RU2247658C2 - Многослойный материал для подшипников скольжения - Google Patents

Многослойный материал для подшипников скольжения Download PDF

Info

Publication number
RU2247658C2
RU2247658C2 RU2000132751/02A RU2000132751A RU2247658C2 RU 2247658 C2 RU2247658 C2 RU 2247658C2 RU 2000132751/02 A RU2000132751/02 A RU 2000132751/02A RU 2000132751 A RU2000132751 A RU 2000132751A RU 2247658 C2 RU2247658 C2 RU 2247658C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
tin
layer
copper
nickel
multilayer material
Prior art date
Application number
RU2000132751/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2000132751A (ru
Inventor
Ханс-Ульрих ХУН (DE)
Ханс-Ульрих ХУН
Петер ШПАН (DE)
Петер ШПАН
Дитмар ВИБАХ (DE)
Дитмар ВИБАХ
Ахим АДАМ (DE)
Ахим АДАМ
Фритц НИГЕЛЬ (DE)
Фритц НИГЕЛЬ
Original Assignee
Федерал-Могул Висбаден Гмбх
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федерал-Могул Висбаден Гмбх filed Critical Федерал-Могул Висбаден Гмбх
Publication of RU2000132751A publication Critical patent/RU2000132751A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2247658C2 publication Critical patent/RU2247658C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/021—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal alloy layer
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C13/00—Alloys based on tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C9/00—Alloys based on copper
    • C22C9/02—Alloys based on copper with tin as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/027—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal matrix material comprising a mixture of at least two metals or metal phases or metal matrix composites, e.g. metal matrix with embedded inorganic hard particles, CERMET, MMC.
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F16C33/121—Use of special materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F16C33/122—Multilayer structures of sleeves, washers or liners
    • F16C33/124—Details of overlays
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/10—Alloys based on copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/10—Alloys based on copper
    • F16C2204/12—Alloys based on copper with tin as the next major constituent
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/30—Alloys based on one of tin, lead, antimony, bismuth, indium, e.g. materials for providing sliding surfaces
    • F16C2204/34—Alloys based on tin
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2223/00—Surface treatments; Hardening; Coating
    • F16C2223/30—Coating surfaces
    • F16C2223/70—Coating surfaces by electroplating or electrolytic coating, e.g. anodising, galvanising
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/48—Particle sizes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/60—Thickness, e.g. thickness of coatings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2360/00—Engines or pumps
    • F16C2360/22—Internal combustion engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F16C33/122—Multilayer structures of sleeves, washers or liners
    • F16C33/127—Details of intermediate layers, e.g. nickel dams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/14—Special methods of manufacture; Running-in
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C9/00—Bearings for crankshafts or connecting-rods; Attachment of connecting-rods
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S384/00—Bearings
    • Y10S384/90—Cooling or heating
    • Y10S384/912—Metallic
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12708—Sn-base component
    • Y10T428/12715—Next to Group IB metal-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12708—Sn-base component
    • Y10T428/12722—Next to Group VIII metal-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12736—Al-base component
    • Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12903—Cu-base component
    • Y10T428/1291—Next to Co-, Cu-, or Ni-base component

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
  • Electroplating Methods And Accessories (AREA)
  • Manufacturing Of Micro-Capsules (AREA)
  • Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)
  • Lubricants (AREA)

Abstract

Изобретение относится к получению антифрикционных материалов, которые используются в подшипниках скольжения. Заявлен многослойный материал для подшипников скольжения с несущим слоем, слоем подшипникового сплава, первым промежуточным слоем из никеля, вторым промежуточным слоем из олова и никеля, а также слоем скольжения из меди и олова. При этом слой скольжения (4) имеет матрицу (5) из олова, включающую медно-оловянные частицы (6), состоящие на 39-55 вес.% из меди и остальное - олово. Техническим результатом изобретения является повышение износостойкости материала при повышении удельной нагрузки на него. 8 з.п. ф-лы, 4 ил.

Description

Изобретение касается многослойного материала для подшипников скольжения с основным несущим слоем, антифрикционным слоем (слой подшипникового сплава), первым промежуточным слоем из никеля и вторым промежуточным слоем из олова и никеля, а также слоем скольжения из меди и олова.
Многослойные материалы с конструкционной стальной основой/свинцовой бронзой/слоем скольжения из свинца, олова и меди отличаются высокой надежностью и механической прочностью. Упомянутые материалы описываются, например, в отчетах Glyco-Ingenieurberichten 1/91.
Гальванический слой скольжения представляет собой многофункциональный материал, использование которого позволяет решать следующие задачи:
- заделывать посторонние частицы;
- запускать и подгонять партнера скольжения;
- осуществлять защиту от коррозии свинцовой бронзы;
- осуществлять вынужденный ход в случае недостатка масла.
Подшипниковый сплав обеспечивает некоторый ровный вынужденный резервный ход на случай, когда слой скольжения полностью снашивается. Эти уже десятилетиями зарекомендовавшие себя конструкции подшипников содержат еще и сегодня частицы свинца, в основном, в слое скольжения. Наиболее распространенный сплав состоит из PbSn10Сu2, причем между подшипниковым сплавом и слоем скольжения предусмотрен промежуточный слой из никеля, препятствующий диффузии (блокатор диффузии).
Эти известные слои имеют низкую твердость 12-15 HV, хорошую способность к заливке и не чувствительны к износу. Они выдерживают только ограниченные нагрузки, и при разработке новых двигателей, в особенности дизельных моторов, они больше вообще не применяются. Из-за тяжелого металла – свинца - эти слои не удовлетворяют экологическим требованиям.
Все большее распространение находят твердые слои в сплавах, выдерживающие большие нагрузки, как, например, полученные PVD-способом алюминиево-оловянные слои, с твердостью 80 HV, которые существенно дороже, ввиду самой технологии их получения. Подшипники обладают высокой износостойкостью, требуют некоторой заделки и комбинируются, в большинстве случаев, с содержащими свинец мягкими слоями вкладыша подшипника.
Чистое олово в качестве поверхности скольжения не пригодно, так как оно на 10 HV мягче обычных свинцовых сплавов и не способно выдерживать нагрузки, возникающие в коренных и шатунных подшипниках. Для увеличения сопротивления слоев из олова путем повышения твердости были предложены сплавы с медью.
В немецкой заявке на патент DE 19728777 А 1 описывается получение подшипника, не содержащего свинец, со слоем скольжения из SnCu, причем содержание меди варьируется от 3 до 20 вес.%. С помощью метилсульфокислотного электролита с добавками мелких затравочных кристаллов получают слой, свойства которого не уступают обычным тройным стандартным слоям, основу которых составляет свинец. В целях дальнейшего увеличения износостойкости необходимо в электролитной ванне внедрять (встраивать) в слой диспергированные твердые частицы.
В немецкой заявке на патент DE 19754221 A1 предлагается с оловом и медью дополнительно осаждать кобальт с тем, чтобы достичь дальнейшего повышение способности выдерживать механические нагрузки и воспрепятствовать появлению хрупкости в соединительном слое между слоем скольжения и слоем никелевого блокатора диффузии, поскольку способность олова диффундировать в никель в присутствии кобальта снижается. Эта добавка кобальта в сплав усложняет процесс осаждения, что может привести к снижению надежности процесса.
Задачей настоящего изобретения является получение многослойного материала со слоем скольжения на основе олова и меди, который одновременно:
- выдерживает повышенную удельную нагрузку и обладает незначительным износом, как обычные слои на свинцовой основе;
- обладает способностью к адаптации и к заделыванию частиц примесей;
не требует вовлечения в процесс осаждения других компонентов или дисперсных частиц;
- получаемые материалы дешевле, нежели материалы, полученные PVD-способом.
Указанная задача решается применением многослойного материала, слой скольжения которого представляет матрицу (основу) из олова, в которую встроены или внедрены медно-оловянные частицы, состоящие на 39-55 вес.% из меди, и остальное олово.
Исследования показали, что подшипник при такой структуре слоя после начала движения сначала прирабатывается (самостабилизируется) к мягкому слою за счет нагревания при эксплуатации, благодаря чему обеспечивается прочность поверхности на длительный срок.
В случае частиц речь идет о интерметаллических фазах, которые до сих пор рассматривались в слоях скольжения как недостаток, и поэтому их старались избегать. Однако исследования показали, что медно-оловянные частицы значительно уменьшают износ вследствие их жесткости, причем удивительным образом выяснилось, что при температурах, начиная со 120°С, происходит мощная диффузия олова в олово-никелевый слой, находящийся ниже. Благодаря переходу олова из слоя скольжения наблюдается значительное увеличение концентрации медно-оловянных частиц. Претерпевшая изменения поверхность скольжения отличается тем, что выдерживает большие нагрузки и обладает большой износостойкостью.
Установлено, что при высоких температурах после длительного времени эксплуатации, например после 1000 часов, доля олова так сильно сокращается, что в слое скольжения преобладает доля медно-оловянных частиц.
Преимущественно доля поверхности частиц, в пересчете на любую площадь сечения, составляет от 5 до 48%. Эта доля растет с увеличением срока эксплуатации вследствие перехода олова и может составлять до 95% при сроке эксплуатации более 1000 часов. Если доля частиц ниже 5%, свойства слоя скольжения определяются исключительно оловом, которое само не обладает достаточной способностью к нагрузкам. При более 48% уже становится невозможным избежать образования более крупных конгломератов частиц, которые в конце концов берут на себя роль матрицы или основы, которая позже ввиду большой твердости на стадии запуска уже не обладает больше достаточными приработочными и адаптационными свойствами.
Диаметр частичек составляет преимущественно от 0,5 до 3 μм. Слишком большие частицы со средним диаметром более 3 μм приводят к образованию негомогенных слоев, которые влияют на качество подшипника скольжения, изготовленного из многослойного материала, в особенности на стадии запуска. Слишком маленькие частицы со средним диаметром менее 0,5 μм повышают в большой степени исходную твердость, препятствуют переходу олова в олово-никелевый слой и тем самым дальнейшей стабилизации подшипника, обладают по сравнению с горячим моторным маслом пониженной антикоррозийностью.
Далее было установлено, что второй промежуточный слой как по толщине слоя, так и доле олова должен быть таким, чтобы быть способным принимать олово из слоя скольжения. Скорость перехода олова и тем самым регулирование износостойкости и нагрузки слоя скольжения в зависимости от времени можно регулировать посредством толщины слоя и доли олова во втором промежуточном слое.
Преимущественно второй промежуточный слой содержит от 30 до 40 об.% никеля и остальное олово, что соответствует атомному соотношению 1:1. Чем толще олово-никелевый слой, тем больше олова можно принять из слоя скольжения. Износостойкость слоя скольжения повышается в этом случае относительно быстро.
Предпочтительным соотношением толщины слоя скольжения к толщине второго промежуточного слоя оказалось соотношение от 2 до 4.
Толщина слоя скольжения составляет преимущественно от 5 до 25 μм. Слой скольжения можно осаждать гальваническим способом.
Толщина второго промежуточного слоя составляет преимущественно от 2 до 7 μм.
Толщина первого промежуточного слоя из чистого никеля составляет преимущественно от 1 до 4 μ,м. За счет равновесия никелевый слой способствует также росту олово-никелевого слоя, который пополняется (подпитывается) не только оловом из слоя скольжения, лежащего сверху, но и никелем из первого промежуточного слоя. Поэтому соотношение олова к никелю в олово-никелевом слое сохраняется как 1:1.
Подшипниковый сплав может подбираться по-разному. Установлено, что слой подшипникового сплава непосредственно не влияет на переход олова из слоя скольжения и тем самым не влияет на повышение концентрации медно-оловянных частиц. Слой подшипникового или антифрикционного сплава может состоять, например, из медного сплава с долей меди от 50 до 95 вес.% или алюминиевого сплава с долей алюминия от 50 до 95 вес.%. Что касается подшипниковых сплавов, то речь идет о медно-алюминиевых, медно-оловянных, медно-олово-свинцовых, медно-цинковых, медно-цинко-кремниевых, медно-цинко-алюминиевых или медно-алюминиево-железных сплавах.
Способ получения многослойного материала может выглядеть следующим образом.
На предварительно подготовленный подшипник скольжения, прежде всего вкладыш подшипника, состоящий из сплава стали и подшипникового сплава, наносят на первой стадии химическим или электрохимическим способом оба промежуточных слоя из никеля и олово-никеля. После этого гальванически осаждают слой скольжения. Для этого применяют бинарную алкилсульфокислотную гальваническую ванну без глянцевателей и размельчителей кристалликов, добавляя неионные смачивающие средства, свободную алкилсульфокислоту и гликолевый эфир жирной кислоты. Осаждение крупных медно-оловянных частиц объясняется тем, что не используют каких-либо средств измельчения кристалликов, как это имеет место при получении тонкозернистой структуры в соответствии с современным состоянием техники.
Формы выполнения изобретения подробно разъясняются на нижеприведенных чертежах.
На чертежах показаны:
Фиг.1 - разрез (сечение) многослойного материала,
Фиг.2-4 - сечение многослойного материала после тепловой обработки по истечении 250 часов, 750 часов и 1000 часов.
Ниже приведен пример получения многослойного материала.
На стальной несущий слой вначале наносят слой подшипникового сплава из CuPb22Sn. Следующий этап - это нанесение после обычной предварительной обработки на слой подшипникового сплава первого промежуточного слоя из никеля из Watt's никелевого электролита.
На этот первый промежуточный слой гальваническим способом наносят второй промежуточный слой, состоящий из никеля и олова. Для этого применяют модифицированный хлорид/фтористый электролит.
На полученный таким образом олово-никелевый промежуточный слой гальваническим способом наносят слой скольжения на основе олова. Для нанесения слоя скольжения можно использовать следующую электролитную систему на водной основе:
Sn2+ в виде метансульфоната олова 30-45 г/л
Сu2+ в виде метансульфоната меди 2-8 г/л
Метансульфокислота 80-140 г/л
Добавка электролита N-HMB 30-45 мл/л
Резорцин 1,5-4 г/л
Что касается добавки электролита N-HMB, то речь идет о смачивающем средстве на основе эфира алкиларилполигликоля фирмы Enthone OMI.
Для стабилизации доли меди можно использовать дополнительно эфиры полигликоля с длинной цепочкой.
Качество используемой воды должно соответствовать чистой деионизированной воде. Для обеспечения стабильных условий осаждения необходимо электролит не менее одного раза в течение часа полностью пропускать через фильтровальную установку. В результате этого часть образующегося Sn4+ удаляется. Слишком высокая степень насыщения электролита Sn4+ приводит к нарушению структуры слоев с изменениями фаз и неравномерным ростом слоя до полного выпадения в осадок электролита.
В качестве анодного материала используют электролитически чистое олово. Осаждение слоя скольжения происходит в температурном диапазоне от 20°С до 40°С, преимущественно при 25°С до 30°С.
На структуру этого слоя скольжения оказывает влияние сила тока. Более высокая плотность тока ведет к образованию более крупных медно-оловянных частиц. Более низкая плотность тока ведет к неконтролируемому смещению доли медной фазы. Предпочтительным диапазоном плотности тока является диапазон от 1,5 до 3,0 А/дм 2.
Расстояние анод-катод не должно превышать 350 мм, так как, вследствие изменений внутреннего сопротивления электролита, наблюдается неравномерное распределение плотности тока вдоль стойки подшипника. Соотношение поверхностей анод-катод должно составлять примерно 1:1 (±10%).
На Фиг.1 представлен срез (сечение) многослойного материала в 250-кратном увеличении, включающего слой 1 на не представленном здесь несущем слое, состоящий из подшипникового сплава из CuPb22Sn, первый промежуточный слой 2 из никеля, второй промежуточный слой 3 из никеля-олова и слой скольжения 4. Последний состоит из оловянной матрицы 5, в которую внедрены медно-оловянные частицы 6. Эти внедрения распределяются по всему слою скольжения 4 и частично образуют агломераты.
Для воспроизведения эксплуатационных условий подшипника скольжения в двигателе сгорания проводят тест кипящего масла при 150°С для описываемого многослойного материала. По истечении 250 часов, 750 часов и 1000 часов брали пробы и исследовали сечения под микроскопом в целях проведения анализа изменений в структуре слоя.
При этом установили, что толщина слоя скольжения 4 снижается по мере увеличения продолжительности обработки за счет перехода олова, что приводит к увеличению концентрации медно-оловянных частиц 6. Одновременно растет толщина никеле-оловянного слоя 3, а никелевый слой 2 уменьшается, который на фиг.4 можно распознать по узкой полоске. Увеличение олово-никелевого слоя 3 зависит не от диффундирования олова из слоя скольжения 4, а от проникновения никеля из нижележащего никелевого слоя 2. Вследствие повышения концентрации медно-оловянных частиц в слое скольжения 4 доля мягкой фазы становится меньше, а твердость слоя увеличивается с увеличением срока эксплуатации.

Claims (9)

1. Многослойный материал для подшипников скольжения с несущим слоем, слоем подшипникового сплава, первым промежуточным слоем из никеля, вторым промежуточным слоем из олова и никеля, а также слоем скольжения из меди и олова, отличающийся тем, что слой скольжения (4) имеет матрицу (5) из олова, включающую медно-оловянные частицы (6), состоящие на 39-55 вес.% из меди и остальное олово.
2. Многослойный материал по п.1, отличающийся тем, что доля поверхности частиц (6) в пересчете на любую площадь сечения составляет 5-48%.
3. Многослойный материал по одному из п.1 или 2, отличающийся тем, что диаметр частиц (6) составляет 0,5-3 мкм.
4. Многослойный материал по одному из пп.1-3, отличающийся тем, что второй промежуточный слой (3) как по толщине слоя, так и доле олова является таким, что он принимает олово, переходящее из слоя скольжения (4).
5. Многослойный материал по одному из пп.1-4, отличающийся тем, что второй промежуточный слой (3) содержит 30-40 об.% никеля.
6. Многослойный материал по одному из пп.1-5, отличающийся тем, что соотношение толщины слоя скольжения к толщине второго промежуточного слоя (3) составляет 2-4.
7. Многослойный материал по одному из пп.1-6, отличающийся тем, что толщина слоя скольжения (4) составляет 5-25 мкм.
8. Многослойный материал по одному из пп.1-7, отличающийся тем, что толщина второго промежуточного слоя (3) составляет 2-7 мкм.
9. Многослойный материал по одному из пп.1-8, отличающийся тем, что толщина первого промежуточного слоя (2) составляет 1-4 мкм.
RU2000132751/02A 1999-12-28 2000-12-27 Многослойный материал для подшипников скольжения RU2247658C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19963385A DE19963385C1 (de) 1999-12-28 1999-12-28 Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager
DE19963385.1 1999-12-28

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2000132751A RU2000132751A (ru) 2004-01-20
RU2247658C2 true RU2247658C2 (ru) 2005-03-10

Family

ID=7934755

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2000132751/02A RU2247658C2 (ru) 1999-12-28 2000-12-27 Многослойный материал для подшипников скольжения

Country Status (14)

Country Link
US (1) US6492039B2 (ru)
EP (1) EP1113180B1 (ru)
JP (1) JP4961073B2 (ru)
KR (1) KR100751103B1 (ru)
AT (2) ATE271197T1 (ru)
BR (1) BR0006302A (ru)
CZ (1) CZ294906B6 (ru)
DE (2) DE19963385C1 (ru)
ES (1) ES2225006T3 (ru)
PL (1) PL195754B1 (ru)
PT (1) PT1113180E (ru)
RU (1) RU2247658C2 (ru)
SK (1) SK286001B6 (ru)
TR (1) TR200400312T3 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2613640C1 (ru) * 2015-10-23 2017-03-21 Общество С Ограниченной Ответственностью "Торговый Дом Леада" Подшипник со слоем скольжения
RU2626790C1 (ru) * 2016-02-17 2017-08-01 Общество С Ограниченной Ответственностью "Торговый Дом Леада" Подшипник со слоем скольжения

Families Citing this family (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6759142B2 (en) 2001-07-31 2004-07-06 Kobe Steel Ltd. Plated copper alloy material and process for production thereof
GB0216331D0 (en) 2002-07-13 2002-08-21 Dana Corp Bearings
WO2004092602A1 (ja) * 2003-04-17 2004-10-28 Daido Metal Company Ltd. 摺動部材
JP3958719B2 (ja) * 2003-06-30 2007-08-15 大同メタル工業株式会社 摺動部材
JP2005023344A (ja) 2003-06-30 2005-01-27 Daido Metal Co Ltd 摺動部材
AT412877B (de) * 2003-07-01 2005-08-25 Miba Gleitlager Gmbh Schichtwerkstoff
DE10337030B4 (de) * 2003-08-12 2007-04-05 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg Schichtverbundwerkstoff, Herstellung und Verwendung
DE10337029B4 (de) * 2003-08-12 2009-06-04 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Schichtverbundwerkstoff, Herstellung und Verwendung
DE102004038191A1 (de) * 2004-08-06 2006-03-16 Ks Gleitlager Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
DE102005063325B4 (de) * 2005-05-13 2008-01-10 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
DE102005023309B4 (de) * 2005-05-13 2009-10-01 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
DE102005063324B4 (de) * 2005-05-13 2008-02-28 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
DE102005023307B4 (de) * 2005-05-13 2009-05-07 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
DE102006019826B3 (de) * 2006-04-28 2007-08-09 Wieland-Werke Ag Bandförmiger Werkstoffverbund und dessen Verwendung, Verbundgleitelement
AT504220B1 (de) 2006-12-13 2008-04-15 Miba Gleitlager Gmbh Gleitlager
WO2008074345A1 (en) † 2006-12-19 2008-06-26 Mahle International Gmbh Sliding bearing
DE102006060474A1 (de) * 2006-12-19 2008-06-26 Mahle International Gmbh Gleitlager
US20120114971A1 (en) * 2007-01-05 2012-05-10 Gerd Andler Wear resistant lead free alloy sliding element method of making
US8440322B2 (en) * 2007-03-12 2013-05-14 Taiho Kogyo Co., Ltd. Plain bearing
DE102007035497A1 (de) 2007-07-28 2009-01-29 Ks Gleitlager Gmbh Gleitlagerverbundstoff
DE102008055195B4 (de) 2008-12-30 2013-02-28 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitelement und Verfahren zu seiner Herstellung
EP2233611A1 (de) * 2009-03-24 2010-09-29 MTV Metallveredlung GmbH & Co. KG Schichtsystem mti verbesserter Korrosionsbeständigkeit
DE102009002043B4 (de) 2009-03-31 2013-01-03 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
AT509112B1 (de) 2009-12-10 2011-09-15 Miba Gleitlager Gmbh Gleitschicht
AT509111B1 (de) 2009-12-10 2011-09-15 Miba Gleitlager Gmbh Gleitschicht
JP2012062942A (ja) * 2010-09-15 2012-03-29 Daido Metal Co Ltd 摺動部材
JP5587935B2 (ja) * 2012-03-30 2014-09-10 Ｊｘ日鉱日石金属株式会社 Ｓｎめっき材
DE102012223042A1 (de) 2012-12-13 2014-06-18 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
AT514941B1 (de) 2013-12-23 2015-05-15 Miba Gleitlager Gmbh Mehrschichtgleitlager
AT515099B1 (de) * 2014-01-31 2015-06-15 Miba Gleitlager Gmbh Mehrschichtgleitlager
GB2527368B (en) 2014-06-20 2020-05-06 Daido Metal Co Structure and fabrication method of a multilayer overlay for plain bearings
AT516877B1 (de) 2015-02-19 2016-12-15 Miba Gleitlager Austria Gmbh Gleitlagerelement
JP6454262B2 (ja) * 2015-12-24 2019-01-16 タツタ電線株式会社 半田接続構造、および成膜方法
AT517721B1 (de) * 2016-01-28 2017-04-15 Miba Gleitlager Austria Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Gleitlagerelementes
GB2550953A (en) * 2016-06-02 2017-12-06 Mahle Int Gmbh Sliding component and method

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4140835A (en) * 1976-06-23 1979-02-20 The Glacier Metal Company Limited Bearing materials
FR2555682B1 (fr) * 1983-11-29 1987-10-16 Metafram Alliages Frittes Coussinet fritte autolubrifiant et procede de fabrication
DE3623929A1 (de) * 1986-07-16 1988-01-21 Glyco Metall Werke Gleit- oder reibelement sowie verfahren zu seiner herstellung
GB8915254D0 (en) * 1989-07-03 1989-08-23 T & N Technology Ltd Bearings
JP2601555B2 (ja) * 1989-11-20 1997-04-16 大同メタル工業 株式会社 多層すべり軸受材
JP2950478B2 (ja) * 1990-04-19 1999-09-20 大豊工業株式会社 滑り軸受合金
JPH05239696A (ja) * 1992-02-28 1993-09-17 Taiho Kogyo Co Ltd 摺動部材
JP3195118B2 (ja) * 1993-03-26 2001-08-06 大豊工業株式会社 すべり軸受
JP2838032B2 (ja) * 1993-07-20 1998-12-16 大同メタル工業株式会社 高負荷用すべり軸受材料およびその製造方法
US5450784A (en) * 1993-09-28 1995-09-19 Detroit Diesel Corporation Electroplated piston skirt for improved scuff resistance
JP2761181B2 (ja) * 1993-12-27 1998-06-04 大同メタル工業株式会社 耐熱性及び耐疲労性に優れた錫基ホワイトメタル軸受合金
JP3039762B2 (ja) * 1995-03-07 2000-05-08 株式会社豊田自動織機製作所 往復動型圧縮機
DE19654953A1 (de) * 1996-06-01 1998-03-26 Glyco Metall Werke Schichtwerkstoff für Gleitelemente
DE19728777C2 (de) * 1997-07-05 2001-03-15 Federal Mogul Wiesbaden Gmbh Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager sowie Verfahren zur Herstellung von Lagerschalen
DE19754221A1 (de) * 1997-12-06 1999-06-17 Federal Mogul Wiesbaden Gmbh Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager mit bleifreier Gleitschicht
EP1048753B1 (en) * 1999-04-28 2003-07-30 Federal-Mogul Wiesbaden GmbH & Co.KG Multilayer material for sliding elements and process for the production thereof

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2613640C1 (ru) * 2015-10-23 2017-03-21 Общество С Ограниченной Ответственностью "Торговый Дом Леада" Подшипник со слоем скольжения
RU2626790C1 (ru) * 2016-02-17 2017-08-01 Общество С Ограниченной Ответственностью "Торговый Дом Леада" Подшипник со слоем скольжения

Also Published As

Publication number Publication date
RU2000132751A (ru) 2004-01-20
ES2225006T3 (es) 2005-03-16
PL195754B1 (pl) 2007-10-31
ATE271197T1 (de) 2004-07-15
KR20010062800A (ko) 2001-07-07
DE50007063D1 (de) 2004-08-19
DE19963385C1 (de) 2001-01-25
CZ294906B6 (cs) 2005-04-13
AT412813B (de) 2005-07-25
CZ20004902A3 (cs) 2001-08-15
SK286001B6 (sk) 2008-01-07
PL344826A1 (en) 2001-07-02
EP1113180A3 (de) 2001-10-24
ATA21492000A (de) 2004-12-15
SK19592000A3 (sk) 2001-07-10
PT1113180E (pt) 2004-12-31
JP4961073B2 (ja) 2012-06-27
KR100751103B1 (ko) 2007-08-22
JP2001247995A (ja) 2001-09-14
TR200400312T3 (tr) 2004-04-21
EP1113180A2 (de) 2001-07-04
US20010016267A1 (en) 2001-08-23
EP1113180B1 (de) 2004-07-14
BR0006302A (pt) 2001-07-31
US6492039B2 (en) 2002-12-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2247658C2 (ru) Многослойный материал для подшипников скольжения
US6537683B1 (en) Stratified composite material for sliding elements and method for the production thereof
RU2354864C2 (ru) Многослойный композиционный материал для подшипников скольжения, изготовление и применение
EP0795693B1 (en) Copper-alloy and sliding bearing having improved seizure resistance
JP5203606B2 (ja) 積層複合体材料、その製造および用途
US6194087B1 (en) Composite multilayer bearing material
US4927715A (en) Overlay alloy used for a surface layer of sliding material
US6077815A (en) Laminated material for sliding members, and process for the production thereof
US4645360A (en) Plain bearings and a method for manufacturing plain bearings
EP1004683B1 (en) Bearing material
GB2522035A (en) Sliding engine component
GB2509164A (en) Sliding bearings and methods of forming
US6337145B1 (en) Multilayer material for sliding elements and process for the production thereof
EP3252191B1 (en) Sliding component and method

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20041228

NF4A Reinstatement of patent
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20111228