CZ294906B6 - Kompozitní vrstvený materiál pro kluzná ložiska - Google Patents

Kompozitní vrstvený materiál pro kluzná ložiska Download PDF

Info

Publication number
CZ294906B6
CZ294906B6 CZ20004902A CZ20004902A CZ294906B6 CZ 294906 B6 CZ294906 B6 CZ 294906B6 CZ 20004902 A CZ20004902 A CZ 20004902A CZ 20004902 A CZ20004902 A CZ 20004902A CZ 294906 B6 CZ294906 B6 CZ 294906B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
tin
layer
copper
nickel
intermediate layer
Prior art date
Application number
CZ20004902A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ20004902A3 (cs
Inventor
Hans-Ulrich Huhn
Dietmar Wiebach
Fritz Niegel
Peter Dr. Spahn
Achim Dr. Adam
Original Assignee
Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg filed Critical Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg
Publication of CZ20004902A3 publication Critical patent/CZ20004902A3/cs
Publication of CZ294906B6 publication Critical patent/CZ294906B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/021—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal alloy layer
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C13/00—Alloys based on tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C9/00—Alloys based on copper
    • C22C9/02—Alloys based on copper with tin as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/027—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal matrix material comprising a mixture of at least two metals or metal phases or metal matrix composites, e.g. metal matrix with embedded inorganic hard particles, CERMET, MMC.
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F16C33/121—Use of special materials
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F16C33/122—Multilayer structures of sleeves, washers or liners
    • F16C33/124—Details of overlays
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/10—Alloys based on copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/10—Alloys based on copper
    • F16C2204/12—Alloys based on copper with tin as the next major constituent
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/30—Alloys based on one of tin, lead, antimony, bismuth, indium, e.g. materials for providing sliding surfaces
    • F16C2204/34—Alloys based on tin
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2223/00—Surface treatments; Hardening; Coating
    • F16C2223/30—Coating surfaces
    • F16C2223/70—Coating surfaces by electroplating or electrolytic coating, e.g. anodising, galvanising
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/48—Particle sizes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
    • F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
    • F16C2240/60—Thickness, e.g. thickness of coatings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2360/00—Engines or pumps
    • F16C2360/22—Internal combustion engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
    • F16C33/122—Multilayer structures of sleeves, washers or liners
    • F16C33/127—Details of intermediate layers, e.g. nickel dams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/14—Special methods of manufacture; Running-in
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C9/00—Bearings for crankshafts or connecting-rods; Attachment of connecting-rods
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S384/00—Bearings
    • Y10S384/90—Cooling or heating
    • Y10S384/912—Metallic
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12708—Sn-base component
    • Y10T428/12715—Next to Group IB metal-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12708—Sn-base component
    • Y10T428/12722—Next to Group VIII metal-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12736—Al-base component
    • Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12903—Cu-base component
    • Y10T428/1291—Next to Co-, Cu-, or Ni-base component

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
  • Electroplating Methods And Accessories (AREA)
  • Manufacturing Of Micro-Capsules (AREA)
  • Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)
  • Lubricants (AREA)

Abstract

Kompozitní vrstvený materiál pro kluzná ložiska má nosnou vrstvu, vrstvu (1) z ložiskového kovu, první mezivrstvu (2) z niklu, druhou mezivrstvu (3) z cínu a niklu, a z mědi a cínu sestávající kluznou vrstvu (4). Kluzná vrstva (4) má cínovou základní fázi (5), do které jsou vloženy částice (6) cínu s mědí, které sestávají z 39 až 55 % hmotn. mědi a zbytek z cínu. Při vysokých teplotách, působících ve spalovacích motorech na kluzná ložiska, dochází k odcházení cínu do druhé mezivrstvy (3) ležící pod ní, čímž se uskutečňuje nárůst koncentrace částic (6) cínu s mědí.ŕ

Description

Oblast techniky
Vynález se týká kompozitního vrstveného materiálu pro kluzná ložiska s nosnou vrstvou, vrstvou ložiskového kovu, první mezivrstvou z niklu a druhou mezivrstvou z cínu a niklu, jakož i s kluznou vrstvou sestávající z mědi a cínu.
Dosavadní stav techniky
Kompozitní vrstvené materiály se strukturou ocelový hřbet/olověný bronz/kluzná vrstva z olova, cínu a mědi, se osvědčily z důvodu vysoké spolehlivosti a mechanické zatížitelnosti. Takové kompozitní vrstvené materiály jsou kupříkladu pospány v Glyco-Ingenieurberichten 1/91.
Zejména galvanická kluzná vrstva je multifunkčním materiálem, který mezi jiným přebírá následující úkoly:
- schopnost ukládání pro cizí částice
- zaběhnutí, popřípadě přizpůsobení kluzných partnerů
- ochrana proti korozi pro olověný bronz
- vlastnosti pro nouzový běh v případě nedostatku oleje.
Ložiskový kov obsahuje rovněž určité rezervy pro nouzový běh pro případ, že je kluzná vrstva zcela odnesena. Tyto již desetiletí osvědčené koncepty ložisek obsahují ale dnes ještě olověné podíly, hlavně v kluzné vrstvě. Běžná slitina sestává kupříkladu zPbSnlOCu2, přičemž mezi ložiskovým kovem a kluznou vrstvou je uspořádána niklová mezivrstvajako zábrana pro difúzi.
Tyto známé vrstvy mají nízké tvrdosti kolem 12 až 15 HV, mají proto dobrou schopnost pohlcovat drobné nečistoty, a nemají sklon k zadržení. Jsou však také ze stejného důvodu jen omezeně zatížitelné, a pro zatížení nově vyvíjených motorů, zejména v oblasti dieselmotorů, již nejsou často vhodné. Také hlediska životního prostředí jsou vrstvy vyráběné z těžkého kovu-olova neuspokojivé.
Stále více se také používají ve vysoce zatížených ložiskách tvrdé vrstvy, jako jsou kupříkladu vrstvy s hliníkem a cínem, vytvořené způsobem plasmového nanášení PVD (Plasma Vapor Depositio), o tvrdostech kolem 80 HV, které však jsou vzhledem k použitému způsobu podstatně dražší. Ložiska jsou však velmi odolná proti opotřebení, mají však velmi malou schopnost pohlcování drobných nečistot, a jsou proto většinou jako protipánve kombinovány s měkkými, olovo obsahujícími vrstvami.
Čistý cín není jako kluzná vrstva vhodný, protože s tvrdostí okolo 10 HV je ještě měkčí než konvenční olověné slitiny, a tak zátěže, které vznikají v hlavních a ojničních ložiskách, nemůže zachytit. Aby došlo ke zvýšení tvrdosti cínových vrstev, a staly se tak odolnějšími, byly proto navrženy slitiny cínu s mědí.
Spis DE 197 28 777 Al se zabývá výrobou bezolovnatého ložiska s kluznou vrstvou z SnCu, přičemž obsah mědi se mění mezi 3 až 20 % hmotn. Pomocí elektrolytu z metylsulfonové kyseliny s jemnozrnnými příměsemi se vytvoří vrstva, která má alespoň vlastnosti obvyklých temámích standardních vrstev na olovnaté bázi. Pro další zlepšení v odolnosti proti opotřebení, se mají do vrstvy zapracovat v lázni dispergované částice z tvrdé látky.
- 1 CZ 294906 B6
Ve spisu DE 197 54 221 Al se navrhuje spolu s cínem a mědí doplňkově vylučovat kobalt, aby se dosáhlo dalšího zvýšení mechanické zatížitelnosti a aby se zabránilo zkřehnutí vazební vrstvy mezi kluznou vrstvou a zádrží pro difúzi niklu, protože kobaltem se difúzní sklon cínu k niklu zmenší. Toto legování kobaltu však představuje komplikaci vylučovacího procesu, která může snížit bezpečnost procesu.
Proto je úkolem tohoto vynálezu vytvořit kompozitní vrstvený materiál s kluznou vrstvou na bázi cínu a mědi, který současně
- má vyšší specifickou zatížitelnost a nižší opotřebení než obvyklé vrstvy na olovnaté bázi,
- je schopný přizpůsobení a může pohlcovat znečišťující částice,
- nevyžaduje současné vylučování dalších složek nebo dispersoidů,
- a je levněji vyrobitelný než materiály zhotovené pomocí způsobu PVD.
Podstata vynálezu
Tento úkol se řeší kompozitním vrstveným materiálem, jehož kluznou vrstvou je cínovázákladní fáze, do které se ukládají částice cínu s mědí, které sestávají z 39 až 55 % hmotn. mědi a zbytek je cín.
Pokusy ukázaly, že se ložisko při této struktuře vrstev pro zaběhnutí v provozu ohřátím samo stabilizuje na nejdříve ještě měkké vrstvě, a vytvoří trvalý povrch.
U částic se jedná o intermetalické fáze, na které se dosud u kluzných vrstev pohlíželo jako na nevýhodné, a kvůli tomu se zabraňovalo jejich vzniku. Avšak ukázalo se, že tyto částice cínu s mědí znatelně snižuje na základě své tvrdosti opotřebení, přičemž se překvapivě ukázalo, že při teplotách od přibližně 120 °C dochází k zesílení difúzi cínu do pod ní ležící vrstvy z cínu a niklu. Vlivem odcházející cínu z kluzné vrstvy dochází k přibývající koncentraci částic cínu s mědí. Takovýmto způsobem se měnící kluzná plocha je velmi zatížitelná a odolná proti opotřebení.
Ukázalo se, že při vysokých teplotách, po velmi dlouhých provozních dobách, kupříkladu po 1000 hodinách se podíl cínu tak silně zmenší, že podíl částic cínu s mědí v kluzné vrstvě převáží.
Výhodně je plošný podíl částic, vztaženo na libovolnou řeznou plochu, 5 až 48 %. Tento podíl s přibývající provozní dobou vlivem odcházení cínu narůstá, a může při provozní době více než 1000 hodin činit až k 95 %. Leží-li podíl částic pod 5 %, jsou tak vlastnosti kluzné částice určovány jen cínem, který samotný však nemá postačující výkonnost. Při podílu přes 48 % se již nedá zabránit vytváření všech slepenců částic, které nakonec přebírají roli základní fáze, která již potom na základě velké tvrdosti v záběhové fázi nemá postačující pohlcovací a přizpůsobovací schopnost.
Průměr části činí výhodně 0,5 až 3 pm. Příliš velké částice se středním průměrem přes 3 pm vedou k nehomogenním vlastnostem vrstev, které zejména v záběhové fázi ovlivňují vlastnosti kluzného ložiska vyrobeného z materiálu pro vrstvy. Příliš jemné částice se středním průměrem pod 0,5 p, zvyšují příliš silně výchozí tvrdost, zabraňují přivádění cínu do vrstvy cínu a niklu, a tím další stabilizaci ložiska, a mají sníženou odolnost proti korozi oproti horkému motorovému oleji.
Dále se ukázalo, že druhá mezi vrstva by měla být jak s ohledem na tloušťku vrstev, tak i s ohledem na podíl cínu nastavena takovým způsobem, aby mohla zachycovat cín odcházející z kluzné
-2 CZ 294906 B6 vrstvy. Rychlost odcházení cínu a tím nastavení odolnosti proti opotřebení, a zatížitelnost kluzné vrstvy v závislosti na čase, a dá nastavit pomocí tloušťky a podílu cínu druhé mezivrstvy.
Výhodně obsahuje druhá mezivrstva 30 až 40 % obj. niklu a zbytek cín, což přibližně odpovídá poměru atomů 1:1. Čím tlustší je vytvořena vrstva cínu a niklu, tím více cínu se může z kluzné vrstvy zachycovat. Odolnosti proti opotřebení kluzné vrstvy v tomto případě relativně rychle přibývá.
Jako výhodný poměr tloušťky kluzné vrstvy k tloušťce druhé mezivrstvy se ukázal poměr 2 až 4.
Tloušťka kluzné vrstvy činí výhodně 5 až 25 pm. Kluzná vrstva se může vylučovat galvanicky.
Tloušťka vrstvy druhé mezivrstvy leží výhodně mezi 2 až 7 pm.
Tloušťka první mezivrstvy z čistého niklu leží výhodně v rozmezí 1 až 4 pm. Niklová vrstva rovněž přispívá k rovnovážnému nárůstu vrstvy cínu a niklu tím, že se tato vrstva zásobuje nejen cínem z kluzné vrstvy, která leží nad ní, nýbrž také z první mezivrstvy nikle. Tím získává poměr cínu vůči niklu 1 : 1 ve vrstvě cínu a niklu zachován.
Ložiskový kov může být zvolen libovolně. Ukázalo se, že vrstva ložiskového kovu nemá žádný bezprostřední vliv na odcházení cínu z kluzné vrstvy a tedy i žádný vliv na růst koncentrace částic cínu s mědí. Vrstva ložiskového kovu může kupříkladu sestávat z měděné slitiny s podílem mědi 50 až 95 % hmotn., nebo hliníkové slitiny s podílem hliníku 50 až 95 % hmotn. Jako ložiskové kovy mohou přijít v úvahu slitiny mědi s hliníkem, mědi s cínem, mědi se zinkem a olovem, mědi se zinkem, mědi se zinkem a křemíkem, mědi se zinkem a hliníkem, nebo mědi s hliníkem a železem.
Za účelem výroby kompozitního vrstveného materiálu podle vynálezu se může postupovat následujícím způsobem.
Na předem zhotovená kluzná ložiska, zejména ložiskové pánve, z kompozitního materiálu z oceli a ložiskového kovu, se v první vrstvě chemicky nebo elektrochemicky nanesou obě mezivrstvy z niklu a cínu a niklu. Potom se galvanicky vyloučí kluzná vrstva. Přitom se použije binární galvanizační lázeň s kyselinou alkylsulfonovou, a zjemňovač zrn za přidání neionických smáčecích látek, volné alkylsulfonové kyseliny a glykolesteru mastné kyseliny. Hrubé vyloučení částic cínu s mědí vzniká, když se nepoužije žádného prostředku ke zjemňování zrn tak, jak se běžně používá k dosažení podle stavu techniky co nejvíce požadované jemnozmné struktury.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález je dále blíže popsán a objasněn na příkladech jeho provedení podle připojených výkresů, které znázorňují:
na obr. 1 - řez kompozitním vrstveným materiálem;
na obr. 2 až obr. 4 - řezy kompozitním vrstveným materiálem po tepelném zpracování po 250 hodin, 750 hodin a 1000 hodin.
-3 CZ 294906 B6
Příklady provedení vynálezu
Příkladný kompozitní vrstvený materiál byl zhotoven podle následujícho způsobu:
Na ocelovou nosnou vrstvu byl nejdříve nanesena vrstva ložiskového kovu zCuPb22Sn. V následujícím kroku byla po obvyklém předchozím zpracování na vrstvu ložiskového kovu nanesena první mezivrstva z niklu z Wattova niklového elektrolytu.
Na tuto první mezivrstvu se galvanizuje druhá mezivrstva sestávající z niklu a cínu. Ktomu se používá modifikovaný chloridový/fluoridový elektrolyt.
Na takto vytvořenou mezivrstvu z niklu a cínu se potom galvanizuje kluzná vrstva na cínové bázi. Pro nanesení kluzné vrstvy se může použít následujícího systému elektrolytu na vodní bázi:
Sn2+jako methansulfonan cínu 30 až 45 g/1
Cu2+jako methansulfonan mědi 2 až 8 g/1 methansulfonová kyselina 80 až 140 g/1 přísada elektrolytu N-HMB 30 až 45 ml resorcin 1,5 až 4 g/1
U elektrolytické přísady N-HMB se jedná o smáčecí látku na bázi alkylarylpolyglykoleteru od firmy Enthone OMI.
Ke stabilizaci podílu mědi se mohou doplňkové použít polyglykolethery sdlouhým řetězcem.
Kvalita použité vody musí odpovídat kvalitě čisté deionizované vody. Pro stabilní podmínky vylučování je nutně potřebné elektrolyt alespoň jednou za hodinu zcela recirkulovat přes filtrační zařízení. Tím se odstraní část vznikajícího Sn4+. Příliš vysoké obohacení elektrolytu s Sn4+ vede k narušené struktuře vrstev se změnami fází a nerovnoměrným růstem vrstev až k úplnému znehodnocení elektrolytu.
Jako anodového materiálu se používá elektrolytického čistého cínu. Vylučování kluzné vrstvy se provádí v teplotním rozmezí 20 °C až 40 °C, výhodně při 25 °C až 30 °C.
Struktura této kluzné vrstvy se trvale ovlivňuje použitými intenzitami proudu. Vyšší proudové hustoty vedou k hrubším částicím mědi s cínem. Příliš nízké proudové hustoty vedou k nekontrolovaném posunutí podílu měděné fáze. Jako výhodný se proto prokázal rozsah proudové hustoty 1,5 až 3,0 A/dm2.
Vzdálenost mezi anodou a katodou by neměla přesahovat 350 mm, protože změnami vnitřního elektrolytického odporu dochází podél ložiskových sloupků k nerozměmému rozdělení proudové hustoty. Poměr povrchů anoda - katoda musí být přitom cca 1 : 1 (± 10 %).
Na obr. 1 je znázorněn řez tímto kompozitním vrstveným materiálem v 2500 násobném zvětšení, který má na zde neznázoměné nosné vrstvě vrstvu 1 z ložiskového kovu z CuPb22Sn, první mezivrstvu 2 z niklu, druhou mezivrstvu 3 z niklu a cínu, a kluznou vrstvu 4. Tato kluzná vrstva 4 sestává z cínové základní fáze 5, do které jsou vloženy částice 6 z cínu s mědí. Tyto vměstky jsou rozděleny před celou kluznou vrstvu 4 a částice složeny do pevného shluku částic.
K simulaci provozních podmínek kluzného ložiska ve spalovacím motoru byl proveden na tomto vrstveném kompozitním materiálu test vařením v oleji při 150 °C. Po 250 hodinách, 750 hodinách a 1000 hodinách byly zkušební vzorky odebrány a mikroskopicky zkoumány řezy, aby se analyzovaly změny ve struktuře vrstev.
-4CZ 294906 B6
Přitom mohlo být zjištěno, že tloušťka kluzné vrstvy 4 s přibývající dobou zpracování vlivem odcházení cínu ubývá, což se děje s růstem koncentrace částic 6 cínu s mědí. Současně také roste tloušťka vrstvy 3 niklu a cínu a ubývá vrstva 2 niklu, kterou lze na obr. 4 poznat pouze jako úzký lem. Nárůst vrstvy 3 cínu a niklu je způsoben nejen difundováním cínu z kluzné vrstvy 4, nýbrž také pronikáním niklu z niklové vrstvy 2, která leží pod ní. Růstem koncentrace částic 6 cínu s mědí v kluzné vrstvě 4 se podíl měkké fáze zmenšuje a tvrdost vrstvy s přibývající dobou provozu roste.

Claims (9)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Kompozitní vrstvený materiál pro kluzná ložiska s nosnou vrstvou, vrstvou (1) z ložiskového kovu, první mezivrstvou (2) z niklu, druhou mezivrstvou (3) z cínu a niklu, jakož i s kluznou vrstvou (4) sestávající z mědi a cínu, vyznačující se tím, že kluzná vrstva (4) má cínovou základní fázi (5), do které jsou vloženy částice (6) cínu s mědí, které sestávají z 39 až 55 % hmotn. mědi a zbytek z cínu.
  2. 2. Kompozitní vrstvený materiál podle nároku 1, vyznačující se tím, že plošný podíl částic (6), vztaženo na libovolnou řeznou plochu, je 5 až 48 %.
  3. 3. Kompozitní vrstvený materiál podle některého z nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že průměr částic (6) je 0,5 až 3 pm.
  4. 4. Kompozitní vrstvený materiál podle některého z nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že druhá mezivrstva (3) je jak s ohledem na tloušťku vrstvy, tak i s ohledem na podíl cínu nastavena pro zachycení cínu odcházejícího z kluzné vrstvy (4).
  5. 5. Kompozitní vrstvený materiál podle některého z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že druhá mezivrstva (3) obsahuje 30 až 40 % obj. niklu.
  6. 6. Kompozitní vrstvený materiál podle některého z nároků 1 až 5, vyznačující se tím, že poměr tloušťky kluzné vrstvy (4) k tloušťce druhé mezivrstvy (3) činí 2 až 4.
  7. 7. Kompozitní vrstvený materiál podle některého z nároků 1 až 6, vyznačující se tím, že tloušťka kluzné vrstvy (4) je 5 až 25 pm.
  8. 8. Kompozitní vrstvený materiál podle některého z nároků 1 až 7, vyznačující se tím, že tloušťka druhé mezivrstvy (3) je 2 až 7 pm.
  9. 9. Kompozitní vrstvený materiál podle některého z nároků 1 až 8, vyznačující se tím, že tloušťka první mezivrstvy (2) je 1 až 4 pm.
    4 výkresy
CZ20004902A 1999-12-28 2000-12-27 Kompozitní vrstvený materiál pro kluzná ložiska CZ294906B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19963385A DE19963385C1 (de) 1999-12-28 1999-12-28 Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ20004902A3 CZ20004902A3 (cs) 2001-08-15
CZ294906B6 true CZ294906B6 (cs) 2005-04-13

Family

ID=7934755

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20004902A CZ294906B6 (cs) 1999-12-28 2000-12-27 Kompozitní vrstvený materiál pro kluzná ložiska

Country Status (14)

Country Link
US (1) US6492039B2 (cs)
EP (1) EP1113180B1 (cs)
JP (1) JP4961073B2 (cs)
KR (1) KR100751103B1 (cs)
AT (2) ATE271197T1 (cs)
BR (1) BR0006302A (cs)
CZ (1) CZ294906B6 (cs)
DE (2) DE19963385C1 (cs)
ES (1) ES2225006T3 (cs)
PL (1) PL195754B1 (cs)
PT (1) PT1113180E (cs)
RU (1) RU2247658C2 (cs)
SK (1) SK286001B6 (cs)
TR (1) TR200400312T3 (cs)

Families Citing this family (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1281789B1 (en) * 2001-07-31 2006-05-31 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) A plated copper alloy material and process for production thereof
GB0216331D0 (en) 2002-07-13 2002-08-21 Dana Corp Bearings
DE112004000651B4 (de) * 2003-04-17 2012-05-31 Daido Metal Co. Ltd. Gleitelement
JP3958719B2 (ja) * 2003-06-30 2007-08-15 大同メタル工業株式会社 摺動部材
JP2005023344A (ja) 2003-06-30 2005-01-27 Daido Metal Co Ltd 摺動部材
AT412877B (de) * 2003-07-01 2005-08-25 Miba Gleitlager Gmbh Schichtwerkstoff
DE10337030B4 (de) * 2003-08-12 2007-04-05 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg Schichtverbundwerkstoff, Herstellung und Verwendung
DE10337029B4 (de) * 2003-08-12 2009-06-04 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Schichtverbundwerkstoff, Herstellung und Verwendung
DE102004038191A1 (de) * 2004-08-06 2006-03-16 Ks Gleitlager Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
DE102005023309B4 (de) * 2005-05-13 2009-10-01 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
DE102005063324B4 (de) * 2005-05-13 2008-02-28 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
DE102005063325B4 (de) * 2005-05-13 2008-01-10 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
DE102005023307B4 (de) * 2005-05-13 2009-05-07 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
DE102006019826B3 (de) 2006-04-28 2007-08-09 Wieland-Werke Ag Bandförmiger Werkstoffverbund und dessen Verwendung, Verbundgleitelement
AT504220B1 (de) 2006-12-13 2008-04-15 Miba Gleitlager Gmbh Gleitlager
WO2008074345A1 (en) † 2006-12-19 2008-06-26 Mahle International Gmbh Sliding bearing
DE102006060474A1 (de) * 2006-12-19 2008-06-26 Mahle International Gmbh Gleitlager
US20120114971A1 (en) * 2007-01-05 2012-05-10 Gerd Andler Wear resistant lead free alloy sliding element method of making
CN101680482B (zh) * 2007-03-12 2012-12-26 大丰工业株式会社 滑动轴承
DE102007035497A1 (de) 2007-07-28 2009-01-29 Ks Gleitlager Gmbh Gleitlagerverbundstoff
DE102008055195B4 (de) 2008-12-30 2013-02-28 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitelement und Verfahren zu seiner Herstellung
EP2233611A1 (de) * 2009-03-24 2010-09-29 MTV Metallveredlung GmbH & Co. KG Schichtsystem mti verbesserter Korrosionsbeständigkeit
DE102009002043B4 (de) 2009-03-31 2013-01-03 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
AT509112B1 (de) 2009-12-10 2011-09-15 Miba Gleitlager Gmbh Gleitschicht
AT509111B1 (de) 2009-12-10 2011-09-15 Miba Gleitlager Gmbh Gleitschicht
JP2012062942A (ja) 2010-09-15 2012-03-29 Daido Metal Co Ltd 摺動部材
JP5587935B2 (ja) * 2012-03-30 2014-09-10 Ｊｘ日鉱日石金属株式会社 Ｓｎめっき材
DE102012223042A1 (de) 2012-12-13 2014-06-18 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh Gleitlagerverbundwerkstoff
AT514941B1 (de) 2013-12-23 2015-05-15 Miba Gleitlager Gmbh Mehrschichtgleitlager
AT515099B1 (de) * 2014-01-31 2015-06-15 Miba Gleitlager Gmbh Mehrschichtgleitlager
GB2527368B (en) 2014-06-20 2020-05-06 Daido Metal Co Structure and fabrication method of a multilayer overlay for plain bearings
AT516877B1 (de) 2015-02-19 2016-12-15 Miba Gleitlager Austria Gmbh Gleitlagerelement
RU2613640C1 (ru) * 2015-10-23 2017-03-21 Общество С Ограниченной Ответственностью "Торговый Дом Леада" Подшипник со слоем скольжения
JP6454262B2 (ja) 2015-12-24 2019-01-16 タツタ電線株式会社 半田接続構造、および成膜方法
AT517721B1 (de) * 2016-01-28 2017-04-15 Miba Gleitlager Austria Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Gleitlagerelementes
RU2626790C1 (ru) * 2016-02-17 2017-08-01 Общество С Ограниченной Ответственностью "Торговый Дом Леада" Подшипник со слоем скольжения
GB2550953A (en) * 2016-06-02 2017-12-06 Mahle Int Gmbh Sliding component and method

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4140835A (en) * 1976-06-23 1979-02-20 The Glacier Metal Company Limited Bearing materials
FR2555682B1 (fr) * 1983-11-29 1987-10-16 Metafram Alliages Frittes Coussinet fritte autolubrifiant et procede de fabrication
DE3623929A1 (de) * 1986-07-16 1988-01-21 Glyco Metall Werke Gleit- oder reibelement sowie verfahren zu seiner herstellung
GB8915254D0 (en) * 1989-07-03 1989-08-23 T & N Technology Ltd Bearings
JP2601555B2 (ja) * 1989-11-20 1997-04-16 大同メタル工業 株式会社 多層すべり軸受材
JP2950478B2 (ja) * 1990-04-19 1999-09-20 大豊工業株式会社 滑り軸受合金
JPH05239696A (ja) * 1992-02-28 1993-09-17 Taiho Kogyo Co Ltd 摺動部材
JP3195118B2 (ja) * 1993-03-26 2001-08-06 大豊工業株式会社 すべり軸受
JP2838032B2 (ja) * 1993-07-20 1998-12-16 大同メタル工業株式会社 高負荷用すべり軸受材料およびその製造方法
US5450784A (en) * 1993-09-28 1995-09-19 Detroit Diesel Corporation Electroplated piston skirt for improved scuff resistance
JP2761181B2 (ja) * 1993-12-27 1998-06-04 大同メタル工業株式会社 耐熱性及び耐疲労性に優れた錫基ホワイトメタル軸受合金
JP3039762B2 (ja) * 1995-03-07 2000-05-08 株式会社豊田自動織機製作所 往復動型圧縮機
DE19654953A1 (de) * 1996-06-01 1998-03-26 Glyco Metall Werke Schichtwerkstoff für Gleitelemente
DE19728777C2 (de) 1997-07-05 2001-03-15 Federal Mogul Wiesbaden Gmbh Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager sowie Verfahren zur Herstellung von Lagerschalen
DE19754221A1 (de) * 1997-12-06 1999-06-17 Federal Mogul Wiesbaden Gmbh Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager mit bleifreier Gleitschicht
ES2205629T3 (es) * 1999-04-28 2004-05-01 FEDERAL-MOGUL WIESBADEN GMBH & CO.KG Material de multiples capas para elementos deslizantes y procedimiento para la produccion de los mismos.

Also Published As

Publication number Publication date
KR100751103B1 (ko) 2007-08-22
EP1113180A2 (de) 2001-07-04
ATA21492000A (de) 2004-12-15
JP2001247995A (ja) 2001-09-14
SK19592000A3 (sk) 2001-07-10
JP4961073B2 (ja) 2012-06-27
TR200400312T3 (tr) 2004-04-21
US6492039B2 (en) 2002-12-10
SK286001B6 (sk) 2008-01-07
KR20010062800A (ko) 2001-07-07
CZ20004902A3 (cs) 2001-08-15
AT412813B (de) 2005-07-25
ES2225006T3 (es) 2005-03-16
EP1113180B1 (de) 2004-07-14
RU2247658C2 (ru) 2005-03-10
ATE271197T1 (de) 2004-07-15
DE19963385C1 (de) 2001-01-25
PL195754B1 (pl) 2007-10-31
DE50007063D1 (de) 2004-08-19
BR0006302A (pt) 2001-07-31
US20010016267A1 (en) 2001-08-23
PT1113180E (pt) 2004-12-31
RU2000132751A (ru) 2004-01-20
EP1113180A3 (de) 2001-10-24
PL344826A1 (en) 2001-07-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ294906B6 (cs) Kompozitní vrstvený materiál pro kluzná ložiska
US6537683B1 (en) Stratified composite material for sliding elements and method for the production thereof
US6194087B1 (en) Composite multilayer bearing material
JP5203606B2 (ja) 積層複合体材料、その製造および用途
RU2354864C2 (ru) Многослойный композиционный материал для подшипников скольжения, изготовление и применение
US7455458B2 (en) Bearings
US4645360A (en) Plain bearings and a method for manufacturing plain bearings
US4591536A (en) Plain bearing and method of manufacture
US6309760B1 (en) Bearing material

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20111227