SK19592000A3 - Kompozitný vrstvený materiál na klzné ložiská - Google Patents
Kompozitný vrstvený materiál na klzné ložiská Download PDFInfo
- Publication number
- SK19592000A3 SK19592000A3 SK1959-2000A SK19592000A SK19592000A3 SK 19592000 A3 SK19592000 A3 SK 19592000A3 SK 19592000 A SK19592000 A SK 19592000A SK 19592000 A3 SK19592000 A3 SK 19592000A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- tin
- layer
- copper
- nickel
- intermediate layer
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
- C23C28/021—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal alloy layer
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C13/00—Alloys based on tin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/02—Alloys based on copper with tin as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
- C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
- C23C28/027—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal matrix material comprising a mixture of at least two metals or metal phases or metal matrix composites, e.g. metal matrix with embedded inorganic hard particles, CERMET, MMC.
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
- F16C33/121—Use of special materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
- F16C33/122—Multilayer structures of sleeves, washers or liners
- F16C33/124—Details of overlays
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/10—Alloys based on copper
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/10—Alloys based on copper
- F16C2204/12—Alloys based on copper with tin as the next major constituent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/30—Alloys based on one of tin, lead, antimony, bismuth, indium, e.g. materials for providing sliding surfaces
- F16C2204/34—Alloys based on tin
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2223/00—Surface treatments; Hardening; Coating
- F16C2223/30—Coating surfaces
- F16C2223/70—Coating surfaces by electroplating or electrolytic coating, e.g. anodising, galvanising
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
- F16C2240/48—Particle sizes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2240/00—Specified values or numerical ranges of parameters; Relations between them
- F16C2240/40—Linear dimensions, e.g. length, radius, thickness, gap
- F16C2240/60—Thickness, e.g. thickness of coatings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2360/00—Engines or pumps
- F16C2360/22—Internal combustion engines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
- F16C33/122—Multilayer structures of sleeves, washers or liners
- F16C33/127—Details of intermediate layers, e.g. nickel dams
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/14—Special methods of manufacture; Running-in
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C9/00—Bearings for crankshafts or connecting-rods; Attachment of connecting-rods
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S384/00—Bearings
- Y10S384/90—Cooling or heating
- Y10S384/912—Metallic
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12708—Sn-base component
- Y10T428/12715—Next to Group IB metal-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12708—Sn-base component
- Y10T428/12722—Next to Group VIII metal-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12736—Al-base component
- Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12903—Cu-base component
- Y10T428/1291—Next to Co-, Cu-, or Ni-base component
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Manufacturing Of Micro-Capsules (AREA)
- Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Lubricants (AREA)
Description
Oblasť techniky
Vynález sa týka kompozitného vrstveného materiálu pre klzné ložiská s nosnou vrstvou, vrstvou ložiskového kovu, prvou medzivrstvou z niklu a druhou medzivrstvou z cínu a niklu, ako aj s klznou vrstvou pozostávajúcou z medi a cínu.
Doterajší stav techniky
Kompozitné vrstvené materiály so štruktúrou oceľový chrbát/olovený bronz/klzná vrstva z olova, cínu a medi, sa osvedčili z dôvodu vysokej spoľahlivosti a mechanickej zaťažiteľnosti. Takéto kompozitné vrstvené materiály sú napríklad opísané v Glyco- Ingenieurberichten 1/91.
Najmä galvanická klzná vrstva je multifunkčným materiálom, ktorý medzi iným preberá nasledujúce úlohy:
- schopnosť ukladania cudzích častíc
- zabehnutie, poprípade prispôsobenie klzných partnerov
- ochrana proti korózii pre olovený bronz
- vlastnosti pre núdzový chod v prípade nedostatku oleja.
Ložiskový kov obsahuje tiež určité rezervy pre núdzový chod pre prípad, že je klzná vrstva úplne odnesená. Tieto už desaťročné osvedčené koncepty ložísk obsahujú ale dnes ešte olovené podiely, hlavne v klznej vrstve. Bežná zliatina pozostáva napríklad z PbSnlOCu2, pričom medzi ložiskovým kovom a klznou vrstvou je umiestnená niklová medzivrstva ako zábrana difúzie.
Tieto známe vrstvy majú nízke tvrdosti okolo 12 - 15 HV, majú preto dobrú schopnosť pohlcovať drobné nečistoty, a nemajú sklon k zadreniu. Sú
• 9 9 9 | 9 9 | 9999 • 999 | 9 9 | 9 9 9 9 | 9 9 • 9 | • 9 | • e | |
• 9 | 9 9 | |||||||
• | • | • | • | 9 | 9 | • | 9 | |
9· | • 99 | • 9 | 999 | 9 9 | • e |
však tiež z rovnakého dôvodu len obmedzene zaťažiteľné, a pre zaťaženie novo vyvíjaných motorov, najmä v oblasti dieselových motorov, už často nie sú vhodné. Na základe dôležitosti ťažkého kovu olova z hľadiska životného prostredia sú vrstvy neuspokojivé.
Tiež sa stále viac používajú vo vysoko zaťažených ložiskách tvrdé vrstvy, ako sú napríklad vrstvy s hliníkom a cínom, nanesené spôsobom PVD, s tvrdosťami okolo 80 HV, ktoré však sú kvôli použitému spôsobu podstatne drahšie. Ložiská sú však veľmi odolné proti opotrebeniu, majú však veľmi malú schopnosť pohlcovania drobných nečistôt, a sú preto väčšinou ako protipanvy kombinované s mäkkými, olovo obsahujúcimi vrstvami.
Čistý cín nie je ako klzná vrstva vhodný, pretože s tvrdosťou okolo 10 HV je ešte mäkší než konvenčné olovené zliatiny, a tak záťaže, ktoré vznikajú v hlavných a ojničných ložiskách, nemôže zachytiť. Preto už boli navrhnuté, aby sa cínové vrstvy stali zvýšením tvrdosti odolnejšími, zliatiny s meďou.
Spis DE 197 28 777 Al sa zaoberá výrobou bezolovnatého ložiska s klznou vrstvou z SnCu, pričom obsah medi sa mení medzi 3-20 hmotnostnými %. Pomocou elektrolytu z metylsulfónovej kyseliny s jemnozrnnými prímesami sa vytvorí vrstva, ktorá má aspoň vlastnosti obvyklých ternárnych štandardných vrstiev na olovnatej báze. Aby sa dosiahlo ďalšie zlepšenie odolnosti proti opotrebeniu, majú sa do vrstvy zapracovať v kúpeli dispergované častice z tvrdej látky.
V spise DE 197 54 221 Al sa navrhuje spolu s cínom a meďou doplnkovo vylučovať kobalt, aby sa dosiahlo ďalšie zvýšenie mechanickej zaťažiteľnosti a aby sa zabránilo skrehnutiu väzbovej vrstvy medzi klznou vrstvou a zádržou difúzie niklu, pretože kobaltom sa difúzny sklon cínu k niklu zmenší. Toto legovanie kobaltu však predstavuje komplikáciu vylučovacieho procesu, ktorá môže znížiť bezpečnosť procesu.
Preto je úlohou tohto vynálezu vytvoriť kompozitný vrstvený materiál s klznou vrstvou na báze cínu a medi, ktorý súčasne ·· ···· ·· · ·· · ··· ···· ···· ····· · · · ·· · • · · · · · ···· · ·· · · · · · · · ·· ··· ·· ··· ·· ···
- má vyššiu špecifickú zaťažiteľnosť a nižšie opotrebenie než obvyklé vrstvy na olovnatej bázy,
- je schopný prispôsobenie a môže pohlcovať znečisťujúce častice,
- nevyžaduje súčasné vylučovanie ďalších zložiek alebo disperzoidov,
- a je lacnejšie vyrobiteľný než materiály zhotovené metódou PVD.
Podstata vynálezu
Táto úloha sa rieši kompozitným vrstveným materiálom, ktorého klznou vrstvou je cínová základná fáza, do ktorej sa ukladajú častice cínu s meďou, ktoré pozostávajú z 39 až 55 hmotnostných % medi a zvyšok z cínu.
Pokusy ukázali, že sa ložisko pri tejto štruktúre vrstiev po zabehnutí v prevádzke ohriatím samo stabilizuje na najskôr ešte mäkkej vrstve, a vytvorí trvalý povrch.
U častíc ide o intermetalické fázy, na ktoré sa dosiaľ pri klzných vrstvách pozeralo ako na nevýhodné, a kvôli tomu sa zabraňovalo ich tvorbe. Avšak ukázalo sa, že tieto častice cínu s meďou znateľne znižujú na základe svojej tvrdosti opotrebenie, pričom sa prekvapivo ukázalo, že pri teplotách od približne 120 °C dochádza k zosilnej difúzii cínu do na spodku ležiacej vrstvy z cínu a niklu. Vplyvom odchádzania cínu z klznej vrstvy dochádza k zvyšovaniu koncentrácie častíc cínu s meďou. Takýmto spôsobom meniaca sa klzná plocha je veľmi zaťažiteľná a odolná proti opotrebeniu.
Ukázalo sa, že pri vysokých teplotách, po veľmi dlhých prevádzkových dobách, napríklad po 1000 h, sa podiel cínu tak silne zmenší, že podiel častíc cínu s meďou v klznej vrstve preváži.
Výhodne je plošný podiel častíc, vztiahnutý na ľubovoľnú reznú plochu, až 48 %. Tento podiel s pribúdajúcou prevádzkovou dobou vplyvom odchádzania cínu narastá, a môže pri prevádzkovej dobe viac než 1000 h činiť až 95
%. Ak leží podiel častíc pod 5 %, tak sa vlastnosti klznej časti určujú len cí·· ···· · · · ·· • · · ···· ··· • · ··· · · · · · • · ···· ·· ·· ··· ·· ··· ·· · nom, ktorý samotný však nemá postačujúcu výkonnosť. Cez 48 % sa už nedá zabrániť vytváraniu väčších zlepencov častíc, ktoré nakoniec preberajú úlohu základnej fázy, ktorá už potom na základe veľkej tvrdosti v zábehovej fázy nemá postačujúcu pohlcovaciu a prispôsobovaciu schopnosť.
Priemer častíc činí výhodne 0,5 až 3 pm. Príliš veľké častice so stredným priemerom cez 3 pm vedú k nehomogénnym vlastnostiam vrstiev, ktoré najmä v zábehovej fázy ovplyvňujú vlastnosti klzného ložiska vyrobeného z materiálu pre vrstvy. Príliš jemné častice so stredným priemerom pod 0,5 pm zvyšujú príliš silne východiskovú tvrdosť, zabraňujú privádzaniu cínu do vrstvy cínu a niklu, a tým ďalšiu stabilizáciu ložiska, a majú zníženú odolnosť proti korózii oproti horúcemu motorovému oleju.
Ďalej sa ukázalo, že druhá medzivrstva by mala byť ako s ohľadom na hrúbku vrstiev, tak aj s ohľadom na podiel cínu nastavená takým spôsobom, aby mohla zachycovať cín odchádzajúci z klznej vrstvy. Rýchlosť odchádzania cínu a tým nastavenie odolnosti proti opotrebeniu, a zaťažiteľnosť klznej vrstvy v závislosti na čase, sa dá nastaviť pomocou hrúbky a podielu cínu druhej medzivrstvy.
Výhodne obsahuje druhá medzivrstva 30 až 40 objemových % niklu a zvyšok cín, čo približne odpovedá pomeru atómov 1:1. Čím hrubšia je vytvorená vrstva cínu a niklu, tým viac cínu sa môže z klznej vrstvy zachycovať. Odolnosti proti opotrebeniu klznej vrstvy v tomto prípade relatívne rýchlo pribúda.
Ako výhodný pomer hrúbky klznej vrstvy k hrúbke druhej medzivrstvy sa ukázal pomer 2 až 4.
Hrúbka klznej vrstvy činí výhodne 5 až 25 pm. Klzná vrstva sa môže vylučovať galvanický.
Hrúbka vrstvy druhej medzivrstvy leží výhodne medzi 2 a 7 pm.
Hrúbka prvej medzivrstvy z čistého niklu leží výhodne v rozmedzí 1 až 4 pm. Niklová vrstva takisto prispieva k rovnovážnemu nárastu vrstvy cínu a ·· ···· ·· ··· · ··· ········ e · ··· · · · · ·· • · ···· ···· · 9 · ······· ·· ··· ·· ··· ·· ··· niklu tým, že táto sa zásobuje nie len z nad ňou ležiacej klznej vrstvy cínom, ale tiež z prvej medzivrstvy niklom. Tým zostáva pomer cínu voči niklu 1 : 1 vo vrstve cínu a niklu zachovaný.
Ložiskový kov môže byť zvolený ľubovoľne. Ukázalo sa, že vrstva ložiskového kovu nemá žiadny bezprostredný vplyv na odchádzanie cínu z klznej vrstvy a teda aj žiadny vplyv na rast koncentrácie častíc cínu s meďou Vrstva ložiskového kovu môže napríklad pozostávať z medenej zliatiny s podielom medi 50 až 95 hmotnostných %, alebo hliníkovej zliatiny s podielom hliníka 50 až 95 hmotnostných %. Ako ložiskové kovy môžu prísť do úvahy zliatiny medi s hliníkom, medi s cínom, medi so zinkom a olovom, medi so zinkom, medi so zinkom a kremíkom, medi so zinkom a hliníkom, alebo medi s hliníkom a železom.
Za účelom výroby kompozitného vrstveného materiálu podľa vynálezu sa môže postupovať nasledujúcim spôsobom.
Na vopred zhotovené klzné ložiská, najmä na ložiskové panvy, z kompozitného materiálu z ocele a ložiskového kovu, sa v prvej vrstve chemicky alebo elektrochemický nanesú obidve medzivrstvy z niklu a cínu a niklu. Potom sa galvanický vylúči klzná vrstva. Pritom sa použije binárny galvanizačný kúpeľ s kyselinou alkylsulfónovou, a zjemňovač zŕn za pridania neiónových zmáčacích látok, voľnej alkylsulfónovej kyseliny a glykolesteru mastnej kyseliny. Hrubé vylúčenie častíc cínu s meďou vzniká z toho dôvodu, že sa nepoužije žiadny prostriedok na zjemňovanie zŕn, tak ako sa používa na dosiahnutie jemnozrnnej štruktúry čo najviac požadovanej podľa stavu techniky.
Prehľad obrázkov na výkrese
Vynález je ďalej bližšie opísaný a objasnený na príkladoch jeho uskutočnenia podľa pripojených výkresov, ktoré znázorňujú:
na obr. 1 rez kompozitným vrstveným materiálom, a na obr. 2 až obr. 4 rezy kompozitným vrstveným materiálom po tepelnom spracovaní po 250 h, 750 h a 1000 h
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príkladný kompozitný vrstvený materiál bol zhotovený podľa nasledujúceho spôsobu:
Na oceľovú nosnú vrstvu bola najskôr nanesená vrstva ložiskového kovu z CuPb22Sn. V nasledujúcom kroku bola po obvyklom predchádzajúcom spracovaní na vrstvu ložiskového kovu nanesená prvá medzivrstva z niklu z Wattovho niklového elektrolytu.
Na túto prvú medzivrstvu sa galvanizuje druhá medzivrstva pozostávajúca z niklu a cínu. Na toto sa používa modifikovaný chloridový/fluoridový elektrolyt.
Na takto vytvorenú medzivrstvu z niklu a cínu sa potom galvanizuje klzná vrstva na cínovej bázy. Na nanesenie klznej vrstvy sa môže použiť nasledujúci systém elektrolytu na vodnej bázy:
Sn2+ ako metánsulfónan cínu | 30 - 45 g/1 |
Cu2+ ako metánsulfónan medi | 2 - 8 g/1 |
metánsulfónová kyselina | 80 - 140 g/1 |
prísada elektrolytu N-HMB | 30 - 45 ml/1 |
rezorcín | 1,5 -4 g/1 |
U elektrolytické prísady N-HMB ide o zmáčaciu látku na báze alkylarylpolyglykoléteru od firmy Enthone OMI.
Na stabilizáciu podielu medi sa môžu doplnkovo použiť polyglykolétery s dlhým reťazcom.
• · | ···· | • · | • | • · · | |
• | • | • | • · | • · | • · · · |
• | • | ··· | • · | • | • · · |
• | • | ||||
• · | ·· · | ·· | ··· | ·· ·· |
Kvalita použitej vody musí odpovedať kvalite čistej deionizovanej vody. Pre stabilné podmienky vylučovania je nutne potrebné elektrolyty aspoň raz za hodinu úplne recirkulovať cez filtračné zariadenie. Tým sa odstráni časť vznikajúceho Sn4+. Príliš vysoké obohatenie elektrolytu s Sn4+ vedie k narušenej štruktúre vrstiev so zmenami fáz a nerovnomerným rastom vrstiev až do úplného znehodnotenia elektrolytu ako anódový materiál sa používa elektrolyticky čistý cín. Vylučovanie klznej vrstvy sa realizuje v teplotnom rozmedzí 20 °C až 40 °C, výhodne pri 25 °C až 30 °C.
Štruktúra tejto klznej vrstvy sa trvalé ovplyvňuje použitými intenzitami prúdu. Vyššie prúdové hustoty vedú k hrubším časticiam medi s cínom. Príliš nízke prúdové hustoty vedú k nekontrolovanému posunutiu podielu medenej fázy. Ako výhodný sa preto preukázal rozsah prúdové hustoty 1,5 až 3,0 A/dm^.
Vzdialenosť medzi anódou a katódou by nemala presahovať 350 mm, pretože zmenami vnútorného elektrolytického odporu dochádza pozdĺž ložiskových stĺpikov k nerovnomernému rozdeleniu prúdovej hustoty. Pomer povrchov anóda - katóda musí byť pritom cca 1 : 1(+10 %).
Na obr. 1 je znázornený rez týmto kompozitným vrstveným materiálom v 2500 násobnom zväčšení, ktorý má na tu neznázornenej nosnej vrstve vrstvu L z ložiskového kovu z CuPb22Sn, prvú medzivrstvu 2 z niklu, druhú medzivrstvu 3. z niklu a cínu, a klznú vrstvu 4. Táto klzná vrstva 4 pozostáva z cínovej základnej fázy 5, do ktorej sú vložené častice 6 z cínu s meďou. Tieto vtrúseniny sú rozdelené cez celú klznú vrstvu 4 a čiastočne zložené do pevného zhluku častíc.
Na simuláciu prevádzkových podmienok klzného ložiska v spaľovacom motore bol vykonaný na tomto vrstvenom kompozitnom materiály test varením v oleji pri 150 °C. Po 250 h, 750 h a 1000 h boli skúšobné vzorky odobraté a mikroskopicky vyšetrené rezy, aby sa analyzovali zmeny v štruktúre vrstiev.
Pritom mohlo byť zistené, že hrúbka klznej vrstvy 4 s pribúdajúcim časom spracovania vplyvom odchádzania cínu sa zmenšuje, čo sa deje s rastom koncentrácie častíc 6 cínu s meďou. Súčasne tiež rastie hrúbka vrstvy 3 niklu a cínu a znižuje vrstva 2 niklu, ktorú je možné na obr. 4 k poznať len ešte ako úzky lem. Nárast vrstvy 3 cínu a niklu je spôsobený nie len difundovaním cínu z klznej vrstvy 4. ale aj tiež prenikaním niklu z pod nej ležiacej niklovej vrstvy
2. Rastom koncentrácie častíc 6 cínu s meďou v klznej vrstve 4 sa stáva podiel mäkkej fázy menším, a tvrdosť vrstvy s pribúdajúcim časom prevádzky rastie
Claims (9)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Kompozitný vrstvený materiál pre klzné ložiská s nosnou vrstvou, vrstvou ložiskového kovu, prvou medzivrstvou z niklu, druhou medzivrstvou z cínu a niklu, ako aj s klznou vrstvou pozostávajúcou z medi a cínu, vyznačujúci sa tým, že klzná vrstva (4) má cínovú základnú fázu (5), do ktorej sú vložené častice (6) cínu s meďou, ktoré pozostávajú z 39 až 55 hmotnostných % medi a zvyšok z cínu.
- 2. Kompozitný vrstvený materiál podľa nároku 1, vyznačujúci sa tým, že plošný podiel častíc (6), vztiahnutý na ľubovoľnú reznú plochu je 5 až 48 %.
- 3. Kompozitný vrstvený materiál podľa niektorého z nárokov 1 alebo 2, vyznačujúci sa tým, že priemer častíc (6) je 0,5 až 3 pm.
- 4. Kompozitný vrstvený materiál podľa niektorého z nárokov 1 až 3, vyznačujúci sa tým, že druhá medzivrstva (3) je ako s ohľadom na hrúbku vrstvy, tak aj s ohľadom na podiel cínu nastavená takým spôsobom, že zachycuje cín odchádzajúci z klznej vrstvy (4).
- 5. Kompozitný vrstvený materiál podľa niektorého z nárokov 1 až 4, vyznačujúci sa tým, že druhá medzivrstva (3) obsahuje 30 až 40 objemových % niklu.·· ···· ·· • · · ·· • · ··· ·· • · · e ·· • · · ·· ·· ··· ·· • ·· · ·· · ··· • · ·· • · · · · • · ·· ··· ·· ···
- 6. Kompozitný vrstvený materiál podľa niektorého z nárokov 1 až 5, vyznačujúci sa tým, že pomer hrúbky klznej vrstvy (4) k hrúbke druhej medzivrstvy (3) je 2 až 4.
- 7. Kompozitný vrstvený materiál podľa niektorého z nárokov 1 až 6, vyzná čujúci sa tým, že hrúbka klznej vrstvy (4) je 5 až 25 pm.
- 8. Kompozitný vrstvený materiál podľa niektorého z nárokov 1 až 7, vyznačujúci sa tým, že hrúbka druhej medzivrstvy (3) je 2 až 7 pm.
- 9. Kompozitný vrstvený materiál podľa niektorého z nárokov 1 až 8, vyznačujúci sa tým, že hrúbka prvej medzivrstvy (2) je 1 až 4 pm.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19963385A DE19963385C1 (de) | 1999-12-28 | 1999-12-28 | Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SK19592000A3 true SK19592000A3 (sk) | 2001-07-10 |
SK286001B6 SK286001B6 (sk) | 2008-01-07 |
Family
ID=7934755
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SK1959-2000A SK286001B6 (sk) | 1999-12-28 | 2000-12-19 | Kompozitný vrstvený materiál na klzné ložiská |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6492039B2 (sk) |
EP (1) | EP1113180B1 (sk) |
JP (1) | JP4961073B2 (sk) |
KR (1) | KR100751103B1 (sk) |
AT (2) | ATE271197T1 (sk) |
BR (1) | BR0006302A (sk) |
CZ (1) | CZ294906B6 (sk) |
DE (2) | DE19963385C1 (sk) |
ES (1) | ES2225006T3 (sk) |
PL (1) | PL195754B1 (sk) |
PT (1) | PT1113180E (sk) |
RU (1) | RU2247658C2 (sk) |
SK (1) | SK286001B6 (sk) |
TR (1) | TR200400312T3 (sk) |
Families Citing this family (37)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6759142B2 (en) | 2001-07-31 | 2004-07-06 | Kobe Steel Ltd. | Plated copper alloy material and process for production thereof |
GB0216331D0 (en) | 2002-07-13 | 2002-08-21 | Dana Corp | Bearings |
GB2415753B (en) * | 2003-04-17 | 2006-09-13 | Daido Metal Co | Sliding member |
JP2005023344A (ja) | 2003-06-30 | 2005-01-27 | Daido Metal Co Ltd | 摺動部材 |
JP3958719B2 (ja) * | 2003-06-30 | 2007-08-15 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動部材 |
AT412877B (de) * | 2003-07-01 | 2005-08-25 | Miba Gleitlager Gmbh | Schichtwerkstoff |
DE10337029B4 (de) * | 2003-08-12 | 2009-06-04 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Schichtverbundwerkstoff, Herstellung und Verwendung |
DE10337030B4 (de) * | 2003-08-12 | 2007-04-05 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg | Schichtverbundwerkstoff, Herstellung und Verwendung |
DE102004038191A1 (de) * | 2004-08-06 | 2006-03-16 | Ks Gleitlager Gmbh | Gleitlagerverbundwerkstoff |
DE102005023309B4 (de) * | 2005-05-13 | 2009-10-01 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren |
DE102005063325B4 (de) * | 2005-05-13 | 2008-01-10 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg | Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren |
DE102005063324B4 (de) * | 2005-05-13 | 2008-02-28 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg | Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren |
DE102005023307B4 (de) * | 2005-05-13 | 2009-05-07 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren |
DE102006019826B3 (de) * | 2006-04-28 | 2007-08-09 | Wieland-Werke Ag | Bandförmiger Werkstoffverbund und dessen Verwendung, Verbundgleitelement |
AT504220B1 (de) | 2006-12-13 | 2008-04-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Gleitlager |
DE102006060474A1 (de) * | 2006-12-19 | 2008-06-26 | Mahle International Gmbh | Gleitlager |
WO2008074345A1 (en) † | 2006-12-19 | 2008-06-26 | Mahle International Gmbh | Sliding bearing |
US20120114971A1 (en) * | 2007-01-05 | 2012-05-10 | Gerd Andler | Wear resistant lead free alloy sliding element method of making |
CN101680482B (zh) | 2007-03-12 | 2012-12-26 | 大丰工业株式会社 | 滑动轴承 |
DE102007035497A1 (de) | 2007-07-28 | 2009-01-29 | Ks Gleitlager Gmbh | Gleitlagerverbundstoff |
DE102008055195B4 (de) | 2008-12-30 | 2013-02-28 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Gleitelement und Verfahren zu seiner Herstellung |
EP2233611A1 (de) * | 2009-03-24 | 2010-09-29 | MTV Metallveredlung GmbH & Co. KG | Schichtsystem mti verbesserter Korrosionsbeständigkeit |
DE102009002043B4 (de) | 2009-03-31 | 2013-01-03 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Gleitlagerverbundwerkstoff |
AT509112B1 (de) | 2009-12-10 | 2011-09-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Gleitschicht |
AT509111B1 (de) * | 2009-12-10 | 2011-09-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Gleitschicht |
JP2012062942A (ja) * | 2010-09-15 | 2012-03-29 | Daido Metal Co Ltd | 摺動部材 |
JP5587935B2 (ja) * | 2012-03-30 | 2014-09-10 | Jx日鉱日石金属株式会社 | Snめっき材 |
DE102012223042A1 (de) | 2012-12-13 | 2014-06-18 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Gleitlagerverbundwerkstoff |
AT514941B1 (de) | 2013-12-23 | 2015-05-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Mehrschichtgleitlager |
AT515099B1 (de) * | 2014-01-31 | 2015-06-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Mehrschichtgleitlager |
GB2527368B (en) * | 2014-06-20 | 2020-05-06 | Daido Metal Co | Structure and fabrication method of a multilayer overlay for plain bearings |
AT516877B1 (de) | 2015-02-19 | 2016-12-15 | Miba Gleitlager Austria Gmbh | Gleitlagerelement |
RU2613640C1 (ru) * | 2015-10-23 | 2017-03-21 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Торговый Дом Леада" | Подшипник со слоем скольжения |
JP6454262B2 (ja) | 2015-12-24 | 2019-01-16 | タツタ電線株式会社 | 半田接続構造、および成膜方法 |
AT517721B1 (de) * | 2016-01-28 | 2017-04-15 | Miba Gleitlager Austria Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Gleitlagerelementes |
RU2626790C1 (ru) * | 2016-02-17 | 2017-08-01 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Торговый Дом Леада" | Подшипник со слоем скольжения |
GB2550953A (en) * | 2016-06-02 | 2017-12-06 | Mahle Int Gmbh | Sliding component and method |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4140835A (en) * | 1976-06-23 | 1979-02-20 | The Glacier Metal Company Limited | Bearing materials |
FR2555682B1 (fr) * | 1983-11-29 | 1987-10-16 | Metafram Alliages Frittes | Coussinet fritte autolubrifiant et procede de fabrication |
DE3623929A1 (de) * | 1986-07-16 | 1988-01-21 | Glyco Metall Werke | Gleit- oder reibelement sowie verfahren zu seiner herstellung |
GB8915254D0 (en) * | 1989-07-03 | 1989-08-23 | T & N Technology Ltd | Bearings |
JP2601555B2 (ja) * | 1989-11-20 | 1997-04-16 | 大同メタル工業 株式会社 | 多層すべり軸受材 |
JP2950478B2 (ja) * | 1990-04-19 | 1999-09-20 | 大豊工業株式会社 | 滑り軸受合金 |
JPH05239696A (ja) * | 1992-02-28 | 1993-09-17 | Taiho Kogyo Co Ltd | 摺動部材 |
JP3195118B2 (ja) * | 1993-03-26 | 2001-08-06 | 大豊工業株式会社 | すべり軸受 |
JP2838032B2 (ja) * | 1993-07-20 | 1998-12-16 | 大同メタル工業株式会社 | 高負荷用すべり軸受材料およびその製造方法 |
US5450784A (en) * | 1993-09-28 | 1995-09-19 | Detroit Diesel Corporation | Electroplated piston skirt for improved scuff resistance |
JP2761181B2 (ja) * | 1993-12-27 | 1998-06-04 | 大同メタル工業株式会社 | 耐熱性及び耐疲労性に優れた錫基ホワイトメタル軸受合金 |
JP3039762B2 (ja) * | 1995-03-07 | 2000-05-08 | 株式会社豊田自動織機製作所 | 往復動型圧縮機 |
DE19654953A1 (de) * | 1996-06-01 | 1998-03-26 | Glyco Metall Werke | Schichtwerkstoff für Gleitelemente |
DE19728777C2 (de) * | 1997-07-05 | 2001-03-15 | Federal Mogul Wiesbaden Gmbh | Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager sowie Verfahren zur Herstellung von Lagerschalen |
DE19754221A1 (de) * | 1997-12-06 | 1999-06-17 | Federal Mogul Wiesbaden Gmbh | Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager mit bleifreier Gleitschicht |
EP1048753B1 (en) * | 1999-04-28 | 2003-07-30 | Federal-Mogul Wiesbaden GmbH & Co.KG | Multilayer material for sliding elements and process for the production thereof |
-
1999
- 1999-12-28 DE DE19963385A patent/DE19963385C1/de not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-12-09 AT AT00127038T patent/ATE271197T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-12-09 DE DE50007063T patent/DE50007063D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-09 EP EP20000127038 patent/EP1113180B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-09 PT PT00127038T patent/PT1113180E/pt unknown
- 2000-12-09 ES ES00127038T patent/ES2225006T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-09 TR TR200400312T patent/TR200400312T3/xx unknown
- 2000-12-19 SK SK1959-2000A patent/SK286001B6/sk not_active IP Right Cessation
- 2000-12-26 US US09/748,610 patent/US6492039B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-27 PL PL344826A patent/PL195754B1/pl unknown
- 2000-12-27 AT AT0214900A patent/AT412813B/de not_active IP Right Cessation
- 2000-12-27 CZ CZ20004902A patent/CZ294906B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2000-12-27 JP JP2000397944A patent/JP4961073B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2000-12-27 RU RU2000132751/02A patent/RU2247658C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2000-12-28 KR KR1020000083603A patent/KR100751103B1/ko active IP Right Grant
- 2000-12-28 BR BR0006302-9A patent/BR0006302A/pt not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR100751103B1 (ko) | 2007-08-22 |
CZ20004902A3 (cs) | 2001-08-15 |
RU2000132751A (ru) | 2004-01-20 |
RU2247658C2 (ru) | 2005-03-10 |
EP1113180A3 (de) | 2001-10-24 |
EP1113180B1 (de) | 2004-07-14 |
ATA21492000A (de) | 2004-12-15 |
TR200400312T3 (tr) | 2004-04-21 |
JP4961073B2 (ja) | 2012-06-27 |
PT1113180E (pt) | 2004-12-31 |
EP1113180A2 (de) | 2001-07-04 |
US6492039B2 (en) | 2002-12-10 |
DE50007063D1 (de) | 2004-08-19 |
ATE271197T1 (de) | 2004-07-15 |
PL195754B1 (pl) | 2007-10-31 |
ES2225006T3 (es) | 2005-03-16 |
US20010016267A1 (en) | 2001-08-23 |
JP2001247995A (ja) | 2001-09-14 |
AT412813B (de) | 2005-07-25 |
DE19963385C1 (de) | 2001-01-25 |
CZ294906B6 (cs) | 2005-04-13 |
KR20010062800A (ko) | 2001-07-07 |
PL344826A1 (en) | 2001-07-02 |
BR0006302A (pt) | 2001-07-31 |
SK286001B6 (sk) | 2008-01-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SK19592000A3 (sk) | Kompozitný vrstvený materiál na klzné ložiská | |
US6194087B1 (en) | Composite multilayer bearing material | |
US6537683B1 (en) | Stratified composite material for sliding elements and method for the production thereof | |
RU2354864C2 (ru) | Многослойный композиционный материал для подшипников скольжения, изготовление и применение | |
JP5203606B2 (ja) | 積層複合体材料、その製造および用途 | |
US6451452B1 (en) | Overlay material for plain bearing | |
US7455458B2 (en) | Bearings | |
US6309760B1 (en) | Bearing material |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of maintenance fees |
Effective date: 20111219 |