SK285692B6 - Zariadenie tvaru dvoch súosových stojatých valcovpre podmienky chemických technológií a spôsob jeho využitia - Google Patents
Zariadenie tvaru dvoch súosových stojatých valcovpre podmienky chemických technológií a spôsob jeho využitia Download PDFInfo
- Publication number
- SK285692B6 SK285692B6 SK1676-2002A SK16762002A SK285692B6 SK 285692 B6 SK285692 B6 SK 285692B6 SK 16762002 A SK16762002 A SK 16762002A SK 285692 B6 SK285692 B6 SK 285692B6
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- inner cylinder
- section
- liquid
- gas
- cylinder
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/02—Apparatus characterised by being constructed of material selected for its chemically-resistant properties
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
- B01J19/2415—Tubular reactors
- B01J19/2425—Tubular reactors in parallel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/0292—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds with stationary packing material in the bed, e.g. bricks, wire rings, baffles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/06—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds in tube reactors; the solid particles being arranged in tubes
- B01J8/065—Feeding reactive fluids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
- B01J2208/00176—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles outside the reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
- B01J2208/00212—Plates; Jackets; Cylinders
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
- B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
- B01J2219/00094—Jackets
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Abstract
Zariadenie tvaru dvoch súosových stojatých valcovna výrobu v chemických technológiách je vhodné pre systémy, kde je prítomných niekoľko fáz vedľa seba, vnútri ktorých cirkuluje kvapalina v dôsledku rozdielu hustôt tekutiny. Vnútorný valec je po výške rozdelený na aspoň jednu reakčnú zónu, tomu zodpovedajúci počet sekcií a vnútornú časť separátora. Reakčné zóny obsahujú v blokoch uloženú náplň nanosnom rošte. Sekcie obsahujú distribútor plynu. Spodná sekcia má dýzový prívod kvapalného reaktanta, odvod tretej fázy ventilmi, distribútor v hornej časti a pod distribútorom po celom obvode kruhové otvory umožňujúce nasávanie cirkulujúcej kvapaliny z vonkajšieho do vnútorného valca.
Description
Oblasť techniky
Predmetom riešenia je zariadenie tvaru dvoch súosových stojatých valcov pre podmienky chemických technológii a spôsob jeho využitia.
Doterajší stav techniky
Pre vybrané typy reakcií sú známe klasické miešané reaktory, horizontálne veže (literatúra/1/) s viacerými miešanými, vzájomne priehradkami oddelenými sekciami, rúrkový reaktor (literatúra/2/) a prebublávané veže (literatúra/3, 4/). Vzhľadom na to, že selektivita vybraných reakcií a konverzia vstupujúcich surovín sú závislé od prísneho rozdelenia jednotlivých zón reaktora, koncentrácii reaktantov v určitej zóne reaktora, od rýchlosti prestupu látok cez fázové rozhranie plyn - kvapalina, taktiež na jeho veľkosti a od homogenizácie reakčných médií, tieto typy reaktorov nevyhovujú požiadavke ustálenia vysokej selektivity za ekonomicky výhodného režimu.
Je známy reaktor typu airlift s bočnou cirkulačnou vetvou. Zariadenie má materiálové vybavenie oceľ tr. 11 s čadičovou výmurovkou. Plynné rcaktanty sú dispergované v kvapaline pomocou ružíc s otvormi kruhového prierezu. Vnútorná cirkulácia je zabezpečovaná privádzaním stlačeného vzduchu, a nie je možné ju presne vypočítať alebo zmerať a vhodným spôsobom upravovať podľa potreby. Odplyny vzduchu strhávajú so sebou produkty a tvoria neúnosnú ekologickú záťaž technológií. Porušenie fázovej rovnováhy zapríčinené zlou dispergáciou reakčných plynov spôsobuje totálnu konverziu chemického procesu, nutnosť jeho odstavenia a vypustenia celého systému, čo spôsobuje nemalé ekonomické straty.
Patentovaných je niekoľko rôznych spôsobov zvýšenia selektivity vybraných reakcii. Po chemickej stránke sa vo všeobecnosti väčšinou uvádza katalytické pôsobenie železitých (Fe3+) iónov /5/, solí, hlavne chloridov, uhličitanov, síranov, resp. chlómanov kovov I.A a II.A skupiny periodickej sústavy prvkov a amfotémych kovov (literatúra/6, 7, 8, 9/). Jednotlivé procesy sa však javia ekonomicky nevýhodné, buď vzhľadom na to, že pri niektorých systémoch sa katalytická aktivita nepotvrdila, alebo vzhľadom na koncentráciu použitého katalyzátora, alebo z dôvodu súčasnej katalýzy priebehu vedľajších reakcií.
Iné metódy chlórhydrinácie olefínov, v snahe predísť tvorbe chlórovaných vedľajších produktov, využívajú ako chlórhydrinačné činidlo terc-alkylchlóman (literatúra/10, 11, 1, 12, 13/, podobne /4, 14/) opisujú priebeh reakcie kyseliny chlomej (HOCI) s olefínmi v prostredí vodou nasýtených organických rozpúšťadiel, napr. nižšie alkylketóny, nižšie alkylestery, kyseliny atď. Tieto metódy sú ale nevýhodné tým, že terciámy alkohol, ktorý má byť extrahovadlom HOCI, s ňou takisto reaguje za vzniku alkoholátov, teda extrakcia HOCI v prítomnosti alkoholov vedie k získaniu širšej škály vedľajších produktov reakcie. Proces sa potom predraží z dôvodu nutnosti zaradenia ďalších separačných krokov za reakčné.
K najviac zastúpeným vedľajším produktom chlórhydrinácie patria dichloridy, vznikajúce dôsledkom nedostatočnej homogenizácie reakčnej zmesi v jednotlivých reakčných stupňoch a následne tvorby a akumulácie tretej fázy v reakčnom systéme, v ktorej potom nežiaduce reakcie prebiehajú prednostne. Ďalší významne zastúpený vedľajší produkt vzniká následnými reakciami alkylénchlórhydrínu (ACH) pri predĺžení zdržného času produktu v reakčnom systéme.
Najbližší stav techniky:
[1] US 4 008 133 [2] GB 2 029 821 [3] DE 2 022 819 [4] US 3 845 145 [5] DD 298 774 [6] CA 66:46 315 [7] CA 79:54 263 [8] US 4 496 777 [9] JP 45-4042 [10] GB 2 277 085 [11] GB 2 264 493 [12] US 4 126 526 [13] US 4 443 620 [14] US 3 718 598
Podstata vynálezu
Vynález opisuje zariadenie na výrobu v chemických technológiách, pre systémy, pri ktorých je reakčná rýchlosť limitovaná difúziou, resp. pre systémy, kde je prítomných niekoľko fáz vedľa seba: plyn / kvapalina (g/1), plyn / kvapalina / kvapalina (g/1/1), plyn / kvapalina / tuhá látka (g/l/s).
Podstatou technického riešenia je reaktor typu gaslift (jediný zdroj energie je expanzia plynu, ktorá sa disipuje pohybom disperzie kvapalina - plyn v reaktore) s vnútornou cirkuláciou reakčného média, kontinuálnym prívodom surovín a odvádzaním produktu a jeho využitie napr. v procese výroby epoxyzlúčenín chlórhydrínovou cestou, konkrétne pojednáva o stupni výroby alkylénchlórhydrínu (ACH) reakciou plynného chlóru, vody a olefínu.
Konštrukčné riešenie reaktora umožňuje dosahovanie vysokých výťažkov žiadaného produktu a potlačenie tvorby vedľajších produktov.
Zariadenie má tvar dvoch súosových stojatých valcov, vnútri ktorých cirkuluje kvapalina v dôsledku rozdielu hustôt tekutiny v danom čase prítomnej vo vnútornom valci, (prebublávaná sekcia) a vo vonkajšom valci (recyklačná sekcia) reaktora.
Materiálové vyhotovenie reaktora zodpovedá práci v kyslom prostredí s oxidačnými vlastnosťami.
Do zariadenia - reaktora - sú privedené plynné suroviny, pracuje sa vo vodnom roztoku produktu typu reaktívnych chlórovaných uhľovodíkov, pričom sledom reakčných krokov vznikajú pozdĺž reakčných zón rôzne medziprodukty, vytvárajúce meniace sa nároky na materiálovú a konštrukčnú odolnosť jednotlivých častí reaktora. Jednotlivé sekcie a súčasti reaktora sú preto v rôznom materiálovom vyhotovení ako: sklo, titán, polyvinylidénfluorid, teflon apod., v závislosti od konkrétnych požiadaviek na chemickú a konštrukčnú odolnosť.
Výška reaktora je 2 až 12 m; pomer plôch vonkajšieho valca a vnútorného valca je 0,9 až 2,9; pomer výšky vnútorného valca ku šírke je 3 až 50. Príruby sekcií vnútorného valca a vonkajšieho valca sú umiestňované v rovnakých výškach a navzájom spájané.
Hornú časť reaktora tvorí separátor. Pozostáva zo sekcie tvorenej rozšírením vonkajšieho valca o 3/5 až 3/4 priemeru vonkajšieho valca, pričom prechod medzi pôvodnou a rozšírenou zónou vonkajšieho valca je riešený kónický. Z tejto časti vychádza potrubie na odvod kvapalného produktu. Odplynové potrubie s prírubou jc na viku separátora. Vnútornú sekciu separátora tvorí časť vnútorného valca, ktorý ústí v prvej polovici výšky rozšírenej sekcie vonkajšieho valca. Na účely sledovania efektívnosti procesu je separátor vybavený dvoma priezormi umiestnenými oproti sebe. Výška sekcie vonkajšieho valca reaktora je 1/2 až 3/5 výšky vnútorného valca. Výška hladiny kvapaliny v reaktore je nastaviteľná a udržiavaná regulačným členom umiestneným na viku separátora.
Vnútorný valec reaktora je po výške rozdelený na dve reakčné zóny, v ktorých je spravidla v blokoch uložená orientovaná náplň podporujúca spôsob pohybu, blížiaci sa ideálnemu miešaniu. Počet blokov náplne v jednotlivých zónach je variabilný a určený správaním sa systému. Pod každou z týchto sekcií vnútorného valca je spravidla nosný rošt a sekcia s distribútorom plynu.
Konštrukcia sekcie vnútorného valca a vonkajšieho valca umožňuje, s prihliadnutím na vysokú materiálovú náročnosť na zariadenie v tejto reakčnej zóne, meniť typ použitého distribútora.
Do spodnej časti sekcie vnútorného valca sa dýzou privádza kvapalný reakčný komponent. V hornej časti je distribútor, ktorý je, vzhľadom na iný charakter reakčného média v tejto zóne, spravidla po materiálovej aj konštrukčnej stránke riešený rozdielne ako distribútor. Na vnútornom valci sú v priestore pod distribútorom po celom obvode kruhové otvory umožňujúce nasávanie cirkulujúcej kvapaliny z vonkajšieho valca do vnútorného valca. Celková plocha otvorov je minimálne 90 % plochy prierezu vnútorného valca a veľkosť otvorov sa smerom zhora nadol postupne zväčšuje.
Časť vonkajšieho valca je vybavená duplikátorom s možnosťou ohrevu, resp. chladenia reakčnej zmesi.
Koncentrácia a zloženie reakčného roztoku sa indikuje na základe merania potenciálu za jednotlivými reakčnými zónami. Príruby na umiestnenie elektród sú spravidla v sekcii vnútorného valca + vonkajšieho valca a na viku separátora.
Tretia fáza sa z dna reaktora odoberá ventilmi. V sekcii vnútorného valca je vzorkovací ventil.
Teplota reakčnej zmesi sa sníma za jednotlivými reakčnými zónami, v sekcii vnútorného valca a na viku separátora.
Uvedené konštrukčné riešenie reaktora umožňuje zintenzívnenie kontaktu reakčných fáz vjednotlivých reakčných stupňoch, resp. účinné delenie jednotlivých fáz krátko po ich vzniku.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Obrázok znázorňuje zariadenie tvaru dvoch súosích stojatých valcov so znázornením funkcie jednotlivých častí zariadenia, ktoré sú opísané na samostatnom liste.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad 1
Do zariadenia - reaktora - tvaru dvoch súosových stojatých valcov sa distribútorom plynu (S2) privádza plynný alkén - propylén, distribútorom plynu (SI) plynný chlór (A), dýzou (B) voda.
Reaktor je zhotovený z materiálu odolávajúceho extrémnym reakčným podmienkam. Výška 2 až 12 m, pomer plôch vonkajšieho valca a vnútorného valca 0,9 až 2,9. Pomer výšky vnútorného valca ku šírke 3 až 50. V rovnakých výškach sekcií vnútorného a vonkajšieho valca sú navzájom spájané príruby (P).
Hornú časť reaktora tvorí separátor. Pozostáva z vonkajšej časti separátora (05), tvorenej rozšírením vonkajšieho valca o 3/5 až 3/4 priemeru vonkajšieho valca, pričom prechod medzi pôvodnou a rozšírenou zónou vonkajšieho valca je riešený kónický. Z tejto časti vychádza potrubie na odber kvapalného produktu (K). Odplynové potrubie (O) s prírubou (P) je na viku vonkajšej časti separátora (D5). Vnútornú sekciu separátora (R5) tvorí časť vnútorného valca, ktorý ústí v prvej polovici výšky rozšírenej sekcie vonkajšieho valca. Na účely sledovania efektívnosti procesu je vonkajšia časť separátora (D5) vybavená dvoma priezormi umiestnenými oproti sebe. Výška vonkajšej časti separátora (D5) je 1/2 až 3/5 výšky reakčnej zóny (R4), časti vnútorného valca. Výška hladiny kvapaliny v reaktore je nastaviteľná a udržiavaná regulačným členom umiestneným na viku separátora.
Vnútorný valec reaktora je po výške rozdelený na dve reakčné zóny - časti (R2, R4), v ktorých je spravidla v blokoch uložená orientovaná náplň usmerňujúca pohyb disperzie v reaktore, blížiaci sa ideálnemu miešaniu. Počet blokov náplne vjednotlivých zónach je variabilný a určený správaním sa systému. Pod každou z týchto zón - častí vnútorného valca je spravidla nosný rošt a sekcia (Rl, R3) s distribútorom plynu (SI, S2).
Konštrukcia sekcie vnútorného valca a vonkajšieho valca umožňuje, s prihliadnutím na vysokú materiálovú náročnosť na zariadenie v tejto reakčnej zóne, meniť typ použitého distribútora (SI, S2).
Do spodnej sekcie (Rl), časti vnútorného valca, sa dýzou (B) privádza kvapalný reakčný komponent. V hornej časti je distribútor plynu (SI), ktorý je, vzhľadom na iný charakter reakčného média v tejto zóne, spravidla po materiálovej aj konštrukčnej stránke riešený rozdielne ako distribútor plynu (S2). Na časti vnútorného valca, sekcii (Rl), sú v priestore pod distribútorom plynu (SI) po celom obvode kruhové otvory umožňujúce nasávanie cirkulujúcej kvapaliny z časti vonkajšieho valca, sekcie (Dl) do časti vnútorného valca, sekcie (Rl). Celková plocha otvorov je minimálne 90 % plochy prierezu vnútorného valca a veľkosť otvorov sa smerom zhora nadol postupne zväčšuje·
Časť vonkajšieho valca, sekcia (Dl) je vybavená duplikátorom s možnosťou ohrevu, resp. chladenia reakčnej zmesi.
Koncentrácia a zloženie reakčného roztoku sa indikuje na základe merania potenciálu za jednotlivými reakčnými zónami. Príruby (P) na umiestnenie elektród sú spravidla v sekcii, časti vnútorného valca (Rl, R3) + sekcii, časti vonkajšieho valca (Dl, D3) a na viku separátora.
Tretia fáza sa z dna reaktora odoberá cez ventily (C) a (E). V sekcii, časti vnútorného valca (R3), je vzorkovací ventil.
Teplota reakčnej zmesi sa sníma za jednotlivými reakčnými zónami (R2, R4), v častiach vnútorného valca a na viku separátora.
Pri chlórhydrinácii propylénu (PR) na propylénchlórhydrín (PCH) reaktor pracuje pri zaťažení spodnej, chlórovej, reakčnej zóny (R2), časti vnútorného valca, 324 g Cl2/dm3zóny/h a vrchnej reakčnej zóny (R4), časti vnútorného valca, propylénovej, 652,5 g PR/dm’zóny/h, pričom mólový pomer privádzaných plynov je PR : Cl2 = 2 : 1, množstvo privedenej vody zodpovedá odvodu (K) 4730 g/h 5 % hmotn. vodného roztoku produktu z vnútornej sekcie separátora (R5), časti vnútorného valca, pričom vo vnútornom valci v reakčnej zóne (R2) prebieha rozpúšťanie a hydrolýza chlóru, privedeného distribútorom (SI),vo vnútornom valci v reakčnej zóne (R4) rozpustený chlór reaguje s alkénom, privedeným v plynnom stave distribútorom (S2). Pri miernom pretlaku a teplote 30 °C sa dosiahne ustálenie rovnovážnej selektivity vzniku PCH nad 94 % pri konverzii chlóru 100 %.
V reaktore sú vedľa seba tri fázy: plyn / kvapalina / kvapalina (g/1/1).
Príklad 2
V reaktore prebieha aj proces oxidácie D-glukózy na kyselinu D-glukónovú na nosičovom katalyzátore s veľkosťou častíc 200 - 400 pm s kovom skupiny Pt ako aktívnou zložkou. Teplota: 60 °C a pH: 9. Distribútorom (SI) sa privádza (A) vzduch ako oxidačné činidlo, distribútorom (S2) roztok glukózy (A). Vynikajúca distribúcia a vzájomné premiešavanie zložiek reakčnej zmesi výlučne v radiálnom smere sú podmienkou selektívnneho priebehu reakcie. Zabezpečené sú zostavou reaktora podľa predmetu prihlášky vynálezu, pri dodržaní cirkulačnej rýchlosti kvapaliny v reaktore <8 cm.s1. V reaktore sú prítomné vedľa seba tri fázy: plyn / kvapalina / tuhá fáza (g/l/s).
Priemyselná využiteľnosť
Zariadenie je vhodné pre systémy chemickej technológie, pri ktorých je reakčná rýchlosť limitovaná difúziou, resp. pre systémy, kde je prítomných niekoľko fáz vedľa seba: plyn / kvapalina (g/1), plyn / kvapalina / kvapalina (g/1/1), plyn / kvapalina / tuhá látka (g/l/s).
Claims (2)
1. Zariadenie tvaru dvoch súosových stojatých valcov pre podmienky chemických technológií, vhodné pre systémy, kde je prítomných niekoľko fáz vedľa seba: plyn / kvapalina (g/1), plyn / kvapalina / kvapalina (g/1/1), plyn i kvapalina / tuhá látka (g/l/s), kde jediným zdrojom energie je expanzia plynu, vyznačujúce sa tým,že výška je 2 až 12 m, pomer plôch vonkajšieho valca a vnútorného valca je 0,9 až 2,9 a pomer výšky vnútorného valca ku šírke je 3 až 50, pričom vonkajšia časť separátora (D5) na odber kvapalného produktu (K) má priezory oproti sebe, odplynové potrubie (O) s prírubou (P) a je sčasti tvorená kónickým rozšírením vonkajšieho valca o 3/5 až 3/4 priemeru vonkajšieho valca a výška vonkajšej časti separátora (D5) je 1/2 až 3/5 výšky reakčnej zóny (R4), časti vnútorného valca, pričom vnútorná sekcia separátora (R5), časť vnútorného valca, ústí v prvej polovici výšky rozšírenej vonkajšej časti separátora (D5) a vnútorný valec je po výške rozdelený na aspoň jednu reakčnú zónu (R2, R4), tomu zodpovedajúci počet sekcií (R3, Rl) avnútomú sekciu separátora (R5) a reakčné zóny (R2, R4), časti vnútorného valca, spravidla obsahujú v blokoch uloženú náplň na nosnom rošte a sekcie (R3, Rl), časti vnútorného valca, obsahujú ditribútor plynu (S2, SI) a sekcia (Rl), časť vnútorného valca, má cez dýzu (B) prívod kvapalného reaktanta, odvod tretej fázy z vonkajšieho valca ventilom (E) a odvod tretej fázy z vnútorného valca ventilom (C) v spodnej časti a distribútor plynu (SI) v hornej časti a pod distribútorom plynu (SI) sú po celom obvode sekcie (Rl), vnútorného valca, kruhové otvory na nasávanie cirkulujúcej kvapaliny z vonkajšieho valca do vnútorného valca, pričom celková plocha otvorov je minimálne 90 % plochy prierezu sekcie (Rl), časti vnútorného valca a veľkosť otvorov je smerom zhora nadol tejto sekcie postupne zväčšená a časť sekcie (Dl), časti vonkajšieho valca, je vybavená duplikátorom a v sekcii (R3, Rl), časti vnútorného valca, v sekcii (D3, Dl), časti vonkajšieho valca a na viku sú príruby (P) s elektródami a snímače teploty a v sekcii (R3), časti vnútorného valca, je vzorkovací ventil, pričom jednotlivé sekcie sú z rôznych materiálov, najmä skla, titánu, polyvinylidénfluoridu, teflonu.
2. Spôsob využitia zariadenia podľa nároku 1, v y značujúci sa tým, že umožňuje reakcie chlórhydrinácie alkénov v plynnom stave s plynným chlórom a vodou v prostredí vodného roztoku produktu, pričom alkén je vetvený, lineárny alebo cyklický s maximálnym počtom uhlíkov 6, pričom v reakčnej zóne (R2), časti vnútorného valca, prebieha rozpúšťanie a hydrolýza chlóru, privedeného distribútorom plynu (SI), v reakčnej zóne (R4), časti vnútorného valca a rozpustený chlór reaguje s alkénom, privedeným v plynnom stave distribútorom plynu (S2), pričom jednotlivé plyny sú privedené v molámom pomere alkén : chlór = 3 až 1 : 1 a dýzou (B) je privedená reakčná voda, pričom množstvo reakčnej vody je také, aby sa v zariadení udržala konštantná koncentrácia vodného roztoku produktu 5 až 11 % hmotn., pričom množstvo privedeného chlóru je také, aby jeho hmotnostný zlomok na konci reakčnej zóny (R2), časti vnútorného valca, bol maximálne 0,001, pričom pracovný tlak je 1 až 2 atm nad hladinou kvapaliny v reaktore a pracovná teplota je 20 až 90 °C.
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SK1676-2002A SK285692B6 (sk) | 2002-11-26 | 2002-11-26 | Zariadenie tvaru dvoch súosových stojatých valcovpre podmienky chemických technológií a spôsob jeho využitia |
| PL03375505A PL375505A1 (en) | 2002-11-26 | 2003-04-04 | Device for conditions of chemical technologies and its application |
| EP03717864A EP1569747A1 (en) | 2002-11-26 | 2003-04-04 | Device for conditions of chemical technologies and its application |
| AU2003222562A AU2003222562A1 (en) | 2002-11-26 | 2003-04-04 | Device for conditions of chemical technologies and its application |
| RU2005120243/15A RU2005120243A (ru) | 2002-11-26 | 2003-04-04 | Устройство для применения в условиях химических технологий |
| PCT/SK2003/000006 WO2004047980A1 (en) | 2002-11-26 | 2003-04-04 | Device for conditions of chemical technologies and its application |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SK1676-2002A SK285692B6 (sk) | 2002-11-26 | 2002-11-26 | Zariadenie tvaru dvoch súosových stojatých valcovpre podmienky chemických technológií a spôsob jeho využitia |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK16762002A3 SK16762002A3 (sk) | 2004-06-08 |
| SK285692B6 true SK285692B6 (sk) | 2007-06-07 |
Family
ID=32391150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK1676-2002A SK285692B6 (sk) | 2002-11-26 | 2002-11-26 | Zariadenie tvaru dvoch súosových stojatých valcovpre podmienky chemických technológií a spôsob jeho využitia |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1569747A1 (sk) |
| AU (1) | AU2003222562A1 (sk) |
| PL (1) | PL375505A1 (sk) |
| RU (1) | RU2005120243A (sk) |
| SK (1) | SK285692B6 (sk) |
| WO (1) | WO2004047980A1 (sk) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1321732C (zh) * | 2004-12-17 | 2007-06-20 | 沈阳化工学院 | 氯醇法环氧丙烷管式氯气速溶反应器及生成次氯酸的生产方法 |
| DE102005055866A1 (de) * | 2005-11-23 | 2007-05-24 | Hte Ag The High Throughput Experimentation Company | Verfahren zur Herstellung von Aryl-Aryl gekoppelter Verbindungen |
| DE102015219305A1 (de) | 2015-10-06 | 2017-04-06 | Hydrogenious Technologies Gmbh | Reaktor-Vorrichtung zum Dehydrieren eines Trägermediums |
| DE102015219306A1 (de) | 2015-10-06 | 2017-04-06 | Hydrogenious Technologies Gmbh | Reaktor-Vorrichtung zum Beladen und/oder Entladen eines Trägermediums mit bzw. von Wasserstoff sowie Anlage mit einer derartigen Reaktor-Vorrichtung |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1068695B (de) * | 1958-02-06 | 1959-11-12 | Farbwerke Hoechst Aktiengesellschaft vormals Meister Lucius 6. Brüning, Frankfurt/M | Verfahren zur Herstellung von Fluoräthylenen |
| US3957442A (en) * | 1968-10-23 | 1976-05-18 | Asahi Denka Kogyo Kabushiki Kaisha | Apparatus for the production of glycerol dichlorohydrin |
| RO90120A2 (ro) * | 1984-06-29 | 1986-08-30 | Institutul De Petrol Si Gaze,Ro | Reactor de laborator |
| DD288318A5 (de) * | 1989-10-06 | 1991-03-28 | Chemie Ag Bitterfeld-Wolfen,De | Rohrreaktor zur kontinuierlichen durchfuehrung chemischer reaktionen unter druck in fluider phase |
| US5211848A (en) * | 1990-05-07 | 1993-05-18 | Board Of Supervisors Of Louisiana State University Agricultural And Mechanical College | Process for the microbial detoxification of toxic streams |
| JP2002208426A (ja) * | 2001-01-11 | 2002-07-26 | Tokyo Gas Co Ltd | 燃料電池用改質装置 |
-
2002
- 2002-11-26 SK SK1676-2002A patent/SK285692B6/sk unknown
-
2003
- 2003-04-04 WO PCT/SK2003/000006 patent/WO2004047980A1/en not_active Application Discontinuation
- 2003-04-04 RU RU2005120243/15A patent/RU2005120243A/ru not_active Application Discontinuation
- 2003-04-04 AU AU2003222562A patent/AU2003222562A1/en not_active Abandoned
- 2003-04-04 EP EP03717864A patent/EP1569747A1/en not_active Withdrawn
- 2003-04-04 PL PL03375505A patent/PL375505A1/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1569747A1 (en) | 2005-09-07 |
| SK16762002A3 (sk) | 2004-06-08 |
| WO2004047980A1 (en) | 2004-06-10 |
| PL375505A1 (en) | 2005-11-28 |
| RU2005120243A (ru) | 2006-01-20 |
| AU2003222562A1 (en) | 2004-06-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100742842B1 (ko) | 연속 유동 반응 시스템에서 반응물의 제어된 최적 부가용장치 및 사용방법 | |
| US6838061B1 (en) | Reactor for carrying out gas-liquid, liquid, liquid-liquid or gas-liquid-solid chemical reactions | |
| EP1155738B1 (en) | Retrofit reactor including gas/liquid ejector and monolith catalyst | |
| US7666366B2 (en) | Internal loop reactor and Oxo process using same | |
| CN109134231B (zh) | 一种微分环流连续生产氯乙酸的装置与工艺 | |
| AU2012206976B2 (en) | Process for the production of anhydrides | |
| CN101293637B (zh) | 一种氯化氢催化氧化生产氯气的装置及方法 | |
| SK285692B6 (sk) | Zariadenie tvaru dvoch súosových stojatých valcovpre podmienky chemických technológií a spôsob jeho využitia | |
| RU1829957C (ru) | Устройство дл получени @ , @ ненасыщенного нитрила | |
| CN111013497B (zh) | 一种列管式反应器 | |
| Irandoust et al. | The use of monolithic catalysts for three-phase reactions | |
| EP0675106B1 (en) | A process for the preparation of alkane sulfonic acid and alkane sulfonyl chloride | |
| CA1319703C (en) | Method for making isobutyric acid | |
| CZ124399A3 (cs) | Způsob přípravy oxidačních produktů z cyklohexanů v protiproudu | |
| CN212549559U (zh) | 连续可固载型多相反应器 | |
| CN111094230B (zh) | 通过使用非均相催化剂进行氧化酯化来生产甲基丙烯酸甲酯的方法 | |
| PL149206B1 (en) | Procedure for oxidation of cyclohexane in liquid phase | |
| RU2116295C1 (ru) | Реакторное устройство для получения гидроперекиси этилбензола | |
| CN114031492A (zh) | 一种采用微通道反应器合成醋酸或醋酐的工艺系统及制备方法 | |
| Zhang | Selective hydrogenation of α, β [alpha, beta]-unsaturated aldehydes towards clean synthesis over noble metal catalysts in mass transfer efficient three phase reactors | |
| ITBS990032A1 (it) | Processo di fabbricazione industriale del composto chimico carbonato di metile c3 h6 o3 (dmc)per sintesi diretta dal metanolo e dal monossid | |
| CN102649733A (zh) | Co气体气相催化偶联制草酸酯的方法 | |
| WO2008100170A1 (fr) | Procédé de fabrication de méthanol et installation correspondante | |
| TH30177A (th) | กระบวนการอะเซทอกซิลเลชันของโอเลฟินส์ | |
| RU99117915A (ru) | Способ получения уксусной кислоты |