SK172099A3 - Ultra-high strength cryogenic weldments - Google Patents

Ultra-high strength cryogenic weldments Download PDF

Info

Publication number
SK172099A3
SK172099A3 SK1720-99A SK172099A SK172099A3 SK 172099 A3 SK172099 A3 SK 172099A3 SK 172099 A SK172099 A SK 172099A SK 172099 A3 SK172099 A3 SK 172099A3
Authority
SK
Slovakia
Prior art keywords
welding
shielding gas
less
weld metal
welding process
Prior art date
Application number
SK1720-99A
Other languages
English (en)
Inventor
Douglas P Fairchild
Original Assignee
Exxon Production Research Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Exxon Production Research Co filed Critical Exxon Production Research Co
Publication of SK172099A3 publication Critical patent/SK172099A3/sk

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
    • F17D1/082—Pipe-line systems for liquids or viscous products for cold fluids, e.g. liquefied gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
    • B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
    • B60K15/03—Fuel tanks
    • B60K15/03006—Gas tanks
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/002—Storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/14—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge constructed of aluminium; constructed of non-magnetic steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
    • F17C13/001—Thermal insulation specially adapted for cryogenic vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F17C3/02—Vessels not under pressure with provision for thermal insulation
    • F17C3/025—Bulk storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F17C7/02—Discharging liquefied gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0104—Shape cylindrical
    • F17C2201/0109—Shape cylindrical with exteriorly curved end-piece
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0128—Shape spherical or elliptical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/03—Orientation
    • F17C2201/035—Orientation with substantially horizontal main axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/054—Size medium (>1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0648—Alloys or compositions of metals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F17C2205/0134—Two or more vessels characterised by the presence of fluid connection between vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2209/00—Vessel construction, in particular methods of manufacturing
    • F17C2209/22—Assembling processes
    • F17C2209/221—Welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/033—Methane, e.g. natural gas, CNG, LNG, GNL, GNC, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/035—Propane butane, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2223/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/035—High pressure (>10 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0128—Propulsion of the fluid with pumps or compressors
    • F17C2227/0135—Pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/011—Improving strength
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/012—Reducing weight
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/031—Dealing with losses due to heat transfer
    • F17C2260/032—Avoiding freezing or defrosting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/035—Dealing with losses of fluid
    • F17C2260/036—Avoiding leaks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/033—Treating the boil-off by recovery with cooling
    • F17C2265/035—Treating the boil-off by recovery with cooling with subcooling the liquid phase
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/05—Regasification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/061—Fluid distribution for supply of supplying vehicles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0105—Ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0134—Applications for fluid transport or storage placed above the ground
    • F17C2270/0136—Terminals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/05—Applications for industrial use

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Transportation (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)

Description

Veľmi vysoko pevnostné, kryogénne zvarované konštrukcie
Oblasť techniky
Tento vynález sa týka spôsobu produkovania veľmi vysoko pevnostných zvarovaných konštrukcií so zvarovými kovmi majúcimi vynikajúcu tuhosť pri lome pri kryogénnej teplote. Zvlášť sa tento vynález týka spôsobov produkovania veľmi vysoko pevnostných zvarovaných konštrukcií so zvarovými kovmi, majúcimi vynikajúcu tuhosť pri lome pri kryogénnej teplote, na veľmi vysoko pevnostných, nízkolegovaných oceliach.
Doterajší stav techniky
V nasledujúcej špecifikácii sú definované rôzne pojmy. Pre vhodnosť je uskutočnený Slovník pojmov, ktorý je hneď pred nárokmi.
Často je potreba skladovať alebo dopravovať tlakové, prchavé kvapaliny pri kryogénnych teplotách, t.j. teplotách nižších než asi -40°C (-40°F). Napríklad, je potreba kontajnerov pre skladovanie a dopravovanie tlakového, skvapalneného zemného plynu (TSZP) s tlakmi v rozmedzí od asi 1035 kPa (150 psia) do asi 7590 kPa (1100 psia) a s teplotami vyššími než asi -123°C (-190°F). Taktiež je potreba kontajnerov pre bezpečné a ekonomické skladovanie a dopravovanie iných tlakových kvapalín s kryogénnymi teplotami, ako je metán, etán a propán. U takých zísobníkov konštruovaných zo zvarovanej ocele musí mať oceľ a jej zvarované konštrukcie (viď Slovník) primeranú pevnosť, aby vydržali tlak kvapaliny a primeranú tuhosť, aby zabránili iniciácii lomu, t.j. vade, pri operačných podmienkach.
Ako bude známe osobám vzdelaným v stave techniky, môže byť použitý test Charpyho V-zárezu (CVZ) na účely stanovenia tuhosti pri lome a lomovej kontroly u uskutočnenia skladovacích kontajnerov pre dopravovanie tlakových kvapalín skryogénnou teplotou, ako je TSZP, najmä prostredníctvom použitia teplota prechodu tuhosti na krehkosť (TPTK). Teplota prechodu tuhosti na krehkosť zobrazuje dva lomové spôsoby u konštrukčných ocelí. Pri teplotách pod teplotou prechodu tuhosti na krehkosť v teste Charpyho V-zárezu je sklon k výskytu vady s nízkoenergickým štiepnym (krehkým) lomom, zatiaľ čo pri teplotách nad teplotou prechodu tuhosti na krehkosť je sklon k výskytu vady s vysokoenergickým tuhým lomom. Skladovacie a dopravovacie kontajnery, ktoré sú konštruované zo zvarovaných ocelí pre vyššieuvedené aplikácie s kryogénnou teplotou a pre ďalší zaťaženie servisu s kryogénnou teplotou, musia mať teploty prechody tuhosti na krehkosť, ako je determinované testom Charpyho V-zárezu, dobre pod servisnou teplotou konštrukcie, aby sa vyhlo krehkej vade. V závislosti na konštrukcii, servisných podmienkach a/alebo požiadavkách aplikovateľnej klasifikačnej spoločnosti, požadovaný teplotný posun HKTP (t.j. ako až musí byť HKTP pod uvažovanou servisnou teplotou) môže byť od 5°C do 30°C (9°C až 54°F) pod servisnou teplotou.
Nikel obsahujúce ocele konvenčné používané pre konštrukčné aplikácie s kryogénnou teplotou, napríklad ocele s obsahom niklu väčším než asi 3 hmotn. %, majú nízke teploty prechodu tuhosti na krehkosť, ale tiež majú relatívne nízke pevnosti v ťahu. Typicky, komerčne dostupné ocele s 3,5 hmotn. % niklu, 5,5 hmotn. % niklu a 9 hmotn. % niklu majú teploty prechodu tuhosti na krehkosť od asi 100°C (-150°F), -155°C (-250°F) a -175°C (-280°F) a pevnosti v ťahu do asi 485 MPa (70 ksi), 620 MPa (90 ksi) a 830 MPa (120 ksi). Na dosiahnutie týchto kombinácií pevnosti a tuhosti sa tieto ocele vo všeobecnosti podrobujú nákladnému spracovaniu, napríklad dvojitému žíhaniu. V prípade aplikácií s kryogénnou teplotou, priemysel bežne používa tieto komerčné nikel obsahujúce ocele kvôli ich dobrej tuhosti pri nízkych teplotách, ale musia byť konštruované okolo ich relatívne nízkych pevností v ťahu. Konštrukcie všeobecne vyžadujú u aplikácií so zaťažením kryogénnou teplotou extrémnu hrúbku ocele. Teda, použitie nikel obsahujúcich ocelí v aplikáciách so zaťažením kryogénnou teplotou má tendenciu byť drahé kvôli vysokým nákladom ocele v kombinácii s vyžadovanou hrúbkou ocele.
Bežné komerčné skladovacie kontajnery pre dopravovanie skvapalneného zemného plynu pri -162°C (-260°F) a atmosférickom tlaku (AT) sú typicky konštruované s vyššie uvedenými nikel obsahujúcimi oceľami, austenitovými nehrdzavejúcimi oceľami, alebo hliníkom. V aplikáciách pri atmosférickom tlaku sú požiadavky na pevnosť a tuhosť takých materiálov a na zvarované konštrukcie spájajúce také materiály, zreteľne rozdielne od prípadu tlakového, skvapalneného zemného plynu. Napríklad pri preberaní zváracích ocelí s od 2¼ hmotn. % do 9 hmotn. % niklu pre kryogénne účely, G. E. Linnert vo „Welding Metallurgy11, American Welding Society, 3rd Ed., zv. 2, 1967, str. 550-570, vymenováva požiadavky tuhosti Charpyho V-zárezu (viď Slovník) pre takéto zvarované konštrukcie v rozmedzí od asi 20 J do 61 J, čo je merané pri servisnej teplote. Taktiež publikácia z roku 1995 Det Nórske Veritas (DNV) Rules for Classification of Ships určuje, že materiály použité v novokonštruovaných, skvapalnený plyn nesúcich plavidlách musia spĺňať určité minimálne požiadavky tuhosti Charpyho Vzárezu. Špecificky, DNV Rules uvádzajú, že plechy a zvarované spoje použité pre tlakové nádoby s projektovanými teplotami v rozmedzí od -60°C do -165°C musia spĺňať minimálnu Charpyho tuhosť 27 J pri testovaných teplotách v rozmedzí od 5°C do 30°C (9°F do 54°F) pod projektovanou teplotou. Požiadavky vymenované Linnertom a pravidlá DNV nemôžu byť priamo aplikované na konštrukciu kontajnerov pre dopravovanie tlakového, skvapalneného zemného plynu (alebo iných tlakových, kryogénnych kvapalín) keďže tlakové obmedzenie tlakového, skvapalneného zemného plynu, typicky asi 2760 kPa (400 psia), je výrazne vyššie než u konvenčných spôsobov dopravovania s atmosférickým tlakom, ktoré je vo všeobecnosti pri alebo blízko atmosférickému tlaku. U skladovacích a dopravovacích kontajnerov tlakového, skvapalneného zemného plynu je potreba prísnejších požiadaviek na tuhosť, a teda potreba zvarovaných konštrukcií s lepšími vlastnosťami tuhosti než majú tie, ktoré sú teraz použité na konštrukciu skladovacích kontajnerov s atmosférickým tlakom.
Materiál základného plechu
Skladovacie kontajnery pre tlakové kvapaliny s kryogénnou teplotou, ako je tlakový, skvapalnený zemný plyn, sú prednostne konštruované z jednotlivých plechov z veľmi vysoko pevnostnej, nízkolegovanej ocele. Tri spolu prerokovávané US predbežné patentové prihlášky identifikujú rôzne zvariteľné, veľmi vysoko pevnostné, nízkolegované ocele s vynikajúcou pevnosťou pri kryogénnej teplote pre použitie pri konštruovaní skladovacích kontajnerov pre dopravovanie tlakového, skvapalneného zemného plynu a iných tlakových kvapalín s kryogénnou teplotou. Ocele sú popísané v spolu prerokovávanej US predbežnej patentovej prihláške nazvanej „Ultra-High Strength Steels with Excellent Cryogenic Temperature Toughness, ktorá má prioritu z 19. decembra 1997 a je identifikovaná US úradom pre patenty a ochranné známky („USPTO) ako prihláška č. 60/068194; v spolu prerokovávanej US predbežnej patentovej prihláške nazvanej „Ultra-High Strength Augaged Steels with Excellent Cryogenic Temperature Toughness“, ktorá má prioritu z 19. decembra 1997 a je identifikovaná US úradom pre patenty a ochranné známky („USPTO“) ako prihláška
č. 60/068252; a v spolu prerokovávanej US predbežnej patentovej prihláške nazvanej „Ultra-High Strength Dual Phase Steels with Excellent Cryogenic Temperature Toughness“, ktorá má prioritu z 19. decembra 1997 a je identifikovaná US úradom pre patenty a ochranné známky („USPTO“) ako prihláška č. 60/068816. Tieto ocele sú zvlášť vhodné pre viacero aplikácií s kryogénnou teplotou, vrátane dopravovania tlakového, skvapalneného zemného plynu tým, že ocele majú nasledujúce charakteristiky hrúbky oceľového plechu prednostne asi 2,5 cm (1 palec) a väčšiu: a) teplotu prechodu tuhosti na krehkosť nižšiu než asi -73°C (-100°F), prednostne nižšiu než asi -107°C (-160°F) u základnej ocele a zvarovom teplom ovplyvnenom pásme, b) pevnosť v ťahu väčšiu než 830 MPa (120 ksi), prednostne väčšiu než asi 860 MPa (125 ksi) a najprednostnejšie väčšiu než asi 900 MPa (130 ksi), c) kvalitnejšiu zvariteľnosť, d) v podstate jednotnú mikroštruktúru v hrúbke a vlastnostiach a e) zlepšenú tuhosť než u štandardných, komerčne dostupných, veľmi vysoko pevnostných, nízkolegovaných ocelí. Ocele popísané vo vyššie uvedených spolu prerokovávaných US predbežných patentových prihláškach môžu mať pevnosť v ťahu väčšiu než asi 930 MPa (135 ksi), alebo väčšiu než asi 965 MPa (140 ksi), alebo väčšiu než asi 1000 MPa (145 ksi). Iné vhodné ocele sú popísané v Európskej patentovej prihláške zverejnenej 5. februára 1997 a majúcej číslo medzinárodnej prihlášky : PCT/JP96/00157 a číslo medzinárodného zverejnenia WO 96/23909 (08.08.1996 Gazette 1996/36) (také ocele majú prednostne obsah medi od 0,1 hmotn. % do 1,2 hmotn. %) a v spolu prerokovávanej US predbežnej patentovej prihláške nazvanej „Ultra-High Strength Weldable Steels with Excellent Ultra-low Temperature Toughness“, ktorá má prioritu z 28. júla 1997 a je identifikovaná USPTO ako číslo prihlášky 60/053915.
Zvarovanie
Takéto ocele môžu byť spojované dohromady pre vytvorenie skladovacích kontajnerov pre tlakové kvapaliny s kryogénnou teplotou, ako je tlakový, skvapalnený zemný plyn, spôsobom zvarovania vhodným pre produkovanie zvarovaných konštrukcií, ktoré uskutočňujú primeranú pevnosť a tuhosť pri lome uvažovanej aplikácie. Takýto spôsob zvarovania prednostne zahrňuje vhodný zvárací postup, napríklad bez obmedzenia, oblúkové zvarovanie kovu v plyne („OZKP“), zvarovanie vo volfrámovom inertnom plyne („VIP“) alebo ponorné oblúkové zvarovanie („POZ); vhodný zvárací odtavný drôt; vhodné zváracie tavidlo (ak je potrebné); a vhodné zváracie postupy; napríklad bez obmedzenia, predhrievacie teploty, a tepelné príkony zvarovania. Zvarovaná konštrukcia je zvarovaný spoj zahrňujúci: a) zvarový kov, b) teplom ovplyvnené pásmo („TOP), a c) základný kov v „blízkom susedstve“ teplom ovplyvneného pásma. Zvarový kov je zvárací odtavný drôt (a tavidlo, ak je použité) umiestnený a zriedený časťou základného kovového plechu, ktorý sa taví pri vykonávaní zváracieho procesu. Teplom ovplyvnené pásmo je časť základného kovu, ktorá sa netaví pri zvarovaní, ale ktorej mikroštruktúra a mechanické vlastnosti sa menia teplom zváracieho procesu. Časť základného kovu, ktorá je uvažovaná v rámci „blízkeho susedstva teplom ovplyvnenej zóny, a potom časť zvarovanej konštrukcie, sa mení v závislosti na faktoroch známych osobám vzdelaným v stave techniky, napríklad bez obmedzenia, šírke zvarovanej konštrukcie, rozmerom základného kovového plechu, ktorý je zvarovaný, a vzdialenosti medzi zvarovanými konštrukciami.
Vlastnosti zvarovaných konštrukcií určených pre aplikácie s tlakovým, skvapalneným zemným plynom
Na účely konštruovania skladovacích kontajnerov pre tlakový, skvapalnený zemný plyn a iné tlakové kvapaliny s kryogénnou teplotou, je žiadúce mať spôsob zvarovania, zahrňujúci zvárací odtavný drôt, zvárací spotrebný plyn, zvárací postup a zváracie spôsoby, ktoré uskutočnia zvarované konštrukcie s pevnosťou v ťahu a tuhosťou pri lome vhodnými pre uvažovanú kryogénnu aplikáciu, podľa známych princípov lomovej mechaniky, ako je tu popísaná. Obzvlášť je pre konštruovanie skladovacích kontajnerov pre tlakový, skvapalnený zemný plyn žiadúce mať zvárací spôsob, ktorí uskutoční zvarované konštrukcie s pevnosťou v ťahu väčšou než asi 900 MPa (130 ksi) a tuhosťou pri lome vhodnou pre aplikáciu s tlakovým, skvapalneným zemným plynom podľa známych princípov lomovej mechaniky, ako je tu popísaná. Pevnosť v ťahu takých zvarovaných konštrukcií je prednostne väčšia než asi 930 MPa (135 ksi), prednostnejšie väčšia než asi 965 MPa (140 ksi) a snáď najprednostnejšie aspoň asi 1000 MPa (145 ksi). Bežné komerčne dostupné zváracie spôsoby, používajúce komerčne dostupné zváracie odtavné drôty, nie sú vhodné na zvarovanie vyššie uvedených vysoko pevnostných, nízkolegovaných ocelí a neuskutočňujú zvarované konštrukcie so žiadanými vlastnosťami komerčných kryogénnych, tlakových aplikácií.
Následne, prvotnými predmetmi tohto vynálezu je zlepšiť stav techniky zváracej technológie s aplikovateľnosťou na veľmi vysoko pevnostné, nízkolegované ocele tak, že uskutočnia zvárací spôsob, ktorý produkuje zvarované konštrukcie majúce pevnosť v ťahu väčšiu než asi 900 MPa (130 ksi) a tuhosť pri lome vhodnú pre uvažovanú kryogénnu aplikáciu podľa známych princípov lomovej mechaniky, ako je tu popísaná.
Podstata vynálezu
Zvárací spôsob (zahrňujúci zvárací odtavný drôt, typ zváracieho postupu a výber určitých zváracích parametrov a metód) je uskutočnený tak, že môže byť použitý na spojovanie veľmi vysoko pevnostných, nízkolegovaných ocelí s vynikajúcou tuhosťou pri lome, s kryogénnou teplotou, pre kryogénne aplikácie. Spôsob zvárania podľa tohto vynálezu je formulovaný pre vytvorenie mikroštruktúry s výslednou skupinou mechanických vlastností vhodných pre prísne požiadavky aplikácií pre tlakové kvapaliny s kryogénnou teplotou, ako je aplikácia pre tlakový, skvapalnený zemný plyn. Zvárací spôsob produkuje zvarový kov, ktorému dominuje veľmi jemnozrnná konzistentná priestorovo centrovaná kubická (PCK) kryštálová štruktúra. Zvárací spôsob tiež uskutočňuje zvarový kov majúci nízky obsah nečistôt a teda nízke inklúzia nekovového obsahu a naviac vytvára individuálne inklúzie, ktoré sú menšej veľkosti. Podstatné účinky veľkosti jemnej zrnitosti na pevnosť a tuhosť konštrukčných ocelí, ako aj podstatné účinky nízkeho obsahu inklúzie na tuhosť sú známe osobám vzdelaným v stave techniky. Avšak, techniky pre dosiahnutie takýchto vlastností u zvarových kovov vhodné pre aplikáciu s tlakovým, skvapalneným zemným plynom nie sú široko známe. Zvarovaná konštrukcia vychádzajúca z použitia zváracieho spôsobu podľa tohto vynálezu má pevnosť v ťahu väčšiu než asi 900 MPa (130 ksi) a tuhosť primeranú pre aplikáciu s tlakovým, skvapalneným zemným plynom, v súlade so známymi princípmi lomovej mechaniky.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Výhody tohto vynálezu budú lepšie pochopené s odkazom na nasledujúci podrobný popis a priložené výkresy, na ktorých:
Obr. 1A zobrazuje graf kritickej hĺbky trhliny, pre danú dĺžku trhliny, ako funkciu PKOT (posunutia konca otvoru trhliny) tuhosti pri lome a vnútorného napätia; a
Obr. 1B zobrazuje geometriu (dĺžku a hĺbku) trhliny.
Keďže vynález bude popísaný v spojitosti s prednostnými uskutočneniami, je zrejmé, že vynález nie je týmto limitovaný. Naopak, vynález je uvažovaný tak, že pokrýva všetky alternatívy, modifikácie a ekvivalenty, ktoré môžu byť zahrnuté v rámci duchu a rozsahu vynálezu, ako je definovaný priloženými nárokmi.
Podrobný popis vynálezu
Predkladaný vynález sa týka spôsobu zvárania pre použitie pri spájaní veľmi vysoko pevnostných, nízkolegovaných ocelí, čím výsledné zvarované konštrukcie majú veľmi vysoké pevnosti a vynikajúcu tuhosť pri kryogénnej teplote. Tieto žiadúce vlastnosti sú poskytované, prvotne, dvoma mikroinžinierskymi aspektami zvarového kovu. Prvým znakom je veľmi jemnozrnná konzistetná priestorovo centrovaná kubická (PCK) kryštálová štruktúra a druhým znakom je nízka inklúzia nekovového obsahu, pričom individuálne inklúzie sú menšej veľkosti. Zvárací zahrňuje zvárací odtavný drôt, typ zváracieho postupu a výber určitých zváracích parametrov a metód. Prednostné zváracie postupy pre zvárací spôsob podľa tohto vynálezu sú všetky postupy s ochranným plynom, ako je oblúkové zvarovanie kovu v plyne (OZKP), zvarovanie vo volfrámovom inertnom plyne (PVIP), plazmové oblúkové zvarovanie (POZ), alebo ich odvodeniny. Prednostné zváracie parametre a praktiky, ako je tepelný príkon a kompozícia ochranného plynu, sú tu popísané ďalej.
Chemické kompozície zvarových kovov
V jednom uskutočnení chémia zvarových kovov podľa tohto vynálezu zahrňuje železo a zliatinové prvky v asi množstvách indikovaných v Tabuľke 1 nižšie.
Tabuľka 1
Zliatinový prvok Prednostný spodný limit Prednostný vrchný limit
(hmotn. %) (hmotn. %)
uhlík (C) 0,06 0,10
mangán (Mn) 1,60 2,05
kremík (Si) 0,20 0,32
nikel (Ni) 1,87 6,0
chróm (Cr) 0,30 0,87
molybdén (Mo) 0,40 0,56 meď (Cu) 0 0,30 hliník (Al) 0 0,020 zirkón (Zr) 0 0,015 titán (Ti) 0 0,010
Prednostnejšie je vrchný limit pre obsah niklu 4,00 hmotn. %.
Účinky jemnej zrnitosti
Jemná zrnitosť v mikroštruktúre zvarového kovu urobená podľa tohto vynálezu zvyšuje pevnosť zvarovanej konštrukcie prostredníctvom dislokačnej blokády. Jemná zrnitosť zvyšuje tuhosť pri štiepení skrátením dĺžky dislokačných kumulácií, ktoré znižujú maximálne možnú intenzitu tlaku pri hlave každej jednotlivej kumulácie. Toto vytvára iniciáciu mikrotrhliniek menej pravdepodobnou. Spodná intenzita kumulácie tiež zlepšuje ťažnú tuhosť pri lome redukovaním lokálnych mikronapätí, teda vytvára iniciáciu mikrodutín menej pravdepodobnou. Naviac, jemná zrnitosť zvyšuje celkovú tuhosť uskutočnením množstva „zablokovaní v ceste pre postup štiepenia, (viď v Slovníku definícií dislokačnú blokádu, tuhosť pri štiepení, dislokačnú kumuláciu, mikrotrhlinku, mikronapätia a mikrodutinu).
Dosiahnutie mikroštruktúry a zrnitosť
Jemnozrnná, priestorovo centrovaná, kubická štruktúra prednostne dominuje samo popúšťaného laťového martenzitu, t.j. obsahuje aspoň asi 50 objem. %, prednostne aspoň asi 70 objem. % a snáď najprednostnejsie 90 objem. % samo popúšťaného laťového martenzitu. Avšak môžu byť prítomné významné množstvá nižšieho bainitu, napr. do asi 49 objem. %. Menšinové stavebné zložky, ako ihlovitý ferit, polygonálny ferit a vyšší bainit (alebo iné degenerované formy bainitu) môžu byť tiež prítomné v malých množstvách, ale prednostne nevytvárajú dominantnú morfológiu. Žiadaná martenzitová/bainitová mikroštruktúra je dosiahnutá použitím príslušnej chémie zvarových kovov a vlastnou kontrolou rýchlosti chladenia zvarového kovu. Niekoľko príkladov, ktoré sa zaoberajú chémiami, je uskutočnených nižšie. Spodný tepelný príkon zvárania je použitý tak, že zvarový kov sa chladí oveľa rýchlejšie než by to bolo s typicky používanými vyššími tepelnými príkonmi. Tepelný príkon je definovaný ako napätie zvárania vynásobené prúdom zvárania a delené pohybovou rýchlosťou zvárania, t.j. oblúkovou energiou.. Spodný tepelný príkon zvárania použitý v zváracom spôsobe podľa tohto vynálezu má oblúkové energie prednostne v rámci rozmedzia od asi 0,3 kJ/mm do asi 2,5 kJ/mm (7,6 kJ/inch) až
63,5 kJ/inch). ale prednostnejšie v rámci rozmedzia od asi 0,5 kJ/mm do asi 1,5 kJ/mm (12,7 kJ/inch až 38 kJ/inch). Niekoľko rozdielnych úrovní „zrnitosti môže byť v rámci žiadanej mikroštruktúry opísaných aspodný tepelný príkon zvárania pomáha ki vytvoreniu malej stĺpcovej zrnitosti, malej austenitovej zrnitosti, malej veľkosti zväzku martenzitu/bainitu a úzkej laťovej šírky martenzitu a/alebo bainitu. Ako je tu použité v referencii štruktúry, „jemnozrnná“ znamená, že stĺpcová zrnitosť (šírka) je prednostne menšia než asi 150 mikrónov, a prednostnejšie menšia než asi 100 mikrónov; tak, že doterajšia austenitová zrnitosť je prednostne menšia než asi 50 mikrónov, prednostnejšie menšia než asi 35 mikrónov a snáď najprednostnejšie menšia než asi 20 mikrónov; a že veľkosť zväzku martenzitu/bainitu je prednostne menšia než asi 20 mikrónov, prednostnejšie menšia než asi 15 mikrónov a snáď najprednostnejšie menšia než asi 10 mikrónov. Ako je tu použité, „zrnitosť“ znamená zrnitosť, determinovanú spôsobom riadkového zachytenia, čo je blízke osobám vzdelaným v stave techniky.
Účinok nízkeho obsahu inklúzie
Nízky obsah inklúzie má sklon zvyšovať tuhosť pri štiepení eliminovaním potenciálnych miest iniciácie trhlinového štiepenia a/alebo redukovaním počtu miest koncentrácie mikronapätia. Nízky obsah inklúzie má sklon zvyšovať tuhosť pri lome redukovaním počtu miest iniciácie mikrodutín.
Zvarované konštrukcie urobené podľa tohto vynálezu majú prednostne nízky obsah inkúzie, ale nie sú bez inklúzie. Inklúzie môžu významne prispievať k dosiahnutiu optimálnych vlastností zvarového kovu. Po prvé, pôsobia ako odkysličovadlá v kaluži roztaveného zvarového kovu. Nízky obsah kyslíka v ochrannom plyne je preferovaný pre vytvorenie zvarovaných konštrukcií podľa tohto vynálezu, teda je zníženie potreby odkysličovania; hoci, trochu odkysličovacieho potenciálu je ešte v kaluži roztaveného zvarového kovu preferované. Po druhé, inklúzie môžu byť užitočné u kontrolovania stĺpcového rastu doterajšej zrnitosti austenitu prostredníctvom kolíkového spoju hraničných zŕn. Obmedzenie rastu zŕn pri zvýšených teplotách podporuje malú zrnitosť pri izbovej teplote. Avšak, nakoľko nízky tepelný príkon pre vytvorenie zvarovaných konštrukcií podľa tohto vynálezu pomáha obmedziť zrnitosť, obsah inklúzie môže byť redukovaný na úroveň, ktorá zvyšuje tuhosť, ale stále uskutočňuje užitočné účinky kolíkového spoja hraničných zŕn.
Zvarované konštrukcie urobené podľa tohto vynálezu budú dosahovať vysoké pevnosti, ako už bolo poznamenané. V prípade nižšej pevnosti zvarového kovu, je často konštrukčným znakom vytvorenie významnej objemovej frakcie inklúzií na báze titánu, na účely vytvárania kryštalizačných zárodkov ihlovitého feritu. Pre také zvarované konštrukcie s nižšou pevnosťou, je ihlovitý ferit preferovanou mikroštruktúrou pre jeho dobré vlastnosti pevnosti a tuhosti. Pre súčasný vynález však, kde sú záujmom vyššie pevnosti, je cieleným znakom vyhnúť sa veľkej objemovej frakcii inklúzií, ktorých kryštalizačné zárodky vytvára ihlovitý ferit. Dosť je preferované vytvorenie mikroštruktúry, v ktorej dominuje laťový martenzit.
Dosiahnutie žiadanej veľkosti / obsahu inklúzie
Preferovaný nízky obsah inklúzie v zvarovaných konštrukciách podľa predkladaného vynálezu je poskytovaný výberom a dodaním príslušného ochranného plynu, udržovaním dobrej zvarovej čistoty a využívaním zváracieho odtavného drôtu s malým množstvom síry, fosforu, kyslíka a kremíka. Špeciálna chémia zváracieho odtavného drôtu je navrhovaná pre dodanie žiadúcej chémie zverových kovov, ktorá je vybraná na základe žiadaných mechanických vlastností. Žiadané mechanické vlastnosti závisia na špecifickej konštrukcii kontajnera; a tento vynález pokrýva rozsah chémií zvarových kovov schopných akomodácie v rozsahu konštrukcie. Použitím zváracieho spôsobu podľa toho vynálezu objemový zvarový kov bude minimálne zriedený základným kovom a, potom, chémia zváracieho odtavného drôtu bude skoro rovnaká ako chémia zvarových kovov, tu popísaných. Podľa zváracej techniky tohto vynálezu je očakávané menšie zriedenie než asi 15%, ale často menšie než asi 10%. Pre oblasti blízko stredu zvarového kovu je očakávané menšie zriedenie než asi 5%. Použitím akéhokoľvek dobre známeho spôsobu výpočtu reverzného zriedenia, osoba vzdelaná v stave techniky je schopná vypočítať chémiu zváracieho odtavného drôtu pre použitie v spôsobe podľa predkladaného vynálezu na získanie žiadúcej chémie zvarových kovov. Ochranný plyn má prednostne nízky obsah oxidu uhličitého a/alebo kyslíka. Prednostne ochranný plyn zahrňuje menej než asi 10 objem. %, prednostnejšie menej než asi 5 objem. % a snáď najprednostnejšie menej než asi 2 objem. % oxidu uhličitého a/alebo kyslíka. Hlavná zložka ochranného plynu je prednostne argón, a ochranný plyn prednostne obsahuje asi 80 objem.% alebo viac argónu, a najprednostnejšie viac než asi 90 objem. %. Hélium môže byť pridaný do ochranného plynu v množstve do asi 12 objem. % pre zlepšenie oblúkových operačných charakteristík alebo penetrácie zvarovej húsenice a profilu. Ak je to potrebné, pre špecifickú konštrukciu skladovacieho kontajnera môžu byť nečistoty z ochranného plynu, ktoré majú sklon viesť k vytvoreniu nekovovej inklúzie vzvarovom kove, ako je známe osobám vzdelaným v stave techniky, ďalej redukované dodávaním plynu hoci nanochemovým filtrom, zariadenie známe osobám vzdelaným v stave techniky, s presnosťou PVIP zvárania. Aby sa pomohlo dosiahnutiu nízkeho obsahu inklúzie zvarového kovu vzvarovom kove, zvárací odtavný drôt a základný materiál majú prednostne sami nízky obsah kyslíka, síry a fosforu. Vyššie uvedené znaky zváracieho spôsobu podľa tohto vynálezu produkujú zvarový kov, ktorý obsahuje prednostne menej než asi 150 ppm fosforu, ale prednostne menej než asi 50 ppm fosforu, menej než asi 150 ppm síry, ale prednostnejšie menej než asi 30 ppm síry, a menej než asi 300 ppm kyslíka, ale prednostnejšie menej než asi 250 ppm kyslíka. Pre určité návrhy kryogénnych skladovacích kontajnerov je obsah kyslíka vzvarovom kove prednostne kontrolovaný, aby bol menší než asi 200 ppm.
Čo sa týka veľkosti inklúzie, nízky tepelný príkon zvárania, ktorý je preferovaný pre vytvorenie zvarovaných konštrukcií podľa tohto vynálezu, je vybraný pre produkovanie limitovaného prehrievania a rýchlej rýchlosti chladnutia, takto limitujúcich čas rastu inklúzie v kaluži roztaveného zvarového kovu. Ďalej, malé množstvo hliníka, titánu a zirkónu (menšie než asi 0,015 hmotn. % z každého) môže byť pridané individuálne alebo v kombinácii pre vytvorenie malých oxidov. Tieto prvky sú vybrané pre ich známu vysokú afinitu ku kyslíku. Pokiaľ ide o titán, množstvo tohto prvku by malo byť nižšie, prednostne menšie než asi 0,010 hmotn. % pre zabránenie príliš veľkému vytvoreniu kryštalizačných zárodkov ihlovitého feritu. Inklúzie vytvorené podľa tohto vynálezu sú v priemere menšie než asi 700 nm v priemere, ale prednostne v rozmedzí od asi 200 nm do asi 500 nm v priemere. Počet nekovových inklúzií na jednotkovú plochu, napríklad plátkového povrchu zvarového kovu vytvoreného týmto vynálezom, ktoré sú väčšie než asi 1000 nm v priemere, je prednostne nižší, t.j. prednostne je menší než asi 250 na mm2.
Rovnováha medzi predhrievaním a tepelným príkonom
Aplikácia pre tlakový, skvapalnený zemný plyn vyžaduje vysoko pevnostnú oceľ, ktorá môže nutne byť na nejakú hodnotu predhrievaná pre zabránenie štiepenia zvaru Predhrievanie môže meniť rýchlosť chladnutia zvaru (vyššie predhrievanie podporuje pomalšie chladnutie) a to je predmetom tohto vynálezu vyrovnať predhrievanie a tepelný príkon zvárania tak, že (1) sa vylúči štiepenie zvaru a (2) produkuje jemnozrnná mikroštruktúra. Predhrievanie je prednostne medzi izbovou teplotou a asi 200°C (392°F), ale ako bude známe osobám vzdelaným v stave techniky, špecifická predhrievancia teplota je prednostne vybraná pri zohľadnení zvariteľnosti materiálu a tepelného príkonu zvárania. Zvariteľnosť materiálu môže byť stanovená použitím akéhokoľvek z niekoľkých testovacích spôsobov, ktoré sú známe osobám vzdelaný v stave techniky, ako je Controlled Thermal Severity Test (kontrolný test tepelného oddeľovania), the Y-groove test (test C-žliabku) alebo Welding Inštitúte of Canada test (test Výskumného ústavu zvárania Kanady). K tomuto účelu môžu tiež slúžiť „simulácie**, u ktorých sú zvarované konštrukcie s aktuálnoym základom a zvarové kovy spojované použitím príslušných konštrukčných postupov. Simulácie sú prednostne dostatočnej veľkosti, aby uložili úroveň limitov, ktoré sa môžu vyskytovať u aktuálneho skladovacieho kontajnera.
Privádzanie impulzového prúdu
Vo všeobecnosti môže byť zdroj impulzovej energie použitý v akýchkoľvek postupoch s ochranným plynom, ktoré sú preferované pre použitie v zváracom spôsobe podľa tohto vynálezu. Straty stability elektrického oblúku alebo schopnosti penetrácie kvôli výberu chémie drôtu/plynu môžu byť do významnej miery opätovne získané použitím zdroja impulzovej energie. Napríklad, v prípade, že tento vynález je praktikovaný použitím nízkeho tepelného príkonu PVIP zvárania a odtavného drôtu s nízkym obsahom síry, penetrácia zvarovej húsenice môže byť zvýšená použitím zdroja impulzovej energie.
Lomová kontrola
Ako bude známe osobám vzdelaný v stave techniky, operačné podmienky zohľadnené v konštrukcii skladovacích kontajnerov konštruovaných zo zvarovanej ocele pre dopravovanie tlakových, kryogénnych kvapalín, zahrňujú medzi inými vecami operačný tlak a teplotu, ako aj ďalšie namáhania, ktoré sú akoby uložené na oceľ a zvarované konštrukcie. Štandardné merania lomovej mechaniky, ako je a) faktor kritickej intenzity napätia (Kic), ktorým je meranie rovinného napätia tuhosti pri lome, a b) posunutie konca otvoru trhliny (PKOT), ktoié môže byť použité na meranie elasticko-plastickej tuhosti pri lome, oba známe osobám vzdelaným v stave techniky, môžu byť použité na determinovanie tuhosti pri lome u ocele a zvarovaných konštrukcií. Priemyselné kódy všeobecne akceptovateľné pre konštrukciu štruktúry ocele, napríklad ako sú prezentované v BSI publikácii „Guidance on Methods for Assessing the Acceptability of Flaws in Fusion Welded Structures“, často označované ako „PD 6493: 1991“, môžu byť použité na determinovanie maximálne možných veľkostí trhliny pre kontajnery založené na tuhosti pri lome z ocelí a zvarovaných konštrukcií (vrátane teplom ovplyvneného pásma) a napätiach uložených na kontajner. Osoba vzdelaná v stave techniky môže rozvinúť program lomovej kontroly pre zmiernenie iniciácie lomu prostredníctvom a) príslušnej konštrukcie kontajnera, aby minimalizovala uložené napätia, b) príslušnej kontroly výrobnej kvality, aby sa minimalizovali, defekty, c) príslušnej kontroly životného cyklu zaťažení a tlakov aplikovaných na kontajner, a d) príslušného inšpekčného programu, aby sa spoľahlivo zistili trhliny a defekty na kontajneru. Prednostná filozofia konštrukcie pre skladovacie kontajnery zvárané podľa predkladaného vynálezu je „presakovanie pred vadou“, ako je známe osobám vzdelaným v stave techniky. Tieto úvahy sa všeobecne vzťahujú na tu „známe princípy lomovej mechaniky“:
Nasledujúci neobmedzujúci príklad aplikácie týchto známych princípov lomovej mechaniky v postupe výpočtu kritickej hĺbky trhliny pre danú dĺžku trhliny pre použitie v plánovaní lomovej kontroly má zabrániť iniciácii lomu v tlakovej nádobe alebo kontajneru. .
Obr. 1B ilustruje trhlinu s dĺžkou trhliny 315 a hĺbkou trhliny 310. PD6493 je použité na výpočet hodnôt grafu kritickej veľkosti trhliny ukázaného na Obr. 1A na základe na nasledujúcich konštrukčnýcn podmienok :
Priemer nádoby:
Hrúbka steny nádoby Konštrukčný tlak:
Možné páskové napätie:
4,57 m (15 stôp)
25,4 mm (1,00 palec) 3445 kPa (500 psi) 333 MPa (48,3 ksi)
Na účely tohto príkladu, je povrchová dĺžka trhliny 100 mm (4 palce), napríklad je predpokladaná axiálna trhlina umiestnená v spojovom zvare. Pokiaľ ide o Obr. 1 A, graf 300 ukazuje hodnotu pre kritickú hĺbku trhliny ako funkciu PKOT tuhosti pri lome a vnútorné napätie, pre hodnoty vnútorného napätia 15, 50 a 100 percent namáhania na hranici trvalej deformácie. Vnútorné napätia môžu byť vytvorené pri výrobe alebo zváraní; a PD6493 odporúča použitie hodnoty vnútorného napätia 100 percent z namáhania na hranici trvalej deformácie u zvarov (vrátane zvarov teplom ovplyvneného pásma) pokiaľ u zvarov je zmiernené namáhanie použitím techník, ako je konečná zvarová tepelná úprava (KZTÚ) alebo reliéf mechanického namáhania.
Na základe PKOT tuhosti pri lome ocele tlakovej nádoby pri minimálnej servisnej teplote, môže byť výroba nádoby prispôsobená pre redukciu vnútorného napätia a môže byť implementovaný inšpekčný program (pre počiatočnú inšpekciu aj inšpekciu pri servise), aby sa zistili a zmerali trhliny pre porovnanie s kritickou veľkosťou trhliny. V tomto príklade, ak má oceľ PKOT tuhosť 0,025 mm pri minimálnej servisnej teplote (merané použitím laboratórnych vzoriek) a vnútorné napätia sú redukované na 15 percent konvenčnej hranice prieťažnosti ocele, potom hodnota pre kritickú hĺbku trhliny je približne 4 mm (viď bod 320 na Obr. 1A). Nasledujúc podobné výpočtové postupy, ako sú dobre známe osobým vzdelaným v stave techniky, kritické hĺbky trhliny môžu byť determinované pre rôzne dĺžky trhliny, ako aj rôzne geometrie trhliny. Použitím tejto informácie môže byť rozvinutý program kontroly kvality a inšpekčný program ( techniky, pozorovateľné romrey trhliny, frekvencia), aby sa zaistilo, že trhliny sú zistené a odstránené pred dosiahnutím kritickej hĺbky trhliny alebo pred aplikáciou konštrukčných zaťažení. Na základe publikovaných empirických korelácií medzi CVZ, K|C a PKOT tuhosťou pri lome, 0,025 mm PKOT tuhosti pri lome koreluje s CVZ hodnotou asi 37 J. Tento príklad nie je uvažovaný ako akýmkoľvek spôsobom obmedzujúci tento vynález.
Príklady uskutočnenia vynálezu
V nasledujúcich Príkladoch je zvárací spôsob podľa predkladaného vynálezu použitý na zváranie základnej ocele typu popísaného v spolu prerokovávanej US predbežnej patentovej prihláške nazvanej „Ultra-high Strength, Weladable Steels with Excellent Ultra-low Temperature Toughness“ s prioritou z 19. decembra 1997 a identifikovanej USPTO ako číslo prihlášky 60/068816. Na účely týchto Príkladov základná oceľ obsahuje: 0,05 hmotn. % uhlíka, 1,70 hmotn. % mangánu, 0,075 hmotn. % kremíka, 0,40 hmotn. % chrómu, 0,2 hmotn. % molybdénu, 2,0 hmotn. % niklu a 0,05 hmotn. % Nb a ďalšie stavebné prvky v rámci rozsahu popísaného v čísle prihlášky 60/068816, vrátane minima od asi 0,008 hmotn. % do asi 0,03 hmotn. % titánu, od asi 0,001 hmotn. % do asi 0,05 hmotn. % hliníka a od asi 0,002 hmotn. % do asi 0,005 hmotn. % dusíka. Ďalej, rezíduá v základnej oceli sú prednostne v podstate minimalizované, napríklad obsah fosforu (P) je prednostne menší než asi 0,01 hmotn. %, obsah síry (S) je prednostne menší než asi 0,004 hmotn. % a obsah kyslíka (O) je prednostne menší než asi 0,002 hmotn. %. Oceľová doska majúca túto chémiu je pripravená pre produkovanie veľmi vysoko pevnostného, duálne fázového oceľového plechu majúceho mikroštruktúru obsahujúcu asi 10 objem. % až asi 40 objem. % prvej fázy s v podstate 100 objem. % („hlavne“) feritu a asi 60 objem. % až asi 90 objem. % druhej fázy s predominantným zrnitým laťovým martenzitom, jemnozrnným nižším bainitom, alebo ich zmesami. O niečo podrobnejšie je základná oceľ pre tieto Príklady pripravená vytvorením dosky pre vytvorenie žiadanej kompozície, ako je popísané vyššie; ohrievanie dosky teplotu od asi 955°C do asi 1065°C (1750°F do 1950°F) valcovanie dosky za tepla pre vytvorenie oceľového plechu v jednom alebo vo viacerých prechodoch uskutočňuje asi 30 až asi 70 percent redukcie v prvom teplotnom rozsahu, v ktorom austenit rekryštalizuje, t.j. asi nad Tnr teplotou, ďalej valcovanie oceľového plechu za tepla v jednom alebo vo viacerých prechodoch uskutočňuje asi 40 až asi 80 percent redukcie v druhom teplotnom rozsahu pod Tnr teplotou a nad asi Ar3 transformačnou teplotou, a konečné valcovanie oceľového plechu za tepla v jednom alebo vo viacerých prechodoch uskutočňuje asi 15 percent až asi 50 percent redukcie v rozsahu interkritickej teploty pod asi An transformačnou teplotou. Oceľovaný plech vyvalcovaný za tepla je potom kalený pri rýchlosti chladenia asi 10°C za sekundu do asi 40°C za sekundu (18°F/sek - 72°F/sek) na vhodnú Teplotu zastavenia kalenia (TZK) prednostne pod asi Ms transformačnou teplotou plus 200°C (360°F), kedy je kalenie dokončené. Oceľový plech je po ukončení kalenia chladený vzduchom pri teplote okolia, (viď v Slovníku definícií Tnr teplotu a Ar3, An a Ms transformačné teploty).
Príklad 1
V prvom príklade spôsobu podľa tohto vynálezu je postup oblúkového zvarovania kovu v plyne (OZKP) použité na produkovanie chémie zvarového kovu obsahujúci železo a asi 0,07 hmotn. % uhlíka, asi 2,05 hmotn. % mangánu, asi 0,32 hmotn. % kremíka, asi 2,20 hmotn. % niklu, asi 0,45 hmotn. % chrómu, asi 0,56 hmotn. % molybdénu, menej než asi 110 ppm fosforu a menej než asi 50 ppm síry. Zváranie je urobené na oceli, ako je vyššie popísaná základná oceľ, použitím ochranného plynu na báze argónu s menej než asi 1 hmotn. % kyslíka. Tepelný príkon zvárania je v rozmedzí asi 0,3 kJ/mm až asi 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/palec až 38 kj/palec). Zváranie týmto spôsobom uskutočňuje zvarovanú konštrukciu majúcu pevnosť v ťahu väčšiu než asi 900 MPa (130 ksi), prednostne väčšiu než asi 930 MPa (135 ksi), prednostnejšie väčšiu než asi 965 MPa (140 ksi) a snáď najprednostnejšie aspoň asi 1000 MPa (145 ksi). Ďalej, zváranie týmto spôsobom uskutočňuje zvarový kov s HKTP pod asi -73°C (-100°F), prednostne pod asi -96°C (140°F), prednostnejšie pod asi -106°C (-160°F), a snáď najprednostnejšie pod asi 115°C(-175°F).
Príklad 2
M ďalšom spôsobe podľa predkladaného vynálezu je použitý OZKPP postup na produkovanie chémie zvarového kovu obsahujúci železo a asi 0,10 hmotn. % uhlíka (prednostne menej než asi 0,10 hmotn. % uhlíka, prednostnejšie od asi 0,07 do asi 0,08 hmotn. % uhlíka), asi 1,60 hmotn. % mangánu, asi 0,25 hmotn. % kremíka, asi 1,87 hmotn. % niklu, asi 0,87 hmotn. % chrómu, asi 0,51 hmotn. % molybdénu, menej než asi 75 ppm fosforu a menej než asi 100 ppm síry. Tepelný príkon zvárania je v rozmedzí asi 0,3 kJ/mm až asi 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/palec až 38 kJ/palec) a je použité predhrievanie asi 100°C (212°F). Zváranie je urobené na oceli, ako je vyššie popísaná základná oceľ, použitím ochranného plynu na báze argónu s menej než asi 1 hmotn. % kyslíka. Zváranie týmto spôsobom uskutočňuje zvarovanú konštrukciu majúcu pevnosť v ťahu väčšiu než asi 900 MPa (130 ksi), prednostne väčšiu než asi 930 MPa (135 ksi), prednostnejšie väčšiu než asi 965 MPa (140 ksi) a sná'd najprednostnejšie aspoň asi 1000 MPa (145 ksi). Ďalej, zváranie týmto spôsobom uskutočňuje zvarový kov s HKTP pod asi -73°C (-100°F), prednostne pod asi -96°C (140°F), prednostnejšie pod asi -106°C (-160°F), a snáď najprednostnejšie pod asi 115°C (-175°F).
Príklad 3
V ďalšom spôsobe podľa predkladaného vynálezu je použitý zvárací spôsob vo volfrámovom inertnom plyne (PVIP) pre produkovanie chémie zvarového kovu obsahujúci železo a asi 0,07 hmotn. % uhlíka (prednostne menej než asi 0,07 hmotn. % uhlíka), asi 1,80 hmotn. % mangánu, asi 0,20 hmotn. % kremíka, asi 4,00 hmotn. % niklu, asi 0,5 hmotn. % chrómu, asi 0,40 hmotn. % molybdénu, asi 0,02 hmotn. % medi, asi 0,02 hmotn. % hliníka, asi 0,010 hmotn. % titánu, asi 0,015 hmotn. % zirkónu, menej než asi 50 ppm fosforu a menej než asi 30 ppm síry. Tepelný príkon zvárania je v rozmedzí asi 0,3 kJ/mm až asi 1,5 kj/mm (7,6 kJ/palec až 38 kJ/palec) a je použité predhrievanie asi 100°C (212°F). Zváranie je urobené na oceli, ako je vyššie popísaná základná oceľ, ochranného na báze argónu s menej než asi 1 hmotn. % kyslíka. Zváranie týmto spôsobom uskutočňuje zvarovanú konštrukciu majúcu pevnosť v ťahu väčšiu než asi 900 MPa (130 ksi), prednostne väčšiu než asi 930 MPa (135 ksi), prednostnejšie väčšiu než asi 965 MPa (140 ksi) a snáď najprednostnejšie aspoň asi 1000 MPa (145 ksi). Ďalej, zváranie týmto spôsobom uskutočňuje zvarový kov s HKTP pod asi -73°C (-100°F), prednostne pod asi -96°C (-140°F), prednostnejšie pod asi -106°C (-160°F), a snáď najprednostnejšie pod asi -115°C (-175°F).
Chémie zvarových kovov podobné tým, ktoré sú uvedené v príkladoch, môžu byť robené použitím buď OZKPP alebo PVIP zváracích postupov. Avšak u PVIP zvarov sa predpokladá, že majú nižšií obsah nečistôt a veľmi vysoko zušľachtenú mikroštruktúru než OZKPP zvary, a teda zlepšenú tuhosť pri nízkej teplote.
Keďže predkladaný vynález bol popísaný s pojmami v jednom alebo vo viacerých uskutočneniach, rozumie sa, že môžu byť urobené ďalšie modifikácie bez odklonenia sa od rozsahu vynálezu, ktorý je daný v nasledujúcuch nárokoch. Zvárací spôsob podľa tohto vynálezu môže byť použitý s viacerými ďalšími oceľami než sú veľmi vysoko pevnostné, nízkolegované ocele tu popísané, ktoré sú uskutočnené len na účely príkladu.

Claims (17)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Spôsob zvárania základného kovu pre produkovanie zvarovanej konštrukcie majúcej pevnosť v ťahu väčšiu než asi 900 MPa (130 ksi), uvedený spôsob zahrňuje krok:
    a) zvárania použitím zváracieho postupu v ochrannom plyne, s ochranným plynom na báze argónu a zváracím odtavným drôtom, ktoré produkuje zvarovanú konštrukciu obsahujúcu železo a nasledujúce zliatinové prvky:
    asi 0,06 hmotn. % až asi 0,10 hmotn. % uhlíka;
    asi 1,60 hmotn. % až asi 2,05 hmotn. % mangánu;
    asi 0,20 hmotn. % až asi 0,32 hmotn. % kremíka;
    asi 1,87 hmotn. % až asi 6,00 hmotn. % niklu;
    asi 0,30 hmotn. % až asi 0,87 hmotn. % chrómu; a asi 0,40 hmotn. % až asi 0,56 hmotn. % molybdénu.
  2. 2. Spôsob podľa nároku l.vyznačujúci sa tým, že uvedený zvarový kov ďalej obsahuje aspoň jedno aditívum vybrané zo skupiny obsahujúcej 0 hmotn. % až asi 0,30 hmotn. % medi; 0 hmotn. % až asi 0,020 hmotn. % hliníka; 0 hmotn. % až asi 0,015 hmotn. % zirkónu a 0 hmotn. % až asi 0,010 hmotn. % titánu.
  3. 3. Spôsob podľa nároku l.vyznačujúci sa tým, že spodný tepelný príkon zvárania je použitý v uvedenom zváracom postupe s ochranným plynom.
  4. 4. Spôsob podľa nároku l.vyznačujúci sa tým, že uvedený spodný tepelný príkon zvárania je vykonaný pri oblúkovej energii v rámci rozmedzia 0,5 kJ/mm až asi 1,5 kJ/mm (12,7 palec až 38 palec
  5. 5. Spôsob podľa nároku l.vyznačujúci sa tým, že zváracím postupom v ochrannom plyne je oblúkové zváranie kovu v plyne, a uvedený zvarový kov obsahuje železo a asi 0,07 hmotn. % uhlíka, asi 2,05 hmotn. % mangánu, asi 0,32 hmotn. % kremíka, asi 2,20 hmotn. % niklu, asi 0,45 hmotn. % chrómu, asi 0,56 hmotn. % molybdénu, menej než asi 110 ppm fosforu a menej než asi 50 ppm síry.
  6. 6. Spôsob podľa nároku 5, vyznačujúci sa tým, že uvedený zvárací postup v ochrannom plyne je vykonaný pri oblúkovej energii v rámci rozmedzia asi 0,3 kJ/mm až asi 1,5 kJ/mm (7.6 kJ/palec až 38 kJ/palec).
  7. 7. Spôsob podľa nároku 5, vyz načujúci sa tým, že uvedený zvarový kov má teplotu prechodu tuhosti na krehkosť pod asi -73°C (-100°F).
  8. 8. Spôsob podľa nároku 1, v y z načujúci sa tým, že zváracím postupom v ochrannom plyne je oblúkové zváranie kovu v plyne, a uvedený zvarový kov obsahuje železo a asi 1,60 hmotn. % mangánu, asi 0,25 hmotn. % kremíka, asi 1,87 hmotn. % niklu, asi 0,87 hmotn. % chrómu, asi 0,51 hmotn. % molybdénu, menej než asi 75 ppm forsforu, menej než asi 100 ppm síry a menej než asi 0,10 hmotn. % uhlíka.
  9. 9. Spôsob podľa nároku 8, vyz načujúci sa tým, že uvedený zvárací postup v ochrannom plyne je vykonaný s ochranným plynom na báze argónu s menej než asi 1 hmotn. % kyslíka.
  10. 10. Spôsob podľa nároku 8, vyznačujúci sa tým, že zvárací postup v ochrannom plyne je vykonaný pri oblúkovej energii v rámci rozmedzia asi 0,3 kJ/mm až asi 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/palec až 38 kJ/palec).
  11. 11. Spôsob podľa nároku 8, vyznačujúci sa tým, že uvedený zvarový kov má teplotu prechodu tuhosti na krehkosť pod asi -73°C (-100°F).
  12. 12. Spôsob podľa nároku 1,vyznačujúci sa tým, že uvedeným zváracím postupom v ochrannom plyne je zváranie vo volfrámovom inertnom plyne, a uvedený zvarový kov obsahuje železo a asi 1,80 hmotn. % mangánu, asi 0,20 hmotn. % kremíka, asi 4,00 hmotn. % niklu, asi 0,5 hmotn. % chrómu, asi 0,40 hmotn. % molybdénu, asi 0,30 hmotn. % medi, asi 0,02 hmotn. % hliníka, asi 0,010 hmotn. % titánu, asi 0,015 hmotn. % zirkónu, menej než asi 50 ppm fosforu, menej než asi 30 ppm síry a menej než asi 0,07 hmotn. % uhlíka.
  13. 13. Spôsob podľa nároku 12, vyznačujúci sa tým, že zvárací postup v ochrannom plyne je vykonaný s tepelným príkonom v rozmedzí od asi 0,3 kJ/mm do asi 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/palec až 38 kJ/palec) a predhrievanie je asi 100°C (212°F).
  14. 14. Spôsob podľa nároku 12, vyznačujúci sa tým, že uvedený zvarový kov má teplotu prechodu tuhosti na krehkosť pod asi -73°C (-100°F).
  15. 15. Spôsob podľa nároku 1,vyznačujúci sa tým, že uvedený zvarový kov má mikroštruktúru obsahujúcu jemnozrnnú, priestorovo centrovanú, kubickú kryštálovú štruktúru, v ktorej dominuje samo popúšťaný laťový martenzit a nízky obsah nekovovej inklúzie.
  16. 16. Zvarovaná konštrukcia majúca pevnosť v ťahu aspoň asi 900 MPa (130 ksi) produkovaná zváraním aspoň dvoch okrajov základného kovu použitím zváracieho postupu v ochrannom plyne, s ochranným plynom na báze argónu a zváracím odtavným drôtom, vyznačujúca sa tým, že uvedená zvarovaná konštrukcia obsahuje:
    a) zvarovanú konštrukciu obsahujúcu železo a nasledujúce zliatinové prvky:
    asi 0,06 hmotn. % až asi 0,10 hmotn. % uhlíka;
    asi 1,60 hmotn. % až asi 2,05 hmotn. % mangánu;
    asi 0,20 hmotn. % až asi 0,32 hmotn. % kremíka;
    asi 1,87 hmotn. % až asi 6,00 hmotn. % niklu;
    asi 0,30 hmotn. % až asi 0,87 hmotn. % chrómu; a asi 0,40 hmotn. % až asi 0,56 hmotn. % molybdénu;
    b) teplom ovplyvnené pásmo; a
    c) časti uvedeného základného kovu v blízkom susedstve teplom ovplyvneného pásma..
  17. 17. Zvarovaná konštrukcia podľa nároku 16, vyznačujúca sa tým, že uvedený zvarový kov ďalej obsahuje aspoň jedno aditívum vybrané zo skupiny obsahujúcej 0 hmotn. % až asi 0,30 hmotn. % medi; 0 hmotn. % až asi 0,020 hmotn.
    % hliníka; O hmotn. % až asi 0,015 hmotn. % zirkónu a 0 hmotn. % až asi 0,010 hmotn. % titánu.
SK1720-99A 1997-06-20 1998-06-18 Ultra-high strength cryogenic weldments SK172099A3 (en)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US5028097P 1997-06-20 1997-06-20
US5396697P 1997-07-28 1997-07-28
US8546298P 1998-05-14 1998-05-14
PCT/US1998/012738 WO1998058758A1 (en) 1997-06-20 1998-06-18 Ultra-high strength cryogenic weldments

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SK172099A3 true SK172099A3 (en) 2000-08-14

Family

ID=27367715

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SK1720-99A SK172099A3 (en) 1997-06-20 1998-06-18 Ultra-high strength cryogenic weldments

Country Status (42)

Country Link
US (1) US6114656A (sk)
EP (1) EP1017531B1 (sk)
JP (1) JP3964467B2 (sk)
KR (1) KR100358826B1 (sk)
CN (1) CN1261299A (sk)
AR (1) AR015124A1 (sk)
AT (1) AT410418B (sk)
AU (1) AU733606B2 (sk)
BG (1) BG64249B1 (sk)
BR (1) BR9810200A (sk)
CA (1) CA2292737C (sk)
CH (1) CH693769A5 (sk)
CO (1) CO5050284A1 (sk)
CZ (1) CZ295944B6 (sk)
DE (1) DE19882488B4 (sk)
DK (1) DK176042B1 (sk)
DZ (1) DZ2532A1 (sk)
EG (1) EG22049A (sk)
ES (1) ES2167196B1 (sk)
FI (1) FI116273B (sk)
GB (1) GB2341130B (sk)
GE (1) GEP20043261B (sk)
HR (1) HRP980347B1 (sk)
HU (1) HUP0003580A3 (sk)
ID (1) ID25606A (sk)
IL (1) IL133330A (sk)
MY (1) MY118794A (sk)
NO (1) NO318671B1 (sk)
NZ (1) NZ502045A (sk)
OA (1) OA11238A (sk)
PE (1) PE42099A1 (sk)
PL (1) PL186658B1 (sk)
RO (1) RO120535B1 (sk)
SE (1) SE520133C2 (sk)
SI (1) SI20153A (sk)
SK (1) SK172099A3 (sk)
TN (1) TNSN98099A1 (sk)
TR (1) TR199903172T2 (sk)
TW (1) TW387832B (sk)
UA (1) UA57788C2 (sk)
WO (1) WO1998058758A1 (sk)
YU (1) YU67799A (sk)

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW396253B (en) * 1997-06-20 2000-07-01 Exxon Production Research Co Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas
TW359736B (en) * 1997-06-20 1999-06-01 Exxon Production Research Co Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas
JP3519966B2 (ja) * 1999-01-07 2004-04-19 新日本製鐵株式会社 低温靱性に優れた超高強度ラインパイプおよびその製造法
GC0000233A (en) * 2000-08-07 2006-03-29 Exxonmobil Upstream Res Co Weld metals with superior low temperature toughness for joining high strength, low alloy steels
FR2815562B1 (fr) * 2000-10-23 2003-01-03 Air Liquide Procede de soudo-brasage tig
US6852175B2 (en) * 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
CA2468163A1 (en) 2001-11-27 2003-06-05 Exxonmobil Upstream Research Company Cng fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
JP4528089B2 (ja) * 2003-10-22 2010-08-18 新日本製鐵株式会社 耐脆性破壊発生特性を有する船体用大入熱突合せ溶接継手
FR2865151A1 (fr) * 2004-01-21 2005-07-22 Air Liquide Procede de soudage par laser d'acier, en particulier ferritique
US7842903B2 (en) * 2005-10-31 2010-11-30 Lincoln Global, Inc. Short arc welding system
US9333580B2 (en) * 2004-04-29 2016-05-10 Lincoln Global, Inc. Gas-less process and system for girth welding in high strength applications
US8759715B2 (en) 2004-10-06 2014-06-24 Lincoln Global, Inc. Method of AC welding with cored electrode
US8704135B2 (en) * 2006-01-20 2014-04-22 Lincoln Global, Inc. Synergistic welding system
US20070221643A1 (en) * 2004-04-29 2007-09-27 Lincoln Global, Inc. Gas-less process and system for girth welding in high strength applications including liquefied natural gas storage tanks
JP2006225718A (ja) * 2005-02-17 2006-08-31 Kobe Steel Ltd 低温靭性および耐ＳＲ割れ性に優れた高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶着金属
AT8860U1 (de) * 2005-04-13 2007-01-15 Magna Steyr Fahrzeugtechnik Ag Modularer behälter für kryogene flüssigkeiten
DE102005018876A1 (de) * 2005-04-22 2006-10-26 Linde Ag Schweißen hochfester Stähle
EA013206B1 (ru) * 2005-12-22 2010-04-30 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Способы увеличения деформационной способности без разрушения сварочного соединения и определения геометрии сварочного соединения, система сваренных трубчатых элементов и устройство для определения геометрии сварочного соединения
JP5365217B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5365216B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板とその製造方法
CN101920412A (zh) * 2010-09-07 2010-12-22 上海交通大学 耐高温低合金钢电焊条药皮及其焊条
CN103338889B (zh) * 2011-01-28 2015-11-25 埃克森美孚上游研究公司 具有优异延性抗扯强度的高韧性焊缝金属
TWI544976B (zh) 2012-12-27 2016-08-11 Metal Ind Res & Dev Ct Method for manufacturing advanced high strength steel rim and its fixture
ES2627220T3 (es) 2014-05-09 2017-07-27 Gestamp Hardtech Ab Métodos para la unión de dos formatos y los formatos y los productos obtenidos
WO2016001706A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
WO2016001702A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
AU2016377688B2 (en) 2015-12-22 2022-03-10 Thermatool Corp. High frequency power supply system with closely regulated output for heating a workpiece
WO2017192619A1 (en) * 2016-05-02 2017-11-09 Exxonmobil Research And Engineering Company Field girth welding technology for high manganese steel slurry pipelines
RU2018141283A (ru) * 2016-05-02 2020-06-03 ЭкссонМобил Рисерч энд Энджиниринг Компани Труба из стали с высоким содержанием марганца с зоной сварного шва, имеющей чрезвычайно высокую эрозионно-коррозионную стойкость, и способ ее получения
CN109604863B (zh) * 2019-01-14 2021-07-13 上海连山金属材料有限公司 一种高强韧气体保护焊丝
DE102019113181A1 (de) 2019-05-17 2020-11-19 Krones Aktiengesellschaft Umreifungsvorrichtung, Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung eines wenigstens einen Artikel umfassenden Gebindes

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3097294A (en) * 1963-07-09 Electric arc welding and wire therefor
US3769491A (en) * 1969-08-15 1973-10-30 Teledyne Inc Production of an improved non-austenitic steel weld deposit
US3745322A (en) * 1969-12-24 1973-07-10 Sumitomo Metal Ind Welding process preventing the bond brittleness of low-alloy steels
US3732393A (en) * 1970-09-03 1973-05-08 Messer Griesheim Gmbh Electric arc welding process
JPS5114975B1 (sk) * 1971-04-10 1976-05-13
US3716691A (en) * 1971-04-27 1973-02-13 Allegheny Ludlum Ind Inc Shielded arc welding with austenitic stainless steel
US3919519A (en) * 1972-01-27 1975-11-11 Int Nickel Co Welding material
JPS5653472B2 (sk) * 1974-11-27 1981-12-18
GB2259881B (en) * 1991-08-30 1994-07-20 Nippon Kokan Kk Method for gas-shield arc welding of a pipe and weld wire for use in the welding method
AU4111193A (en) * 1992-05-27 1993-12-30 Alloy Rods Global, Inc. Welding electrodes for producing low carbon bainitic ferrite weld deposits
KR100222302B1 (ko) * 1995-02-03 1999-10-01 아사무라 타카싯 저항복비를 가지는 저온인성이 우수한 고강도 라인파이프강재

Also Published As

Publication number Publication date
ES2167196B1 (es) 2003-10-16
ID25606A (id) 2000-10-19
CA2292737A1 (en) 1998-12-30
TR199903172T2 (xx) 2000-06-21
NO996355L (no) 2000-02-21
EP1017531B1 (en) 2003-10-22
DK176042B1 (da) 2006-02-06
SI20153A (sl) 2000-08-31
BG104001A (en) 2000-12-29
CZ295944B6 (cs) 2005-12-14
CO5050284A1 (es) 2001-06-27
PE42099A1 (es) 1999-05-19
MY118794A (en) 2005-01-31
OA11238A (en) 2003-05-26
BG64249B1 (bg) 2004-07-30
JP2001508705A (ja) 2001-07-03
AR015124A1 (es) 2001-04-18
KR20010014026A (ko) 2001-02-26
US6114656A (en) 2000-09-05
AU733606B2 (en) 2001-05-17
GEP20043261B (en) 2004-06-25
YU67799A (sh) 2001-05-28
GB2341130B (en) 2002-01-09
BR9810200A (pt) 2000-08-08
SE520133C2 (sv) 2003-05-27
RO120535B1 (ro) 2006-03-30
NO318671B1 (no) 2005-04-25
PL337532A1 (en) 2000-08-28
CH693769A5 (de) 2004-01-30
HRP980347A2 (en) 1999-02-28
KR100358826B1 (ko) 2002-10-31
SE9904575L (sv) 2000-02-10
FI116273B (fi) 2005-10-31
HUP0003580A3 (en) 2001-05-28
HUP0003580A2 (hu) 2001-04-28
GB9930090D0 (en) 2000-02-09
TNSN98099A1 (fr) 2000-12-29
PL186658B1 (pl) 2004-02-27
JP3964467B2 (ja) 2007-08-22
EG22049A (en) 2002-06-30
IL133330A0 (en) 2001-04-30
ATA907498A (de) 2002-09-15
CA2292737C (en) 2005-06-14
WO1998058758A1 (en) 1998-12-30
CZ9904554A3 (cs) 2000-11-15
DE19882488T1 (de) 2000-08-03
IL133330A (en) 2003-06-24
CN1261299A (zh) 2000-07-26
HRP980347B1 (en) 2002-06-30
UA57788C2 (uk) 2003-07-15
NZ502045A (en) 2000-12-22
ES2167196A1 (es) 2002-05-01
DK199901825A (da) 1999-12-20
AU8152298A (en) 1999-01-04
NO996355D0 (no) 1999-12-20
DZ2532A1 (fr) 2003-02-08
FI19992679A (fi) 2000-02-18
DE19882488B4 (de) 2004-08-12
AT410418B (de) 2003-04-25
EP1017531A4 (en) 2000-10-04
GB2341130A (en) 2000-03-08
TW387832B (en) 2000-04-21
EP1017531A1 (en) 2000-07-12
SE9904575D0 (sv) 1999-12-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SK172099A3 (en) Ultra-high strength cryogenic weldments
US20080057341A1 (en) Wire, flux and process for welding steel having a high nickel content
El-Batahgy et al. Comparison between GTA and laser beam welding of 9% Ni steel for critical cryogenic applications
Wu et al. Microstructure and properties of high-power laser welding of SUS304 to SA553 for cryogenic applications
Suherman et al. GTA Welding Dissimilar of AISI 309 to AISI 201 Stainless Steels by Using AISI 308L Filler Metals
Rizvi et al. Effect of different welding parameters on the mechanical and microstructural properties of stainless steel 304H welded joints
US6892926B2 (en) Toughness-optimized weld joints and methods for producing said weld joints
WO2001063974A1 (en) Welding consumable wires
US6852175B2 (en) High strength marine structures
RU2198771C2 (ru) Сверхвысокопрочные криогенные сварные соединения
Gamerdinger et al. Investigating mechanical properties of laser beam weld seams with LTT-effect in 1.4307 and S235JR by tensile test and DIC
Wang et al. Weldability of high strength and enhanced hardenability steels
Connolly et al. Determining Steel Weld Qualification and Performance for Hydrogen Pipelines* Phase I Report to The US Department of Transportation, Pipeline and Hazardous Materials Safety Administration, 693JK319000013
Gook et al. Laser and hybrid laser-arc welding of cryogenic 9% Ni steel for construction of LNG storage tanks
MXPA99011349A (es) Soldaduras criogenicas de muy alta resistencia
Namegawa et al. Suitability evaluation of high-strength 15% Ni steel for liquid hydrogen tank
Krishnaraj et al. A COMPREHENSIVE ST WELDING TECHNIQ CRYOGENIC
WĘGRZYN et al. DISSIMILAR WELDING OF 316L AUSTENITIC STEEL WITH DOCOL 1200 M STEEL FOR THE STRUCTURES IN AUTOMOTIVE INDUSTRY.
Keltanen Narrow Gap flux-cored arc welding of high strength shipbuilding steels
Hanova MMA welding of 17 501 (9% ni) steel