SI20153A - Zvari z ultravisoko trdnostjo pri nizkih temperaturah - Google Patents

Zvari z ultravisoko trdnostjo pri nizkih temperaturah Download PDF

Info

Publication number
SI20153A
SI20153A SI9820049A SI9820049A SI20153A SI 20153 A SI20153 A SI 20153A SI 9820049 A SI9820049 A SI 9820049A SI 9820049 A SI9820049 A SI 9820049A SI 20153 A SI20153 A SI 20153A
Authority
SI
Slovenia
Prior art keywords
weight
shielding gas
less
weld
welding
Prior art date
Application number
SI9820049A
Other languages
English (en)
Inventor
Douglas P. Fairchild
Original Assignee
Exxon Production Research Company
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Exxon Production Research Company filed Critical Exxon Production Research Company
Publication of SI20153A publication Critical patent/SI20153A/sl

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
    • F17D1/082—Pipe-line systems for liquids or viscous products for cold fluids, e.g. liquefied gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
    • B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
    • B60K15/03—Fuel tanks
    • B60K15/03006—Gas tanks
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/002—Storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/14—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge constructed of aluminium; constructed of non-magnetic steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
    • F17C13/001—Thermal insulation specially adapted for cryogenic vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F17C3/02—Vessels not under pressure with provision for thermal insulation
    • F17C3/025—Bulk storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F17C7/02—Discharging liquefied gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0104—Shape cylindrical
    • F17C2201/0109—Shape cylindrical with exteriorly curved end-piece
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0128—Shape spherical or elliptical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/03—Orientation
    • F17C2201/035—Orientation with substantially horizontal main axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/054—Size medium (>1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0648—Alloys or compositions of metals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F17C2205/0134—Two or more vessels characterised by the presence of fluid connection between vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2209/00—Vessel construction, in particular methods of manufacturing
    • F17C2209/22—Assembling processes
    • F17C2209/221—Welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/033—Methane, e.g. natural gas, CNG, LNG, GNL, GNC, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/035—Propane butane, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2223/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/035—High pressure (>10 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0128—Propulsion of the fluid with pumps or compressors
    • F17C2227/0135—Pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/011—Improving strength
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/012—Reducing weight
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/031—Dealing with losses due to heat transfer
    • F17C2260/032—Avoiding freezing or defrosting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/035—Dealing with losses of fluid
    • F17C2260/036—Avoiding leaks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/033—Treating the boil-off by recovery with cooling
    • F17C2265/035—Treating the boil-off by recovery with cooling with subcooling the liquid phase
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/05—Regasification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/061—Fluid distribution for supply of supplying vehicles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0105—Ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0134—Applications for fluid transport or storage placed above the ground
    • F17C2270/0136—Terminals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/05—Applications for industrial use

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Transportation (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)

Abstract

Ponujeni so postopki varjenja za uporabo pri povezovanju malolegiranih jekel z ultravisoko trdnostjo, da se stvorijo zvari, ki imajo natezne trdnosti večje od okoli 900 Mpa (130 ksi), s kovinami zvara, ki imajo lomno žilavost, ki je primerna za uporabe pri nizki temperaturi v skladu z znanimi načeli lomne mehanike.ŕ

Description

ΕΧΧΟΝ PRODUCTION RESEARCH COMPANY
Zvari z ultravisoko trdnostjo pri nizkih temperaturah
PODROČJE IZUMA
Predloženi izum se nanaša na postopke za izdelovanje zvarov z ultravisoko trdnostjo s kovinami zvara, ki imajo zelo dobro lomno žilavost pri nizkih temperaturah. Predvsem se predloženi izum nanaša na postopke za tvorjenje zvarov z ultravisoko trdnostjo s kovinami zvara, ki imajo zelo dobro lomno žilavost pri nizkih temperaturah, na malolegiranih jeklih z ultravisoko trdnostjo.
OZADJE IZUMA
Različni izrazii so opredeljeni v sledečem opisu. Zaradi udobnosti je v njem predviden glosar izrazov neposredno pred patentnimi zahtevki.
Pogosto se pojavlja potreba po shranjevanju in transportu hlapnih tekočin pod tlakom pri nizkih temperaturah, to se pravi pri temperaturah, ki so nižje od okoli -40 °C (-40 °F). Tako na primer obstoji potreba po vsebnikih za shranjevanje in transportiranje utekočinjenega naravnega plina pod tlakom (PLNG) pri tlakih v širokem območju od okoli 1035 kPa (150 psia) do okoli 7590 kPa (1100 psia) in pri temperaturah nad okoli -123 °C (-190 °F). Pravtako obstoji potreba po vsebnikih za varno in ekonomično shranjevanje in transportiranje drugih tekočin pod tlakom, kot so metan, etan in propan pri nizkih temperaturah. Da se takšni vsebniki zgradijo iz varjenega jekla, morajo pri delovnih pogojih jeklo in njegovi zvari (glej glosar) imeti primemo trdnost, da kljubujejo tlaku tekočine, in primemo žilavost, da se prepreči začetek loma, to se pravi, dogodek napake.
Kot je znano strokovnjakom s področja, se lahko Charpy-jev V-zarezni test (CVN) uporabi za določanje lomne žilavosti in lomni nadzor pri načrtovanju shranjevalnih vsebnikov za transportiranje tekočin pri nizkih temperaturah pod tlakom, kot je na primer PLNG, predvsem z uporabo temperature prehoda duktilno-krhko (DBTT). DBTT v konstrukcijskih jeklih razmejuje dva lomna režima. Pri temperaturah pod DBTT rado pride pri Charpy-jevem V-zareznem testu do napake z nizkoenergijskim razkolnim (krhkim) lomom, medtem ko pri temperaturah nad DBTT rado pride do napake z visoko energijskim duktilnim lomom. Vsebniki za shranjevanje in transportiranje, ki so zgrajeni iz varjenih jekel za prej omenjene uporabe pri nizkih temperaturah in za uporabo pri nizkih temperaturah z drugimi obremenitvami morajo imeti DBTT, kot so določeni z Charpy-jevim V-zareznim testom, mnogo pod temperaturo uporabe konstrukcije, da se izogne krhkemu lomu. Odvisno od konstrukcije, pogojev delovanja in/ali zahtev zadevne klasifikacijske družbe sme biti zahtevani temperaturni premik DBTT - to se pravi, kako daleč mora biti DBTT pod nameravano temperaturo uporabe - od 5 °C do 30 °C (9 °F do 54 °F) pod temperaturo uporabe.
Jekla, ki vsebujejo nikelj in se običajno uporabljajo v konstrukcijske namene pri nizkih temperaturah, na primer jekla z vsebnostjo niklja nad okoli 3 mas.%, imajo nizke DBTT, ampak imajo tudi sorazmerno nizko natezno trdnost. Komercialno razpoložljiva jekla z 3,5 mas.% niklja, 5,5 mas.% niklja in 9 mas.% niklja imajo DBTT okoli -100 °C (-150 °F), -155 °C (-250 °F) oziroma -175 °C (-280 °F) in natezno trdnost do okoli 485 MPa (70 ksi), 620 MPa (90 ksi) oziroma 830 MPa (120 ksi). Da bi se dobile te kombinacije trdnosti in žilavosti, so ta jekla na splošno podvržena dragi obdelavi, na primer dvojni obdelavi z žarjenjem. V primeru uporab pri nizkih temperaturah industrija sedaj uporablja ta komercialna, nikelj vsebujoča jekla zaradi njihove dobre žilavosti pri nizki temperaturi, mora pa načrtovati glede njihove sorazmerno nizke natezne trdnosti. Načrtovanja na splošno zahtevajo velike debeline jekla za uporabe pod obremenitvijo pri nizki temperaturi. Tako je uporaba teh jekel, ki vsebujejo nikelj, pri uporabah z obremenitvami pri nizki temperaturi običajno draga zaradi visoke cene jekla v povezavi z zahtevanimi debelinami jekla.
Sedanji komercialni shranjevalni vsebniki za transportiranje utekočinjenega naravnega plina pri temperaturi -162 °C (-260 °F) in atmosferskem tlaku (LNG) so značilno konstruirani z zgoraj omenjenimi komercialnimi jekli, ki vsebujejo nikelj, austenitskimi nerjavnimi jekli ali aluminijem. Pri LNG uporabah so zahteve po jakosti in žilavosti za takšne materiale in za zvare, ki povezujejo takšne materiale, bistveno drugačne od tistih za PLNG primer. Pri diskutiranju varjenja od 2 1/4 mas.% do 9 mas.% vsebnosti niklja v jeklih za nizkotemperatume namene na primer G.E. Linnert v Welding Metallurgy, American Welding Society, 3. izdaja, 2, 1967, str. 550-570, navaja zahteve za Charpy-jevo V-zarezno žilavost (glej glosar) za takšne zvare, ki segajo od okoli 20 J do 61 J, merjeno pri temperaturi uporabe. Tudi v članku Det Norske Veritas (DNV) Rules for Classification of Ships iz leta 1995 je opredeljeno, da morajo materiali, ki se uporabljajo pri novozgrajenih ladjah, ki prenašajo utekočinjen plin, zadoščati določenim minimalnim zahtevam po Charpy-jevi V-zarezni žilavosti. DNV pravila na specifičen način opredeljujejo, da morajo plošče in zvari, ki se uporabljajo za posode pod tlakom s temperaturami po zasnovi od -60 °C do -165 °C, imeti minimalno Charpy-jevo žilavost 27 J pri testnih temperaturah, ki segajo od 5 °C do 30 °C (9 °F do 54 °F) pod temperaturo zasnove. Zahteve, ki jih navaja Linnert in DNV pravila se ne morejo neposredno uporabiti pri konstrukciji vsebnikov za transportiranje PLNG (ali drugih tekočin pod tlakom pri nizki temperaturi), ker je tlak omejevanja PLNG značilno okoli 2760 kPa (400 psia) bistveno višji kot za običajne postopke transportiran]a LNG, ki je na splošno pri ali blizu atmosferskega tlaka. Pri vsebnikih za PLNG shranjevanje in transportiranje obstoji potreba po bolj strogih zahtevah za žilavost in potreba po zvarih z boljšimi lastnostmi glede žilavosti, kot so tiste, ki se sedaj uporabljajo pri konstruiranju vsebnikov za shranjevanje LNG.
Material za osnovne plošče
Shranjevalni vsebniki za tekočine pri nizki temperaturi pod tlakom, kot je PLNG, so prednostno zgrajeni iz diskretnih plošč z ultravisoko trdnostjo iz malolegiranega jekla. Tri sočasne začasne US patentne prijave opredeljujejo razna variva, malolegirana jekla z ultravisoko trdnostjo in z odlično žilavostjo pri nizki temperaturi za uporabo pri gradnji shranjevalnih vsebnikov za transportirani e PLNG in drugih tekočin pri nizki temperaturi pod tlakom. Jekla so opisana v sočasni začasni US patentni prijavi z nazivom ULTRA-HIGH STRENGTH STEELS WITH EXCELLENT CRYOGENIC TEMPERATURE TOUGHNESS, ki ima prioritetni datum 19. december 1997 in je pri Patentnem uradu Združenih držav Amerike (USPTO) označena s prijavno številko 60/068194, v sočasni začasni US patentni prijavi z nazivom ULTRA-HIGH STRENGTH AUSAGED STEELS WITH EXCELLENT CRYOGENIC TEMPERATURE TOUGHNESS, ki ima prioritetni datum 19. december 1997 in je pri USPTO označena s prijavno številko 60/068252, in v sočasni začasni US patentni prijavi z nazivom ULTRA-HIGH STRENGTH DUAL PHASE STEELS WITH EXCELLENT CRYOGENIC TEMPERATURE TOUGHNESS, ki ima prioritetni datum
19. december 1997 in je pri USPTO označena s prijavno številko 60/068816. Jekla so posebno primerna za mnoge uporabe pri nizki temperaturi, vključno s transportiranem PLNG, v tem da imajo jekla naslednje značilnosti za jeklene plošče z debelino prednostno okoli 2,5 cm (1 in) in več: (i) DBTT nižji od okoli -73 °C (-100 °F), prednostno nižji od okoli -107 °C (-160 °F) v osnovnem jeklu in v zvaru HAZ, (ii) natezno trdnost večjo od 830 MPa (120 ksi), prednostno večjo od okoli 860 MPa (125 ksi) in še bolj prednostno večjo od okoli 900 MPa (130 ksi), (iii) odlično varivost, (iv) v bistvu enakomerno mikrostrukturo in lastnosti skoz in skoz in (v) komercialno razpoložljiva malolegirana jekla z ultravisoko trdnostjo in žilavostjo, ki je izboljšana nad standardno. Jekla, ki so opisana v zgoraj navedenih sočasnih začasnih US patentnih prijavah, imajo lahko natezno trdnost, kije večja od okoli 930 MPa (135 ksi) ali večja od okoli 965 MPa (140 ksi) ali večja od okoli 1000 MPa (145 ksi). Druga primerna jekla so opisana v evropski patentni prijavi, ki je bila objavljena 5. februarja 1997 in ima prijavno številko PCT/JP96/00157 in mednarodno prijavno številko WO 96/23909 (08.08.1996 gazeta 1996/36) - takšna jekla imajo prednostno vsebnost bakra od 0,1 mas.% do 1,2 mas.% - in v sočasni začasni US patentni prijavi z nazivom ULTRAHIGH STRENGTH WELDABLE STEELS WITH EXCELLENT ULTRA-LOW TEMPERATURE TOUGHNESS, ki ima prioritetni datum 28. julij 1997 in ima pri USPTO prijavno številko 60/053915.
Varjenje
Takšna jekla se lahko spojijo drugo z drugim, da tvorijo shranjevalne vsebnike za tekočine pri nizki temperaturi pod tlakom, kot je PLNG, z varilnim postopkom, ki je primeren za tvorjenje zvara, ki zagotavlja primemo trdnost in lomno žilavost za nameravano uporabo. Takšen varilni postopek prednostno vključuje: primeren varilni proces, na primer in brez omejitve obločno varjenje v zaščitnem plinu s taljivo elektrodo (GMAW), varjenje z volframom v inertnem plinu (TIG) ali obločno varjenje pod praškom (SAW); primemo varilno porabljivo žico; primeren varilni porabljivi plin (če se zahteva); primemo varilno talilo (če se zahteva); in primerne varilne postopke na primer in brez omejitev za predgrevalne temperature in varilna vnašanja toplote. Zvar je zvarjeni spoj, ki vključuje: (i) kovino zvara, (ii) s toploto prizadeto področje (HAZ) in (iii) osnovno kovino v najbližji soseščini HAZ. Kovina zvara je pri varjenju porabljiva žica (in talilo, če se uporablja), kot je nanesena in razredčena z delom osnovne kovinske plošče, ki se tali med izvajanjem varilnega postopka. HAZ je del osnovne kovine, ki se ne tali med varjenjem, vendar se njegova mikro struktura in mehanske lastnosti spremenijo pod vplivom toplote varilnega postopka. Del osnovne kovine, ki se obravnava znotraj najbližje soseščine od HAZ in je zato del zvara, se spreminja v odvisnosti od faktorjev, ki so poznani strokovnjakom s področja, na primer in brez omejitve, širine zvara, razsežnosti osnovne kovinske plošče, ki se vari, in razdalje med zvari.
Lastnosti zvarov, ki se zahtevajo za PLNG uporabe
Za konstruiranje shranjevalnih vsebnikov za PLNG in druge tekočine pod tlakom pri nizki temperaturi se želi imeti varilni postopek, ki vključuje varilno porabljivo žico, varilni postopek in varilne procedure, ki bodo zagotovili zvare z natezno trdnostjo in lomno žilavostjo, ki bosta primerni za nameravane uporabe pri nizki temperaturi v skladu z znanimi načeli lomne mehanike, kot je tukaj opisano. Prav posebno za konstruiranje shranjevalnih vsebnikov za PLNG se želi imeti varilni postopek, ki bo zagotavljal zvare z natezno trdnostjo, ki bo večja od okoli 900 MPa (130 ksi), in lomno žilavost, ki bo primerna za PLNG uporabo v skladu z znanimi načeli lomne mehanike, kot je opisano tukaj. Natezna trdnost takšnih zvarov je prednostno večja od okoli 930 MPa (135 ksi), bolj prednostno večja od okoli 965 MPa (140 ksi) in še bolj prednostno od vsaj okoli 1000 MPa (145 ksi). Sedanji komercialno dostopni varilni postopki uporabljajo komercialno dostopne varilne porabljive žice in niso primerni za varjenje prej omenjenih malolegiranih jekel z visoko trdnostjo in za zagotavljanje zvarov z željenimi lastnostmi za uporabe pod tlakom pri nizki temperaturi.
Prvenstveni cilji predloženega izuma so torej, izboljšati tehnologijo varjenja po stanju tehnike, da bo uporabna za jekla z ultravisoko trdnostjo in jekla, ki so malolegirana, da se zagotovi varilni postopek, ki bo dajal zvare, ki imajo natezno trdnost večjo od okoli 900 MPa (130 ksi) in lomno žilavost, ki je primerna za nameravane uporabe pri nizki temperaturi v skladu z znanimi načeli lomne mehanike, kot je tukaj opisano.
KRATKA PREDSTAVITEV IZUMA
Zagotovljen je - vključno z varilno porabljivo žico, varilnim postopkovnim tipom in izbiro določenih varilnih parametrov in praks - varilni postopek, ki se lahko uporablja za spajanje malolegiranih jekel z ultravisoko trdnostjo in z izvrstno lomno žilavostjo pri nizki temperaturi za uporabe pri nizki temperaturi. Varilni postopek po izumu je izoblikovan tako, da tvori mikrostrukturo, ki daje nabor mehanskih lastnosti, ki so primerne za najostrejše zahteve pri uporabah za tekočine pod tlakom pri nizki temperaturi, kot je PLNG-uporaba. Varilni postopek daje kovino zvara, ki ima predvsem prostorsko-centrirano kubično (BCC) kristalno zgradbo z zelo finimi zrni. Varilni postopek tudi zagotavlja, da ima kovina zvara nizko vsebnost nečistoč in tako nizko vsebnost nekovinskih vključkov in poleg tega tvori posamezne vključke, ki so majhni po velikosti. Osnovni učinek fine velikosti zm na trdnost in žilavost konstrukcijskih jekel kot tudi osnovni učinki nizke vsebnosti vključkov na žilavost so dobro poznani strokovnjakom s tega področja. Postopki za doseganje takšnih značilnosti v kovinah zvara, ki so primerne za PLNG uporabo, pa niso na široko poznani. Zvar, ki nastane pri uporabi varilnega postopka po tem izumu, ima natezno trdnost, ki je večja od okoli 900 MPa (130 ksi), in žilavost, kije primerna za PLNG-uporabo, v skladu z znanimi načeli lomne mehanike.
OPIS RISB
Prednosti predloženega izuma bodo bolj razumljive v povezavi z naslednjim podrobnim opisom in priloženimi risbami, na katerih:
Sl. 1A prikazuje potek kritične globine razpoke za določeno dolžino razpoke v odvisnosti od CTOD lomne žilavosti in preostale napetosti; in
Sl. IB prikazuje geometrijo - dolžino in globino - razpoke.
Medtem ko bo izum opisan v povezavi s prednostnimi izvedbenimi primeri, se razume, da se izum ne omejuje nanje. Nasprotno, z izumom se namerava pokriti vse alternative, modifikacije in ekvivalente, ki se lahko vključijo v duh in obseg izuma, kot je opredeljen s priloženimi patentnimi zahtevki.
PODROBEN OPIS IZUMA
Predloženi izum se nanaša na varilni postopek za uporabo pri spajanju malolegiranih jekel z ultravisoko trdnostjo, pri čemer imajo nastali zvari ultravisoko trdnost in izvrstno žilavost pri nizki temperaturi. Te željene lastnosti se dobijo predvsem z dvema na mikronačin doseženima oblikama kovine zvara. Prva lastnost je zelo fino zrnata prostorsko-centrirana kubična (BCC) kristalna zgradba in druga lastnost je zelo nizka vsebnost nekovinskih vključkov, pri čemer so posamezni vključki majhni po velikosti. Varilni postopek vključuje varilno porabljivo žico, varilni postopkovni tip in izbor določenih varilnih parametrov in praks. Prednostni varilni procesi za varilni postopek po izumu so poljubni plinsko zaščiteni procesi, kot je obločno varjenje v zaščitnem plinu s taljivo elektrodo (GMAW), varjenje v zaščiti inertnega plina z volframom (TIG), varjenje v obločni plazmi (PAW) ali njihove izpeljanke. Prednostni varilni parametri in prakse, kot sta vnašanje toplote in sestava zaščitnega plina, so tukaj nadalje opisani.
Kemijska sestava kovin zvara
V enem izvedbenem primeru kemija kovine zvara po predloženem izumu obsega železo in zlitinske elemente približno v količinah, kot so nakazane v Tabeli I in v nadaljnjem.
Tabela I
Legimi element Prednostna spodnja meja (mas.%) Prednostna zgornja meja (mas.%)
ogljik (C) 0,06 0,10
mangan (Mn) 1,60 2,05
silicij (Si) 0,20 0,32
nikelj (Ni) 1,87 6,00
krom (Cr) 0,30 0,87
molibden (Mo) 0,40 0,56
baker (Cu) -0- 0,30
aluminij (Al) -0- 0,020
cirkonij (Zr) -0- 0,015
titan (Ti) -0- 0,010
Bolj prednostno je zgornja meja vsebnosti niklja okoli 4,00 mas.%.
Učinek fine zmatosti
Fina zmatost v mikrostrukturi kovine zvara, ki se doseže po predloženem izumu, povečuje trdnost zvara preko blokiranja dislokacij. Fina zmatost povečuje razkolno žilavost, s tem da zmanjšuje dolžino kopičenja dislokacij, kar povečuje največjo možno intenziteto napetosti na čelu posameznega kopičenja dislokacij. To naredi začetek mikrorazpok manj verjeten. Manjša intenziteta kopičenja dislokacij tudi izboljša žilavost duktilnega loma, s tem da se zmanjšujejo lokalne mikrodeformacije in na ta način postaja tvorjenje začetka zelo drobnih razpok manj verjetno. Poleg tega fina zmatost povečuje celotno žilavost, s tem da se zagotovijo mnoge zapore napredovanju loma. Glej glosar zaradi definicij za blokiranje dislokacij, razkolno žilavost, kopičenje dislokacij, mikrorazpoko, mikrodeformacije in za zelo drobne razpoke.
Dosezanje mikrostrukture in zmatosti
Finozmata BCC-struktura je prednostno dominirana z avtopopuščenim letvastim martenzitom, to se pravi vsebuje vsaj okoli 50 vol.%, bolj prednostno vsaj okoli 70 vol.% in še najbolj prednostno vsaj okoli 90 vol.% avtopopuščenega letvastega martenzita. Lahko pa so prisotne znatne količine spodnjega bainita, na primer do okoli 49 vol.%. Takšne manjšinske sestavine, kot so acikulami ferit, poligonalni ferit in zgornji bainit (ali druge degenerirane oblike bainita), so tudi lahko prisotne v majhnih količinah, vendar prednostno ne sestavljajo dominantne morfologije. Željena martenzitna/bainitna mikrostruktura se doseže z uporabo pripadajoče kemije kovine zvara in s primernim nadzorom hitrosti hlajenja kovine zvara. Spodaj je nekaj primerov, ki obravnavajo te kemije. Uporablja se varjenje z nizkim vnašanjem toplote, tako da se kovina zvara hladi hitreje, kot bi se z višjimi vnašanji toplote, ki se značilno uporabljajo. Vnašanje toplote je opredeljeno kot napetost varjenja, ki se pomnoži s tokom varjenja in deli s hitrostjo potovanja varjenja, to se pravi kot energija obloka. Varjenje z nizkim vnašanjem toplote, ki se uporablja pri postopku varjenja po tem izumu, ima energije obloka prednostno v območju okoli 0,3 kJ/mm do okoli 2,5 kj/mm (7,6 kJ/in do 63,5 kJ/in), toda bolj prednostno znotraj območja od okoli 0,5 kJ/mm do okoli 1,5 kJ/mm (12,7 kJ/in do 38 kJ/in). Nekaj različnih nivojev zmatosti je lahko opisanih znotraj zahtevane mikrostrukture in s postopkom varjenja z nizkim vnašanjem toplote naj se zmanjša velikost vsake enote. Nizko vnašanje varilne toplote pomaga pri tvorjenju majhne velikosti stebričastih zm, majhne velikosti zm prejšnjega austenita, majhne velikosti paketa martenzit/bainit in majhne širine letev martenzita in/ali bainita. Kot se uporablja tukaj v povezavi s strukturo, fmo-zmati pomeni, daje velikost stebričastih zm (širina) prednostno manjša od okoli 150 μηι in bolj prednostno od okoli 100 μηι; daje velikost zm prejšnjega austenita prednostno manjša od okoli 50 pm, bolj prednostno od okoli 35 pm in še bolj prednostno od okoli 20 pm; in da je velikost paketa martenzit/bainit prednostno manjša od okoli 20 pm, bolj prednostno od 15 gm in še bolj prednostno od okoli 10 gm. Kot se tukaj uporablja, velikost zrn pomeni velikost zrn, kot se določi s postopkom presečne premice, kar je poznano strokovnjaku s področja.
Učinek nizke vsebnosti vključkov
Nizka vsebnost vključkov teži k temu, da naraste razkolna žilavost, s tem da se odpravijo možna mesta začetka razkolne razpoke in/ali zmanjša število mest s koncentracijo mikronapetosti. Nizka vsebnost vključkov teži k temu, da se poveča žilavost duktilnega loma, s tem da se zmanjša število mest začetka zelo drobnih razpok.
Zvari po predloženem izumu imajo prednostno zelo nizko vsebnost vključkov, vendar niso brez vključkov. Vključki lahko znatno prispevajo k doseganju najboljših lastnosti kovine zvara. Prvič, vključki delujejo kot dezoksidanti v talini raztaljene kovine zvara. Nizka vsebnost kisika v zaščitnem plinu se prednostno uporablja, da se izdelajo zvari po predloženem izumu, in se na ta način zmanjšuje potreba po dezoksidiranju; vendar je še vedno zaželjeno nekaj dezoksidacijskega potenciala v talini raztaljene kovine zvara. Drugič, vključki so lahko uporabni pri nadziranju stebričaste in prejšnje austenitne zrnate rasti s pomočjo obešanja površine zrn. Omejevanje rasti zrn pri povišani temperaturi pospešuje majhno velikost zrn pri sobni temperaturi. Ker pa nizko vnašanje toplote pri izdelovanju zvarov po predloženem izumu pomaga pri omejevanju velikosti zrn, se vsebnost vključkov lahko zniža na nivo, ki dviguje žilavost, vendar še vedno zagotavlja koristne učinke obešanja površine zrn.
Zvari, ki so izdelani po predloženem izumu, bodo dosegli visoke trdnosti, kot je bilo predhodno omenjeno. V primeru kovin zvara z nižjo trdnostjo je pogosto načrtovana značilnost, da se stvori znaten prostominski delež vključkov na Ti-osnovi zaradi nastajanja kali acikulamega ferita. Za takšne zvare z nižjo trdnostjo je acikulami ferit prednostna mikrostruktura zaradi njegovih dobrih lastnosti v pogledu trdnosti in žilavosti. Za predloženi izum, pri katerem so potrebne višje trdnosti, pa je namenska značilnost, da se izogne velikemu volumskemu deležu vključkov, ki povzročajo nastajanje kali acikulamega ferita. Nasprotno pa se teži k temu, da se stvori mikrostruktura, v kateri dominira letvasti martenzit.
Dosezanie zahtevane velikosti/vsebnosti vključkov
Prednostna nizka vsebnost vključkov v zvarih po predloženem izumu je zagotovljena z izborom in dovajanjem primernega zaščitnega plina, z vzdrževanjem dobre varilne čistosti in z uporabo varilne porabljive žice z nizko količino žvepla, fosforja, kisika in silicija. Specifična kemija varilne porabljive žice je zasnovana tako, da daje željeno kemijo kovine zvara, ki pa je po drugi strani izbrana na osnovi zahtevanih mehanskih lastnosti. Zahtevane mehanske lastnosti so odvisne od določene zasnove vsebnika; in ta izum pokriva razpon kemij kovine zvara, ki se lahko prilagodijo razponu zasnov. Uporabljajoč postopek po predloženem izumu, bo večji del kovine zvara minimalno razredčen z osnovno kovino in bo zato kemija varilne porabljive žice približno ista kot kemija kovine zvara, kot je opisana tukaj. Po varilnem postopku po tem izumu se pričakuje, da bo razredčitev manjša od okoli 15%, pogosto pa manjša od 10%. Za področja, ki so blizu središča kovine zvara, se pričakuje, da bo razedčitev manjša od okoli 5%. Uporabljajoč katerikoli znani obrnjeni postopek računanja razredčenja, lahko strokovnjak s področja izračuna kemijo varilne porabljive žice za uporabo v postopku po predloženem izumu, da se dobi željena kemija kovine zvara. Zaščitni plin ima prednostno nizko vsebnost CO2 in/ali O2. Prednostno zaščitni plin obsega manj od okoli 10 vol.%, bolj prednostno manj od okoli 5 vol.% in še bolj prednostno manj od okoli 2 vol.% CO2 in/ali O2. Prevladujoča komponenta zaščitnega plina je prednostno argon; in zaščitni plin prednostno obsega okoli 80 vol.% ali več argona in bolj prednostno več od 90 vol.%. Helij se lahko doda zaščitnemu plinu v količini do okoli 12 vol.%, da se izboljša značilnost delovanja obloka ali prodiranje in profil varka. Če je potrebno, se za posebno zasnovo hranilnega vsebnika nečistoče iz zaščitnega plina, ki rade vodijo do tvorjenja nekovinskih vključkov v kovini zvara, kot je poznano strokovnjakom s področja, lahko nadalje znižajo z dovajanjem plina skozi nanokem filter, pripravo, ki je poznana strokovnjakom s področja precizijskega TIG-varjenja. Da se podpre dosezanje nizke vsebnosti vključkov v kovini zvara, sta varilna porabljiva žica in osnovni material prednostno že sama z malo kisika, žvepla in fosforja. Zgornje značilnosti varilnega postopka po predloženem izumu dajejo kovino zvara, ki prednostno vsebuje manj od okoli 150 ppm P in bolj prednostno manj od 50 ppm P in manj od 150 ppm žvepla in bolj prednostno manj od 30 ppm žvepla in manj od okoli 300 ppm kisika in bolj prednostno manj od okoli 250 ppm kisika. Za določene zasnove shranjevalnih vsebnikov za nizke temperature se pazi, da je vsebnost kisika v kovini zvara prednostno nižja od okoli 200 ppm.
Z ozirom na velikost vključkov se nizko vnašanje toplote pri varjenju, ki je prednostno za izdelovanje zvarov po predloženem izumu, izbere tako, da se povzroča omejeno superpregrevanje in hitro ohlajevanje ter se tako omeji čas za rast vključkov v talini raztaljene kovine zvara. Dodatno se lahko posamič ali v kombinaciji dodajo majhne količine Al, Ti in Zr (manj od okoli 0,015 mas.% vsakega), da se tvorijo mali oksidi. Ti elementi so izbrani zaradi svoje poznane visoke afinitete do kisika. Kar zadeva Ti, mora biti količina tega elementa nizka, prednostno nižja od okoli 0,010 mas.%, da se prepreči premočno nastajanje kali acikulamega ferita. Vključki, ki nastanejo pri tem izumu, so v povprečju manjši od okoli 700 nm v premeru, prednostno v območju od okoli 200 nm do okoli 500 nm v premeru. Število nekovinskih vključkov na enoto površine, na primer površine rezine kovine zvara, ki se stvori po tem izumu, ki so večji od okoli 1000 nm v premeru, je prednostno nizko, to se pravi, da je prednostno nižje od okoli 250 na mm2.
Uravnoteženost med predgrevanjem in vnašanjem toplote
PLNG-uporaba zahteva jeklo z visoko trdnostjo, kar lahko pogojuje predgretje do določene mere, da se prepreči razpokanje zvara. Predgrevanje lahko spreminja hitrost ohlajanja zvara - višje predgretje pomeni počasnejše ohlajanje - in naloga tega izuma je uravnotežiti predgrevanje in vnašanje toplote pri varjenju, tako da (1) se prepreči razpokanje zvara in (2) se stvori finozmata mikrostruktura. Predgrevanje je prednostno med sobno temperaturo in okoli 200 °C (392 °F), vendar kot je znano strokovnjakom s področja, se specifična temperatura predgretja prednostno izbere, upoštevaje varivost materiala in vnašanje toplote pri varjenju. Varivost materiala se lahko določi, s tem da se uporabi katerikoli izmed nekaj testnih postopkov, ki so znani strokovnjakom s področja, kot so test nadzorovane termične natančnosti, test z Y-brazdo ali test kanadskega inštituta za varjenje. Posnemki se prav tako lahko uporabijo v ta namen, pri čemer se združijo zvari dejanske osnove in kovin zvara, pri čemer se uporabijo kandidatski izdelovalni postopki. Posnemki so prednostno zadostne velikosti, da se nadene nivo omejitev, ki se bodo pojavljale v dejanskem shranjevalnem vsebniku.
Pulzirajoče dovajanje moči
Na splošno se pulzirajoče dovajanje moči lahko uporablja pri kateremkoli postopku, ki poteka s plinsko zaščito in je prednosten za uporabo pri varilnem postopku po izumu. Izgube pri stabilnosti obloka ali zmožnosti prodiranja zaradi izborov kemije žice/plina se lahko v znatni meri pridobijo nazaj, s tem da se uporabi pulzirajoče dovajanje moči. V primeru, da se ta izum prakticira ob uporabi TIG-varjenja z nizkim vnašanjem toplote in s porabljivo žico z nizko vsebnostjo žvepla, se prodiranje varka lahko ojači, s tem da se uporabi pulzirajoče dovajanje moči.
Nadzorovanje lomov
Kot je poznano strokovnjakom na področju, pogoji delovanja, ki se upoštevajo pri zasnovi shranjevalnih vsebnikov, ki so zgrajeni iz varjenega jekla, za transportiranje tekočin pod tlakom pri nizki temperaturi, med drugim vključujejo delovni tlak in temperaturo kot tudi dodatne obremenitve, za katere je verjetno, da se bodo pojavile v jeklu in na zvarih. Običajne meritve lomne mehanike, kot (i) koeficienta (KIC) lomne žilavosti, ki je meritev lomne žilavosti zaradi ravninske deformacije, in (ii) premika (CTOD) razširitve vrha razpoke, ki se lahko uporabi za merjenje žilavosti pri elastično-plastičnem lomu, obe pa sta poznani strokovnjakom s področja in se lahko uporabita za določanje lomne žilavosti jekla in zvarov. Industrijske kode, ki so na splošno sprejemljive za snovanje jeklenih konstrukcij, na primer kot so predstavljene v BSI-objavi Guidance on methods for assessing the acceptability of flaws in fusion welded structures, na katero se pogosto sklicuje kot na PD 6493: 1991, se lahko uporabljajo za določanje maksima dopustnih velikosti razpok za vsebnike, ki temeljijo na lomni žilavosti jekla in zvara (vključno HAZ) in na napetostih, ki so vnešene na vsebnik. Strokovnjak s področja lahko razvije program za nadzorovanje lomov, da se obvladuje začetek loma preko (i) primerne zasnove vsebnika, da se kar se da zmanjšajo naložene napetosti, in (ii) primernega nadzora nad kakovostjo izdelave, da se kar se da zmanjšajo defekti, in (iii) primernega nadzora bremen in tlakov, pod katerimi je vsebnik in ki se pojavljajo skozi življenjski cikel, in (iv) primernega inšpekcijskega programa, da se zanesljivo zaznajo razpoke in defekti v vsebniku. Prednostna filozofija snovanja za shranjevalne vsebnike, ki se varijo v skladu s predloženim izumom, je puščanje pred porušitvijo, kot je znano strokovnjakom s področja. Na ta razmišljanja se tukaj na splošno sklicuje kot na znane osnove lomne mehanike.
Sledi neomejujoč primer uporabe teh znanih osnov lomne mehanike v postopku računanja kritične globine razpok za dano dolžino razpoke za uporabo v načrtu za nadzorovanje lomov, da se prepreči začetek loma v tlačni posodi ali vsebniku.
Sl. IB prikazuje razpoko z dolžino 315 razpoke in globino 310 razpoke. PD6493 se uporabi za računanje vrednosti grafa 300 kritične velikosti razpoke, ki je prikazan na sliki 1A in temelji na naslednjih pogojih zasnove:
Premer posode:
Debelina stene posode Tlak za zasnovo:
Dopustna obodna napetost:
4,57 m (15 ft)
25,4 mm (1,00 in) 3445 kPa (500 psi) 333 MPa (48,3 ksi).
Za namen tega primera je privzeta dolžina površinske razpoke 100 mm (4 in), na primer osne razpoke v šivnem zvaru. Sklicujoč se sedaj na sliko 1A, graf 300 prikazuje vrednost za kritično globino razpoke v odvisnosti od CTOD lomne žilavosti in od preostale napetosti, in sicer za nivoje preostale napetosti v višini 15, 50 in 100% napetosti tečenja. Preostale napetosti se lahko povzročijo zaradi izdelovanja in varjenja; PD6493 pa priporoča uporabo vrednosti za preostalo napetost v velikosti 100% napetosti tečenja v zvarih (vključujoč HAZ zvara), razen če so napetosti v zvarih odpravljene, uporabljajoč postopke, kot sta toplotna obdelava po varjenju (PWHT) ali mehanska odprava napetosti.
Osnovano na CTOD lomni žilavosti jekla za tlačno posodo pri najnižji obratovalni temperaturi, se lahko izdelava posode prilagodi tako, da se znižajo preostale napetosti in izvaja se lahko inšpekcijski program (tako za začetno inšpekcijo kot za inšpekcijo med uporabo), da se zaznajo in merijo razpoke zaradi primerjave glede na kritično velikost razpok. V tem primeru je vrednost kritične globine razpoke približno 4 mm (glej točko 320 na sl. 1A), če ima jeklo CTOD-žilavost 0,025 mm pri najnižji obratovalni temperaturi (kot je izmerjena, uporabljajoč laboratorijske vzorce) in se preostale napetosti zmanjšajo na 15% napetosti tečenja jekla. Sledeč podobnim računskim postopkom, kot so dobro poznani strokovnjakom s področja, se lahko kritična globina razpok določi za različne dolžine razpok kot tudi za različne geometrije razpok. Uporabljajoč to informacijo, se lahko razvije program za nadzor kakovosti in inšpekcijski program (postopki, razsežnosti zaznavnih razpok, pogostost), da se zagotovi, da se razpoke zaznajo in pozdravijo, preden dosežejo kritično globino razpoke ali preden se vnesejo bremena po zasnovi. Na osnovi objavljenih empiričnih povezav med CVN, Κκ in CTOD lomno žilavostjo CTOD-žilavost 0,025 mm na splošno korelira z CVN vrednostjo okoli 37 J. Namen tega primera ni na kakršenkoli način omejiti predloženi izum.
IZVEDBENI PRIMERI
V naslednjih izvedbenih primerih se uporablja postopek varjenja po predloženem izumu za varjenje osnovnega jekla takšne vrste, kot je opisana v sovisni začasni US patentni prijavi z nazivom ULTRA-HIGH STRENGTH, WELDABLE STEELS WITH EXCELLENT ULTRA-LOW TEMPERATURE TOUGHNESS s prioriteto
19. december 1997 in je opredeljena pri USPTO s prijavno številko 60/068816. Za namen teh izvedbenih primerov osnovno jeklo obsega: 0,05 mas.% C, 1,70 mas.% Mn, 0,075 mas.% Si, 0,40 mas.% Cr, 0,2 mas.% Mo, 2,0 mas.% Ni in 0,05 mas.% Nb in druge zlitinske elemente znotraj obsegov, ki so opisani v prijavi številka 60/068816, vključno vsaj od okoli 0,008 mas.% do okoli 0,03 mas.% Ti, od okoli 0,001 mas.% do okoli 0,05 mas.% Al, in od okoli 0,002 mas.% do okoli 0,005 mas.% N. Dodatno se preostanki prednostno bistveno minimizirajo v osnovnem jeklu, vsebnost fosforja (P) je prednostno nižja od okoli 0,01 mas.%, vsebnost žvepla (S) je prednostno nižja od okoli 0,004 mas.% in vsebnost kisika (O) je prednostno nižja od okoli 0,002 mas.%. Jekleni slab, ki ima to kemijo, je pripravljen za tvorjenje jeklene plošče z ultravisoko trdnostjo in dvojno fazno zgradbo, pri čemer ima mikrostrukturo, ki obsega od okoli 10 vol.% do okoli 40 vol.% prve faze iz v bistvu 100 vol.% (v bistvu) ferita in od okoli 60 vol.% do okoli 90 vol.% druge faze iz prevladujoče fino zrnatega letvastega martenzita, fino zrnatega nižjega bainita ali njune mešanice. Nekoliko podrobneje, bazno jeklo za te izvedbene primere je pripravljeno s tvorjenjem slaba željene sestave, kot je bila opisana zgoraj; slab se segreva do temperature od okoli 955 °C do okoli 1065 °C (1750 °F - 1950 °F); slab se vroče valja, da se tvori jeklena plošča v enem ali več korakih, ki zagotavljajo okoli 30% do okoli 70% stanjšanja v prvem temperaturnem območju, v katerem austenit rekristalizira, to se pravi nad okoli temperaturo Tnr, in nato nadaljnje vroče valjanje jeklene plošče, ki v enem ali več korakih zagotavlja stanjšanje za od okoli 40% do okoli 80% v drugem temperaturnem območju približno pod temperaturo Tnr ali približno nad transformacijsko temperaturo Ar3 in končno valjanje jeklene plošče v enem ali več korakih, da se zagotovi stanjšanje za od okoli 15% do okoli 50% v interkritičnem temperaturnem območju približno pod transformacijsko temperaturo Ar3 in približno nad okoli transformacijsko temperaturo Ari. Vroče valjana jeklena plošča se nato gasi pri hitrostih ohlajanja okoli 10 °C do okoli 40 °C na sekundo (18 °F/s - 72 °F/s) do primerne temperature (QST) prenehanja gašenja prednostno približno pod transformacijsko temperaturo Ms plus 200 °C (360 °F), ko se gašenje konča. Jeklena plošča se pusti, da se na zraku ohlaja do temperature okolice, potem ko je bilo gašenje končano. (Glej glosar za opredelitve temperature Tnr in transformacijskih temperatur Ar3, Arj in Ms).
Izvedbeni primer 1
V prvem izvedbenem primeru postopka po predloženem primeru se uporablja obločno varjenje (GMAW) v zaščitnem plinu s taljivo elektrodo, da se pride do kemije kovine zvara, ki obsega železo in okoli 0,07 mas.% C, okoli 2,05 mas.% Mn, okoli 0,32 mas.% Si, okoli 2,20 mas.% Ni, okoli 0,45 mas.% Cr, okoli 0,56 mas.% Mo, manj od okoli 110 ppm fosforja in manj od okoli 50 ppm žvepla. Zvar je izveden na jeklu, kot je zgoraj opisano osnovno jeklo, uporabljajoč na argonu temelječi zaščitni plin z manj kot okoli 1 mas.% kisika. Vnašanje toplote pri varjenju je v območju od okoli 0,3 kJ/mm do okoli 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/in do 38 kJ/in). Varjenje po tem postopku zagotavlja zvar, ki ima natezno trdnost večjo od okoli 900 MPa (130 ksi) in prednostno večjo od okoli 930 MPa (135 ksi) in najbolj prednostno nad okoli 965 MPa (140 ksi) in še najbolj prednostno vsaj okoli 1000 MPa (145 ksi). Varjenje po tem postopku nadalje zagotavlja kovino zvara z DBTT pod okoli -73 °C (-100 °F), prednostno pod okoli -96 °C (-140 °F), še bolj prednostno pod okoli -106 °C (-160 °F) in najbolj prednostno pod okoli -115 °C (-175 °F).
Izvedbeni primer 2
V drugem izvedbenem primeru postopka po predloženem izumu se uporablja GMAWpostopek za tvorjenje kemije kovine zvara, obsegajoče železo in od okoli 0,10 mas.% ogljika - prednostno manj od okoli 0,10 mas.% ogljika, bolj prednostno od okoli 0,07 do okoli 0,08 mas.% ogljika - in okoli 1,60 mas.% mangana in okoli 0,25 mas.% silicija in okoli 1,87 mas.% niklja in okoli 0,87 mas.% kroma in okoli 0,51 mas.% molibdena in manj od okoli 75 ppm fosforja in manj od okoli 100 ppm žvepla. Vnašanje toplote pri varjenju je v območju od okoli 0,3 kJ/mm do okoli 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/in do 38 kJ/in) in uporablja se predgretje okoli 100 °C (212 °F). Zvar se izvede na jeklu, kot je zgoraj opisano osnovno jeklo, ob uporabi zaščitnega plina na osnovi argona z manj kot okoli 1 mas.% kisika. Varjenje po tem postopku zagotavlja zvar, ki ima natezno trdnost večjo od okoli 900 MPa/130 ksi), prednostno večjo od okoli 930 MPa (135 ksi), bolj prednostno večjo od okoli 965 MPa (140 ksi) in še bolj prednostno vsaj okoli 1000 MPa (145 ksi). Nadalje varjenje po tem postopku zagotavlja kovino zvara z DBTT pod okoli -73 °C (-100 °F), prednostno pod okoli -96 °C (140 °F), bolj prednostno pod okoli -106 °C (-160 °F) in še bolj prednostno pod okoli -115 °C (-175 °F).
Izvedbeni primer 3
V nadaljnjem izvedbenem primeru postopka po predloženem izumu se uporablja varjenje z volframom v zaščiti inertnega plina (TIG), da se stvori kemija kovine zvara, ki vsebuje železo in okoli 0,07 mas.% C (prednostno manj od okoli 0,07 mas.% C), okoli 1,80 mas.% Mn, okoli 0,20 mas.% Si, okoli 4,00 mas.% Ni, okoli 0,5 mas.% Cr, okoli 0,40 mas.% Mo, okoli 0,02 mas.% Cu, okoli 0,02 mas.% Al, okoli 0,010 mas.% Ti, okoli 0,015 mas.% Zr, manj od okoli 50 ppm fosforja in manj od okoli 30 ppm žvepla. Vnašanje toplote pri varjenju je v območju od okoli 0,3 kJ/mm do okoli 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/in do 38 kJ/in) in in uporabi se pregrevanje okoli 100 °C (212 °F). Zvar je narejen na jeklu, kot je zgoraj opisano osnovno jeklo, pri čemer se uporablja zaščitni plin na osnovi argona z manj od okoli 1 mas.% kisika. Varjenje po tem postopku zagotavlja zvar, ki ima natezno trdnost višjo od okoli 900 MPa (130 ksi), prednostno višjo od 930 MPa (135 ksi), še bolj prednostno višjo od okoli 965 MPa (140 ksi) in še bolj prednostno vsaj okoli 1000 MPa (145 ksi). Varjenje po tem postopku nadalje zagotavlja kovino zvara z DBTT pod okoli -73 °C (-100 °F), prednostno pod okoli -96 °C (-140 °F), bolj prednostno pod okoli -106 °C (-160 °F) in še bolj prednostno pod okoli -115 °C (-175 °F).
Kemije kovine zvara, ki so podobne omenjenim v izvedbenih primerih, se lahko naredijo bodisi z uporabo GMAW varilnih postopkov bodisi z uporabo TIG varilnih postopkov. Vendar se za TIG-zvare predvideva, da imajo nižjo vsebnost nečistoč in bolj visoko izboljšano mikrostrukturo kot GMAW-zvari in tako izboljšano žilavost pri nizki temperaturi.
Medtem ko je bil predloženi izum opisan s pomočjo enega ali več prednostnih izvedbenih primerov, je treba razumeti, da se lahko izvedejo druge modifikacije, ne da bi se odstopilo od obsega izuma, ki je podan v naslednjih patentnih zahtevkih. Varilni postopek po predloženem izumu se lahko uporablja pri mnogih jeklih, ki so drugačna od malolegiranih jekel z ultravisoko trdnostjo, ki se opisana tukaj in ki so predvidena le kot primer.
Glosar izrazov transformacijska temperatura Ar}: temperatura, pri kateri se izvede transformacija austenita v ferit in cementit med ohlajanjem;
transformacijska temperatura Ar3: temperatura, pri kateri se med ohlajanjem začne austenit transformirati v ferit;
BCC: prostorsko-centriran kubični;
Charpy-jeva žilavost (Charpyjeva V-zareza): energija v ft.lb ali J, merjena po prelomu Charpyjevega V-zareznega vzorca;
razkolna žilavost:
odpornost jekla na razkolni lom, pri čemer se ta lastnost - na primer in brez omejitve - lahko meri ob uporabi CTOD-testa ali se lahko ugotovi z uporabo DBTT iz skupine Charpy-jevih V-zareznih testov;
hitrost ohlajanja:
hitrost ohlajanja v sredini ali v bistvu v sredini, po debelini plošče;
nizka temperatura katerakoli temperatura, kije nižja od okoli -40 °C (40 °F);
CTOD:
premik razširitve vrha razpoke;
CVN: Charpy-jeva V-zareza;
DBTT (temperatura prehoda duktilno-krhko); razmejuje dva lomna režima v konstrukcijskih jeklih: pri temperaturi pod DBTT se napaka teži zgoditi z nizkoenergijskim razkolnim (krhkim) lomom, medtem ko se pri temperaturi nad DBTT napaka teži zgoditi z visokoenergijskim duktilnim lomom;
dislokacija: linearna nepopolnost v kristalni mreži atomov;
blokiranje dislokacij: pojavi, pri katerih ovira - kot je meja zrna ali izločka - preprečuje ali ovira premikanje dislokacij v kovini;
kopičenje dislokacij: se pojavi, ko množica dislokacij, ki se premikajo po isti ali skoraj isti zdrsni ravnini in zadenejo ob oviro in se nakopičijo tesno druga ob drugo;
bistveno: v bistvu 100 vol.%;
finozmata struktura: pomeni, daje stebričasta zmatost (širina) prednostno manjša od okoli 150 pm in še bolj prednostno manjša od okoli 100 pm; zmatost zgodnjega austenita je prednostno pod okoli 50 pm, bolj prednostno pod okoli 35 pm in še bolj prednostno pod okoli 20 pm; in je velikost
paketa martenzit/bainit prednostno manjša od okoli 20 gm, bolj prednostno pod okoli 15 gm in še bolj prednostno pod okoli 10 gm;
GMAW: obločno varjenje v zaščitnem plinu s taljivo elektrodo;
zmatost: zmatost, kot se določi po postopku presečne premice;
HAZ: področje, kije prizadeto s toploto;
medkritično temperaturno območje: približno od transformacijske temperature Ar3 do približno transformacijske temperature Ari po ohlajanju;
Kje: koeficient lomne žilavosti;
kJ: kilojoule;
kPa: 1000 Pa;
ksi: 1000 lb/kvadratna in;
malolegirano jeklo: jeklo, ki vsebuje železo in manj od okoli 10 mas.% vseh zlitinskih dodatkov;
varjenje z nizkim vnašanjem toplote:
varjenje z energijami obloka prednostno v območju od okoli 0,3 kJ/mm do okoli 2,5 kJ/mm (7,6 kJ/in do 63,5 kJ/in) in še bolj prednostno v območju od okoli 0,5 kJ/mm do okoli 1,5 kJ/mm (12,7 kJ/in do 38 kJ/in);
nizka vsebnost nekovinskih vključkov:
število nekovinskih vključkov na enoto površine, na primer površine rezine kovine zvara, ki se stvori po predloženem izumu, ki so večji od okoli 1000 nm v premeru, je prednostno manjše od okoli 250 na mm2;
največja dovoljena velikost razpoke:
mikrorazpoka:
mikrodeformacije:
mikrovotlina:
MPa:
kritična dolžina in globina razpoke;
prvi trenutek materialnega ločevanja pri pojavu začetka razkolnega loma;
deformacije, ki se pojavijo v podzmskem merilu okoli ene same diskontinuitete - ali skupine diskontinuitet - in lahko na primer vključujejo vključek, izloček ali majhno področje druge faze;
votlina, ki se pojavi blizu diskontinuitete v matriki jekla, kot je vključek, izloček ali majhno področje druge faze;
106 Pa;
transformacijska temperatura Ms: temperatura, pri kateri se začne transformacija austenita v martenzitu med ohlajevanjem;
ppm: delov na milijon;
gašenje: kot se uporablja v opisovanju predloženega izuma, pomeni pospešeno hlajenje na katerikoli način, pri čemer se uporablja tekočina, kije izbrana zaradi njene težnje, da poveča hitrost ohlajanja jekla, v nasprotju z zračnim hlajenjem;
temperatura (QST) prenehanja gašenja: najvišja ali v bistvu najvišja temperatura, ki se doseže na površini plošče, potem ko preneha gašenje, zaradi prevajanja toplote od sredine po debelini plošče;
slab: kos jekla, ki ima poljubne razsežnosti;
natezna trdnost: pri nateznem preskušanju razmerje največjega bremena glede na prvotno površino prereza;
TIG-varjenje: varjenje v zaščiti inertnega plina z volframom;
temperatura Tnr: temperatura, pod katero austenit ne rekristalizira;
USPTO:
Patentni urad ZDA; in zvar:
zvarjeni spoj, ki vključuje: (i) kovino zvara, (ii) področje (HAZ), kije prizadeto s toploto, in (iii) osnovno kovino v neposredni bližini HAZ. Del osnovne kovine, ki se razume znotraj neposredne bližine HAZ, in zato del zvara, se spreminja v odvisnosti od dejavnikov, ki so poznani strokovnjakom s področja, na primer in brez omejitve: širine zvara, velikosti predmeta, ki se vari, števila zvarov, ki se zahtevajo za izdelavo predmeta, in razdalje med zvari.

Claims (12)

1. Postopek varjenja osnovne kovine, pri čemer omenjeni postopek obsega korak:
(i) varjenja, ki uporablja postopek varjenja v zaščitnem plinu, zaščitni plin na osnovi argona in porabljivo varljivo žico, da se izdela:
(a) kovina zvara s temperaturo prehoda duktilno-krhko, kije nižja od okoli -73 °C (-100 °F), in ima fuiozmato prostorsko centrirano kubično kristalno strukturo in vsaj okoli 50 vol.% autopopuščenega letvastega martenzita in manj od okoli 250 nekovinskih vključkov na mm2, ki so večji od okoli 1000 nm v premeru, merjeno na površini rezine omenjene kovine zvara, bi obsega železo in naslednje zlitinske elemente:
od okoli 0,06 mas.% do okoli 0,10 mas.% ogljika; od okoli 1,60 mas.% do okoli 2,05 mas.% mangana; od okoli 0,20 mas.% do okoli 0,32 mas.% silicija; od okoli 1,87 mas.% do okoli 6,00 mas.% niklja; od okoli 0,30 mas.% do okoli 0,87 mas.% kroma; bi od okoli 0,40 mas.% do okoli 0,56 mas.% molibdena; bi (b) zvar, ki ima natezno trdnost večjo od okoli 900 MPa (130 ksi).
2. Postopek po zahtevku 1, označen s tem, da omenjena kovina zvara nadalje obsega vsaj en dodatek, kije izbran iz skupine, ki obstoji iz 0 mas.% do okoli 0,30 mas.% bakra, 0 mas.% do okoli 0,020 mas.% aluminija, 0 mas.% do okoli 0,015 mas.% cirkonija in 0 mas.% do okoli 0,010 mas.% titana.
3. Postopek po zahtevku 1, označen s tem, da se omenjeni postopek varjenja z zaščitnim plinom izvede z vnašanjem toplote v območju 0,5 kJ/mm do okoli 1,5 kJ/mm (12,7 kJ/in do 38 kJ/in).
4. Postopek po zahtevku 1, označen s tem, daje omenjeni postopek varjenja z zaščitnim plinom obločno varjenje v zaščitnem plinu s taljivo elektrodo in omenjena kovina zvara obsega železo in okoli 0,07 mas.% ogljika, okoli 2,05 mas.% mangana, okoli 0,32 mas.% silicija, okoli 2,20 mas.% niklja, okoli 0,45 mas.% kroma, okoli 0,56 mas.% molibdena, manj od okoli 110 ppm fosforja in manj od okoli 50 ppm žvepla.
5. Postopek po zahtevku 1, označen s tem, da se postopek varjenja z zaščitnim plinom izvaja z vnašanjem toplote v območju od okoli 0,3 kj/mm do okoli 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/in do 38 kJ/in).
6. Kovina po zahtevku 1, označena s tem, daje postopek varjenja z zaščitnim plinom obločno varjenje v zaščitnem plinu s taljivo elektrodo in omenjena kovina zvara obsega železo in okoli 1,60 mas.% mangana, okoli 0,25 mas.% silicija, okoli 1,87 mas.% niklja, okoli 0,87 mas.% kroma, okoli 0,51 mas.% molibdena, manj od okoli 75 ppm fosforja, manj od okoli 100 ppm žvepla in manj od okoli 0,10 mas.% ogljika.
7. Postopek po zahtevku 6, označen s tem, da se postopek varjenja z zaščitnim plinom izvaja z zaščitnim plinom na osnovi argona z manj od okoli 1 mas.% kisika.
8. Postopek po zahtevku 6, označen s tem, da se postopek varjenja z zaščitnim plinom izvaja z vnašanjem toplote v območju od okoli 0,3 kJ/mm do okoli 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/in do 38 kJ/in).
9. Postopek po zahtevku 1, označen s tem, daje postopek varjenja z zaščitnim plinom varjenje v zaščiti inertnega plina z volframom in omenjena kovina zvara obsega železo in okoli 1,80 mas.% mangana, okoli 0,20 mas.% silicija, okoli 4,0 mas.% niklja, okoli 0,5 mas.% kroma, okoli 0,40 mas.% molibdena, okoli 0,30 mas.% bakra, okoli 0,02 mas.% aluminija, okoli 0,010 mas.% titana, okoli 0,015 mas.% cirkonija, manj od okoli 50 ppm fosforja, manj od okoli 30 ppm žvepla in manj od okoli 0,07 mas.% ogljika.
10. Postopek po zahtevku 9, označen s tem, da se omenjeni postopek varjenja z zaščitnim plinom izvaja z vnosom toplote v območju od okoli 0,3 kJ/mm do okoli 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/in do 38 kJ/in) in s predgrevanjem za okoli 100 °C (212 °F),
11. Zvar, izdelan z varjenjem vsaj dveh robov osnovne kovine ob uporabi postopka varjenja z zaščitnim plinom, zaščitnega plina na osnovi argona in varilne porabljive žice, označen s tem, da ima omenjeni zvar natezno trdnost vsaj okoli 900 MPa (130 ksi) in obsega;
(i) kovino zvara s temperaturo prehoda duktilno-krhko pod okoli -73 °C (-100 °F) in, ki ima finozmato prostorsko centrirano kubično kristalno strukturo z vsaj 50 vol.% autopopuščenega letvastega martenzita in manj od okoli 250 nekovinskimi vključki na mm2, ki so večji od okoli 1000 nm v premeru, merjeno na površini rezine omenjene kovine zvara, in nadalje obsega železo in naslednje zlitinske elemente:
od okoli 0,06 mas.% do okoli 0,10 mas.% ogljika; od okoli 1,60 mas.% do okoli 2,05 mas.% mangana; od okoli 0,20 mas.% do okoli 0,32 mas.% silicija; od okoli 1,87 mas.% do okoli 4,00 mas.% niklja; od okoli 0,30 mas.% do okoli 0,87 mas.% kroma; in od okoli 0,40 mas.% do okoli 0,56 mas.% molibdena; in (ii) s toploto prizadeto področje; in (iii) predele z omenjeno osnovno kovino v neposredni bližini HAZ.
12. Zvar po zahtevku 11, označen s tem, da omenjena kovina zvara nadalje obsega vsaj en dodatek, kije izbran iz skupine, ki obstoji iz 0 mas.% do okoli 0,30 mas.% bakra, 0 mas.% do okoli 0,020 mas.% aluminija, 0 mas.% do okoli 0,015 mas.% cirkonija in 0 mas.% do okoli 0,010 mas.% titana.
SI9820049A 1997-06-20 1998-06-18 Zvari z ultravisoko trdnostjo pri nizkih temperaturah SI20153A (sl)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US5028097P 1997-06-20 1997-06-20
US5396697P 1997-07-28 1997-07-28
US8546298P 1998-05-14 1998-05-14
PCT/US1998/012738 WO1998058758A1 (en) 1997-06-20 1998-06-18 Ultra-high strength cryogenic weldments

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SI20153A true SI20153A (sl) 2000-08-31

Family

ID=27367715

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SI9820049A SI20153A (sl) 1997-06-20 1998-06-18 Zvari z ultravisoko trdnostjo pri nizkih temperaturah

Country Status (42)

Country Link
US (1) US6114656A (sl)
EP (1) EP1017531B1 (sl)
JP (1) JP3964467B2 (sl)
KR (1) KR100358826B1 (sl)
CN (1) CN1261299A (sl)
AR (1) AR015124A1 (sl)
AT (1) AT410418B (sl)
AU (1) AU733606B2 (sl)
BG (1) BG64249B1 (sl)
BR (1) BR9810200A (sl)
CA (1) CA2292737C (sl)
CH (1) CH693769A5 (sl)
CO (1) CO5050284A1 (sl)
CZ (1) CZ295944B6 (sl)
DE (1) DE19882488B4 (sl)
DK (1) DK176042B1 (sl)
DZ (1) DZ2532A1 (sl)
EG (1) EG22049A (sl)
ES (1) ES2167196B1 (sl)
FI (1) FI116273B (sl)
GB (1) GB2341130B (sl)
GE (1) GEP20043261B (sl)
HR (1) HRP980347B1 (sl)
HU (1) HUP0003580A3 (sl)
ID (1) ID25606A (sl)
IL (1) IL133330A (sl)
MY (1) MY118794A (sl)
NO (1) NO318671B1 (sl)
NZ (1) NZ502045A (sl)
OA (1) OA11238A (sl)
PE (1) PE42099A1 (sl)
PL (1) PL186658B1 (sl)
RO (1) RO120535B1 (sl)
SE (1) SE520133C2 (sl)
SI (1) SI20153A (sl)
SK (1) SK172099A3 (sl)
TN (1) TNSN98099A1 (sl)
TR (1) TR199903172T2 (sl)
TW (1) TW387832B (sl)
UA (1) UA57788C2 (sl)
WO (1) WO1998058758A1 (sl)
YU (1) YU67799A (sl)

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DZ2528A1 (fr) * 1997-06-20 2003-02-01 Exxon Production Research Co Conteneur pour le stockage de gaz natural liquéfiesous pression navire et procédé pour le transport de gaz natural liquéfié sous pression et système de traitement de gaz natural pour produire du gaz naturel liquéfié sous pression.
TW359736B (en) * 1997-06-20 1999-06-01 Exxon Production Research Co Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas
JP3519966B2 (ja) * 1999-01-07 2004-04-19 新日本製鐵株式会社 低温靱性に優れた超高強度ラインパイプおよびその製造法
GC0000233A (en) * 2000-08-07 2006-03-29 Exxonmobil Upstream Res Co Weld metals with superior low temperature toughness for joining high strength, low alloy steels
FR2815562B1 (fr) * 2000-10-23 2003-01-03 Air Liquide Procede de soudo-brasage tig
US6852175B2 (en) * 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
AU2002365596B2 (en) 2001-11-27 2007-08-02 Exxonmobil Upstream Research Company CNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
JP4528089B2 (ja) * 2003-10-22 2010-08-18 新日本製鐵株式会社 耐脆性破壊発生特性を有する船体用大入熱突合せ溶接継手
FR2865151A1 (fr) * 2004-01-21 2005-07-22 Air Liquide Procede de soudage par laser d'acier, en particulier ferritique
US20070221643A1 (en) * 2004-04-29 2007-09-27 Lincoln Global, Inc. Gas-less process and system for girth welding in high strength applications including liquefied natural gas storage tanks
US7842903B2 (en) * 2005-10-31 2010-11-30 Lincoln Global, Inc. Short arc welding system
US8704135B2 (en) * 2006-01-20 2014-04-22 Lincoln Global, Inc. Synergistic welding system
US9333580B2 (en) * 2004-04-29 2016-05-10 Lincoln Global, Inc. Gas-less process and system for girth welding in high strength applications
US8759715B2 (en) 2004-10-06 2014-06-24 Lincoln Global, Inc. Method of AC welding with cored electrode
JP2006225718A (ja) * 2005-02-17 2006-08-31 Kobe Steel Ltd 低温靭性および耐ＳＲ割れ性に優れた高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶着金属
AT8860U1 (de) * 2005-04-13 2007-01-15 Magna Steyr Fahrzeugtechnik Ag Modularer behälter für kryogene flüssigkeiten
DE102005018876A1 (de) * 2005-04-22 2006-10-26 Linde Ag Schweißen hochfester Stähle
CA2631867A1 (en) * 2005-12-22 2007-07-12 Exxonmobil Upstream Research Company Welding of pipeline to enhance strain performance
JP5365216B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板とその製造方法
JP5365217B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
CN101920412A (zh) * 2010-09-07 2010-12-22 上海交通大学 耐高温低合金钢电焊条药皮及其焊条
RU2584621C2 (ru) * 2011-01-28 2016-05-20 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Металлы сварного шва с высокой вязкостью и превосходным сопротивлением пластическому разрыву
TWI544976B (zh) 2012-12-27 2016-08-11 Metal Ind Res & Dev Ct Method for manufacturing advanced high strength steel rim and its fixture
ES2627220T3 (es) 2014-05-09 2017-07-27 Gestamp Hardtech Ab Métodos para la unión de dos formatos y los formatos y los productos obtenidos
WO2016001702A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001706A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
JP6921085B2 (ja) 2015-12-22 2021-08-18 サーマツール コーポレイション ワークピース加熱用の微調整された出力を有する高周波電源システム
CA3022964A1 (en) * 2016-05-02 2017-11-09 Hyunwoo Jin High manganese steel pipe with step-out weld zone erosion-corrosion resistance and method of making the same
BR112018071995A2 (pt) * 2016-05-02 2019-02-12 Exxonmobil Research And Engineering Company tecnologia de soldagem em circunferência no campo para dutos de aço com alto teor de manganês para pasta fluida
CN109604863B (zh) * 2019-01-14 2021-07-13 上海连山金属材料有限公司 一种高强韧气体保护焊丝
DE102019113181A1 (de) 2019-05-17 2020-11-19 Krones Aktiengesellschaft Umreifungsvorrichtung, Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung eines wenigstens einen Artikel umfassenden Gebindes

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3097294A (en) * 1963-07-09 Electric arc welding and wire therefor
US3769491A (en) * 1969-08-15 1973-10-30 Teledyne Inc Production of an improved non-austenitic steel weld deposit
US3745322A (en) * 1969-12-24 1973-07-10 Sumitomo Metal Ind Welding process preventing the bond brittleness of low-alloy steels
US3732393A (en) * 1970-09-03 1973-05-08 Messer Griesheim Gmbh Electric arc welding process
JPS5114975B1 (sl) * 1971-04-10 1976-05-13
US3716691A (en) * 1971-04-27 1973-02-13 Allegheny Ludlum Ind Inc Shielded arc welding with austenitic stainless steel
US3919519A (en) * 1972-01-27 1975-11-11 Int Nickel Co Welding material
JPS5653472B2 (sl) * 1974-11-27 1981-12-18
GB2259881B (en) * 1991-08-30 1994-07-20 Nippon Kokan Kk Method for gas-shield arc welding of a pipe and weld wire for use in the welding method
WO1993024269A1 (en) * 1992-05-27 1993-12-09 Alloy Rods Global, Inc. Welding electrodes for producing low carbon bainitic ferrite weld deposits
DE69607702T2 (de) * 1995-02-03 2000-11-23 Nippon Steel Corp., Tokio/Tokyo Hochfester Leitungsrohrstahl mit niedrigem Streckgrenze-Zugfestigkeit-Verhältnis und ausgezeichneter Tieftemperaturzähigkeit

Also Published As

Publication number Publication date
SE9904575D0 (sv) 1999-12-14
GEP20043261B (en) 2004-06-25
EG22049A (en) 2002-06-30
AU8152298A (en) 1999-01-04
FI116273B (fi) 2005-10-31
CA2292737A1 (en) 1998-12-30
ES2167196A1 (es) 2002-05-01
IL133330A0 (en) 2001-04-30
HRP980347B1 (en) 2002-06-30
HRP980347A2 (en) 1999-02-28
SE9904575L (sv) 2000-02-10
IL133330A (en) 2003-06-24
DE19882488T1 (de) 2000-08-03
UA57788C2 (uk) 2003-07-15
CN1261299A (zh) 2000-07-26
US6114656A (en) 2000-09-05
DZ2532A1 (fr) 2003-02-08
TR199903172T2 (xx) 2000-06-21
CO5050284A1 (es) 2001-06-27
TNSN98099A1 (fr) 2000-12-29
AU733606B2 (en) 2001-05-17
PL186658B1 (pl) 2004-02-27
BG104001A (en) 2000-12-29
KR20010014026A (ko) 2001-02-26
NO996355L (no) 2000-02-21
BR9810200A (pt) 2000-08-08
PE42099A1 (es) 1999-05-19
MY118794A (en) 2005-01-31
JP2001508705A (ja) 2001-07-03
PL337532A1 (en) 2000-08-28
AR015124A1 (es) 2001-04-18
SE520133C2 (sv) 2003-05-27
NZ502045A (en) 2000-12-22
HUP0003580A3 (en) 2001-05-28
ATA907498A (de) 2002-09-15
CA2292737C (en) 2005-06-14
NO996355D0 (no) 1999-12-20
EP1017531A1 (en) 2000-07-12
EP1017531B1 (en) 2003-10-22
WO1998058758A1 (en) 1998-12-30
NO318671B1 (no) 2005-04-25
OA11238A (en) 2003-05-26
ES2167196B1 (es) 2003-10-16
GB2341130B (en) 2002-01-09
DE19882488B4 (de) 2004-08-12
KR100358826B1 (ko) 2002-10-31
ID25606A (id) 2000-10-19
CZ295944B6 (cs) 2005-12-14
BG64249B1 (bg) 2004-07-30
EP1017531A4 (en) 2000-10-04
GB2341130A (en) 2000-03-08
YU67799A (sh) 2001-05-28
SK172099A3 (en) 2000-08-14
HUP0003580A2 (hu) 2001-04-28
CZ9904554A3 (cs) 2000-11-15
CH693769A5 (de) 2004-01-30
DK176042B1 (da) 2006-02-06
AT410418B (de) 2003-04-25
TW387832B (en) 2000-04-21
GB9930090D0 (en) 2000-02-09
RO120535B1 (ro) 2006-03-30
JP3964467B2 (ja) 2007-08-22
FI19992679A (fi) 2000-02-18
DK199901825A (da) 1999-12-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SI20153A (sl) Zvari z ultravisoko trdnostjo pri nizkih temperaturah
CA2292707C (en) Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas
US20080057341A1 (en) Wire, flux and process for welding steel having a high nickel content
US6843237B2 (en) CNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
US6852175B2 (en) High strength marine structures
WO2001063974A1 (en) Welding consumable wires
RU2198771C2 (ru) Сверхвысокопрочные криогенные сварные соединения
MXPA99011349A (es) Soldaduras criogenicas de muy alta resistencia
Wang et al. Weldability of high strength and enhanced hardenability steels
Keltanen Narrow Gap flux-cored arc welding of high strength shipbuilding steels
Gook et al. Laser and hybrid laser-arc welding of cryogenic 9% Ni steel for construction of LNG storage tanks
Connolly et al. Determining Steel Weld Qualification and Performance for Hydrogen Pipelines* Phase I Report to The US Department of Transportation, Pipeline and Hazardous Materials Safety Administration, 693JK319000013
OA11995A (en) Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas.

Legal Events

Date Code Title Description
IF Valid on the event date
KO00 Lapse of patent

Effective date: 20060404