PL186658B1 - Złącze spawane - Google Patents

Złącze spawane

Info

Publication number
PL186658B1
PL186658B1 PL98337532A PL33753298A PL186658B1 PL 186658 B1 PL186658 B1 PL 186658B1 PL 98337532 A PL98337532 A PL 98337532A PL 33753298 A PL33753298 A PL 33753298A PL 186658 B1 PL186658 B1 PL 186658B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
welding
weld
weld metal
less
temperature
Prior art date
Application number
PL98337532A
Other languages
English (en)
Other versions
PL337532A1 (en
Inventor
Doualls P. Fairchild
Original Assignee
Exxonmobil Upstream Res Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Exxonmobil Upstream Res Co filed Critical Exxonmobil Upstream Res Co
Publication of PL337532A1 publication Critical patent/PL337532A1/xx
Publication of PL186658B1 publication Critical patent/PL186658B1/pl

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
    • F17D1/082—Pipe-line systems for liquids or viscous products for cold fluids, e.g. liquefied gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
    • B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
    • B60K15/03—Fuel tanks
    • B60K15/03006—Gas tanks
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/002—Storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/14—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge constructed of aluminium; constructed of non-magnetic steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
    • F17C13/001—Thermal insulation specially adapted for cryogenic vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F17C3/02—Vessels not under pressure with provision for thermal insulation
    • F17C3/025—Bulk storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F17C7/02—Discharging liquefied gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0104—Shape cylindrical
    • F17C2201/0109—Shape cylindrical with exteriorly curved end-piece
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0128—Shape spherical or elliptical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/03—Orientation
    • F17C2201/035—Orientation with substantially horizontal main axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/054—Size medium (>1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0648—Alloys or compositions of metals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F17C2205/0134—Two or more vessels characterised by the presence of fluid connection between vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2209/00—Vessel construction, in particular methods of manufacturing
    • F17C2209/22—Assembling processes
    • F17C2209/221—Welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/033—Methane, e.g. natural gas, CNG, LNG, GNL, GNC, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/035—Propane butane, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2223/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/035—High pressure (>10 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0128—Propulsion of the fluid with pumps or compressors
    • F17C2227/0135—Pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/011—Improving strength
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/012—Reducing weight
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/031—Dealing with losses due to heat transfer
    • F17C2260/032—Avoiding freezing or defrosting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/035—Dealing with losses of fluid
    • F17C2260/036—Avoiding leaks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/033—Treating the boil-off by recovery with cooling
    • F17C2265/035—Treating the boil-off by recovery with cooling with subcooling the liquid phase
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/05—Regasification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/061—Fluid distribution for supply of supplying vehicles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0105—Ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0134—Applications for fluid transport or storage placed above the ground
    • F17C2270/0136—Terminals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/05—Applications for industrial use

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Transportation (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)

Abstract

1. Zlacze spawane, wytworzone podczas spawania, co naj mniej dwóch krawedzi metalu rodzimego, w strefie wplywu ciepla, w procesie spawania w gazie oslonowym na bazie argonu przy pomocy elektrody spawalniczej, majace wytrzy- malosc na rozciaganie wynoszaca co najmniej okolo 900 MPa, przy czym zlacze zawiera metal spoiny oraz strefe wplywu ciepla, znamienne tym, ze metal spoiny ma temperature przej- scia od stanu plastycznego do stanu kruchosci wynoszaca mniej niz okolo -73°C i ma drobnoziarnista strukture krystaliczna o sieci regularnej przestrzennie centrowanej, zawierajaca co naj- mniej okolo 50 procent objetosciowo samorzutnie odpuszczanego martenzytu masywnego i mniej niz okolo 250 wtracen niemeta- licznych o srednicach wiekszych niz okolo 1000 nm na mm2 , mierzonych na powierzchni przekroju metalu spoiny i zawieraja- cego ponadto zelazo i nastepujace pierwiastki stopowe: okolo 0,06 % wagowych do okolo 0,10 % wagowych wegla; okolo 1,60 % wagowych do okolo 2,05 % wagowych man- ganu; okolo 0,20 % wagowych do okolo 0,32 % wagowych krzemu; okolo 1,87 % wagowych do okolo 4,00 % wagowych niklu; okolo 0,30 % wagowych do okolo 0,87 % wagowych chromu 1 okolo 0,40 % wagowych do okolo 0,56 % wagowych mo liodenu FIG. 1A PL PL PL PL PL PL PL

Description

Przedmiotem wynalazku jest złącze spawane.
Tego typu złącze jest stosowane zwłaszcza jako złącze kriogeniczne o wysokiej wytrzymałości, stosowane zwłaszcza do spawania zbiorników wymagających dużej wytrzymałości, w których przechowuje się korzystnie sprężony lub skroplony gaz. Niniejszy wynalazek odnosi się również do złącza spawanego, do łączenia stali niskostopowych, przy czym uzyskane złącza mają wysoką wytrzymałość i doskonałą odporność w temperaturach kriogenicznych.
Znane są zbiorniki zawierające złącza spawane, w których magazynuje się i transportuje sprężone, ulotne płyny w temperaturach kriogenicznych, tj. w temperaturach niższych niż około -40°C (-40°F). Na przykład, pojemniki do magazynowania i transportowania sprężonego, skroplonego gazu ziemnego pod ciśnieniem o szerokim zakresie tj. od około 1035 kPa (150 psia) do około 750 kPa (1100 psia) i o temperaturach wyższych niż około -123°C (-190°F). Znane są również pojemniki do bezpiecznego i ekonomicznego magazynowania i transportowania innych sprężonych płynów, takich jak metan, etan i propan w temperaturach kriogenicznych. Aby takie pojemniki mogły być wykonane ze stali spawanej, stal i złącza spawane muszą mieć odpowiednią wytrzymałość, aby wytrzymały ciśnienie płynu i odpowiednią odporność, aby uniknąć możliwości pękania, tj. uszkodzenia, w warunkach roboczych.
Jak wiadomo specjalistom w danej dziedzinie, test Charpiego V (CVN) można użyć w celu określenia odporności na pękanie i w celu kontroli pękania dla konstrukcji pojemników magazynowych do transportowania sprężonych płynów o temperaturach kriogenicznych, takich jak pojemniki do magazynowania i transportowania sprężonego, skroplonego gazu ziemnego pod ciśnieniem, w szczególności przez użycie temperatury przejścia od stanu plastyczności do stanu kruchości (DBTT patrz słownik). Temperatura przejścia w stan od plastyczności do kruchości (DBTT) rozdziela dwa stany materiału w stalach strukturalnych.
186 658
W temperaturach niższych od DBTT, uszkodzenie w teście Charpiego V występuje w wyniku niskoenergetycznego pęknięcia w stanie kruchości, podczas gdy w temperaturach powyżej DBTT, uszkodzenie występuje w wyniku wysokoenergetycznego pęknięcia w stanie plastycznym. Pojemniki do magazynowania i transportowania, które są wykonane ze stali spawanych, w przypadku temperatur kriogenicznych i dla innych działań obejmujących obciążenie w temperaturach kriogenicznych, muszą mieć DBTT, według określenia w teście Charpiego V, znacznie poniżej roboczej temperatury struktury, w celu uniknięcia pękania. Zależnie od konstrukcji, warunków roboczych i/lub wymagań odpowiedniego towarzystwa klasyfikacyjnego, żądane przesunięcie temperatury DBTT (tj. jak daleko DBTT musi być poniżej przewidywanej temperatury roboczej) może być równe od 5°C do 30°C (9°F do 54°F) poniżej temperatury roboczej.
Stale zawierające nikiel używane w przypadkach, w których występują temperatury kriogeniczne, np. stale z zawartością niklu większą niż około 3 % wagowych, mają niskie DBTT (miara odporności, zgodnie z definicją), ale również mają stosunkowo niską wytrzymałość na rozciąganie. Zwykle dostępne w handlu stale o zawartości 3,5 % wagowych Ni, 5,5 % wagowych Ni i 9 % wagowych Ni mają DBTT równe odpowiednio -100°C (-150°F), -155°C (-250°F) i -175°C (-280°F) i wytrzymałość na rozciąganie do około 485 MPa (70 ksi), 620 MPa (90 ksi) i 830 MPa (120 ksi) odpowiednio. W celu uzyskania tych kombinacji wytrzymałości i odporności, stale te ogólnie są poddawane kosztownej obróbce, np. podwójnemu odprężaniu. W przypadku wykorzystania ich gdy, występują temperatury kriogeniczne, przemysł używa obecnie handlowych stali zawierających nikiel, ze względu na ich dobrą odporność na niskie temperatury, ale musi uwzględniać podczas stosowania w konstrukcjach, ich stosunkowo niską wytrzymałość na rozciąganie. Konstrukcje, w których używana jest stal ogólnie wymagają dużych grubości stali, zwłaszcza w przypadku gdy będą działać na nie duże obciążenia i kriogeniczne temperatury. Zatem użycie stali zawierających nikiel, w przypadku dużych obciążeń i kriogenicznych temperatur, staje się drogie, w wyniku wysokich kosztów stali w połączeniu z żądaną grubością stali.
Znane, komercyjne pojemniki magazynowe do transportowania skroplonego gazu ziemnego w temperaturze -162°C (-260°F) i pod ciśnieniem atmosferycznym są zwykle budowane ze wspomnianych powyżej stali, zawierających nikiel, nierdzewnych stali austenitycznych lub z aluminium. W przypadku pojemników sprężonego, skroplonego gazu ziemnego, wymagania dotyczące wytrzymałości i odporności dla takich materiałów i dla złączy spawanych łączących takie materiały, są istotnie inne niż w przypadku pojemników do magazynowania i transportowania sprężonego, skroplonego gazu ziemnego. Na przykład, przy omawianiu spawania stali, zawierających 2,25 % wagowych do 9 % wagowych Ni do celów kriogenicznych, w piśmie „Welding Metallurgy”, American Welding Society, wydanie 3, Vol. 2, 1967 r., strony 550-570, wymienione wymagania na odporność według testu Charpiego V (patrz słownik) dla takich złączy są od około 20 J do 61 J, przy pomiarze w temperaturze roboczej. Również w publikacji z 1995 roku, Det Norske Veritas (DNV) Rules For Classification of Ships (Zasady klasyfikacji statków), określa się, że materiały użyte w nowo budowanych statkach przewożących skroplony gaz, muszą spełniać pewne minimalne wymagania na odporność według testu Charpiego V. W szczególności, DNV Rules określają, że płyty i metalowe złącza spawane, zastosowane w pojemnikach ciśnieniowych przy temperaturach obliczeniowych w zakresie od -60°C do -165°C muszą posiadać minimalną odporność według testu Charpiego V, równą27 J przy temperaturach testu w zakresie od 5°C do 30°C (9°F do 54°F) poniżej temperatury obliczeniowej. Wymienione wymagania przez nie mogą być bezpośrednio zastosowane do budowy pojemników do transportowania skroplonego, sprężonego gazu ziemnego (PLNG) lub innych sprężonych, kriogenicznych płynów, ponieważ ciśnienie skroplonego, sprężonego gazu ziemnego, zwykle równe około 2760 kPa (400 psia), jest znacznie wyższe niż przy tradycyjnych sposobach transportowania skroplonego gazu pod ciśnieniem atmosferycznym (LNG). W przypadku pojemników magazynowych i transportowych skroplonego, sprężonego gazu ziemnego, istnieje zapotrzebowanie na bardziej zaostrzone wymagania odnośnie odporności, a zatem, istnieje zapotrzebowanie na złącza spawane o lepszej
186 658 odporności niż stosowane obecnie do budowy pojemników magazynowych dla skroplonego gazu pod ciśnieniem atmosferycznym (LNG).
Znane pojemniki magazynowe na sprężone płyny o temperaturze kriogenicznej, takie jak pojemniki do magazynowania i transportowania sprężonego, skroplonego gazu ziemnego pod ciśnieniem (PLNG), są korzystnie budowane z indywidualnych płyt z wysoko wytrzymałej, niskostopowej stali.
Z opisów patentowych USA nr 60/068194, 60/068252, 60/068816 znane są o wysokiej wytrzymałości, niskostopowe stale o doskonałej odporności na pękanie w temperaturach kriogenicznych, które stosuje się w budowie pojemników magazynowych do transportowania (PLNG) i innych sprężonych płynów o temperaturach kriogenicznych. Stale te są szczególnie odpowiednie do wielu zastosowań, w których występują temperatury kriogeniczne, włącznie z transportowaniem PLNG, gdyż stale mają następujące charakterystyki dla grubości płyty stalowej korzystnie równej około 2,5 cm (1 cal) i większej: temperaturę przejścia w stan od plastycznego do kruchości (DBTT) niższą niż około -73°C (-100°F), korzystnie niższą niż około -107°C (-160°F), w metale spawanym i w strefie wpływu ciepła (HAZ) złącza spawanego; wytrzymałość na rozciąganie większą niż 830 MPa (120 ksi), korzystnie większą niż około 860 MPa (125 ksi), a bardziej korzystnie większą niż około 900 MPa (130 ksi); dobrą podatność na spawanie; w zasadzie jednorodną w całej grubości mikrostrukturę i właściwości i lepszą odporność w stosunku do standardowych, dostępnych w handlu, wysoce wytrzymałych, niskostopowych stali. Stale opisane we wspomnianych powyżej zgłoszeniach patentowych mogą mieć wytrzymałość na rozciąganie większą niż około 930 MPa (135 ksi) lub większą niż około 965 MPa (140 ksi) lub większą niż około 1000 MPa (145 ksi).
Z opisu zgłoszeniowego PCT/JP96/00157 oraz publikacji WO 96/23909 i opisu patentowego USA nr 60/053915 znane są stale mające zawartość miedzi od 0,1 % wagowych do
1,2 % wagowych. Są to doskonale wytrzymałe, spawalne stale z doskonałą odpornością na pękanie w niskich temperaturach.
Tego typu stale mogą być łączone w celu wykonywania pojemników magazynowych dla sprężonych płynów o temperaturach kriogenicznych, takich jak pojemniki do magazynowania i transportowania sprężonego, skroplonego gazu ziemnego pod ciśnieniem, przy pomocy sposobu spawania odpowiedniego dla wytwarzania złącza spawanego, które zapewnia odpowiednie wytrzymałości i odporności na pękanie. Znany sposób spawania korzystnie obejmuje odpowiedni proces spawania, na przykład, spawanie typu łukowego gaz - metal (GMAW), spawanie typu łukowego nietopliwą elektrodą wolframową w osłonie gazów obojętnych (TiG) lub spawanie łukiem krytym (SAW); odpowiednią elektrodę spawalniczą; odpowiednim gazem spawalniczym (jeśli jest wymagany); odpowiedni rdzeń spawalniczy (jeśli jest wymagany); oraz z zastosowaniem odpowiednich procedur spawania, na przykład, odpowiedniej temperatury podgrzewającej i ciepła wprowadzonego przy spawaniu. Złącze spawane otrzymuje się w wyniku spawania i obejmuje: spoinę, strefę wpływu ciepła (HAZ) i metal rodzimy. Metal spoiny stanowi mieszaninę stopionego spoiwa i metalu rodzimego. Przez właściwy dobór spoiw oraz skuteczną ochronę ciekłego metalu można otrzymać metal spoiny o pożądanych właściwościach. W strefie wpływu ciepła jest część stali spawanej, która nie topi się podczas spawania, ale której mikrostruktura i właściwości mechaniczne są zmieniane przez ciepło w procesie spawania. Część metalu rodzimego, która znajduje się w bliskim sąsiedztwie strefy wpływu ciepła, a zatem stanowi część złącza spawanego, zmienia się zależnie od czynników znanych dla specjalistów w danej dziedzinie, na przykład, od szerokości złącza spawanego, wymiarów elementu spawanego i dległości między złączami.
Małe rozmiary ziaren w mikrostrukturze metalu spoiny zwiększają wytrzymałość złącza spawanego przez blokadę dyslokacji. Małe rozmiary ziaren zwiększają odporność na pęknięcia łupliwe, gdyż skracają długość drogi narastania dyslokacji, co zmniejsza maksymalną możliwą intensywność naprężenia na czole pojedynczego nawarstwienia. Powoduje to, że inicjacja mikropęknięcia staje się mniej prawdopodobna. Mniejsza intensywność nawarstwiania poprawia również odporność na przełom plastyczny w wyniku redukcji lokalnych mikro naprężeń, powoduje, że inicjacja mikroporowata staje się mniej prawdopodobna. Dodatkowo,
186 658 małe rozmiary ziaren zwiększają ogólną odporność przez dostarczenie wielu blokad dla rozprzestrzeniania się pęknięcia (patrz słownik).
Złącze spawane, według wynalazku, wytworzone podczas spawania co najmniej dwóch krawędzi metalu rodzimego, w strefie wpływu ciepła, w procesie spawania w gazie osłonowym na bazie argonu przy pomocy elektrody spawalniczej, mające wytrzymałość na rozciąganie wynoszące co najmniej około 900 MPa, przy czym złącze zawiera metal spoiny oraz strefę wpływu ciepła, charakteryzuje się tym, że metal spoiny ma temperaturę przejścia od stanu plastyczności do stanu kruchości wynoszącą mniej niż około -73°C i ma drobnoziarnistą strukturę kryształu o budowie regularnej przestrzennie centrowanej, zawierającego co najmniej około 50 procent objętościowo samorzutnie odpuszczonego martenzytu masowego i mniej niż około 250 wtrąceń niemetalicznych o średnicach większych niż około 1000 nm na mm2, mierzonych na powierzchni przekroju metalu spoiny i zawierającego ponadto żelazo i następujące pierwiastki stopowe:
około 0,06 % wagowych do około 0,10 % wagowych węgla; około 1,60 % wagowych do około 2,05 % wagowych manganu; około 0,20 % wagowych do około 0,32 % wagowych krzemu; około 1,87 % wagowych do około 4,00 % wagowych niklu; około 0,30 % wagowych do około 0,87 % wagowych chromu i około 0,40 % wagowych do około 0,56 % wagowych molibdenu.
Korzystnym jest, gdy metal spoiny zawiera ponadto co najmniej jeden dodatek, wybrany z grupy obejmującej od 0 do około 0,30 % wagowych miedzi, od 0 do około 0,020 % wagowych aluminium, od 0 do około 0,015 % wagowych cyrkonu i od 0 do około 0,010 % wagowych tytanu.
Proponowane złącze spawane może być stosowane dla wykonywania pojemników magazynowych i transportowych sprężonego, skroplonego gazu ziemnego pod ciśnieniem oraz innych sprężonych płynów o temperaturach kriogenicznych. Dostarczono złącza spawane o wytrzymałości na rozciąganie większej niż około 900 MPa (130 ksi) i odporności na pękanie odpowiedniej dla pojemników sprężonego, skroplonego gazu ziemnego według znanych zasad mechaniki pękania. Wytrzymałość na rozciąganie takich złączy spawanych jest korzystnie większa niż około 930 MPa (135 ksi), korzystniej większa niż około 965 MPa (140 ksi), a nawet jeszcze bardziej korzystnie równa co najmniej około 1000 MPa (145 ksi).
Dzięki proponowanemu rozwiązaniu poprawiono dotychczasową technologię spawania w celu umożliwienia zastosowania jej w stosunku do wytrzymałych, niskostopowych stali. Zapewniono złącza spawane o wytrzymałości na rozciąganie większej niż około 900 MPa (130 ksi) i odporności na pękanie odpowiedniej dla przewidywanych zastosowań z temperaturami kriogenicznymi.
Złącze spawane może być wykonane w przypadku niskostopowych stali z doskonałą odpornością na pękanie w temperaturach kriogenicznych. Wytworzono metal spoiny, który jest zdominowany przez drobnoziarnistą strukturę o sieci regularnej, przestrzennie centrowanej . Metal spoiny, posiada niską zawartość zanieczyszczeń, a zatem, niską zawartość wtrąceń niemetalicznych i, dodatkowo, tworzy indywidualne wtrącenia, które mają małe rozmiary. Fundamentalne efekty małych rozmiarów ziarna na wytrzymałość i odporność stali strukturalnych, jak również podstawowe efekty niskiej zawartości wtrąceń na odporność, są dobrze znane specjalistom w danej dziedzinie. Jednakże techniki do uzyskania takich charakterystyk w metalach spoiny według wynalazku, nie są szeroko znane. Uzyskane złącza spawane, według wynalazku, mają wytrzymałość na rozciąganie większą niż około 900 MPa (130 ksi) i odpowiednią odporność.
Przedmiot wynalazku jest przedstawiony w przykładzie wykonania na rysunku, na którym fig. 1A przedstawia wykres krytycznej głębokości wady dla danej długości wady, jako funkcji odporności na przemieszczenie pęknięcia wierzchołka otworu (CTOD) i resztkowych naprężeń, zaś fig. 1B przedstawia geometrię (długość i głębokość) wady.
Spoina ma drobnoziarnistą strukturę o sieci regularnej przestrzennie centrowanej (BCC), zaś drugą cechą jest mała zawartość niemetalicznych wtrąceń, przy czym poszczególne wtrącenia mają małe rozmiary. Korzystnymi sposobami spawania, dla uzyskania spoiny
186 658 według wynalazku, są dowolne znane metody spawania, na przykład spawanie łukowe nietopliwą elektrodą wolframową w osłonie gazów obojętnych (TIG), spawanie łukowe typu gaz - metal (GMAW), plazmowe spawanie łukowe (PAW) lub ich pochodne. Korzystne parametry i praktyki spawania, takie jak wprowadzane ciepło i skład gazu osłonowego, są opisane poniżej.
Zgodnie z jednym przykładem wykonania, skład metalu spoiny, według niniejszego wynalazku, obejmuje żelazo i składniki stopowe w ilościach wskazywanych w tabeli I.
Tabela I
Składniki stopowe Korzystna minimalna zawartość Korzystna maksymalna zawartość
(% wagowych) (% wagowych)
Węgiel (C) 0,06 0,10
Mangan (Mn) 1,60 2,05
Krzem (Si) 0,20 0,32
Nikiel (Ni) 1,87 6,00
Chrom (Cr) 0,30 0,87
Molibden (Mo) 0,40 0,56
Miedź (Cu) 0 0,30
Aluminium (Al) 0 0,020
Cyrkon (Zr) 0 0,015
Tytan (Ti) 0 0,010
Bardziej korzystnie, maksymalna zawartość niklu jest równa około 4,00 % wagowych. Drobnoziarnista struktura sieci regularnej przestrzennie centrowanej (BCC) jest korzystnie zdominowana przez samorzutnie odpuszczany martenzyt masowy, tj. zawierający co najmniej około 50 procent objętościowo, bardziej korzystnie co najmniej około 70 procent objętościowo, a nawet bardziej korzystnie co najmniej około 90 procent objętościowo, samorzutnie odpuszczonego martenzytu. Jednakże znaczne ilości niższego bainitu mogą również występować, np. do około 49 procent objętościowo. Mniej liczne składniki, takie jak ferryt iglasty, ferryt wieloboczny i górny bainit (lub inne zdegenerowane formy bainitu) mogą również występować w małych ilościach, ale korzystnie nie tworzą dominującej morfologii. Pożądana mikrostruktura martenzytu/bainitu jest uzyskiwana przez użycie metalu spoiny o odpowiednim składzie i przez właściwe kontrolowanie szybkości chłodzenia metalu spoiny. Poniżej przedstawiono kilka przykładów, które omawiają skład metali. Stosowane jest spawanie z wprowadzaniem małych ilości ciepła, tak że metal spoiny stygnie szybciej niż w przypadku wprowadzania większych ilości ciepła. Wprowadzane ciepło jest określone jako napięcie spawania, przemnożone przez natężenie prądu spawania i podzielone przez szybkość postępu spawania, tj. energię łuku. Spawanie z małą ilością wprowadzanego ciepła, ma energię łuku korzystnie w zakresie od około 0,3 kJ/mm do około 2,5 kJ/mm (7,6 kj/cal do 63,5 kJ/cal), ale bardziej korzystnie w zakresie od około 0,5 kJ/mm do około 1,5 kJ/mm (12,7 kj/cal do 38 kJ/cal). Kilka różnych rozmiarów ziarna można zauważyć w żądanej mikrostrukturze, zaś technika spawania z małą ilością wprowadzanego ciepła ma na celu zredukowanie wielkość każdej jednostki. Małe ilości ciepła spawania pomagają w formowaniu się małych rozmiarów kolumnowych ziaren, małego rozmiaru ziarna byłego austenitu, małego rozmiaru pakietu martenzytu/bainitu i małej szerokości listewki martenzytu i/lub bainitu. Używane tutaj w odniesieniu do struktury, określenie drobnoziarnisty oznacza, że rozmiar kolumnowego ziarna (szerokość) jest korzystnie mniejszy niż około 150 mikrometrów, a bardziej korzystnie mniejszy niż około 100 mikrometrów; że rozmiar ziarna byłego austenitu jest korzystnie mniejszy niż
186 658 około 50 mikrometrów, bardziej korzystnie mniejszy niż około 35 mikrometrów, a nawet jeszcze bardziej korzystnie mniejszy niż około 20 mikrometrów i że rozmiar pakietu martenzyt/bainit jest korzystnie mniejszy niż około 20 mikrometrów, bardziej korzystnie mniejszy niż około 15 mikrometrów, a nawet bardziej korzystnie mniejszy niż około 10 mikrometrów. Używane tutaj określenie rozmiar ziarna oznacza rozmiar ziarna określony sposobem przecięcia linii, co jest znane specjalistom w danej dziedzinie.
Mała zawartość wtrąceń zwiększa odporność na kruchy przełom przez eliminowanie potencjalnych miejsc pękania i/lub przez redukcję liczby miejsc koncentracji mikro naprężeń. Mała zawartość wtrąceń zwiększa odporność na pęknięcie w strefie plastyczności przez zmniejszanie liczb miejsc inicjacji mikro porów.
Złącza spawane, wykonane według niniejszego wynalazku, korzystnie mają małą zawartość wtrąceń, ale nie są wolne od wtrąceń. Wtrącenia mogą wnosić istotny wkład w uzyskanie optymalnych właściwości metalu spoiny. Po pierwsze, działają jako odtleniacze w jeziorku stopionego metalu spoiny. Niska zawartość tlenu w gazie osłonowym jest korzystna dla wykonywania złączy spawanych według niniejszego wynalazku, zmniejszając w ten sposób potrzebę stosowania odtleniaczy; jednakże, pewien potencjał odtleniania w jeziorku stopionego metalu spoiny jest wciąż pożądany. Po drugie, wtrącenia mogą być użyteczne dla kontrolowania narastania ziarna kolumnowego i byłego austenitu przez kotwiczenie granic ziarna. Ograniczone narastanie ziarna w podwyższonej temperaturze wspiera mały rozmiar ziarna w temperaturze pokojowej. Jednakże, ponieważ mała ilość ciepła wprowadzanego przy wykonywaniu złączy spawanych według niniejszego wynalazku pomaga ograniczyć rozmiar ziarna, zawartość wtrąceń może być zredukowana do poziomu, który zwiększa odporność, ale wciąż dostarcza użytecznych efektów kotwiczenia granic ziaren.
Złącza spawane, wykonane według niniejszego wynalazku, uzyskują wysoką wytrzymałość, jak już wspomniano. W przypadku metali spoiny o niższej wytrzymałości, często w konstrukcjach tworzy się znaczną objętościową frakcję wtrąceń na bazie Ti w celu zarodkowania ferrytu iglastego. Przy takich mało wytrzymałych złączach spawanych, ferryt iglasty jest korzystną mikrostrukturą dzięki dobrym wartościom wytrzymałości i odporności. W przypadku jednak niniejszego wynalazku, gdzie istotne są duże wartości wytrzymałości, cechą charakterystyczną jest unikanie dużych frakcji objętościowych wtrąceń, które zarodkują ferryt iglasty. Preferowane jest raczej tworzenie mikrostruktury zdominowanej przez martenzyt masowy.
Korzystna zawartość wtrąceń w złączach spawanych, według niniejszego wynalazku, jest uzyskiwana przez dobór i dostarczenie odpowiedniego gazu osłonowego, przez utrzymywanie dobrej czystości złącza spawanego i przez wykorzystanie elektrody spawalniczej o małej zawartości siarki, fosforu, tlenu i krzemu. Specyficzny skład elektrody spawalniczej jest opracowany tak, aby uzyskać odpowiedni skład metalu spoiny, który z kolei jest wybierany w oparciu o pożądane właściwości mechaniczne. Pożądane właściwości mechaniczne zależą od konkretnej konstrukcji pojemnika; niniejszy wynalazek obejmuje szereg składów metalu spoiny, które można dostosować do szeregu konstrukcji. Metal spoiny będzie minimalnie rozcieńczony przez metal właściwy, a zatem skład elektrody spawalniczej będzie niemal taki sam jak skład metalu spoiny opisany tutaj. Według niniejszego wynalazku, rozcieńczenie jest mniejsze niż około 15 %, przy czym często jest mniejsze niż około 10 %. W rejonach bliskich środka metalu spoiny, rozcieńczenie powinno być mniejsze niż około 5 %. Używając dowolnego, znanego, sposobu odwrotnych obliczeń rozcieńczania, specjalista w danej dziedzinie może obliczyć skład elektrody spawalniczej do wytworzenia spawu według niniejszego wynalazku w celu uzyskania pożądanego składu metalu spoiny. Gaz osłonowy korzystnie zawiera mało CO2 i/lub O2. Korzystnie gaz osłonowy zawiera mniej niż około 10 % objętościowo, bardziej korzystnie mniej niż około 5 % objętościowo, a nawet bardziej korzystnie mniej niż około 2 % objętościowo CO2 i/lub O2. Głównym składnikiem gazu osłonowego jest korzystnie argon; gaz osłonowy korzystnie zawiera około 80 % objętościowo lub więcej argonu, a bardziej korzystnie więcej niż około 90 % objętościowo. Hel może zostać dodany do gazu osłonowego w ilościach do około 12 % objętościowo w celu poprawienia charakterystyk roboczych łuku lub penetracji i profilu ściegu spoiny. Jeśli trzeba, dla konkret8
186 658 nej konstrukcji pojemnika, zanieczyszczenia z gazu osłonowego, które prowadzą do formowania niemetalicznych wtrąceń w metalu spoiny, co jest znane specjalistom w danej dziedzinie, mogą zostać jeszcze bardziej zredukowane przez dostarczanie gazu przez filtr nanochem, urządzeniem znanym specjalistom w dziedzinie precyzyjnego spawania metodą TIG. Aby pomóc w uzyskaniu niskiej zawartości wtrąceń w metalu spoiny, elektroda spawalnicza i materiał rodzimy są korzystnie ubogie w tlen, siarkę i fosfor. Powyższe cechy pozwolą wytworzyć metal spoiny, który zawiera korzystnie mniej niż około 150 ppm fosforu, ale bardziej korzystnie mniej niż około 50 ppm fosforu, mniej niż około 150 ppm siarki, ale bardziej korzystnie mniej niż około 30 ppm siarki i mniej niż około 300 ppm tlenu, ale bardziej korzystnie mniej niż około 250 ppm tlenu. W przypadku pewnych konstrukcji kriogenicznych pojemników magazynowych zawartość tlenu w metalu spoiny jest korzystnie mniejsza niż około 200 ppm.
Odnośnie rozmiaru wtrąceń, mała wartość wprowadzanego ciepła spawania, która jest korzystna dla wykonywania złączy spawanych, według niniejszego wynalazku, jest wybrana w celu wytwarzania ograniczonego przegrzania i szybkiego chłodzenia, ograniczając w ten sposób czas narastania wtrąceń w jeziorku stopionego metalu spoiny. Dodatkowo, małe ilości Al, Ti i Zr (mniej niż około 0,015 % wagowych każdego) mogą zostać dodane indywidualnie lub w kombinacji w celu utworzenia małych tlenków. Elementy te są wybrane ze względu na ich znane wysokie pokrewieństwo z tlenem. Odnośnie Ti, ilość tego elementu powinna być utrzymywana na niskim poziomie, korzystnie mniej niż około 0,010 % wagowych, w celu uniknięcia zbyt dużego zarodkowania ferrytu iglastego. Wtrącenia utworzone w niniejszym wynalazku mają, przeciętnie, średnice mniejsze niż około 700 nm, ale korzystnie w zakresie od około 200 nm do około 500 nm. Liczba niemetalicznych wtrąceń na jednostkę powierzchni, np. powierzchni przekroju metalu spoiny utworzonej według niniejszego wynalazku, który ma średnicę większą niż około 1000 nm, jest korzystnie mała, tj. jest korzystnie mniejsza niż około 250 na mm2.
Kontakt z pojemnikiem do magazynowania i transportowania sprężonego, skroplonego gazu ziemnego pod ciśnieniem wymaga wysoko wytrzymałej stali, która może wymagać pewnego poziomu podgrzania, w celu zapobieżenia pękaniu złącza spawanego. Podgrzanie może zmienić szybkość chłodzenia złącza spawanego (większe podgrzanie powoduje wolniejsze chłodzenie) i jest celem niniejszego wynalazku zrównoważenie podgrzania i wprowadzanego ciepła spawania, tak aby 1) wykluczyć pękanie złącza spawanego i 2) wytworzyć drobnoziarnistą mikrostrukturę. Podgrzanie jest korzystnie między temperaturą pokojową a około 200°C (392°F), ale jak wiadomo specjalistom w danej dziedzinie, konkretna temperatura podgrzania jest korzystnie wybierana w zależności od spawalności materiału i wprowadzanego ciepła spawania. Spawalność materiału może być określona przy użyciu dowolnego sposobu testowego, które są znane specjalistom w danej dziedzinie, na przykład test kontrolowanego uszkodzenia termicznego, test rowka Y lub test Kanadyjskiego Instytutu Spawalnictwa. Modelowanie może również służyć do tego celu, przy czym złącza spawane są łączone przy użyciu danej procedury wykonawczej. Modelowanie jest wykonywane korzystnie w dostatecznej skali, aby wymusić poziom ograniczeń, który może wystąpić w rzeczywistym pojemniku magazynowym.
Impulsowe źródło zasilania może zostać użyte z dowolnymi procesami z osłanianiem gażami. Straty w stabilności łuku lub możliwości penetracji w wyniku wyboru składu elektrody/gazu mogą być, w znacznym stopniu, ograniczone przy zastosowaniu impulsowego źródła zasilania. Na przykład, w przypadku, gdy wynalazek jest wykonywany przy użyciu spawania metodą spawania łukowego nietopliwą elektrodą wolframową w osłonie gazów obojętnych (TIG), o małym cieple wprowadzanym i przy zastosowaniu elektrody o niskiej zawartości siarki, penetracja ściegu spoiny może zostać zwiększona przy użyciu impulsowego źródła zasilania.
Jak wiadomo specjalistom w danej dziedzinie, warunki robocze brane pod uwagę przy konstruowaniu pojemników magazynowych wykonanych ze spawalnej stali do transportu sprężonych, kriogenicznych płynów, obejmują między innymi, robocze wartości ciśnienia i temperatury, jak również dodatkowych naprężeń, które prawdopodobnie są wywierane na stal
186 658 i złącza spawane. Standardowe pomiary mechaniki pękań, takie jak pomiar współczynnika intensywności naprężenia (Kie), który jest pomiarem odporności na pękanie płaskiego stanu odkształcenia i pomiar przemieszczenia pęknięcia wierzchołka otworu (CTOD), który może zostać użyty do pomiaru odporności na elastyczno - plastyczne pękanie, z których oba są znane specjalistom w danej dziedzinie, mogą zostać użyte do określania odporności stali i złączy spawanych na pękanie. Na przykład, kod przemysłowy, ogólnie akceptowany dla konstrukcji struktur stalowych, (przedstawiony w publikacji BSI „Guidance on methods for asesing the acceptability of flaws in fusion welded structures”, często zwany PD 6493:1991), może być użyty do określania maksymalnych dopuszczalnych rozmiarów wad dla pojemników w oparciu o wytrzymałość na pękanie stali i złączy spawanych (wyłącznie w strefie wpływu ciepła HAZ) i wywierane na pojemnik naprężenia. Specjalista w danej dziedzinie może opracować program kontroli pęknięć w celu zmniejszenia prawdopodobieństwa zainicjowania pęknięcia przez odpowiednią konstrukcję pojemnika, w celu zminimalizowania wywieranych naprężeń, odpowiednią kontrolę jakości produkcji w celu zminimalizowania defektów, odpowiednią kontrolę obciążeń podczas eksploatacji i ciśnień wywieranych na pojemnik i odpowiedni program badań, w celu wiarygodnej detekcji wad i defektów w pojemniku.
Poniżej podany jest nie ograniczający przykład zastosowania tych znanych zasad wykrywania pękania w procedurze obliczania krytycznej głębokości wady dla danej długości wady, w celu kontroli pęknięć i zapobieganiu powstawania pęknięcia w zbiorniku ciśnieniowym, takim jak pojemnik magazynowy według niniejszego wynalazku.
Figura IB przedstawia wadę o długości 315 i głębokości 310. Kod przemysłowy stali PD 6493 jest użyty do obliczenia wartości dla wykresu 300 krytycznych rozmiarów wady pokazanego na fig. 1A w oparciu o następujące dane konstrukcyjne:
Średnica zbiornika: 4,57 m (15 stóp)
Grubość ścian zbiornika: 25,4 mm (1,00 cal)
Ciśnienie obliczeniowe: 3445 kPa (500 psi)
Dopuszczalne naprężenie obwodowe: 333 MPa (48,3 ksi).
Dla celów tego przykładu, przyjęto długość wady powierzchniowej 100 mm (4 cale), np. osiowej wady znajdującej się w złączu spawanym. Zgodnie z fig. 1 A, wykres 300 przedstawia wartość głębokości wady w funkcji odporności na pękanie i naprężeń resztkowych, dla poziomu naprężeń resztkowych równego 15, 50 i 100 granicy plastyczności. Resztkowe naprężenia mogą być wytwarzane w wyniku produkcji i spawania; zaś zgodnie z kodem PD6493 zaleca się użycie wartości naprężeń resztkowych równej 100 procent granicy plastyczności w złączu spawanym włącznie ze strefą wpływu ciepła (HAZ), chyba że złącza spawane są uwolnione od naprężeń przy użyciu technik takich jak obróbka cieplna po spawaniu (PWHT) lub mechaniczne uwalnianie naprężeń.
W oparciu o odporność na przemieszczenie pęknięcia wierzchołka otworu (CTOD) ciśnieniowego zbiornika stalowego dla minimalnej temperatury roboczej, produkcja zbiornika może być opracowana tak, aby zredukować naprężenia resztkowe i wdrożyć program badań (zarówno badań początkowych jak i w trakcie działania) w celu detekcji i pomiaru wad oraz porównania z krytycznym rozmiarem wady. W tym przykładzie, jeśli stal ma odporność (CTOD) równą 0,025 mm dla minimalnej temperatury roboczej (zmierzoną w próbkach laboratoryjnych), zaś naprężenia resztkowe są zredukowane do 15 % granicy plastyczności stali, wówczas wartość głębokości wady jest równa około 4 mm (patrz punkt 320 na fig. 1 A) . Zgodnie z podobnymi procedurami obliczeniowymi, które są dobrze znane specjalistom w danej dziedzinie, krytyczne głębokości wady mogą zostać określone dla różnych długości wady, jak również różnych geometrii wad. Wykorzystując tę informację, można opracować program kontroli jakości i program badań (techniki, wykrywalne wymiary wad) w celu zapewnienia, że wady są wykrywane i neutralizowane przed osiągnięciem krytycznej głębokości wady lub przed zastosowaniem obciążenia konstrukcji. W oparciu o publikowane doświadczalne zależności między testem Charpiego (CVN), współczynnika intensywności naprężenia Kie i odpornością na przemieszczenie pęknięcia wierzchołka otworu (CTOD), odporność ta równa jest 0,025 mm ogólnie odpowiada wartości udamości według testu Charpiego (CVN) równej około 37,1.
186 658
Poniżej zostaną opisane przykłady wykonania złączy spawanych. Dla celów tych przykładów, stal rodzima zawiera: 0,05 % wagowych węgla, 1,70 % wagowych manganu, 0,075 % wagowych krzemu, 0,40 % wagowych chromu, 0,2 % wagowych molibdenu, 2,0 % wagowych niklu i 0,05 % wagowych Nb i inne elementy stopowe, włącznie z co najmniej, od około 0,008 % wagowych do około 0,03 % wagowych tytanu, od około 0,001 % wagowych do około 0,05 % wagowych aluminium i od około 0,002 % wagowych do około 0,005 % wagowych azotu. Dodatkowo, domieszki są korzystnie istotnie zminimalizowane w stali rodzimej, np. zawartość fosforu (P) jest korzystnie mniejsza niż około 0,01 % wagowych, zawartość siarki (S) jest korzystnie mniejsza niż około 0,004 % wagowych, zaś zawartość tlenu (O) jest korzystnie mniejsza niż około 0,002 % wagowych. Stalowe kęsisko, mające taki skład jest przygotowane do produkcji płyt stalowych o dużej wytrzymałości, mającej mikrostrukturę zawierającą około 10 % objętościowo do około 40 % objętości pierwszej fazy w zasadzie 100 % objętościowo ferrytu i od około 60 % objętościowo do około 90 % objętościowo drugiej fazy dominującego drobnoziarnistego martenzytu masowego, drobnoziarnistego niższego bainitu lub ich mieszanin. Stal rodzima dla tych przykładów jest przygotowana przez uformowanie kęsiska o pożądanym składzie, jak opisano powyżej; ogrzanie kęsiska do temperatury od około 955°C do około 1065°C (1750°F - 1950°F); walcowanie na gorąco kęsiska w celu utworzenia płyty stalowej w jednym lub kilku walcowaniach, dostarczających od około 30 do około 70 procent redukcji w pierwszym zakresie temperatur, w którym austenit rekrystalizuje, tj. powyżej temperatury Tnr, (temperatury poniżej której austenit nie rekrystalizuje) dalsze walcowanie na gorąco płyty stalowej w jednym lub kilku walcowaniach, dostarczających od około 40 do około 80 procent redukcji w drugim zakresie temperatur poniżej temperatury TOT (temperatury poniżej której austenit nie rekrystalizuje) i powyżej temperatury przemiany Ar3 i końcowe walcowanie płyty stalowej w jednym lub kilku walcowaniach w celu dostarczenia od około 15 do około 50 procent redukcji w temperaturze między temperaturami krytycznymi poniżej temperatury przemiany Ar3 i powyżej temperatury przemiany Arb Walcowana na gorąco płyta stalowa jest następnie chłodzona z szybkością chłodzenia równą około 10°C na sekundę do około 40°C na sekundę (18°F/sek - 72°F/sek) do odpowiedniej temperatury końca oziębiania (QST), korzystnie poniżej temperatury przemiany Ms plus 200°C (360°F), kiedy oziębianie jest kończone. Płyta stalowa jest następnie chłodzona powietrzem do temperatury otoczenia, po zakończeniu oziębiania (Tm).
Przykład 1
W pierwszym przykładzie proces spawania łukowego typu gaz - metal (GMAW) jest użyty do wytworzenia składu metalu spoiny obejmującego żelazo i około 0,07 % wagowych węgla, około 2,05 % wagowych manganu, około 0,32 % wagowych krzemu, około 2,20 % wagowych niklu, około 0,45 % wagowych chromu, około 0,56 % wagowych molibdenu, mniej niż około 110 ppm fosforu i mniej niż około 50 ppm siarki. Złącze spawane jest wykonywane podczas spawania krawędzi stalowych, takiej stali jak opisana wyżej stal rodzima, przy użyciu gazu osłonowego na bazie argonu z zawartością tlenu, mniejszą niż około 1 % wagowych. Wprowadzane ciepło spawania jest w zakresie od około 0,3 kJ/mm do około 1,5 kJ/mm (od 7,6 kJ/cal do 38 kJ/cal). Wytworzone złącze spawane ma wytrzymałość na rozciąganie większą niż około 900 MPa (130 ksi), korzystnie większą niż około 930 MPa (135 ksi), bardziej korzystnie większą niż około 965 MPa (140 ksi), a nawet jeszcze bardziej korzystnie co najmniej około 1000 MPa (145 ksi). Metal spoiny ma temperaturę przejścia w stan od plastyczności do kruchości (DBTT) poniżej około -73°C (-100°F), korzystnie poniżej około -96°C (-140°F), bardziej korzystnie poniżej około -106°C (-160°F), a jeszcze bardziej korzystnie poniżej około -115°C (-175°F).
Przykład 2
W innym przykładzie w spawaniu łukowym typu gaz metal (GMAW) skład metalu spoiny zawiera żelazo i około 0,10 % wagowych węgla, korzystnie mniej niż około 0,10 % wagowych, bardziej korzystnie od około 0,07 do około 0,08 % wagowych węgla), około 1,60 % wagowych manganu, około 0,25 % wagowych krzemu, około 1,87% wagowych niklu, około 0,87 % wagowych chromu, około 0,51 % wagowych molibdenu, mniej niż około 75 ppm fosforu i mniej niż około 100 ppm siarki. Wprowadzane ciepło spawania jest w zakresie od
186 658 około 0,3 kJ/mm do około 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/cal do 38 kJ/cal), zastosowano podgrzanie do około 100°C (212°F) . Złącze spawane jest wykonane przy użyciu gazu osłonowego na bazie argonu z zawartością tlenu mniej szą niż około 1 % wagowych. Spawanie tym sposobem dostarcza złącze spawane o wytrzymałości na rozciąganie większej niż około 900 Mpa (130 ksi), korzystnie większej niż około 930 MPa (135 ksi), bardziej korzystnie większej niż około 965 MPa (140 ksi), a nawet jeszcze bardziej korzystnie przynajmniej około 1000 MPa (145 ksi). Ponadto, spawanie tym sposobem dostarcza spoinę o temperaturze przejścia wstań plastyczności do kruchości (DBTT) poniżej około -73°C (-100°F), korzystnie poniżej około -96°C (-140°F), bardziej korzystnie poniżej około -106°C (-160°F), a nawet jeszcze bardziej korzystnie poniżej około -115°C (-175°F).
Przykład 3
W innym przykładzie zastosowano spawanie łukowe nietopliwą elektrodą wolframową w osłonie gazów obojętnych (TIG) do wytworzenia spoiny zawierającej żelazo i około 0,07 % wagowych węgla, (korzystnie mniej niż około 0,07 % wagowych węgla), około 1,80 % wagowych manganu, około 0,20 % wagowych krzemu, około 4,00 % wagowych niklu, około 0,5 % wagowych chromu, około 0,40 % wagowych molibdenu, około 0,02 % wagowych miedzi, około 0,02 % wagowych aluminium, około 0,010 % wagowych tytanu, około 0,015 % wagowych Zr, mniej niż około 50 ppm fosforu i mniej niż około 30 ppm siarki. Wprowadzane ciepło spawania jest w zakresie od około 0,3 kJ/mm do około 1,5 kJ/mm (7,6 kJ/cal do 38 kJ/cal), zastosowano podgrzanie do około 100°C (212°F). Złącze spawane ma właściwości opisane powyżej i jest wykonany przy użyciu gazu osłonowego na bazie argonu z zawartością tlenu mniejszą niż około 1 % wagowych. Złącze spawane ma wytrzymałość na rozciąganie większą niż około 900 MPa (130 ksi), korzystnie większą, niż około 930 MPa (135 ksi), bardziej korzystnie większą niż około 965 MPa (140 ksi), a nawet jeszcze bardziej korzystnie co najmniej około 1000 MPa (145 ksi). Ponadto, spoina ma temperaturę przejścia w stan od plastyczności do kruchości (DBTT) poniżej około -73°C (-100°F), korzystnie poniżej około -96°C (-140°F), bardziej korzystnie poniżej około -106°C (-160°F), a nawet jeszcze bardziej korzystnie poniżej około -115°C (-175°F).
Podobny skład spoiny jak wspomniane w przykładach, mogą być uzyskane przy użyciu takich procesów spawania jak GMAW albo TIG. Jednakże przewiduje się, że spawy TIG mają mniejszą zawartość zanieczyszczeń i bardziej czystą mikrostrukturę niż spawy GMAW, a zatem lepszą odporność w niskiej temperaturze.
Chociaż niniejszy wynalazek został opisany w odniesieniu do jednego lub kilku korzystnych przykładów wykonania, należy rozumieć, że inne modyfikacje mogą być wykonane bez odchodzenia od zakresu wynalazku.
Słownik określeń:
Ari, temperatura przemiany przy chłodzeniu: temperatura, w której podczas chłodzenia kończy się przemiana austenitu na ferryt lub na ferryt i cementyt;
Ar3, temperatura przemiany: temperatura, w której austenit zaczyna przekształcać się w ferryt podczas chłodzenia;
BCC: sieć regularna przestrzennie centrowana;
Udarność Charpiego (Charpy V): energia, w dżulach, mierzona przy pęknięciu próbki w teście Charpy V;
Odporność na pękanie łupliwe: cecha odpornościowa stali na pęknięcie łupliwe, która to właściwość może być mierzona przy użyciu testu CTOD lub może zostać ustalona przy użyciu DBTT na podstawie testów Charpy V;
Szybkość chłodzenia: szybkość chłodzenia w środku lub w zasadzie w środku grubości płyty;
Temperatura kriogeniczna: dowolna temperatura niższa niż około -40°C (-40°F);
CTOD: przemieszczenie pęknięcia wierzchołka otworu;
CVN: test Charpiego V;
DBTT (temperatura przejścia w stan od plastyczności do kruchości): rozdziela dwa stany materiału w stalach strukturalnych; w temperaturach poniżej DBTT, uszkodzenie występuje w wyniku niskoenergetycznego pęknięcia łupliwego (kruchego), podczas gdy w temperaturach powyżej DBTT, uszkodzenie występuje w wyniku wysokoenergetycznego pęknięcia plastycznego;
186 658
Dyslokacja: liniowa niedoskonałość w sieci krystalicznej atomów;
Blokada dyslokacji: zjawisko, w którym pewna przeszkoda (taka jak granice ziarna lub wytrącenia) nie pozwalają lub przeszkadzają przesuwaniu dyslokacji w metalu;
Skupienie dyslokacji: występuje, kiedy liczne dyslokacje, które przesuwają się w tej samej lub niemal tej samej płaszczyźnie przesunięcia, natrafiają na przeszkodę i nachodzą jedna na drugą;
Przeważnie: w zasadzie 100 % objętościowo;
Struktura drobnoziarnista: oznacza, że kolumnowy rozmiar ziarna (szerokość) jest korzystnie mniejszy niż około 150 mikronów, a bardziej korzystnie mniejszy niż około 100 mikronów; że rozmiar ziarna byłego austenitu jest korzystnie mniejszy niż około 50 mikronów, bardziej korzystnie mniejszy niż około 35 mikronów, a nawet bardziej korzystnie mniejszy niż około 20 mikronów i że rozmiar pakietu martenzytu/bainitu jest korzystnie mniejszy niż około 20 mikronów, bardziej korzystnie mniejszy niż około 15 mikronów, a nawet jeszcze bardziej korzystnie mniej niż około 10 mikronów;
GMAW: spawanie łukowe typu gaz - metal;
Rozmiar ziarna: rozmiar ziarna określony sposobem przecięcia linii;
HAZ: strefa wpływu ciepła;
Zakres temperatury między wartościami krytycznymi: od około temperatury przemiany Ar3 do około temperatury przemiany Ar1 przy chłodzeniu;
KiC współczynnik intensywności naprężenia;
kJ: kilodżule;
kPa: kilo paskale;
ksi: kilo funty na cal kwadratowy;
Stal niskostopowa: stal zawierająca żelazo i mniej niż około 10 % wagowych dodatków stopowych;
Spawanie z wprowadzaniem małego ciepła spawania: spawanie o energi łuku korzystnie w zakresie od około 0,3 kJ/mm do około 2,5 kJ/mm (7,6 kJ/cal do 63,5 k.j/cal), ale bardziej korzystnie w zakresie od około 0,5 kJ/mm do około 1,5 kJ/mm (12,7 kJ/cal do 38 kJ/cal);
Mała zawartość wtrąceń niemetalicznych - liczba wtrąceń niemetalicznych na jednostkę powierzchni, np. powierzchni przekroju metalu spoiny, wykonanej przez niniejszy wynalazek, które mają średnice większe niż około 1000 nm, jest korzystnie mniejsza niż około 250 na mm2;
Maksymalny, dopuszczalny rozmiar wady: krytyczna długość i głębokość wady;
Mikropęknięcie': pierwszy przypadek oddzielenia materiału na początku przełomu łupliwego;
Mikronaprężenia: naprężenia występujące w skali ziaren wokół pojedynczej (lub grupy) nieciągłości, które mogą obejmować, na przykład, wtrącenie, wytrącenie lub mały rejon drugiej fazy;
Mikroporowatość: wnęka występująca w pobliżu nieciągłości w matrycy stali, takiej jak wtrącenie, wytrącenie lub mały rejon drugiej fazy;
MPa: mega paskale;
Ms, temperatura przemiany: temperatura, przy której rozpoczyna się przekształcanie austenitu w martenzyt podczas chłodzenia;
Ppm - koncentracja wyrażona w ilości cząsteczek danego materiału na milion wszystkich cząsteczek próbki;
Oziębienie: zgodnie z użyciem w opisie niniejszego wynalazku, przyspieszone chłodzenie przy pomocy dowolnych środków, przy czym używany jest płyn wybrany ze względu na jego zdolność do zwiększania szybkości chłodzenia stali, w przeciwieństwie do chłodzenia powietrzem;
Temperatura końca oziębienia (QST): najwyższa lub w zasadzie najwyższa temperatura, osiągana na powierzchni płyty, po zatrzymaniu oziębiania, osiągnięta w wyniku ciepła przesyłanego ze środka grubości płyty;
Kęsisko płaskie: - element stalowy, mający różne wymiary;
186 658
Wytrzymałość na rozciąganie: w teście na rozciąganie, stosunek największego obciążenia do początkowego pola powierzchni przekroju poprzecznego;
Spawanie TIG: spawanie łukowe nietopliwą elektrodą wolframową w osłonie gazów obojętnych;
Temperatura Tnr: temperatura poniżej której austenit nie rekrystalizuje;
Złącze spawane - złącze otrzymane w wyniku spawania. W złączu spawanym rozróżnia się spoinę, strefę wpływu ciepła (HAZ) (po obu stronach spoiny), gdzie metal rodzimy wykazuje zmiany struktury oraz strefę, gdzie metal rodzimy pozostaje nie zmieniony.
186 658
300 krytyczna głębokość Myz/y
FIG. 1A
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 50 egz. Cena 4,00 zł.

Claims (2)

  1. Zastrzeżenia patentowe
    1. Złącze spawane, wytworzone podczas spawania, co najmniej dwóch krawędzi metalu rodzimego, w strefie wpływu ciepła, w procesie spawania w gazie osłonowym na bazie argonu przy pomocy elektrody spawalniczej, mające wytrzymałość na rozciąganie wynoszącą co najmniej około 900 MPa, przy czym złącze zawiera metal spoiny oraz strefę wpływu ciepła, znamienne tym, że metal spoiny ma temperaturę przejścia od stanu plastycznego do stanu kruchości wynoszącą mniej niż około -73°C i ma drobnoziarnistą strukturę krystaliczną o sieci regularnej przestrzennie centrowanej, zawierającą co najmniej około 50 procent objętościowo samorzutnie odpuszczanego martenzytu masywnego i mniej niż około 250 wtrąceń niemetalicznych o średnicach większych niż około 1000 nm na mm2, mierzonych na powierzchni przekroju metalu spoiny i zawierającego ponadto żelazo i następujące pierwiastki stopowe:
    około 0,06 % wagowych do około 0,10 % wagowych węgla; około 1,60 % wagowych do około 2,05 % wagowych manganu; około 0,20 % wagowych do około 0,32 % wagowych krzemu; około 1,87 % wagowych do około 4,00 % wagowych niklu; około 0,30 % wagowych do około 0,87 % wagowych chromu i około 0,40 % wagowych do około 0,56 % wagowych molibdenu.
  2. 2. Złącze, według zastrz. 1, znamienne tym, że metal spoiny zawiera ponadto co najmniej jeden dodatek, wybrany z grupy obejmującej od 0 do około 0,30 % wagowych miedzi, od 0 do około 0,020 % wagowych aluminium, od 0 do około 0,015 % wagowych cyrkonu i od 0 do około 0,010 % wagowych tytanu.
PL98337532A 1997-06-20 1998-06-18 Złącze spawane PL186658B1 (pl)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US5028097P 1997-06-20 1997-06-20
US5396697P 1997-07-28 1997-07-28
US8546298P 1998-05-14 1998-05-14
PCT/US1998/012738 WO1998058758A1 (en) 1997-06-20 1998-06-18 Ultra-high strength cryogenic weldments

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL337532A1 PL337532A1 (en) 2000-08-28
PL186658B1 true PL186658B1 (pl) 2004-02-27

Family

ID=27367715

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL98337532A PL186658B1 (pl) 1997-06-20 1998-06-18 Złącze spawane

Country Status (42)

Country Link
US (1) US6114656A (pl)
EP (1) EP1017531B1 (pl)
JP (1) JP3964467B2 (pl)
KR (1) KR100358826B1 (pl)
CN (1) CN1261299A (pl)
AR (1) AR015124A1 (pl)
AT (1) AT410418B (pl)
AU (1) AU733606B2 (pl)
BG (1) BG64249B1 (pl)
BR (1) BR9810200A (pl)
CA (1) CA2292737C (pl)
CH (1) CH693769A5 (pl)
CO (1) CO5050284A1 (pl)
CZ (1) CZ295944B6 (pl)
DE (1) DE19882488B4 (pl)
DK (1) DK176042B1 (pl)
DZ (1) DZ2532A1 (pl)
EG (1) EG22049A (pl)
ES (1) ES2167196B1 (pl)
FI (1) FI116273B (pl)
GB (1) GB2341130B (pl)
GE (1) GEP20043261B (pl)
HR (1) HRP980347B1 (pl)
HU (1) HUP0003580A3 (pl)
ID (1) ID25606A (pl)
IL (1) IL133330A (pl)
MY (1) MY118794A (pl)
NO (1) NO318671B1 (pl)
NZ (1) NZ502045A (pl)
OA (1) OA11238A (pl)
PE (1) PE42099A1 (pl)
PL (1) PL186658B1 (pl)
RO (1) RO120535B1 (pl)
SE (1) SE520133C2 (pl)
SI (1) SI20153A (pl)
SK (1) SK172099A3 (pl)
TN (1) TNSN98099A1 (pl)
TR (1) TR199903172T2 (pl)
TW (1) TW387832B (pl)
UA (1) UA57788C2 (pl)
WO (1) WO1998058758A1 (pl)
YU (1) YU67799A (pl)

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DZ2528A1 (fr) * 1997-06-20 2003-02-01 Exxon Production Research Co Conteneur pour le stockage de gaz natural liquéfiesous pression navire et procédé pour le transport de gaz natural liquéfié sous pression et système de traitement de gaz natural pour produire du gaz naturel liquéfié sous pression.
TW359736B (en) * 1997-06-20 1999-06-01 Exxon Production Research Co Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas
JP3519966B2 (ja) * 1999-01-07 2004-04-19 新日本製鐵株式会社 低温靱性に優れた超高強度ラインパイプおよびその製造法
GC0000233A (en) * 2000-08-07 2006-03-29 Exxonmobil Upstream Res Co Weld metals with superior low temperature toughness for joining high strength, low alloy steels
FR2815562B1 (fr) * 2000-10-23 2003-01-03 Air Liquide Procede de soudo-brasage tig
US6852175B2 (en) * 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
AU2002365596B2 (en) 2001-11-27 2007-08-02 Exxonmobil Upstream Research Company CNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
JP4528089B2 (ja) * 2003-10-22 2010-08-18 新日本製鐵株式会社 耐脆性破壊発生特性を有する船体用大入熱突合せ溶接継手
FR2865151A1 (fr) * 2004-01-21 2005-07-22 Air Liquide Procede de soudage par laser d'acier, en particulier ferritique
US20070221643A1 (en) * 2004-04-29 2007-09-27 Lincoln Global, Inc. Gas-less process and system for girth welding in high strength applications including liquefied natural gas storage tanks
US7842903B2 (en) * 2005-10-31 2010-11-30 Lincoln Global, Inc. Short arc welding system
US8704135B2 (en) * 2006-01-20 2014-04-22 Lincoln Global, Inc. Synergistic welding system
US9333580B2 (en) * 2004-04-29 2016-05-10 Lincoln Global, Inc. Gas-less process and system for girth welding in high strength applications
US8759715B2 (en) 2004-10-06 2014-06-24 Lincoln Global, Inc. Method of AC welding with cored electrode
JP2006225718A (ja) * 2005-02-17 2006-08-31 Kobe Steel Ltd 低温靭性および耐ＳＲ割れ性に優れた高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶着金属
AT8860U1 (de) * 2005-04-13 2007-01-15 Magna Steyr Fahrzeugtechnik Ag Modularer behälter für kryogene flüssigkeiten
DE102005018876A1 (de) * 2005-04-22 2006-10-26 Linde Ag Schweißen hochfester Stähle
CA2631867A1 (en) * 2005-12-22 2007-07-12 Exxonmobil Upstream Research Company Welding of pipeline to enhance strain performance
JP5365216B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板とその製造方法
JP5365217B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
CN101920412A (zh) * 2010-09-07 2010-12-22 上海交通大学 耐高温低合金钢电焊条药皮及其焊条
RU2584621C2 (ru) * 2011-01-28 2016-05-20 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Металлы сварного шва с высокой вязкостью и превосходным сопротивлением пластическому разрыву
TWI544976B (zh) 2012-12-27 2016-08-11 Metal Ind Res & Dev Ct Method for manufacturing advanced high strength steel rim and its fixture
ES2627220T3 (es) 2014-05-09 2017-07-27 Gestamp Hardtech Ab Métodos para la unión de dos formatos y los formatos y los productos obtenidos
WO2016001702A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001706A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
JP6921085B2 (ja) 2015-12-22 2021-08-18 サーマツール コーポレイション ワークピース加熱用の微調整された出力を有する高周波電源システム
CA3022964A1 (en) * 2016-05-02 2017-11-09 Hyunwoo Jin High manganese steel pipe with step-out weld zone erosion-corrosion resistance and method of making the same
BR112018071995A2 (pt) * 2016-05-02 2019-02-12 Exxonmobil Research And Engineering Company tecnologia de soldagem em circunferência no campo para dutos de aço com alto teor de manganês para pasta fluida
CN109604863B (zh) * 2019-01-14 2021-07-13 上海连山金属材料有限公司 一种高强韧气体保护焊丝
DE102019113181A1 (de) 2019-05-17 2020-11-19 Krones Aktiengesellschaft Umreifungsvorrichtung, Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung eines wenigstens einen Artikel umfassenden Gebindes

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3097294A (en) * 1963-07-09 Electric arc welding and wire therefor
US3769491A (en) * 1969-08-15 1973-10-30 Teledyne Inc Production of an improved non-austenitic steel weld deposit
US3745322A (en) * 1969-12-24 1973-07-10 Sumitomo Metal Ind Welding process preventing the bond brittleness of low-alloy steels
US3732393A (en) * 1970-09-03 1973-05-08 Messer Griesheim Gmbh Electric arc welding process
JPS5114975B1 (pl) * 1971-04-10 1976-05-13
US3716691A (en) * 1971-04-27 1973-02-13 Allegheny Ludlum Ind Inc Shielded arc welding with austenitic stainless steel
US3919519A (en) * 1972-01-27 1975-11-11 Int Nickel Co Welding material
JPS5653472B2 (pl) * 1974-11-27 1981-12-18
GB2259881B (en) * 1991-08-30 1994-07-20 Nippon Kokan Kk Method for gas-shield arc welding of a pipe and weld wire for use in the welding method
WO1993024269A1 (en) * 1992-05-27 1993-12-09 Alloy Rods Global, Inc. Welding electrodes for producing low carbon bainitic ferrite weld deposits
DE69607702T2 (de) * 1995-02-03 2000-11-23 Nippon Steel Corp., Tokio/Tokyo Hochfester Leitungsrohrstahl mit niedrigem Streckgrenze-Zugfestigkeit-Verhältnis und ausgezeichneter Tieftemperaturzähigkeit

Also Published As

Publication number Publication date
SE9904575D0 (sv) 1999-12-14
GEP20043261B (en) 2004-06-25
EG22049A (en) 2002-06-30
AU8152298A (en) 1999-01-04
FI116273B (fi) 2005-10-31
CA2292737A1 (en) 1998-12-30
ES2167196A1 (es) 2002-05-01
IL133330A0 (en) 2001-04-30
HRP980347B1 (en) 2002-06-30
HRP980347A2 (en) 1999-02-28
SE9904575L (sv) 2000-02-10
IL133330A (en) 2003-06-24
DE19882488T1 (de) 2000-08-03
UA57788C2 (uk) 2003-07-15
CN1261299A (zh) 2000-07-26
US6114656A (en) 2000-09-05
DZ2532A1 (fr) 2003-02-08
TR199903172T2 (xx) 2000-06-21
CO5050284A1 (es) 2001-06-27
TNSN98099A1 (fr) 2000-12-29
AU733606B2 (en) 2001-05-17
BG104001A (en) 2000-12-29
KR20010014026A (ko) 2001-02-26
NO996355L (no) 2000-02-21
BR9810200A (pt) 2000-08-08
PE42099A1 (es) 1999-05-19
MY118794A (en) 2005-01-31
JP2001508705A (ja) 2001-07-03
PL337532A1 (en) 2000-08-28
AR015124A1 (es) 2001-04-18
SE520133C2 (sv) 2003-05-27
NZ502045A (en) 2000-12-22
HUP0003580A3 (en) 2001-05-28
ATA907498A (de) 2002-09-15
CA2292737C (en) 2005-06-14
NO996355D0 (no) 1999-12-20
EP1017531A1 (en) 2000-07-12
EP1017531B1 (en) 2003-10-22
WO1998058758A1 (en) 1998-12-30
NO318671B1 (no) 2005-04-25
OA11238A (en) 2003-05-26
ES2167196B1 (es) 2003-10-16
SI20153A (sl) 2000-08-31
GB2341130B (en) 2002-01-09
DE19882488B4 (de) 2004-08-12
KR100358826B1 (ko) 2002-10-31
ID25606A (id) 2000-10-19
CZ295944B6 (cs) 2005-12-14
BG64249B1 (bg) 2004-07-30
EP1017531A4 (en) 2000-10-04
GB2341130A (en) 2000-03-08
YU67799A (sh) 2001-05-28
SK172099A3 (en) 2000-08-14
HUP0003580A2 (hu) 2001-04-28
CZ9904554A3 (cs) 2000-11-15
CH693769A5 (de) 2004-01-30
DK176042B1 (da) 2006-02-06
AT410418B (de) 2003-04-25
TW387832B (en) 2000-04-21
GB9930090D0 (en) 2000-02-09
RO120535B1 (ro) 2006-03-30
JP3964467B2 (ja) 2007-08-22
FI19992679A (fi) 2000-02-18
DK199901825A (da) 1999-12-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL186658B1 (pl) Złącze spawane
RU2275281C2 (ru) Металл сварного шва для соединения высокопрочных низколегированных сталей
PL187657B1 (pl) Sposób transportu sprężonego, skroplonego gazu ziemnego układem sieci rurociągowej i układ sieci rurociągowej dystrybucji sprężonego, skroplonego gazu ziemnego
El-Batahgy et al. Comparison between GTA and laser beam welding of 9% Ni steel for critical cryogenic applications
Sriba et al. Microstructure, micro-hardness and impact toughness of welded austenitic stainless steel 316L
Amudarasan et al. Mechanical properties of AISI 316L austenitic stainless steels welded by GTAW
Noble Selection of wrought duplex stainless steels
WO2001063974A1 (en) Welding consumable wires
US6852175B2 (en) High strength marine structures
RU2198771C2 (ru) Сверхвысокопрочные криогенные сварные соединения
Hwang et al. Correlation between microstructure and mechanical properties of welding joint in 9% Ni steel with two types of Ni-based superalloy filler metals
MXPA99011349A (es) Soldaduras criogenicas de muy alta resistencia
Zhang et al. Study of microstructure and mechanical properties of high thickness A844/A516 steel joints by multi-pass GMAW for pressure vessels
Wang et al. Weldability of high strength and enhanced hardenability steels
Dai et al. Investigation on the microstructure and mechanical properties of autogenous laser welding joint of ITER BTCC case lid
Herion et al. High Strength Steels for Low Temperature Structural Applications
Xu et al. Characterization of Microstructure, Tensile (23° C to 850° C) and Charpy Transition Curves of a Current Tank Car Steel (TC128B) Circumferential Weld
Hanova MMA welding of 17 501 (9% ni) steel
Ju´ nior et al. Influence of Nitrogen Gas of Three Different Procedures of GTAW Welding on Final Metallurgical and Mechanical Properties of a 2% W SDSS Piping
Alexander et al. Evaluation of weldments in Type 21-6-9 stainless steel for Compact Ignition Tokamak structural applications: Phase 1

Legal Events

Date Code Title Description
LAPS Decisions on the lapse of the protection rights

Effective date: 20060618