KR100358826B1 - 초고강도 극저온 용접물 - Google Patents

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Abstract

본원에는 초고강도의 저합금강을 접합하는데 사용하기 위한, 파괴 역학의 공지된 원리에 따라 극저온 적용에 적합한 파괴 인성을 갖는 용접 금속을 포함하고 약 900MPa(130ksi) 초과의 인장 강도를 갖는 용접물을 제조하기 위한 용접 방법이 제공된다.

Description

초고강도 극저온 용접물{Ultra-high strength cryogenic weldments}
하기 명세서에 다수의 용어가 정의되어 있다. 편의상, 본원의 특허청구범위 바로 앞에 용어 정의가 제공된다.
종종, 극저온, 즉 약 -40℃(-40℉) 미만의 온도에서 가압된 휘발성 유체를 저장 및 수송할 필요가 있다. 예를 들면, 약 1035kPa(150psia) 내지 약 7590kPa(1100psia)의 광범위한 압력 및 약 -123℃(-190℉) 초과 온도에서 가압 액화 천연 가스(PLNG)를 저장 및 수송하기 위한 컨테이너가 필요하다. 또한, 기타 가압 유체, 예를 들면 메탄, 에탄, 및 프로판을 극저온에서 안전하고 경제적으로 저장 및 수송하기 위한 컨테이너가 필요하다. 용접강으로 제작된 이러한 컨테이너의 경우, 당해 강철 및 이의 용접물(용어 정의 참조)은, 작업 조건하에서, 유압에 견딜 수 있는 적당한 강도와 파괴 개시, 즉 파손 발생을 방지할 수 있는 적당한 인성을 가져야 한다.
당업자가 익히 알고 있는 바와 같이, 가압된 극저온 유체, 예를 들면 PLNG를 수송하기 위한 저장 컨테이너를 설계하는데 있어서 파괴 인성을 산정하고 파괴를 제어할 목적으로, 특히 연성-대-취성 천이 온도(DBTT: Ductile-to-Brittle Transition Temperature)를 이용한 샤르피(charpy) V-노치(CVN) 시험을 사용한다. DBTT는 구조용 강(structural steel)에서 2종의 파괴 양상을 나타낸다. DBTT 이하의 온도에서, 샤르피 V-노치 시험시의 파손은 저 에너지 벽개(cleavage)(취성) 파괴에 의해 일어나는 경향이 있는 반면, DBTT 초과의 온도에서 파손은 고에너지 연성 파괴에 의해 일어나는 경향이 있다. 전술한 극저온 용도 및 기타 하중을 지탱하는 극저온 서비스를 위한 용접강으로 제작된 저장 및 수송 컨테이너는, 취성 파손을 피하기 위해서는 구조물의 사용 온도보다 훨씬 낮은, 샤르피 V-노치 시험에서 측정된 바와 같은 DBTT를 가져야 한다. 설계, 사용 조건 및/또는 적용가능한 선급 협회의 요구조건에 따라, 요구되는 DBTT 온도 변이(즉, DBTT가 의도된 사용 온도 보다 얼마나 더 낮은가의 정도)는 사용 온도보다 5 내지 30℃(9 내지 54℉) 낮을 수 있다.
극저온 구조 적용물에 통상적으로 사용되는 니켈-함유 강, 예를 들면 니켈 함량이 약 3중량%를 초과하는 강은 DBTT가 낮지만, 비교적 낮은 인장 강도를 갖는다. 전형적으로, 시판중인 3.5중량% Ni, 5.5중량% Ni 및 9중량% Ni 강은 각각, 약 -100℃(-150℉), -155℃(-250℉) 및 -175℃(-280℉)의 DBTT, 및 각각 485MPa(70ksi), 620MPa(90ksi) 및 830MPa(120ksi) 이하의 인장 강도를 가진다. 이러한 강도와 인성을 함께 갖추도록 하기 위하여, 이들 강철들은 일반적으로 고가의 공정, 예를 들면 이중 풀림(annealing) 처리를 거친다. 극저온 적용물의 경우, 현재 업계에서는 이러한 시판중인 니켈-함유 강이 저온에서 인성이 양호하다는 이유로 이들을 사용하고 있지만, 이들의 비교적 낮은 인장 강도를 고려하여 설계하여야 한다. 일반적으로, 당해 설계는 하중을 지탱하는 극저온 적용물을 위하여는 과도한 두께의 강을 필요로 한다. 따라서, 하중을 지탱하는 극저온 적용물에서 이들 니켈-함유 강을 사용하는 경우 필요로 하는 강철의 두께와 함께 당해 강철의 고원가 때문에 경비가 많이 소요되는 경향이 있다.
-162℃(-260℉) 및 대기압에서 액화 천연 가스(LNG)를 수송하기 위한 현재 시판중인 저장 컨테이너는 상기 언급한 시판중인 니켈-함유 강, 오오스테나이트성 스테인레스강, 또는 알루미늄으로 제작되는 것이 통상적이다. LNG 적용물에서, 이러한 재료 및 이러한 재료를 접합한 용접물에 대한 강도 및 인성 요구는 PLNG의 경우와는 현저하게 상이하다. 예를 들면, 극저온을 목적으로 하는 2 1/4 중량% 내지 9중량% Ni강의 용접을 논의함에 있어서, 문헌[G.E. Linnert, "Welding Metallurgy", American Welding Society, 3rd Ed., Vol. 2, 1967, pp.550-570]에는, 상기와 같은 용접물에 대한 샤르피 V-노치 인성(용어 정의 참조) 요구치가 사용 온도에서 측정시 약 20J 내지 61J의 범위로 기재되어 있다. 또한, 1995년 발행된 문헌[Det Norske Veritas(DNV) Rules For Classification of Ships]에는 새로 건조된, 액화 가스 수송선에 사용된 재료가 특정한 최소한의 샤르피 V-노치 인성 요구치를 만족해야 한다는 것이 적시되어 있다. 구체적으로, DNV Rule에 따르면, -60℃ 내지 -165℃ 범위의 설계 온도를 지닌 압력 용기에 사용되는 후강판(plate) 및 용접물은 설계 온도 이하의 5℃ 내지 30℃(9℉ 내지 54℉) 범위의 시험 온도에서 27J의 최소 샤르피 인성을 충족하여야 한다. Linnert 및 DNV Rule에 따라 기재된 요구치는, PLNG 함유 압력[일반적으로 약 2760kPa(400psia)]은 LNG를 수송하기 위한 통상적인 방법의 압력(일반적으로 대략 대기압) 보다 훨씬 더 높기 때문에, PLNG(또는 기타 가압된 극저온 유체)를 수송하기 위한 컨테이너를 제작하는데 직접 적용될 수 없다. PLNG 저장 및 수송 컨테이너의 경우, 더 엄격한 인성 요구치가 요구되므로, LNG 저장 컨테이너를 제작하는데 현재 사용되는 것 보다도 더 우수한 인성 특성을 지닌 용접물이 필요하다.
기초 후강판 재료
바람직하게는, 가압된 극저온 유체(예: PLNG)용 저장 컨테이너는 초고강도의 저합금강의 불연속 후강판으로 제작된다. 3건의 공동 계류중인 미국 특허 가출원에 의하면, PLNG 및 기타 가압된 극저온 유체 수송용 저장 컨테이너를 제작하는데 사용하기 위한, 탁월한 극저온 인성을 지닌 용접가능한 초고강도의 저합금강이 다수 특정되고 있다. 상기 강철은, 공동-계류중인 미국 가특허원[발명의 명칭: "ULTRA-HIGH STRENGTH STEELS WITH EXCELLENT CRYOGENIC TEMPERATURE TOUGHNESS", 우선일: 1997년 12월 19일, 미국 특허 및 상표청("USPTO")에 의해 인정된 출원번호 제60/068194호], 공동-계류중인 미국 가특허원[발명의 명칭: "ULTRA-HIGH STRENGTH AUSAGED STEELS WITH EXCELLENT CRYOGENIC TEMPERATURE TOUGHNESS", 우선일: 1997년 12월 19일, USPTO에 의해 인정된 출원번호 제60/068252호], 및 공동-계류중인 미국 가특허원[발명의 명칭: "ULTRA-HIGH STRENGTH DUAL PHASE STEELS WITH EXCELLENT CRYOGENIC TEMPERATURE TOUGHNESS", 우선일: 1997년 12월 19일, USPTO에 의해 인정된 출원번호 제60/068816호]에 기술되어 있다. 이들 강철들은 강판 두께가 바람직하게는 약 2.5cm(1인치) 이상인 경우, 다음 특성: (i) 베이스강 및 용접 HAZ에서 약 -73℃(-100℉)미만, 바람직하게는 약 -107℃(-160℉) 미만의 DBTT, (ii) 830MPa(120ksi) 초과, 바람직하게는 860MPa(125ksi) 초과, 더 바람직하게는 900MPa(130ksi) 초과의 인장 강도, (iii) 우수한 용접능, (iv) 실질적으로 균일한 관통 두께 미세구조 및 특성, 및 (V) 시판중인 표준 초고강도 저합금강에 비해 개선된 인성을 갖는 점에서 PLNG 수송을 포함한 다수의 극저온 적용물에 대해 특히 적합하다. 상기 언급한 공동-계류중인 미국 가특허원에 기술된 강철의 인장 강도는 약 930MPa(135ksi) 초과, 965MPa(140ksi) 초과, 또는 1000MPa(145ksi) 초과이다. 기타 다른 강철이, 1997년 2월 5일자로 공개된 유럽 특허원[국제출원번호 제PCT/JP96/00157호, 국제공개번호 제WO96/23909호(1996년 8월 8일, 공보 제1999/36호)](바람직하게는 구리 함량이 0.1중량% 내지 1.2중량%인 강철), 및 공동-계류중인 미국 가특허원[발명의 명칭: "ULTRA-HIGH STRENGTH, WELDABLE STEELS WITH EXCELLENT ULTRA-LOW TEMPERATURE TOUGHNESS", 우선일: 1997년 7월 28일, USPTO에 의해 인정된 출원번호 제60/053915호]에 기술되어 있다.
용접
소기의 적용에 적당한 강도 및 파괴 인성을 제공하는 용접물을 생산하기에 적합한 용접 방법을 사용하여, 상기의 강철을 서로 접합시켜 가압된 극저온 유체(예: PLNG)용 저장 컨테이너를 제조할 수 있다. 이러한 용접 방법에는 바람직하게는, 적절한 용접 공정, 예를 들면, 이에 제한되는 것은 아니지만 가스 금속 아크 용접("GMAW"), 텅스텐 불활성 가스("TIG") 용접, 또는 서브머지드(submerged) 아크 용접("SAW"); 적당한 소모성 용접 와이어; 적당한 소모성 용접 가스(필요한 경우); 적당한 용접 플럭스(필요한 경우); 및 적당한 용접시공, 예를 들면 예열 온도 및 용접 입열 등이 포함된다. 용접물은 (i) 용접 금속(weld metal), (ii) 열영향부("HAZ"), 및 (iii) HAZ의 "인접부"의 모재(base metal)를 포함하는 용접 접합물이다. 용접 금속은, 용접 공정을 수행하는 중에 용융되는 모재 강판 부분에 의해 용착되고 희석된 소모성 용접 와이어(및, 사용된 경우, 플럭스)이다. HAZ는 용접중에 용융되지는 않으나, 이의 미세구조 및 기계적 특성이 용접 공정의 열에 의해 변형되는 모재 부분이다. HAZ의 "인접부"내로 간주되는 모재 부분, 즉, 용접물의 일부는 당업자에게 공지된 인자, 예를 들면 용접물의 너비, 용접된 모재 강판의 치수, 및 용접물사이의 거리 등에 따라 달라질 수 있다.
PLNG 적용에 바람직한 용접물의 특성
PLNG 및 기타 가압된 극저온 유체용 저장 컨테이너를 제작하기 위하여는, 본원에 기술된 바와 같은 파괴 역학의 공지된 원리에 따라, 소기의 극저온 적용에 적합한 인장 강도 및 파괴 인성을 지닌 용접물을 제공하는, 소모성 용접 와이어, 소모성 용접 가스, 용접 공정 및 용접시공을 포함하는 용접 방법을 취하는 것이 바람직하다. 더욱 특히, PLNG용 저장 컨테이너를 제작하는 경우에는 본원에 기술된 바와 같은 파괴 역학의 공지된 원리에 따라, PLNG 적용에 적합한 파괴 인성 및 900MPa(130ksi) 초과의 인장 강도를 지닌 용접물을 제공하는 용접 방법을 취하는 것이 바람직하다. 이러한 용접물의 인장 강도는 바람직하게는 약 930MPa(135ksi) 초과, 보다 바람직하게는 약 965MPa(140ksi) 초과, 보다 더욱 바람직하게는 약 1000MPa(145ksi) 초과이다. 시판중인 소모성 용접 와이어를 사용하는 현재 시중에서 이용되고 있는 방법은 전술한 고강도의 저합금강을 용접시켜 시판중인 극저온의 가압 적용물에 대해 목적하는 특성을 지닌 용접물을 제공하는데 적합하지 않다.
결론적으로, 본 발명의 주요 목적은 초고강도의 저합금강에 적용하기 위해 현재 기술 수준의 용접 기술을 개선하여, 본원에 기술된 바와 같은 파괴 역학의 공지된 원리에 따라, 소기의 극저온 적용에 적합한 파괴 인성 및 900MPa(130ksi) 초과의 인장 강도를 지닌 용접물을 생산하는 용접 방법을 제공하는 것이다.
발명의 요약
극저온 적용물에 대해 탁월한 극저온 파괴 인성을 지닌 초고강도의 저합금강을 접합시키는데 사용될 수 있는 용접 방법(소모성 용접 와이어, 용접 공정 유형, 및 특정 용접 파라미터 및 수단의 선택을 포함)이 제공된다. 정형화된 본 발명의 용접 방법은, 가압된 극저온 유체 적용(예: PLNG 적용)의 엄격한 요건에 적합한 일련의 역학적 특성을 제공하는 미세구조를 형성시키는 것이다. 당해 용접 방법은, 고도로 미분된 체심 입방(BCC) 결정 구조가 우세한 용접 금속을 생성시킨다. 또한, 당해 용접 방법은 불순물 함량이 낮으므로, 비금속성 개재물의 함량이 낮은 용접 금속을 제공하고, 추가로 크기가 작은 각각의 개재물을 생성시킨다. 구조용 강의 강도와 인성에 미치는 미세 결정 입도(grain size)의 기본적인 효과, 및 인성에 미치는 개재물 저함량의 기본적인 효과는 당업자에 익히 공지되어 있다. 그러나, PLNG 적용에 적합한 용접 금속에서 상기와 같은 특징을 달성하기 위한 기술은 널리 공지되어 있지 않다. 본 발명의 용접 방법을 사용함으로써 생성된 용접물은, 파괴 역학의 공지된 원리에 의하면, PLNG 적용에 적합한 인성 및 약 900MPa(130ksi) 초과의 인장 강도를 갖는다.
본 발명은 탁월한 극저온 파괴 인성을 지닌 용접 금속을 갖는 초고강도의 용접물을 제조하는 방법에 관한 것이다. 더욱 상세히, 본 발명은 초고강도의 저합금강상에 탁월한 극저온 파괴 인성을 지닌 용접 금속을 갖는 초고강도 용접물을 제조하는 방법에 관한 것이다.
본 발명의 이점은 후술하는 상세한 설명 및 첨부된 도면에 의해 더 잘 이해될 것이다:
도 1A는 CTOD 파괴 인성 및 잔류 응력의 함수로서의, 소정의 균열 길이에 대한 임계 균열 깊이의 플롯을 도시한다.
도 1B는 균열의 기하학적 형상(길이 및 깊이)을 도시한다.
본 발명이 바람직한 태양의 면에서 기술될 것이지만, 본 발명이 이에 제한되는 것은 아님을 이해하여야 할 것이다. 반대로, 본 발명은, 첨부된 청구범위에 에 의해 한정되는 바와 같은 본 발명의 취지 및 범위내에 포함될 수 있는 모든 변형물, 개질물 및 등가물을 포함하고자 하는 것이다.
본 발명은 초고강도의 저합금강을 접합시키는데 사용되는 용접 방법에 관한 것으로서, 이러한 방법에 의해 생성된 용접물은 초고강도 및 탁월한 극저온 인성을 갖는다. 이러한 바람직한 특성은 주로, 용접 금속의 두개의 미세-가공된 양상에 의해 제공된다. 제1 특징은 고도로 미분된 체심 입방(BCC) 결정 구조이고 제2 특징은 각각의 개재물의 크기가 작은 비금속성 개재물의 저함량이다. 용접 방법은 소모성 용접 와이어, 용접 공정 유형, 및 특정 용접 파라미터 및 수단의 선택을 포함한다. 본 발명의 용접 방법을 위해 바람직한 용접 공정은 가스 실드(shield) 공정, 예를 들면 가스 금속 아크 용접(GMAW), 텅스텐 불활성 가스 용접(TIG), 플라즈마 아크 용접(PAW) 또는 이들의 변형중의 하나이다. 바람직한 용접 파라미터 및 수단, 예를 들면 입열 및 실드 가스의 조성은 본원에서 추가로 기술된다.
용접 금속의 화학적 조성
하나의 태양에서, 본 발명에 따른 용접 금속 화학조성은 철 및 하기 표 I에 기재된 양의 합금 원소를 포함한다.
합금 원소 바람직한 하한치(중량%) 바람직한 상한치(중량%)
탄소(C) 0.06 0.10
망간(Mn) 1.60 2.05
규소(Si) 0.20 0.32
니켈(Ni) 1.87 6.00
크롬(Cr) 0.30 0.87
몰리브덴(Mo) 0.40 0.56
구리(Cu) -0- 0.30
알루미늄(Al) -0- 0.020
지르코늄(Zr) -0- 0.015
티타늄(Ti) -0- 0.010
보다 바람직하게는, 니켈 함량에 대한 상한치는 약 4.00중량%이다.
미세 결정 입도의 효과
본 발명에 따라 제조된 용접 금속의 미세구조중의 미세 결정 입도는 전위(dislocation) 차단을 통해 용접물의 강도를 증가시킨다. 미세 결정 입도는 전위 파일업의 길이를 단축시킴으로써 벽개 인성을 증가시키고, 이는 임의의 단일 파일업(pileup) 상단에서의 가능한 최대 응력 강도를 감소시킨다. 이에 의해 미세균열이 덜 발생할 수 있다. 또한, 하부의 파일업 강도는 국소 미소변형을 감소시킴으로써 연성 파괴 인성을 개선시키고, 이로써 미소공동이 덜 발생할 수 있다. 또한, 미세 결정 입도는 균열 진행에 대한 다수의 "장애물"을 제공함으로써 전체적인 인성을 증가시킨다[전위 차단, 벽개 인성, 전위 파일업, 미세균열, 미소변형 및 미소공동에 대한 용어 정의 참조].
미세구조 및 결정 입도의 달성
미분된 BCC 구조는 바람직하게는 자동-뜨임(tempering)된 래스(lath) 마르텐사이트가 우세하며, 즉, 약 50 용적% 이상, 보다 바람직하게는 70용적% 이상, 보다 더욱 바람직하게는 90용적% 이상의 자동-뜨임된 래스 마르텐사이트를 함유한다. 그러나, 상당량, 예를 들면 약 49용적% 이하의 하부 베이나이트(lower bainite)가 존재할 수 있다. 소수의 구성분, 예를 들면 침상 페라이트, 다각형 페라이트, 및 상부 베이나이트(upper bainite) 또는 베이나이트의 다른 변성형이 소량으로 존재할 수 있으나, 바람직하게는 우세형을 이루지는 않는다. 목적하는 마르텐사이트/베이나이트 미세구조는 적당한 용접 금속 화학조성의 사용 및 용접 금속 냉각 속도의 적당한 조절에 의해 달성된다. 화학조성에 관한 여러 예가 하기에 제공된다. 통상적으로 사용되는 고열 투입의 경우보다 용접 금속이 더욱 신속히 냉각되도록 저열 투입 용접법이 사용된다. 입열은 용접 전류를 곱하고 용접 진행 속도로 나눈 용접 전압, 즉 아크 에너지로서 정의된다. 본 발명의 용접 방법에서 사용된 저열 투입 용접의 아크 에너지는 바람직하게는 약 0.3kJ/mm 내지 약 2.5kJ/mm(7.6kJ/인치 내지 63.5kJ/인치), 보다 바람직하게는 약 0.5kJ/mm 내지 약 1.5kJ/mm(12.7kJ/인치 내지 38kJ/인치)이다. 여러 상이한 수준의 "결정 입도"는 목적하는 미세구조의 범위내에서 기술될 수 있으며, 저열 투입 용접 기술은 각 단위의 크기를 감소시키기 위한 것이다. 저열 투입 용접은 작은 주상 결정 입도, 작은 전(prior) 오오스테나이트 결정 입도, 작은 마르텐사이트/베이나이트 패킷 크기, 및 좁은 마르텐사이트 및/또는 베이나이트 래스 너비의 형성에 유익하다. 구조에 대해 본원에서 사용된 바와 같은, "미분된" 경우란 주상 결정 입도(너비)가 바람직하게는 150마이크론 미만, 보다 바람직하게는 100 마이크론 미만인 경우; 전 오오스테나이트 결정 입도가 바람직하게는 약 50 마이크론 미만, 보다 바람직하게는 약 35 마이크론 미만, 보다 더욱 바람직하게는 약 20 마이크론 미만인 경우; 마르텐사이트/베이나이트 패킷 크기가 바람직하게는 약 20 마이크론 미만, 보다 바람직하게는 약 15 마이크론 미만, 보다 더욱 바람직하게는 약 10 마이크론 미만인 경우를 의미한다. 본원에서 사용된 바와 같은, "결정 입도"란 당업자가 익히 숙지하고 있는 바와 같은, 라인 절단법(line intercept method)에 의해 측정된 결정 입도를 의미한다.
개재물 저함량의 효과
개재물 저함량은 잠재적인 벽개 균열 개시 부위를 제거하고/하거나 미세-응력 집중 부위의 수를 감소시킴으로써 벽개 인성을 증가시키는 경향이 있다. 개재물 저함량은 미소공동 개시 부위의 수를 감소시킴으로써 연성 파괴 인성을 증가시키는 경향이 있다.
본 발명에 따라 제조된 용접물은 바람직하게는 개재물 함량이 낮기는 하지만, 개재물이 전혀 없지는 않다. 개재물은 최적 용접 금속 특성을 달성하는데 상당히 기여할 수 있다. 첫째, 이들은 용융된 용접 금속 푸울(pool)에서 탈산제(deoxidizer)로서 작용한다. 실드 가스중의 저 산소 함량이 본 발명에 따른 용접물을 제조하는데 바람직하고, 탈산소 필요성을 감소시킨다. 그러나, 용융된 용접 금속 푸울에서의 약간의 탈산소 가능성이 여전히 바람직하다. 둘째, 개재물은 결정립계 핀닝(grain boundary pinning)을 통한 주상 및 전 오오스테나이트 결정립 성장을 조절하는데 유용할 수 있다. 승온된 온도에서의 한계 결정립 성장은 작은 실온 결정 입도를 촉진한다. 그러나, 본 발명에 따른 용접물을 제조하기 위한 저열 투입은 결정 입도를 제한하는데 도움이 되기 때문에, 개재물 함량이 인성을 증가시키는 수준으로 감소되더라도, 여전히 유용한 결정립계 핀닝 효과를 제공한다.
본 발명에 따라 제조된 용접물은 전술한 바와 같은 고강도를 수득할 수 있다. 저강도 용접 금속의 경우, 침상 페라이트의 핵생성(nucleating)을 목적으로 상당한 용적 비율의 Ti계 개재물을 생성시키는 것은 종종 계획된 특징이다. 이러한 저강도 용접물의 경우, 침상 페라이트는 이의 우수한 강도 및 인성 특성 때문에 바람직한 미세구조이다. 그러나, 고강도를 목적으로 하는 본 발명의 경우, 침상 페라이트를 핵생성화시키는 개재물의 큰 용적 비율을 피하는 것이 의도된 특징이다. 차라리, 래스 마르텐사이트가 우세한 미세구조를 생성시키는 것이 바람직하다.
목적하는 개재물 크기/함량의 달성
본 발명에 따른 용접물내의 바람직한 개재물 저함량은 적당한 실드 가스의 선택 및 전달, 우수한 용접 청정도의 유지, 소량의 황, 인, 산소 및 규소를 포함하는 소모성 용접 와이어의 사용에 의해 제공된다. 소모성 용접 와이어의 특정 화학조성은 목적하는 용접 금속 화학조성을 제공하도록 설계되고, 이는 다시 목적하는 역학적 특성을 기초로 선택된다. 목적하는 역학적 특성은 특정 컨테이너 설계에 따라 달라질 수 있고; 본 발명은 소정 범위의 설계물을 수용할 수 있는 소정 범위의 용접 금속 화학조성을 포괄한다. 본 발명의 용접 방법을 사용하는 경우, 벌크 용접 금속이 모재에 의해 최소한으로 희석될 것이므로, 소모성 용접 와이어의 화학조성은 본원에 기술된 용접 금속의 화학조성과 거의 동일할 것이다. 본 발명의 용접 기술에 따르면, 희석은 약 15% 미만, 종종 약 10% 미만일 것으로 기대된다. 용접 금속의 중심에 가까운 영역의 경우, 희석이 약 5% 미만일 것으로 기대된다. 모든 익히 공지된 역 희석 계산법을 사용하여, 당업자는 목적하는 용접 금속 화학조성을 수득하기 위하여 본 발명의 방법에서 사용하기 위한 소모성 용접 와이어 화학조성을 계산할 수 있다. 실드 가스는 바람직하게는 CO2및/또는 O2함량이 낮다. 바람직하게는, 실드 가스는 약 10용적% 미만, 보다 바람직하게는 약 5용적% 미만, 보다 더욱 바람직하게는 약 2용적% 미만의 CO2및/또는 O2함량을 포함한다. 실드 가스의 주요 성분은 바람직하게는 아르곤이고; 실드 가스는 바람직하게는 약 80용적% 이상, 보다 바람직하게는 약 90용적% 이상의 아르곤을 포함한다. 헬륨이 약 12용적%이하의 양으로 실드 가스에 첨가되어 아크 작용 특성 또는 용접 비드 용입 및 형상을 개선시킬 수 있다. 필요한 경우, 특정 저장 컨테이너 설계를 위해, 당업자에게 공지된 바와 같이, 용접 금속에서 비금속성 개재물 형성을 유도하는 경향이 있는 실드 가스중의 불순물을, 정밀 TIG 용접 분야의 숙련가에게 공지된 장치인, 나노켐(nanochem) 필터를 통해 전달함으로써 더욱 감소시킬 수 있다. 용접 금속내에서 저함량의 용접 금속 개재물을 달성하는 것을 보조하기 위하여, 소모성 용접 와이어 및 모재는 바람직하게는 그 자체에 산소, 황 및 인이 적어야 한다. 본 발명의 용접 방법의 상기 특징은, 바람직하게는 약 150ppm 미만, 보다 바람직하게는 약 50ppm 미만의 P, 바람직하게는 150ppm 미만, 보다 바람직하게는 30ppm 미만의 황, 및 바람직하게는 300ppm 미만, 보다 바람직하게는 250ppm 미만의 산소를 포함하는 용접 금속을 생성한다. 특정한 극저온 저장 컨테이너를 설계하는 경우, 용접 금속의 산소 함량은 바람직하게는 약 200ppm 미만으로 조절된다.
개재물 크기와 관련하여, 본 발명에 따른 용접물을 제조하는데 바람직한 저 열 투입을 선택하여 제한된 과열 및 신속한 냉각 속도를 수득함으로써, 용융된 용접 금속 푸울내에서의 개재물 성장 시간을 제한한다. 또한, 소량의 Al, Ti 및 Zr(각각 약 0.015중량% 미만)를 각각 또는 함께 가하여 작은 산화물을 형성시킨다. 이들 원소를 선택하는 이유는 이들의 공지된 산소에 대한 고친화성 때문이다. Ti와 관련하여, 이 원소의 양을 낮게, 바람직하게는 약 0.010중량% 미만으로 유지하여 너무 지나친 침상 페라이트의 핵생성을 방지한다. 본 발명에 의해 생성된 개재물의 직경은 평균적으로 약 700nm 미만, 바람직하게는 약 200nm 내지 약 500nm이다. 단위 면적당, 예를 들면, 본 발명에 의해 생성된 용접 금속 박편 표면의 단위 면적당 직경이 약 1000nm를 초과하는 비금속성 개재물의 수는 바람직하게는 적다, 즉 바람직하게는 mm2당 약 250개 미만이다.
예열과 입열간의 균형
PLNG 적용은, 용접 균열을 방지하기 위해 어느 정도의 예열을 필요로 하는 고강도강을 요구한다. 예열은 용접 냉각 속도를 변화시킬 수 있으며(고온의 예열은 느린 냉각을 조장한다), (1) 용접 균열을 방지하고, (2) 미분된 미세구조를 형성하기 위하여 예열과 용접입열간의 균형을 맞추는 것이 본 발명의 목적이다. 예열 온도는 바람직하게는 실온 내지 약 200℃(392℉)이지만, 당업자에게 익히 숙지되어 있는 바와 같이, 재료의 용접성과 용접입열을 고려하여 특정 예열 온도를 선택하는 것이 바람직하다. 당업자에 공지된 여러 시험 방법중의 하나, 예를 들면 CTS 시험(Controlled Thermal Severity Test), Y-홈 시험, 또는 캐나다 용접 기관 시험(Welding Institute of Canada test)을 사용하여, 재료 용접성을 평가할 수 있다. 또한, "모크업(mock-up)"이, 실제 모재와 용접 금속의 용접물이 후보적 조립 과정(candidate fabrication procedure)을 통해 접합되므로, 상기 목적에 기여할 수 있다. 모크업은 바람직하게는 실제 저장 컨테이너에서 발생할 수 있는 구속(restraint) 수준을 부여하기에 충분한 크기이다.
펄스 전원 장치
일반적으로, 펄스 전원 장치는, 본 발명의 용접 방법에서 사용하기에 바람직한 임의의 가스 실드 공정과 함께 사용될 수 있다. 와이어/가스 화학조성 선택에 따른 아크 안정성 또는 용입능의 손실은, 펄스 전원 장치를 사용하여 상당한 정도까지 회복할 수 있다. 예를 들면, 저열 투입 TIG 용접 및 저함량 황의 소모성 와이어를 사용하여 본 발명을 수행하는 경우, 펄스 전원 장치를 사용하여 용접 비드 용입을 증가시킬 수 있다.
파괴 제어
당업자에게 익히 숙지되어 있는 바와 같이, 가압된 극저온 유체를 수송하기 위한 용접강으로 제작된 저장 컨테이너를 설계함에 있어 고려해야 할 작업 조건에는, 여러 조건 중에서도 작업 압력 및 온도 뿐 아니라, 강철과 용접물에 부과되기 쉬운 부가적인 응력이 포함된다. (i) 평면 변형 파괴 인성의 측정치인 임계 응력 강도 인자(KIC), 및 (ii) 탄성-소성 파괴 인성을 측정하는데 사용될 수 있는 균열 선단 개구 변위(CTOD: Crack Tip Opening Displacement)와 같이 당업자에게 익히 숙지되어 있는 표준 파괴 역학 측정치를 사용하여 강철 및 용접물의 파괴 인성을 측정할 수 있다. 종종 "PD 6493: 1991"로 지칭되는, BSI 공보 "Guidance on methods for assessing the acceptability of flaws in fusion welded structures"에 제시된 바와 같은 강철 구조 설계에 일반적으로 허용될 수 있는 산업 코드를 사용하여, 강철과 용접물(HAZ 포함)의 파괴 인성 및 컨테이너에 부과된 응력을 기초로 하여 컨테이너에 대한 최대 허용 균열 크기를 측정할 수 있다. 당업자는, (i) 부과된 응력을 최소화하기 위한 적당한 컨테이너 설계, (ii) 결함을 최소화하기 위한 적당한 제조 품질 관리, (iii) 컨테이너에 적용되는 생활주기 하중과 압력의 적당한 조절, 및 (iv) 컨테이너의 균열과 결함을 확실하게 검출하기 위한 적당한 검사 프로그램을 통해, 파괴 개시를 완화하기 위한 파괴 제어 프로그램을 개발할 수 있다. 본 발명에 따라 용접된 저장 컨테이너에 대한 바림직한 설계 원리는 당업자에게 익히 공지된 "파손 전 누출(leak before failure)"이다. 이러한 사항들은 일반적으로 본원에서 "파괴 역학의 공지된 원리"로서 지칭된다.
압력 용기 또는 컨테이너내의 파괴 개시를 방지하기 위한 파괴 제어 계획에 사용하는 경우에 있어 소정 균열 길이에 대한 임계 균열 깊이를 계산하기 위한 방법에서 이들 파괴 역학의 공지된 원리를 적용한 실시예들이 제한없이 후술될 것이다.
도 1B는 균열 길이 315 및 균열 깊이 310의 균열을 도시한다. PD6493을 사용하여, 하기 설계 조건에 기초한 도 1A에 도시된 임계 균열 크기 플롯 300에 대한 값을 계산한다:
용기 직경: 4.57m(15ft)
용기벽 두께: 25.4mm(1.00in.)
설계 압력: 3445kPa(500psi)
허용될 수 있는 후우프 응력: 333MPa(48.3ksi).
이러한 실시예의 목적을 위해, 100mm(4인치) 길이의 표면 균열, 예를 들면 시임(seam) 용접물에 위치한 축 균열이 고려된다. 도 1A를 참조하건대, 플롯 300은 CTOD 파괴 인성 및 잔류 응력(잔류 응력 수준은 항복 응력의 15, 50 및 100% 이다)의 함수로서 임계 균열 깊이에 대한 값을 나타낸다. 잔류 응력은 조립(fabrication) 및 용접으로 인해 발생할 수 있으며; PD6493은, 용접후 열처리(PWHT: Post Weld Heat Treatment) 또는 기계적 응력 제거와 같은 기술을 사용하여 용접물의 응력을 제거하지 않는 한, 용접물(용접 HAZ 포함)내의 항복 응력의 100%의 잔류 응력 값을 사용할 것을 권고한다.
최소 사용 온도에서 압력 용기강의 CTOD 파괴 인성을 토대로 하여, 용기 조립을 조정하여 잔류 응력을 감소시킬 수 있고, 검사 프로그램을 사용하여(초기 검사 및 사용중 검사 모두의 경우) 임계 균열 크기와의 비교를 위해 균열을 검출하고 측정할 수 있다. 이러한 실시예에서, 강철이 최소 사용 온도에서 0.025mm의 CTOD 인성(실험실 시험편을 사용하여 측정하였을 때)을 가지며, 잔류 응력이 강철 항복 응력의 15%로 감소되는 경우, 임계 균열 깊이에 대한 값은 약 4mm이다(도 1A상의 320 지점 참조). 당업자에게 익히 공지된 바와 같은, 유사한 계산법에 따르면, 각종 균열 길이 및 각종 균열 기하 형태에 대한 임계 균열 깊이를 측정할 수 있다. 이러한 정보를 사용하여, 품질 관리 프로그램 및 검사 프로그램(기술, 검출가능한 균열 치수, 빈도)을 개발함으써, 임계 균열 깊이에 이르기 전 또는 설계 하중의 적용 전에 균열을 검출하여 보수할 수 있다. CVN, KIC과 CTOD 파괴 인성간의 공개된 실험상의 관련성을 토대로 할때, 0.025mm CTOD 인성은 일반적으로 약 37J의 CVN 값과 관련이 있다. 이 실시예는 본 발명을 어떤 방법으로도 제한하고자 하는 것은 아니다.
하기 실시예에서, 본 발명에 따른 용접 방법은 공동-계류중인 미국 가특허원[발명의 명칭: "ULTRA-HIGH STRENGTH, WELDABLE STEELS WITH EXCELLENT ULTRA-LOW TEMPERATURE TOUGHNESS", 우선일: 1997년 12월 19일, USPTO에 의해 인정된 출원번호 제60/068816호]에 기술된 유형의 베이스강을 용접시키는데 사용된다. 이들 실시예의 목적을 위해, 당해 베이스강은 탄소 0.05중량%, 망간 1.70중량%, 규소 0.075중량%, 크롬 0.40중량%, 몰리브덴 0.2중량%, 니켈 2.0중량%, 및 니오브 0.05중량%를 포함하고, 상기 특허원 제60/068816호에 기재된 범위내에서 기타 합금 원소, 예를 들면 티타늄 약 0.008중량% 내지 약 0.03중량%, 알루미늄 약 0.001중량% 내지 0.05중량%, 및 질소 약 0.002중량% 내지 약 0.005중량%을 최소한으로 포함한다. 또한, 잔류물이 바람직하게는 당해 베이스강에서 실질적으로 최소화되는데, 예를 들면 인(P) 함량은 바람직하게는 약 0.01중량% 미만이며, 황(S) 함량은 바람직하게는 약 0.004중량% 미만이며, 산소(O) 함량은 바람직하게는 약 0.002중량% 미만이다. 이러한 화학조성을 지닌 강 슬라브를 제조하여, 거의 페라이트 100 용적%("본질적으로")의 제1상 약 10용적% 내지 약 40용적%, 및 우세한 미분된 래스 마르텐사이트, 미분된 하부 베이나이트 또는 이의 혼합물의 제2상 약 60용적% 내지 약 90용적%을 포함하는 미세구조를 갖는 초고강도의 이중상 강판을 생산한다. 더욱 상세히 살펴보면, 이들 실시예들의 베이스강은 상기한 바와 같은 목적하는 조성을 지닌 슬라브를 형성시키고; 슬라브를 약 955℃ 내지 약 1065℃(1750℉ 내지 1950℉)의 온도로 가열하고; 오오스테나이트가 재결정화되는 제1 온도범위, 즉 약 Tnr온도 초과의 온도 범위내에서 약 30% 내지 약 70%의 감소를 제공하는 1회 이상의 패스로 슬라브를 고온 압연시켜 강판을 형성하고; 약 Ar3변태 온도 이상 내지 약 Tnr온도 이하의 제2의 온도 범위내에서 약 40% 내지 약 80% 감소를 제공하는 1회 이상의 패스로 강판을 추가로 고온 압연시키고; 약 Ar1변태 온도 이상 내지 Ar3변태 온도 이하의 임계간 온도 범위에서 약 15% 내지 약 50% 감소를 제공하는 1회 이상의 패스로 강판을 다듬질 압연함으로써 제조된다. 이어서, 고온 압연 강판을 초당 10℃ 내지 초당 약 40℃(18℉/sec 내지 72℉/sec)의 냉각 속도로, 바람직하게는 Ms 변태 온도 플러스 200℃(360℉) 이하의 적당한 급냉 중지 온도(QST: Quench Stop Temperature)까지 급냉시킨 후, 급냉을 종료한다. 급냉이 종료된 후, 강판을 주위 온도까지 공기 냉각시킨다(Tnr온도, 및 Ar3, Ar1, 및 Ms변태 온도에 대한 정의는 용어 정의 부분 참조).
실시예 1
본 발명의 방법의 첫 번째 실시예에서, 가스 금속 아크 용접(GMAW) 공정을 사용하여, 철 및 약 0.07중량%의 탄소, 약 2.05중량%의 망간, 약 0.32중량%의 규소, 약 2.20중량%의 니켈, 약 0.45중량%의 크롬, 약 0.56중량%의 몰리브덴, 약 110ppm 미만의 인, 및 약 50ppm 미만의 황을 포함하는 용접 금속 화학조성물을 제조한다. 용접은 상기 베이스강과 같은 강철상에서, 약 1중량% 미만의 산소를 포함하는 아르곤계 실드 가스를 사용함으로써 이루어진다. 용접입열의 범위는 약 0.3kJ/mm 내지 약 1.5kJ/mm(7.6kJ/inch 내지 38kJ/inch)이다. 본 방법에 의한 용접은 약 900MPa(130ksi) 초과, 바람직하게는 약 930Mpa(135ksi) 초과, 보다 바람직하게는 965MPa(140ksi) 초과, 보다 더욱 바람직하게는 약 1000MPa(145ksi) 이상의 인장 강도를 갖는 용접물을 제공한다. 또한, 본 방법에 의한 용접은 약 -73℃(-100℉) 이하, 바람직하게는 약 -96℃(-140℉) 이하, 보다 바람직하게는 -106℃(-160℉) 이하, 보다 더욱 바람직하게는 -115℃(-175℉) 이하의 DBTT를 갖는 용접 금속을 제공한다.
실시예 2
본 발명의 방법의 또 다른 실시예에서, GMAW 공정을 사용하여 철 및 약 0.10중량% 탄소(바람직하게는 약 0.10중량% 미만의 탄소, 보다 바람직하게는 약 0.07 내지 0.08중량%의 탄소), 약 1.60중량%의 망간, 약 0.25중량%의 규소, 약 1.87중량%의 니켈, 약 0.87중량%의 크롬, 약 0.51중량%의 몰리브덴, 약 75ppm 미만의 인, 및 약 100ppm 미만의 황을 포함하는 용접 금속 화학조성물을 제조한다. 용접입열의 범위는 약 0.3kJ/mm 내지 약 1.5kJ/mm(7.6kJ/inch 내지 38kJ/inch)이고, 약 100℃(212℉)의 예열을 사용한다. 용접은 상기 베이스강과 같은 강철상에서, 약 1중량% 미만의 산소를 포함하는 아르곤계 실드 가스를 사용함으로써 이루어진다. 본 방법에 의한 용접은 약 900MPa(130ksi) 초과, 바람직하게는 약 930Mpa(135ksi) 초과, 보다 바람직하게는 965MPa(140ksi) 초과, 보다 더욱 바람직하게는 약 1000MPa(145ksi) 이상의 인장 강도를 갖는 용접물을 제공한다. 또한, 본 방법에 의한 용접은 약 -73℃(-100℉) 이하, 바람직하게는 약 -96℃(-140℉) 이하, 보다 바람직하게는 약 -106℃(-160℉) 이하, 보다 더욱 바람직하게는 약 -115℃(-175℉) 이하의 DBTT를 갖는 용접 금속을 제공한다.
실시예 3
본 발명의 방법의 또 다른 실시예에서, 텅스텐 불활성 가스 용접(TIG) 공정을 사용하여 철 및 약 0.07중량%의 탄소(바람직하게는 0.07중량% 미만의 탄소), 약 1.80중량%의 망간, 약 0.20중량%의 규소, 약 4.00중량%의 니켈, 약 0.5중량%의 크롬, 약 0.40중량%의 몰리브덴, 약 0.02중량%의 구리, 약 0.02중량%의 알루미륨, 약 0.010중량%의 티타늄, 약 0.015중량%의 지르코늄, 약 50ppm 미만의 인, 및 약 30ppm 미만의 황을 포함하는 용접 금속 화학조성물을 제조한다. 용접입열의 범위는 약 0.3kJ/mm 내지 약 1.5kJ/mm(7.6kJ/inch 내지 38kJ/inch)이고, 약 100℃(212℉)의 예열을 사용한다. 용접은 상기 베이스강과 같은 강철상에서, 약 1중량% 미만의 산소를 포함하는 아르곤계 실드 가스를 사용함으로써 이루어진다. 본 방법에 의한 용접은 약 900MPa(130ksi) 초과, 바람직하게는 약 930MPa(135ksi) 초과, 보다 바람직하게는 약 965MPa(140ksi) 초과, 보다 더욱 바람직하게는 약 1000MPa (145ksi) 이상의 인장 강도를 갖는 용접물을 제공한다. 또한, 본 방법에 의한 용접은 약 -73℃(-100℉) 이하, 바람직하게는 약 -96℃(-140℉) 이하, 보다 바람직하게는 -106℃(-160℉) 이하, 보다 더욱 바람직하게는 -115℃(-175℉) 이하의 DBTT를 갖는 용접 금속을 제공한다.
이들 실시예에 언급된 것과 유사한 용접 금속 화학조성물을 GMAW 또는 TIG 용접 공정을 사용하여 제조할 수 있다. 그러나, TIG 용접이 GMAW 용접보다 낮은 불순물 함량 및 고도로 더욱 정련된 미세구조를 가지므로, 저온 인성이 개선될 것으로 기대된다.
본 발명이 하나 이상의 바람직한 태양의 관점에서 기술되었지만, 하기의 청구범위에 기술된 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 다른 변형도 가능하다. 본 발명의 용접 방법은, 본원에 단지 예로서 기술된 초고강도의 저합금강 이외의 여러 강철에도 적용될 수 있다.
용어 정의:
Ar1변태 온도: 냉각중에 오오스테나이트에서 페라이트로 또는 페라이트 및 시멘타이트로의 변태가 완료되는 온도;
Ar3변태 온도: 냉각중에 오오스테나이트가 페라이트로 변태되기 시작하는 온도;
BCC: 체심 입방;
샤르피(샤르피 V-노치) 인성: 샤르피 V-노치 시험편의 파손시 측정되는 에너지(ft-lb, 또는 J);
벽개 인성: 예를 들어(이에 제한되지 않음), 일군의 샤르피 V-노치 시험에서 DBTT를 사용하여 정립될 수 있거나 CTOD 시험을 사용하여 측정될 수 있는 특성인, 벽개 파괴에 대한 강철의 저항;
냉각 속도: 후강판 두께의 중심 또는 실질적인 중심에서의 냉각 속도;
극저온: 약 -40℃(-40℉) 미만의 임의의 온도;
CTOD: 균열 선단 개구 변위;
CVN: 샤르피 V-노치;
DBTT(연성-대-취성 천이 온도): 구조용 강에서 2개의 파괴 양상을 나타내며; DBTT 이하의 온도에서는 저에너지 벽개(취성) 파괴에 의해 파손이 발생하는 경향이 있는 반면, DBTT 초과의 온도에서는 고에너지 연성 파괴에 의해 파손이 발생하는 경향이 있다;
전위: 원자의 결정 배열에서의 선형 불완전성;
전위 차단: 장애물(예: 결정립계 또는 석출물)이 금속중의 전위 이동을 방지하거나 저지하는 현상;
전위 파일업: 동일하거나 거의 동일한 미끄럼 면상에서 이동하는 다수의 전위부가 장애물을 만나 서로 쌓이는 경우에 일어난다.
본질적으로: 거의 100용적%;
미분된 구조: 주상 결정 입도(너비)가 바람직하게는 약 150마이크론 미만, 보다 바람직하게는 약 100마이크론 미만이며; 전 오오스테나이트 결정 입도가 바람직하게는 약 50마이크론 미만, 보다 바람직하게는 약 35마이크론 미만, 보다 더욱 바람직하게는 약 20마이크론 미만이며; 마르텐사이트/베이나이트 패킷 크기가 바람직하게는 약 20마이크론 미만, 보다 바람직하게는 약 15마이크론 미만, 보다 더욱 바람직하게는 약 10마이크론 미만인 것을 의미한다.
GMAW: 가스 금속 아크 용접;
결정 입도: 라인 절단법(line intercept method)의 의해 측정된 결정 입도;
HAZ: 열영향부;
임계간 온도 범위: 냉각시의 약 Ar3변태 온도 내지 약 Ar1변태 온도;
KIC: 임계 응력 강도 인자;
kJ: 킬로주울;
kPa: 1000 파스칼;
ksi: 제곱 인치당 1000 파운드;
저합금강: 철과 약 10중량% 미만의 총 합금 부가물을 함유하는 강철;
저열 투입 용접: 바람직하게는 약 0.3kJ/mm 내지 약 2.5kJ/mm(7.6kJ/inch 내지 63.5kJ/inch), 보다 바람직하게는 약 0.5kJ/mm 내지 약 1.5kJ/mm(12.7kJ/inch 내지 38kJ/inch) 범위내의 아크 에너지를 사용한 용접;
비금속 개재물 저함량: 단위 면적, 예컨대, 본 발명에 의해 생성된 용접 금속의 박편 표면의 단위 면적당 직경이 약 1000nm를 넘는 비금속 개재물의 수가 바람직하게는 mm2당 약 250개 미만인 경우;
최대 허용 균열 크기: 임계 균열 길이 및 깊이;
미세균열: 벽개 파괴 개시의 발생시에 재료 분리의 첫번째 예:
미소변형: 예를 들어, 개재물, 석출물 또는 제2상의 소영역을 포함할 수 있는, 단일(또는 그룹의) 불연속물(불연속물들) 주변에 아립계 규모(sub-grain scale)로 발생하는 변형;
미소공동: 개재물, 석출물 또는 제2상의 소영역과 같은 강철 매트릭스내의 불연속물 근처에 발생하는 공동;
MPa: 백만 파스칼;
Ms변태 온도: 냉각중에 오오스테나이트가 마르텐사이트로 변태되기 시작하는 온도;
ppm: 백만분의 1;
급냉: 본 발명을 기술하는데 사용되는 경우, 공기 냉각과는 반대로, 강철의 냉각 속도를 증가시키는 경향에 의해 선택된 유체를 이용하는 특정 수단에 의해 촉진되는 냉각;
급냉 중지 온도(QST): 후강판의 두께-중심으로부터 전달된 열 때문에, 급냉을 중지한 후, 후강판의 표면에 도달된 가장 높은 또는 실질적으로 가장 높은 온도;
슬라브: 임의의 치수를 갖는 강철편;
인장 강도: 인장 시험에서, 고유 횡단면적에 대한 최대 부하 비율;
TIG 용접: 텅스텐 불활성 가스 용접;
Tnr온도: 오오스테나이트가 재결정화하는 하한 온도;
USPTO: 미국 특허 및 상표청; 및
용접물: (i) 용접 금속, (ii) 열영향부(HAZ) 및 (iii) HAZ의 "인접부"의 모재를 포함하는 용접 접합물. HAZ의 "인접부"내로 간주되는 모재 부분, 따라서 용접물의 일부는 당해 기술분야의 숙련가에게 공지된 인자, 예를 들면, 이로써 제한되는 것은 아니나, 용접물의 너비, 용접되는 물품의 크기, 물품을 조립하는데 요구되는 용접물의 수 및 용접물간의 거리에 따라 변한다.

Claims (17)

  1. 가스 실드 용접 공정, 아르곤계 실드 가스 및 소모성 용접 와이어를 사용하여,
    (a) -73℃(-100℉) 미만의 연성-대-취성 천이 온도를 가지며; 자동-뜨임된 래스 마르텐사이트가 50용적% 이상이고 용접 금속의 박편 표면을 측정하는 경우 직경이 1000nm를 초과하는 비금속성 개재물이 mm2당 250개 미만인 미분된 체심 입방 결정 구조를 가지며; 철과 0.06중량% 내지 0.10중량%의 탄소, 1.60중량% 내지 2.05중량%의 망간, 0.20중량% 내지 0.32중량%의 규소, 1.87중량% 내지 6.00중량%의 니켈, 0.30중량% 내지 0.87중량%의 크롬, 및 0.40중량% 내지 0.56중량%의 몰리브덴의 합금 원소를 포함하는 용접 금속, 및
    (b) 900MPa(130ksi) 초과의 인장 강도를 갖는 용접물을 생성하는 용접 단계를 포함하는, 모재 용접 방법.
  2. 제1항에 있어서, 용접 금속이 0.30중량% 이하의 구리, 0.020중량% 이하의 알루미늄, 0.015중량% 이하의 지르코늄 및 0.010중량% 이하의 티타늄으로 이루어진 그룹중에서 선택된 하나 이상의 부가물을 추가로 포함하는 방법.
  3. 제1항에 있어서, 가스 실드 용접 공정이 0.5kJ/mm 내지 1.5kJ/mm(12.7kJ/inch 내지 38kJ/inch) 범위내의 입열로 수행되는 방법.
  4. 제1항에 있어서, 가스 실드 용접 공정이 가스 금속 아크 용접이고, 용접 금속이 철과 0.07중량%의 탄소, 2.05중량%의 망간, 0.32중량%의 규소, 2.20중량%의 니켈, 0.45중량%의 크롬, 0.56중량%의 몰리브덴, 110ppm 미만의 인 및 50ppm 미만의 황을 포함하는 방법.
  5. 제4항에 있어서, 가스 실드 용접 공정이 0.3kJ/mm 내지 1.5kJ/mm(7.6kJ/inch 내지 38kJ/inch) 범위내의 입열로 수행되는 방법.
  6. 제1항에 있어서, 가스 실드 용접 공정이 가스 금속 아크 용접이고, 용접 금속이 철과 1.60중량%의 망간, 0.25중량%의 규소, 1.87중량%의 니켈, 0.87중량%의 크롬, 0.51중량%의 몰리브덴, 75ppm 미만의 인, 100ppm 미만의 황 및 0.10중량% 미만의 탄소를 포함하는 방법.
  7. 제6항에 있어서, 가스 실드 용접 공정이 1중량% 미만의 산소를 포함하는 아르곤계 실드 가스로 수행되는 방법.
  8. 제6항에 있어서, 가스 실드 용접 공정이 0.3kJ/mm 내지 1.5kJ/mm(7.6kJ/inch 내지 38kJ/inch) 범위내의 입열로 수행되는 방법.
  9. 제1항에 있어서, 가스 실드 용접 공정이 텅스텐 불활성 가스 용접이고, 용접 금속이 철과 1.80중량%의 망간, 0.20중량%의 규소, 4.00중량%의 니켈, 0.5중량%의 크롬, 0.40중량%의 몰리브덴, 0.30중량%의 구리, 0.02중량%의 알루미늄, 0.010중량%의 티타늄, 0.015중량%의 지르코늄, 50ppm 미만의 인, 30ppm 미만의 황, 및 0.07중량% 미만의 탄소를 포함하는 방법.
  10. 제9항에 있어서, 가스 실드 용접 공정이 0.3kJ/mm 내지 1.5kJ/mm(7.6kJ/inch 내지 38kJ/inch) 범위내의 입열 및 100℃(212℉)의 예열로 수행되는 방법.
  11. 가스 실드 용접 공정, 아르곤계 실드 가스 및 소모성 용접 와이어를 사용하여 모재의 2개 이상의 변두리를 용접함으로써 생성되는 용접물로서,
    (i) -73℃(-100℉) 미만의 연성-대-취성 천이 온도를 가지며; 자동-뜨임된 래스 마르텐사이트가 50용적% 이상이고 용접 금속의 박편 표면을 측정하는 경우 직경이 1000nm를 초과하는 비금속성 개재물이 mm2당 250개 미만인 미분된 체심 입방 결정 구조를 가지며; 철과 0.06중량% 내지 0.10중량%의 탄소, 1.60중량% 내지 2.05중량%의 망간, 0.20중량% 내지 0.32중량%의 규소, 1.87중량% 내지 4.00중량%의 니켈, 0.30중량% 내지 0.87중량%의 크롬 및 0.40중량% 내지 0.56중량%의 몰리브덴의 합금 원소를 포함하는 용접 금속,
    (ii) 열영향부(Heat Affected Zone), 및
    (iii) 상기 열영향부에 인접한 모재 부분을 포함하고, 900MPa(130ksi) 이상의 인장 강도를 갖는 용접물.
  12. 제11항에 있어서, 용접 금속이 0.30중량% 이하의 구리, 0.020중량% 이하의 알루미늄, 0.015중량% 이하의 지르코륨 및 0.010중량% 이하의 티타늄으로 이루어진 그룹중에서 선택된 하나 이상의 부가물을 추가로 포함하는 용접물.
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Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW359736B (en) * 1997-06-20 1999-06-01 Exxon Production Research Co Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas
DZ2528A1 (fr) * 1997-06-20 2003-02-01 Exxon Production Research Co Conteneur pour le stockage de gaz natural liquéfiesous pression navire et procédé pour le transport de gaz natural liquéfié sous pression et système de traitement de gaz natural pour produire du gaz naturel liquéfié sous pression.
JP3519966B2 (ja) * 1999-01-07 2004-04-19 新日本製鐵株式会社 低温靱性に優れた超高強度ラインパイプおよびその製造法
GC0000233A (en) * 2000-08-07 2006-03-29 Exxonmobil Upstream Res Co Weld metals with superior low temperature toughness for joining high strength, low alloy steels
FR2815562B1 (fr) * 2000-10-23 2003-01-03 Air Liquide Procede de soudo-brasage tig
US6852175B2 (en) * 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
US6843237B2 (en) 2001-11-27 2005-01-18 Exxonmobil Upstream Research Company CNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
JP4528089B2 (ja) * 2003-10-22 2010-08-18 新日本製鐵株式会社 耐脆性破壊発生特性を有する船体用大入熱突合せ溶接継手
FR2865151A1 (fr) * 2004-01-21 2005-07-22 Air Liquide Procede de soudage par laser d'acier, en particulier ferritique
US7842903B2 (en) * 2005-10-31 2010-11-30 Lincoln Global, Inc. Short arc welding system
US8759715B2 (en) 2004-10-06 2014-06-24 Lincoln Global, Inc. Method of AC welding with cored electrode
US9333580B2 (en) * 2004-04-29 2016-05-10 Lincoln Global, Inc. Gas-less process and system for girth welding in high strength applications
US8704135B2 (en) * 2006-01-20 2014-04-22 Lincoln Global, Inc. Synergistic welding system
US20070221643A1 (en) * 2004-04-29 2007-09-27 Lincoln Global, Inc. Gas-less process and system for girth welding in high strength applications including liquefied natural gas storage tanks
JP2006225718A (ja) * 2005-02-17 2006-08-31 Kobe Steel Ltd 低温靭性および耐ＳＲ割れ性に優れた高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶着金属
AT8860U1 (de) * 2005-04-13 2007-01-15 Magna Steyr Fahrzeugtechnik Ag Modularer behälter für kryogene flüssigkeiten
DE102005018876A1 (de) * 2005-04-22 2006-10-26 Linde Ag Schweißen hochfester Stähle
US20100006545A1 (en) * 2005-12-22 2010-01-14 Macia Mario L Welding of Pipeline to Enhance Strain Performance
JP5365216B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板とその製造方法
JP5365217B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
CN101920412A (zh) * 2010-09-07 2010-12-22 上海交通大学 耐高温低合金钢电焊条药皮及其焊条
US9821401B2 (en) * 2011-01-28 2017-11-21 Exxonmobil Upstream Research Company High toughness weld metals with superior ductile tearing resistance
TWI544976B (zh) 2012-12-27 2016-08-11 Metal Ind Res & Dev Ct Method for manufacturing advanced high strength steel rim and its fixture
ES2627220T3 (es) 2014-05-09 2017-07-27 Gestamp Hardtech Ab Métodos para la unión de dos formatos y los formatos y los productos obtenidos
WO2016001702A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001706A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
CN108702096B (zh) 2015-12-22 2022-01-11 色玛图尔公司 用于加热工件的具有高度稳定输出的高频电源系统
CA3022964A1 (en) * 2016-05-02 2017-11-09 Hyunwoo Jin High manganese steel pipe with step-out weld zone erosion-corrosion resistance and method of making the same
RU2018141292A (ru) * 2016-05-02 2020-06-03 ЭкссонМобил Рисерч энд Энджиниринг Компани Технология сварки кольцевым швом в полевых условиях шламопроводов из высокомарганцовистой стали
CN109604863B (zh) * 2019-01-14 2021-07-13 上海连山金属材料有限公司 一种高强韧气体保护焊丝
DE102019113181A1 (de) 2019-05-17 2020-11-19 Krones Aktiengesellschaft Umreifungsvorrichtung, Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung eines wenigstens einen Artikel umfassenden Gebindes

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3097294A (en) * 1963-07-09 Electric arc welding and wire therefor
US3769491A (en) * 1969-08-15 1973-10-30 Teledyne Inc Production of an improved non-austenitic steel weld deposit
US3745322A (en) * 1969-12-24 1973-07-10 Sumitomo Metal Ind Welding process preventing the bond brittleness of low-alloy steels
US3732393A (en) * 1970-09-03 1973-05-08 Messer Griesheim Gmbh Electric arc welding process
JPS5114975B1 (ko) * 1971-04-10 1976-05-13
US3716691A (en) * 1971-04-27 1973-02-13 Allegheny Ludlum Ind Inc Shielded arc welding with austenitic stainless steel
US3919519A (en) * 1972-01-27 1975-11-11 Int Nickel Co Welding material
JPS5653472B2 (ko) * 1974-11-27 1981-12-18
GB2259881B (en) * 1991-08-30 1994-07-20 Nippon Kokan Kk Method for gas-shield arc welding of a pipe and weld wire for use in the welding method
AU4111193A (en) * 1992-05-27 1993-12-30 Alloy Rods Global, Inc. Welding electrodes for producing low carbon bainitic ferrite weld deposits
CA2187028C (en) * 1995-02-03 2001-07-31 Hiroshi Tamehiro High strength line pipe steel having low yield ratio and excellent low temperature toughness

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Publication number Publication date
CZ295944B6 (cs) 2005-12-14
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PL186658B1 (pl) 2004-02-27

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