CZ295944B6 - Ultravysoce pevné kryogenní svary - Google Patents

Ultravysoce pevné kryogenní svary Download PDF

Info

Publication number
CZ295944B6
CZ295944B6 CZ19994554A CZ455499A CZ295944B6 CZ 295944 B6 CZ295944 B6 CZ 295944B6 CZ 19994554 A CZ19994554 A CZ 19994554A CZ 455499 A CZ455499 A CZ 455499A CZ 295944 B6 CZ295944 B6 CZ 295944B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
welding
less
weld metal
weld
welds
Prior art date
Application number
CZ19994554A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ9904554A3 (cs
Inventor
Douglas P. Fairchild
Original Assignee
Exxonmobil Upstream Research Company
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Exxonmobil Upstream Research Company filed Critical Exxonmobil Upstream Research Company
Publication of CZ9904554A3 publication Critical patent/CZ9904554A3/cs
Publication of CZ295944B6 publication Critical patent/CZ295944B6/cs

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17D—PIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00—Pipe-line systems
    • F17D1/08—Pipe-line systems for liquids or viscous products
    • F17D1/082—Pipe-line systems for liquids or viscous products for cold fluids, e.g. liquefied gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
    • B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
    • B60K15/03—Fuel tanks
    • B60K15/03006—Gas tanks
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/002—Storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
    • F17C1/14—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge constructed of aluminium; constructed of non-magnetic steel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C13/00—Details of vessels or of the filling or discharging of vessels
    • F17C13/001—Thermal insulation specially adapted for cryogenic vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C3/00—Vessels not under pressure
    • F17C3/02—Vessels not under pressure with provision for thermal insulation
    • F17C3/025—Bulk storage in barges or on ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C7/00—Methods or apparatus for discharging liquefied, solidified, or compressed gases from pressure vessels, not covered by another subclass
    • F17C7/02—Discharging liquefied gases
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0104—Shape cylindrical
    • F17C2201/0109—Shape cylindrical with exteriorly curved end-piece
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/01—Shape
    • F17C2201/0128—Shape spherical or elliptical
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/03—Orientation
    • F17C2201/035—Orientation with substantially horizontal main axis
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
    • F17C2201/05—Size
    • F17C2201/054—Size medium (>1 m3)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
    • F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
    • F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
    • F17C2203/0636—Metals
    • F17C2203/0648—Alloys or compositions of metals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/01—Mounting arrangements
    • F17C2205/0123—Mounting arrangements characterised by number of vessels
    • F17C2205/013—Two or more vessels
    • F17C2205/0134—Two or more vessels characterised by the presence of fluid connection between vessels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2205/00—Vessel construction, in particular mounting arrangements, attachments or identifications means
    • F17C2205/03—Fluid connections, filters, valves, closure means or other attachments
    • F17C2205/0302—Fittings, valves, filters, or components in connection with the gas storage device
    • F17C2205/0323—Valves
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2209/00—Vessel construction, in particular methods of manufacturing
    • F17C2209/22—Assembling processes
    • F17C2209/221—Welding
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/033—Methane, e.g. natural gas, CNG, LNG, GNL, GNC, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2221/00—Handled fluid, in particular type of fluid
    • F17C2221/03—Mixtures
    • F17C2221/032—Hydrocarbons
    • F17C2221/035—Propane butane, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/01—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the phase
    • F17C2223/0146—Two-phase
    • F17C2223/0153—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL
    • F17C2223/0161—Liquefied gas, e.g. LPG, GPL cryogenic, e.g. LNG, GNL, PLNG
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/033—Small pressure, e.g. for liquefied gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2223/00—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel
    • F17C2223/03—Handled fluid before transfer, i.e. state of fluid when stored in the vessel or before transfer from the vessel characterised by the pressure level
    • F17C2223/035—High pressure (>10 bar)
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2227/00—Transfer of fluids, i.e. method or means for transferring the fluid; Heat exchange with the fluid
    • F17C2227/01—Propulsion of the fluid
    • F17C2227/0128—Propulsion of the fluid with pumps or compressors
    • F17C2227/0135—Pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/011—Improving strength
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/01—Improving mechanical properties or manufacturing
    • F17C2260/012—Reducing weight
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/031—Dealing with losses due to heat transfer
    • F17C2260/032—Avoiding freezing or defrosting
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2260/00—Purposes of gas storage and gas handling
    • F17C2260/03—Dealing with losses
    • F17C2260/035—Dealing with losses of fluid
    • F17C2260/036—Avoiding leaks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/03—Treating the boil-off
    • F17C2265/032—Treating the boil-off by recovery
    • F17C2265/033—Treating the boil-off by recovery with cooling
    • F17C2265/035—Treating the boil-off by recovery with cooling with subcooling the liquid phase
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/05—Regasification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2265/00—Effects achieved by gas storage or gas handling
    • F17C2265/06—Fluid distribution
    • F17C2265/061—Fluid distribution for supply of supplying vehicles
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0102—Applications for fluid transport or storage on or in the water
    • F17C2270/0105—Ships
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/01—Applications for fluid transport or storage
    • F17C2270/0134—Applications for fluid transport or storage placed above the ground
    • F17C2270/0136—Terminals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C2270/00—Applications
    • F17C2270/05—Applications for industrial use

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Transportation (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)

Abstract

Předložené řešení se týká způsobu svařování pro spojování ultravysoce pevných nízkolegovaných ocelí za účelem získání svarů vykazujících pevnost v tahu vyšší než 900 MPa se svarovým kovem majícím lomovou houževnatost vhodnou pro kryogenní aplikace podle známých principů lomové mechaniky. Tento způsob spočívá v použití svařovacího postupu s ochrannou atmosférou argonu a svářecího drátu vytvářejícího svarový kov o teplotě přechodu z tažného do křehkého stavu nižší než -73 .degree.C vykazující jemnozrnnou strukturu s tělesně centrovanou mřížkou v alespoň 50 % obj., složenou ze samopopouštěného jehlicového martenzitu a méně než 250 nekovových vměstků větších než 1000 nm v průměru na jednotkové ploše 1 mm.sup.2.n., měřeno na povrchu výbrusu jmenovaného svarového kovu, a obsahující železo a dále uhlík, mangan, křemík, nikl, chrom a molybden v příslušném množství jako legující prvky.

Description

Tento vynález se týká způsobů vytváření ultravysoce pevných svarů majících vynikající lomovou houževnatost za kryogenní teploty v místě svaru. Tento vynález se týká zvláště způsobů vytváření ultravysoce pevných svarů ultravysoce pevných nízkolegovaných ocelí majících ve svarovém kovu vynikající lomovou houževnatost za kryogenní teploty.
Dosavadní stav techniky
V následující specifikaci jsou používány různé termíny. Z tohoto důvodu je bezprostředně před patentové nároky vložen slovníček výrazů.
Často je zapotřebí skladovat a přepravovat stlačené těkavé kapaliny při kryogenních teplotách, tj. při teplotách nižších než -40 °C (-40 °F). tato potřeba nastává například při skladování a přepravě stlačeného zkapalněného zemního plynu (PLNG) o tlaku v širokém rozmezí od 1035 kPa (150 psia) do 7590 kPa (1100 psia) a teplotách vyšších než -123 °C (-190 °F). Nastává také potřeba bezpečného a ekonomického skladování a přepravy dalších stlačených kapalin jako je methan, ethan a propan v zásobnících při kryogenních teplotách. Takové zásobníky musejí být zhotoveny ze svařované oceli, kde tato ocel a její svarky (viz slovníček) musejí mít odpovídající pevnost ktomu, aby odolaly namáhání způsobenému tlakem kapaliny, a odpovídající houževnatost při odolávání vznikání trhlin, tj. poruchových stavů, za provozních podmínek.
Jak je zkušeným odborníkům známo, pro hodnocení lomové houževnatosti a kontroly lomivosti při zhotovování akumulačních zásobníků pro přepravu stlačených kapalin jako je PLNG za kryogenní teploty, lze použít zkoušku vrubové houževnatosti podle Charpyho (CVN), a to zvláště pro přechodovou teplotu z tažného do křehkého stavu (DBTT). U strukturních ocelí odděluje DBTT dva lomové režimy. Při teplotách pod DBTT zkouška vrubové houževnatosti podle Čharpyho ukazuje na nízkoenergetický štěpiny (křehký) lom, zatímco při teplotách nad DBTT ukazuje na vysokoenergetický tvárný lom. Akumulační a přepravní zásobníky, které jsou zhotoveny ze svařovaných ocelí pro výše zmiňované kryogenní teploty, a které jsou vystaveny dalšímu namáhání provozem za kryogenních teplot, musí mít DBTT, podle stanovení zkouškou vrubové houževnatosti podle Charpyho, hodně pod pracovní teplotou konstrukce, aby se předešlo křehkému lomu.
V závislosti na konstrukci, pracovních podmínkách a/nebo požadavcích klasifikační skupiny, pro kterou se používá, musí být požadovaná teplota DBTT posunuta (tj. o kolik musí být DBTT pod provozní teplotou) o 5 až 30 °C (9 až 54 °F) níže než je pracovní teplota.
Běžně používané oceli obsahující nikl, používané pro konstrukce provozované při kryogenní teplotě, např. oceli s obsahem niklu vyšším než 3 % hmotn., mají nízkou DBTT, ale také relativně nízkou pevnost v tahu. Běžné komerčně dostupné oceli s 3,5 % hmotn. Ni, 5,5 % hmotn. Ni a 9 % hmotn. Ni mají DBTT -100 °C (-150 °F), -155 °C (-250 °F) a -175 °C (-280 °F) a pevnost v tahu až do 485 MPa (70 ksi), 620 MPa (90 ksi) a 830 MPa (120 ksi). K dosažení kombinace pevnosti a houževnatosti musejí tyto oceli projít obvykle nákladným zpracováním, např. dvojím žíháním. Pro aplikace při kryogenních teplotách se tyto komerční oceli obsahující nikl v průmyslu běžně využívají pro jejich houževnatost při nízkých teplotách, avšak musí se počítat s jejich relativně nízkou pevnost v tahu. Taková konstrukce provozovaná při kryogenní teplotě většinou vyžaduje nadměrně velkou tloušťku oceli. Používání těchto ocelí obsahujících nikl a zatěžovaných využíváním při kryogenních teplotách vede k tomu, že jde o nákladnou záležitost vzhledem ke kombinaci vysoké ceny s požadovanou tloušťkou oceli.
Běžné komerční akumulační zásobníky pro přepravu zkapalněného zemního plynu při teplotě -162 °C (-260 °F) a atmosférickém tlaku (LNG) jsou většinou konstruovány zvýše uváděných
-1 CZ 295944 B6 komerčních ocelí obsahujících nikl, austenitických ocelí nebo hliníku. Pro využití pro LNG se požadavky na takové materiály co s týká pevnosti, houževnatosti a svarových spojů takových materiálů, značně liší od případů týkajících se PLNG. G.E.Linnert v publikaci „Welding Metallurgy“, Američan Welding Society, 3. vyd., sv. 2, str. 550-570 například podává seznam požadovaných hodnot vrubové houževnatosti podle Charpyho, viz slovníček, pro tyto svary, které se při provozní teplotě pohybují od 20 do 61 J. Také publikace Det Norské Veritas (DNV) Rules For Classifícation of Ships z roku 1995 ukazuje, že materiály k použití pro nově bodované lodě pro převoz zkapalněného plynu musejí splňovat požadavky na minimální vrubovou houževnatost podle Charpyho. DNV předpisy určují, že plechy a svary používané pro tlakové nádoby s konstrukční teplotou pro oblast od -60 do -165 °C musejí vyhovět minimální hodnotě houževnatosti podle Charpyho 27 J při zkušební teplotě v oblasti od 5 do 30 °C (9 až 54 °F) pod navrhovanou teplotu. Požadavky uvedené Linnertem a DNV předpisy nemohou být přímo použity k navrhování zásobníků pro přepravu PLNG (nebo jiných stlačených kryogenních kapalin), protože jede o hodnoty obecně pro atmosférický tlak nebo jemu blízký, avšak plnicí tlak PLNG je většinou okolo 2760 kPa (400 psia). U akumulačních a přepravních zásobníků PLNG jsou mnohem přísnější požadavky na houževnatost a tím i na svary s větší houževnatostí než u zásobníků konstruovaných pro skladování LNG.
Základní materiál na plechy
Akumulační zásobníky pro stlačené kryogenní kapaliny jsou přednostně zhotovovány ze samostatných plechů z ultravysoce pevné nízkolegované oceli. V současné době tři projednávané US přihlášky vynálezů uvádějí různé svařitelné, ultravysoce pevné nízkolegované oceli s vynikající houževnatostí za kryogenních teplot, k využití při konstruování akumulačních zásobníků pro přepravu PLNG a dalších stlačených kryogenních kapalin. Oceli jsou popsány v současně projednávaní přihlášce vynálezu nazvané „Ultravysoce pevné oceli s vynikající houževnatostí za kryogenní teploty, s datem priority 19. prosince 1997 s US patentovým úřadem registrované pod číslem přihlášky US 60/068194, které odpovídá dokument EP 1047 779, v dosud projednávané přihlášce vynálezu nazvané „Ultravysoce pevné vyzrálé [ausaged] oceli s vynikající houževnatostí za kryogenní teploty“, s datem priority 19. prosince 1997 a registrované pod číslem přihlášky vynálezu US 60/068252, které odpovídají dokumenty EP 1047 798, US 6 257 698 a US 6 251 198, a v dosud projednávané přihlášce vynálezu nazvané „Ultravysoce pevné dvoufázové oceli s vynikající houževnatostí z kryogenní teploty“ s datem priority 19. prosince 1997 a registrované pod číslem přihlášky vynálezu US 60/068816, které odpovídají dokumenty EP 1040205, US 6 159 312 a US 6 066 212. Tyto oceli jsou zvláště vhodné pro mnoho aplikací pro kryogenní teploty včetně přepravy PLNG tím, že charakteristiky těchto ocelí při tloušťce plechu 2,5 cm (1 palec) mají následující hodnoty nebo hodnoty větší: (i) DBTT nižší než -73 °C (-100 °F), lépe nižší než -107 °C (-160 °F) v základní oceli a ve svatové HAZ, (ii) pevnost v tahu vyšší než 830 MPa (120 ksi), lépe vyšší než 860 MPa (125 ksi) a ještě vyšší než 900 MPa (130 ksi), (iii) vynikající svařitelnost, (iv) dostatečně homogenní mikrostrukturu a vlastnosti v celé tloušťce, a (v) zlepšenou houževnatost nad hodnotami normovaných komerčně dostupných ultravysoce pevných nízkolegovaných ocelí. Oceli popsané ve výše uvedené současně projednávané US přihlášce vynálezu mohou mít pevnost v tahu vyšší než 930 MPa (135 ksi) nebo vyšší než 965 MPa (140 ksi) nebo vyšší než 1000 MPa (145 ksi). Další vhodné oceli jsou popsány v přihlášce EP 0 757 113 z 5. února 1997 označené číslem mezinárodním přihlášky vynálezu WO 96/23909 (8.8. 1996 Gazette 1996/36) (takové oceli mají přednostně obsah mědi 0,1 až 1,2 % hmotn.) a v současně projednávané přihlášce vynálezu nazvané „ultravysoce pevné svařitelné oceli s vynikající ultranízkoteplotní houževnatostí“ s datem priority 28. července 1997 označenou číslem přihlášky vynálezu US 60/053915, které odpovídá dokument US 6 264 760.
Svařování
Takové oceli se mohou vzájemně spojovat za účelem výroby akumulačních zásobníků pro tlakové stlačené kapaliny při kryogenních teplotách, jako je PLNG, svařovacími způsoby dávajícími svary mající odpovídající pevnost a lomovou houževnatost pro zamýšlené využití. Takový svařo
-2CZ 295944 B6 vací způsob vyžaduje předně vhodný svařovací postup, jako je obloukové svařování kovem pod ochrannou atmosférou („GMAW), a svařování wolframovými elektrodami v inertním plynu („TIG“), nebo svařování pod tavidlem („SAW“); vhodný svařovací drát; vhodný svařovací plyn (pokud je zapotřebí); vhodné svařovací tavidlo; a vhodný svařovací postup, například, a to bez nějakého omezování, s určitou předehřívací teplotou a svařovacím tepelným příkonem. Svarek je svarový spoj včetně: (i) svarového kovu, (ii) „teplem ovlivněná zóna“ („HAZ“), a (iii) základní kov v „blízkém okolí“ HAZ. Svarovým kovem je svařovací drát (a tavidlo, pokud se používá) deponovaný a zředěný částí základního materiálu plechu, který se během svařovacího postupu roztaví. HAZ je část základního kovu, která se během svařování neroztaví, ale jejíž mikrostruktura a mechanické vlastnosti jsou pozměněn teplem svařovacího procesu. Část základného kovu, které se říká „blízké okolí“ HAZ a je tudíž součástí svarku se mění v závislosti na faktorech odborníkům známých, a to bez nějakého omezení, například co se týká rozměrů základního kovu plechu, který je svařován a vzdáleností mezi svarky.
Požadované vlastnosti svarků pro použití s PLNG.
Za účelem zhotovování akumulačních zásobníků pro PLNG a další stlačené kapaliny při kryogenních teplotách je požadováno, aby byl k dispozici svařovací způsob včetně určení svařovacího drátu, vhodného svařovacího plynu a vhodného svařovacího postupu, který umožní provést mající pevnost v tahu a lomovou houževnatost vhodnou pro požadovanou kryogenní aplikaci podle známých principů lomové mechaniky zde popsaných. Ke zhotovování akumulačních zásobníků pro PLNG je zvláště vhodné mít takový svařovací způsob, který vytvoří svarky s pevností v tahu vyšší než 900 MPa (130 ksi) a lomovou houževnatostí vhodnou pro aplikace PLNG podle známých principů lomové mechanicky, jak je dále popsáno. Pevnost v tahu takových svarků je přednostně vyšší než 930 MPa (135 ksi), lépe vyšší než 965 MPa (140 ksi) a vůbec nejlépe nejméně 1000 MPa (145 ksi). Běžné dostupné svařovací postupy nejsou pro svařování výše uvedených vysoce pevných nízkolegovaných ocelí a k vytváření svarků s požadovanými vlastnostmi pro požadované komerční kryogenní tlakové aplikace vhodné.
Podstata vynálezu
Primárním předmětem předloženého vynálezu je zdokonalení stavu současné svařovací technologie za účelem jejího využití při svařování ultravysoce pevných nízkolegovaných ocelí tak, aby se získal takový svařovací postup, který vytvoří svarky mající pevnost v tahu vyšší než 900 MPa (130 ksi) a lomovou houževnatost vhodnou pro kryogenní aplikace podle zde popsaných známých principů lomové mechaniky.
Způsob svařování základního kovu spočívá podle vynálezu v tom, že se provádí v ochranné atmosféře obsahující minimálně 80% obj. argonu a max. 10% obj. Co2 a/nebo O2 s použitím svářecího drátu, jehož složení je blízké základnímu kovu, a jehož složení se vypočte způsobem reverzního výpočtu z požadovaného složení svarového kovu při požadovaném zředění max. 15 % na okrajích a max. 5 % ve středu svaru, přičemž teplota přechodu svarového kovu z taženého do křehkého stavu je nižší než -73 °C (-100 °F) a svarový kov má jemnozmnou strukturu s tělesně centrovanou mřížkou v nejméně 50 % obj. složenou ze samopopouštěného jehlicového martenzitu a méně než 250 nekovových vměstků větších než 1000 nm v průměru na jednotkové ploše 1 mm2, měřeno na povrchu výbrusu jmenovaného svarového kovu a obsahuje železo a tyto legující prvky:
od 0,06 % hmotn. do 0,10 % hmotn. uhlíku, od 1,60 % hmotn. do 2,05 % hmotn. manganu, od 0,20 % hmotn. do 0,32 % hmotn. křemíku, od 1,87 % hmotn. do 6,00 % hmotn. niklu, od 0,30 % hmotn. do 0,87 % hmotn. chrómu, a od 0,40 % hmotn. do 0,56 % hmotn. molybdenu.
-3CZ 295944 B6
Svarový kov obsahuje dále s výhodou nejméně jednu přísadu vybíranou ze skupiny obsahující od 0 % hmotn. do 0,30 % hmotn. mědi, od 0 % hmotn. do 0,020 % hmotn. hliníku, od 0 % hmotn. do 0,015 % hmotn. zirkonu a od 0 % hmotn. do 0,010 % hmotn. titanu.
Svařovací postup s ochrannou atmosférou se s výhodou provádí tepelným příkonem v rozsahu od 0,5 do 1,5 kJ.mnf1 (12,7 až 38 kJ.palec'1).
Při obloukovém svařování v ochranné atmosféře svarový kov obsahuje železo a 0,07 % hmotn. uhlíku, 2,05 % hmotn. manganu, 0,32 % hmotn. křemíku, 2,20 % hmotn. niklu, 0,45 % hmotn. chrómu, 0,56 % hmotn. molybdenu, méně než 110 ppm fosforu a méně než 50 ppm síry.
Svařování se s výhodou provádí s tepelným příkonem v rozsahu od 0,3 do l^kJ-mm'1 (7,6 až 38 kJ. palec'1).
Při obloukovém svařování v ochranné atmosféře svarový kov může obsahovat železo a 1,60 % hmotn. manganu, 0,25 % hmotn. křemíku, 1,87 % hmotn. niklu, 0,87 % hmotn. chrómu, 0,51 % hmotn. molybdenu, méně než 75 ppm fosforu a méně než 100 ppm síry, a méně než 0,10 % hmotn. uhlíku a svařování se provádí s ochranným plynem argonem obsahujícím méně než 1 % hmotn. kyslíku.
Při svařování wolframovými elektrodami v ochranné atmosféře svarový kov obsahuje železo a 1,80 % hmotn. manganu, 0,20 % hmotn. křemíku, 4,00 % hmotn. niklu, 0,5 % hmotn. ohromu, 0,40 % hmotn. molybdenu, 0,30 % hmotn. mědi, 0,02 % hmotn. hliníku, 0,010 % hmotn. titanu, 0,015 % hmotn. zirkonu, méně než 50 ppm fosforu a méně než 30 ppm síry a méně než 0,07 % hmotn. uhlíku.
Svary vytvořené svařováním nejméně dvou hran základního kovu za použití vpředu popsaného svářecího postupu mají pevnost svarku vtahu nejméně 900 MPa (130 ksi) a sestávají ze:
(i) svarového kovu s teplotou přechodu z taženého do křehkého stavu nižší než -73 °C (-100 °F) a mající tělesně centrovanou kubickou krystalovou strukturu s tělesně centrovanou mřížkou v nejméně 50 % obj. složenou ze samopopouštěného jehlicového martenzitu a méně než 250 nekovových vměstků větších než 1000 nm v průměru na jednotkové ploše 1 mm2, měřeno na povrchu výbrusu svarového kovu a obsahující železo a tyto legující prvky:
od 0,06 % hmotn. do 0,10 % hmotn. uhlíku, od 1,60 % hmotn. do 2,05 % hmotn. manganu, od 0,20 % hmotn. do 0,32 % hmotn. křemíku, od 1,87 % hmotn. do 4,00 % hmotn. niklu, od 0,30 % hmotn. do 0,87 % hmotn. chrómu, a od 0,40 % hmotn. do 0,56 % hmotn. molybdenu;
(ii) teplem ovlivněné zóny; a (iii) části jmenovaného základního kovu v bezprostřední blízkosti HAZ.
Svarový kov s výhodu obsahuje dále nejméně jednu přísadu vybíranou ze skupiny obsahující od 0 % hmotn. do 0,30 % hmotn. mědi, od 0 % hmotn. do 0,020 % hmotn. hliníku, od 0 % hmotn. do 0,015 % hmotn. zirkonu a od 0 % hmotn do 0,010 % hmotn. titanu.
Souhrn vynálezu
Svařovací způsob (počítaje v to svařovací drát, typ svařovacího postupu a výběr určitých svařovacích parametrů a praktik) umožňuje spojování ultravysoce pevných nízkolegovaných ocelí
-4CZ 295944 B6 s vynikající lomovou houževnatostí pro kryogenní aplikace. Svařovací způsoby podle tohoto vynálezu se formulují tak, aby vytvořily soubor vyhovujících mikrostruktumích mechanických vlastností vhodných pro přísné požadavky kladení k využití pro stlačené kryogenní kapaliny jako je PLNG.
Svařovací způsob vytváří svarový kov s dominantní velmi jemnou tělesně centrovanou krystalickou strukturou (BCC). Svařovací způsob také vytváří svarový kov o nízkém obsahu nečistot a tím tedy s nízkým obsahem nekovových vměstků a navíc vytváří určité vměstky o velmi malých rozměrech. Jemnozrnné části mají základná vliv na pevnost a houževnatost strukturních ocelí, rovněž tak jako nízký obsah vměstků má základní vliv na houževnatost, jak je jistě odborníkům známo. Technologie k dosažení takových charakteristik svarových kovů vhodných pro PLNG nejsou přesto dosti rozšířeny. Svarky vznikající použitím svařovacího způsobu podle tohoto vynálezu mají pevnost v tahu vyšší než 900 MPa (130 ksi) a houževnatost vyhovující pro využívání pro PLNG podle známých principů lomové mechaniky.
Přehled obrázků na výkrese
Pro lepší pochopení předloženého vynálezu bude vhodné odkazovat na následující podrobný popis a připojení obrázky, ve kterých:
Obr. 1 znázorňuje diagram závislosti kritické hloubky trhliny při daní délce trhliny jako funkci lomové houževnatosti CTOD a zbytkového napětí; a
Obr. 2 znázorňuje geometrii (délku a hloubku) trhliny.
Vynález bude popisován ve spojení s preferovaným předmětem vynálezu, avšak tím se musí rozumět, že se předmět vynálezu nikterak neomezuje. Na druhé straně se vynález požaduje pokrytí všech alternativ, modifikaci a ekvivalentů, které může v duchu a ve svém rozsahu tento vynález zahrnovat tak, jak to je definováno v připojených patentových nárocích.
Příklady provedení vynálezu
Předložený vynález se týká způsobu svařování použitého ke spojování ultravysoce pevných nízkolegovaných ocelí a vyznačuje se tím, že výsledné svarky jsou ultravysoce pevné a mají vynikající houževnatost za kryogenních teplot. Žádoucí vlastnosti jsou podmíněny předně dvěma mikromechanickými aspekty svařovaného kovu. První zajímavostí je jemnozrnná tělesně centrovaná kubická (BCC) krystalická struktura a druhou zajímavostí je nízký obsah nekovových vměstků vyznačujících se tím, že jednotlivé částice vměstků mají velmi malý rozměr. Způsob svařování zahrnuje svařovací drát, typ svařovacího postupu a výběr vhodných parametrů svařování a praktik. Způsob svařování, kterému se dává podle tohoto vynálezu přednost, je kterýkoliv svařovací způsob s ochrannou atmosférou jako je obloukové svařování s ochrannou atmosférou (GMAW), svařování wolframovými elektrodami pod inertním plynem (TIG), obloukové plazmové svařování (PAW) nebo jejich varianty. Dále budou popsány ty svařovací paramenty a praktiky, jako je tepelný příkon a složení ochranného plynu, jimž se dává přednost.
Chemické složení svarového kovu
Jedním z předmětů předloženého vynálezu je složení svarového kovu sestávajícího ze železa a legujících přísad v množství vyznačených v tabulce I a níže.
-5 CZ 295944 B6
Tabulka I
Legující prvek Dolní mez Horní mez
(% hmotn.) (% hmotn.)
uhlík (C) 0,06 0,10
mangan (Mn) 1,60 2,05
křemík (Si) 0,20 0,32
nikl (Ni) 1,87 6,0
chrom (Cr) 0,30 0,87
molybden (Mo) 0,40 0,56
měď (Cu) 0 0,30
hliník (Al) 0 0,020
zirkon (Zr) 0 0,015
titan (Ti) 0 0,010
Je lépe, pokud horní mez obsahu niklu je 4,00 % hmotn.
Vliv velikosti zrna
Jemnozrnná mikrostruktura svařovaného kovu podle tohoto vynálezu zvyšuje pevnost svarku dislokační blokádu. Jemná zrna zvyšují štěpnou houževnatost zkracováním délky dislokačních překážek, které potlačují maximálně přípustné napětí na čele kterékoliv jednotlivé překážky. To snižuje pravděpodobnost vznikání mikrotrhlinek. Nižší intenzita kumulace překážek také zlepšuje houževnatost proti lomu snížením lokálního mikronapětí a tím vytváří podmínky pro menší pravděpodobnost vzniku mikropórů. Jemné zrno navíc zvyšuje celkovou houževnatost vytvářením mnoha „zarážek“ („roadblocks“) předcházejících trhlinám. (Pro definici dislokační blokáda, štěpná houževnatost, dislokační překážka, mikrotrhlina, mikropnutí a mikropór viz slovníček).
Způsoby dosahování mikrostruktury a velikosti zrna
Jemnozrnná struktura BCC převažuje hlavně u samopopouštěného jehlicového martenzitu, tj. při obsahu nejméně 50 % obj., lépe nejméně 70 % obj. a vůbec nejlépe 90 % obj. samopopouštěného jehlicového martenzitu. Může být však přítomno i značné množství dolního bainitu, např. až do 49 % obj. Mohou být však přítomna i malá množství minoritních složek jako je jehlicový ferit, polygonální ferit a horní bainit (nebo další degenerované formy bainitu), avšak nemají tvořit dominantní morfologický podél. Požadované martenzitickou-bainitické mikrostruktury lze dosáhnout využitím patřičného složení svarového kovu a patřičnou regulací rychlosti ochlazování svarového kovu. Dále je uvedeno několik příkladů, ve kterých se pojednává složení. Nízkopříkonové svařování se využívá tak, že se svarový kov ochlazuje rychleji než je tomu u běžného svařování vyšším tepelným příkonem. Tepelný příkon je definován jako svařovací napětí násobené svařovacím proudem a dělené rychlostí tahu při svařování, tj. energie oblouku. Svařování nízkým tepelným příkonem používaným u svařovacího způsobu podle tohoto vynálezu využívá přednostně energie oblouku v rozsahu od 0,3 do 2,5 kJ.mm'1 (7,6 až 63,5 kJ.palec'1), avšak lépe v rozsahu od 0,5 do 1,5 kJ.mm'1 (12,7 až 38 kJ.palec'1). U této mikrostruktury a nízkopříkonové technologie svařování snižující velikost všech druhů strukturních součástí, lze popsat několik úrovní „velikosti zrna“. Nízkopříkonové svařování napomáhá při tvorbě malých sloupkových zrn, malých primárních austenitických zrn, malých martenziticko-bainitických shluků a úzkých martenzitických a bainitických jehlic. Pokud se zde odkazuje na ,jemnozmnou“ strukturu, míní se tím to, že rozměr sloupkového zrna (šířka) je přednostně menší než 150 pm a méně, lépe méně než 100 pm; a že velikost zrna primárního austenitu je přednostně menší než 50 pm, lépe méně než 35 pm a vůbec nejlépe než 20 pm; a že velikost martenziticko-bainitických shluků je přednostně menší než 20 pm, lépe méně než 15 pm a vůbec nejlépe méně než 10 pm. Pokud se zde uvádí „velikost zrna“ míní se tím velikost zrna stanovená metodou proložení úsečky tak, jak je to odborníkům známé.
-6CZ 295944 B6
Vliv nízkého obsahu vměstků
Nízký obsah vměstků vede ke zvýšení štěpené houževnatosti, protože se eliminují iniciační místa pro potenciální vznik štěpných trhlin a/nebo se sníží počet míst s koncentrací mikropnutí. Nízký obsah vměstků vede ke zvýšení odolnosti proti křehkému lomu snížením počtu iniciačních míst s mikropóry.
Svarky provedené podle tohoto vynálezu mají přednostně nízký obsah vměstků, avšak nejsou zcela bez nich. Vměstky mohou značně přispívat k dosažení optimálních vlastností pro svarový kov. Působí předně v roztaveného svarovém poli jako deoxidanty. Pro vytváření svarů podle tohoto vynálezu se dává přednost nízkému obsahu kyslíku v ochranném plynu, aby se snížila nutnost deoxidace; přesto se však dává přednost tomu, aby jistý deoxidační potenciál v roztaveném svarovém poli přece jen zůstal. Za druhé vměstky mohou být užitečné pro regulaci růstu sloupkového a primárního austenitického zrna vytvářením lamely u hranice zrna. Omezení růstu při zvýšených teplotách dává malý prostor tomuto teplotnímu růstu zrna. Nízký tepelný příkon při vytváření svaru podle tohoto vynálezu pomáhá omezovat růst zrna, obsah vměstků může být snížen na úroveň, která zlepší houževnatost, avšak stále působí dostatečným vlivem na vyplnění lamelámích hranic zrn.
Jak bylo již dříve uvedeno, svary provedené podle tohoto vynálezu dosahují vysoké pevnosti.V případě nízkopevnostních svarových kovů jde často o konstrukční charakteristiku k vytváření značného objemu vměstků na bázi titanu za tím účelem, aby se vytvořila nukleáční centra pro jehlicový ferit. U takových nízkopevnostních svarků je jehlicový ferit upřednostňovanou strukturou pro jeho dobrou pevnost a houževnatost. U tohoto vynálezu je však zájem na vysoké pevnosti a záměrně se požaduje taková charakteristika, která by předcházela velkým objemovým frakcím vměstků, které způsobí nukleaci jehlicového feritu. Spíše se dává přednost vytváření mikrostruktury s dominujícím jehlicovým martenzitem.
Způsoby dosahování požadované velikosti a množství vměstků
Nízkého obsahu vměstků ve svarech podle tohoto vynálezu se dosahuje výběrem a přívodem vhodného ochranného plynu a tím udržováním čistoty svaru a používáním svařovacího drátu s nízkým obsahem síry, fosforu, kyslíku a křemíku. Specifické složení svařovacího drátu se volí tak, aby se získalo požadované složení svarového kovu, což v důsledku určuje požadované mechanické vlastnosti. Požadované mechanické vlastnosti závisejí na konstrukci určitého zásobníku; tento vynález pokrývá oblast složení svarového kovu schopného vyhovět konstrukčním požadavkům. Při použití svařovacího způsobu podle tohoto vynálezu bude v okolí svařovaného kovu základní kov minimálně zředěný a tudíž i složení svářecího drátu musí být blízké složení svarového kovu, jak to je zde popsáno. Podle použité svařovací technologie podle tohoto vynálezu se očekává, že zředění bude 15 %, avšak je často menší než 10 %. Očekává se, že v oblasti bližší ke středu místa svaru, bude zředění menší než 5 %. Pokud se použije reverzního výpočetního způsobu pro zřeďování, je odborník schopný vypočítat složení svářecího drátu pro použití podle předloženého vynálezu tak, aby získal požadované složení svarového kovu. Ochranným plynem je nejlépe plyn s nízkým obsahem CO2 a/nebo O2. Ochranný plyn má přednostně méně než 10 % obj., lépe méně než 5 % obj. a vůbec nejlépe méně než 2 % obj. CO2 a/nebo O2. Hlavní složkou ochranného plynu je přednostně argon; a ochranný plyn obsahuje přednostně 80 % obj. nebo více argonu a ještě lépe více než 90 % obj. argonu. Pro zlepšení provozních charakteristik oblouku nebo pronikání svarové housenky do profilu, lze do ochranného plynu přidávat helium v množství až do 12 % obj. Pokud to je pro určitou konstrukci zásobníku nutné, musí se ještě dále omezit nečistoty, které mají tendenci vytvářet ve svarovém kovu nekovové vměstky použitím zařízení pro svařování TIG a plynu procházejícího filtrem s póry o velikosti v oblasti nanometrů, jak je odborníkům jistě známo. Pro pomoc při dosahování nízkého obsahu vměstků ve svarovému kovu musí svářecí drát a základní materiál obsahovat přednostně nízký obsah kyslíku, síry a fosforu. Výše uvedení charakteristiky svařovacího způsobu podle tohoto vynálezu poskytuje sva
-7CZ 295944 B6 rový kov obsahující přednostně méně než 150 ppm fosforu, lépe méně než 50 ppm fosforu, přednostně méně než 150 ppm síry, avšak lépe méně než 30 ppm síry a přednostně méně než 300 ppm kyslíku, avšak lépe méně než 250 ppm kyslíku. Pro konstrukci určujících kryogenních akumulačních zásobníků se obsah kyslíku ve svarovém kovu udržuje pod 200ppm.
Co se týká velikosti vměstků, dává se podle tohoto vynálezu pro vytváření svarů přednost nízkému tepelnému příkonu a rychlému ochlazování, aby docházelo k malému přehřátí, které vměstků v roztaveném svářeném kovu omezí čas poskytovaný k růstu. Vedle toho je možné individuálně nebo v kombinaci předávat malá množství Al, Ti a Zr (méně než 0,015 % hmotn. pro každý z nich), vytvářejících malé oxidy. Tyto prvky se volí pro jejich vysokou afinitu ke kyslíku. Co se týká titanu, jeho množství se musí udržovat nízké, nejlépe pod 0,010 % hmotn., aby se zabránilo přílišné nukleaci sloupkového feritu. Vměstky vytvořené podle tohoto vynálezu mají v průměru méně než 700 nm, avšak mají být přednostně o průměru v oblasti od 200 do 500 nm. Počet nekovových vměstků na jednotkové ploše, např. na ploše výbrusu svarového kovu vytvořeného podle tohoto vynálezu, které mají průměr větší než 1000 nm má být velmi malá, tj. přednostně méně než 250 na 1 nm2.
Rovnováha mezi předehřátím a tepelným příkonem
Aplikace PLNG vyžadují vysoce pevnou ocel, která k zabránění praskání svarů nutně vyžaduje určitou úroveň předehřátí. Předehřátí může nahrazovat rychlost ochlazování svaru (vyšší předehřátí podporuje pomalejší ochlazování) a je předmětem tohoto vynálezu k vyvážení předehřátí a tepelného příkonu tak, aby se 1) předešlo praskání svarů, a 2) vytvořila jemnozrnná struktura. Přednostně se předehřívá na teplotu mezi okolní teplotou a teplotou 200 °C (392 °F), avšak jak je odborníků, známo, patřičná předehřívací teplota se volí podle svařitelnosti materiálu a svařovacího tepelného příkonu. Svařitelnost materiálu lze vyhodnocovat za použití některého z mnoha zkušebních postupů, které jsou odborníkům známé, jako je zkouška řízené tepelné odlupčivosti [Controlled Thermal Severiny Test], vrbová zkouška [Y—groove test] nebo zkouška Kanadského svářecího ústavu [Welding Institute of Canada], Pro tento účel mohou také sloužit „model“ [mock-ups], kdy se provádějí svarové spoje aktuálních základních kovů a svarových kovů, předpokládanými provozními postupy. Přednostně se používají modely o dostatečné velikosti, aby se eliminovaly rozměrové vlivy, které přicházejív úvahu u skutečného akumulačního zásobníku.
Napájení pulzujícím proudem
Obecně lze napájení pulzujícím proudem použít pro kterýkoliv postup používající ochranný plyn, přednostně používaný pro svařování podle tohoto vynálezu. Ztráta ve stabilitě oblouku nebo penetrační schopnosti zvoleného složení svářecího drátu a plynu může být do jisté míry opět získána použitím napájení pulzujícím proudem. Pro případ tohoto vynálezu se například používá nízkého tepelného příkonu svařování TIG a nízkého obsahu síry ve svářecím drátu, a pronikání svarové housenky lze zlepšit použitím napájení pulzujícím proudem.
Kontrola lomivosti
Jak je odborníkům známo, provozní podmínky, které se berou v úvahu při konstruování akumulačních zásobníků pro přepravu stlačených kryogenních kapalin zhotovovaných ze svařované oceli, jsou mimo jiné provozní tlak a teplota, rovněž tak jako další namáhání působí na ocel a svary. Ke stanovení lomové houževnatosti oceli a svarů lze použít normalizovaná mechanická měření lomivosti jako je (i) součiniteli intenzity kritického napětí (KIC), který je měřením lomové houževnatosti při rovinném napětí, a (ii) změna rozměrů trhliny (CTOD), která může být používána k měření elasticko-plastické lomové houževnatosti, a ta jsou odborníkům známá. Ke stanovení maximální povolené velikosti trhliny pro zásobníky závisející na lomové houževnatosti ocelí a svarů (včetně HAZ) a vystavené namáhání lze použít oborové kódy obecně používané pro popis struktury ocelí publikované například v publikaci BSI „Guidance on methods for assessing the acceptability of flaws in fusion welded structures“ [Příručka metod hodnocení přijatelnosti trhlin
-8CZ 295944 B6 struktur získaných tavným svařováním] často uváděné jako „PD 6493:1991“. Odborníci mohou vyvinout program kontroly lomivosti ke zmírnění možného vzniku lomů pomocí (i) vhodné konstrukce zásobníku minimalizující působící namáhání, (ii) patřičné výrobní kontroly jakosti k minimalizaci defektů, (iii) patřičné kontroly zátěžovými cykly působícími na zásobník, a (iv) patřičného kontrolního programu ke spolehlivému zjišťování trhlin a defektů zásobníku. Filozofii, které se podle systému tohoto vynálezu dává přednost je „netěsnost najít před poruchou“, odborníkům známou. Zde jsou tyto úvahy uváděny obecně jako „známé principy lomové mechaniky“.
Podle známých principů lomové mechaniky je dále uveden příklad postupu pro výpočet kritické hloubky trhliny pro danou délku trhliny pro využití k vytvoření kontrolního plánu pro lomy, který má předcházet vzniku lomů v tlakové nádobě nebo zásobníku podle tohoto vynálezu, tento vynález však nikterak neomezující.
Obr. IB znázorňuje trhlinu o délce 315 a hloubce 310. K výpočtu hodnot kritické velikosti trhliny se použije křivka 300 podle PD 6439 znázorněná na obr. 1A na základě těchto konstrukčních hodnot:
Průměr nádoby:
Tloušťka stěny nádoby:
Návrhový tlak:
Povolené obvodové napětí:
4,57 m(15 stop)
25,4 mm (1,00 palec) 3445 kPa (500 psi)
333 MPa (48,3 ksi)
Pro účely tohoto příkladu se vyhodnocuje povrchová dálka trhliny 1000 mm (4 palce), např. osová trhlina situovaná ve švu svaru. S odkazem na obr. 1A, křivka 300 ukazuje hodnotu pro kritickou hloubku trhliny jako funkci lomové houževnatosti CTOD a vnitřního pnutí, pro úroveň vnitřního pnutí 15 %, 50 % a 100 % namáhání na mezi trvalé deformace. Vnitřní pnutí může být způsobeno výrobou nebo svařováním; a PD 6493 doporučuje použití hodnoty vnitřního pnutí odpovídající 100 % namáhání na mezi trvalé deformace ve svaru (včetně svaru HAZ), pokud není pnutí svaru odstraněno takovou technologií, jak je tepelné zpracování po svařování (PWHT) nebo mechanickým odlehčením namáhání.
Na základě lomové houževnatosti oceli CTOD pro tlakovou nádobu při minimální provozní teplotě může být ustaven postup výroby nádob tak, aby se snížilo vnitřní pnutí a k zjišťování a měření trhlin může být zaveden kontrolní program (jak pro počáteční kontrolu, tak kontrolu během provozu) pro porovnávání s kritickými hodnotami velkosti trhlin. V tomto případě, pokud má ocel při minimální provozní teplotě (měřeno na laboratorních vzorcích) houževnatost OCTOD 0,025 mm a vnitřní pnutí je sníženo na 15 % hodnoty namáhání na mez trvalé deformace, je kritická hodnot hloubky trhliny 4 mm (viz bod 320 na obr. 1A). Při dodržování podobného výpočetního postupu, který je odborníkům znám, je možno stanovit kritickou hloubku trhliny pro různé délky trhliny rovněž tak jako různé geometrie trhlin. Při použití této informace lze vyvinout program kontroly jakosti a program kontrol (techniky, měřitelné rozměry trhlin, četnost) k zajištění toho, aby byly trhliny zjištěny a odstraněny před dosažením kritické hloubky nebo před vložením plánované zátěže. Na základě publikovaných empirických vztahů mezi CVN, Kic a CTOD lomové houževnatosti odpovídá obecně hodnota CTOD 0,025 mm hodnotě CVN 37 J. Tento příklad však neomezuje žádným způsobem tento vynález.
Příklady provedení
V následujících příkladech je podle předloženého vynálezu použito ke svařování základního typu oceli způsobu popsaného v dosud projednávané přihlášce vynálezu nazvané „Ultravysoce pevné svařitelné oceli s vynikající houževnatostí za kryogenní teploty“ s datem priority 19. prosince 1997 a registrovanou pod číslem přihlášky vynálezu US 60/068816, (viz úvodní část popisu). Pro účely tohoto vynálezu má základní ocel toto složení: 0,05 % hmotn. uhlíku, 1,70 % hmotn. man
-9CZ 295944 B6 ganu, 0,075 % hmotn. křemíku, 0,40 % hmotn. chrómu, 0,2 % hmotn. molybdenu, 2,0 % hmotn. niklu a 0,05% hmotn. Nb a dalších legujících prvků vrozsahu popsaném v přihlášce číslo 60/068816 v množství nejméně od 0,008 % hmotn. do 0,03 % hmotn. titanu, od 0,001 % hmotn. do 0,05 % hmotn. hliníku a od 0,002 % hmotn. do 0,005 % hmotn. dusíku. Je nejlépe, pokud jsou další nekovové prvky v oceli minimalizovány např. u obsahu fosforu (P) nejlépe pod 0,01 % hmotn., síry (S) nejlépe pod 0,004 % hmotn. a kyslíku (O) nejlépe pod 0,002 % hmotn. Ocelové desky o tomto složení se připraví k výrobě ultravysoce pevných plechů majících mikrostrukturu obsahující od 10 % obj. do 40 % obj. první fáze v podstatě 100 % obj. („základní“) feritu a od 60 % obj. do 90 % obj. druhé fáze převážně jemnozrnnéhojehlicového martenzitu, jemnozrnného dolního bainitu nebo jejich směsi. Základní ocel se podle těchto příkladů připraví tvářením desek o požadovaném složení popsaném výše takto: zahříváním desky na teplotu v rozmezí od 955 do 1065 °C (1750 až 1950 °F); válcováním desky k vytvoření plechu jedním nebo více průchody válcovací stolicí ke ztenčení tloušťky na 30 až 70 % v první teplotní oblasti, ve které rekrystalizuje austenit, tj. nad teplotu Tnr, dalším válcováním ocelového plechu jedním nebo více průchody válcovací stolicí ke ztenčení na 40 až 80 % v druhé teplotní oblasti pod teplotou TOT, a nad transformační teplotu Ar3 a konečným válcováním ocelového plechu jedním nebo více průchody válcovací stojící ke ztenčení na 15 až 50 % při teplotě interkritické oblasti transformací teploty Ar3 a nad transformační teplotou Arb Horký vyválcovaný plech se potom kalí rychlostí od 10 do 40 °C za sekundu (18 až 72 °F.s_1) na vhodnou teplotu pro zastavení kalení (QST) nejlépe pod transformací teplotu Ms plus 200 °C (360 °F), ve které končí kalení. Po ukončeném kalení se ocelový plech nechá ochlazovat při okolní teplotě. (Pro definici výrazů teplota Tnr a transformační teploty Ar3, Αη a Ms viz slovníček).
Příklad 1
V prvním příkladu předloženého vynálezu se k vytvoření svarů využívá v postupu obloukového svařování kovem pod ochrannou atmosférou (GMAW) složení svarového kovu sestávající ze železa a 0,07 % hmot, uhlíku, 2,05 % hmotn. manganu, 0,32 % hmotn. křemíku, 2,20 % hmotn. niklu, 0,45 % hmotn. chrómu, 0,56 % hmotn. molybdenu, méně než 110 ppm fosforu a méně než 50 ppm síry. Svary se vytvářejí na oceli jako je například výše uvedená základní ocel a použití ochranné atmosféry argonu obsahujícího méně než 1 % obj. kyslíku. Svářecí tepelný příkon se pohybuje v rozmezí od 0,3 do l^kJ-mm1 (7,6 až 38 kJ.palec-1). Svařování tímto způsobem vytváří svarky o pevnosti v tahu vyšší než 900 MPa (130 ksi), lépe 930 MPa (135 ksi), ještě lépe 965 MPa (140 ksi) a vůbec nejlépe nejméně 1000 MPa (145 ksi). Svařování tímto způsobem přitom vytváří svarový kov o teplotě DBTT nižší než -73 °C (-100 °F), lépe nižší než -96 °C (-140 °F), ještě lépe nižší než -106 °C (-160 °F) a vůbec nejlépe nižší než -115 °C (-175 °F).
Příklad 2
V jiném příkladu předloženého vynálezu postup GMAW využívá složení svarového kovu sestávající ze železa a 0,10 % hmotn. uhlíku (přednostně méně než 0,10 % hmotn. uhlíku, lépe od 0,07 do 0,08% hmotn. uhlíku), 1,60% hmotn. manganu, 0,25% hmotn. křemíku, 1,87% hmotn. niklu, 0,87 % hmotn. chrómu, 0,51 % hmotn. molybdenu, méně než 75 ppm fosforu a méně než 100 ppm síry. Svářecí tepelný příkon se pohybuje v rozmezí od 0,3 do l^kJ-mm'1 (7,6 až 38 kJ.palec1) a předehřívá se na 100 °C (212 °F). Svary se vytvářejí na oceli jako je například výše uvedená základní ocel postupem s ochrannou atmosférou argonu obsahující méně než 1 % obj. kyslíku. Svařování tímto způsobem vytváří svary o pevnosti v tahu vyšší než 900 MPa (130 ksi), lépe 930 MPa (135 ksi), ještě lépe 965 MPa (140 ksi) a vůbec nejlépe 1000 MPa (145 ksi). Svařování tímto způsobem přitom vytváří svarový kov o teplotě DBITT nižší než -73 °C (-100 °F), lépe nižší než -96 °C (-140 °F), ještě lépe nižší než -106 °C (-160 °F) a vůbec nejlépe nižší než -115 °C (-175 °F).
-10CZ 295944 B6
Příklad 3
V jiném přikladu předloženého vynálezu se využívá postupu svařování wolframovými elektrodami s ochrannou atmosférou (TIG) pro vytvoření svarového kovu o složení sestávajícího ze železa a 0,07% hmotn. uhlíku (přednostně méně než 0,07% hmotn. uhlíku), 1,80% hmotn. manganu, 0,20 % hmotn. křemíku, 4,00 % hmotn. niklu, 0,5 % hmotn. chrómu, 0,40 % hmotn. molybdenu, 0,02 % hmotn. mědi, 0,02 % hmotn. hliníku, 0,10 % hmotn. titanu, 0,015 % hmotn. zirkonu, méně než 50 ppm fosforu a méně než 30 ppm síry. Svářecí tepelný příkon se pohybuje v rozmezí od 0,3 do 1,5 kJ.mm’1 (7,6 až 38 kJ.palec'1) a předehřívá se na 100 °C (212 °F). Svary se vytvářejí na oceli jako je například výše uvedená základní ocel pod ochrannou atmosférou argonu obsahujícího méně než 1 % obj. kyslíku. Svařování tímto způsobem vytváří svary o pevnosti v tahu vyšší než 900 MPa (130 ksi), lépe 930 MPa (135 ksi), ještě lépe 965 MPa (140 ksi) a vůbec nejlépe nejméně 1000 MPa (145 ksi). Svařování tímto způsobem přitom svarový kov o teplotě DBTT nižší než -73 °C (-100 °F), lépe nižší než -96 °C (-140 °F), ještě lépe nižší než -106 °C (-160 °F) a vůbec nejlépe nižší než -115 °C (-175 °F).
Podobně složení svarového kovu jako je zde uvedeno na příkladech, je možno vytvořit jak postupem GMAW, tak postupem TIG. Předpokládá se však, že svary provedené způsobem TIG mají nižší obsah nečistot a daleko jemnější mikrostrukturu než svary provedené postupem GMAW a tím i zlepšenou nízkoteplotní houževnatost.
Zatímco předložený vynález byl popsán pro jeden nebo více předmětů, který se dává přednost, musí se tomu rozumět tak, že lze provádět i další úpravy, aniž by tím byl nějak omezen rozsah vynálezu, který je stanoven následujícími nároky. Způsoby svařování podle tohoto vynálezu lze použít pro mnoho ocelí i mimo oblast ultravysoce pevných nízkolegovaných ocelí, zde popsaných pouze jako příklady.
Slovníček výrazů:
Transformační teplota Art: teplota, při které je během ochlazování ukončena přeměna austenitu na ferit, nebo ferit a cementit;
Transformační teplota Ar3: teplota, při které se během ochlazování začíná měnit austenit na ferit;
BCC: tělesně centrovaná kubická mřížka;
Vrubová houževnatost podle Charpyho: energie potřebná k rozlomení tělíska s vrubem podle Charpyho [ft.lb’1 nebo Jouly];
Štěpná houževnatost (křehkost): odpor oceli ke štěpovému lomu; tuto vlastnost (například, avšak bez tohoto omezení) lze měřit pomocí zkoušky CTOD nebo se může stanovit za pomocí DBTT ze souboru zkoušek Charpyho vrubové houževnatosti;
Rychlost ochlazování: ochlazovací rychlost ve středu nebo v podstatě ve středu tloušťky desky;
Kryogenní teplota: jakákoliv teplota nižší než -40 °C (-40 °F);
CTOD: změna rozměrů trhliny;
CVN: vrubová houževnatost podle Charpyho;
-11 CZ 295944 B6
DBTT: teplota přechodu z tažného do křehkého stavu odděluje dvě lomové charakteristiky u strukturních ocelí; při teplotě pod DBTT je tendence knízkoenergetickým štěpným (křehkým) lomům, zatímco při teplotách nad DBTT je tendence k vysokoenergetickým tvárným lomům;
Dislokace: lineární nepravidelnost krystalického seskupení atomů;
Dislokační blokáda: fenomén, kdy překážka (jako například hranice zrna nebo precipitát) zabraňuje nebo znemožňuje pohyb dislokace v kovu;
Dislokační překážka: nastane pokud množina dislokací pohybujících se po stejné nebo téměř stejné kluzné rovině vytvoří překážku a navzájem se nahromadí;
Základní: v podstatě 100 % obj.;
Jemnozmná struktura: znamená, že celková velikost zrna (šířka) je menší než 150 pm, lépe méně než lOOpm, pokud je původní velikost zrn austenitu menší než 50 pm, lépe menší než kolem 35 pm a vůbec nejlépe menší než 20 pm; a velikost shluku martenzit/bahnit je menší než 20 pm, lépe menší než 15 pm a vůbec nejlépe menší než 10 pm;
GMAW: obloukové svařování kovem pod ochrannou atmosférou;
Velikost zrna: velikost zrna metodou úsečky;
HAZ: zóna ovlivněná teplem;
Oblast interkritické teploty: od transformační teploty Ar3 do transformační teploty Αη při ochlazování;
KJC: součinitel intenzity kritického napětí;
kJ: kilojoul;
kPa tisíc Pascalů;
ksi: tisíc liber na čtvereční palec;
Nízkolegovaná ocel: ocel obsahující železo a celkově méně než 10 % hmotn. legujících přísad;
Svařování nízkým tepelným příkonem: svařování obloukem o energii přednostně v oblasti od 0,3 do 2,5 kJ.mm'1 (7,6 až 63,5 kJ.palec'1), ale lépe v oblasti od 0,5 do 1,5 kJ.mm'1 (12,7 až 38 kJ.palec'1);
-12CZ 295944 B6
Nízký obsah nekovových vměstků: počet nekovových vměstků na jednotce plochy, např. ploše výbrusu svařeného kovu vytvořeného podle tohoto vynálezu větších než 1000 nm v průměru je méně než 250 na 1 mm2;
Maximálně povolená velikost trhliny: kritická délka a hloubka trhliny;
Mikrotrhlina: první počínající oddělování materiálu na počínajícím štěpovém lomu;
Mikropnutí: pnutí nastávající v oblasti rozměrově pod velikost zrna okolo jediné (nebo skupiny) diskontinuity (nebo diskontinuit), což může být například vměstek, precipitát nebo malá oblast druhé fáze;
Mikrofór: dutina vyskytuje se blízko diskontinuity v matrici ocele jako je vměstek, precipitát nebo malá oblast druhé fáze;
MPa: milion Pascalů;
Transformační teplota Ms teplota při níž během ochlazování nastává transformace austenitu na martenzit;
ppm: dílů na milion dílů;
Kalení: u popisu tohoto vynálezu jde o urychlené ochlazování takovým způsobem, kdy zvolená kapalina zvýší rychlost ochlazování oceli oproti ochlazování na vzduchu;
Teplota při zastavení kalení: nejvyšší nebo v podstatě nejvyšší teplota, které dosáhne povrch plechu, když se zastaví kalení, protože dochází k převodu teplota ze středu tloušťky plechu;
Tabule: ocelový kus mající libovolné rozměry;
Pevnost v tahu: při zkoušce pevnosti to je poměr zátěže k ploše původního průřezu;
Svařování TIG: svařování wolframovými elektrodami v ochranné atmosféře argonu;
Teplota Tnr: teplota, pod níž austenit nerekrystalizuje;
USPTO: [United States Patent and Trademark Office] Patentový úřad Spojených Států;
- 13 CZ 295944 B6
Svarek: svařený spoj nebo šev včetně: (i) svarového kovu, (ii) zóny ovlivněné teplem (HAZ) a (iii) základného kovu v „bezprostřední blízkosti“ HAZ. Část základního kovu nacházející se v „bezprostřední blízkosti“ HAZ a tím i jako součást svarku se mění v závislosti na faktorech odborníkům známých, a to například, a aniž by tím byl vyčerpán výčet těchto položek, na šířce svarku, rozměrech svařovaného tělesa, počtu svarků, které se mají na předmětu vytvořit a vzdálenostech mezi svarky.
PATENTOVÉ NÁROKY

Claims (12)

1. Způsob vytvoření ultravysoce pevných kryogenních svarů o pevnosti v tahu vyšší než 900 MPa (130 ksi) svařováním základního kovu, vyznačující se tím, že se provádí v ochranné atmosféře obsahující minimálně 80 % obj. argonu a max. 10 % obj. CO2 a/nebo O2 s použitím svářecího drátu, jehož složení je blízké základnímu kovu, a jehož složení se vypočte způsobem reverzního výpočtu z požadovaného složení svarového kovu při požadovaném ředění max. 15 % na okrajích a max. 5 % ve středu svaru, přičemž teplota přechodu svarového kovu z tažného do křehkého stavu je nižší než -73 °C (-100 °F) a svarový kov má jemnozmnou strukturu s tělesné centrovanou mřížkou v nejméně 50 % obj. složenou ze samopopouštěného jehlicového martenzitu a méně než 250 nekovových vměstků větších než 1000 nm v průměru na jednotkové ploše 1 mm2, měřeno na povrchu výbrusu jmenovaného svarového kovu a obsahuje železo a tyto legující prvky:
od 0,06 % hmotn. do 0,10 % hmotn. uhlíku, od 1,60 % hmotn. do 2,05 % hmotn. manganu, od 0,20 % hmotn. do 0,32 % hmotn. křemíku, od 1,87 % hmotn. do 6,00 % hmotn. niklu, od 0,30 % hmotn. do 0,87 % hmotn. chrómu, a od 0,40 % hmotn. do 0,56 % hmotn. molybdenu;
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že svarový kov obsahuje dále nejméně jednu přísadu vybíranou ze skupiny obsahující od 0 % hmotn. do 0,30 % hmotn. mědi, od 0 % hmotn. do 0,020 % hmotn. hliníku, od 0 % hmotn. do 0,015 % hmotn.zirkonu a od 0 % hmotn. do 0,010 % hmotn. titanu.
3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se svařovací postup sochrannou atmosférou provádí tepelným příkonem v rozsahu od 0,5 do 1,5 kJ.mrn1 (12,7 až 38 kJ.palec1).
4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že při obloukovém svařování v ochranné atmosféře svarový kov obsahuje železo a 0,07 % hmotn. uhlíku, 2,05 % hmotn. manganu, 0,2 % hmotn. křemíku, 2,20 % hmotn. niklu, 0,45 % hmotn. chrómu, 0,56 % hmotn. molybdenu, méně než 110 ppm fosforu a méně než 50 ppm síry.
5. Způsob podle nároku 4, vyznačující se tím, že se obloukové svařování provádí s tepelným příkonem v rozsahu od 0,3 do 1,5 kJ.mm'1 (7,6 až 38 kJ.palec'1).
- 14CZ 295944 B6
6. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že při obloukovém svařování v ochranné atmosféře svarový kov obsahuje železo a 1,60% hmotn. manganu, 0,25 % hmotn. křemíku, 1,87% hmotn. niklu, 0,87% hmotn. chrómu, 0,51 % hmotn. molybdenu, méně než 75 ppm fosforu a méně než 100 ppm síry a méně než 0,10 % hmotn. uhlíku.
7. Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že svařování se provádí s ochranným plynem argonem obsahujícím méně než 1 % hmotn. kyslíku.
8. Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že se používá tepelný příkon v rozsahu od 0,3 do 1,5 kJ.mm'1 (7,6 až 38 kJ.palec'1).
9. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že při svařování wolframovými elektrodami v ochranné atmosféře svarový kov obsahuje železo a 1,80% hmotn. manganu. 0,20 % hmotn. křemíku, 4,00 % hmotn. niklu, 0,5 % hmotn. chrómu, 0,40 % hmotn. molybdenu, 0,30 % hmotn. mědi, 0,02 % hmotn. hliníku, 0,010 % hmotn. titanu, 0,015 % hmotn. zirkonu, méně než 50 ppm fosforu a méně než 30 ppm síry a méně než 0,07 % hmotn. uhlíku.
10. Způsob podle nároku 9, vyznačující se tím, že se používá tepelný příkon v rozsahu od 0,3 do 1,5 kJ.mm’1 (7,6 až 38 kJ,palec'1) a přehřátí 100 °C (212 °F).
11. Svary vytvořené svařováním nejméně dvou hran základního kovu za použití svářecího postupu nároku 1,vyznačující se tím, že svarky mají pevnost v tahu nejméně 900 MPa (130 ksi) a sestávají ze:
(i) svarového kovu s teplotou přechodu z taženého do křehkého stavu nižší než -73 °C (-100 °F) a mající tělesně centrovanou kubickou krystalovou strukturu s tělesně centrovanou mřížkou v nejméně 50 % obj. složenou ze samopopouštěného jehlicového martenzitu a méně než 250 nekovových vměstků větších než 1000 nm v průměru na jednotkové ploše 1 mm2, měřeno na povrchu výbrusu svarového kovu a obsahující železo a tyto legující prvky:
od 0,06 % hmotn. do 0,10 % hmotn. uhlíku, od 1,60 % hmotn. do 2,05 % hmotn. manganu, od 0,20 % hmotn. do 0,32 % hmotn. křemíku, od 1,87 % hmotn. do 4,00 % hmotn. niklu, od 0,30 % hmotn. do 0,87 % hmotn. chrómu, a od 0,40 % hmotn. do 0,56 % hmotn. molybdenu;
(ii) teplem ovlivněné zóny; a (iii) části jmenovaného základního kovu v bezprostřední blízkosti teplem ovlivněné zóny.
12. Svary podle nároku 11,vyznačující se tím, že jmenovaný svarový kov obsahuje dále nejméně jednu přísadu vybíranou ze skupiny obsahující od 0 % hmotn. do 0,30 % hmotn. mědi, od 0 % hmotn. do 0,020 % hmotn. hliníku, od 0 % hmotn. do 0,015 % hmotn. zirkonu a od 0 % hmotn. do 0,010 % hmotn. titanu.
CZ19994554A 1997-06-20 1998-06-18 Ultravysoce pevné kryogenní svary CZ295944B6 (cs)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US5028097P 1997-06-20 1997-06-20
US5396697P 1997-07-28 1997-07-28
US8546298P 1998-05-14 1998-05-14

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ9904554A3 CZ9904554A3 (cs) 2000-11-15
CZ295944B6 true CZ295944B6 (cs) 2005-12-14

Family

ID=27367715

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ19994554A CZ295944B6 (cs) 1997-06-20 1998-06-18 Ultravysoce pevné kryogenní svary

Country Status (42)

Country Link
US (1) US6114656A (cs)
EP (1) EP1017531B1 (cs)
JP (1) JP3964467B2 (cs)
KR (1) KR100358826B1 (cs)
CN (1) CN1261299A (cs)
AR (1) AR015124A1 (cs)
AT (1) AT410418B (cs)
AU (1) AU733606B2 (cs)
BG (1) BG64249B1 (cs)
BR (1) BR9810200A (cs)
CA (1) CA2292737C (cs)
CH (1) CH693769A5 (cs)
CO (1) CO5050284A1 (cs)
CZ (1) CZ295944B6 (cs)
DE (1) DE19882488B4 (cs)
DK (1) DK176042B1 (cs)
DZ (1) DZ2532A1 (cs)
EG (1) EG22049A (cs)
ES (1) ES2167196B1 (cs)
FI (1) FI116273B (cs)
GB (1) GB2341130B (cs)
GE (1) GEP20043261B (cs)
HR (1) HRP980347B1 (cs)
HU (1) HUP0003580A3 (cs)
ID (1) ID25606A (cs)
IL (1) IL133330A (cs)
MY (1) MY118794A (cs)
NO (1) NO318671B1 (cs)
NZ (1) NZ502045A (cs)
OA (1) OA11238A (cs)
PE (1) PE42099A1 (cs)
PL (1) PL186658B1 (cs)
RO (1) RO120535B1 (cs)
SE (1) SE520133C2 (cs)
SI (1) SI20153A (cs)
SK (1) SK172099A3 (cs)
TN (1) TNSN98099A1 (cs)
TR (1) TR199903172T2 (cs)
TW (1) TW387832B (cs)
UA (1) UA57788C2 (cs)
WO (1) WO1998058758A1 (cs)
YU (1) YU67799A (cs)

Families Citing this family (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TW396253B (en) * 1997-06-20 2000-07-01 Exxon Production Research Co Improved system for processing, storing, and transporting liquefied natural gas
TW359736B (en) * 1997-06-20 1999-06-01 Exxon Production Research Co Systems for vehicular, land-based distribution of liquefied natural gas
JP3519966B2 (ja) * 1999-01-07 2004-04-19 新日本製鐵株式会社 低温靱性に優れた超高強度ラインパイプおよびその製造法
GC0000233A (en) * 2000-08-07 2006-03-29 Exxonmobil Upstream Res Co Weld metals with superior low temperature toughness for joining high strength, low alloy steels
FR2815562B1 (fr) * 2000-10-23 2003-01-03 Air Liquide Procede de soudo-brasage tig
US6852175B2 (en) * 2001-11-27 2005-02-08 Exxonmobil Upstream Research Company High strength marine structures
CA2468163A1 (en) 2001-11-27 2003-06-05 Exxonmobil Upstream Research Company Cng fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
JP4528089B2 (ja) * 2003-10-22 2010-08-18 新日本製鐵株式会社 耐脆性破壊発生特性を有する船体用大入熱突合せ溶接継手
FR2865151A1 (fr) * 2004-01-21 2005-07-22 Air Liquide Procede de soudage par laser d'acier, en particulier ferritique
US7842903B2 (en) * 2005-10-31 2010-11-30 Lincoln Global, Inc. Short arc welding system
US9333580B2 (en) * 2004-04-29 2016-05-10 Lincoln Global, Inc. Gas-less process and system for girth welding in high strength applications
US8759715B2 (en) 2004-10-06 2014-06-24 Lincoln Global, Inc. Method of AC welding with cored electrode
US8704135B2 (en) * 2006-01-20 2014-04-22 Lincoln Global, Inc. Synergistic welding system
US20070221643A1 (en) * 2004-04-29 2007-09-27 Lincoln Global, Inc. Gas-less process and system for girth welding in high strength applications including liquefied natural gas storage tanks
JP2006225718A (ja) * 2005-02-17 2006-08-31 Kobe Steel Ltd 低温靭性および耐ＳＲ割れ性に優れた高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶着金属
AT8860U1 (de) * 2005-04-13 2007-01-15 Magna Steyr Fahrzeugtechnik Ag Modularer behälter für kryogene flüssigkeiten
DE102005018876A1 (de) * 2005-04-22 2006-10-26 Linde Ag Schweißen hochfester Stähle
EA013206B1 (ru) * 2005-12-22 2010-04-30 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Способы увеличения деформационной способности без разрушения сварочного соединения и определения геометрии сварочного соединения, система сваренных трубчатых элементов и устройство для определения геометрии сварочного соединения
JP5365217B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5365216B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板とその製造方法
CN101920412A (zh) * 2010-09-07 2010-12-22 上海交通大学 耐高温低合金钢电焊条药皮及其焊条
CN103338889B (zh) * 2011-01-28 2015-11-25 埃克森美孚上游研究公司 具有优异延性抗扯强度的高韧性焊缝金属
TWI544976B (zh) 2012-12-27 2016-08-11 Metal Ind Res & Dev Ct Method for manufacturing advanced high strength steel rim and its fixture
ES2627220T3 (es) 2014-05-09 2017-07-27 Gestamp Hardtech Ab Métodos para la unión de dos formatos y los formatos y los productos obtenidos
WO2016001706A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
WO2016001702A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
AU2016377688B2 (en) 2015-12-22 2022-03-10 Thermatool Corp. High frequency power supply system with closely regulated output for heating a workpiece
WO2017192619A1 (en) * 2016-05-02 2017-11-09 Exxonmobil Research And Engineering Company Field girth welding technology for high manganese steel slurry pipelines
RU2018141283A (ru) * 2016-05-02 2020-06-03 ЭкссонМобил Рисерч энд Энджиниринг Компани Труба из стали с высоким содержанием марганца с зоной сварного шва, имеющей чрезвычайно высокую эрозионно-коррозионную стойкость, и способ ее получения
CN109604863B (zh) * 2019-01-14 2021-07-13 上海连山金属材料有限公司 一种高强韧气体保护焊丝
DE102019113181A1 (de) 2019-05-17 2020-11-19 Krones Aktiengesellschaft Umreifungsvorrichtung, Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung eines wenigstens einen Artikel umfassenden Gebindes

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3097294A (en) * 1963-07-09 Electric arc welding and wire therefor
US3769491A (en) * 1969-08-15 1973-10-30 Teledyne Inc Production of an improved non-austenitic steel weld deposit
US3745322A (en) * 1969-12-24 1973-07-10 Sumitomo Metal Ind Welding process preventing the bond brittleness of low-alloy steels
US3732393A (en) * 1970-09-03 1973-05-08 Messer Griesheim Gmbh Electric arc welding process
JPS5114975B1 (cs) * 1971-04-10 1976-05-13
US3716691A (en) * 1971-04-27 1973-02-13 Allegheny Ludlum Ind Inc Shielded arc welding with austenitic stainless steel
US3919519A (en) * 1972-01-27 1975-11-11 Int Nickel Co Welding material
JPS5653472B2 (cs) * 1974-11-27 1981-12-18
GB2259881B (en) * 1991-08-30 1994-07-20 Nippon Kokan Kk Method for gas-shield arc welding of a pipe and weld wire for use in the welding method
AU4111193A (en) * 1992-05-27 1993-12-30 Alloy Rods Global, Inc. Welding electrodes for producing low carbon bainitic ferrite weld deposits
KR100222302B1 (ko) * 1995-02-03 1999-10-01 아사무라 타카싯 저항복비를 가지는 저온인성이 우수한 고강도 라인파이프강재

Also Published As

Publication number Publication date
ES2167196B1 (es) 2003-10-16
ID25606A (id) 2000-10-19
CA2292737A1 (en) 1998-12-30
TR199903172T2 (xx) 2000-06-21
NO996355L (no) 2000-02-21
EP1017531B1 (en) 2003-10-22
DK176042B1 (da) 2006-02-06
SI20153A (sl) 2000-08-31
BG104001A (en) 2000-12-29
CO5050284A1 (es) 2001-06-27
PE42099A1 (es) 1999-05-19
MY118794A (en) 2005-01-31
OA11238A (en) 2003-05-26
BG64249B1 (bg) 2004-07-30
JP2001508705A (ja) 2001-07-03
AR015124A1 (es) 2001-04-18
KR20010014026A (ko) 2001-02-26
US6114656A (en) 2000-09-05
AU733606B2 (en) 2001-05-17
GEP20043261B (en) 2004-06-25
YU67799A (sh) 2001-05-28
GB2341130B (en) 2002-01-09
BR9810200A (pt) 2000-08-08
SE520133C2 (sv) 2003-05-27
RO120535B1 (ro) 2006-03-30
NO318671B1 (no) 2005-04-25
PL337532A1 (en) 2000-08-28
CH693769A5 (de) 2004-01-30
HRP980347A2 (en) 1999-02-28
KR100358826B1 (ko) 2002-10-31
SE9904575L (sv) 2000-02-10
FI116273B (fi) 2005-10-31
HUP0003580A3 (en) 2001-05-28
HUP0003580A2 (hu) 2001-04-28
GB9930090D0 (en) 2000-02-09
TNSN98099A1 (fr) 2000-12-29
PL186658B1 (pl) 2004-02-27
JP3964467B2 (ja) 2007-08-22
EG22049A (en) 2002-06-30
IL133330A0 (en) 2001-04-30
ATA907498A (de) 2002-09-15
CA2292737C (en) 2005-06-14
WO1998058758A1 (en) 1998-12-30
CZ9904554A3 (cs) 2000-11-15
DE19882488T1 (de) 2000-08-03
IL133330A (en) 2003-06-24
SK172099A3 (en) 2000-08-14
CN1261299A (zh) 2000-07-26
HRP980347B1 (en) 2002-06-30
UA57788C2 (uk) 2003-07-15
NZ502045A (en) 2000-12-22
ES2167196A1 (es) 2002-05-01
DK199901825A (da) 1999-12-20
AU8152298A (en) 1999-01-04
NO996355D0 (no) 1999-12-20
DZ2532A1 (fr) 2003-02-08
FI19992679A (fi) 2000-02-18
DE19882488B4 (de) 2004-08-12
AT410418B (de) 2003-04-25
EP1017531A4 (en) 2000-10-04
GB2341130A (en) 2000-03-08
TW387832B (en) 2000-04-21
EP1017531A1 (en) 2000-07-12
SE9904575D0 (sv) 1999-12-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ295944B6 (cs) Ultravysoce pevné kryogenní svary
US6565678B2 (en) Weld metals with superior low temperature toughness for joining high strength, low alloy steels
US6843237B2 (en) CNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles
El-Batahgy et al. Comparison between GTA and laser beam welding of 9% Ni steel for critical cryogenic applications
US6892926B2 (en) Toughness-optimized weld joints and methods for producing said weld joints
WO2001063974A1 (en) Welding consumable wires
US6852175B2 (en) High strength marine structures
RU2198771C2 (ru) Сверхвысокопрочные криогенные сварные соединения
MXPA99011349A (es) Soldaduras criogenicas de muy alta resistencia
Hanova MMA welding of 17 501 (9% ni) steel

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 19980618