SE532665C2 - Förfaranden för att förlänga livslängden hos svetsade fogar hos legerat stål genom eliminering och reduktion av den värmepåverkade zonen - Google Patents
Förfaranden för att förlänga livslängden hos svetsade fogar hos legerat stål genom eliminering och reduktion av den värmepåverkade zonenInfo
- Publication number
- SE532665C2 SE532665C2 SE0601285A SE0601285A SE532665C2 SE 532665 C2 SE532665 C2 SE 532665C2 SE 0601285 A SE0601285 A SE 0601285A SE 0601285 A SE0601285 A SE 0601285A SE 532665 C2 SE532665 C2 SE 532665C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- metal
- alloy
- alloy steel
- heat
- steel
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
- B23K2103/05—Stainless steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
l0 15 20 25 30 'S32 S85 Ett annat förfarande som använts för att förbättra de metallurgiska egenskaperna i HAZ är en PWHT. American Society of Mechanical Engineers (ASME) Ångpanne- och Tryckkärlsregler (Boiler and Pressure Vessel Code) fordrar att svetstillämpningar för rörledningar och tryckkärl av làglegerat stàl skall utsättas för en PWHT för att uppnå seghet, brott- och hàrdhetsegenskaper i svets-HAZ. Dock, tenderar PWHT att vara en dyrbar process som kräver avsevärd tid att utföra. PWHT kräver typiskt uppvärmning av den svetsade metalldelen till en temperatur som är precis under den första omvandlingstemperaturen för materialet. ASME- förordnad PWHT för ett högtemperaturmaterial innehållande 2% krom fordrar att materialet skall hållas vid 1350°F i en timme för varje tums materialtjocklek. Ramphastigheten vid vilken temperaturen hos materialet kan höjas till hälltemperaturen och kylas tillbaka till rumstemperatur mäste övervakas ingående och kräver flera timmar att slutföra. Typiska PWHT- operationer pä ett 2 tum tjockt rör tillverkat av detta material, innefattande beredning, tid att höja materialet till temperatur, hàlltid, och nedkylningstid kan fordra 24 timmar.
Komponenter med flera svetsar kan kräva fordra PWHT- operationer.
Tillverkare av komponenter utför allmänt sàdan PWHT i en stor ugn som tillàter flera svetsfogar att anlöpas (tempered) samtidigt. Den fysiska storleken hos ugnen begränsar uppenbart storleken av komponenterna som kan anlöpas. Därför mäste vissa PWHT-procedurer utföras ute pà fältet eller vid byggplatsen. I dessa fall, svetsas delar ihop och överförs sedan till fältet där en PWHT utförs. PWHT i sådana stora komponenter utförs allmänt utnyttjande resistansplattor eller induktionsvärmebehandlingsutrustning. Som sådant, är antalet 74124 pot översdoc; 2006-08-03 10 15 20 25 30 53É B65 svetsfogar som kan motta PWHT på en och samma gång begränsat av tillgängligheten av effekt och PWHT-utrustning. På stora byggnadsarbeten, blir schemaläggning av PWHT också en viktig uppgift.
Dessutom, helt enkelt genom att flytta komponenter i tillverkningsverkstaden till ugnen, till lager, till andra tillverkningsomràden, eller till byggplatsen kan resultera i brott i svetsar och HAZ-omràden. Montering av komponenter vid byggplatsen uppvisar ytterligare utmaningar för att uppnå acceptabel PWHT. Luftflödesströmmar runt komponenterna, innefattande, till exempel, både externa och interna strömmar frán vind och skorstenseffekter, kan resultera i att materialet ej när tillräcklig temperatur under PWHT för att utveckla de fordrade egenskaperna. Speciell omsorg att stödja komponenterna fordras också under PWHT-operationer eftersom styrkan hos materialet reduceras kraftigt av den höga temperaturen hos PWHT-operationen. Även med PWHT äger brott fortfarande rum nära svetsen eller i HAZ. Därför finns ett behov för ett förbättrat förfarande för svetsning som reducerar effekten av HAZ och eliminerar behovet för PWHT.
Sammanfattning av uppfinningen Den föreliggande uppfinningen tillhandahåller ett förfarande för hopsvetsning av tvà metalldelar, innefattande buffertlagerbeläggning (buttering) av en yta hos en första metalldel med en första nickelbaserad tillsatsmetall vid en tjocklek tillräcklig för att isolera en värmepàverkad zon i den första metalldelen fràn efterföljande svetsning för att framställa en första buffertlagerbelagd yta; värmebehandlande åtminstone den värmepàverkade zonen i den första metalldelen 74124 pct övers.doc; 2006-08-03 lO l5 20 25 30 532 665 efter buffertlagerbeläggning av ytan hos den första metalldelen för att framställa en värmebehandlad första buffertlagerbelagd yta; buffertlagerbeläggning av en yta hos en andra metalldel med en andra nickelbaserad tillsatsmetall med samma sammansättning som den första nickelbaserade tillsatsmetallen och vid en tjocklek tillräcklig för att isolera en vârmepàverkad zon i den andra metalldelen fràn efterföljande svetsning för att framställa en andra buffertlagerbelagd yta; värmebehandlande åtminstone den värmepàverkade zonen i den andra metalldelen efter buffertlagerbeläggning av ytan hos den andra metalldelen för att framställa en värmebehandlad andra buffertlagerbelagd yta; och svetsande den värmebehandlade första buffertlagerbelagda ytan till den värmebehandlade andra buffertlagerbelagda ytan med en tredje nickelbaserad tillsatsmetall med samma sammansättning som de första och andra nickelbaserade tillsatsmetallerna.
Förfarandet hos den föreliggande uppfinningen kan användas för att svetsa både lika och olika metaller. Företrädesvis används förfarandet enligt den föreliggande uppfinningen för att svetsa ett martensitiskt rostfritt stàl till antingen ett ferritiskt rostfritt stål, ett austenitiskt rostfritt stål eller ett annat martensitiskt rostfritt stål.
Förfarandet enligt den föreliggande uppfinningen tillåter sub- komponentdelar att svetsas ihop antingen i verkstaden eller vid en byggplats utan behov för värmebehandling efter svetsning. Detta tillhandahåller bättre utnyttjande av utrustning och förbättrad personalschemaläggning medan det reducerar mängden av tid som krävs för fältmontering.
Förfarandena enligt uppfinningen beskrivna häri kan utnyttjas för att väsentligt reducera kostnaderna och den tid som krävs 74124 pct översxloc; 2006-08-03 lO 15 20 25 30 532 E55 för att hopfoga làglegerat rör- och/eller tryckkärlsmaterial och är applicerbar till en màngfald av olika svetsprocesser.
Dessa och andra särdrag och fördelar hos uppfinningen kommer att framträda fràn den följande beskrivningen där de föredragna utföringsformerna skildras i detalj i anslutning till de bilagda ritningarna.
Kortfattad figurbeskrivning Fig. 1 är ett processflödesschema enligt en utföringsform av den föreliggande uppfinningen; och Figurerna 2A-2C illustrerar svetsningen av tvà metalldelar enligt en utföringsform av den föreliggande uppfinningen.
Detaljerad beskrivning av uppfinningen Den föreliggande uppfinningen tillhandahåller ett förbättrat förfarande för svetsning som reducerar eller eliminerar effekterna orsakade av bildandet av HAZ under svetsning och eliminerar behovet för PWHT. Allmänt tillhandahåller den föreliggande uppfinningen ett förfarande för att bereda en första metalldel som skall svetsas användande en buffertlagerbeläggningsteknik med ett nickelbaserat tillsatsmaterial följt av en PWHT som antingen anlöper (tempers) HAZ eller eliminerar HAZ genom normalisering. En andra metalldel bereds också på ett liknande eller identiskt sätt. De tvâ delarna svetsas sedan ihop, antingen i verkstaden eller på fältet, utan behov för PWHT.
Fig. 1 är ett processflödesschema enligt en utföringsform av den föreliggande uppfinningen. Processen 100 är ett förfarande för hopsvetsning av tvà metalldelar. Det bör inses att metalldelarna som skall svetsas ihop kan vara lika eller olika 74124 pct översdoc; 2006-08-03 10 15 20 25 30 533' 655 metaller. Till exempel kan låglegerade ferritiska stål, som har mindre än 12 vikts-% krom hopfogas. Också, kan ett låglegerat stål med mindre än 12 vikts-% krom, såsom ett ferritiskt stål, fogas till ett rostfritt stål med 12 vikts-% eller mer krom, såsom ett austenitiskt rostfritt stål. I en föredragen utföringsform, används den föreliggande uppfinningen för att foga ett martensitiskt rostfritt stål till antingen ett ferritiskt rostfritt stål, ett austenitiskt rostfritt stål eller ett annat martensitiskt rostfritt stål.
En annan föredragen utföringsform innefattar fogandet av 9Cr- legeringar till andra 9Cr-legeringar, andra ferritiska legeringar, eller austenitiska legeringar, där 9Cr- legeringarna kan innefatta, till exempel, ren 9Cr, P91, P92, SÉIC.
Det bör inses att användandet av termen "låglegerat” stål avser ett stål liknande kolstål, som är stål med mindre än ungefär 1,65% mangan, 0,60% kisel eller 0,60% koppar, förutom att element såsom krom, molybden, kobolt, niob, titan, etc. har tillsatts för att öka dess härdbarhet och hàllfasthet.
Exempel på låglegerade stål innefattar 1%Cr-%Mo (T11 eller P11), 2%Cr-1Mo (T22 eller P22) och en mångfald av andra ASTM- typ legerade stål såsom ferritiska och martensitiska stål.
Användandet av termen ”ferritiskt” avser stål som uppvisar en övervägande ferritisk mikrostruktur vid rumstemperatur och som ej är härdbara med vårmebehandlingar. Användandet av termen ”rostfritt” avser ferrolegeringar som innehåller ett minimum av 10 vikts-% aluminium och innefattar, till exempel, austenitiskt rostfritt stål, ferritiskt rostfritt stål, martensitiskt rostfritt stål och utskiljningshårdat rostfritt stål. Användandet av termen ”austenitiskt” rostfritt stål avser ett rostfritt stål legerat med nickel eller mangan och kväve för att tillhandahålla en austenitisk struktur vid 74124 pct övers.doc; 2006~08-03 10 15 20 25 30 532 555 rumstemperatur, såsom 300-serien rostfritt stàl, innefattande, till exempel, 304, 316, 321 och 347. Användningen av termen ”martensitiskt” rostfritt stàl avser ett rostfritt stål med tillsats av kol som uppvisar en övervägande martensitisk mikrostruktur vid rumstemperatur och som är härdbar genom värmebehandling, såsom 400-serien rostfritt stàl, innefattande, till exempel, 410, 420 och 440. Ferritiska rostfria stål, såsom ett 430 eller 446 stål, innehåller ett minimum av 10 vikts-% krom och har en rumstemperaturmikrostruktur av ferrit och karbid. Typiskt, härdas dessa legeringar ej genom värmebehandling.
I det första steget 102, bereds var och en av metalldelarna som skall svetsas ihop för svetsning. Det bör inses att hänvisning till en ”metalldel” avser vilken som helst metalldel som skall svetsas. Till exempel, kan en metalldel vara en sub-komponentdel som skall svetsas till en annan sub- komponentdel för att bilda en önskad slutlig komponent eller utrustningsdel. Således, är användningen av termen ”metalldel” avsedd att allmänt täcka vilka som helst slag eller former av metall som skall svetsas. Beredningen som görs i detta steg 102, kan innefatta, olika processteg eller procedurer utförda pà en metalldel för att bereda den för svetsning. Till exempel, kan metalldelen, eller den särskilda ytan hos metalldelen, bearbetas till en särskild form genom användande av en svarv. Ytan hos metalldelen kan också slipas, vilket ofta utförs efter bàgmejsling (arc-gouging), eller luftbägsmejsling (air-arcing), för att avlägsna metall.
Elektrourladdningsbearbetning kan också användas för precisionsarbete; dock, är processen typiskt långsam.
I nästa steg 104, buffertlagerbeläggs användande en nickelbaserad tillsats varje yta hos varje metalldel som 74124 pct översdoc; 2006-08-03 lO 15 20 25 30 'S32 S65 efterföljande skall svetsas till en annan metalldel.
Specifikt, svetsas en nickelbaserad tillsats på den särskilda ytan hos varje metalldel som senare skall svetsas ihop.
Appliceringen av denna nickelbaserade tillsats till ytan hos varje metalldel kan hänvisas till såsom ett ”buffertlager” (”butter layer”). Företrädesvis innefattar den nickelbaserade tillsatsen åtminstone 10 vikts-% eller mer nickel och innefattar mer föredraget ungefär 40-70 vikts-% nickel, och ännu mer föredraget 40-60 vikts-% nickel. Annars kan tillsatsen vara vilket som helst material känt inom tekniken, vilket kommer att bero, delvis, pà sammansättningen hos metalldelarna som skall svetsas ihop. Exempel pà nägra föredragna tillsatsmaterial som kan användas i den föreliggande uppfinningen för buffertlagerbeläggning och svetsning av olika metaller innefattar INCONEL svetselektrod 182, INCONEL tillsatsmaterial 82 och INCO~WELD A-elektrod. Det bör inses att sammansättningen hos den nickelbaserade tillsatsen företrädesvis är samma för båda metalldelarna eller buffertlagren pà var och en av dessa.
De verkliga förhållandena och teknikerna som kan användas för att anbringa eller svetsa detta buffertlager är väl kända för de med kunskaper inom omrâdet. Specifikt, kan vilka som helst svetsprocedurer eller -tekniker som för närvarande är tillgängliga användas för att anbringa buffertlagret. Dock, bör buffertlagret anbringas vid en tjocklek som är tillräcklig för att isolera HAZ som bildats under buffertlagerbeläggningen frän värme framställd under efterföljande svetsning. Med andra ord, bör buffertlagret vara tillräckligt tjockt så att HAZ ej pâverkas av efterföljande svetsningsoperationer, dvs., vid hopsvetsning av de tvà metalldelarna. 74124 pct övers.doc; 2006-08-03 lO 15 20 25 30 532 EBES Dessutom, i steget 104, efter applicering av buffertlagret, kan varje metalldel àterigen bearbetas till den lämpliga svetsgeometrin i beredning för slutlig svetsning mellan de två metalldelarna. Därför, om sådan bearbetning utförs, bör tjockleken hos buffertlagret vara tillräcklig för att tillåta en reduktion i dess tjocklek som ett resultat av sådan bearbetning. Tjockleken hos buffertlagret kan variera beroende på vilket slag av svetsprocess, tillsatssammansättningen och legeringssammansättningen som används.
I nästa steg 106, värmebehandlas varje metalldel, Den särskilda värmebehandlingen som anbringas bör vara tillräcklig för att värmebehandla àtminstone HAZ i varje metalldel. Med andra ord, bör varje metalldel utsättas för värme så att åtminstone HAZ i var och en av dessa hettas upp till den önskade temperaturen för att uppnå den önskade effekten. I en utföringsform, innefattar värmebehandlingen uppvärmning av varje metalldel, eller åtminstone dess HAZ, till en temperatur tillräcklig för att normalisera HAZ. Till exempel, i en utföringsform, innefattar sådan värmebehandling uppvärmning av varje metalldel ovanför AG omvandlingstemperaturen, vilken varierar beroende på legeringen och dess motsvarande kemi.
Normaliseringen av HAZ resulterar i återställande av HAZ till dess orörda eller ursprungliga basmetallurgiska tillstànd.
Företrädesvis, skulle sådan värmebehandling utföras i en ugn för att erhålla bättre styrning än andra uppvärmningsmetoder eller -utrustning.
Det bör inses att sådan normaliserande värmebehandling kan utnyttjas i de fall där metalldelarna båda är låglegerade metaller med en kromhalt av ungefär 2-12 vikts-%. Sådan normaliserande värmebehandling kan utnyttjas då var och en av metalldelarna innefattar en làglegerad ferritisk stàldel. 74124 pct övers.doc; 2006-08-03 10 15 20 25 30 532 E65 10 Sàdan normaliserande värmebehandling kan utnyttjas när en av metalldelarna innefattar en làglegerad metalldel och den andra metalldelen innefattar en rostfri stàldel. Sådan normaliserande värmebehandling kan utnyttjas när en av metalldelarna innefattar en làglegerad ferritisk stàldel och den andra metalldelen innefattar en austenitisk rostfri stàldel. Sådan normaliserande vàrmebehandling kan också utnyttjas när en av metalldelarna innefattar en martensitisk rostfri stàldel och den andra metalldelen innefattar en antingen av làglegerat ferritiskt stål, austenitiskt rostfritt stål eller martensitiskt rostfritt stàl.
I en annan utföringsform innefattar värmebehandlingen uppvärmning av varje metalldel till en temperatur som är tillräcklig för att anlöpa HAZ för att erhålla adekvat seghet, brott- och hàrdhetsegenskaper i HAZ. Till exempel, innefattar i en utföringsform sådan vàrmebehandling uppvärmning av varje metalldel över Am-omvandlingstemperaturen, vilken varierar beroende på legeringen och dess motsvarande kemi, men under AÜ-temperaturen.
Det bör inses att sådan anlöpande värmebehandling kan utnyttjas när en av metalldelarna innefattar en làglegerad metalldel och den andra metalldelen innefattar en rostfri stàldel. Sådan anlöpande värmebehandling kan utnyttjas när en av metalldelarna innefattar en làglegerad ferritisk stàldel.
Till exempel, kan sådan anlöpande värmebehandling utnyttjas när en av metalldelarna innefattar en martensitisk rostfri stàldel och den andra metalldelen innefattar ett làglegerat ferritiskt stàl. Det bör inses att i nâgra fall kan det vara fördelaktigt att använda den normaliserande värmebehandlingen för en metalldel och den anlöpande värmebehandlingen för den andra metalldelen. 74124 pct övers.doc; 2006-08-03 10 15 20 25 30 532 E65 ll Det bör inses att fördelen av att värmebehandla varje metalldel före de svetsas ihop upphäver behovet för PWHT.
Därför, i fallet där metalldelarna innefattar sub-komponenter av en särskilt stor komponent, kan värmebehandling av de individuella sub-komponenterna vara enklare än att behöva använda PWHT för hela den färdigställda komponenten eller utrustningsdelen. Såsom sådan, kan dyrbar fält-PWHT undvikas.
Vidare, bör det inses att sådan värmebehandling kan appliceras i verkstaden eller på fältet.
Dessutom, efter värmebehandlande av varje metalldel i steget 106, kan varje metalldel återigen bearbetas till den lämpliga svetsgeometrin i beredning för slutlig svetsning mellan de två metalldelarna. Därför, om sådan bearbetning utförs, bör tjockleken hos buffertlagret vara tillräcklig för att tillåta en reduktion i dess tjocklek som ett resultat av sådan bearbetning. Tjockleken hos buffertlagret kan variera beroende på vilken typ av svetsprocess, tillsatssammansättningen och legeringssammansättningen som används.
I nästa steg 108, svetsas var och en av de värmebehandlade buffertlagerbelagda metalldelarna ihop användande en nickelbaserad tillsats. Såsom diskuterat ovan, innefattar den nickelbaserade tillsatsen åtminstone 10 vikts-% mer nickel och innefattar mer föredraget ungefär 40-70 vikts-% nickel och ännu mer föredraget 40-60 vikts-% nickel. Annars, kan tillsatsen vara vilket som helst material känt inom tekniken, vilket beror, delvis, på sammansättningen hos metalldelarna som svetsas ihop. Exempel på några föredragna tillsatsmaterial som kan användas i den föreliggande uppfinningen för buffertlagerbeläggning och svetsning av olika metaller innefattar INCONEL svetselektrod 182, INCONEL tillsatsmaterial 74124 pct översdoc; 2006-08-03 lO 15 20 25 30 532 565 12 82 och INCO-WELD A-elektrod. Företrädesvis är den nickelbaserade tillsatsen som används för att svetsa ihop de två metalldelarna samma som den nickelbaserade tillsatsen som används för att generera buffertlagren.
En fackman inom teknikomràdet kommer att inse att vilket som helst förfarande eller tekniker kända inom teknikomràdet kan användas för att svetsa ihop de två metalldelarna. Pà liknande sätt kan vilken som helst utrustning känd inom tekniken användas. Det bör inses att denna svetsoperation ej skulle fordra en efterföljande PWHT eftersom adekvata egenskaper redan har utvecklats i respektive HAZ i var och en av metalldelarna. Vidare, tillhandahåller den nickelbaserade tillsatsen adekvata metallurgiska egenskaper för denna svets.
Därför kan de tvà svetsade metalldelarna tas i tjänst utan att man mäste använda PWHT.
Figurerna 2A-2C illustrerar svetsningen av tvà metalldelar enligt en utföringsform av den föreliggande uppfinningen. Fig. 2A illustrerar tvà metalldelar 202, 204 som skall svetsas.
Såsom nämnt ovan i samband med fig. 1, kan varje metalldel beredas enligt beredningsförfaranden kända inom tekniken, såsom bearbetning. Fig. 2B illustrerar appliceringen av buffertlagren 206, 208 till var och en av metalldelarna. I detta särskilda fall, anbringas buffertlagren 206, 208 till ändytorna hos var och en av metalldelarna 202, 204. Såsom beskrivet ovan i samband med fig. 1, skulle sedan var och en av dessa metalldelar 202, 204 med buffertlagren 206, 208 värmebehandlas, antingen genom en normaliserande värmebehandling eller en anlöpande värmebehandling. Dessutom skulle varje metalldel kunna behandlas ytterligare genom bearbetning för att uppnà den önskade ytformen. Fig. 2C illustrerar resultaten av det slutliga svetssteget, vari en 74124 pct översæloc; 2006-08-03 10 15 20 532 E55 13 tillsats 210 använts för att svetsa ihop buffertlagren 206, 208, och, således, de två metalldelarna 202, 204. Också som beskrivet ovan i samband med fig. 1, kan den slutliga svetsade komponenten tas i tjänst utan behov för PWHT.
Olika utföringsformer av uppfinningen har beskrivits.
Beskrivningarna är avsedda att vara illustrerande för den föreliggande uppfinningen. Det kommer att bli uppenbart för en fackman inom teknikomràdet att modifieringar kan göras till uppfinningen såsom beskriven utan att man avlägsnar sig från omfånget hos patentkraven som anges nedan. Till exempel, skall det förstås att uppfinningen kan appliceras pà svetsning av både lika och olika metalldelar. Vidare, skall det förstås att fastän uppfinningen har beskrivits allmänt för svetsning av tvâ metalldelar, kan uppfinningen utnyttjas i vilken som helst tillämpning där metaller svetsas ihop. Till exempel, kan uppfinningen utnyttjas inom energi, kemisk, petroleum, stål, transport, och massa och papper. Mer allmänt, kan vilken som helst process där svetsning av ett làglegerat stål utförs använda denna teknologi. Dessutom kan uppfinningen användas för att svetsa ett martensitiskt rostfritt stål till antingen ett ferritiskt rostfritt stàl, ett austenitiskt rostfritt stål eller ett annat martensitiskt rostfritt stål. 74124 pct övers.doc; 2006~08-O3
Claims (24)
1. Ett förfarande för hopsvetsning av två metalldelar av legerat stål, innefattande: beredande en yta hos en första metalldel av legerat stål och en yta hos en andra metalldel av legerat stål för svetsning; buffertlagerbeläggande en yta hos den första metalldelen av legerat stål med en första nickelbaserad tillsatsmetall vid en tjocklek tillräcklig för att isolera en värmepàverkad zon i den första metalldelen av legerat stål från efterföljande svetsning för att framställa en första buffertlagerbelagd yta; värmebehandlande åtminstone den värmepåverkade zonen i den första metalldelen av legerat stål efter nämnda buffertlagerbeläggning av ytan hos den första metalldelen av legerat stål för att framställa en värmebehandlad första buffertlagerbelagd yta; bearbetande den första buffertlagerbelagda ytan; buffertlagerbeläggande en yta hos den andra metalldelen av legerat stål med en andra nickelbaserad tillsatsmetall med samma sammansättning som den första nickelbaserade tillsatsmetallen och vid en tjocklek tillräcklig för att isolera en värmepåverkad zon i den andra metalldelen av legerat stål från efterföljande svetsning för att framställa en andra buffertlagerbelagd yta; värmebehandlande åtminstone den värmepåverkade zonen i den andra metalldelen av legerat stål efter nämnda buffertlagerbeläggning av ytan hos den andra metalldelen av legerat stål för att framställa en värmebehandlad andra buffertlagerbelagd yta; bearbetande den andra buffertlagerbelagda ytan; och svetsande den värmebehandlade första buffertlagerbelagda ytan till den värmebehandlade andra buffertlagerbelagda ytan 10 15 20 25 30 532 655 15 med en tredje nickelbaserad tillsatsmetall med samma sammansättning som de första och andra nickelbaserade tillsatsmetallerna.
2. Förfarandet enligt patentkravet 1, vari de första, andra och tredje nickelbaserade tillsatsmetallerna var och en innefattar en nickelhalt större än 10 vikts-%.
3. Förfarandet enligt patentkravet 2, vari nickelhalten är omkring 40-60 vikts-%.
4. Förfarandet enligt patentkravet 1, vari var och en av nämnda värmebehandlingar innefattar värmebehandling vid en temperatur tillräcklig för att normalisera den värmepáverkade zonen i var och en av de första och andra metalldelarna av legerat stål.
5. Förfarandet enligt patentkravet 4, vari var och en av nämnda värmebehandlingar var och en innefattar värmebehandling vid en temperatur över en motsvarande A@~temperatur för var och en av nämnda metalldelar.
6. Förfarandet enligt patentkravet 4, vari de första och andra metalldelarna av legerat stål var och en innefattar en làglegerad ferritisk ståldel.
7. Förfarandet enligt patentkravet 4, vari den första metalldelen av legerat stål innefattar en låglegerad metalldel och den andra metalldelen av legerat stål innefattar en rostfri ståldel.
8. Förfarandet enligt patentkravet 7, vari den första metalldelen av legerat stål innefattar en låglegerad ferritisk 10 15 20 25 30 532 6155 16 ståldel och den andra metalldelen av legerat stål innefattar en austenitisk rostfri ståldel.
9. Förfarandet enligt patentkravet 4, vari den första metalldelen av legerat stål innefattar en martensitisk rostfri ståldel och den andra metalldelen av legerat stål är vald från gruppen bestående av låglegerat ferritiskt stål, austenitiskt rostfritt stål och martensitiskt rostfritt stål.
10. Förfarandet enligt patentkravet 1, vari var och en av nämnda värmebehandlingar innefattar värmebehandling vid en temperatur tillräcklig för att anlöpa den värmepåverkade zonen i var och en av de första och andra metalldelarna av legerat stål.
11. ll. Förfarandet enligt patentkravet 10, vari var och en av nämnda värmebehandlingar var och en innefattar värmebehandling vid en temperatur över en motsvarande Au-temperatur för var och en av nämnda metalldelar av legerat stål och under en motsvarande Aæ-temperatur för var och en av nämnda metalldelar av legerat stål.
12. Förfarandet enligt patentkravet ll, vari den första metalldelen av legerat stål innefattar en låglegerad metalldel och den andra metalldelen av legerat stål innefattar en rostfri ståldel.
13. Förfarandet enligt patentkravet 12, vari den första metalldelen av legerat stål innefattar en låglegerad ferritisk ståldel och den andra metalldelen av legerat stål innefattar en austenitisk rostfri ståldel. 10 15 20 25 30 532 B65 17
14. Förfarandet enligt patentkravet ll, vari den första metalldelen av legerat stål innefattar en martensitisk rostfri stàldel och den andra metalldelen av legerat stål är vald från gruppen bestående av låglegerat ferritiskt stål, austenitiskt rostfritt stål och martensitiskt rostfritt stål.
15. Förfarandet enligt patentkravet 1, vari de första och andra metalldelarna av legerat stål var och en innefattar en làglegerad ferritisk stàldel.
16. Förfarandet enligt patentkravet 1, vari den första metalldelen av legerat stål innefattar en làglegerad metalldel och den andra metalldelen av legerat stål innefattar en rostfri stàldel.
17. Förfarandet enligt patentkravet 16, vari den första metalldelen av legerat stål innefattar en làglegerad ferritisk stàldel och den andra metalldelen av legerat stål innefattar en austenitisk rostfri stàldel.
18. Förfarandet enligt patentkravet 1, vari den första metalldelen av legerat stàl innefattar en martensitisk rostfri stàldel och den andra metalldelen av legerat stål är vald från gruppen bestående av låglegerat ferritiskt stål, austenitiskt rostfritt stål och martensitiskt rostfritt stål.
19. Förfarande enligt patentkrav 1, vari den andra metalldelen av legerat stàl har en sammansättning olik från den första metalldelens av legerat stål.
20. Förfarandet enligt patentkravet 19, vari den första metalldelen av legerat stål innefattar en làglegerad metalldel 10 15 20 25 532 565 18 och den andra metalldelen av legerat stål innefattar en rostfri ståldel.
21. Förfarandet enligt patentkravet 20, vari den första metalldelen av legerat stål innefattar en låglegerad ferritisk ståldel och den andra metalldelen av legerat stål innefattar en austenitisk rostfri ståldel.
22. Förfarandet enligt patentkravet 19, vari den första metalldelen av legerat stål innefattar en martensitisk rostfri stàldel och den andra metalldelen av legerat stål är vald från gruppen bestående av låglegerat ferritiskt stål, austenitiskt rostfritt stål och martensitiskt rostfritt stål.
23. Förfarandet enligt patentkravet 19, vari var och en av nämnda värmebehandlingar innefattar värmebehandling vid en temperatur tillräcklig för att normalisera den värmepåverkade zonen i var och en av de första och andra metalldelarna.
24. Förfarandet enligt patentkravet 19, vari var och en av nämnda värmebehandlingar innefattar värmebehandling vid en temperatur tillräcklig för att anlöpa den värmepåverkade zonen i var och en av de första och andra metalldelarna av legerat stål.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US10/972,249 US7371988B2 (en) | 2004-10-22 | 2004-10-22 | Methods for extending the life of alloy steel welded joints by elimination and reduction of the HAZ |
PCT/US2005/033835 WO2006047021A2 (en) | 2004-10-22 | 2005-09-19 | Methods for extending the life of alloy steel welded joints by elimination and reduction of the haz |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE0601285L SE0601285L (sv) | 2006-08-04 |
SE532665C2 true SE532665C2 (sv) | 2010-03-16 |
Family
ID=36205257
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE0601285A SE532665C2 (sv) | 2004-10-22 | 2006-06-12 | Förfaranden för att förlänga livslängden hos svetsade fogar hos legerat stål genom eliminering och reduktion av den värmepåverkade zonen |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US7371988B2 (sv) |
EP (1) | EP1802417B1 (sv) |
JP (1) | JP2008517768A (sv) |
KR (1) | KR100952558B1 (sv) |
CN (1) | CN100548557C (sv) |
AT (1) | ATE507920T1 (sv) |
AU (1) | AU2005300034B2 (sv) |
BR (1) | BRPI0516222A (sv) |
CA (1) | CA2584680C (sv) |
DE (1) | DE602005027871D1 (sv) |
HK (1) | HK1114815A1 (sv) |
MX (1) | MX2007004576A (sv) |
NZ (1) | NZ554899A (sv) |
RU (1) | RU2397847C2 (sv) |
SE (1) | SE532665C2 (sv) |
WO (1) | WO2006047021A2 (sv) |
ZA (1) | ZA200703202B (sv) |
Families Citing this family (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102005035585B3 (de) * | 2005-07-29 | 2006-08-10 | Areva Np Gmbh | Verfahren zur Herstellung einer Schweißverbindung sowie Verfahren zur Reparatur einer derartigen Schweißverbindung |
JP4885672B2 (ja) * | 2006-09-26 | 2012-02-29 | バブコック日立株式会社 | 管溶接構造体及び管溶接方法ならびに管溶接構造体を備えたボイラ装置 |
AT10110U1 (de) * | 2006-11-08 | 2008-09-15 | Weber Hydraulik Gmbh | Bergegerät |
DE112008001635B4 (de) * | 2007-06-18 | 2014-07-31 | Exxonmobil Upstream Research Co. | Niedriglegierte Stähle mit überlegener Korrosionsbeständigkeit für röhrenförmige Öllandwaren |
EP2234750A2 (en) * | 2007-12-17 | 2010-10-06 | ExxonMobil Research and Engineering Company | High strength nickel alloy welds through strain hardening |
DE102010035019A1 (de) * | 2009-08-25 | 2011-03-03 | Alstom Technology Ltd. | Gefügte Turbinenrotorkomponenten und Verfahren dafür |
EP2410137A1 (de) * | 2010-07-22 | 2012-01-25 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung eines groß dimensionierten Bauteils aus Sphäroguss |
US8921730B2 (en) * | 2011-06-22 | 2014-12-30 | General Electric Company | Method of fabricating a component and a manufactured component |
CN103187106A (zh) * | 2011-12-28 | 2013-07-03 | 核工业西南物理研究院 | 一种低环场波纹度的国际热核聚变实验堆实验包层模块 |
EP2866966A4 (en) * | 2012-06-29 | 2016-07-13 | Shiloh Ind Inc | WELDED ROHLING AND METHOD |
US9095891B2 (en) | 2013-02-21 | 2015-08-04 | Dusan Milicevic | Method of eliminating the heat affected zone in a welded crankshaft |
US9804002B2 (en) * | 2013-09-04 | 2017-10-31 | Cameron International Corporation | Integral sensor |
CN105792979B (zh) * | 2013-11-25 | 2018-10-19 | 麦格纳国际公司 | 包括经回火的过渡区的结构部件 |
WO2015077185A1 (en) * | 2013-11-25 | 2015-05-28 | Magna International Inc. | Structural component including a tempered transition zone |
EP2918364B1 (en) * | 2014-03-14 | 2022-08-17 | Ansaldo Energia IP UK Limited | Process for welding pipe connections for high temperature applications |
CN103894711B (zh) * | 2014-03-14 | 2016-04-27 | 东方电气集团东方锅炉股份有限公司 | 一种高热处理温度差的异种材料焊接方法 |
CN104400239B (zh) * | 2014-04-30 | 2017-05-10 | 西门子公司 | 用于焊接材料特性存在显著差异的两个部件的方法 |
US20160016258A1 (en) * | 2014-07-17 | 2016-01-21 | GM Global Technology Operations LLC | Weld for differential assembly |
US10480332B2 (en) * | 2014-12-10 | 2019-11-19 | General Electric Company | Rotors and methods of making the same |
CN104625345B (zh) * | 2014-12-30 | 2016-11-30 | 上海锅炉厂有限公司 | C-hra-3高温镍基合金焊接工艺 |
US10500672B2 (en) * | 2015-02-04 | 2019-12-10 | Fisher Controls International Llc | Methods and apparatus for welding work pieces having dissimilar compositions |
US20180021890A1 (en) * | 2016-07-22 | 2018-01-25 | Caterpillar Inc. | System and method to produce a structure for a weld joint using additive manufacturing |
GB2559325A (en) * | 2017-01-25 | 2018-08-08 | Rolls Royce Plc | Bladed disc and method of manufacturing the same |
US10786878B2 (en) * | 2017-07-24 | 2020-09-29 | General Electric Company | Method of welding with buttering |
CN112719520A (zh) * | 2020-12-17 | 2021-04-30 | 江苏利柏特股份有限公司 | 马氏体合金钢工艺管道手工氩电联合焊接及热处理工艺 |
CN115319244A (zh) * | 2022-09-05 | 2022-11-11 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种异种钢焊接工艺 |
Family Cites Families (133)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1554546A (en) * | 1925-04-04 | 1925-09-22 | Rail Welding & Bonding Company | Seam-welding process |
US2276782A (en) * | 1938-09-14 | 1942-03-17 | Oxweld Railroad Service Compan | Production of butt-welded rail joints, and rail adapted for use therewith |
US2759249A (en) * | 1950-06-20 | 1956-08-21 | Babcock & Wilcox Co | Welding dissimilar metal members with welded joint, including stabilized ferritic metal zone |
US2673276A (en) * | 1951-02-01 | 1954-03-23 | Babcock & Wilcox Co | Post heating of electrically welded tubes in line of production |
US2681970A (en) | 1951-02-19 | 1954-06-22 | Union Carbide & Carbon Corp | Gas shielded metal arc welding method |
US2870323A (en) | 1954-06-15 | 1959-01-20 | Air Reduction | Arc welding |
US2856281A (en) | 1954-10-05 | 1958-10-14 | Solar Aircraft Co | High temperature brazing alloys |
US2938107A (en) | 1958-01-13 | 1960-05-24 | Smith Corp A O | Series arc welding circuit |
US2932723A (en) | 1958-12-24 | 1960-04-12 | Air Reduction | Electric arc welding |
US3194642A (en) | 1960-04-22 | 1965-07-13 | Westinghouse Electric Corp | Welding structure and method of making such structure |
US3223818A (en) | 1961-04-27 | 1965-12-14 | Smith Corp A O | Method of welding |
US3185814A (en) | 1961-12-30 | 1965-05-25 | Siemens Ag | Method and apparatus for overlay welding |
CH399139A (it) * | 1963-02-01 | 1966-03-31 | Terni Ind Elettr | Procedimento di saldatura di acciai ad alta temperabilità e prodotto relavito |
US3215809A (en) | 1963-06-25 | 1965-11-02 | Morimoto Izumi | Metal-arc welding |
US3274371A (en) | 1965-06-01 | 1966-09-20 | Union Carbide Corp | Method of depositing metal |
US3420979A (en) | 1965-06-07 | 1969-01-07 | St Louis Shipbuilding Federal | Submerged arc welding apparatus |
US3293400A (en) | 1966-07-06 | 1966-12-20 | Newport News S & D Co | Submerged arc welding process |
US3549856A (en) | 1967-08-24 | 1970-12-22 | Union Carbide Corp | Gas metal arc welding from one side |
US3624345A (en) | 1968-10-31 | 1971-11-30 | Babcock & Wilcox Co | Arc welding electrode arrangements |
US3546415A (en) | 1968-11-07 | 1970-12-08 | Flame Spray Ind Inc | Electric arc metallizing device |
US3596053A (en) | 1969-07-28 | 1971-07-27 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Consumable welding rod for welding chromium steels and the resultant welds |
US3745322A (en) * | 1969-12-24 | 1973-07-10 | Sumitomo Metal Ind | Welding process preventing the bond brittleness of low-alloy steels |
US3746833A (en) | 1972-02-14 | 1973-07-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Process and apparatus for triple-electrode mig welding using short-circuit and spray-arc deposition |
US3997374A (en) * | 1972-07-07 | 1976-12-14 | Hughes Tool Company | Heat treatment of welds |
DE2238688A1 (de) | 1972-08-05 | 1974-02-21 | British Oxygen Co Ltd | Sich verbrauchendes schweisszusatzmaterial und verfahren zu dessen herstellung |
BE794848A (fr) * | 1972-12-15 | 1973-05-29 | Pompey Acieries | Procede de fabrication ameliorant la tenue de pieces soudees en aciers refractaires |
US3957194A (en) * | 1973-08-16 | 1976-05-18 | Rohr Industries, Inc. | Liquid interface diffusion method of bonding titanium and/or titanium alloy structure |
US4091253A (en) | 1973-09-17 | 1978-05-23 | British Steel Corporation | Applying a hard facing to an iron or steel former |
US3936654A (en) | 1974-02-21 | 1976-02-03 | La Soudure Electrique Autogene, Procedes Arcos | Process and apparatus for the performance of arc welding and overlaying, preferably submerged arc |
US3936655A (en) | 1974-09-26 | 1976-02-03 | Arnoldy Roman F | Magnetic feeding of powder in submerged arc welding |
CA1008932A (en) * | 1974-10-30 | 1977-04-19 | Dominion Bridge Company | Method of butt welding |
US4008844A (en) | 1975-01-06 | 1977-02-22 | United Technologies Corporation | Method of repairing surface defects using metallic filler material |
US3978907A (en) | 1975-03-24 | 1976-09-07 | Volf Iudovich Rabinovich | Method of electroslag remelting by melting main and additional electrodes and machine for effecting said method |
US4110514A (en) | 1975-07-10 | 1978-08-29 | Elektriska Svetsningsaktiebolaget | Weld metal deposit coated tool steel |
US4027135A (en) | 1975-07-17 | 1977-05-31 | Combustion Engineering, Inc. | Apparatus and method for submerged arc strip cladding of metallic work pieces |
US4020314A (en) | 1975-07-17 | 1977-04-26 | Combustion Engineering, Inc. | Delivery of welding flux in a method of submerged arc strip cladding of metallic work pieces |
US4143257A (en) | 1976-04-02 | 1979-03-06 | Nova-Tech Engineering, Inc. | Welding wire feed mechanism |
US4050469A (en) * | 1976-09-07 | 1977-09-27 | Lin Chung Sing | Comb with disposable comb-teeth module |
US4745037A (en) | 1976-12-15 | 1988-05-17 | Allied Corporation | Homogeneous, ductile brazing foils |
JPS53102279A (en) | 1977-02-18 | 1978-09-06 | Asahi Glass Co Ltd | Electrode body |
US4149060A (en) | 1977-07-25 | 1979-04-10 | Combustion Engineering, Inc. | Angled strip cladding system |
AT350881B (de) * | 1977-08-19 | 1979-06-25 | Voest Ag | Verfahren zur verbindung von ausmanganhart- stahlguss bestehenden herzstuecken mit aus kohlenstoffstahl bestehenden schienen |
SE7813440L (sv) | 1977-12-29 | 1979-06-30 | Kobe Steel Ltd | Pulverbagsvetsning med multipelelektrod |
CA1099539A (en) | 1978-02-09 | 1981-04-21 | Keizo Ohnishi | Method of welding for exfoliation prevention of stainless steel weld-overlay |
US4266110A (en) | 1978-12-13 | 1981-05-05 | Combustion Engineering, Inc. | Clad welding on an inclined surface |
SU1459849A1 (ru) | 1978-12-25 | 1989-02-23 | Предприятие П/Я А-3959 | Способ дуговой сварки плав щимс электродом |
JPS55144387A (en) | 1979-04-27 | 1980-11-11 | Toshiba Corp | Welding equipment of bar material and plate material |
SE439892B (sv) | 1979-09-07 | 1985-07-08 | Vni Pk | Forfarande vid bagsvetsning |
FR2509640A1 (fr) | 1981-07-17 | 1983-01-21 | Creusot Loire | Procede de fabrication d'une piece metallique composite et produits obtenus |
JPS5868468A (ja) | 1981-10-20 | 1983-04-23 | Kawasaki Steel Corp | 4電極タンデム・サブマージアーク溶接法 |
US4402742A (en) | 1981-10-29 | 1983-09-06 | Get Products Corporation | Iron-nickel base brazing filler metal |
JPS58128277A (ja) * | 1982-01-28 | 1983-07-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 異材溶接法 |
US4611744A (en) * | 1982-06-23 | 1986-09-16 | Refurbished Turbine Components Ltd. | Turbine blade repair |
US4487744A (en) | 1982-07-28 | 1984-12-11 | Carpenter Technology Corporation | Corrosion resistant austenitic alloy |
US4521664A (en) | 1982-10-26 | 1985-06-04 | Teledyne, Inc. | Process and apparatus for surfacing with high deposition and low dilution |
EP0116664A1 (de) | 1983-02-19 | 1984-08-29 | Schweissindustrie Oerlikon Bührle AG | Verfahren zur Unterpulverschweissung im Mehrdrahtsystem |
DE3322215C2 (de) | 1983-06-21 | 1986-02-27 | Messer Griesheim Gmbh, 6000 Frankfurt | Einrichtung zum Lichtbogenschweißen, insbesondere UP-Lichtbogenschweißen mit mehreren gleichzeitig abschmelzenden Drahtelektroden |
JPS6028680U (ja) * | 1983-08-03 | 1985-02-26 | バブコツク日立株式会社 | 配管溶接構造 |
US4518625A (en) | 1983-12-09 | 1985-05-21 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Arc spray fabrication of metal matrix composite monotape |
US4653684A (en) | 1984-09-12 | 1987-03-31 | Nippon Stainless Steel Co. Ltd. | Welding material for austenite stainless steel having high Si content and method of application |
US4703885A (en) * | 1985-11-15 | 1987-11-03 | Ga Technologies Inc. | Method of welding austenitic steel to ferritic steel with filler alloys |
US4750944A (en) | 1985-12-30 | 1988-06-14 | United Technologies Corporation | Laves free cast+hip nickel base superalloy |
DE3766507D1 (de) * | 1986-01-21 | 1991-01-17 | Siemens Ag | Verfahren und vorrichtungen zur waermebehandlung von laengsnahtgeschweissten rohren. |
DE3607699A1 (de) | 1986-03-08 | 1987-09-10 | Messerschmitt Boelkow Blohm | Verfahren zum diffusionsschweissen mit isostatischem druck |
KR900007264B1 (ko) | 1986-05-30 | 1990-10-06 | 바브콕크-히다찌 가부시기가이샤 | 열선용접의 제어방법 및 장치 |
US4702406A (en) | 1986-10-16 | 1987-10-27 | Carolina Power & Light Company | Forming stable welded joints between dissimilar metals |
US4782206A (en) | 1987-01-27 | 1988-11-01 | The Babcock & Wilcox Company | Method and apparatus for controlling weld bead shape to eliminate microfissure defects when shape melting austenitic materials |
DE3712271A1 (de) | 1987-04-10 | 1988-10-27 | Vacuumschmelze Gmbh | Nickelbasis-lot fuer hochtemperatur-loetverbindungen |
CH672450A5 (sv) | 1987-05-13 | 1989-11-30 | Bbc Brown Boveri & Cie | |
US4804815A (en) | 1987-06-01 | 1989-02-14 | Quantum Laser Corporation | Process for welding nickel-based superalloys |
US4814236A (en) * | 1987-06-22 | 1989-03-21 | Westinghouse Electric Corp. | Hardsurfaced power-generating turbine components and method of hardsurfacing metal substrates using a buttering layer |
DE3877477T2 (de) * | 1987-09-18 | 1993-07-29 | Ici Plc | Verbindung metallischer bauteile. |
US4780594A (en) | 1987-10-08 | 1988-10-25 | Dimetrics Inc. | Method and apparatus for improved control of supply of filler material to a welding location |
US4878953A (en) * | 1988-01-13 | 1989-11-07 | Metallurgical Industries, Inc. | Method of refurbishing cast gas turbine engine components and refurbished component |
JPH01293982A (ja) * | 1988-05-19 | 1989-11-27 | Fujiki Kosan Kk | 酸素含有銅材と鋼材との溶接方法 |
US4835357A (en) * | 1988-06-20 | 1989-05-30 | Williams International Corporation | Sheet metal laser welding |
FR2656555B1 (fr) | 1989-12-29 | 1994-10-28 | Serimer | Systeme mecanique de guidage automatique d'une ou plusieurs torches d'une unite de soudage a l'arc. |
EP0443703B1 (en) | 1990-02-21 | 1995-03-22 | Kyodo Oxygen Co., Ltd. | Consumable electrode arc welding method and apparatus |
US5156321A (en) | 1990-08-28 | 1992-10-20 | Liburdi Engineering Limited | Powder metallurgy repair technique |
US5106010A (en) | 1990-09-28 | 1992-04-21 | Chromalloy Gas Turbine Corporation | Welding high-strength nickel base superalloys |
US5140140A (en) | 1990-11-15 | 1992-08-18 | Pollack Alex J | Method and apparatus of submerged arc welding with electrodes in tandem |
US5214265A (en) | 1990-11-15 | 1993-05-25 | Pollack Alex J | High speed low deposition submerged arc welding apparatus and method |
US5071054A (en) | 1990-12-18 | 1991-12-10 | General Electric Company | Fabrication of cast articles from high melting temperature superalloy compositions |
JP3089060B2 (ja) | 1991-07-03 | 2000-09-18 | 愛知産業株式会社 | 自動溶接装置 |
US5233149A (en) * | 1991-08-02 | 1993-08-03 | Eaton Corporation | Reprocessing weld and method |
DE69302219T2 (de) | 1992-06-05 | 1996-09-19 | Gec Alsthom Electromec | Verfahren zum Anbringen von Schutzüberzügen bildenden Einsätzen auf Gegenständen aus martensitischens Stahl oder aus Titanlegierungen |
US5217158A (en) * | 1992-07-14 | 1993-06-08 | Brush Wellman, Inc. | Process for thermodynamically treating a region joining two members |
US5348212A (en) * | 1992-10-06 | 1994-09-20 | Commonwelth Edison | Welding method for rotatable shafts |
US5280849A (en) * | 1992-10-06 | 1994-01-25 | Commonwealth Edison | Welding method for rotating shafts |
DE4319727C2 (de) | 1993-06-15 | 1996-08-29 | Mtu Muenchen Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Schaufelringes für einen trommelartig aufgebauten Rotor, insbesondere Verdichterrotor einer Turbomaschine |
GB9312328D0 (en) * | 1993-06-15 | 1993-07-28 | Lexor Technology Limited | A method of brazing |
JPH0724577A (ja) * | 1993-07-13 | 1995-01-27 | Kubota Corp | クラッド管の突合せ溶接方法 |
DE4327189C2 (de) * | 1993-08-13 | 1996-02-01 | Mtu Muenchen Gmbh | Reparaturverfahren für im Kopf- oder Kantenbereich beschädigte Schaufelblätter von Turbomaschinen |
JPH07228942A (ja) | 1994-02-17 | 1995-08-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | オーステナイト系ステンレス鋼の溶接継手の製造方法 |
US5422071A (en) | 1994-04-08 | 1995-06-06 | Inco Alloys International, Inc. | Heat resistant iron/steel weld material |
US5783318A (en) | 1994-06-22 | 1998-07-21 | United Technologies Corporation | Repaired nickel based superalloy |
US5425912A (en) | 1994-07-07 | 1995-06-20 | Inco Alloys International, Inc. | Low expansion superalloy with improved toughness |
FR2727889A1 (fr) * | 1994-12-09 | 1996-06-14 | Ferry Capitain Sarl | Procede de soudage par fusion de pieces de fonte a graphite spheroidal |
AU703877B2 (en) * | 1995-09-27 | 1999-04-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Welded high-strength steel structure with excellent corrosion resistance |
US5735044A (en) | 1995-12-12 | 1998-04-07 | General Electric Company | Laser shock peening for gas turbine engine weld repair |
FR2742368B1 (fr) * | 1995-12-18 | 1998-03-06 | Framatome Sa | Procede de raccordement par soudage heterogene bout a bout de deux pieces de natures differentes et utilisations |
JP3219413B2 (ja) | 1996-05-10 | 2001-10-15 | 三菱重工業 株式会社 | 横向溶接方法及びその溶接装置 |
US5723078A (en) | 1996-05-24 | 1998-03-03 | General Electric Company | Method for repairing a thermal barrier coating |
US5714735A (en) | 1996-06-20 | 1998-02-03 | General Electric Company | Method and apparatus for joining components with multiple filler materials |
US5806751A (en) | 1996-10-17 | 1998-09-15 | United Technologies Corporation | Method of repairing metallic alloy articles, such as gas turbine engine components |
US5732467A (en) | 1996-11-14 | 1998-03-31 | General Electric Company | Method of repairing directionally solidified and single crystal alloy parts |
US5914055A (en) * | 1996-11-18 | 1999-06-22 | Tennessee Valley Authority | Rotor repair system and technique |
US6153854A (en) * | 1996-12-20 | 2000-11-28 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Aluminum sheet product and method of welding structural components |
US6049978A (en) | 1996-12-23 | 2000-04-18 | Recast Airfoil Group | Methods for repairing and reclassifying gas turbine engine airfoil parts |
CA2275515C (en) | 1996-12-23 | 2003-12-02 | James E. Arnold | Method of treating metal components |
US5897801A (en) | 1997-01-22 | 1999-04-27 | General Electric Company | Welding of nickel-base superalloys having a nil-ductility range |
US5762727A (en) * | 1997-04-14 | 1998-06-09 | General Electric Company | Weld repair process and article repaired thereby |
JP3934251B2 (ja) | 1997-06-10 | 2007-06-20 | 株式会社東芝 | Tig溶接方法および装置 |
US5822852A (en) | 1997-07-14 | 1998-10-20 | General Electric Company | Method for replacing blade tips of directionally solidified and single crystal turbine blades |
JPH1180868A (ja) * | 1997-07-17 | 1999-03-26 | Daido Steel Co Ltd | 超硬合金接合用合金およびその複合材 |
DE19741637A1 (de) | 1997-09-22 | 1999-03-25 | Asea Brown Boveri | Verfahren zum Schweissen von aushärtbaren Nickel-Basis-Legierungen |
FR2781399B1 (fr) * | 1998-07-23 | 2000-08-18 | Sochata Energy 1 Soc | Procede de brasage-diffusion de pieces en superalliage |
US6069334A (en) | 1998-07-06 | 2000-05-30 | Capitanescu; Dan | Electroslag strip overlay method |
WO2000020160A1 (fr) * | 1998-10-02 | 2000-04-13 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Structure soudee constituee d'un alliage a faible coefficient de dilatation thermique, et materiau de soudage |
EP1128928B1 (en) * | 1998-10-19 | 2003-01-02 | 3M Innovative Properties Company | Orthodontic appliances incorporating corrosion resistant, nickel-based alloy |
US6242113B1 (en) * | 1999-06-10 | 2001-06-05 | Inco Alloys International, Inc. | Welding alloy and articles for use in welding, weldments and methods for producing weldments |
EP1108495B1 (en) * | 1999-12-17 | 2005-12-14 | JFE Steel Corporation | Welding material and a method of producing welded joint |
US6364971B1 (en) * | 2000-01-20 | 2002-04-02 | Electric Power Research Institute | Apparatus and method of repairing turbine blades |
WO2002040728A1 (fr) * | 2000-11-16 | 2002-05-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alliage refractaire a base de nickel (ni) et joint soude integrant celui-ci |
US6489584B1 (en) * | 2001-05-08 | 2002-12-03 | General Electric Company | Room-temperature surface weld repair of nickel-base superalloys having a nil-ductility range |
US6672169B2 (en) * | 2001-05-18 | 2004-01-06 | Clymer Technologies, Llc | Performance measuring system and method for analyzing performance characteristics of rotating shafts |
US6884959B2 (en) * | 2001-09-07 | 2005-04-26 | Electric Power Research Institute, Inc. | Controlled composition welding method |
US20040079453A1 (en) * | 2002-10-25 | 2004-04-29 | Groh Jon Raymond | Nickel-base alloy and its use in casting and welding operations |
US7217905B2 (en) * | 2003-10-29 | 2007-05-15 | Delphi Technologies, Inc. | Weld filler metal that reduces residual stress and distortion |
EP2517819A1 (en) * | 2004-03-26 | 2012-10-31 | The Ohio State University | Chromium-free welding consumable |
US7562807B2 (en) * | 2004-05-05 | 2009-07-21 | Electric Power Research Institute | Weld filler for welding dissimilar alloy steels and method of using same |
US20060060640A1 (en) * | 2004-09-23 | 2006-03-23 | General Electric Company | Welding of vessel internals with noble metal technology |
US20070221705A1 (en) * | 2006-03-24 | 2007-09-27 | Arnett Michael D | Buttered welding of superalloys |
-
2004
- 2004-10-22 US US10/972,249 patent/US7371988B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2005
- 2005-09-19 KR KR1020077009599A patent/KR100952558B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2005-09-19 BR BRPI0516222-0A patent/BRPI0516222A/pt not_active IP Right Cessation
- 2005-09-19 AT AT05797933T patent/ATE507920T1/de not_active IP Right Cessation
- 2005-09-19 CA CA2584680A patent/CA2584680C/en not_active Expired - Fee Related
- 2005-09-19 CN CNB200580044161XA patent/CN100548557C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2005-09-19 NZ NZ554899A patent/NZ554899A/en not_active IP Right Cessation
- 2005-09-19 DE DE602005027871T patent/DE602005027871D1/de active Active
- 2005-09-19 WO PCT/US2005/033835 patent/WO2006047021A2/en active Application Filing
- 2005-09-19 RU RU2007118936/02A patent/RU2397847C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2005-09-19 MX MX2007004576A patent/MX2007004576A/es active IP Right Grant
- 2005-09-19 JP JP2007537897A patent/JP2008517768A/ja active Pending
- 2005-09-19 AU AU2005300034A patent/AU2005300034B2/en not_active Ceased
- 2005-09-19 EP EP05797933A patent/EP1802417B1/en not_active Not-in-force
-
2006
- 2006-06-12 SE SE0601285A patent/SE532665C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2007
- 2007-04-18 ZA ZA200703202A patent/ZA200703202B/en unknown
-
2008
- 2008-02-05 US US12/025,827 patent/US7591410B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2008-04-10 HK HK08104058.3A patent/HK1114815A1/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE0601285L (sv) | 2006-08-04 |
ATE507920T1 (de) | 2011-05-15 |
JP2008517768A (ja) | 2008-05-29 |
US7371988B2 (en) | 2008-05-13 |
ZA200703202B (en) | 2008-06-25 |
EP1802417A2 (en) | 2007-07-04 |
US20060086708A1 (en) | 2006-04-27 |
MX2007004576A (es) | 2007-06-22 |
EP1802417A4 (en) | 2009-04-15 |
AU2005300034A1 (en) | 2006-05-04 |
US20080156402A1 (en) | 2008-07-03 |
RU2007118936A (ru) | 2008-11-27 |
RU2397847C2 (ru) | 2010-08-27 |
HK1114815A1 (en) | 2008-11-14 |
BRPI0516222A (pt) | 2008-08-26 |
KR20070072549A (ko) | 2007-07-04 |
CA2584680A1 (en) | 2006-05-04 |
CA2584680C (en) | 2012-04-10 |
US7591410B2 (en) | 2009-09-22 |
WO2006047021A3 (en) | 2006-09-21 |
WO2006047021A2 (en) | 2006-05-04 |
DE602005027871D1 (de) | 2011-06-16 |
KR100952558B1 (ko) | 2010-04-12 |
CN100548557C (zh) | 2009-10-14 |
NZ554899A (en) | 2010-11-26 |
CN101087671A (zh) | 2007-12-12 |
AU2005300034B2 (en) | 2009-09-10 |
EP1802417B1 (en) | 2011-05-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE532665C2 (sv) | Förfaranden för att förlänga livslängden hos svetsade fogar hos legerat stål genom eliminering och reduktion av den värmepåverkade zonen | |
EP3086899B2 (en) | Precipitation strengthened nickel based welding material for fusion welding of superalloys | |
US20090001142A1 (en) | Method for producing a welded rotor of a low-pressure steam turbine | |
EP2540963A2 (en) | Turbine disk preform, welded turbine rotor made therewith and methods of making the same | |
WO2019149336A1 (en) | Multistage joining process with thermal sprayed layers | |
JP5033423B2 (ja) | 圧入接合における熱処理方法 | |
Safari et al. | Microstructual and mechanical studies of the dissimilar tabular joints of Incoloy alloy 825 and AISI 316 stainless steel | |
WO2019156073A1 (ja) | 抵抗スポット溶接方法、抵抗スポット溶接継手の製造方法 | |
CN113403559A (zh) | Inconel 718与Rene’41异种高温合金焊接结构件的热处理强化方法 | |
Bhaduri et al. | Optimised post-weld heat treatment procedures and heat input for welding 17–4PH stainless steel | |
Eng et al. | Nickel-base brazing filler metals for aircraft gas turbine application | |
Moradi et al. | The Joint Properties of A564-630 Stainless Steel Made by Transient Liquid Phase Bonding: Microstructural and Mechanical Strength Evaluation | |
Dul | Application and processing of nickel alloys in the aviation industry | |
KR20150037480A (ko) | 초합금의 용접을 위한 용접 재료 | |
CN115625446A (zh) | 一种铬钼钢与马氏体耐热钢的焊接方法 | |
JP6736941B2 (ja) | 鋼部材の溶接方法、及び溶接材料 | |
JPS61144284A (ja) | クラツド材の製造方法 | |
Pai et al. | Effect of thickness on mechanical properties of modified 9Cr 1Mo steel welds made by narrow gap hot wire gas tungsten arc welding process | |
Mishler et al. | Welding of high-strength steels for aircraft and missile applications | |
Vinoth Kumar et al. | Dissimilar Welding of Nickel-Based Superalloy-A Review | |
Dwivedi | Fundamentals of Dissimilar Metal Joining | |
Miller et al. | The metallurgy of welding: Part 3 | |
Niemann et al. | Spindle Shaping of Titanium Sheet | |
Weldingnotrecommended | 366/Reference Tables | |
JPH11254030A (ja) | 低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼溶接管およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |