SE521981C2 - Metod för att minska ämnen i avgaser från en förbränningsmotor - Google Patents
Metod för att minska ämnen i avgaser från en förbränningsmotorInfo
- Publication number
- SE521981C2 SE521981C2 SE9902217A SE9902217A SE521981C2 SE 521981 C2 SE521981 C2 SE 521981C2 SE 9902217 A SE9902217 A SE 9902217A SE 9902217 A SE9902217 A SE 9902217A SE 521981 C2 SE521981 C2 SE 521981C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- internal combustion
- combustion engine
- dead center
- cylinder
- center position
- Prior art date
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims abstract description 56
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims abstract description 16
- 239000000126 substance Substances 0.000 title claims description 3
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 46
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 35
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 16
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000003440 toxic substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D13/00—Controlling the engine output power by varying inlet or exhaust valve operating characteristics, e.g. timing
- F02D13/02—Controlling the engine output power by varying inlet or exhaust valve operating characteristics, e.g. timing during engine operation
- F02D13/0203—Variable control of intake and exhaust valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D13/00—Controlling the engine output power by varying inlet or exhaust valve operating characteristics, e.g. timing
- F02D13/02—Controlling the engine output power by varying inlet or exhaust valve operating characteristics, e.g. timing during engine operation
- F02D13/0203—Variable control of intake and exhaust valves
- F02D13/0215—Variable control of intake and exhaust valves changing the valve timing only
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/021—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine
- F02D41/0235—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus
- F02D41/024—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus to increase temperature of the exhaust gas treating apparatus
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/06—Introducing corrections for particular operating conditions for engine starting or warming up
- F02D41/062—Introducing corrections for particular operating conditions for engine starting or warming up for starting
- F02D41/064—Introducing corrections for particular operating conditions for engine starting or warming up for starting at cold start
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D13/00—Controlling the engine output power by varying inlet or exhaust valve operating characteristics, e.g. timing
- F02D13/02—Controlling the engine output power by varying inlet or exhaust valve operating characteristics, e.g. timing during engine operation
- F02D13/0261—Controlling the valve overlap
- F02D13/0265—Negative valve overlap for temporarily storing residual gas in the cylinder
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D13/00—Controlling the engine output power by varying inlet or exhaust valve operating characteristics, e.g. timing
- F02D13/02—Controlling the engine output power by varying inlet or exhaust valve operating characteristics, e.g. timing during engine operation
- F02D2013/0292—Controlling the engine output power by varying inlet or exhaust valve operating characteristics, e.g. timing during engine operation in the start-up phase, e.g. for warming-up cold engine or catalyst
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/0002—Controlling intake air
- F02D2041/001—Controlling intake air for engines with variable valve actuation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Description
lO 521 931 Ett annat problem som uppkommer vid kallstart av förbränningsmotorer är att jämfö- relsevis mycket bränsle i förhållande till tillförd luft, dvs en fet luft/bränsleblandning måste tillföras förbränningsmotorn för att förbränningsmotorn skall starta och för att förbränningsmotorn skall kunna arbeta med ett väsentligen konstant varvtal under tomgångsköming. Denna feta luft/bränsleblandning tillförs också för att förbrännings- motorn skall vara förberedd att avge ett ökat vridmoment vid ett gaspådrag. Därmed säkerställs förbränningsmotorns körbarhet innan förbränningsmotom uppnått sin driftstemperatur.
Avsaknaden av katalysatoms avgasrening samt den feta luft/bränsleblandningen med- för att halterna av kolmonoxid CO, kolväteföreningar HC och kväveoxider NOx som avges från förbränningsmotorn blir höga vid kallstart av förbränningsmotom.
Det har tidigare gjorts försök med att minska brånslemängden i förhållande till tillförd luft, dvs driva förbränningsmotorn med en magrare luft/bränsleblandning vid kallstart av förbränningsmotorn. Detta har emellertid medfört att förbränningsmotorn arbetat mycket ojämnt vid tomgång samt att förbränningsmotorns körbarhet blivit dålig. An- ledningen till varför varvtalet kommer att variera vid tomgångskörning är att förbrän- ningsmotoms avgivna vridmoment är mycket känsligt för variationer av lambdavärdet hos den till förbränningsmotorns cylinderrum tillförda luft/bränsleblandningen, när luft/bränsleblandningen är mager. Definitionen av lambdavärdet, eller luftöverskotts- koefficienten som den också kallas är verklig tillförd luftmängd delad med teoretiskt nödvändig luftmängd för fullständig förbränning. Om lambdavärdet är större än ett, är luft/bränsleblandningen mager och om lambdavärdet år mindre än ett, är luft/bränsle- blandningen fet.
Det är möjligt att noggrant styra det från en bränsleinsprutningsventil tillförda bränslet med hjälp av förbränningsmotorns bränsleinsprutningssystem, för att därmed erhålla ett väsentligen konstant lambdavärde på den tillförda luft/bränsleblandningen. När för- bränningsmotorn är kall kommer emellertid bränsle att kondensera på de jämförelsevis 521 981 3 kalla väggarna i insugningskanalen och i cylindern. Det på väggarna kondenserade bränslet kommer under tomgångskörningen att förångas och följa med luft/bränsle- blandningen som strömmar i insugningskanalen och tillförs cylinderruminet. Om för- ångningen av det på väggarna kondenserade bränslet blir ojämn, på grund av tryckför- ändringar, temperaturgradienter eller luft/bränsleblandningens flödeshastighet i insug- ningskanalen, kommer en variation av lambdavärdet hos den till cylinderrumrnet till- förda luft/bränsleblandningen att uppkomma.
Eftersom det av förbränningsmotorn avgivna vridinomentet kommer att variera under tomgångskörningen vid kallstart, kommer förbränningsmotorns varvtal att variera.
Med förbränningsmotorns varvtal menas här varvtalet hos förbränningsmotorns vev- axel. När varvtalet varierar kommer även trycket i insugningskanalen att variera, vilket i sin tur leder till att förångningen av det kondenserade bränslet kommer att variera, så att en variation av lambdavärdet hos den till cylinderrummet tillförda luft/bränsle- blandningen uppkommer. Därmed förstärks det ojämna varvtalet hos förbränningsmo- tom.
Syftet med föreliggande uppfinning är att reducera kolmonoxid CO, kolväteföreningar HC och kväveoxider Nox i avgaserna från en förbränningsmotor vid kallstart.
Ett annat syfte med uppfinningen är att förmå en förbränningsmotor att arbeta med en mager luft/bränsleblandning.
Ett ytterligare syfte med uppfinningen är att uppnå katalysatorns arbetstemperatur så fort som möjligt.
~ Detta åstadkommes med en metod av i inledningen angivet slag, som innefattar stegen: att en luft/bränsleblandning med ett lambdavärde större än ett tillförs cylindern, att in- sugningsventilen styrs, så att den under insugningstakten öppnar efter det att kolven passerat det övre dödläget. 521 981 Genom att tillföra cylindern en luft/bränsleblandning större än ett minskar de nämnda ämnena i de från förbränningsmotorn avgivna avgaserna. F örbränriingsmotorn kommer att arbeta med väsentligen konstant varvtal vid tomgångskörning när insugningsventi- len styrs, så att den öppnar efter det att kolven passerat det övre dödläget och när av- gasventilen styrs, så att den stänger före det att insugningsventilen öppnar. Avgaser förhindras därmed att strömma in i insugningskanalen, varför en jämn förångning av det på insugningskanalens väggar kondenserade bränslet erhålles. Genom att öppna insugningsventilen efter det att kolven passerat det övre dödläget erhålls också en kraftig virvelbildning hos den i cylinderrummet tillförda luft/bränsleblandningen. Ge- nom att styra avgasventilen så att den öppnar före det att kolven passerat det nedre dödläget avbryts kolvens expansionsslag i cylindern och mycket heta avgaser strömmar ut genom avgaskanalen och vidare till katalysatorn, som därmed snabbt kommer att värmas upp.
Uppfinningen skall i det följande förklaras närmare med ett på bifogade ritningar visat utföringsexempel, på vilka fig. l visar ett snitt genom en förbränningsmotor, fig. 2 visar ett diagram över öppnings- och stängningstider för både insugníngs- och avgasventiler, och fig. 3 visar ett diagram över katalysatorns uppvärmningstid för en konventionellt styrd förbränningsmotor och en förbränningsmotor styrd enligt metoden enligt föreliggande uppfinning.
I fig. 1 visas en förbränningsmotor l, som innefattar åtminstone en cylinder 2 till vil- ken en luft/bränsleblandning tillförs när en vevaxel 3 hos förbränningsmotom 1 skall bringas att rotera. Åtminstone en insugningsventil 4 är anordnad att öppna och stänga till cylindern 2 förbundna insugningskanaler 5, genom vilka en luft/bränsleblandning tillförs när motorn I arbetar. Åtminstone en avgasventil 6 är anordnad för att öppna och stänga till cylindern 2 förbundna avgaskanaler 7, genom vilka förbränt bränsle i 521 981 , form av avgaser bortförs när motorn 1 arbetar. Vid forbränningsmotorn 1 finns också styrorgan 8 anordnade for att styra öppningen och stängningen av insugnings- och av- gasventilerna 4, 6. 1 det i fig. 1 visade utforingsexemplet utgörs styrorganen 8 av kam- axlar, vilka kan vara reglerbara, så att tidpunkten for öppningen och stängningen av insugnings- och avgasventilema 4, 6 kan varieras. Detta åstadkommes exempelvis ge- nom en i fig. 1 schematiskt visad regleranordning 9, som på känt vis hydrauliskt vrider kamaxlarna. Andra styrorgan 8 är också tänkbara, såsom elektromagnetiskt styrda ven- tiler. En mellan ett övre och undre dödläge i cylindern 2 fram- och återgående kolv 10 är medelst en vevstake 11 lagrad vid vevaxeln 3. F örbränningsmotom 1 är företrädes- vis flercylindrig och av fyrtaktstyp.
Ett utforingsexempel av metoden enligt föreliggande uppfinning visas i fig. 2, som av- ser ett diagram över öppnings- och stängningstider for både insugnings- och avgasven- tilema 4, 6. Vid insugningstakten tillförs cylindern 2 en luft/bränsleblandning med ett lambdavärde, som är större än ett. Lambdavärdet ligger huvudsakligen i intervallet 1,1 - 1,4 och företrädesvis i intervallet 1,1 - 1,2. Halten av mängden kolmonoxid CO, kol- väteforeningar HC och kväveoxider NOx i avgaserna beror bland annat av blandnings- förhållandet hos den till cylindern 2 tillforda luft/bränsleblandningen. Detta bland- ningsforhållande brukar anges med ett lambdavärde. Definitionen på lambdavärdet, eller luftöverskottskoefficienten som den också kallas, är verklig tillförd luftmängd delad med teoretisk nödvändig luftmängd. Om lambdavärdet är större än ett, är luft/bränsleblandningen mager och om lambdavärdet är mindre än ett, är luft/bränsle- blandningen fet. Det eftersträvas att tillföra en mager luft/bränsleblandning när for- bränningsmotorn är kall, så och att halterna av kolmonoxid CO, kolväteforeningar HC och kväveoxider Nox, som avges från forbränningsmotorn 1 i form av avgaser blir låga.
För att inte förbränningsmotorns 1 drift skall bli ojämn vid en magert tillförd luft/bränsleblandning, av de skäl som anges i beskrivningsinledningen, styrs insug- ningsventilen 4, så att den öppnar efter det att kolven 10 passerat det övre dödläget. 521 981 6 Genom att styra insugningsventilen 4, så att den öppnar vid en vevaxelvinkel av 20° - l00° efter det övre dödläget, företrädesvisvid en vevaxelvinkel av 30° efter det övre dödläget, uppkommer ett undertryck i cylindern 2. En förutsättning för att ett under- tryck skall bildas i cylindern 2 är dock att avgasventilen 6 styrs, så att den stänger före det att insugningsventilen 4 öppnar. F öreträdesvis styrs avgasventilen 6, så att den stänger när kolven 10 befinner sig vid den övre dödpunkten. Därmed är både avgas- och insugningsventilen 6, 4 stängd samtidigt som kolven 10 rör sig nedåt i riktning mot det nedre dödläget, varför ett undertryck i cylindern 2 bildas. När insugningsventilen 4 därefter öppnas strömmar luft/bränsleblandningen med hög flödeshastighet in i cylin- dern 2, på grund av undertrycket i cylindern 2. Denna höga flödeshastighet bidrar till en önskad virvelbildning och därmed omblandning hos lufi/bränsleblandningen. Ge- nom att öppna insugningsventilen 4, såsom beskrivits ovan förhindras också avgaser att strömma in i insugningskanalen 5. Om avgaser skulle strömma in i insugningska- nalen 5 skulle det påverka förângningen av på insugningskanalens 5 väggar kondense- rat bränsle, vilket skulle leda till en momentförändring hos förbränningsmotorns l vev- axel 3, och därmed ojämn drift hos förbränningsmotom 1. Med vevaxelvinkel menas här den vinkel som vevaxeln 3 vridit sig från det att kolven 10 befunnit sig vid det övre dödläget. När kolven 10 befinner sig vid det övre dödläget är således vevaxelvinkeln noll.
Insugningsventilen 4 kan styras så att den stänger efter det att kolven 10 nått det nedre dödläget.
Vid start av en kall förbränningsmotor 1 är även en hos förbränningsmotorn 1 anord- nad katalysator 12 kall. Såsom nämnts i beskrivningsinledningen måste katalysatorn 12 nå en viss arbetstemperatur för att katalysatorn 12 effektivt skall kunna reducera de giftiga ämnena i förbränningsmotorns 1 avgaser. Tändning av den i cylindern 2 tillför- da luft/bränsleblandningen utförs vid en vevaxelvinkel av l0° före till 30° efter det övre dödläget, företrädesvis vid en vevaxelvinkel av 0° - l0° efter det övre dödläget.
Genom att såsom metoden enligt föreliggande uppfinning föreslår styra avgasventilen 521 981 7 6, så att den öppnar före det att kolven 10 passerat det nedre dödläget under expan- sionstakten, avbryts expansionen och mycket heta avgaser kommer därmed strömma genom avgaskanalen 7 och vidare till katalysatom 12. Således kommer katalysatom l2 av de heta avgaserna att mycket snabbt värmas upp till önskad arbetstemperatur. Det har visat sig att om avgasventilen 6 styrs, så att den öppnar vid en vevaxelvinkel av 90° - l30° efter det övre dödlåget, företrädesvis vid en vevaxelvinkel av l0O° efter det övre dödläget kommer katalysatorns 12 arbetstemperatur att nås mycket snabbt. Avgasven- tilens 6 öppningstid kommer således att bli förhållandevis lång. F ig. 3 visar ett diagram över katalysatorns 12 uppvärmningstid för en konventionellt styrd förbränningsmotor och en förbränningsmotor l styrd enligt metoden enligt föreliggande uppfinning. Den heldragna kurvan i fig. 3 avser katalysatoms 12 uppvärmningstid för en förbrännings- motor styrd enligt metoden enligt föreliggande uppfinning och den streckade linjen avser katalysatorns uppvärmningstid för en konventionellt styrd förbränningsmotor.
Såsom framgår av diagrammet i fig. 3 kommer katalysatorn 12 hos förbränningsmo- torn, som styrs enligt metoden enligt föreliggande uppfinning att nå arbetstemperaturen To fortare än katalysatorn hos motorn, som styrs konventionellt.
F örbrånningsrnotorn l kan överladdas medelst en avgasturbo eller en mekanisk kom- pressor (inte visad). Vid en överladdad förbränningsmotor 1 tillförs energi från kom- pressorn eller turbon, så att förbränningstemperaturen efter expansionen i cylindern ytterligare ökar. Därmed kan också katalysatorn värmas upp fortare.
Claims (8)
1. l. Metod för att minska ämnen i avgaser från en förbränningsmotor (1), som innefattar åtminstone en cylinder (2) till vilken en luft/bränsleblandning tillförs när en vevaxel (3) hos förbränningsmotorn (1) skall bringas att rotera; åtminstone en insugningsventil (4), åtminstone en avgasventil (6); styrorgan (8) fór att styra öppningen och stängning- en av insugnings- och avgasventilema (4, 6); och en mellan ett övre och nedre dödläge i cylindern (2) fram- och återgående kolv (10), vilken avgasventil (6) styrs, så att den öppnar före det att kolven (10) passerat det nedre dödläget, och så att den stänger före det att insugningsventilen (4) öppnar, kännetecknad av att metoden innefattar följande steg: att en luft/bränsleblandning med ett lambdavärde större än ett tillförs cylindem (2), att insugningsventilen (4) styrs, så att den under insugningstakten öppnar efter det att kolven ( 10) passerat det övre dödläget.
2. Metod enligt krav 1, kännetecknad av att avgasventilen (6) styrs, så att den öppnar vid en vevaxelvinkel av 90° - 130° efter det övre dödläget, företrädesvis vid en vevax- elvinkel av 100° efter det övre dödläget.
3. Metod enligt krav 1 eller 2, kännetecknad av att avgasventilen (6) styrs, så att den stänger när kolven (10) befmner sig vid det övre dödläget.
4. Metod enligt något av föregående krav, kännetecknad av att insugningsventilen (4) styrs, så att den öppnar vid en vevaxelvinkel av 20° - 100° efter det övre dödläget, fó- reträdesvis vid en vevaxelvinkel av 30° efter det övre dödläget. 10 521 981
5. Metod enligt något av föregående krav, kännetecknad av att tändning av den i cy- lindem (2) tillförda lufi/bränsleblandningen utförs vid en vevaxelvinkel av 10° före till 20° efter det övre dödläget, företrädesvis vid en vevaxelvinkel av O° - 10° efter det övre dödläget.
6. Metod enligt något av föregående krav, kännetecknad av att lambdavärdet hos i lufflbränsleblandningen, som tillförs cylindem (2) huvudsakligen ligger i intervallet 1,1 - 1,4 och företrädesvis i intervallet 1,1 - 1,2.
7. Metod enligt något av föregående krav, kännetecknad av att metoden huvudsakli- gen används vid kallstart av förbränningsmotorn (1).
8. Metod enligt något av föregående krav, kännetecknad av att styrorganen (8) för att styra öppningen och stängningen av insugnings- och avgasventilema (4, 6) är reglerba- ra, så att tidpunkten för öppningen och stängningen av insugnings- och avgasventilema (4, 6) kan varieras.
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9902217A SE521981C2 (sv) | 1999-06-11 | 1999-06-11 | Metod för att minska ämnen i avgaser från en förbränningsmotor |
EP00941084A EP1185770B1 (en) | 1999-06-11 | 2000-06-09 | Method of reducing emissions in the exhaust gases of an internal combustion engine |
DE60019284T DE60019284T2 (de) | 1999-06-11 | 2000-06-09 | Verfahren zur abgasreinigung von brennkraftmaschinen |
PCT/SE2000/001214 WO2000077369A1 (en) | 1999-06-11 | 2000-06-09 | Method of reducing emissions in the exhaust gases of an internal combustion engine |
US09/683,301 US6681562B2 (en) | 1999-06-11 | 2001-12-11 | Method of reducing emissions in the exhaust gases of an internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9902217A SE521981C2 (sv) | 1999-06-11 | 1999-06-11 | Metod för att minska ämnen i avgaser från en förbränningsmotor |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE9902217D0 SE9902217D0 (sv) | 1999-06-11 |
SE9902217L SE9902217L (sv) | 2000-12-12 |
SE521981C2 true SE521981C2 (sv) | 2003-12-23 |
Family
ID=20416046
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE9902217A SE521981C2 (sv) | 1999-06-11 | 1999-06-11 | Metod för att minska ämnen i avgaser från en förbränningsmotor |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6681562B2 (sv) |
EP (1) | EP1185770B1 (sv) |
DE (1) | DE60019284T2 (sv) |
SE (1) | SE521981C2 (sv) |
WO (1) | WO2000077369A1 (sv) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6519933B2 (en) * | 2000-03-21 | 2003-02-18 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine having variable valve control system and NOx catalyst |
US6826905B2 (en) * | 2002-06-04 | 2004-12-07 | International Engine Intellectual Property Company, Llc | Control strategy for regenerating a particulate filter in an exhaust system of an engine having a variable valve actuation mechanism |
US7021289B2 (en) * | 2004-03-19 | 2006-04-04 | Ford Global Technology, Llc | Reducing engine emissions on an engine with electromechanical valves |
DE602004004764T2 (de) | 2004-06-04 | 2007-10-25 | Ford Global Technologies, LLC, Dearborn | Verfahren und Vorrichtung zur Reduzierung von Abgasemissionen während Kaltstartbedingungen |
US7398644B2 (en) * | 2005-06-15 | 2008-07-15 | Ford Global Technologies, Llc | System and method for reducing NOx emissions in an apparatus having a diesel engine |
FR2955357B1 (fr) * | 2010-01-19 | 2012-02-10 | Inst Francais Du Petrole | Procede de balayage des gaz brules residuels d'un moteur multi cylindres a combustion interne suralimente a injection directe |
US8833058B2 (en) * | 2012-04-16 | 2014-09-16 | Ford Global Technologies, Llc | Variable valvetrain turbocharged engine |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3437330A1 (de) * | 1984-10-11 | 1986-04-24 | M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 8500 Nürnberg | Luftverdichtende, selbstzuendende oder fremdgezuendete viertakt-brennkraftmaschine mit direkter kraftstoff-einspritzung, turboaufladung und lastabhaengiger innerer abgasrueckfuehrung |
YU78487A (en) | 1986-05-05 | 1990-12-31 | Ingersoll Rand Co | Process and valve assembly for improving mixing of air and fuel |
DE4016226A1 (de) * | 1990-05-19 | 1991-11-21 | Dalibor Plesek | Reduzierung von abgasemissionen bei ventilgesteuerten verbrennungsmotoren durch variable steuerzeiten |
US5161497A (en) | 1992-03-11 | 1992-11-10 | Ford Motor Company | Variable valve timing operated engine |
JP3422033B2 (ja) | 1992-09-28 | 2003-06-30 | マツダ株式会社 | 機械式過給機付エンジンの吸気装置 |
JPH06129271A (ja) * | 1992-10-16 | 1994-05-10 | Yamaha Motor Co Ltd | 4サイクルエンジン |
JP3298352B2 (ja) | 1995-03-16 | 2002-07-02 | 日産自動車株式会社 | ディーゼルエンジン |
JPH08270470A (ja) * | 1995-03-31 | 1996-10-15 | Toyota Motor Corp | 内燃機関のバルブタイミング制御装置 |
JPH0979056A (ja) * | 1995-09-12 | 1997-03-25 | Toyota Motor Corp | 内燃機関のバルブタイミング制御装置 |
DE19624230C1 (de) * | 1996-06-18 | 1997-07-10 | Porsche Ag | Ventilsteuerung für Brennkraftmaschinen |
JP2871615B2 (ja) * | 1996-09-09 | 1999-03-17 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
JP4326044B2 (ja) * | 1998-08-21 | 2009-09-02 | 日産自動車株式会社 | 4サイクル内燃機関 |
-
1999
- 1999-06-11 SE SE9902217A patent/SE521981C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-06-09 EP EP00941084A patent/EP1185770B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-06-09 WO PCT/SE2000/001214 patent/WO2000077369A1/en active IP Right Grant
- 2000-06-09 DE DE60019284T patent/DE60019284T2/de not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-12-11 US US09/683,301 patent/US6681562B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2000077369A1 (en) | 2000-12-21 |
DE60019284D1 (de) | 2005-05-12 |
DE60019284T2 (de) | 2005-09-15 |
EP1185770B1 (en) | 2005-04-06 |
SE9902217L (sv) | 2000-12-12 |
US20020189240A1 (en) | 2002-12-19 |
EP1185770A1 (en) | 2002-03-13 |
SE9902217D0 (sv) | 1999-06-11 |
US6681562B2 (en) | 2004-01-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6273056B1 (en) | Control system for diesel engine during cold-engine warm-up | |
CN101535620B (zh) | 均质充量压缩着火引擎 | |
RU140272U1 (ru) | Система двигателя | |
US9534530B2 (en) | Dedicated-EGR cylinder with variable charge motion | |
JP3250475B2 (ja) | 筒内噴射型内燃機関の制御装置 | |
KR20060051868A (ko) | 엔진 | |
CN104234852A (zh) | 专用egr汽缸的后燃烧喷射 | |
JP2003531336A (ja) | 内燃機関で燃料噴射制御するための方法 | |
SE521782C2 (sv) | Sätt att styra förbränningsprocessen i en förbränningsmotor samt motor med organ för styrning av motorns ventiler | |
SE523281C2 (sv) | Styranordning för bränsleinsprutning samt förbränningsmotor med direktinsprutning | |
SE515067C2 (sv) | Metod för att minska ämnen i avgaser från en förbränningsmotor | |
CN1079893C (zh) | 缸内喷射式内燃机的控制装置 | |
SE521981C2 (sv) | Metod för att minska ämnen i avgaser från en förbränningsmotor | |
JPH07151006A (ja) | 過給機付火花点火機関の燃料噴射時期制御装置 | |
JP2009180220A (ja) | 高圧酸素噴射式内燃機関 | |
CA2085031A1 (en) | Method and system for operating automotive internal combustion engine during start-up | |
US6691672B2 (en) | Direct-injection internal combustion engine with controlled valves | |
SE523401C2 (sv) | Metod för att minska ämnen i avgaser från en förbränningsmotor | |
SE521677C2 (sv) | Metod för att minska ämnen i avgaser från en förbränningsmotor | |
JPH03100361A (ja) | ディーゼルエンジンの排気ガス還流制御装置 | |
JP3318390B2 (ja) | 4サイクル内燃機関の吸気装置 | |
JPH10205335A (ja) | 排気タイミング可変弁付2サイクル機関 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |