SE517588C2 - Kontinuerlig press för tillverkning av spånskivor - Google Patents

Description

20 25 30 35 40 our c u c a oo 517 588 2 bladfj ädersystem. Denna konstruktion har nackdelen att högre stålbandshastigheter inom området 1 till 2 m per sekund på grund av de ytterligare rörliga elementen inte endast ökar slitaget på själva funktionselementen utan också på grund av temperaturskillnader kan störa funktionen så mycket att ett vinkelrätt rörelseläge inte längre är säkerställt i inloppet och särskilt inte längs hela pressträckan.

Genom DE-C- 3 140 548, från vilken uppfinningen utgår, är det förut känt att över- föra det erforderliga höga presstrycket genom att mellan stålbanden och pressbalkarna införa cirkulerande rullstänger, som vid sina ändar är upphängdai länkkedjor och styrs i dessa med hjälp av pinnar och genom att de på sidorna om pressens pressutrymme gående kedjorna i form av rena drag- och styrkedj or har kraftigt dimensionerade, stabila kedj elänk- plattor, som på den ena sidan har från kedjebanan utstående partier. Därvid är flera rull- stänger lagrade i vart och ett av de utstående partierna och belägnai ett från kedjebanans plan skilt plan. Flera rullstänger är således anordnade på kort avstånd från varandra i varje kedjelänkplatta. Vid pressar med kedjesystem är den kritiska punkten i regel att rikta rullstängema vinkelrätt mot pressens genomloppsriktning. Problemet uppstår särskilt vid den gradvisa belastningsförändringen när rullstängerna förs in i kompressionszonen, speci- ellt vid övergången från inloppsbågpartiet till den horisontella presszonen via ett tangeran- de parti, och vid en växling från tomgång till produktion i den horisontella presszonen. Inom inloppsbågpartiet och i övergången från detta till den horisontella kompressionszonen via det tangerande partiet löser styrkedj oma inte det angivna problemet genom att styrkedj an sj älv inte leds i samma plan som rullstängerna utan följer en båge med mindre radie i bågpartiet. Rullstängernas bågmått blir därigenom större än styrkedjornas. Inom inlopps- bågpartiet uppstår således vid det beskrivna kedjesystemet en skillnad i sekantlängden mellan rullstängerna i en betraktad dubbellänkplatta vid olika krökníngsradier R när R är skilt från oändligheten. Även när det gäller möjligheten att reglera stålbandens förlopp är det en nödvändig förutsättning att rullstängerna kommer ini pressträckani ett vinkelrätt läge. Övergången från den krökta inloppssträckan. dvs. den tangerande inloppsdelen, till den horisontella pressträckan är därvid särskilt kritisk genom att de inbördes avstånden mellan rullstäng- erna inte får förändras i den krökta inloppssträckan och den egentliga rullstångspressträck- an. Detta är den geometriska förutsättningen för en kinematiskt korrekt funktion vid rullstängernas inlopp i kombination med styrkedjan.

Utvecklingen och den praktiska driften vid användningen av kontinuerliga pressar för spånskivor med krav på ständigt ökande produktionstakt innebär att pressträckornas längd, och därmed stålbandshastigheterna, måste ökas. Därmed måste tekniken klara presslängder i storleksordningen 50 till 75 m och stålbandshastigheter i storleksordningen 1 till 2 m per sekund.

Med hänsyn till miljötekniska krav, till exempel reducerad avgivning av fenolångor från framställda spånskiveprodukter, används i ökande utsträckning till exempel isocyanat- baserade limsystem, som kräver längre presstider. För att den erforderliga produktionstak- ten skall klaras med dessa system krävs också ökade pressträckor med en längd av 50 m »con 10 15 20 25 30 35 40 517 588 -a o n u o u | . |. eller mer.

En annan, genom US-A- 4 718 843 förut känd kontinuerlig press har rullstänger med en diameter inom området 10 till 21 mm, företrädesvis en medeldiameter av 16 mm. Cen- treringspinnarna, som är i profilbetingat ingrepp med rullstängerna, styrs i avlånga hål i styrkedjorna ungefär som vid DE-C- 3 432 548. I den tangerande inloppsdelen förs rull- stängema med hjälp av en roterande införingshj älpanordníng ini pressträckani vinkelrätt läge relativt transportriktningen och med lika inbördes avstånd. Tack vare de avlånga hålen i styrkedjans länkplattor har rullstängerna ungefär samma frihetsgrad som vid kedjestyrningssystemet enligt DE-C- 3 1 17 778 när det gäller avvikelser vid rullstängemas rullning över hela pressträckan. Principen har nackdelen det roterande inmatningssystemet för rullstängerna är relativt dyrt och kinematiskt komplicerat och att rullstängema alltid måste vara i friktionsbetingat ingrepp mellan stålbandet och pressplattorna över hela pressträckan. Detta villkor uppfylls inte vid tomgång, då det främst för det övre stålbandet med tillhörande rullstångsmatta gäller att stålbandet hänger ner och medför att avstånden mellan rullstängerna på grund av de avlånga hålen kan variera slumpmässigt. Vid en efterföljande övergång från tomgång till produktion uppstår det inom detta parti av pres- sträckan ett kaotiskt tillstånd i fråga om rullstängernas riktningar och inbördes avstånd.

Utöver det okontrollerbara tillståndet vid styrningen av stålbandens förlopp leder proble- met också till ökat slitage och kan i vissa fall vålla skador på hela rullstångssystemet och det med detta förbundna styrkedjesystemet.

Uppfinningens syfte är att utveckla en kontinuerlig press som uppfyller de ovan be- skrivna kraven från tillverkningsindustrin och avhj älper de beskrivna problemen vid anord- ningen enligt DE-C- 3 140 548 och att ange ett med ett styrkedjesystem kombinerat rull- stångssystem som uppfyller kraven - att avstånden mellan rullstängernas stöd mot stålbandet vid upphängningeni styrkedjan minimeras, - att en god värmeöverföring till pressgodset och ett högre presstryck mot detta skall åstad- kommas för att minska påkänningarna på stålbanden, och - att en hög arbetshastighet med en stålbandshastighet av 2 m/s kan åstadkommas.

Syftet uppfylls med de i patentkravets 1 kärmetecknande del angivna särdragen. Före- dragna utföringsformer av uppfinningen anges i övriga patentkrav.

Uppfinningen kommer nu att förklaras närmare med ledning av ett på ritningen visat utföringsexempel. Därvid visar fig 1 en genomskärning i pressens tvärled genom en styr- kedja och en del av en rullstångi det bågformiga inloppspartiet i den kontinuerliga pressen enligt uppfinningen, fig 2 en sidovy i genomskärning av styrkedjan med rullstängerna i in- loppsbågpartiet, fig 3 styrkedj an och rullstängerna enligt fig 2 i perspektivvy och fig 4 en schematisk sidovy av den kontinuerliga pressen enligt uppfinningen.

Först beskrivs uppfinningen och dess fördelar mera allmänt. Översikt av för förklaring av uppñnningen intressanta avstånd och vinklar (fig 2): S0 = Avståndet mellan de enskilda rullstängernas stödställen vid övergången från inlopps- tandhjulen 16 till horisontalplanet i inloppstangentområdet. 10 15 20 25 30 35 40 517 588 4 S1 = Sekantlängd, lika med rullstängernas inbördes centrumavstånd längs inloppscirkelbå- gen med radien Rl, är lika med avståndet S2.

S2 = Centrumavståndet för urtagen 19 längs cirkelbågen med radien Rl för inmatnings- tandhjulen, är lika med D + S.

S3 = Det fasta centrumavståndet mellan lagerpinnarna på samma länkplatta (inre länk- platta 3 eller yttre länkplatta 11) längs cirkelbågen med radien R1.

S4 = Sekantlängd, det varierande centrumavståndet mellan lagerpinnarna 2 på en inre länkplatta 3 och en yttre länkplatta 11 längs cirkelbågen med radien R1.

S5 = Centrumavståndet mellan lagerpinnarna 2 på en inre länkplatta 3 och en yttre länk- platta 11 inom den horisontella sträckan, är lika med S0. i I Vinkel a = den variabla vinkeln mellan den inre länkplattan 3 och den yttre länkplattan 11 inom inloppsbågen.

Vinkel ß = vinkeln mellan den inre länkplattan 3 och den yttre länkplattan 11 inom den horisontella sträckan.

Uppfinningen har den viktiga fördelen att den relativt lilla rullstångsdiametern och de därmed förbundna korta centrum- och stödpuiiktsavstånden i jämförelse med större stödavstånd och större rullstångdiametrar ger en ökad linjekontakt med den värmda pressplattan, och därmed en ökad värmeöverföring. Vidare blir böjpåkänningarna på de övre och undre stålbanden lägre, varigenom de hårt belastade stålbandens livslängd ökar.

Ytterligare fördelar i jämförelse med DE-C- 3 140 548 är följ ande: Sekantlängden S4 mellan lagerpinnarna på den inre länkplattan 3 och den yttre länkplattan 11 längs den av radien Rl definierade cirkelbågen varierar vid styrkedjans 12 övergång från kedjans returpart till inloppsbågen R1 på grund av att de olika bågradierna RO och R1 leder till att vinkeln a mellan den inre och den yttre länkplattan då vidgas.

Avståndet mellan lagerpinnarna 2 ökar således inom det av den vidgade vinkeln a omslut- na området från sekantlängden S5 till sekantlängden S4 motsvarande förhållandet Rl : RO.

När rullstängerna 1 vid överföringen från kedjans returpart tas över av inmatnings- tandhjulen 16 med centrumavståndet S2 inom inloppsbågen R1 utjämnas enligt uppfin- ningen variationerna i avståndet S4 jämfört med avståndet S2 av den större diametern E för lagerhålen i rullstängerna 1 utan att det uppstår kollisioner med de tillhörande lager- pinnarna 2.

Dimensioneringsregeln för lagerhålens diameter E blir då: E = lagerpinnarnas diameter d + två gånger spaltvidden s mellan de enskilda rullstängerna, varvid E 2 d((Rl/R0)-S5).

Hålen i rullstängema är således betydligt större än lagerpinnarnas diameter, var- igenom rullstängerna får tillräckligt spelrum för de vid genomgången av pressträckan uppkommande inbördes lägesförändringarna utan att den fram och återgående rörelsen överförs till styrkedjan längs pressträckan. Vidare förhindras att krafterna överförs till styrkedj an och överbelastar denna. Dimensioneringsregeln för håleni rullstängerna lyder företrädesvis att håldiametern E är lika med lagerpinnens diameter d plus två gånger spaltvidden s mellan rullstängerna. Om spaltvidden s mellan rullstängerna är konstant 1,3 10 15 20 25 30 35 40 5 1 7 5 8 8 u o u n o coon.. a 5 mm blir håldiametern således 2,6 mm större än lagerpinnens diameter, som är cirka 5 mm, dvs. totalt 7,6 mm.

Genom att det fria rörelseutrymmet förflyttas till de större hålen i rullstängerna fås också fördelen att rullstängerna vid avsaknad av kraflzöverföring från stålbanden till den övre pressplattan, till exempel vid tomgång, då det övre stålbandet hänger ned, hålls kvar självcentrerande i sina hål och i detta tillstånd alltid har sarmna inbördes avstånd. Vid övergång från tomgång till produktion föreligger därigenom ett bestämt vinkelrätt avstånd mellan rullstängema. Som inloppshj älpanordningar för rullstängerna i inloppsområdet och ' det tangentiella övergångsområdet används inmatningstandhjul med följ ande funktion: Styrkedjoma 12, i vilka rullstängerna 1 är löst upphängda med hjälp av lagerpinnar- na 3, överför rullstängerna i rullstångsmattans returpart till inmatningstandhjulen 16 motsvarande centreringsavståndet S2. I inloppstangentområdet överförs rullstängerna med det inbördes avståndet S2 av inmatningstandhjulen 16 till horisontalplanet med samma inbördes avstånd S0 som rullstängerna har inom pressträckan. Detta säkerställer en kor- rekt överföring i vinkelrätt läge även vid mycket breda pressar med en bredd i storleksord- ningen 10 till 12 fot (cirka 3 till 3,6 m).

Långtidsförsök och den praktiska erfarenheten från tidigare system har vidare visat att den axiella förskjutningen av rullstängerna inom området i 1 5 mm ger en god spridning av smörj ningen mellan lagerpinnarna och hålen i rullstängema. Kombinationen av materi- alet i lagerpinnarna och de höggradigt seghärdade rullstängerna ger mycket goda förslit- ningsegenskaper med lång förväntad livslängd. En annan fördel är att antalet länkplatte- förbindningar i styrkedjoma med sjunkande rullstångsdiameter kan anpassas till de styrk- raíter som skall överföras.

Uppfinningens dimensionering av rullstängema, lagerpinnarna och styrkedjoma i den koaxiella upphängningen ger kinematiskt optimala förutsättningar för ett höghastighets- system med en stålbandshastighet av upp till 2 m/s, som gör det möjligt att uppfylla kravet på mycket långa pressar med en längd i storleksordningen 50 till 75 m.

Uppfinningen kommer nu att beskrivas mera detaljerat med ledning av ritningsfigu- rerna. Den i fig 1 visade grundkonstruktionen enligt uppfinningen omfattar en böjstyv lagerpinne 2 med en diameter d av cirka 5 mm i 0,5 mm, rullstänger 1 med en ytterdiame- ter D av 14 till 20 mm, i medeltal 17 mm i 3 mm, och i rullstängernas 1 ändar anordnade hål 10 med en diameter E, som är lika med diametern d för lagerpinnarna 2 plus dubbla spaltvidden s mellan rullstängerna, varigenom de i hålen 10 inskjutande lagerpinnarna 2 bär upp rullstängerna 1 så att dessa kan förskjutas axiellt och hållas i centrerat läge rela- tivt styrkedjan 12. Rullstängerna 1 och styrkedjorna 12 förs i inloppspartiet in i kompres- sionszonen, dvs. presspartiet, på det radiella avståndet RI av imnatningstandhjulen 16 respektive på det radiella avståndet Ro av inloppstandhjulen 6. Spaltvidden s är konstant lika med 1,3 mm i 0,3 mm.

I fig 1 är sträckan h avståndet från lagerpinnens 2 axel A till ytterkanten på de inre och yttre kedjelänkarna. Sträckan h motsvarar radien för rullstången 1, dvs. D/2, minus 0,5 mm (säkerhetsavstånd), så att styrkedjan 12 i det horisontella pressområdet från inlop- 10 15 20 25 30 35 40 517 588 . 6 up-nn u pstangentområdet och framåt styrs utan att komma i kontakt med stålbandet.

Den i fig 4 visade kontinuerliga pressen 5 har ett fast pressbord 8, ett rörligt pressbord 7 och icke visade dragstänger, som förbinder pressborden med varandra. Presspalten ställs in genom att det rörliga pressbordet 7 förflyttas uppåt eller nedåt med hjälp av icke visade hydrauliska kolvcylinderaggregat och låses i den valda inställningen. Stålbanden 14 och 15 är lagda runt det fasta pressbordet 8 respektive det rörliga pressbordet 7 med hjälp av var sin drivtrurnma 17 och var sin ändtrunima 18. Friktionen mellan de på pressborden 7 och 8 anordnade värmeplattorna 21 och de cirkulerande stålbanden 14 och 15 reduceras med hjälp av rullstångsmattor, som är sammansatta av rullstänger 1, vilkas axlar sträcker sig vinkelrätt mot bandens genomloppsriktning. Rullstängerna 1 hålls samman med ett förutbestämt delningsavstånd på pressens båda längssidor i ledhylsor 9 i styrkedjorna 12 enligt uppfinningen. De rullar mellan pressbordens 7, 8 värmeplattor 2 1 och stålbanden 14, 15 och förs med av dessa genom pressen. 'Rullstängernas 1 upphängningi styrkedjan 12 belastas mycket kraftigt av den höga presskraft som skall överföras till det passerande pressgodset. En förutsättning för en friktionsfri drift av pressen är således bland annat att linjära förskjutníngar av rullstängerna 1 i presspartiet inte kan skada styrkedjoma 12.

Avgörande för detta är att det finns ett tillräckligt utjämningsspelrum mellan rullstängerna 1 och styrkedjorna 12. En förutsättning för att de linjära förskjutningarna i presspartiet inte skall bli alltför stora är dock att rullstängerna 1 förs in i exakt vinkelrätt läge i inlopps- bågpartiet och i det tangentiella övergångspartiet till det horisontella pressplanet.

I fig 1 visas att de från rullstängema 1 utgående krafterna överförs till styrkedjans 12 länkar via böjstyva lagerpinnar 2, så att krafterna från lagerpinnarna 2 överförs till styrkedj an 12 via ledhylsorna 9, som också tjänar som kedjebultar för kedjans inre och yttre länkplattor 3 och 11. Avvikelser från delningsavståndet vid rullstängernas 1 banrörelse kompenseras av ett utjämningsspelrum i de med övermått utförda hålen 10, och kan därige- nom inte orsaka skador på styrkedjan 12. Lagerpinnarna 2 är företrädesvis förankrade med presspassning i ledhylsorna 9.

I de båda cirkulerande rullstångsmattorna för det rörliga pressbordet 7 och det fasta pressbordet 8 styrs rullstängerna 1 enligt uppfinningen av flera inmatningstandhjul 16 och styrkedjorna 12 av två på var sin sida av värmeplattan 21 anordnade inloppstandhjul 6 i inloppsbågpartiet och i det tangentiella övergångspartiet till det horisontella pressplanet.

Inmatningstandhjulen 16 med en radie RI och inloppstandhjulen 6 med en radie Ro är anordnade på samma axel X-X. Rullstängernas 1 inbördes centrumavstånd och centrumav- ståndet för styrkedjans 12 inre och yttre länkplattor 3 och 11 är alltid kongruenta och i det tangentiella övergångsområdet förändras sekantlängden S1 endast för själva styrkedjan 12, vilket saknar betydelse för rullstängernas 1 rörelser. Därigenom kan rullstängerna 1 styras helt exakt i inloppsbågpartiet, varigenom de även kan hållas riktade i exakt vinkelrätt läge ända in i komprimeringszonen. En del av uppfinningen består i att styrkedjorna 12 styrs av inloppstandhjulen 6 genom att dessa har urtag 20, som omger kedjebultarna 4. Detta ger självfallet också en effektivare styrning av själva styrkedj an 12.

Utformningen av styrkedjorna 12 och den tangentiella övergången från inloppsbåg- n-n-ø 1 ~ønv-1 å _»- í -«-í *v at» _» i 517 588 ~ | u | a. 7 partiet till det horisontella pressplanet visas i fig 1 till 3. Vidare framgår av dessa figurer hur styr-kedjan 12 via kedjebultarna 4 styrs av urtagen 20 i inloppstandhjulen 6 och hur rullstängerna 1 styrs av urtag 19 i inmatningstandhjulen 16. Rullstängernas runtgående bana via brythjul 13 visas i fig 4. De ihålen 10 i rullstängerna 1 lagrade ändarna av lager- pinnarna 2 har väsentligt mindre diameter d än hålens 10 diameter E. Därigenom får lagerpinnania 2 större rörelsefrihet i radiell och axiell led, dvs. de möjliga utj ämningsrörel- serna mellan rullstångerna 1 och styrkedjorna 12 ökar, medan friktionen i hålen 10 min- skar.

Claims (6)

10 15 20 25. 30 35 40 517 588 8 :nu . s ø o . ~ | | nn c Patentkrav

1. Kontinuerlig press för tillverkning av spånskivor, fiberskivor, plywoodskivor och liknande, med böjliga, ändlösa stålband (14, 15), som överför presstrycket och transporterar pressgodset genom pressen (5) och som är lagda över drivtrummor (17) och ändtrummor (18) så att de omger ett rörligt och ett fast pressbord (7, 8) och stödjer mot stödytor (20) i pressborden (7 , 8) via medlöpande, med sina axlar vinkelrätt mot stålbandens (14, 15) löp- riktning styrda rullstänger (1) och mellan sig bildar en inställbar presspalt, varvid rull- stängerna (1) vid båda ändarna styrs av lagerpinnar (2) i styrkedjorna (12), vilkas på de båda längssidoma belägna kedjelänkplattor (3, 11) var och en har två kedjebultar (4), av vilka de förbinds med varandra, och varvid kedjelänkplattorna (3, 11) har partier som står ut från kedjebanan på dennas ena sida och vart och ett uppbär lagerställen för flera mll- stänger (1) i ett från kedjebanans plan (B-B) skilt rullstångsplan (A-A), kännetecknad av följande kombination av särdrag: - a) rullstängerna (1) har en tjocklek (D) av 14 till 20 mm, - b) styrkedjorna (12) styrs i inloppsbågpartiet av i inloppstandhjul (6) med en första radie (Ro) anordnade första urtag (20), som omger mantelytan på styrkedj ornas (12) kedjebultar (4), - c) rullstängerna (1) styrs i inloppsbågpartiet av andra urtag (19) i flera längs rullstänger- na (1) fördelade inmatningstandhjul (16) med en andra radie (RI), varvid rullstängema (1) i stålbandens tangentiella inloppsparti (14, 15) överförs med friktionsingrepp med en in- bördes spaltvidd (s) och med ett stödavstånd (S0), som motsvarar sekantavståndet (S1) mellan de andra urtagen (19), medan de tillhörande lagerpinnarna (2) på angränsande kedjelänkar (3, 11) samtidigt rör sig med ett relativt sekantavståndet (S1) varierande inbör- des avstånd (S4) längs rullstångsplanet (A-A) med hjälp av ett utjämningsspelrum i större dimensionerade lagerhål (10) i rullstängerna (1), - d) rullstängerna (1) är i sina ändar försedda med lagerhålen (10), i vilka de böjstyvt utför- da lagerpinnarna (2) skjuter in, och bär upp rullstängema (1) så att dessa kan förskjutas axiellt, varvid lagerpinnarna (2) är förankrade i ledhylsor (9) i styrkedjorna (12) med press- passning, och - e) diametern (E) för hålen i rullstängerna (1) motsvarar minst lagerpinnarnas diameter (d) plus två gånger den inbördes spaltvidden (s) mellan rullstängerna (1), varigenom utjäm- ningsspelrummet i inloppsbågpartiet åstadkommes.

2. Press enligt kravet 1, kännetecknad av att diametern (E) för hålen i rullstängerna (1) är lika med lagerpinnarnas diameter (d) plus två gånger spaltvidden (s) mellan rull- stängerna plus mellanskillnaden i förhållande till den variabla sekantlängden (S4) mellan rullstängerna i inloppsbågpartiet.

3. Press enligt kravet 1 eller 2, kännetecknar! av att inmatningstandhjulen (16) leder in rullstängerna (1) i presspartiet vinkelrätt mot pressens längsaxelriktning med en kon- stant inbördes spaltvidd (s) av 1,3 mm. '

4. Press enligt något av kraven 1 till 3, kännetecknad av att centrumavståndet för styrkedj ans (12) kedjebultar (4) är lika med rullstängernas (1) inbördes spaltvidd (s) med 517 588 9 tillägg av rullstängernas (1) diameter (D).

5. Press enligt något av kraven 1 till 4, kännetecknad av att lagerpinnama (2) har en diameter (d) av cirka 5 mm :t 0,5 mm.

6. Press enligt något av kraven 1 till 5, kännetecknad av att de inre och yttre kedje- lärikplattornas (3, 11) höjd (h), räknat från en lagerpinnes centrumaxel till länkplattans ytterkant mot stålbandet, är lika med nillstängernas (1) radie minus _<_ 0,5 mm.