SE517588C2

SE517588C2 - Continuous pressure for the manufacture of chipboard

Info

Publication number: SE517588C2
Application number: SE9803104A
Authority: SE
Inventors: Friedrich B Bielfeldt
Original assignee: Dieffenbacher Gmbh Maschf
Priority date: 1997-11-22
Filing date: 1998-09-14
Publication date: 2002-06-25
Also published as: DE19751824A1; SE9803104D0; SE9803104L

Abstract

The press has roller bars of 14-20 mm thickness, which are guided in the tooth gaps (19) of several toothed guide gears (16). In the intake tangent of the steel bands (14), the bars are positively transferred, and the associated bearing bolts (2) move in larger bores (E) in the bars. The guide chains (12) are guided by tooth gaps (20) of intake gears (6), which engage around the chain bolts (4). The bearing bolts are fitted into bores (10) in the end faces of the bars, for axial bar movement, and are anchored in joint sleeves (9) of the guide chains.

Description

20 25 30 35 40 our c u c a oo 517 588 2 bladfj ädersystem. Denna konstruktion har nackdelen att högre stålbandshastigheter inom området 1 till 2 m per sekund på grund av de ytterligare rörliga elementen inte endast ökar slitaget på själva funktionselementen utan också på grund av temperaturskillnader kan störa funktionen så mycket att ett vinkelrätt rörelseläge inte längre är säkerställt i inloppet och särskilt inte längs hela pressträckan. 20 25 30 35 40 our c u c a oo 517 588 2 leaf spring system. This design has the disadvantage that higher steel strip speeds in the range 1 to 2 m per second due to the additional movable elements not only increase the wear on the functional elements themselves but also due to temperature differences can interfere with the function so much that a perpendicular movement position is no longer ensured in the inlet and especially not along the entire press section.

Genom DE-C- 3 140 548, från vilken uppﬁnningen utgår, är det förut känt att över- föra det erforderliga höga presstrycket genom att mellan stålbanden och pressbalkarna införa cirkulerande rullstänger, som vid sina ändar är upphängdai länkkedjor och styrs i dessa med hjälp av pinnar och genom att de på sidorna om pressens pressutrymme gående kedjorna i form av rena drag- och styrkedj or har kraftigt dimensionerade, stabila kedj elänk- plattor, som på den ena sidan har från kedjebanan utstående partier. Därvid är ﬂera rull- stänger lagrade i vart och ett av de utstående partierna och belägnai ett från kedjebanans plan skilt plan. Flera rullstänger är således anordnade på kort avstånd från varandra i varje kedjelänkplatta. Vid pressar med kedjesystem är den kritiska punkten i regel att rikta rullstängema vinkelrätt mot pressens genomloppsriktning. Problemet uppstår särskilt vid den gradvisa belastningsförändringen när rullstängerna förs in i kompressionszonen, speci- ellt vid övergången från inloppsbågpartiet till den horisontella presszonen via ett tangeran- de parti, och vid en växling från tomgång till produktion i den horisontella presszonen. Inom inloppsbågpartiet och i övergången från detta till den horisontella kompressionszonen via det tangerande partiet löser styrkedj oma inte det angivna problemet genom att styrkedj an sj älv inte leds i samma plan som rullstängerna utan följer en båge med mindre radie i bågpartiet. Rullstängernas bågmått blir därigenom större än styrkedjornas. Inom inlopps- bågpartiet uppstår således vid det beskrivna kedjesystemet en skillnad i sekantlängden mellan rullstängerna i en betraktad dubbellänkplatta vid olika krökníngsradier R när R är skilt från oändligheten. Även när det gäller möjligheten att reglera stålbandens förlopp är det en nödvändig förutsättning att rullstängerna kommer ini pressträckani ett vinkelrätt läge. Övergången från den krökta inloppssträckan. dvs. den tangerande inloppsdelen, till den horisontella pressträckan är därvid särskilt kritisk genom att de inbördes avstånden mellan rullstäng- erna inte får förändras i den krökta inloppssträckan och den egentliga rullstångspressträck- an. Detta är den geometriska förutsättningen för en kinematiskt korrekt funktion vid rullstängernas inlopp i kombination med styrkedjan.From DE-C-3 140 548, from which the invention originates, it is previously known to transmit the required high pressing pressure by introducing circulating roller bars between the steel strips and the pressing beams, which at their ends are suspended link chains and are guided therein by means of sticks and by the fact that the chains running on the sides of the press space of the press in the form of pure tension and guide chains have strongly dimensioned, stable chain link plates, which on one side have portions projecting from the chain track. In this case, your roller rods are stored in each of the protruding portions and located in a plane separate from the plane of the chain track. Several roller bars are thus arranged at a short distance from each other in each chain link plate. In presses with chain systems, the critical point is usually to direct the roller rods perpendicular to the direction of passage of the press. The problem arises especially with the gradual load change when the roller rods are inserted into the compression zone, especially at the transition from the inlet arc portion to the horizontal press zone via a tangent portion, and at a change from idle to production in the horizontal press zone. Within the inlet arc section and in the transition from this to the horizontal compression zone via the tangent section, the control chain does not solve the specified problem by the control chain itself not being guided in the same plane as the roller bars but following an arc with a smaller radius in the arc section. The arc dimensions of the roller rods thereby become larger than those of the strength chains. Thus, within the inlet arc portion, in the described chain system, a difference in the secant length between the roller bars in a considered double link plate occurs at different radii of curvature R when R is separated from infinity. Also with regard to the possibility of regulating the course of the steel strips, it is a necessary condition that the roller rods come into the press stretch in a perpendicular position. The transition from the curved inlet section. i.e. the tangent inlet part, to the horizontal pressing distance is particularly critical in that the mutual distances between the roller bars must not be changed in the curved inlet distance and the actual roller bar pressing distance. This is the geometric condition for a kinematically correct function at the inlet of the roller rods in combination with the guide chain.

Utvecklingen och den praktiska driften vid användningen av kontinuerliga pressar för spånskivor med krav på ständigt ökande produktionstakt innebär att pressträckornas längd, och därmed stålbandshastigheterna, måste ökas. Därmed måste tekniken klara presslängder i storleksordningen 50 till 75 m och stålbandshastigheter i storleksordningen 1 till 2 m per sekund.The development and practical operation of the use of continuous presses for chipboard with requirements for ever-increasing production rates means that the length of the press sections, and thus the steel strip speeds, must be increased. Thus, the technology must withstand press lengths in the order of 50 to 75 m and steel strip speeds in the order of 1 to 2 m per second.

Med hänsyn till miljötekniska krav, till exempel reducerad avgivning av fenolångor från framställda spånskiveprodukter, används i ökande utsträckning till exempel isocyanat- baserade limsystem, som kräver längre presstider. För att den erforderliga produktionstak- ten skall klaras med dessa system krävs också ökade pressträckor med en längd av 50 m »con 10 15 20 25 30 35 40 517 588 -a o n u o u | . |. eller mer.With regard to environmental technical requirements, for example reduced release of phenolic vapors from manufactured chipboard products, isocyanate-based adhesive systems, which require longer pressing times, are increasingly used. In order to meet the required production rate with these systems, increased press distances of 50 m in length are also required »10 15 20 25 30 35 40 517 588 -a o n u o u | . |. or more.

En annan, genom US-A- 4 718 843 förut känd kontinuerlig press har rullstänger med en diameter inom området 10 till 21 mm, företrädesvis en medeldiameter av 16 mm. Cen- treringspinnarna, som är i proﬁlbetingat ingrepp med rullstängerna, styrs i avlånga hål i styrkedjorna ungefär som vid DE-C- 3 432 548. I den tangerande inloppsdelen förs rull- stängema med hjälp av en roterande införingshj älpanordníng ini pressträckani vinkelrätt läge relativt transportriktningen och med lika inbördes avstånd. Tack vare de avlånga hålen i styrkedjans länkplattor har rullstängerna ungefär samma frihetsgrad som vid kedjestyrningssystemet enligt DE-C- 3 1 17 778 när det gäller avvikelser vid rullstängemas rullning över hela pressträckan. Principen har nackdelen det roterande inmatningssystemet för rullstängerna är relativt dyrt och kinematiskt komplicerat och att rullstängema alltid måste vara i friktionsbetingat ingrepp mellan stålbandet och pressplattorna över hela pressträckan. Detta villkor uppfylls inte vid tomgång, då det främst för det övre stålbandet med tillhörande rullstångsmatta gäller att stålbandet hänger ner och medför att avstånden mellan rullstängerna på grund av de avlånga hålen kan variera slumpmässigt. Vid en efterföljande övergång från tomgång till produktion uppstår det inom detta parti av pres- sträckan ett kaotiskt tillstånd i fråga om rullstängernas riktningar och inbördes avstånd.Another continuous press, previously known from US-A-4 718 843, has roller rods with a diameter in the range 10 to 21 mm, preferably an average diameter of 16 mm. The centering pins, which are in problem engagement with the roller rods, are guided in elongated holes in the guide chains approximately as in DE-C-3 432 548. and with equal spacing. Thanks to the elongated holes in the link plates of the guide chain, the roller bars have approximately the same degree of freedom as with the chain guide system according to DE-C-3 1 17 778 with regard to deviations when the roller bars roll over the entire pressing distance. The principle has the disadvantage that the rotary feed system for the roller bars is relatively expensive and kinematically complicated and that the roller bars must always be in frictional engagement between the steel strip and the press plates over the entire pressing distance. This condition is not met at idle, as it mainly applies to the upper steel strip with associated roller bar mat that the steel strip hangs down and means that the distances between the roller bars due to the elongated holes can vary randomly. During a subsequent transition from idle to production, a chaotic state arises within this part of the press section with regard to the directions and mutual distances of the roller bars.

Utöver det okontrollerbara tillståndet vid styrningen av stålbandens förlopp leder proble- met också till ökat slitage och kan i vissa fall vålla skador på hela rullstångssystemet och det med detta förbundna styrkedjesystemet.In addition to the uncontrollable condition in the control of the course of the steel strips, the problem also leads to increased wear and can in some cases cause damage to the entire roller bar system and the control chain system connected to it.

Uppﬁnningens syfte är att utveckla en kontinuerlig press som uppfyller de ovan be- skrivna kraven från tillverkningsindustrin och avhj älper de beskrivna problemen vid anord- ningen enligt DE-C- 3 140 548 och att ange ett med ett styrkedjesystem kombinerat rull- stångssystem som uppfyller kraven - att avstånden mellan rullstängernas stöd mot stålbandet vid upphängningeni styrkedjan minimeras, - att en god värmeöverföring till pressgodset och ett högre presstryck mot detta skall åstad- kommas för att minska påkänningarna på stålbanden, och - att en hög arbetshastighet med en stålbandshastighet av 2 m/s kan åstadkommas.The object of the invention is to develop a continuous press which meets the above-described requirements from the manufacturing industry and alleviates the described problems with the device according to DE-C-3 140 548 and to specify a roller bar system combined with a guide chain system which meets the requirements - that the distances between the support of the roller bars against the steel strip when suspended in the guide chain are minimized, - that a good heat transfer to the press material and a higher press pressure against it must be achieved to reduce the stresses on the steel strips, and - a high working speed with a steel strip speed of 2 m / s can be achieved.

Syftet uppfylls med de i patentkravets 1 kärmetecknande del angivna särdragen. Före- dragna utföringsformer av uppfinningen anges i övriga patentkrav.The object is fulfilled with the features stated in the outline part of claim 1. Preferred embodiments of the invention are set out in the other claims.

Uppﬁnningen kommer nu att förklaras närmare med ledning av ett på ritningen visat utföringsexempel. Därvid visar ﬁg 1 en genomskärning i pressens tvärled genom en styr- kedja och en del av en rullstångi det bågformiga inloppspartiet i den kontinuerliga pressen enligt uppﬁnningen, fig 2 en sidovy i genomskärning av styrkedjan med rullstängerna i in- loppsbågpartiet, fig 3 styrkedj an och rullstängerna enligt ﬁg 2 i perspektivvy och fig 4 en schematisk sidovy av den kontinuerliga pressen enligt uppfinningen.The invention will now be explained in more detail with reference to an exemplary embodiment shown in the drawing. In this case, ﬁ g 1 shows a cross-section in the transverse direction of the press through a guide chain and a part of a roller bar in the arcuate inlet portion of the continuous press according to the invention, Fig. 2 is a side view in section of the guide chain with the roller bars in the inlet arc portion; the roller bars according to ﬁ g 2 in perspective view and Fig. 4 a schematic side view of the continuous press according to the invention.

Först beskrivs uppﬁnningen och dess fördelar mera allmänt. Översikt av för förklaring av uppñnningen intressanta avstånd och vinklar (ﬁg 2): S0 = Avståndet mellan de enskilda rullstängernas stödställen vid övergången från inlopps- tandhjulen 16 till horisontalplanet i inloppstangentområdet. 10 15 20 25 30 35 40 517 588 4 S1 = Sekantlängd, lika med rullstängernas inbördes centrumavstånd längs inloppscirkelbå- gen med radien Rl, är lika med avståndet S2.First, the invention and its advantages are described in more general terms. Overview of distances and angles of interest for explaining the invention (ﬁ g 2): S0 = The distance between the support points of the individual roller bars at the transition from the inlet gears 16 to the horizontal plane in the inlet key area. 10 15 20 25 30 35 40 517 588 4 S1 = Secant length, equal to the mutual center distance of the roller rods along the inlet circular arc with the radius R1, is equal to the distance S2.

S2 = Centrumavståndet för urtagen 19 längs cirkelbågen med radien Rl för inmatnings- tandhjulen, är lika med D + S.S2 = The center distance of the recesses 19 along the arc of the circle with the radius R1 of the feed gears, is equal to D + S.

S3 = Det fasta centrumavståndet mellan lagerpinnarna på samma länkplatta (inre länk- platta 3 eller yttre länkplatta 11) längs cirkelbågen med radien R1.S3 = The fixed center distance between the bearing pins on the same link plate (inner link plate 3 or outer link plate 11) along the arc of a circle with radius R1.

S4 = Sekantlängd, det varierande centrumavståndet mellan lagerpinnarna 2 på en inre länkplatta 3 och en yttre länkplatta 11 längs cirkelbågen med radien R1.S4 = Secant length, the varying center distance between the bearing pins 2 on an inner link plate 3 and an outer link plate 11 along the circular arc with the radius R1.

S5 = Centrumavståndet mellan lagerpinnarna 2 på en inre länkplatta 3 och en yttre länk- platta 11 inom den horisontella sträckan, är lika med S0. i I Vinkel a = den variabla vinkeln mellan den inre länkplattan 3 och den yttre länkplattan 11 inom inloppsbågen.S5 = The center distance between the bearing pins 2 on an inner link plate 3 and an outer link plate 11 within the horizontal distance is equal to S0. i I Angle a = the variable angle between the inner link plate 3 and the outer link plate 11 within the inlet arc.

Vinkel ß = vinkeln mellan den inre länkplattan 3 och den yttre länkplattan 11 inom den horisontella sträckan.Angle ß = the angle between the inner link plate 3 and the outer link plate 11 within the horizontal distance.

Uppﬁnningen har den viktiga fördelen att den relativt lilla rullstångsdiametern och de därmed förbundna korta centrum- och stödpuiiktsavstånden i jämförelse med större stödavstånd och större rullstångdiametrar ger en ökad linjekontakt med den värmda pressplattan, och därmed en ökad värmeöverföring. Vidare blir böjpåkänningarna på de övre och undre stålbanden lägre, varigenom de hårt belastade stålbandens livslängd ökar.The invention has the important advantage that the relatively small roller bar diameter and the associated short center and support point distances in comparison with larger support distances and larger roller bar diameters provide an increased line contact with the heated press plate, and thus an increased heat transfer. Furthermore, the bending stresses on the upper and lower steel strips become lower, whereby the service life of the heavily loaded steel strips increases.

Ytterligare fördelar i jämförelse med DE-C- 3 140 548 är följ ande: Sekantlängden S4 mellan lagerpinnarna på den inre länkplattan 3 och den yttre länkplattan 11 längs den av radien Rl deﬁnierade cirkelbågen varierar vid styrkedjans 12 övergång från kedjans returpart till inloppsbågen R1 på grund av att de olika bågradierna RO och R1 leder till att vinkeln a mellan den inre och den yttre länkplattan då vidgas.Additional advantages in comparison with DE-C-3 140 548 are as follows: The secant length S4 between the bearing pins on the inner link plate 3 and the outer link plate 11 along the circular arc of the radius R1 varies at the transition of the guide chain 12 from the return part of the chain to the inlet arc R1 because the different arc radii RO and R1 lead to the angle α between the inner and the outer link plate then widening.

Avståndet mellan lagerpinnarna 2 ökar således inom det av den vidgade vinkeln a omslut- na området från sekantlängden S5 till sekantlängden S4 motsvarande förhållandet Rl : RO.The distance between the bearing pins 2 thus increases within the area enclosed by the widened angle α from the secant length S5 to the secant length S4 corresponding to the ratio R1: RO.

När rullstängerna 1 vid överföringen från kedjans returpart tas över av inmatnings- tandhjulen 16 med centrumavståndet S2 inom inloppsbågen R1 utjämnas enligt uppﬁn- ningen variationerna i avståndet S4 jämfört med avståndet S2 av den större diametern E för lagerhålen i rullstängerna 1 utan att det uppstår kollisioner med de tillhörande lager- pinnarna 2.When the roller rods 1 during the transmission from the return part of the chain are taken over by the feed gears 16 with the center distance S2 within the inlet frame R1, the variations in the distance S4 compared to the distance S2 of the larger diameter E of the bearing holes in the roller rods 1 are compensated without collision. the associated bearing pins 2.

Dimensioneringsregeln för lagerhålens diameter E blir då: E = lagerpinnarnas diameter d + två gånger spaltvidden s mellan de enskilda rullstängerna, varvid E 2 d((Rl/R0)-S5).The dimensioning rule for the diameter E of the bearing holes then becomes: E = the diameter d of the bearing pins + twice the gap width s between the individual roller bars, whereby E 2 d ((R1 / R0) -S5).

Hålen i rullstängema är således betydligt större än lagerpinnarnas diameter, var- igenom rullstängerna får tillräckligt spelrum för de vid genomgången av pressträckan uppkommande inbördes lägesförändringarna utan att den fram och återgående rörelsen överförs till styrkedjan längs pressträckan. Vidare förhindras att krafterna överförs till styrkedj an och överbelastar denna. Dimensioneringsregeln för håleni rullstängerna lyder företrädesvis att håldiametern E är lika med lagerpinnens diameter d plus två gånger spaltvidden s mellan rullstängerna. Om spaltvidden s mellan rullstängerna är konstant 1,3 10 15 20 25 30 35 40 5 1 7 5 8 8 u o u n o coon.. a 5 mm blir håldiametern således 2,6 mm större än lagerpinnens diameter, som är cirka 5 mm, dvs. totalt 7,6 mm.The holes in the roller rods are thus considerably larger than the diameter of the bearing pins, as a result of which the roller rods have sufficient clearance for the mutual positional changes which occur during the passage of the pressing section without the reciprocating movement being transmitted to the guide chain along the pressing section. Furthermore, the forces are prevented from being transmitted to the power chain and overload it. The dimensioning rule for the holes in the roller rods is preferably that the hole diameter E is equal to the diameter d of the bearing pin plus twice the gap width s between the roller rods. If the gap width s between the roller bars is constant 1.3 10 15 20 25 30 35 40 5 1 7 5 8 8 u o u n o coon .. a 5 mm, the hole diameter will thus be 2.6 mm larger than the diameter of the bearing pin, which is approximately 5 mm, i.e. a total of 7.6 mm.

Genom att det fria rörelseutrymmet förflyttas till de större hålen i rullstängerna fås också fördelen att rullstängerna vid avsaknad av kraﬂzöverföring från stålbanden till den övre pressplattan, till exempel vid tomgång, då det övre stålbandet hänger ned, hålls kvar självcentrerande i sina hål och i detta tillstånd alltid har sarmna inbördes avstånd. Vid övergång från tomgång till produktion föreligger därigenom ett bestämt vinkelrätt avstånd mellan rullstängema. Som inloppshj älpanordningar för rullstängerna i inloppsområdet och ' det tangentiella övergångsområdet används inmatningstandhjul med följ ande funktion: Styrkedjoma 12, i vilka rullstängerna 1 är löst upphängda med hjälp av lagerpinnar- na 3, överför rullstängerna i rullstångsmattans returpart till inmatningstandhjulen 16 motsvarande centreringsavståndet S2. I inloppstangentområdet överförs rullstängerna med det inbördes avståndet S2 av inmatningstandhjulen 16 till horisontalplanet med samma inbördes avstånd S0 som rullstängerna har inom pressträckan. Detta säkerställer en kor- rekt överföring i vinkelrätt läge även vid mycket breda pressar med en bredd i storleksord- ningen 10 till 12 fot (cirka 3 till 3,6 m).By moving the free movement space to the larger holes in the roller bars, the advantage is also obtained that in the absence of a force transfer from the steel strips to the upper press plate, for example at idle, when the upper steel strip hangs down, it remains self-centering in its holes and in this condition always have the same mutual distance. During the transition from idle to production, there is thus a certain perpendicular distance between the roller rods. As input means for the roller rods in the inlet area and the tangential transition area, feed gears with the following function are used: The guide chains 12, in which the roller rods 1 are loosely suspended by means of the bearing pins 3, transfer the roller rods in the return portion In the inlet key area, the roller rods with the mutual distance S2 of the feed gears 16 are transferred to the horizontal plane with the same mutual distance S0 as the roller rods have within the pressing distance. This ensures a correct transmission in a perpendicular position even with very wide presses with a width of the order of 10 to 12 feet (approximately 3 to 3.6 m).

Långtidsförsök och den praktiska erfarenheten från tidigare system har vidare visat att den axiella förskjutningen av rullstängerna inom området i 1 5 mm ger en god spridning av smörj ningen mellan lagerpinnarna och hålen i rullstängema. Kombinationen av materi- alet i lagerpinnarna och de höggradigt seghärdade rullstängerna ger mycket goda förslit- ningsegenskaper med lång förväntad livslängd. En annan fördel är att antalet länkplatte- förbindningar i styrkedjoma med sjunkande rullstångsdiameter kan anpassas till de styrk- raíter som skall överföras.Long-term experiments and the practical experience from previous systems have further shown that the axial displacement of the roller bars within the range of 1 5 mm gives a good spread of the lubrication between the bearing pins and the holes in the roller bars. The combination of the material in the bearing pins and the highly toughened roll bars provides very good wear properties with a long life expectancy. Another advantage is that the number of link plate connections in the guide chains with decreasing roller bar diameter can be adapted to the guide diameters to be transmitted.

Uppﬁnningens dimensionering av rullstängema, lagerpinnarna och styrkedjoma i den koaxiella upphängningen ger kinematiskt optimala förutsättningar för ett höghastighets- system med en stålbandshastighet av upp till 2 m/s, som gör det möjligt att uppfylla kravet på mycket långa pressar med en längd i storleksordningen 50 till 75 m.The dimensioning of the roll bars, bearing pins and guide chains in the coaxial suspension provides kinematically optimal conditions for a high-speed system with a steel strip speed of up to 2 m / s, which makes it possible to meet the requirement for very long presses with a length of the order of 50 to 75 m.

Uppﬁnningen kommer nu att beskrivas mera detaljerat med ledning av ritningsﬁgu- rerna. Den i ﬁg 1 visade grundkonstruktionen enligt uppfinningen omfattar en böjstyv lagerpinne 2 med en diameter d av cirka 5 mm i 0,5 mm, rullstänger 1 med en ytterdiame- ter D av 14 till 20 mm, i medeltal 17 mm i 3 mm, och i rullstängernas 1 ändar anordnade hål 10 med en diameter E, som är lika med diametern d för lagerpinnarna 2 plus dubbla spaltvidden s mellan rullstängerna, varigenom de i hålen 10 inskjutande lagerpinnarna 2 bär upp rullstängerna 1 så att dessa kan förskjutas axiellt och hållas i centrerat läge rela- tivt styrkedjan 12. Rullstängerna 1 och styrkedjorna 12 förs i inloppspartiet in i kompres- sionszonen, dvs. presspartiet, på det radiella avståndet RI av imnatningstandhjulen 16 respektive på det radiella avståndet Ro av inloppstandhjulen 6. Spaltvidden s är konstant lika med 1,3 mm i 0,3 mm.The invention will now be described in more detail with reference to the drawings. The basic construction according to the invention shown in ﬁ g 1 comprises a flexurally rigid bearing pin 2 with a diameter d of about 5 mm in 0.5 mm, roller rods 1 with an outer diameter D of 14 to 20 mm, on average 17 mm in 3 mm, and holes 10 arranged at the ends of the roller rods 1 with a diameter E equal to the diameter d of the bearing pins 2 plus double the gap width s between the roller rods, whereby the bearing pins 2 projecting into the holes 10 support the roller rods 1 so that they can be displaced axially and kept in center position relative to the guide chain 12. The roller rods 1 and the guide chains 12 are moved in the inlet portion into the compression zone, ie. the press portion, at the radial distance RI of the feed gears 16 and at the radial distance Ro of the inlet gears 6. The gap width s is constantly equal to 1.3 mm in 0.3 mm.

I ﬁg 1 är sträckan h avståndet från lagerpinnens 2 axel A till ytterkanten på de inre och yttre kedjelänkarna. Sträckan h motsvarar radien för rullstången 1, dvs. D/2, minus 0,5 mm (säkerhetsavstånd), så att styrkedjan 12 i det horisontella pressområdet från inlop- 10 15 20 25 30 35 40 517 588 . 6 up-nn u pstangentområdet och framåt styrs utan att komma i kontakt med stålbandet.In ﬁ g 1, the distance h is the distance from the axis A of the bearing pin 2 to the outer edge of the inner and outer chain links. The distance h corresponds to the radius of the roller bar 1, i.e. D / 2, minus 0.5 mm (safety distance), so that the guide chain 12 in the horizontal pressing area from the inlet 10 15 20 25 30 35 40 517 588. 6 up-nn u pstang area and forward is controlled without coming into contact with the steel band.

Den i ﬁg 4 visade kontinuerliga pressen 5 har ett fast pressbord 8, ett rörligt pressbord 7 och icke visade dragstänger, som förbinder pressborden med varandra. Presspalten ställs in genom att det rörliga pressbordet 7 förﬂyttas uppåt eller nedåt med hjälp av icke visade hydrauliska kolvcylinderaggregat och låses i den valda inställningen. Stålbanden 14 och 15 är lagda runt det fasta pressbordet 8 respektive det rörliga pressbordet 7 med hjälp av var sin drivtrurnma 17 och var sin ändtrunima 18. Friktionen mellan de på pressborden 7 och 8 anordnade värmeplattorna 21 och de cirkulerande stålbanden 14 och 15 reduceras med hjälp av rullstångsmattor, som är sammansatta av rullstänger 1, vilkas axlar sträcker sig vinkelrätt mot bandens genomloppsriktning. Rullstängerna 1 hålls samman med ett förutbestämt delningsavstånd på pressens båda längssidor i ledhylsor 9 i styrkedjorna 12 enligt uppﬁnningen. De rullar mellan pressbordens 7, 8 värmeplattor 2 1 och stålbanden 14, 15 och förs med av dessa genom pressen. 'Rullstängernas 1 upphängningi styrkedjan 12 belastas mycket kraftigt av den höga presskraft som skall överföras till det passerande pressgodset. En förutsättning för en friktionsfri drift av pressen är således bland annat att linjära förskjutníngar av rullstängerna 1 i presspartiet inte kan skada styrkedjoma 12.The continuous press 5 shown in Fig. 4 has a fixed press table 8, a movable press table 7 and drawbars (not shown) which connect the press tables to each other. The press gap is adjusted by moving the movable press table 7 up or down by means of hydraulic piston cylinder assemblies (not shown) and locking them in the selected setting. The steel strips 14 and 15 are laid around the fixed press table 8 and the movable press table 7, respectively, by means of their respective drive frame 17 and their respective end trim 18. The friction between the heating plates 21 arranged on the press tables 7 and 8 and the circulating steel strips 14 and 15 is reduced by of roller bar mats, which are composed of roller bars 1, the axes of which extend perpendicular to the direction of passage of the belts. The roller rods 1 are held together by a predetermined dividing distance on both longitudinal sides of the press in guide sleeves 9 in the guide chains 12 according to the invention. They roll between the hotplates 2 1 of the press tables 7, 8 and the steel strips 14, 15 and are carried by them through the press. The suspension chain 12 of the roller rods 1 is very heavily loaded by the high pressing force which is to be transmitted to the passing press material. A prerequisite for a friction-free operation of the press is thus, among other things, that linear displacements of the roller rods 1 in the press section cannot damage the guide chains 12.

Avgörande för detta är att det ﬁnns ett tillräckligt utjämningsspelrum mellan rullstängerna 1 och styrkedjorna 12. En förutsättning för att de linjära förskjutningarna i presspartiet inte skall bli alltför stora är dock att rullstängerna 1 förs in i exakt vinkelrätt läge i inlopps- bågpartiet och i det tangentiella övergångspartiet till det horisontella pressplanet.Crucial to this is that there is sufficient smoothing play between the roller bars 1 and the guide chains 12. A prerequisite for the linear displacements in the press section not to be too large, however, is that the roller bars 1 are inserted in exactly perpendicular position in the inlet arc section and in the tangential the transition section to the horizontal press plane.

I ﬁg 1 visas att de från rullstängema 1 utgående krafterna överförs till styrkedjans 12 länkar via böjstyva lagerpinnar 2, så att krafterna från lagerpinnarna 2 överförs till styrkedj an 12 via ledhylsorna 9, som också tjänar som kedjebultar för kedjans inre och yttre länkplattor 3 och 11. Avvikelser från delningsavståndet vid rullstängernas 1 banrörelse kompenseras av ett utjämningsspelrum i de med övermått utförda hålen 10, och kan därige- nom inte orsaka skador på styrkedjan 12. Lagerpinnarna 2 är företrädesvis förankrade med presspassning i ledhylsorna 9.Fig. 1 shows that the forces emanating from the roller rods 1 are transmitted to the links of the guide chain 12 via flexurally rigid bearing pins 2, so that the forces from the bearing pins 2 are transmitted to the guide chain 12 via the joint sleeves 9, which also serve as chain bolts for the chain's inner and outer link plates 3 and 11. Deviations from the dividing distance at the web movement of the roller rods 1 are compensated by a leveling clearance in the oversized holes 10, and can thereby not cause damage to the guide chain 12. The bearing pins 2 are preferably anchored with a press fit in the joint sleeves 9.

I de båda cirkulerande rullstångsmattorna för det rörliga pressbordet 7 och det fasta pressbordet 8 styrs rullstängerna 1 enligt uppﬁnningen av ﬂera inmatningstandhjul 16 och styrkedjorna 12 av två på var sin sida av värmeplattan 21 anordnade inloppstandhjul 6 i inloppsbågpartiet och i det tangentiella övergångspartiet till det horisontella pressplanet.In the two circulating roller bar mats for the movable press table 7 and the fixed press table 8, the roller bars 1 are guided according to the invention of your feed gears 16 and the guide chains 12 by two inlet gears 6 arranged on each side of the heating plate 21 in the inlet arcuate portion and in the tangential .

Inmatningstandhjulen 16 med en radie RI och inloppstandhjulen 6 med en radie Ro är anordnade på samma axel X-X. Rullstängernas 1 inbördes centrumavstånd och centrumav- ståndet för styrkedjans 12 inre och yttre länkplattor 3 och 11 är alltid kongruenta och i det tangentiella övergångsområdet förändras sekantlängden S1 endast för själva styrkedjan 12, vilket saknar betydelse för rullstängernas 1 rörelser. Därigenom kan rullstängerna 1 styras helt exakt i inloppsbågpartiet, varigenom de även kan hållas riktade i exakt vinkelrätt läge ända in i komprimeringszonen. En del av uppfinningen består i att styrkedjorna 12 styrs av inloppstandhjulen 6 genom att dessa har urtag 20, som omger kedjebultarna 4. Detta ger självfallet också en effektivare styrning av själva styrkedj an 12.The input gears 16 with a radius RI and the inlet gears 6 with a radius Ro are arranged on the same axis X-X. The mutual center distance of the roller rods 1 and the center distance of the inner and outer link plates 3 and 11 of the guide chain 12 are always congruent and in the tangential transition area the secant length S1 changes only for the guide chain 12 itself, which is irrelevant to the movements of the roller rods 1. Thereby, the roller rods 1 can be guided exactly in the inlet arc portion, whereby they can also be kept directed in exactly perpendicular position all the way into the compression zone. Part of the invention consists in that the guide chains 12 are guided by the inlet gears 6 in that they have recesses 20, which surround the chain bolts 4. This of course also provides a more effective control of the guide chain 12 itself.

Utformningen av styrkedjorna 12 och den tangentiella övergången från inloppsbåg- n-n-ø 1 ~ønv-1 å _»- í -«-í *v at» _» i 517 588 ~ | u | a. 7 partiet till det horisontella pressplanet visas i ﬁg 1 till 3. Vidare framgår av dessa ﬁgurer hur styr-kedjan 12 via kedjebultarna 4 styrs av urtagen 20 i inloppstandhjulen 6 och hur rullstängerna 1 styrs av urtag 19 i inmatningstandhjulen 16. Rullstängernas runtgående bana via brythjul 13 visas i ﬁg 4. De ihålen 10 i rullstängerna 1 lagrade ändarna av lager- pinnarna 2 har väsentligt mindre diameter d än hålens 10 diameter E. Därigenom får lagerpinnania 2 större rörelsefrihet i radiell och axiell led, dvs. de möjliga utj ämningsrörel- serna mellan rullstångerna 1 och styrkedjorna 12 ökar, medan friktionen i hålen 10 min- skar.The design of the power chains 12 and the tangential transition from the inlet arc- n-n-ø 1 ~ ønv-1 å _ »- í -« - í * v at »_» i 517 588 ~ | u | a. 7 the portion of the horizontal press plane is shown in ﬁ g 1 to 3. Furthermore, these går figures show how the guide chain 12 via the chain bolts 4 is guided by the recesses 20 in the inlet gears 6 and how the roller rods 1 are guided by recesses 19 in the feed gears 16. via break wheel 13 is shown in ﬁ g 4. The ends 10 of the bearing pins 2 stored in the roller rods 1 have a substantially smaller diameter d than the diameter E of the holes 10. the possible smoothing movements between the roller bars 1 and the guide chains 12 increase, while the friction in the holes 10 decreases.

Claims

10 15 20 25. 30 35 40 517 588 8: nu. s ø o. ~ | | nn c Patent claim

Continuous press for the production of particle board, ﬁ sheaves, plywood boards and the like, with flexible, endless steel strips (14, 15), which transmit the press pressure and transport the press material through the press (5) and which are laid over drive drums (17) and end drums (18 ) so that they surround a movable and a fixed press table (7, 8) and support against support surfaces (20) in the press tables (7, 8) via rolling bars (14, 15) guided with their axes perpendicular to the running direction of the steel strips (14, 15) 1) and between them forms an adjustable press gap, the roller rods (1) at both ends being guided by bearing pins (2) in the guide chains (12), the chain link plates (3, 11) located on the two longitudinal sides each having two chain bolts (4), of which they are connected to each other, and wherein the chain link plates (3, 11) have portions which protrude from the chain path on one side thereof and each carries bearing points for your middle rods (1) in one from the plane of the chain path ( BB) separate roller bar plane (AA), characterized by the following cow combination of features: - a) the roller bars (1) have a thickness (D) of 14 to 20 mm, - b) the guide chains (12) are guided in the inlet arc portion by first recesses (6) arranged in the inlet gear (6) with a first radius (Ro). 20), which surrounds the jacket surface of the chain bolts (4) of the guide chains (12), - c) the roller rods (1) are guided in the inlet arc portion by other recesses (19) in the feed gears (16) distributed along the roller rods (1) with a second radius (RI), the roller rods (1) in the tangential inlet portion (14, 15) of the steel strips being transmitted by frictional engagement with a mutual gap width (s) and with a support distance (S0), which corresponds to the secant distance (S1) between the other recesses ( 19), while the associated bearing pins (2) on adjacent chain links (3, 11) simultaneously move with a relative secant distance (S1) varying relative distance (S4) along the roller bar plane (AA) by means of a leveling clearance in larger dimensioned bearing holes (10) in the roller bars (1), - d) the roller bars (1) are provided at their ends m ed the bearing holes (10), into which the flexurally designed bearing pins (2) slide in, and support the roller rods (1) so that they can be displaced axially, the bearing pins (2) being anchored in guide sleeves (9) in the guide chains (12). ) with press fit, and - e) the diameter (E) of the holes in the roller rods (1) corresponds to at least the diameter of the bearing pins (d) plus twice the mutual gap width (s) between the roller rods (1), whereby the leveling clearance in the inlet arc portion is provided .

Press according to claim 1, characterized in that the diameter (E) of the holes in the roller rods (1) is equal to the diameter (d) of the bearing pins plus twice the gap width (s) between the roller rods plus the difference in relation to the variable secant length (S4 ) between the roller bars in the inlet arc section.

Press according to claim 1 or 2, features! by the feed gears (16) leading the roller rods (1) into the press section perpendicular to the longitudinal axis direction of the press with a constant mutual gap width (s) of 1.3 mm. '

Press according to one of Claims 1 to 3, characterized in that the center distance of the chain bolts (4) of the guide chain (12) is equal to the relative gap width (s) of the roller rods (1) with the addition of the diameter (D) of the roller rods (1). ).

Press according to one of Claims 1 to 4, characterized in that the bearing pins (2) have a diameter (d) of approximately 5 mm: 0.5 mm.

Press according to one of Claims 1 to 5, characterized in that the height (h) of the inner and outer chain plates (3, 11), calculated from the center axis of a bearing pin to the outer edge of the link plate against the steel strip, is equal to the radius of the needle bars (1) minus _ <_ 0.5 mm.