SE500754C2 - Flödesmätare - Google Patents
FlödesmätareInfo
- Publication number
- SE500754C2 SE500754C2 SE9103735A SE9103735A SE500754C2 SE 500754 C2 SE500754 C2 SE 500754C2 SE 9103735 A SE9103735 A SE 9103735A SE 9103735 A SE9103735 A SE 9103735A SE 500754 C2 SE500754 C2 SE 500754C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- flow
- main line
- measuring
- flow meter
- cone
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F5/00—Measuring a proportion of the volume flow
- G01F5/005—Measuring a proportion of the volume flow by measuring pressure or differential pressure, created by the use of flow constriction
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/05—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects
- G01F1/34—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by measuring pressure or differential pressure
- G01F1/36—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using mechanical effects by measuring pressure or differential pressure the pressure or differential pressure being created by the use of flow constriction
- G01F1/40—Details of construction of the flow constriction devices
- G01F1/42—Orifices or nozzles
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F7/00—Volume-flow measuring devices with two or more measuring ranges; Compound meters
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
Description
500 754
förhållande till totalflödet genom huvudledningen och i ett visst andra
förhållande till flödet genom flödesmätaren tillhörigt huvudledningsav-
snitt, där det först nämnda första förhållandet är det för denna uppfinning
betydelsefulla.
TEKNIKENS TIDIGARE STÅNDPUNKT
Flödesmätare av ovan angivet slag är tidigare kända och går under benäm-
ningen "delflödesmätare", enär en bestämd andel av den momentana, totala
flödesmängden genom huvudledningen bringas att passera igenom mätledningen
och dess flödesmängd utvärderas och proportionaliseras mot den totala flö-
desmängden passerande igenom huvudledningen. Dessa utnyttjar en större
eller mindre fast strypning i huvudledningsavsnittet och i den parallell-
kopplade mätledningen ingår en mätaranordning, som avger en signal svarande
mot flödet (eller hastigheten) genom mätledningen.
I förenklande syfte kommer den efterföljande beskrivningen att exemplifiera
denna signal som en puls per kvantiserad flödesvolym genom mätledningen.
En utvärderad frekvens multiplicerad med den kvantiserade flödesvolymen kan
då anses vara proportionell mot delflödet eller flödesandelen genom mätar-
anordningen och därmed även, med en vald konstant, proportionell mot det
totala flödet genom huvudledningen.
En uppträdande tryckdifferensen över strypningen konmer att öka med ökande
flöde genom en av strypningen bildad genomströmningsarea och driver därvid
nämnda delflöde genom mätledningen och mätaranordningen och genom
flödesmätaren tillhörigt huvudledningsavsnitt.
Det är därvid tidigare känt att för ett maximalt totalflöde i huvudled-
ningen gäller en maximerad accepterad tryckdifferens och strömningshas-
tighet i mätledningen och genom mätaranordningen.
Det är därvid känt att låta samma mätaranordning få användas för olika
mätområden, genom att dimensionera tvärsnittet i huvudledningen och stryp-
ningens storlek i beroende av ett valt mätområde.
soo 7547
3
För varje flödesmätare gäller bl.a. att kunna erbjuda ett
så stort mätomràde eller dynamik som möjligt, vilket närma-
re skall belysas i det efterföljande.
Vid en delflödesmätare, av hithörande och i det föregående
närmare beskrivet slag, är det känt att om motståndstalen
för strypningen och mätkanalen med mätaranordningen är lika
och strömningen är turbulent så blir förhållandet; flödet
genom strypningen dividerat med flödet genom mätledningen,
konstant och därmed kommer erhållen signal från mätaranord-
ningen i mätledningen att vara proportionell mot summan av
de båda flödena.
Genom den brittiska patentskriften 2257/1886 är förut känd
en anordning innefattande en delflödesmätare och en variabel
strypning. Eftersom denna strypning är anordnad nedströms
delflödesmätaren, där den omätta huvudströmmen och den mätta
delströmmen flutit samman till en gemensam ström, påverkar
strypningen förhållandet mellan huvudströmmens och delström-
mens areor men icke förhållandet mellan deras flöden. Stryp-
ningen åstadkommes av en pivåhängd klaff, som är så utformad
att den, oavsett det momentana inställningsläget, upprätthål-
ler en konstant proportionalitet mellan mätt och omätt
vattenflöde.
Klaffen åstadkommer att ett av huvudflödet alstrat tryck mot
denna pressar mätflödet genom den av en impeller bestående
mätanordningen, vilket innebär ett entydigt förhållande
mellan uppträdande tryck och alstrat mätflöde med oföränd-
rad låg flödesmätardynamik.
Praktiska prov med de kända delflödesmätarna ger normalt en
flödesmätardynamik av storleksordningen 50:l. En flödesmätar-
dynamik av storleksordningen l0O:l är ytterst ovanlig, om
ens möjligt att uppnå med god linjäritet och övriga krav.
Det är väl känt för fackmannen inom detta tekniska område att
fördelarna med delflödesmätare, av hittills kända konstruk-
tioner, är att man härigenom kunnat bygga stora mätare an-
500 754 4
passade för stora flöden till en låg kostnad, men en olägen-
het ligger i en alltför begränsad flödesmätardynamik.
Betraktas de med föreliggande uppfinning förknippade, och i
det efterföljande närmare angivna, egenheterna bör nämnas att
det till teknikens tidigare ståndpunkt ävenledes hör flödes-
mätare, fungerande enligt andra förutsättningar, nämligen utan
en mätledning genom vilken passerar ett delflöde.
I en utföringsform av den senare angivna flödesmätaren ut-
nyttjas en strypning i huvudledningen och den aktuella flödes-
mätningen sker här genom att avkänna en på var sida om stryp-
ningen uppträdande momentan tryckdifferens.
I en sådan flödesmätare blir flödet, ävkänt av mätaranord-
ningen, proportionellt mot kvadratroten av tryckdifferensen.
Flödesmätare av hithörande slag har visat sig uppvisa god nog-
grannhet inom tryckdifferensområdet 50=1, vilket då ger en
flödesmätardynamik av endast cza 7:1, vid en konstant, av
strypningen bildad, genomströmningsarea, erhàllen exempelvis
genom att utnyttja en strypskiva, en mätfläns, en mätdysa,
ett venturirör eller liknande.
Under beaktande av kravet på en maximerad accepterad tryck-
differens över strypningen är det tidigare föreslaget olika
åtgärder för att söka öka flödesmätarens mätområde eller
flödesmätardynamik (Qmax:Qmin) under beaktande av att hålla
tryckfallet (tryckförlusterna) genom flödesmätaren på en accep-
terad låg nivå.
Härvid är det tidigare känt att utöka flödesmätardynamiken
genom att utnyttja en av momentana flödet beroende och där-
med variabel genomströmningsarea. Inkoppläd mätaranordning
mäter fortfarande flödet som en funktion av uppträdande tryck-
fall över strypningen.
5 sno 754'
Vid sádana differenstryckflödesmätare är det tidigare känt att
utvärdera uppträdande momentant tryckfall med en differens-
trycktransmitter.
Det är därvid tidigare känt att kunna förbättra flödesmätar-
dynamiken om den variabla genomströmningsarean får öka med en
ökande tryckdifferens och vice versa. Detta sker under utnytt-
jandet utav en i huvudledningen införd axiellt rörlig och
fjäderbelastad strypkropp, exv. av det i den brittiska patent-
skriften 1 566 251 visade och beskrivna slaget. Härvid har
det visat sig att flödesmätardynamiken kan ökas till storleks-
ordningen 50:1.
För att komplettera teknikens tidigare ståndpunkt kan nämnas
att det är känt att en ökning av flödesmätardynamiken kan
erhållas upp till 150:1, i det fall induktiva givare utnyttjas
direkt i huvudledningen. Denna ökning av flödesmätardynamiken
sker dá pà bekostnad av möjligt val av medium för flödet,
eftersom en induktiv givare kräver ett konduktivt medium.
Det är vidare känt att med hjälp av elektroniska signalomvand-
lare avkänna utsignalen från olika mätaranordningar och om-
vandla den, enligt en matematisk funktion, till en mot totala
flödet svarande proportionell signal.
500 754
Det är vid dessa elektriska signalomvandlare även möjligt att införa en
smärre korrigering av signalen, för att därvid kunna kompensera för smärre
avvikelser från tillräckligt noggrann proportionalitet.
REDOGURELSE FOR FURELIGGANDE UPPFINNING
TEKNISKT PROBLEM
Under beaktande av teknikens tidigare ståndpunkt, såsom den beskrivits ovan
under hänvisning till kända grundläggande principer för att mäta totalflö-
det genom en huvudledning, torde det få anses vara förknippat med ett kva-
lificerat tekniskt problem att kunna inse betydelsen utav att kunna utgå
ifrån en delflödesmätare och därifrån anvisa en flödesmätare som ger en god
noggrannhet för flödesmätningen och som erbjuder en flödesmätardynamik
avsevärt överstigande den som hittills kunna erbjudas, vid de kända flödes-
mätarsystem som är beskrivna ovan.
Det ter sig som ett än mera kvalificerat tekniskt problem att därjämte
kunna inse betydelsen utav att vidareutveckla grundförutsättningarna och
principerna för delflödesmätaren, så att denna kan i sin mätledning ut-
nyttja varje slag av mätaranordning och erbjuda en korrigering som inte
bara beaktar vald mätaranordning utan även momentan genomströmningsarea.
Det måste därjämte få anses vara ett tekniskt problem att kunna inse att
ett första steg mot målet att kunna anvisa en flödesmätare, som erbjuder en
lösning på de ovan angivna tekniska problemen, är att en delflödesmätare
bl.a. skall kompletteras med, vad som i princip är tidigare känt vid
differenstrycksflödesmätare, en av flödet beroende variabel genoms-
trömningsarea.
Det måste då få anses vara ett tekniskt problem att kunna inse att ett
andra steg mot målet att kunna anvisa en flödesmätare, som erbjuder en
lösning de ovan angivna tekniska problemen, är förknippat med att kunna
linjärisera erhållna mätsignaler från mätaranordningen, så att utsignalen,
efter erforderlig korrigering, kan representera proportionalitet mot totala
flödet genom huvudledningen inom en stor flödesmätardynamik, säg upp till
över 1000:1.
sno 754Ü
Det måste vid en delströmningsmätare, av inledningsvis angivet slag och
kompletterad enligt ovan, få anses vara ett tekniskt problem att kunna inse
möjligheten att kunna utnyttja ett icke strikt matematiskt samband mellan
en erhållen utsignal frân mätaranordningen och ett aktuellt totalflöde, när
det i huvudledningen applicerats en kägla, som är anordnad att erbjuda en
ökande genomströmningsarea i beroende av en ökande tryckdifferens över
strypningen och vice versa.
Det blir därvid ett tekniskt problem att kunna inse betydelsen utav att
kunna utnyttja det förhållandet att vid lågt totalflöde passerar en för-
hållandevis stor andel av detta flöde genom mätledningen och att vid ett
stort totalflöde passerar en förhållandevis liten, mycket liten, andel av
detta flöde genom mätledningen och därvid inse att ett ökande av momentana
flödet genom huvudledningen kommer, för stora flöden genom huvudledningen,
att förorsaka en betydligt mindre ökning av delflödet genom mätledningen än
den som annars skulle ha uppstått vid en fast genomströmningsarea, som
erfarenhetsmässigt förorsakar en proportionell ökning av momentan flödet
genom mätledningen och vice versa.
Mot den bakgrunden torde det vara ett tekniskt problem att kunna inse be-
tydelsen utav att utnyttja en kompenseringsanordning, vanligtvis ingående i
en elektronisk signalomvandlare, pâ så sätt att den kompenserar utsignalen
från mätaranordningen, i beroende av uppträdande diskrepans, till ren pro-
portionalitet mot det aktuella totalflödet genom huvudledningen.
Det måste också få anses vara ett tekniskt problem att kunna inse bety-
delsen utav att forma nämnda kägla, mer eller mindre som en stympad kon,
med spetsen orienterad att vetta mot strömningsriktningen i huvudledningen,
och att låta nämnda kägla vara axiellt rörligt anordnad relativt en fast
strypskiva, för att därvid definiera en bestämd genomströmingsarea, som är
relaterad till ett aktuellt flöde.
Det måste få anses vara ett tekniskt problem att kunna inse betydelsen utav
att i denna tillämpning kunna utnyttja en fjäderanordning. som med en an-
passad kraft är anordnad att kunna pressa nämnda kägla i en riktning mot
500 754
nämnda strypning för att vid minskande flöde förskjuta nämnda kägla mot en
mindre momentan genomströmningsarea.
Det är även ett tekniskt problem att kunna inse betydelsen utav att anpassa
nämnda fjäderanordnings fjäderkraft, så att den blir vald till ett värde
svarande mot ett valt maximalt flöde genom huvudledningen och huvudlednings-
avsnittet, då dess smalaste parti blir beläget i eller intill ett plan för
strypningen vid nämnda maximala flöde.
Slutligen kan det få anses vara ett tekniskt problem att kunna inse bety-
delsen utav att utnyttja en elektronisk signalomvandlare, som är så anord-
nad att den efter en kalibrering kommer att omvandla varje uppträdande
delflöde i mätledningen och den däremot svarande signalen från mätaran-
ordningen till ett mot ett aktuellt totalflöde genom huvudledningen sva-
rande värde.
LUSNINGEN
Föreliggande uppfinning avser att lösa ett eller flera av de ovan angivna
tekniska problemen genom att utgå ifrån en flödesmätare, utnyttjande en i
ett huvudledningsavsnitt anordnad, en genomströmningsarea definierande,
strypning, en parallellt över strypningen ansluten mätledning, där en av
flödet i huvudledningsavsnittet beroende tryckdifferens över strypningen
bringar ett delflöde att passera igenom mätledningen, en i mätledningen
inkopplad mätaranordning samt en elektronisk signalomvandlare, omvandlande
en från mätaranordning avgiven signal till en mot det totala flödet genom
huvudledningen svarande signal.
Vid en sådan mätare föreslås att nämnda strypning skall utgöras utav en i
huvudledningen applicerad kägla, som är anordnad att erbjuda en ökande
genomströmningsarea i beroende av en ökande tryckdifferens över strypningen
eller ett ökande flöde genom genomströmningsarean eller vice versa.
Anvisandet av att utnyttja en rörlig kägla i en fast strypning innebär att
ett ökande momentant flöde genom huvudledningen kommer, p.g.a. käglans
rörelse medströms, att förorsaka vid stora flöden en mindre ökning av det
momentana flödet genom mätledningen än den som skulle ha erhållits vid en
500 7547
fast strypning, som praktiskt sett ger en ren proportionalitet (utan kägla
och en fast strypning eller med käglan fast).
Anvisandet av att utnyttja en rörlig kägla i en fast strypning innebär
vidare med nödvändighet ett utnyttjande av en komplex kompenseringsanord-
ning, vanligtvis integrerad med den elektroniska signalomvandlaren, så
anpassad att den förmår fullt ut kompensera en erhållen signal från mätar-
anordningen, i beroende av uppträdande momentan diskrepans, till propor-
tionalitet mot totala flödet genom huvudledningen.
På motsvarande sätt, men tvärt om, sker en anpassning vid minskande momen-
tant flöde.
Såsom föreslagna utföringsformer, fallande inom ramen för uppfinningstan-
ken, anvisas att nämnda kägla skall ha formen av, eller väsentligen formen
av, en stympad kon, med spetsen vettande mot strömningsriktningen i huvud-
ledningavsnittet och där käglan är rörligt anordnad relativt en fast stryp-
ning.
Vidare anvisas att en fjäderanordning skall vara anordnad att anpassande
pressa nämnda kägla mot nämnda fasta strypning, genom att nämnda fjäder-
anordnings fjäderkraft är anpassad mot ett vald minimerat och maximerat
flöde genom huvudledningen.
Slutligen föreslås att nämnda elektroniska signalomvandlare skall vara
anordnad att via en kalibrering kunna tilldela varje valt, i mätaranord-
ningen mätt delflöde, ett mot aktuellt totalflöde, med beaktande av käglans
inställningsläge, svarande värde.
FURDELAR
De fördelar som främst kan få anses vara förknippade med en flödesmätare, i
enlighet med föreliggande uppfinning, är att härigenom har det skapats
förutsättningar för att på ett enkelt sätt avsevärt kunna utöka flödesmä-
tardynamiken för en flödesmätare, arbetande enligt principerna att mäta
500 754 1”
momentant flöde i en parallellt till en strypning i ett huvudledningsav-
snitt inkopplad mätledning, och ändå erbjuda en flödesmätare vars utsignal
är linjär till totala flödet genom huvudledningen, tack vare en speciell
kompensèringsmöjlighet, som erbjudes via tillhörande elektronisk signal-
omvandlare.
Det som främst kan få anses vara kännetecknande för en flödesmätare, i en-
lighet med föreliggande uppfinning, anges i det efterföljande patentkravets
1 kännetecknande del.
KORT FIGURBESKRIVNING
En för närvarande föreslagen utföringsform, uppvisande de för föreliggande
uppfinning signifikativa kännetecknen, skall nu närmare beskrivas och för-
klaras med hänvisning till bifogad ritning där;
figur 1 visar principen för en flödesmätare med ett, i en huvud-
ledning applicerat, huvudledningsavsnitt, innehållande en
fast strypning, och en parallellt över strypningen
kopplad mätledning, i vilken ett delflöde utvärderas och
från vilken anordning föreliggande uppfinning utgör en
vidareutveckling,
figur 2A visar en flödesmätare enligt principen att utvärdera
uppträdande tryckdifferens på var sin sida om en fast
strypning i huvudledningen,
figur 2B visar principerna enligt figur 2A när en utnyttjad stryp-
ning erbjuder en variabel genomströmningsarea, en ökande
genomströmningsarea vid ökande flöde genom huvudledningen
och vice versa,
11 son 7547
figur 3 visar schematiskt en flödesmätare enligt uppfinningen,
som funktionsmässigt ansluter sig till det som gäller för
mätaren enligt figur 1 men som bl.a. kompletterats enligt
de i figur 2B anvisade åtgärderna, för att kunna variera
en genomströmningsarea i beroende av uppträdande momen-
tant flöde i huvudledningen,
figur 4 visar ett antal diagram över tryckdifferensens variation,
utan kompensering, i förhållande till totalflödet, för de
i figurerna 1, 2A samt 2B visade flödesmätarna,
figur 5 visar ett diagram över delflödesmängdens variation, utan
och med kompensering, i förhållande till totalflödet,
figur 6 visar diagram över mätaranordningens volymsrepresentation
enligt känd teknik och enligt uppfinningen relaterad till
det totala flödet och
figur 7 visar diagram över signalfrekvensens variation enligt
känd teknik och enligt uppfinningen relaterad till det
totala flödet.
BESKRIVNING UVER NU FURESLAGEN UTFURINGSFORM
Med hänvisning till figur 1 visas således där schematiskt en flödesmätare
1, utnyttjande ett i en huvudledning 2 inplacerat huvudledningsavsnitt 2a,
med en däri anordnad fast strypning 3, samt en parallellt över strypningen
ansluten mätledning 4, där en av flödeshastigheten i huvudledningsavsnittet
2a beroende tryckdifferens över strypningen 3 kommer att bringa ett del-
flöde "dQ" att passera igenom mätledningen 4.
En i mätledningen 4 inkopplad mätaranordning 5 samt en till denna kopplad
elektronisk signalomvandlare 6 omvandlar från anordningen 5 avgiven signal
till en mot det totala flödet "Q" genom huvudledningen 2 svarande signal.
Flödena och signalerna varierar här i det närmaste proportionellt.
500 754 ”
Flödesmätaren 1 består således av ett huvudledningsavsnitt 2a kopplat till
en huvudledning 2, en i huvudledningens avsnitt Za inplacerad fast stryp-
ning 3, definierade en genomströmningsarea 3a, en parallellt över stryp-
ningen 3 kopplad mätledning 4, en i mätledningen kopplad mätaranordning 5,
som kan anses avge en signal, respresentativ för ett kvantiserat delflödes-
avsnitt, samt en elektronisk signalomvandlare 6 anordnad att ange en signal
på en ledning 6a proportionell till flödet genom huvudledningen 2.
I förenklande syfte illustreras nämnda signal som en elektrisk puls, repre-
senterande ett kvantiserat delflödesavsnitt genom mätledningen.
Uppfinningen bygger på att flödesmätaren kommer att fungera klanderfritt
när utnyttjad mätaranordning 5 består utav i och för sig tidigare kända
medel, såsom en fluidistoroscillatorkoppling 5a, en vridbar impeller, ett
induktivt organ eller liknande organ, och då dessa i och för sig är
tidigare kända kommer dessa inte närmare att beskrivas här.
Det räcker här att konstatera att anordningen 5 innefattar ett medel (Sa)
som kan utvärdera aktuellt delflöde “dQ" genom att alstra en puls, säg en
elektrisk puls, för varje bestämd kvantiserad delflödesandel som passerar
genom mätledningen och i beroende av en utvärderad pulsfrekvens, via en
elektronisk signalomvandlare, beräknas genom proportionalisering, och even-
tuellt en mindre korrektion, motsvarande momentant totalflöde "Q" i huvud-
ledningen 2.
I utföringsexemplet enligt figur 1 kommer det totala mätområdet (Qmax-Qmin)
för flödet "Q" genom huvudledningen att bli detsamma som det totala mätom-
råde som gäller för den utnyttjade mätaranordningen. Flödesdynamiken
(Qmax/Qmin) blir vid denna kända teknik 50:1-100:1.
Det bör noteras att detta förhållande gäller generellt, oavsett om medlet
Sa utgöres utav en mekanisk mätare (impeller) eller utav en fluidistoroscil-
latormätare.
13
500 754'
Med hänvisning till figur 2A visas på liknande sätt en flödesmätare, som
dock arbetar enligt andra principer och förutsättningar än de som angetts
med hänvisning från figur 1.
I utföringsexemplet enligt figur 2A uppmätes momentana tryckdifferensen
"P1 - P2 = dP", mellan det tryck som uppträder uppströms och nedströms en
fast strypning 3', applicerad på känt sätt i en huvudledning 2'.
Det tryck "P1" som uppträder uppströms strypningen 3' ledes, via en smal
kanal 5a', till en tryckdifferensmätare 5' och det tryck "P2" som uppträder
nedströms nämnda strypning 3' ledes, via en smal kanal 5b', till nämnda
tryckdifferensmätare 5', på var sin sida om ett av tryckdifferensen rörligt
anordnat membran. Membranet samverkar på känt sätt med en signalgivare 5c'.
Flödesmätaren 1' utnyttjar här en tryckdifferensmätare 5', av i och för sig
tidigar känd konstruktion och som står i förbindelse med en elektronisk
signalomvandlare 6'.
Denna elektroniska signalomvandlare 6' är anordnad att transponera erhållen
signal enligt en kvadratisk funktion och på så sätt avge en signal på led-
ningen 6a' som är proportionell till och motsvarar totala flödet Q'.
Uppnådd flödesmätaremätardynamik kan här endast uppgå till ca 7:1.
Det är vidare känt, vilket figur 28 avser att illustrera, att ett införande
utav en kropp 10, som i beroende utav ett ökande flöde (Q') ökar den genom-
strömmande arean genom att kroppen förskjutes nedströms eller vice versa,
ger visserligen en olinjäritet i utsignalen men den har visat sig ge en
ökande flödesmätardynamik.
Praktiska erfarenheter tyder på att med en i huvudledningen 2' införd kon-
formad kropp 10, rörligt anordnad i huvudledningens längsgående oriente-
ring, kan flödesdynamiken (Qmax/Qmin) via tryckmätning i ledningarna Sa'
och 5b' uppgå till 50:1.
14
500 754
Med hänvisning till figur 3 visas nu en enligt uppfinningen anvisad utfö-
ringsform, där de i figur 1 visade delarna ävenledes kan återfinnas i figur
3, och vad som då är av betydelse är att i mätledningen 4 ingår en mätaran-
ordning 5, av principiellt samma slag som den som utnyttjas i figur 1.
Nödvändig strypning utgöres här utav en i huvudledningsavsnittet 2a inmon-
terad fast strypskiva 3 och med en konformad kägla 11 inplacerad så att
denna käglas vidaste parti 11a, utan flöde, tätar mot strypskivans 3 inre
kant 3a' och därmed är genomströmningsarean 3a liten eller gränsar mot
noll.
Utgående från ett valt flöde kan konstateras att vid ett ökande flöde "Q"
pressas käglan 11 åt höger, för att öka genomströmningsarean (bildad mellan
kanten 3a' och käglans periferi) och vid ett minskande flöde "Q" förskjutes
käglan 11, av en fjäder 12, åt vänster, för att minska genomströmningsarean
3a.
Från figur 3 kan man konstatera att vid ett litet flöde "Q" genom huvudled-
ningen 2, genomströmningsarean är liten eller gränsar mot noll, så passerar
hela eller i vart fall en stor del av totala flödet genom huvudledningen 2
genom mätledningen 4.
Vid ett större flöde "Q" genom huvudledningen 2 är genomströmningsarean 3a
större och en mindre andel dQ av totalflödet Q passerar genom mätledningen
4.
Dessa förhållanden framgår bättre med hänvisning till figur 6.
Käglan 11 är således anordnad att erbjuda en ökande genomströmningsarea i
huvudledningen i beroende av ett ökande flöde och detta ger en endast något
ökande tryckdifferens i mätledningen 4, i det att käglan 11 förskjutes åt
höger i figur 3 och fjädern 12 sammanpressas. Detta innebär att det i figur
1 angivna proportionella förhållandet mellan delflödet "dQ" i mätledningen
4 och flödet "Q" genom huvudledningen 2 icke längre föreligger.
15
500 7547
Genom anvisandet av en strypning 3 och en i denna placerad kägla 11 kommer
det tidigare gällande, vid fast strypning, proportionella förhållandet
.mellan delflöde "dQ“ och totala flödet "Q" att ändras, så att flödesandelen
"dQ“ vid stora flöden inte ökar så starkt utan blir liten genom mätled-
ningen 4 relaterad till den momentana flödesandelen "Q" genom
huvudledningsavsnittet 2a.
Nämnda kägla 11 har här visats i form av en stympad kon, med spetsen vet-
tande mot strömningsriktningen för huvudledningen 2, rörligt anordnad
axiellt i huvudledningsavsnittet 2a relativt nämnda fasta strypning 3 och
orienterad centralt i huvudledningsavsnittet 2a.
En fjäderanordning 12 är anordnad att pressa nämnda konformade kägla 11 mot
nämnda strypning 3 med fjäderanordningens 12 fjäderkraft anpassad mot ett
vald minimalt och maximalt flöde genom huvudledningen 2.
Det minimala flödet är det flöde från vilket flödesmätaren fungerar och
normalt intager käglan 11 ett läge där dess perifera yta bildar en liten
genomströmningsarea 3a till den fasta strypningens 3 kantparti 3a'.
Vid det maximala flödet har käglan 11 ett åt höger riktat läge för att
definiera en stor genomströmningsarea 3a.
Den elektroniska signalomvandlare 6" är vidare anordnad att via en kalib-
rering kunna tilldela varje utvärderat delflöde "dQ"genom mätledningen 4
ett mot aktuellt totalflöde "Q", (bl.a. beaktande inverkan av käglans 11
inställningsläge) svarande värde.
Med hänvisning till figur 4 avses att illustrera, med olika kurvor, erhål-
len flödesmätardynamik (Qmax/Qmin) för olika i figurerna 1, 2A och 2B
visade konstruktioner.
Kurvorna är valda så att för "Qmax" gäller ett maximerat och samma tryck-
fall "dP“ över flödesmätaren 5, 5'.
500 754 16
Kurvan A avser att illustrera tryckfallets proportionella relation till
totala flödesmängden vid en mätaranordning enligt figur 1.
I praktiken krävs här endast en mindre korrektion då kurvformen ansluter
sig väl till en rät linje.
Kurvan B avser att illustrera tryckfallets kvadratiska relation till flö-
desmängden vid en mätaranordning enligt figur 2A, med en fast strypning 3'.
I praktiken krävs här en matematisk omräkning och en korrektion för att få
proportionalitet.
Kurvan C avser att visa förhållandet som uppträder med en variabel genom-
strömningsarea, enligt figur 2B.
I praktiken krävs här en noggrann korrektion för att få utsignalen propor-
tionell till momentant totalflöde.
Med hänvisning till figur 5 visas en kurva D gällande för uppfinningen.
Kurvan D avser att illustrera delfödesmängdens relation till totala
flödesmängden vid en mätaranordning enligt uppfinningen, där flödesmätar-
dynamiken i vart fall teoretiskt skulle kunna uppgå till 2500:1.
Figur 5 avser att illustrera att den utsignal som erhålles från mätaranord-
ningen 5 och som inte är korrigerad kan anses följa kurvan D och att det
därför krävs en korrigering mot den räta linjen, representerad av kurvan D'
för att få proportionalitet mellan erhållen utsignal och momentant total-
flöde.
Flödesmätardynamiken kan i vart fall antagas överstiga värdet 1000:1 och
ett värde av omkring 1500:l torde vara lämpligt. Det borde vara lämpligast
att välja flödesmätardynamikområdet inom gränserna 1000:1-200011.
17 -'
500 754
Här bör noteras ,vilket figur 5-avser att visa, att förhållandet är inte
linjärt utan den elektroniska signalomvandlaren 6" skall innefatta
erforderliga medel för att med tillräckligt liten upplösning kompensera för
uppträdande avvikelser genom ett kalibreringsförfarande.
Det kan nämnas att flödesmätardynamiken kan ökas och ligga inom övre områ-
det genom att välja mätaranordningen 5 med extremt litet inre tryckfall,
såsom en induktiv flödesgivare.
För att förklara den nödvändiga kompenseringen enligt uppfinningen skall
det inledningsvis hänvisas till figur 6, där det visas att vid en del-
flödesmätare, av det i figur 1 visade slaget, där en ren proportionalitet
föreligger mellan flödet genom mätledningen och flödet genom huvud-
ledningen, blir varje i mätledningen 4 uppmätt liten flödesandel eller
kvantiserat delflödesavsnitt (liter/puls "l/p") konstant, oberoende av
momentana totala flödet genom huvudledningen 2.
Detta illustrerar i figur 6 med en rät linje 20.
Vidare kan man konstatera att ett ökande totalflöde ger ett ökande delflöde
genom mätledningen och att frekvensen därför ökar för signalerna avgivna
från mätaranordningen 5 och vice versa.
De från mätaranordningen 5 utgående pulserna, får därmed en frekvens "f"
som varierar linjärt med ändrande momentant flöde genom huvudledningen.
Detta illustreras med en lutande rät linje 30 i figur 7.
Beaktas nu föreliggande uppfinning i figurerna 6 och 7 kan man först kon-
statera att den i mätledningen 4 uppmätta flödesandelen eller varje kvan-
tiserat delflödesavsnitt "l/p" kommer att representera olika totalflöden
enligt linjen 21.
18
500 754
Sålunda kan man från figur 6 utläsa att en uppmätt flödesandel genom mät-
ledningen 4 inom området för Qmin representerar ett litet totalflöde Q.
Förhållandet skulle kunna sättas 1:1.
Beroende bl.a. på käglans form kommer vid ökande flöde Q förhållandet att
öka enligt linjen 21 så att den i mätledningen 4 uppmätta flödesandelen
representera ett större och större totalflöde Q genom huvudledningen 2.
En motsvarande jämförelse i figur 7 ger vid handen att alstrad pulsfrekvens
blir större och mindre än proportionell, enligt linjen 31.
Sammanfattningsvis kan man konstatera, i jämförelse med den tidigare kända
konstruktionen enligt figur 1, att vid en given total flödesmängd Q" genom
huvudledningen 2, kommer uppfinningen genom korrigering att avge ett värde
Q", där detta värde beräknas från ett kvantiserat delflödesavsnitt, mindre
eller större än det som erhålles från tidigare känd konstruktion och från
en frekvens, som är större eller mindre än den som erhålles från tidigare
känd konstruktion.
Detta innebär att vid ett momentant flöde Q" och vid en ökning av flö-
desmängden eller momentant flöde genom huvudledningen 2, förorsakar det nya
momentana flödesvärdet en mindre ökning av flödet "dQ“ genom mätledningen
4 än vid en fast strypning, tack vare en ökning av genomströmningsarean.
Slutligen kan noteras att den visade käglan har en form som ger ett visst
förhållande mellan förskjutningsrörelse och areaökningen och denna utfö-
ringsform ger en billig tillverkning.
Intet hindra emellertid att låta käglan ha annan form, som ger ett annat
förhållande och erbjuder en mindre elektronisk kompensering, men då antages
istället tillverkningskostnaden öka.
Uppfinningen är givetvis inte begränsad till den ovan, såsom exempel, an-
givna utföringsformen, utan kan genomgå modifikationer inom ramen för upp-
finningstanken, illustrerad i efterföljande patentkrav.
Claims (6)
1. Flödesmätare utnyttjande ett i en huvudlednings huvudledningsavsnitt (2a) anordnad strypning (3), en paral- lellt över strypningen ansluten mätledning (4), där en av flödet i huvudledningsavsnittet beroende tryckdifferens över strypningen (3) bringar ett delflöde (dQ) att passe- ra genom mätledningen (4), en i mätledningen (4) inkopplad mätaranordning (5) samt en elektronisk signalomvandlare (6"), anpassad att omvandla en från mätaranordningen (5) avgiven signal till en mot det totala flödet genom huvud- ledningen svarande signal, k ä n n e t e c k n a d av, att nämnda strypning (3) utgöres ävenledes av en i huvud- ledningsavsnittet (2a) applicerad kägla (ll), som är på- verkbar av flödet genom huvudledningen för rörelse i denna och som är anordnad att erbjuda en ökande genomströmnings- area (3a), i beroende av en ökande tryckdifferens över strypningen (3), och därvid kommer vid större flöden, ett ökande momentant flöde genom huvudledningen (2) att förorsa- ka en mindre ökning, än en emot nämnda ökning svarande pro- portionell ökning, av den momentana flödesandelen genom mät- ledningen och att en kompenseringsanordning (6") är anord- nad att kompensera erhållen momentan utsignal, i beroende av en uppträdande diskrepans, till proportionalitet mot totala flödet genom huvudledningen (2).
2. Flödesmätare enligt patentkravet l, k ä n n e - t e c k n a d av, att nämnda kägla (ll) har formen av, eller i vart fall väsentligen formen av, en stympad kon, en stympad kon, med spetsen vettande mot strömningsrikt- ningen i huvudledningen (2) och är rörligt anordnad rela- tivt en fast strypning (3).
3. Flödesmätare enligt patentkravet 2, k ä n n e - t e c k n a d av, att en fjäderanordning (12) är anordnad att pressa nämnda kägla (ll) i en riktning mot nämnda strypning (3).
4. Flödesmätare enligt patentkravet 1 eller 3, k ä n n e t e c k n a d av, att nämnda fjäderanordnings fjäderkraft är anpassad mot ett valt maximerat flöde genom huvudledningen. 500 754 20
5. Flödesmätare enligt patentkravet l, k ä n n e - t e c k n a d av, att nämnda elektroniska signalomvandla- re (6") är anordnad att via en kalibrering tilldela varje valt delflöde genom mätledningen ett mot aktuellt total- flöde genom huvudledningen svarande värde.
6. Flödesmätare enligt patentkravet 1, k ä n n e - t e c k n a d av, att flödesmätardynamiken är vald till ett värde över l000:l.
Priority Applications (9)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9103735A SE500754C2 (sv) | 1991-12-17 | 1991-12-17 | Flödesmätare |
EP93900482A EP0649515B1 (en) | 1991-12-17 | 1992-12-11 | Flowmeter |
CZ941496A CZ283572B6 (cs) | 1991-12-17 | 1992-12-11 | Průtokoměr |
PCT/SE1992/000856 WO1993012406A1 (en) | 1991-12-17 | 1992-12-11 | Flowmeter |
HU9401795A HU217054B (hu) | 1991-12-17 | 1992-12-11 | Áramlásmérő |
US08/256,006 US5554805A (en) | 1991-12-17 | 1992-12-11 | Flowmeter with a variable constriction |
CA002125976A CA2125976A1 (en) | 1991-12-17 | 1992-12-11 | Flowmeter |
DE69224849T DE69224849T2 (de) | 1991-12-17 | 1992-12-11 | Durchflussmesser |
RU94030379A RU2126527C1 (ru) | 1991-12-17 | 1992-12-11 | Расходомер |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9103735A SE500754C2 (sv) | 1991-12-17 | 1991-12-17 | Flödesmätare |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE9103735D0 SE9103735D0 (sv) | 1991-12-17 |
SE9103735L SE9103735L (sv) | 1993-06-18 |
SE500754C2 true SE500754C2 (sv) | 1994-08-29 |
Family
ID=20384633
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE9103735A SE500754C2 (sv) | 1991-12-17 | 1991-12-17 | Flödesmätare |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5554805A (sv) |
EP (1) | EP0649515B1 (sv) |
CA (1) | CA2125976A1 (sv) |
CZ (1) | CZ283572B6 (sv) |
DE (1) | DE69224849T2 (sv) |
HU (1) | HU217054B (sv) |
RU (1) | RU2126527C1 (sv) |
SE (1) | SE500754C2 (sv) |
WO (1) | WO1993012406A1 (sv) |
Families Citing this family (39)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2933871B2 (ja) * | 1996-02-28 | 1999-08-16 | 三菱電機株式会社 | カルマン渦式流量計 |
US5814738A (en) * | 1997-05-01 | 1998-09-29 | Mccrometer, Inc. | Fluid flow meter and mixer having removable and replaceable displacement member |
US5861546A (en) * | 1997-08-20 | 1999-01-19 | Sagi; Nehemiah Hemi | Intelligent gas flow measurement and leak detection apparatus |
US6575927B1 (en) | 1998-09-25 | 2003-06-10 | The Regents Of The University Of Michigan | System and method for determining blood flow rate in a vessel |
US6584828B2 (en) | 1999-12-17 | 2003-07-01 | Atc, Inc. | Method and apparatus of nondestructive testing a sealed product for leaks |
US6308556B1 (en) | 1999-12-17 | 2001-10-30 | Atc, Inc. | Method and apparatus of nondestructive testing a sealed product for leaks |
DE20009024U1 (de) * | 2000-05-19 | 2000-08-17 | Gemue Gebrueder Mueller Appara | Durchflußmesser |
US6609431B1 (en) | 2000-09-29 | 2003-08-26 | Xellogy, Inc. | Flow measuring device based on predetermine class of liquid |
DE10051869A1 (de) | 2000-10-19 | 2002-04-25 | Wieder Gmbh | Durchflussmesser |
US6856251B1 (en) | 2001-04-26 | 2005-02-15 | Xsilogy, Inc. | Systems and methods for sensing pressure |
US6992590B1 (en) | 2001-04-27 | 2006-01-31 | Xsilogy, Inc. | Systems and methods for sensing a fluid supply status |
US6792799B2 (en) * | 2002-04-11 | 2004-09-21 | Michael Brent Ford | Positive flow meter |
DE10242377B4 (de) * | 2002-09-12 | 2007-03-08 | Siemens Ag | Vorrichtung und Verfahren zum Kalibrieren eines Massenstromsensors |
US7878980B2 (en) * | 2003-06-13 | 2011-02-01 | Treymed, Inc. | Gas flow diverter for respiratory monitoring device |
US20050204829A1 (en) * | 2004-03-22 | 2005-09-22 | Cohen Jeffrey D | Fluid flow sensor assembly with high turndown ratio and low pressure drop |
JP2005274265A (ja) * | 2004-03-24 | 2005-10-06 | Nippon M K S Kk | 流量計 |
JP4951221B2 (ja) * | 2005-08-09 | 2012-06-13 | オリンパスメディカルシステムズ株式会社 | 内視鏡システム |
US7337678B2 (en) * | 2005-12-09 | 2008-03-04 | General Electric Company | MEMS flow sensor |
US7832283B2 (en) * | 2006-03-29 | 2010-11-16 | Mccrometer, Inc. | Fluid flow meter and mixer having a fluid displacement member with sloped walls |
WO2007129463A2 (ja) * | 2006-04-26 | 2007-11-15 | Nikkiso Co., Ltd. | 生体成分測定装置及び生体成分測定装置の較正方法 |
DE202007009832U1 (de) * | 2007-07-12 | 2008-11-13 | Gebr. Kemper Gmbh & Co. Kg Metallwerke | Anschlussarmatur |
AU2013202888B2 (en) * | 2007-07-12 | 2014-05-15 | Gebr. Kemper Gmbh + Co. Kg Metallwerke | Connection fitting |
US8397809B2 (en) * | 2007-10-23 | 2013-03-19 | Schlumberger Technology Corporation | Technique and apparatus to perform a leak off test in a well |
US7607362B1 (en) * | 2008-05-21 | 2009-10-27 | Ford Motor Company | Flowmeter and a use thereof for measuring fluid flow independently of fluid's state property |
IT1393903B1 (it) * | 2009-04-14 | 2012-05-17 | Enolgas Bonomi S P A | Dispositivo per la rilevazione di perdite di fluidi |
BR112013024778A2 (pt) * | 2011-03-31 | 2016-12-27 | Nat Oilwell Varco Norway As | método e dispositivo para evitar abertura incorreta de válvula de descarga de lama |
US8984961B2 (en) * | 2012-02-21 | 2015-03-24 | Halliburton Energy Services, Inc. | Pressure differential flow meter including a constriction device that can create multiple areas of constriction |
GB2499995B (en) | 2012-03-05 | 2018-01-31 | Spirax-Sarco Ltd | Flow meter |
US9261388B2 (en) * | 2012-07-11 | 2016-02-16 | Trane International Inc. | Methods and systems to measure fluid flow |
US8746032B1 (en) * | 2013-03-01 | 2014-06-10 | Onicon, Inc. | Flow metering system |
US9399199B2 (en) * | 2013-03-12 | 2016-07-26 | Illinois Tool Works Inc. | Turning vane |
US9597476B1 (en) * | 2015-06-09 | 2017-03-21 | Event Medical Ltd. | Flow sensor and method |
US10634538B2 (en) | 2016-07-13 | 2020-04-28 | Rain Bird Corporation | Flow sensor |
US10295387B2 (en) | 2017-04-25 | 2019-05-21 | Vittorio BONOMI | Integrated ball valve and ultrasonic flowmeter |
US10473494B2 (en) | 2017-10-24 | 2019-11-12 | Rain Bird Corporation | Flow sensor |
RU2670705C9 (ru) * | 2017-11-03 | 2018-11-28 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем управления им. В.А. Трапезникова Российской академии наук | Способ измерения расхода текучей среды |
US11857933B2 (en) * | 2018-03-09 | 2024-01-02 | Produced Water Absorbents Inc. | Systems, apparatuses, and methods for mixing fluids using a conical flow member |
US11662242B2 (en) | 2018-12-31 | 2023-05-30 | Rain Bird Corporation | Flow sensor gauge |
DE102020131298A1 (de) * | 2020-11-26 | 2022-06-02 | PYDRO GmbH | Verfahren zur Durchfluss- und/oder Mengenmessung in einer fluidführenden Rohrleitung mit stark schwankenden Durchflussmengen sowie eine Anordnung zur Durchführung des Verfahrens |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB188602257A (en) * | 1886-02-16 | 1900-01-01 | Hallock Lewis Nash | Improvements in proportional water meters |
US3252324A (en) * | 1963-08-29 | 1966-05-24 | Nat Instr Lab Inc | Mass flowmeter |
US3554031A (en) * | 1968-06-11 | 1971-01-12 | Gervase Instr Ltd | Flow rate meter |
GB1566251A (en) * | 1976-10-15 | 1980-04-30 | Gervase Instr Ltd | Flow meters |
ZA828528B (en) * | 1981-12-09 | 1983-09-28 | Sperry Corp | Flow sensor with extended low flow range |
US4461173A (en) * | 1982-05-17 | 1984-07-24 | Sierra Instruments, Inc. | Multirange flowmeter |
US4524616A (en) * | 1983-09-02 | 1985-06-25 | Tylan Corporation | Adjustable laminar flow bypass |
US5333496A (en) * | 1992-03-09 | 1994-08-02 | Fenelon Paul J | In-line parallel proportionally partitioned by-pass metering device and method |
-
1991
- 1991-12-17 SE SE9103735A patent/SE500754C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1992
- 1992-12-11 DE DE69224849T patent/DE69224849T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1992-12-11 HU HU9401795A patent/HU217054B/hu not_active IP Right Cessation
- 1992-12-11 US US08/256,006 patent/US5554805A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-12-11 EP EP93900482A patent/EP0649515B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-11 WO PCT/SE1992/000856 patent/WO1993012406A1/en active IP Right Grant
- 1992-12-11 CZ CZ941496A patent/CZ283572B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1992-12-11 CA CA002125976A patent/CA2125976A1/en not_active Abandoned
- 1992-12-11 RU RU94030379A patent/RU2126527C1/ru active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
HU217054B (hu) | 1999-11-29 |
CA2125976A1 (en) | 1993-06-24 |
US5554805A (en) | 1996-09-10 |
RU2126527C1 (ru) | 1999-02-20 |
EP0649515A1 (en) | 1995-04-26 |
SE9103735D0 (sv) | 1991-12-17 |
DE69224849T2 (de) | 1998-10-22 |
EP0649515B1 (en) | 1998-03-18 |
WO1993012406A1 (en) | 1993-06-24 |
CZ283572B6 (cs) | 1998-05-13 |
CZ149694A3 (en) | 1994-11-16 |
SE9103735L (sv) | 1993-06-18 |
HU9401795D0 (en) | 1994-09-28 |
HUT68022A (en) | 1995-05-29 |
DE69224849D1 (de) | 1998-04-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE500754C2 (sv) | Flödesmätare | |
WO1988001369A1 (en) | Fluid flowmeter | |
US4523477A (en) | Planar-measuring vortex-shedding mass flowmeter | |
US7650800B2 (en) | Flow sensor and method for measuring the volume and/or flow speed of a medium | |
CN108351239B (zh) | 基于漩涡流量测量原理的流量测量装置 | |
US2927462A (en) | Orifice type flowmeter | |
US3444736A (en) | Square root responsive pressure transducers | |
US3559480A (en) | Multirange flowmeter with automatic meter sequencing | |
US3747406A (en) | Fluid flowmeter | |
US3206978A (en) | Fluid measuring system | |
CN101191737A (zh) | 导形管流量计 | |
US11959788B2 (en) | Wide range flow measuring device having two Coriolis meters arranged in series and a bypass line to bypass the second Coriolis meter | |
US4517847A (en) | Flowmeter having uniform response under both laminar and turbulent flow conditions | |
RU1795287C (ru) | Способ определени массового расхода газа | |
SU1104474A1 (ru) | Устройство дл регулировани расхода | |
JPS6370119A (ja) | 流量測定装置 | |
JPS582706A (ja) | 流量測定方法 | |
US2773384A (en) | Gas flow measuring equipment | |
SU949364A2 (ru) | Датчик давлени жидкости | |
JPH037780Y2 (sv) | ||
SU723526A1 (ru) | Устройство дл регулировани расхода | |
AU594362C (en) | Fluid flowmeter | |
CS247868B1 (cs) | Průtokoměr s volitelnou funkční závislostí | |
JPS58201025A (ja) | 渦流量計 | |
JPS61202120A (ja) | 流量計測装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |