SE463475B - Ventilplatta foer hydrauliskt aggregat - Google Patents

Description

465 475 2 40 också ungefär 6 mm (1/4 tum) tjock. Sådana skåror är för djupa för att tillåta en gradvis eller optimal ökning i fluidumflödet och är således inte extremt effektiv för att minska buller och kavitationsskador. Detta gäller s-eciellt eftersom djupet av skåran är många gånger större än bredden av skåran.

När fiskstjärtarna är tillhandahållna av grunda spår kan inte ventil- plattan omvändas om man inte använder ytterligare maskinbearbetning för att tillhandahålla fiskstjärtspår på den.motsatta sidan av ventilplattan, vilket således fördubblar den nödvändiga maskinbearbetningen. Även om ventilplattan enligt den andra beskrivna tidigare tekniken, vilken platta har en skåra som sträcker sig därigenom, är omvändbar betonas det återigen att skårorna inte är effektiva på grund av sina extrema djup.

Sammanfattning av uppfinningen Föreliggande uppfinning är inriktad på en konstruktion av en ventilplatta som är relativt tunn, varvid både portarna i ventilplattan och fiskstjärtarna sträcker sig helt genom ventilplattan och fiskstjärtarna har ett optimalt djup i förhållande till fluidumflödet, för att tillhandahålla en gradvis ökning i flödet för att reducera både buller och kavitation. Således är den förbättrade ventilplattan typiskt ungefär 1,2 - 1,8 mm (0.0§0 - 0.070 tum) tjock och har sålunda en tjocklek som ungefär är lika med djupet av de optimalt frästa spåren i ovannämnda Maons patent. - -- Det är ett ändamål med föreliggande uppfinning att tillhandahålla en sådan tunn ventilplatta, varvid portarna i ventilplattån och ventilplattans fiskstjärtar är tillhandahållna genom stansning av en härdad stålplåt, var- jämte stålplåten är relativt tunn för att tillåta en sådan stansningsopera- tion.

Ytterligare ett ändamål med föreliggande uppfinning är att tillhandahålla en tunn ventilplatta, vilken skulle kunna monteras omvänt inuti det hydrau- liska aggregatets hölje. I ett hydrauliskt aggregat, som är reversibelt i cylinderblockets arbetsriktning, fördubblar ventilplattans omvändbarhet ventilplattans livslängd. I en utformning av ventilplattan för ett cylinder- block som arbetar i en riktning omvänder ventilplattans reversibilitet fluidumportarna och fiskstjärtsutformningen, för att underlätta ett omvänt arbetssätt för det hydrauliska aggregatet.

Ytterligare ett ändamål med föreliggande uppfinning är att tillhanda- hålla en tunn ventilplatta för ett hydrauliskt aggregat, varvid fiskstjärten ekonomiskt kan bildas genom stansning och ventilplattans tjocklek inte är större än hälften av fiskstjärtens effektiva bredd.

Ytterligare ett ändamål med föreliggande uppfinning är att tillhanda- hålla en ventilplatta för ett roterande hydrauliskt aggregat innefattande ett hölje med en central hålighet för placering av ett cylinderblock monterat för 40 z 465 475 rotation runt en axel som sträcker sig genom nämnda hölje. Ett parti av nämnda hölje har en plan yta vinkelrätt mot nämnda axel och nämnda hölje har en in- loppsport och en utloppsport, som sträcker sig till nämnda plana yta. Cylin- derblocket har en ändyta som är parallell med nämnda höljes plana yta och har ett flertal cylinderportar vid nämnda cylinders ändyta i fluidumförbindelse med hydrauliska arbetsvolymer i nämnda cylinderblock. En flat ventilplatta är anordnad mellan nämnda höljes plana yta och nämnda cylinderblocks ändyta och är placerad stationärt i förhållande till nämnda hölje. Ventilplattan har portar i ventilplattan, vilka sträcker sig genom nämnda ventilplatta och står i direkt fluidumförbindelse med nämnda höljes inlopps- och utloppsportar och vilka portar i ventilplattan i en följd står i fluidumkommmunikation med nämnda cylinderportar när nämnda cylinderblock roterar, varvid åtminstone en av nämnda ventilplattas portar har en fluidumförbindelseanordning bestående av en skåra som sträcker sig ringformigt från nämnda ena port av nämnda ventil- plattas portar. Skåran har en radiell storlek som är mindre än nämnda radiella storlek av nämnda ena port av nämnda ventilplattas portar och tillhandhåller en begränsad inledande fluidumförbindelse mellan nämnda ena port av nämnda ventilplattas portar och nämnda cylinderblocks portar vid rotation av nämnda cylinderblock. Uppfinningen kännetecknas av att nämnda ventilplatta har en tjocklek som inte är större än bredden av nämnda skåra, som sträcker sig_genom nämnda ventilplatta och bildar en fluidumförbindelsepassage med en botten bildad av nämnda höljes plana yta, varigenom nämnda passage har ett djup som inte är större än bredden av nämnda passage.

Beskrivning av ritningarna _ Fig 1 är en tvärsnittsvy över det hydrauliska aggregatet som använder den tunna ventilplattan enligt föreliggande uppfinning.

Fig 2 är en tvärsnittsvy tagen längs linjerna 2-2 i fig 1.

Fig 3 är en förstorad delvy över ett parti av fig 1 och visar en fäst- anordning för den tunna ventilplattan.

Fig 4a och 4b visar en typisk ventilplatta enligt tidigare teknik, i vilken fiskstjärten inte sträcker sig genom ventilplattan.

Fig 5a och 5b visar en annan tjock ventilplatta enligt tidigare teknik, i vilken fiskstjärten är tillhandahållen av en skära som sträcker sig genom ventilplattan.

Fig 6a och 6b visar den tunna ventilplattan enligt föreliggande upp- finníng med en fiskstjärtsskära tillhandahållen för porten i ventilplattan.

Fig 7a, 7b och 7c visar sidovyer av tre olika tunna ventilplattor enligt föreliggande uppfinning.

Fig 8 visar en förstorad vy över en form av fiskstjärtsskåra, såsom använd i ventilplattan enligt föreliggande uppfinning. 463 475 4 2Ü 40 Fig 9 visar en modifierad fiskstjärt som kan användas i ventilplattan enligt föreliggande uppfinning.

Beskrivning av den föredragna utföringsformen Den tunna ventilplattan enligt föreliggande uppfinning är speciellt anpassad för användning i ett hydrauliskt aggregat med axiell kolv, såsom . synes i fig 1. Den axiella kolvenheten kan vara antingen en pump eller en motor och kan antingen ha en fast slagvolym eller en variabel slagvolym. Det 1 hydrauliska aggregatet har ett hölje, allmänt betecknat med 10, med en änd- kåpa 12, som avlägsningsbart är fäst därtill såsom med bultar 14 (visade i fig 2). En axel 16 är säkrad mot axiell förflyttning och roterbart monterad i det hydrauliska aggregatet med lager 18 och 20. I fallet med en pump är axeln 16 en drivaxel och i fallet med en motor en driven axel. Ett roterbart cylinderblock 22 är monterat på axeln 16 och drivmässigt kopplat därtill med räfflor 24. Cylinderblocket har ett flertal kolvar 26 som axiellt glider inuti borrningarna eller cylindrarna 28. Varje cylinder 28 kan vara försedd med en lagerinsats eller bussning 30 i vilken kolven 26 rör sig fram och tillbaka. Även om endast två kolvar 26 är visade i fig 1 införstâs det att cylinderblocket 22 innefattar ett flertal ringformigt anordnade cylindrar, var och en med en kolv fram och återgående däri.

En kam eller vipplatta 32 är monterad mot den högra änden av höljet_1Û och verkar som en slagvolymsinställningsanordning för reglering av kolvarnas 26 fram och återgående lägen inuti cylindern 28. Vipplattan 32 kan vara fast för ett hydrauliskt aggregat med fast slagvolym eller vara vridbart monterad inuti höljet 10 kring en axel vinkelrätt mot och skärande axeln av drivaxeln 16. I aggregatet med variabel slagvolym kan vipplattan 32 vridas i endera riktningen i förhållande till ett neutralt centralt läge (vertikalt i fig 1) för justering av det hydrauliska aggregatets slagvolym och vipplattan 32 kan anpassas att ställas i läge av olika ingångsanordningar. De yttre ändarna av kolvarna 26 har en sfärisk konfiguration och är universalkopplade till lager- skor eller glidstycken 34, vilka är anordnade att glida på det ringformiga lagerelementet 36 till vipplattan, såsom är vanligt. För att förspänna cylinderblocket 22 åt vänster i fig 1 anligger en ringformig krage 38 mot en ansats 39 på axeln 16 och utgör ett säte för en spiralfjäder 40 som omger ° axeln. Spiralfjädern 40 förspänner en andra ringformig krage 42, vilken anligger mot en låsring 44 fäst vid cylinderblocket 22. P Cylinderblocket 22 kan vara försett med en lagerplatta 46 fäst vid cylinderblocket av en tapp 48, såsom synes i den nedre delen av fig 1. Lager- plattan 46 roterar med cylinderblocket 22 och anligger roterande sida vid sida på grund av kraften i spiralfjädern 40 mot en stationär ventilplatta 50 som skall beskrivas mera i detalj nedan. I mindre dyra konstruktioner 40 I 465 475 användes ingen lagerplatta, såsom synes i den övre delen av fig 1. I en sådan konstruktion är cylinderblocket 22 allmänt bildat av stål eller järn och kan vara försett med en bronsbeläggning, vilken bildar den vänstra ändytan som anligger mot Ventilplattan 50. En axiell passage, häri kallad cylinderport 52, förbinder varje cylinderborrning 28 med den vänstra ändytan av cylinder- blocket 22. När en lagerplatta såsom plattan 46 användes passerar cylinder- porten 52 också genom lagerplattan 46, för att tillhandahålla en portyta, vilken glider mot och roterar i förhållande till Ventilplattan 50.

Beskrivningen ovan är inriktad på endast en typ av hydrauliskt aggregat med axiell kolv, vilken är representativ för många välkända hydrauliska aggregat med axiella kolvar. En mera detaljerad beskrivning av konstruktionen och funktionen av ett sådant hydrauliskt aggregat kan erhållas från den ovannämnda amerikanska patentskriften nr 3 585 901 med innehavare Moon Jr.

Ventilplattan 50 i föreliggande uppfinning är ganska tunn jämfört med den tidigare tekniken. För att förhindra rotation av ventilplattan 50 är ventilplattan 50 försedd med flikar 54, vilka sträcker sig radiellt utåt från en cirkelformig omkrets av Ventilplattan 50, såsom framgår ur fig 2, varvid varje flik 54 är försedd med en skåra eller öppning 56 anordnad att samverka med tappar 58, vilka placerar det hydrauliska aggregatets hölje 10 i läge i förhållande till ändkåpan 12, såsom synes i fig 1 och 3. Höljet 10 är försett med grunda halvcirkelformiga försänkningar 55 som synes i fig 2 och 3, vilka tillhandahåller ett spelrum för ventilplattans flikar 54. Med en sådan konstruktion anligger den tunna Ventilplattan 50 mot en inre plan yta 13 av ändkåpan 12, på ett sätt som förstärker och stöder den tunna Ventilplattan 50. Ändkåpan 12 är försedd med ett par höljeportar 60 och 62, varav en visas i fig 1 och varav båda visas med streckade linjer i fig 2 och vilka verkar som inlopps- och utloppsportar för det hydrauliska aggregatet. När det hydrauliska aggregatet användes som en motor kan inlopps- och utloppsfunk- tionerna hos höljeportarna 60 och 62 omvändes för att tillhandahålla den omvända funktionen av den hydrauliska motorn. När det hydrauliska aggregatet fungerar som en pump varvid cylinderblocket 22 går i en rotationsriktning fungerar en av portarna 60 eller 62 som en inloppsport medan den andra porten fungerar som utloppsporten beroende av vipplattans 32 läge. Um pumpcylínder- blocket 22 skall drivas i båda riktningarna av axeln 16 omvändes också hölje- portarnas 60 och 62 och inlopps- och utloppsfunktioner beroende på rotations- riktningen av cylinderblocket 22.

Ventilplattan 50 är förspänd mot den inre ytan 13 av ändkåpan 12 av den vänsterriktade kraften i fjädern 40 som verkar genom cylinderblocket 22. I ett sådant läge ligger Ventilplattan 50 över höljeportarna 60 och 62 som , 463 475 6 40 synes i fig 2. Ventilplattan 50 är försedd med fyra portar 64, 66, 68 och 70 i ventilplattan, vilka direkt ligger över och står i fluídumförbindelse med höljeporten 60. Ventilplattan 50 är också försedd med fyra portar 72, 74, 76 och 78 i ventilplattan, vilka direkt ligger över och står i fluidumförbin- delse med höljeporten 62. Eftersom snittlinjen 1-1 i fig 2 sträcker sig vertikalt mellan portarna 64 och 66 i ventilplattan och horisontellt mellan portarna 68 och 70 i ventilplattan är inga portar i ventilplattan visade i fig 1. För medurs rotation av cylinderblocket 22 är portarna 64 och 78 i ventilplattan de främre portarna för höljeportarna 60 respektive 62 medan portarna 70 och 72 i ventilplattan är de efterföljande portarna. Sålunda roterar cylinderblocket 22 och cylinderportarna 52 kommer i en följd och successivt i fluidumförbindelse med höljeportarna 60 och 62 genom att först komma i fluidumförbindelse med portarna 64 respektive 78 i ventilplattan.

Cylinderportarna 52 lämnar fluidumförbindelsen med höljeportarna 60 och 62 när de passerar portarna 70 och 72 i ventilplattan. För moturs rotation av cylinderblocket 22 omvänds ordningen av den inledande och efterföljande förbindelsefunktionen.

Framkanterna av portarna 64 och 78 i ventilplattan är försedda med portförlängningar 80 respektive 82 i form av skåror. Dessa portförläng- ningar kallas ibland fiskstjärtar och användes för att minska den hydrauliska stöten som skulle inträffa när den främre kanten av en given cylinderport 52 först överlappar den främre kanten av porten 64 eller_78 i ventilplattan när det inte finns någon fiskstjärt. När det hydrauliska aggregatet är reversi- belt, såsom en motor, är således fiskstjärtar eller portförlängningar 84 och 86, visade med streckade linjer i fig 2, tillhandahållna för portarna 70 och 72 i ventilplattan. Beroende på cylinderblockets rotationsriktning är antingen fiskstjärtarna 80 och 82 eller fiskstjärtarna 84 och 86 i den fram- åtgående riktningen. Fiskstjärtarna eller skårorna 80 och 82 tillhandahåller en gradvis inledning av fluidumförbindelsen när en given cylinderport 52 närmar sig de första portarna 64 och 78. Den gradvisa upprättníngen av fluidumförbindelsen minskar den hydrauliska stöten och kan således starkt minska det hydrauliskt inducerade bullret och onödigt slitage som kan orsakas av fluidumkavitation. Tidigare bruk antyder att såväl formen av fiskstjärten som djupet av fiskstjärten är ganska kritiskt med avseende på dess effek- tivitet i att reducera buller och kavitationsskador.

Fig 4a - Sb utlär metoder enligt tidigare teknik att bilda fiskstjärtar i ventilplattor. I ventilplattan 88 i fig 4a och 4b har ventilplattans port 90, vilken sträcker sig genom ventilplattan, en fiskstjärt 92 bildad endast i ytan av ventilplattan 88. I praktiken är ventilplattan 88 ungefär 6 mm (0,25 tum) tjock medan djupet av fiskstjärten 92 är mellan 1,2 och 1,8 mm (0,050 - 40 7 463 475 0,070 tum). För att tillhandahålla en verksam gradvis ökning av fluidumför- bindelsen har fiskstjärten 92 en optimal utformning med ett djup som inte är större än S0 % av bredden av fiskstjärten 92. Eftersom ventilplattan 88 är av härdat stål och eftersom fiskstjärten är ganska liten är en maskintillverk- ning av fiskstjärten 92 ganska svår och dyr. Ett sådant bearbetningsför- farande, såsom en elektrokemisk bearbetning, åstadkommer dessutom inte genomgående ett konstant djup av fiskstjärten 92.

I konfigurationen i fig Sa och Sb enligt tidigare tekniken har ventil- plattan 94 också en port 96 i ventilplattan, vilken sträcker sig genom hela tjockleken av ventilplattan 94. I Fig Sa och Sb sträcker sig emellertid även fiskstjärten 98 genom hela djupet av ventilplattan 94, vilket underlättar bildningen av fiskstjärten 98. Emellertid är även en sådan ventilplatta 94 enligt tidigare teknik bildad av härdat stål och 6 mm (0,2S tum) djup och således måste portarna 96 och 98 bildas genom ett maskinbearbetningsför- farande, såsom fräsning. Bottnen av fiskstjärten 98 är avgränsad av ändkåpans yta 13, vilken anligger mot ventilplattan 94 inklusive den area av ventil- plattan som bildar fiskstjärten 98 men är ej avgränsad bakom ventilplattans port 96 på grund av bildningen av porten 62. Fiskstjärten 98 i fig Sa och Sb har emellertid inte en optimal utformning.på grund av fiskstjärtens 98 stora djup speciellt i jämförelse med bredden av fiskstjärten, När en cylinderport S2 passerar över den främre kanten av fiskstjärten 98 uppstår på grund av dess extrema djup ett avsevärt fluidumflöde i fiskstjärten'98 i jämförelse med flödet som tillåtes av den grunda fiskstjärten 92 i fig 4a och 4b. Den djupa fiskstjärten 98 tillhandahåller inte en gradvis ökning i fluidumför- bindelse som en optimal utformning skulle ha gjort och således blir resul- tatet mera buller och kavitation.

Fig 6a och 6b visar den tunna ventilplattan S0 enligt föreliggande uppfinning med en av de främre portarna 78 i ventilplattan och dess till- hörande fiskstjärt 82. Återigen sträcker sig porten 78 liksom alla de andra portarna i ventilplattan genom ventilplattan S0. Dessutom sträcker sig även fiskstjärten 82 helt igenom ventilplattan S0 men ventilplattan 50 enligt föreliggande uppfinning har ungefär en femtedel av tjockleken av ventil- plattorna enligt tidigare teknik. Även om fiskstjärten 82 sträcker sig helt genom och botten av fiskstjärten 82 är tillhandahållen av de partier av ändkåpans yta 13 som stöder ventilplattan S0 har den tunna ventilplattan S0 en fiskstjärt vars djup är mellan 1,2 och 1,8 mm (0,0S0 och 0,070 tum), såsom den optimalt utformade fiskstjärten i fig 4a och 4b. Det framgår ur fig 6b och fig 2 att höljets portar 60 och 62 sträcker sig till den främre kanten av ventilplattans portar 64 och 68 men de sträcker sig inte bakom fiskstjärtarna 80 och 82. Även om fiskstjärtarna 80 och 82 sträcker sig helt igenom den .A65 475 e 40 tunna ventilplattan 50 har således fiskstjärtarnas djup den optimala utform- ningen, vilken starkt minskar både buller och kavitation.

Den tunna ventilplattan 50 av härdat stål har också en annan fördel med avseende på en lätt tillverkning. En platta av härdat stål kan ha öppningar utstansade därigenom om stålplattan är relativt tunn och om tjockleken av - stålplattan är mindre än bredden av öppningarna som skall bildas. När tjock- leken av stålplattan närmar sig bredden av öppningen som skall bildas blir en stansning lite svår. Med ventilplattan 50 i föreliggande utformning har emellertid fiskstjärten 82 en bredd som åtminstone är lika med den dubbla tjockleken T av ventilplattan 50 men ändå kan bredden av fiskstjärten vara ganska liten eftersom ventilplattan 50 är tunn. Det lilla tvärsnittet och djupet av den optimala utformningen av fiskstjärten begränsar det inledande flödet för att bättre minska den hydrauliska stöten. Stansningen tillåter inte endast ett billigt och snabbt stampningsförfarande, vilket är mera noggrant än de tidigare maskinbearbetningarna för grunda fiskstjärtar såsom fiskstjärten 92, utan fiskstjärten har alltid ett konstant djup, dvs tjockleken T av ventilplattan 50, eftersom fiskstjärten sträcker sig helt igenom den tunna ventilplattan 50. _ Den tunna ventilplattan kan vara gjord av flera olika material, såsom framgår av fig 7a, 7b och 7c, men för ett givet hydrauliskt aggregat har den alltid samma tjocklek T. I fig 7a är ventilplattan 50 av stål och således är båda ytorna på ventilplattan 50 av stål.hI fig 7b är ventilplattan 50 gjord av ett stålmaterial, vilket har en bronsyta 100 på en av sina ytor, dvs ytan som vetter mot cylinderblocket 22. I fig 7c är ventilplattan 50 av ett trimetalliskt material som har en stålbas med bronsytor 100 och 100' vilka bildar ytorna därav. I alla tre exemplen har ventilplattan en gemensam tjocklek T såsom 1,2 mm (0,050 tum). 0m cylinderblocket har den valfria bronslagerplattan 46 fäst därtill såsom nämnts ovan skulle den massiva stålplattan såsom visas i fig 7a användas. Detta gäller också om den vänstra ändytan av cylinderblocket 22 är försedd med en brofisbeläggning även om ingen lagerplatta 46 användes. När cylinderblockets 22 ändyta varken har en bronslagerplatta 46 eller en brons- ändyta är det emellertid önskvärt att ha ventilplattan 50, som är försedd med en bronsyta 100, så att de anliggande roterande ytorna bildar en stål-brons- gränsyta. Bronsytan 100' på den motsatta sidan av lagerplattan 50 som visas i fig 7c användes när det är önskat att ha en lagerplatta vars läge kan omvändas i förhållande till höljet på ett sätt som kommer att beskrivas nedan. För alla tre plattorna 7a-7c är plattan gjord av i handeln tillgäng- ligt stålmaterial, vars hårdhet är beroende på de beräknade trycken och den förväntande livslängden hos det hydrauliska aggregatet. För höga tryck eller 40 9 463 475 aggregat för tunga arbeten är stålmaterialet av en nominell Rockwell C50 hårdhet och företrädesvis 1,2 mm (0,050 tum) tjock, med och utan bronsytorna.

Fig 8 och 9 visar speciella utformningar av fiskstjärtarna, vilka lätt kan stansas med användning av den tunna ventilplattan enligt föreliggande uppfinning. Medan fiskstjärtarna kan ha en djup U-form som visas i fig 4a och 6a eller en V-form med rundad botten såsom fiskstjärten 98 i fig Sa, visar fig 8 och 9 två speciellt önskvärda former av fískstjärten. I fig 8 består fiskstjärten 80 från den främre porten 64 av en skåra, som sträcker sig helt genom ventilplattan och som har ett parti 102 med en konstant bredd W, som sträcker sig ungefär två tredjedelar av skårans längd, varvid den främre tredjedelen av skåran är tillhandahållen av ett V-format tvärsnitt 104, vars bredd ökar från den rundade främre kanten mot ventilplattans port 64. I fig 9 har fiskstjärten 80' ett allmänt nyckelhålformat tvärsnitt, varvid skåran har en trekvartscirkelformad tvärsnittsarea 106 som tillhandahåller det främre partiet av fiskstjärten, varvid partiet 108 med avsmalnande bredd sträcker sig från arean 106 med cirkelulärt tvärsnitt och dess bredd minskar gradvis tills det förenas med ventilplattans port 64, varvid mynningen av det ökande partiet 108 har en bredd W. För både fiskstjärten 80 och fiskstjärten 80' i fig 8 och 9 skulle bredden W vara omkring 3,6 mm (0,140 tum) medan djupet av skåran som bildar fiskstjärten skulle vara konstant 1,2 mm (0,050 tum), ~- vilket återigen är tjockleken T av ventilplattan. Den effektiva bredden av den nyckelhålformade fískstjärten 80' i fig 9 är aread av fiskstjärten dividerad med längden av fiskstjärten. Således är den effektiva bredden av skåran mindre än den maximala bredden W. En hals 110 är bildad mellan de två fiskstjärtspartierna 106 och 108, vilken tillhandahåller en venturikanal för flödet som strömmar från fiskstjärtens främre kant mot porten 64. Denna speciella form har befunnits vara extremt effektiv för att minska bullret, som induceras av det hydrauliska flödet, men har befunnits vara mycket svår att tillverka i ventilplattorna i den tidigare tekniken och kallas i denna beskrivning för det nyckelhålformade tvärsnittet. Med den tunna ventilplattan enligt föreliggande uppfinning öildas en sådan nyckelhålformad fiskstjärt 80' genom stansning och är således lätt och billig att erhålla. Tack vare stans- ningsförfarandet är andra former av fiskstjärtarna mycket lättare att bilda än som var möjligt tidigare och alla fiskstjärtsskårorna skulle få ett konstant djup, som är lika med tjockleken T av den tunna ventilplattan.

Eftersom ventilplattans öppningar är stansade är tillverkningen lätt, snabb och mycket billig. Dessutom tillåter den tunna ventilplattan ett något kortare hydrauliskt aggregat och således minskas materialåtgången både för ventilplattan och höljet.

Ett annat särdrag hos föreliggande ventilplatta är att ventilplattans ¿1¿'z 10 40 fU-J läge kan omvändas i höljet för att tillhandahålla antingen en ny yta eller för att tillhandahålla en omvändbarhet hos det hydraulika aggregatets funk- tion. I en reversibel motor skulle ventilplattan 50 vara försedd med fyra fiskstjärtar 80 - 86, såsom förklarats ovan, och att omvända ventilplattans läge i förhållandet till höljet åstadkommer således samma symmetriska form och fördubblar de tillgängliga slitytorna. Detsamma gäller för en reversibel pump. När pumpen endast går i en riktning, dvs cylinderblocket roterar endast i en riktning, eller när pumpen (eller motorn) körs med huvuddelen av använd- ningen i en enda riktning användes endast det två fiskstjärtarna 80 och 82.

Sådana hydrauliska aggregat tillverkas i allmänhet både för "höger“- och "vänster"-funktion beroende på den tilltänkta användningen. Med ventil- plattan enligt föreliggande uppfinning kan en enda ventilplatta tillverkas både för höger- och vänsterbruk, varvid ett läge av ventilplattan 50 i höljet sörjer för högerfunktionen och det omvända läget av ventilplattan i höljet sörjer för vänsterfunktionen. En sådan omvändbarhet hos ventilplattan är möjlig eftersom fiskstjärtsskårorna sträcker sig helt igenom ventilplattan och således har plattan 50 identisk form och djup oberoende av ventilplattans orientering. Eftersom ventilplattan 50 är tunn erhålles vidare ett optimalt konstant djup av fiskstjärtarna, varvid detta djup är lika med eller mindre än hälften av fiskstjärtens effektiva bredd oberoende av ventilplattans orientering. Både ventilplattan i fig 7a, vilken har ytor av härdat stål på båda sidor om ventilen, och ventilplattan i fig 7c, vilken har en bronsyta 100 och 100' på båda sidor av ventilplattan, kan användas där det är önskvärt att ventilplattan valfritt kan ha en omvänd orientering utan att speciellt behöva tillverka fiskstjärtar på båda ytorna av ventilplattan.

Av den ovanstående beskrivningen av de föredragna utföringsformerna för att tillämpa uppfinningen framgår det att den tunna ventlplattan tillhanda- håller de primära fördelarna att starkt minska tíllverkningskostnaden för ventilplattan till hydrauliska aggregat och den tillhandahåller också en omvänd orientering av ventilplattan i höljet under bibehållande av fisk- stjärtar med optimalt djup för att signifikañt minska hydrauliskt buller och kavitationsskador. Vidare tilåter den tunna ventilplattan en större tolerans vid bildningen av tvärsnittsformen av fiskstjärtsskårorna än vad som tidigare kunde erhållas. Sålunda synes det som om ändamålen med föreliggande uppfin- ning är uppfyllda av de visade föredragna utföringsformerna. f)

Claims (10)

10 15 20 25 30 35 40 11 463 475 PATENTKRAV

1. En förbättrad ventilplatta (50) för ett roterande hydrauliskt aggre- gat innefattande ett hölje (10, 12) med en central hålighet för placering av ett cylinderblock (22) monterat för rotation runt en axel som sträcker sig genom nämnda hölje, varvid ett parti (112) av nämnda hölje har en plan yta g (13) vinkelrätt mot nämnda axel och nämnda hölje har en inloppsport (60) och en utloppsport (62), som sträcker sig till nämnda plana yta, varjämte nämnda cylinderblock har en ändyta som är parallell med nämnda höljes plana yta och har ett flertal cylinderportar (52) vid nämnda cylínders ändyta i fluidum- förbindelse med hydrauliska arbetsvolymer (28) i nämnda cylinderblock, en flat ventilplatta (50) anordnad mellan nämnda höljes plana yta och nämnda cylinderblocks ändyta och placerad stationärt i förhållande till nämnda hölje, vilken ventilplatta har portar (64-78) i ventilplattan, vilka sträcker sig genom nämnda ventilplatta och står i direkt fluidumförbindelse med nämnda höljes inlopps- och utloppsportar och vilka portar i ventilplattan i en följd står i fluidumkommmunikation med nämnda cylinderportar när nämnda cylinder- block roterar, varvid åtminstone en av nämnda ventilplattas portar (64, 70, 72 eller 78) har en fluidumförbindelseanordning bestående av en skåra (80 ~ 86) som sträcker sig ringformigt från nämnda ena port av nämnda ventil_ plattas portar, vilken skära har en radiell storlek som är mindre än nämnda radiella storlek av nämnda ena port av nämnda ventilplattas portar och tillhandhåller en begränsad inledande fluidumförbindelse mellan nämnda ena port av nämnda ventilplattas portar och nämnda cylinderblocks portar vid rotation av nämnda cylinderblock, vilken förbättring av ventilplattan är k ä n n e t e c k n a d av att nämnda ventilplatta har en tjocklek som inte är större än bredden av nämnda skåra, vilken skåra sträcker sig genom nämnda ventilplatta och bildar en fluidumförbindelsepassage som har en botten bildad av nämnda höljes plana yta, varigenom nämnda passage har ett djup som inte är större än bredden av nämnda passage.

2. Ventilplatta enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att tjock- leken (T) av ventilplattan är lika med ungefär hälften av nämnda skäras effektiva bredd.

3. Ventilplatta enligt krav 1 eller 2, k ä n n e t e c k n a d nämnda ventilplatta har en tjocklek (T) som inte är väsentligt större än 2,5 mm (0,100 tum).

4. Ventilplatta enligt krav 1 eller 2, k ä n n e t e c k n a d av att nämnda ventilplattas portar och nämnda skåra är bildade genom stansning av av att nämnda ventilplatta.

5. Ventilplatta enligt krav, k ä n n e t e c k n a d av att åtminstone 465 475 12 10 15 20 25 30 35 ett par intilliggande portar (64, 72 eller 70, 78) i ventilplattan har ett par skåror (80, 86 eller 84, 82), som sträcker sig mot varandra, varjämte nämnda ventilplattas läge är omvändbart i Förhållande till nämnda hölje för att tillhandahålla en tidigare oexponerad yta mot nämnda cylinderblocks ändyta.

6. Ventilplatta enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att två av nämnda ventilplattas portar (64, 78 eller 70, 72) är försedda med skåror (80, 82 eller 84, 86) som tillåter en begränsad inledande fluidumförbindelse och varvid nämnda skåror är placerade asymmetriskt på nämnda Ventilplatta, varigenom nämnda Ventilplatta kan placeras i nämnda hölje i ett första läge för moturs rotation av nämnda cylinderblock och placeras i nämnda hölje i ett motsatt läge för medurs rotation av nämnda cylinderblock.

7. Ventilplatta enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att nämnda skära har en likformig bredd (W) över en väsentlig längd (102) av nämnda skära.

8. Ventilplatta enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att åtminstone ett parti (108) av nämnda skåra är avsmalnande mot nämnda ventilplattas portar.

9. Ventilplatta (108) av nämnda ventilplattas skära som är beläget läng§_bort från nämnda enligt krav 8, k ä n n e t e c k n a d av att det parti N/ ventilplattas port har en större bredd än det smalaste partiet (110) av nämnda avsmalnande parti av nämnda ventilplattas skåra, och att nämnda smalaste parti mellan nämnda parti med större bredd och nämnda avsmalnande parti bildar en venturikanal (100). f

10. Ventilplatta enligt krav 8 eller 9, k ä n n e t e c k n a d av att djupet (T) av nämnda skåra inte är större än hälften av arean av nämnda skåra dividerad med längden av nämnda skåra.