SE460327B - Sinusvaagavboejningskrets foer dubbelriktad avsoekning av ett katodstraaleroer - Google Patents

Description

460 527 2 len likspänning till en belastning. Härigenom erhålls endast ett ringa spänningsfall över omkopplingsimpedanseh. Effektför- lusten blir således liten. Eftersom övergångstiderna är korta i relation till hela perioden för fyrkantvågcykeln blir ener- gin som går förlorad under övergångstiden liten. I motsats till detta förbrukar utgångssteget hos en linjär förstärkare energi under större delen av cykeln. Dess verkningsgrad blir således lägre än då det gäller utgångssteget hos kretsen en- ligt föreliggande uppfinning.

I andra tidigare kända kretsar förs en strömpuls under en liten del av avböjningscykeln till en tankkrets som inkluderar lindningarnas induktans. Det förhållandet att strömpulsen är kort visar en benägenhet att resultera i otillbörliga påkän- ningar på kretskomponenterna. I motsats till detta avges i kretsen enligt uppfinningen energin under hela cykeln. Den korta pulsströmmen enligt känd teknik erfordras för att avge hög effekt under den korta tiden som den tillhandahålls. Detta medför ett större innehåll av övertoner i den sinusliknande strömmen i avböjningslindningarna än i den sinusliknande ström- men i kretsen enligt uppfinningen.- Ett annat kännetecken hos uppfinningen är att det är möj- ligt att välja spänningen hos generatorn bland ett stort om- fång spänningar så att man erhåller en förutbestämd amplitud hos sinusströmmen genom att välja den relativa kapacitansen hos vissa kondensatorer i kretsen. gïtterligare en aspekt av uppfinningen är att en återkopp- lingsslingkrets är inkluderad; vilken minskar avböjningsström- mens amplituds beroende av kretsparametrar.

I enlighet med en föredragen utföringsform av uppfinningen inkluderar en anordning för att alstra en väsentligen sinus- formig periodisk ström i en avböjningslindning hos ett katod- strålerör en fyrkantvågspänningsgenerator. En resonanskrets som inkluderar avböjningslindningens induktans är kopplad till två uttag hos fyrkantvågspänningsgeneratorn så att en sinus- formig periodisk ström exciteras i avböjningslindningen. Den sinusformiga periodiska strömmen bringar elektronstrålen i ka- todstråleröret att röra sig cykliskt från den ena sidan av ka- todstrålerörets bildskärm och tillbaka. 1«V 460 327 3 Uppfinningen kommer att beskrivas i detalj i det följande under hänvisning till bifogade ritningar, på vilka fig. l vi- sar en dubbelriktad avsökningskrets som innefattar en aspekt av uppfinningen, fig. 2a-2d visar vågor som kommer till nytta då det gäller att förklara arbetssättet hos kretsen enligt fig. l, fig. 3 visar en detaljerad utföringsförm av generatorn enligt fig. l i enlighet med en aspekt av uppfinningen, fig. 4 visar en dubbelriktad avsökningskrets som innefattar en annan aspekt av uppfinningen och som har en negativ återkopplings- slinga för att göra avböjningsströmmen mindre beroende av kret- sens parametrar och fig. 5 åskådliggör en dubbelriktad avsök- ningskrets som innefattar ytterligare en aspekt av uppfinning- en och som är försedd med en variabel spole för avstämning av kretsen.

Den i fig. l åskådliggjorda dubbelriktade avsökningskret- sen 19 som utgör en utföringsform av en aspekt av uppfinningen tillhandahåller en sinusliknande periodisk ström, nämligen av- böjningsströmmen 63, vilken flyter genom en avböjningslindning 20. Avböjningslindningen 20 används för att rikta elektron- strålen (eller elektronstrålarna) i ett katodstrålerör 30 så att strålen eller strålarna rör sig cykliskt från den ena si- dan på en bildskärm 31 hos röret och tillbaka till samma sida.

En sådan avböjningskrets kan användas för att åstadkomma en horisontalavsökning.

Avsökningskretsen 19 inkluderar en fyrkantvåggenerator 21 som tillhandahåller en fyrkantvågspänning Vgen mellan ett ut- tag 22 och ett uttag 23. Fig. 2a visar ett tidsdiagram av spän- ningen Vgen som alstras av generatorn 21. Spänningen Vgen om- fattar en fyrkantvågspänning med en lägre spänning Vl och en övre spänningsnivå V2. Spänningsnivån Vl upprätthålls under intervallet tl och spänningsnivån V2 upprätthålls under inter- vallet t2. Värdet V1-V2 definierar amplituden hos fyrkantvåg- spänningen, och tiden tl+t2 definierar perioden. I kretsen en- ligt fig. l är perioden vald så, att den är lika med varaktig- heten hos svepet framåt plus retursvepet eller återgångssvepet hos elektronstrålen. I utföringsformen enligt fig. 1 avger ge- neratorn en symmetrisk fyrkantvågspänning i vilken tl är lika med t2. En något förvrängd symmetrisk fyrkantvågspänning med- 4.60 327 4 för emellertid inte någon större försämring i kvaliteten hos den sinusliknande strömmen i avböjningslindningen 20.

Uttaget 22 är kopplat till den ena plattan 28 hos en kon- densator 24. Kondensatorns 24 andra platta är kopplad till den ena änden hos avböjningslindningen 20 vid ett uttag 29. Den ena ledaren hos kondensatorn 25 är också kopplad till uttaget 29. Den andra ledaren hos kondensatorn 25 och den andra änden hos avböjningslindningen 20 är kopplade till uttaget 23 hos generatorn 21. Kondensatorn 24 hindrar likström från att flyta i avböjningslindningen 20. Ehuru kondensatorn 24 ger koppling mellan generatorn 21 och avböjningslindningen 20 i fig. 1 kan andra passiva nät utföra en sådan koppling på ett lämpligt sätt; Kondensatorn 24, kondensatorn 25 och lindningen 20 bil- dar en tankkrets, i vilken lindningen 20 bildar induktansen.

Eftersom generatorn 21 avger en periodisk spänning kan den genom lindningen 20 flytande strömmen, nämligen avböjningsström- men 63 i figÅ l, analyseras och konstateras ha en grundfrekvens fh, som är lika med grundfrekvensen hos generatorns 21 spän- ning, och övertoner, dvs. multíplar av denna frekvens. En så- dan frekvensanalys kan bevisas medelst den välkända fourier- serieanalysen. Övertoner kan införas medelst skilda källor. Ett exempel på en sådan källa är den olinearitet i lindningen 20 som för- orsakas av variationer i induktansen hos avböjningslindningen såsom en funktion av avböjningsströmmen 63.

Huvudkällan för Övertoner i denna krets är emellertid fyr- kantvågspänningens komposanter med högre frekvens. I enlighet med en fourierserie av periodiska funktioner inkluderar en symmetrisk fyrkantvåg enbart grundfrekvensen och dess udda övertoner. Ju lägre övertonen är, desto starkare blir dess spänning i relation till grundfrekvensen. Exempelvis har den tredje övertonen för en sådan fyrkantvåg en amplitud som är en tredjedel av grundfrekvensens amplitud, medan den femte över- tonen har en amplitud som är en femtedel av grundfrekvensens amplitud. I I enlighet med uppfinningen föredrar man en symmetrisk fyr- kantvågspänning hellre än en osymmetrisk spänning därför att en symmetrisk fyrkantvågspänning inte inkluderar någon större 460 327 S andra överton. Det är svårare att filtrera ut den andra över- tonen, vilken ligger nära grundfrekvensen i frekvens.

Kretsen avstäms så att den tjänstgör såsom ett passfilter för avböjningsströmmen 63 vid grundfrekvensen fb. Avstämning utförs genom att man väljer värdena hos kondensatorerna 24 och 25 på så sätt att förhållandet mellan amplituden hos övertons- strömmen i övertonerna minskas i förhållande till amplituden hos grundfrekvensen. En sådan avstämd tankkrets kan anses vara i resonans vid grundfrekvensen.

Genom att man väljer en lämplig relation mellan värdet hos kondensatorn 24 och värdet hos kondensatorn 25 blir det möjligt att erhålla den önskade amplituden hos avböjníngsströmmen 63 för en given fyrkantvågspänning. Den avsedda relationen kan beräknas eller erhållas empiriskt genom att man varierar för- hållandet mellan kondensatorns 24 impedans och kondensatorns 25 impedans och samtidigt bibehåller den totala summan av bådas kapacitans.

I avsökningskretsen 19 enligt fig. l har avböjningsström- men 63 värdet 3,2 ampere från topp till topp för en fyrkant- vågspänning som är 30 V vid avböjningscykelfrekvensen fh = 15625 Hz. I fig. l är värdena hos kondensatorerna 24 och 24 15 nF resp. 39 nF. Lindningens 20 induktans uppgår till 1,93 mh och Q-värdet hos lindningen vid 15625 Hz är 60.

Q-värdet utgör förhållandet mellan den induktiva impedan- sen och resistansen och beror av fh, dvs. lindningens induk- tans, och resistansen 27 hos avböjningslindningen. Fig. 2b åskådliggör spänningen över avböjningslindningen 20 enligt fig. l för Vgen = 30 V när tankkretsens resonansfrekvens är lika med fh. Avböjningsströmmen 63 är visad i fig. 2c. Spän- ningen över avböjningslindningen 20 samt avböjningsströmmen 63 befinner sig vid grundfrekvenserna hos fyrkantvåggeneratorn 21. Hälften av avböjningsströmmens 63 cykel utför svepet i riktning framåt, vilket varar i 32 ms, såsom är visat i fig. 2c, medan cykelns andra hälft utför retursvepet, som också varar 32 ms.

En videosignal kan presenteras under både svepet framåt och retursvepet så att man erhåller en dubbelriktat avsökt bild. Videosignalen kan alstras på konventionellt sätt medelst 460 527 6 en videoprocessor ll enligt fig. l. Videosignalen kan uppdelas i en sekvens av videosamplar som lagras i ett minne av typen först in - först ut (FIFO) för en efterföljande presentation under det framåtríktade svepet och i ett minne av typen sist in - först ut (LIFO) för en efterföljande presentation under retursvepet.

Om någon överavsökning står till buds kommer den sinusfor- miga avböjningsströmmen nära den idealiska sinus-vågformen.

Detta innebär att distorsion som beror på olíkformig avsöknings- hastighet samt linearitetsfel med en sinusformig avböjnings- ström är mindre allvarlig än då det gäller det konventionella avsökningssystemet som är okorrigerat för sådana fel.

Fig. 3 åskådliggör en utföringsform av generatorn 21. I fig. 3 är ett par metalloxidhalvledaromkopplare (MOS-omkopplare) av samma typ 40 och 41 sammankopplade på så sätt att man er- _ håller ett mottaktkopplat effektslutsteg mellan uttaget 22 och uttaget 23. Likartade beteckningar i fig. l och 3 anger lik- artade funktioner eller storheter.

Omkopplarparet 40 och 41 mottar en likspänning 46 med så- som exempel 30 V mellan ett uttag 42 och ett uttag 23. En fyr- kantvâgspänning Vin med en amplitud av såsom exempel 12 V är åskådliggjord i fig. 2d och är pålagd mellan ett uttag 43 och uttaget 23. En MOS-omkopplare 44 mottar Vin-spänning och avger, tillsammans med drivningen som åstadkommes av en bootstrapkon- densator 45, ingångsdrivning till omkopplaren 40. Vin är också kopplad för att åstadkomma ingångsdrivning för omkopplaren 41 på så sätt att när omkopplaren 41 tillslås kommer omkopplaren 40 att frånslås och vice versa. Omkopplaren 40 åstadkommer så- ledes Vgen = 30 V under halva perioden, och omkopplaren 41 åstadkommer Vgen = O V under den andra halva perioden. Den i fig. 3 visade kretsen har en låg utgångsimpedans under inter- vallen tl och t2 enligt fig. 2. Eftersom omkopplarna 40 och 41 arbetar i omkopplingsarbetssättet blir övergångstiden mellan tiden'under vilken spänningen Vgen befinner sig vid V2-nivån 30 V och tiden under vilken den befinner sig vid V1-nivån 0 V och vice versa kort i relation till perioden för fyrkantvågen.

Energin som går förlorad i omkopplarna 41 och 40 blir således liten. Ehuru omkopplarparet är visat såsom.innehållande om- 460 327 7 kopplare av MOS-effekttyp kan de alternativt vara av bipolär typ i en något modifierad konfiguration. Genom metalloxidhalv- ledare erhålls små och symmetriska omkopplingsfördröjningar, och tack vare detta upprätthålls fyrkantvågens symmetri. Såsom har förklarats ovan inför en symmetrisk fyrkantvågspänning inte jämna övertoner i avböjningsströmmen, varför en sådan spänning är att föredra.

När generatorn enligt fig. 3 tillhandahåller en fyrkant- vågutgångsspänning till kretsen 19 enligt fig. l blir den to- tala effektförbrukningen ca. 4 watt, varav avböjningslindning- arna drar 3,5 watt med en topp-till-topp-ström av 3,2 ampere.

Okspänningen med en topp-till-topp-avböjningsström 63 lika med 3,2 ampere uppgår till 630 V från topp till topp. Likströmmen som flyter mellan uttagen 42 och 23 är 0.13 ampere. Den totala övertonsdistorsionen hos avböjningsströmmen 63 uppgår till ca. 0,25%.

Fig. 4 åskådliggör en avsökningskrets 66 som utgör en ut- föringsform av en aspekt enligt uppfinningen. Kretsen 66 in- kluderar fyrkantvåggeneratorn 21, kondensatorer 24 och 25 och avböjningslindningen 20 kopplad såsom i avsökningskretsen 19 enligt fig. l, varvid den ena änden hos avböjningslindningen 20 i kretsen 66 enligt fig. 4 är vid ett uttag 23a kopplad till generatorns 21 uttag 23 genom ett motstånd 62. Kopplings- schemat för generatorn 21 enligt fig. 4 är visat i detalj i fig. 3. Identiska hänvisningsbeteckningar i fig. 3. 4 och l anger likartade föremål eller funktioner.

Avsökningskretsen 66 enligt fig. 4 minskar variationer i avböjningsströmmens 63 toppström som förorsakas av olika para- metervärden, såsom Q-värdet hos avböjningslindningen 20, såsom kommer att förklaras mera i detalj nedan. I kretsen 66 enligt fig. 4 tillför ett utgångsuttag 60b hos en spänningsregulator 60 likspänning 46 till fyrkantvåggeneratorns 21 uttag 42. Ett ingångsuttag 60a hos spänningsregulatorn 60 mottar en effekt- matningsspänning 67 som såsom exempel har ett högre värde än effektmatningsspänningen hos likspänningen 46. Ett avkännings- ingångsuttag 600 hos spänningsregulatorn 60 är kopplat till en utgångsklämma 6la hos en konventionell toppdetektor 61 för att mottaga en spänning Vp¿ hos detektorn 61, vilken spänning bil- 460 327 8 das mellan uttagen 6la och 23. När Vpd överskrider en förut- bestämd spänning Vr minskar regulatorn 60 likspänningen 46.

När å andra sidan VP¿ är lägre än den förutbestämda spänningen Vr ökar regulatorn 60 likspänningen 46.

Ingångsklämmorna 6lc och 6ld hos detektorn 6l är kopplade över motståndet 62 mellan ingângsuttagen 23 resp. 23a. Avböj- ningsströmmen 63 genom motståndet 62 bildar en spänning Vs mellan ingångsuttagen 6lc och 6ld. Värdet hos spänningen Vpd står i direkt relation till toppvärdet hos spänningen Vs.

Spänningen vP¿ är således indikativ för strömmens 63 toppström.

Om toppvärdet hos avböjningsströmmen 63 är sådant, att Vp¿ är större än Vr. ger regulatorn 60 gensvar genom att minska amp- lituden hos likspänningen 46. En minskning i likspänningens 46 amplitud medför att Vgen minskar och således att avböjnings~ strömmens 63 toppström minskar. Den negativa återkopplings- slingan medför således att avböjningsströmmens 63 toppström blir sådan, att Vp¿ = Vr. Den negativa återkopplingsslingan korrigerar på likartat sätt en minskning i avböjningsströmmens 63 toppström, vilken annars skulle ha bringat Vpd att bli läg- re än Vr.

Fig. 5 åskådliggör en avsökningskrets 69 som utgör en ut- föringsform av en annan aspekt av uppfinningen. Kretsen 69 in- kluderar generatorn 21. kondensatorerna 24 och 25 och avböj- ningslindningen 20 kopplade på samma sätt som i avsöknings- kretsen l9 i fig. l, där den ena änden av avböjningslindningen 20 hos kretsen 69 enligt fig. 5 är vid uttaget 23a kopplad till uttaget 23 hos generatorn 21 genom en spole 68. Identiska siffror och symboler i fig. l och 5 anger likartade funktioner eller föremål. Spolen 68 i kretsen 69 möjliggör avstämning av resonansfrekvensen hos tankkretsen så att denna frekvens är lika med frekvensen fh för ett godtyckligt värde hos avböj- ningslindningens 20 induktans inom avböjningslindningens 20 toleransområde. När tankkretsen avstäms kommer amplituden hos avböjningsströmmens 63 övertoner att minskas i förhållande till amplituden hos grundfrekvensen fh. si, « ul,

Claims (18)

460 327 9 PATENTKRAV

1. Anordning för att alstra en väsentligen sinusformig perio- disk avsökningsström i en avböjningslindning hos ett katod- strålerör, k ä n n e t e c k n a d av en spänningsgenerator (21) för alstring av en periodisk fyrkantvàgspänning (Vgen), en första kretsgren som inkluderar en första kapacitans (25), en andra kretsgren som inkluderar nämnda avböjningslindning (20), och en tredje kretsgren som inkluderar en andra kapaci- tans (24) kopplad i serie med nämnda fyrkantvågspänning (Vgen), varvid nämnda tredje kretsgren bildar med nämnda första och andra kretsgrenar tre separata grenar i en parallellresonans- krets som drivs av nämnda spänningsgenerator (21) och som filt- rerar ut från nämnda avsökningsström (63) en ström vid en överton därav på så sätt att induktansen hos nämnda resonans- krets, vilken induktans i betydande grad bestämmer ett förhål- lande mellan amplituderna hos nämnda övertons- och avsöknings- strömmar, åstadkommas huvudsakligen av nämnda avböjningslind- ning (20).

2. Anordning enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d därav, att nämnda andra kondensator (24) är kopplad till ett första uttag hos nämnda generator (21) för att blockera flödet av likström i nämnda avböjningslindning (20) fràn nämnda genera- tor (21).

3. Anordning enligt krav 2, k ä n n e t e c k n a d därav, att nämnda första kondensator (25) är kopplad till ett andra uttag (23) hos nämnda generator (21) och till den platta hos nämnda andra kondensator (24) som är fjärrbelägen i förhål- lande till nämnda första uttag (22).

4. Anordning enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d därav, att nämnda resonanskrets är så avstämd, att den bringas i re- sonans vid grundfrekvensen hos nämnda fyrkantvágspänning (vgen).

5. Anordning enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d därav, att nämnda fyrkantvàgspänning (Vgen) är symmetrisk.

6. Anordning enligt krav 1, k ä n n e t e c k'n a d därav, att nämnda generator (21) innefattar ett par halvledarorgan (40, 41) kopplade i mottaktkoppling för att bilda nämnda fyr- kantvàgspänning mellan nämnda första (22) och andra (23) ut- tag hos nämnda generator (21). 460 327 10

7. Anordning enligt krav 6, k_ä n n e t e c k n a d därav, att nämnda par halvledarorgan är av MDS-transistortyp.

8. Anordning enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av en negativ återkopplingsslinga (20, 60, 61, 62) som är pàverkbar i beroende av amplitudvariationerna hos nämnda periodiska av- sökningsström (63) för att upprätthålla nämnda periodiska ström (63) vid en förutbestämd amplitud genom att reglera amplituden hos nämnda fyrkantvàgspänning (Vgen).

9. Anordning enligt krav 8, k ä n n e t e c k n a d därav, att nämnda negativa âterkopplingsslinga (21, 60, 61, 62) ink- luderar organ (62) för att alstra en första signal (Vs) som är indikativ för amplituden hos nämnda periodiska avsöknings- ström (63) och organ (61) som är påverkbara i beroende av nämnda första signal (Vs) och som är kopplade till nämnda ge- nerator (21) för att reglera amplituden hos nämnda fyrkantvàg- spänning (Vgen).

10. Anordning enligt krav 9, k ä n n e t e c k n a d därav, att nämnda första signalalstringsorgan innefattar ett motstånd (62) inkopplat i serie med nämnda avböjningslindning (20) för att bilda en spänning (Vs) i förhållande till amplituden hos nämnda periodiska avsökningsström (63) i nämnda avböjnings- lindning och en spänningstoppdetektor (61) kopplad till nämnda motstånd (62) för att alstra nämnda första signal.

11. Anordning enligt krav 1, k ä n nte t e c k n a d därav, att nämnda resonanskrets innefattar en spole (68) inkopplad i serie med nämnda avböjningslindning (20) och i stånd att av- stämma nämnda resonanskrets så att den befinner sig i resonans vid en förutbestämd frekvens.

12. Anordning enligt krav 11, k ä n n e t e c k n a d därav, att nämnda spole (68) är variabel.

13. Anordning enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d därav, att nämnda andra kondensator (24) har en platta (28) som är kopplad till ett första uttag (22) hos nämnda generator (21) och att nämnda första kondensator (25) är inkopplad mellan' ett andra uttag (23) hos nämnda generator (21) och den andra plattan hos nämnda andra kondensator (24).

14. Anordning enligt krav 13, 'kpä n n e t e c k n a d därav, att nämnda avböjningslindning (20) är inkopplad mellan för- w, 460 327 11 bindningspunkten (29) mellan nämnda första (24) och andra (25) kondensatorer och nämnda andra uttag (23) hos nämnda generator (21),

15. Anordning enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d därav, att nämnda spänningsgenerator (21) har ett utgàngssteg med första (22) och andra (23) uttag och att ett passivt nät (24, 25) är inkopplat mellan nämnda första (22) och andra (23) ut- tag hos nämnda generator (21) och mellan varsitt uttag hos nämnda avböjningslindning (20) för att i nämnda avböjningslind- ning (20) excitera nämnda periodiska ström vid grundfrekvensen hos nämnda periodiska fyrkantvàgspänning samtidigt som utfilt- rering sker av övertonerna som ingår i nämnda fyrkantvàgspän- ning, jämte en negativ àterkopplingsslinga (21, 60, 61, 62) som är pàverkbar av amplitudvariationer hos nämnda periodiska avsökningsström (63) för att upprätthålla nämnda periodiska avsökningsström (63) vid en förutbestämd amplitud genom att reglera amplituden hos nämnda fyrkantvàgspänning (Vgen).

16. Anordning enligt krav 15, k ä n n e t e c k n a d därav, att nämnda avböjningslindning (20) har en induktans med högt Q-värde för att åstadkomma en till frekvensen hos nämnda fyr- kantvàgspänning avstämd resonanskrets med högt Q-värde och att nämnda negativa àterkopplingsslinga (21, 60, 61, 62) är pàverkbar såsom gensvar på nämnda amplitudvariationer som alstras av korresponderande variationer i eller genom toleran- sen hos nämnda induktans med högt Q-värde hos nämnda avböj- ningslindning (20).

17. Anordning enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d därav, att varje reaktiv impedans som ingår i nämnda första och tredje kretsgrenar och som påverkar resonansfrekvensen hos nämnda resonanskrets är väsentligen kapacitiv, att kapacitans- förhållandet mellan nämnda första (25) och andra (24) kapaci- tanser är valt i enlighet med förhållandet mellan den amplitud hos nämnda avsökningsström som krävs och den amplitud hos nämnda fyrkantvågspänning som är given och att summan av nämnda första och andra kapacitansvärde är så vald, i enlig- het med frekvensen hos nämnda avsökningsström, att nämnda re- sonanskrets blir avstämd väsentligen till resonans vid frekven- sen hos nämnda avsökningsström så att nämnda amplitudförhàll- 460 327 12 ande mellan nämnda övertons- och avsökningsströmmar blir vä- sentligen litet.

18. Anordning enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d därav, att kapacitansförhàllandet mellan nämda första (25) och andra (24) kapacitanser är valt i enlighet med förhållandet mellan den amplitud hos nämnda avsökningsström som krävs och den amplitud hos nämnda fyrkantvàgspänning som är given och att summan av nämnda första och andra kapacitansvärden är så vald, i enlighet med frekvensen.hos nämnda avsökningsström, att nämnda resonanskrets blir avstämd 1 huvudsak till resonans vid frekvensen hos nämnda avsökningsström så att nämnda amp- litudförhàllande mellan nämnda övertons- och avsökningsström- mar blir väsentligen litet. o »Gl