SE458840B - Foerfarande och anordning foer behandling av blandningar foeretraedesvis en betongblandning - Google Patents

Description

20 25 30 35 'gheterna ställer alltmer ökande krav på energiförbrukningen, i synnerhet för betongens värmebehandling. tet nr 1087496, klass C 04 B 41/30, ten "Otkrytija, izobretenija" förfarande består i att den f publicerat i tidskrif- , No 15, 1984). Detta kända ör behandling avsedda bland- Blandningens gtrycket i denna zon utgör p/cm2. förflyttningshastighet och ån 45 -55 cm/s resp. 0,7 - 1,0 k För utförande av detta kända förfaran re värmekälla, d.v.s ånga, vilket resulterar i att kon- troll över blandningens uppvärmningsp av de förutbestämda tekniska parametr tongblandningen blir för svåra. rocess och uppnåendet arna medelst varmbe- Kontakten mellan ångmat- ningssystemen och betongblandningen leder till att dessa system snart blir belagda med betongblandning, vilket i betongblandningen, ökar. uppvärmning till höga tem snäckans ytor, Dessutom förorsakar blandningens peraturer att den klibbar mot vilket försämrar blandningens uppvärm- ningsprocess, förflyttning och omröring. , _ Ett förfarande för halvkontinuerli g behandling av gips är även känt (jämför exempelvis Stevens Norbert J., "Semi-continuous material treatment process", Joy Manufak- turing Co. USA, Patent nr 3158 441, klass 23-123, bevil- jat 07.03.l962, publicerat 24.11.1964). åifl 10 15 20 25 30 35 458 840 Detta kända förfarande åstadkommas i en rostanläggning, som är utförd i form av en vertikal cylinder, i höjdled indelad i fem kamrar medelst styva mellanväggar. Dessa mellanväggar är försedda med ihåliga styranordningar, vilka samtidigt tjänar såsom värmeväxlare.

Cylinderns centrala del innehåller en vertikal axel som ger cylindern en rotationsrörelse. Vattenhaltigt kalcium- sulfat, d.v.s. gips i dihydratform, matas genom cylin- derns övre kon in i den första kammaren, där det i gip- sen befintliga vattnet avdunstas under inverkan av en hög temperatur (2600 C). Denna vätskeavdunstningsprocess sker genom uppvärmning av ytor hos värmeväxlarna, inuti vilka varm petroleum eller olja, som kan tillföras på _ valfritt känt sätt, cirkulerar. l Under trycket av den i denna kammare bildade vattenângan kommer torkad gips att matas in i nästföljande kammare, varvid trycket i den första kammaren sänkes till normalt och en följande gipsportion matas i denna. I andra kamma- ren, där temperaturen är ungefär 3250 C, sker sönderdel- I ning av gips och avlägsning av kemiskt bundet vatten, sam- tidigt som ett jämnt ângtryck âstadkommes. Rostnings- processen fullbordas inuti den femte (nedre) kammaren.

Rostningsprocessen enligt detta förfarande genomföres un- der trycket av den vattenånga, som frigörs från gips vid rostningsförloppet. Gipsrostningen åstadkommas såväl ge- nom värmeöverföring från värmeväxlarnas egna ytor som genom fasövergångens temperatur vid kondensering av fri- gjorda ångor.

I fortsättningen kommer hela den i gipsen förefintliga vattenvolymen att förvandlas till ånga och samla sig i den motsvarande kammarens övre zon, medan den torkade gipsen under denna ângas tryck kommer att sänka sig in i nästa kammare. 10 15 20 25 30 35 detta fall snart belägges med en skorpa i form av torkad betong, vilket ger högt lterar i att betongbland- ningens uppvärmningstid förlänges och, som följd, själva uppvärmningsprocessen blir omöjlig.

B 41/30, publicerad i bulletin "Otkritija, izobretenija, promishlennie obrastsi, tovarnie znaki“ 10 15 20 25 30 35 458 840 tvärsnitt, vilken behållare har ett inmatningsrörstycke och ett utmatningsrörstycke belägna vid behållarens än- dar. Behållaren innehåller skivformade, elektriskt isole- rade elektroder. Varje elektrod är elektriskt förbunden med en spänningsregulator.

Förhållandet mellan elektrodernas längd och höjd är 1,5 - 2:1. Dessutom har denna kända anordning en sväng- ningskälla (vibrator med riktverkan), som är anordnad på inmatningsrörstyckets bakre vägg.

Den ovannämnda vibratorn alstrar harmoniska svängningar, som överföres till behållaren, vilket leder till att den i behållaren förefintliga betongblandningen under in- verkan av dessa svängningar börjar förflytta sig längs elektroderna. Växelströmmen, som matas till elektroderna från spänningsregulatorer, flyter genom betongblandningen och uppvärmer den. Detta förfarande gör det möjligt att alstra ett homogent elkraft- resp. temperaturfält och så- ledes utesluta lokal överhettning av betongblandningen, kokning och fuktförluster vid uppvärmningszonens ändar samt otillräcklig uppvärmning i mitten av denna zon.

Verkningsgraden vid en sådan uppvärmning utgör 0,94 - 0,96, under det att uppvärmningsmedeltemperaturen ökar till 95 - 9s° c.

Man måste ta hänsyn till att betongblandningens fria kon- takt med omgivningen vid dess uppvärmning leder till vär- meförluster till följd av avdunstning. Detta i sin tur leder till en minskning av anordningens effektivitet, och samtidigt ökar energiförbrukningen för betongblandningens uppvärmning. _ Temperaturfall i betongblandningens vätskefas (anord- ningens tvärsnitt) innehållande sådana komponenter som vatten, bindemedel och sand är 120 C. Till en temperatur ~ 458 840' 10 15 20 25 30 35 SOIII som är nödvändig för uppv" till en medeltemperatur av 70 - 800 C g. Vladimir, 'nformatsii, 1984). Denna och ett utmatningsrörstycke. axiellt anordnade elektroder, bara, icke hermetiskt täta loc 10 15 20 25 30 35 458 840 det sovjetiska uppfinnarcertifikatet nr 874714 tillför- säkrar denna anordning en större temperaturhomogenitet i betongblandningens vätskefas inom temperaturområdena 8 - 100 C tack vare att man använder en behållare med slutet tvärsnitt. Vätskeavdunstningen från den uppvärmda betongblandningen sker därför i beroende av betongbland- ningens begränsade kontakt med öppen luft. Under anord- ningens drift sker ingen beväxning av elektroderna med betongblandningsmaterial, därför att det är just den kon- tinuerligt rörliga betongblandningen som rengör dessa elektroder.

Den upptagna effekten hos denna kända anordning är tre gånger mindre än hos de tidigare nämnda, cykliskt verkande anordningarna vid samma produktionsförmåga. Om denna ef- fekt är lika med en sådan hos de cykliskt verkande an- ordningarna betyder det att det är möjligt att göra pro- duktionsförmågan hos denna kända anordning tre gånger så stor.

Frånvaro av ett hermetiskt slutet inre rum i anordningens behållare, särskilt i den zon där betongblandningen ut- sättes för direkt uppvärmning under kontinuerlig för- flyttning, leder emellertid till värmeförluster i betong- blandningen till följd av avdunstningsförloppet, vilket resulterar i att effektiviteten hos betongblandningens uppvärmningsprocess minskar, vilket i sin tur leder till extra energiâtgâng för kompensering av dessa värmeförlus- ter. Någon vidare ökning av betongblandningens uppvärm- ningstemperatur är omöjlig, eftersom det inre rummet hos denna anordning under den uppvärmda betongblandningens kontinuerliga förflyttning är i kontakt med omgivningen,_ varför betongblandningens maximaltemperatur icke kan över- stiga lOO° C, vilket resulterar i att någon intensifiering av betongblandningens uppvärmningsprocess på grund av en höjning av betongblandningens vätskefastemperatur inte är 10 15 20 25 30 35 ett förfarande för behandling av is en betongblandning, med en så- gblandningen, respektive en anord- ning för genomförande av detta förfarande med sådan ruktiva kännetecknande drag, tensifiera blandningens tempe a konst- att det blir möjligt att in- raturhöjningsprocess och som passerar genom blandningen, och utsättes för inverkan av svängningar, varvid förfarandet enligt uppfin- t man i den slutna behållaren bildar en hermetiskt sluten zon, ningen utmärker sig av at där blandningen uppvär- mes till en temperatur av minst 1000 C , varvid ånga bil- das, som tränger in i blandningens hel ningar till en temperatur av minst olika slags yttre värme- för genomförande av detta 1000 C utan att använda och tryckkällor, eftersom man förfarande kan utnyttja den tongblandningens massa under dess förflyttning inuti en hermetiskt sluten zon. Utvidgad luft och ângor, 10 15 20 25 30 35 458 840 das i och frigörs ur betongblandningen under dess upp- värmningsprocess, alstrar ett höjt tryck inuti den herme- tiskt slutna zonen, vilket gör det möjligt att fortsätta med betongblandningens elektriska uppvärmning till en temperatur av minst 1000 C. Tack vare sin låga viskositet och höga kinetiska energi kommer den ånga, som bildas under betongblandningens uppvärmningsprocess, att snabbt och djupt tränga sig in 1 alla mikroporer hos betongbland- ningens fyllnadsmaterial och till cementkorn, där den kondenseras, samt, genom att avgiva sitt värme uppvärma dem. En förbättrad vattentillförsel till cementkornen intensifierar cementhydratiseringsprocesser. Direkt upp- värmning av betongblandningen med elektrisk ström i kom- bination med den fasövergångsvärme, som frigörs under kondensering av den bildade ångan, gör det möjligt att förena de båda uppvärmningsförfarandenas fördelar - d.v.s. fördelarna hos förfarandet för uppvärmning av betongbland- ningen medelst ånga och fördelarna hos förfarandet för uppvärmning av betongblandningen medelst den elektriska strömmen - i en helhet. En sådan förening gör det således möjligt att förkorta den tid, som kräves för att höja betongblandningens temperatur, vilket i sin tur bidrar till att öka produktionsförmâgan hos anläggningar för be- tongblandningens kontinuerliga uppvärmning och samtidigt minska energiförbrukningen. Betongblandningens s.k. vibro- omröring, som genomförs samtidigt med dess uppvärmning, främjar en homogen fördelning av betongblandningens alla beståndsdelar inom hela dess volym och förbättrar be- tongens strukturhomogenitet. Det enligt uppfinningen före- slagna förfarandet för behandling av blandningar, före- trädesvis en betongblandning, gör det möjligt att under prakgdsga förhållanden intensifiera betongblandningens _ uppvärmningsprocess och samtidigt öka betongblandningens sluttemperatur, d.v.s. den temperatur som uppnås efter betongblandningens uppvärmning. Höjning av betongbland- ningens värmehalt förkortar tiden för betongens hårdnande 458 840 10 15 20 25 30 35 10 och följaktligen den tid, som krävs för uppförin slags konstruktioner och b yggnader.

Det är lämpligt att efter betongblandnin till en temperatur av minst 1000 luftning och turbulisering. gens uppvärmning C utsätta den för av- rens och konstruktionernas ytor, cementens aktiva yta. Detta leder till djupare hydrati- sering av cementkornen och, som resultat, till ökning av betonghållfastheten. Betongblandningens turbulisering 10 15 20 25 30 35 458 840 ll tongen hos olika slags alster och konstruktioner.

Det huvudsakliga syftet med den föreliggande uppfinningen uppnås även medelst en anordning för genomföring av för- farandet enligt uppfinningen för behandling av bland- ningar, företrädesvis en betongblandning, vilken anord- ning har dels en behållare med slutet genomgângstvär- snitt, ett inmatningsrörstycke och ett utmatningsrör- stycke som är belägna vid behâllarens ändar, varvid be- hållaren innehåller minst en elektrod, och dels minst en svängningskälla, varvid behållaren enligt uppfinningen är försedd med en spärregel, vilken är anordnad och fäst framför utmatningsrörstycket så, att den kan reglera be- hållarens genomgångstvärsnittsarea.

Spärregeln gör det möjligt att helt fylla behållaren med betongblandning och bilda en hermetiskt sluten zon inuti behållaren, vilket resulterar i att betongblandningen kan uppvärmas till en temperatur av minst 1000 C genom omvandling av elektrisk energi till värmeenergin och ge- nom fasövergângsvärme under kondensering av ånga, som frigörs ur betongblandningen vid dess uppvärmning. Be- tongblandningens uppvärmning till en temperatur av minst 1000 C gör dét möjligt att intensifiera uppvärmningspro- cessen och samtidigt minska den elektriska energiförbruk- ningen.

Det är lämpligt att anordna ett spjäll i utmatningsrör- styckets utloppsdel, vilket spjäll tillsammans med spärr- regeln avgränsar en kammare för betongblandningens av- luftning och turbulisering, varvid spjället är anordnat så, åtE;det kan reglera kammarens genomgångstvärsnitts- 3123..

Ett syfte med användning av denna kammare för betong- blandningens avluftning och turbulisering består i att 458 10 15 20 25 30 35 840' 12 luft, hppvärmda betongblandningens tur läggning i en form, raturhomogenitet och bulisering före dess upp- vilket ökar betongblandningens tempe- läggningens energiförbrukning. efter varandra belägna plâta behållaren, huvud- spjället är utfört i form av tvâ plåtar, , som resultat, tillförsäkrar en jämn' 10 15 20 25 30 35 458 840 13 Den föreslagna utföringsformen av spärregelns fasta plåt bidrar till att uppdela betongblandningens flöde och samtidigt rengöra ytorna hos detta avsnitt av spärregeln medelst själva betongblandningen under dess rörelse. Den reglerbara plåten är nödvändig för övertäckning av behål- larens genomgångstvärsnitt i syfte att fullständigt fylla behållaren med betongblandningen och att bilda en herme- tiskt sluten zon i denna behållare vid uppvärmningens be- gynnelseperiod. Vid betongblandningens uppvärmning under stationära förhållanden anordnar man vanligen den regler- bara plåten något över spärregelns öppningar, och fäster denna i detta läge. Med hjälp av denna reglerbara plåt kan man även ändra öppningarnas area under betongbland- ningens uppvärmning och följaktligen reglera anläggning- ens produktivitet och blandningens uppvärmningstemperatur.

Efter att ha passerat spärregeln kommer betongbland- ningens båda strömmar att matas in i kammaren för avluft- ning och turbulisering.

Den föreslagna utföringsformen av spjällets fasta plåt gör det möjligt att genomföra betongblandningens turbu- lisering före dess uppläggning i formen, eftersom de båda medelst spärregeln bildade strömmarna av den uppvärmda betongblandningen, sedan de har passerat genom kammaren, kommer att under sin rörelse träffa ett hinder, d.v.s. spjällets fasta plåt, och som resultat kraftigt ändra sin rörelseriktning, korsa varandra och således turbulisera betongblandningen. Den uppvärmda betongblandningen lämnar kammaren genom en gemensam öppning, som befinner sig i mitten av den fasta plâtens nedre del, vilket gör det möjligt att uppnå en hög temperaturhomogenitet, 32 - 30 C, hos pegongblandningens vätskefas före betongb1andningens_ uppläggning i formen.

Arean hos den öppning, som är utförd i spjällets fasta plåt, skall vara mindre än eller lika med den sammanlagda 458 840 10 20 25 30 35 14 arean hos de öppningar, fasta plåt. Tack vare en samt rengöra behâllarens oc den hårdnade blandningen. å andra sidan hos spärregeln med betong. n reglera behâllarens under det att den andra plåten är fast och har dels en mot behållaren konkav yta och dels en öppning, re del, varvid spjället är utfört varandra belägna plåtar, regeln, är fäst så, gàngstvärsnittsarea, fasg av vilka den ena, närmare spärr- att den kan reglera kammarens genom- sar mot kammarens sidoväggar, varvid öppningarnas area är mindre än eller lika med arean hos spärregelns öppning. 10 15 20 25 30 35 458 840 15 Utförandet av den fast fästa plåten med en mot behålla- ren konkav yta och med en öppning som är utförd i mitten av denna plâts nedre del gör det möjligt att koncentrera den uppvärmda blandningens flöde vid spärregelns centrala avsnitt, utesluta bildning av stagneringszoner framför spärregeln och bidra till rengöring av spärregelns yta medelst själva blandningen. Användandet av den reglerbara plåten är nödvändigt för övertäckning av behållarens genomgångstvärsnitt för att fullständigt fylla denna be- hållare med blandning och bilda en hermetiskt sluten zon vid uppvärmningens begynnelsestadium. Vid blandningens stationära uppvärmning anordnar man vanligen den regler- bara plåten något över spärregelns öppning och fäster denna plåt i detta läge. Med hjälp av denna reglerbara plåt kan man även ändra öppningens area under blandningens uppvärmning och följaktligen reglera anläggningens produk- tivitet och blandningens uppvärmningstemperatur. Sedan blandningen passerat spärregeln kommer den att flyta in i kammaren för avluftning och turbulisering.

Utförandet av spjällets fasta plåt i enlighet med den föreslagna konstruktionen gör det möjligt att på ett ef- fektivt sätt utföra turbulisering av blandningen före dess uppläggning i formen, eftersom den uppvärmda bland- ningens av spjället bildade ström, sedan den passerat kammaren, under sin rörelse kommer att träffa ett hinder, d.v.s. spjällets fasta plåt och som resultat kraftigt ändra sin rörelseriktning och indelas i två självstän- diga strömmar. Blandningen kommer därvid att samtidigt rengöra spjällets yta. De båda bildade strömmarna träf- far kammarens väggar och flyter vidare genom öppningar, som ärzutförda i plåtens nedre del och huvudsakligen an-_ gränsar mot kammarens sidoväggar. Detta gör det möjligt att turbulisera såväl varje ström som hela blandningen i sin helhet direkt före dess uppläggning i formen, vilket i sin tur gör det möjligt att uppnå en hög temperatur- 458 840 10 15 20 25 30 35 16 arean hos spärregelns öppning , är jämförbar med den tidi- gare beskrivna varianten. kammarens inre från inträngning av ytterluft och följakt- ligen förhindrar värmeförlus ter hos den uppvärmda bland- ningen. Användandet av den s'" rörliga blandningen. Fuktav- dunsinfng och följaktligen vä rmeförluster i kammaren sak: nas i detta fall , eftersom de temperaturförhâllanden, som råder inuti kammaren och bla ndningen vid anläggningens stationära funktion, är lika. ' 10 15 20 25 30 35 458 840 17 Användandet av det enligt föreliggande uppfinning före- slagna förfarandet för behandling av blandningar, före- trädesvis en betongblandning, samt anordningen för genom- förande av förfarandet enligt uppfinningen gör det möj- ligt att intensifiera blandningens temperaturhöjningspro~ cess och samtidigt sänka den elektriska energiförbruk- ningen.

Uppfinningen beskrives närmare nedan under hänvisning till konkreta utföringsformer och bifogade ritningar, på vilka, enligt uppfinningen: fig. l schematiskt visar en anordning enligt föreliggande uppfinning för behandling av blandningar, företrädesvis en betongblandning; fig. 2 schematiskt visar den i fig. l visade anordningen enligt föreliggande uppfinning med en kammare; fig. 3 visar ett snitt längs III - III i fig. 1; fig. 4 visar en enhet A i fig. 2 i förstorad skala; fig. S visar ett snitt längs V - V i fig. 4 med en första utföringsform av en spärregel och ett spjäll; fig. 6 visar ett snitt längs VI - VI i fig. 4 med samma utföringsform av spärregeln och spjället; fig. 7 visar ett snitt längs VII - VII i fig. 4 med samma utföringsform av spärregeln och spjället; i 1 - fig. 8 visar ett snitt längs VIII - VIII i fig. 4 med en annan utföringsform av en spärregel och ett spjäll; fig. 9 visar ett snitt längs IX - IX i fig. 8; 10 15 20 25 30 35 av svängningar. Inuti den her- tongblandningen t ill en tempera- C, varvid ånga bildas, tur av minst 1000 och ett utmatningsrörstycke 3 , vilka rörstycken är anord- nade på behâllarens ändar.

Inuti behållaren l är anordnade , men antalet kan vara godtyckligt. Anta- 10 15 20 25 30 35 458 840 19 och elektriskt isolerade från behållaren 1 medelst hylsor 7 (fig. 3). Elektroderna 4 är fästa vid hermetiska, upp- fällbara sektorlock 8 medelst hållare 9 och kan lätt av- lägsnas ur behållaren l för rengöring eller utbyte.

De hermetiska sektorlocken 8 fälles upp kring leder l0.

Sektorlockens 8 hermetiska tillslutning uppnås medelst mellanlägg ll. Sektorlocken 8 fixeras i önskat läge med hjälp av tryckplattor 12 och fästelement 13. De ställen, där hållarna 9 hos elektroderna 4 förbindes med ström- tillförande kablar 14 (fig. 1), är - för att skydda dessa mot olika slags yttre inverkningar - täckta med gpeciella skyddskåpor 15 (fig. 3).

Behållaren 1 är försedd med tre svängningskällor utförda i form av vibratorer l6 (fig. 1 och 2), vilka är fästa vid behållaren l och vilkas antal, typ, kopplingsschema och driftförhållanden kan vara valfria men måste motsvara de av uppfinningen uppställda kraven. Dessa parametrar väljas utgående från vibratorernas 16 konkreta synkroni- seringssystem, betongblandningens parametrar och andra faktorer.

Vibratorerna 16 kan placeras vid önskade ställen i anord- ningen. I den föreslagna utföringsformen av anordningen enligt föreliggande uppfinning är vibratorerna 16 anordna- de på behâllarens l yta. Dessa vibratorer är placerade på något avstånd från varandra.

Anordningen enligt uppfinningen för kontinuerlig behand- ling av betongblandningar är upphängd i ett stativ 17 medeLst_elastiska stötdämpare 18 (fig. 3), vilka uppbäres av béhällarens l stöd 19 medelst upphängningar 20.

På utsidan är behållaren l försedd med ett elektriskt isolerande och värmeisolerande skikt 21, exempelvis poly- uretanskum. ' 458 840 10 15 20 25 30 35 Den mängd uppvärmd betongblandning, i en form 22, Utmatningsrörstycket 3 (fig. 2) i denna utföringsform av föreliggande uppfinning är utfört i form av ett knä, som är böjt mot utmatningssidan.

Inuti utmatningsrörstyckets spjäll 24, som tillsammans m genomgångstvärsnittsarea kan åstadkommas pá valfritt känt sätt.

I fig. 4, 5, 6 och 7 visas en utföringsform av spârregeln 23 (fiq. 4) enligt föreliggande uppfinning, regel 23 är utförd i form av två efter varan plåtar. Den vilken spärr- dra anordnade 26 (fig. 5) är fast och har ett centralt 10 15 20 25 30 35 458 840 21 På båda sidor om det centrala, krökta avsnittet hos spärregelns 23 (fig. 4) fasta plåt 26 (fig. 5) finns krökta avsnitt, vars konkava ytor är vända mot inmatnings- rörstycket 2.

Spjället 24 är utfört i form av två efter varandra anord- É nade plåtar, varvid den närmast utmatningsrörstycket 3 be- lägna plåten 28 (fig. 5) är fast och har en mot inmat- ningsrörstycket 2 vänd konkav yta. I mitten av denna plâts 28 nedre del finns en öppning 29 (fig. 7). I detta exempel är öppningens 29 area lika med den sammanlagda arean hos spärregelns 23 (fig. 4) öppningar 27 (fig. 6), medan öppningens 29 (fig. 7) area i en annan utförings- form kan vara mindre än den sammanlagda arean hos spärr- regelns 23(fig. 4) öppningar 27 (fig. 6).

Spärregelns 23 (fig. 4) närmare behållaren 1 anordnade plåt 30 är en reglerbar plåt (fig. S), som är anordnad så, att den kan reglera behâllarens l genomgångstvärsnitts- area.

Spärregelns 23 (fig. 4) fasta plåt 26 (fig. 5) är insatt i speciella slitsar (icke visade pâ ritningarna) hos be- hållaren l och befinner sig i sitt nedre läge inuti be- hållaren l samt är fäst vid kammaren 25 medelst fäst- element 31.

Om man önskar förändra öppningarnas 27 (fig. 6) storlek eller fullständigt stänga dem (för fullständig fyllning av behållaren l med betongblandningen) kan den reglerbara plåten 30 (fig. 5) hos spärregeln 23 (fig. 4) fästas i ett eller annat läge medelst fästelement 32.

Spjällets 24 (fig. 4) närmare spärregeln 23 belägna plåt 33 (en reglerbar plåt) (fig. 5) är anordnad så, att den kan reglera kammarens 25 genomgångstvärsnittsarea. 458 840 10 15 20 25 30 35 22 Spjällets 24 (fig. 4) fasta plåt 28 (fig. 5) är insatt i icke visade pâ ritningarna) hos kam- annat läge medelst fästelement 35. plåt 26 (fig. 5) är fullständigt s " tisk självslutande ventil 36 (fig. 5), tunt gummi. Den självslutande ventilen öppningen 29 (fig. 7) hos spjällets 24 (fig. 4) fasta plåt 28 (fig. 5) är fullständigt övertäckt med en elastisk ig. 5) exempelvis av tunt gummi. 38 är större än dimensionerna självslutande ventil 38 (f Den självslutande ventilen hos utmatningsrörstyckets 3 utmatningsrörstyckets väggar. Ventilen 38 är fäst vid plåten 28 medelst fästelement 39 (fig. 4).

För att göra behållaren l (fig. ring, tillsyn eller reparation ä utfört så, att det kan vridas (i mot behållarens l sida). 5) tillgänglig för rengö- detta fall i riktning Utmatningsrörstycket 3 kan vri- das ¶eQ¿hjälp av en ögleformad led 40 (fig. 8). vridas en vinkel Ci (fig. behållaren l. I denna utfö 10 15 20 25 30 35 ' 458 840 23 vinkeln variera från o° till lso°.

I fig. 4, 8, 9 och 10 visas en annan utföringsform av spärregeln 23 (fig. 4) enligt föreliggande uppfinning, vil- ken spärregel 23 är utförd i form av två efter varandra anordnade plåtar. Den närmare utmatningsrörstycket 3 pla- cerade plåten 42 (fig. 8) är fast och har en i förhållande till behållaren l konkav form. I mitten av sin nedre del uppvisar plåten 42 en öppning 43 (fig. 9). Spjället 24 (fig. 4) är därvid utfört i form av två efter varandra anordnade plåtar. Den närmare utmatningsrörstycket 3 (fig. 8) placerade plåten 44 är fast och har ett centralt krökt avsnitt, vars konvexa yta är vänd mot kammaren 25.

I sin nedre del uppvisar denna plåt 44 öppningar 45 (fig. 10), som i huvudsak angränsar mot kammarens 25 sidoväg- gar. Den sammanlagda arean hos dessa öppningar 45 är lika med arean hos spärregelns 23 (fig. 4) öppning 43 (fig. 9).

I en annan utföringsform kan den sammanlagda arean hos öppningarna 45 (fig. l0) vara mindre än arean hos spärr- regelns 23 (fig. 4) öppning 43 (fig. 9).

Pâ båda sidor om det centrala, krökta avsnittet hos spjäl- lets 24 (fig. 4) fasta plåt 44 (fig. 8) finns det krökta avsnitt, vars konkava ytor är vända mot kammaren 25 (fig. 8).

Spärregelns 23 (fig. 4) närmare behållaren l belägna plåt 46 (en reglerbar plåt 46) är anordnad så, att den kan reglera behållarens l genomgångstvärsnittsarea.

Spärregelns 23 (fig. 4) fasta plåt 42 (fig. 8) är insatt i spêcfella slitsar (icke visade på ritningarna) hos be-. hållaren 1 och nedsänkt till behâllarens l bottendel samt fäst vid kammaren 25 medelst fästelement 47.

Om man önskar förändra öppningens 43 (fig. 9) storlek 10 15 20 25 30 35 bara plåten 49)(fig. 8) hos spjället 24 (fig. 4) är an- ordnad så, att den kan tvärsnittsarea. öppningen 43 (fig. 9) hos spärregelns 23 (fig. 4) fasta plåt 42 (fig. 8) är fullständigt övertäckt medelst en elastisk självslutande ventil 52 (fig. 8), exempelvis av tunt gummi. Den elastiska självslutande . ventilen 52 är fäst vid plåten 42 medelst fästelement 53 (fig. 4). 10 15 20 25 30 35 458 840 25 Den enligt föreliggande uppfinning föreslagna anordningen för behandling av blandningar, företrädesvis en betong- blandning, fungerar på följande sätt.

Man matar först in den för behandling avsedda betongbland- ningen i inmatningsrörstycket 2 hos behållaren l med slu- ten genomgångstvärsnittsarea. Därefter förflyttar man be- tongblandningen inuti behållaren l med hjälp av sväng- ningskällor - vibratorer 16. Man bildar en hermetisk zon inuti behållaren l, och samtidigt pålägger man en spän- ning över de inuti behållaren l anordnade elektroderna 4, som är kopplade till trefasväxelströmsnâtet 5. Under sin förflyttning längs elektroderna 4 kommer betongblandningen, eftersom den är elektriskt ledande, att direkt uppvärmas medelst dessa elektroder och omröras. Temperaturhöj- ningen inuti behållaren leder till att mängden av den upp- värmda betongblandningens gasfas i form av en âng-luft- blandning kommer att öka kraftigt. Vid avdunstning av l liter vatten kan man få fràn 1500 till 2000 liter ånga, vilket betyder att även avdunstning av små mängder vatten inuti betongblandningen vid dess hermetisering leder till bildning av inre övertryck. G Tack vare sin låga viskositet och höga kinetiska energi kommer den ånga, som bildas under betongblandningens upp- värmning, att snabbt och djupt tränga sig in i alla mikroporer hos betongblandningens fyllnadsmaterial och till cementkorn, där den kondenseras samt, genom att av- giva sitt värme, uppvärma dem. Den bildade ångans rörelse- riktning - den rör sig i en riktning vinkelrätt mot be- tongblandningens rörelseriktning - bidrar till en snabbare uppvärmning av betongblandningens fyllnadsmaterial.

Det ovanstående gör det möjligt att uppvärma betongbland- ningen till en temperatur av minst 1000 C. 10 15 20 25 30 35 å ena Under sin förflyttning längs elektroderna 4 kommer be- tongblandningen att uppvärmas{ geniseras. Betongblandningens k ning av elektrodernas ytor med en film av torkad betong- blandning samt bildning av en s.k. “skärmande film" av äng-luftblandning på elektrodernas ytor. som är anordnad tillförsäkrar en llan spärregeln 23 och den regeln 23. 10 15 20 25 30 35 458 840 27 Efter betongblandningens uppvärmning inuti behållaren l kommer den att förflyttas in i kammaren 25, som är av- gränsad av spärregeln 23 och spjället 24. Inuti denna kam- mare 25 utsättes betongblandningen för avluftning och tur- bulisering. Detta arbetsförlopp genomföres före betong- blandníngens uppläggning i formen 22.

Under sin rörelse inuti kammaren 25 börjar det skikt av den uppvärmda betongblandningen, vilket har en mindre tjocklek och en högre rörelsehastighet än skikten hos betongbland- ningen inuti behållaren l, att intensivt förlora sin luft, d.v.s. den i detta skikt befintliga luften. Detta förklaras av den omständigheten, att en zon med något lägre lufttryck alltid bildas ovanför den rörliga vätske- eller blandningsströmmens yta.

Därför kommer den största delen av den inuti den uppvärm- da betongblandningen befintliga luften under blandningens förflyttning genom kammaren 25 att lämna blandningen och fördelas inuti kammaren 25. Denna process intensifierar inverkan av kammarens 25 väggar, som bringas i sväng- ningsrörelser från svängningskällorna 16, på betongbland- ningen. I Den självslutande ventilen 38 (54), som är anordnad på spjällets 24 fasta plåt 28 (44), skyddar kammaren 25 från inträngning av luft utifrån även vid ändringar i bland- ningens nivå inuti kammaren 25 och tillförsäkrar en maxi- mal minskning av värmeförluster genom spjället 24 till om- givningen. Vid anläggningens stationära drift sker prak- tiskt taget ingen vätskeavdunstning ur den inuti kammaren 25 befintliga betongblandningen, eftersom temperaturen . inuti kammaren och den genom kammaren rörliga blandningen är lika, och det är endast luft, som lämnar blandningen.

Allteftersom trycket inuti kammaren 25 ökar under inverkan av den ur betongblandningen frigjorda luften kommer venti- 10 15 20 25 30 35 mmaren, trycket inuti kammaren mgivningen och ventilen 38 (54) återtar sitt utgångsläge. Avluftningsprocessen gör det möjligt att avlägsna den luft, som befinner sig inuti den uppvärmda betongblandn' Om kammaren 25 är avgränsad av s ' ringsform som visas i fig. 4, 5 och 6, och spjället 24 i den utföringsform som visas i fig. 4, 5 och 7, bildar spärregeln 23 tvâ av den uppvärmda betongblandningen be- stående strömmar, som, sedan de tigt stöter emot spjället 24 vid bildas, passerat kammaren 25, kraf- , varvid de strömmar, som där- korsar varandra och således turbuliserar be- läggning i formen 22, förbättrad temperaturhomogenitet, 12 % blandningens vätskefas före dess uppläggning i formen 22. ringsform som visas i fig. 4, 8 och 9, och spjället 24 i den gtfiöringsform som visas i fig. 4, 8 och 10, bildar _ spärregeln endast en ström av den uppvärmda betongbland- ningen, vilken ström, sedan den passerat kammaren 25, kraf- tigt stöter emot spjället 24, varvid spjället 24 delar denna ström i tvâ strömmar, väggar, 10 15 20 25 30 35 458 840 29 två öppningar 45, som är utförda i spjället 24, vilket li- kaledes gör det möjligt att uppnå en förbättrad temperatur- homogenitet, 12 : 30 C, hos betongblandningens vätskefas före dess uppläggning i formen 22.

Det enligt föreliggande uppfinning föreslagna förfarandet för behandling av blandningar, företrädesvis en betong- blandning, samt anordningen för genomförande av förfaran- det enligt uppfinningen gör det möjligt att intensifiera temperaturhöjningsprocesser under behandling av bland- ningar och samtidigt minska energiförlusterna. Nedan ges ett exempel på den utföringsform av förfarandet enligt föreliggande uppfinning, som ovan beskrivits.

Exempel Man tar en betongblandning med en rörlighet av l3 till 15 cm (för erhàllandet av betong med en hâllfasthet av 200 kp/cmz) av följande sammansättning (torra beståndsdelar, kg/m3): Bindemedel:sand:krossad stenzvatten = 320:665:l050:l95 Bindemedel är portlandcement med en tänkbar hållfasthet hos cementsten lika med 400 kp/cmz vid 28-dygnsâlder. Port- landcementens medelaktivitet under genomângning efter l dygn är lika med 310 kp/cmz. Sandpartikelstorlek från 0,14 till 1,2 mm. Krossten-kalkstensmaterial med partikelstor- lek frân 10 till 45 mm.

Denna betongblandning behandlade man medelst förfarandet enligt pppfinningen i anordningen för utförandet av det föreslagna förfarandet.

De resultat, som utmärker effektiviteten av förfarandet och anordningen enligt uppfinningen visas i en tabell I. 458 840 10 15 20 25 30 35 parametrar stgrlek l 2 1. strömstyrka över elektroder, I 267 A 2. fasspänning över elektroder, Uf (fassß) 220 v 3. begynnelsetemperatur hos blandning, o tb (beg.temp.) 18 C 4. medelvärde specifikt ohmskt motstånd vid blandningens uppvärmning, ß 5,24 Om-m 5. blandningens uppvärmningstid, Tu (uppv_) 2,11 min 6. uppblandningsvattens maximala temperatur. tmax 116° c 7. medeltemperatur av uppvärmd blandning, o tmed (medel t) 66'5 C 8. specifik energiförbrukning, 3 wsp. (specif.) 3?'4 kw t/m 9. upptagen effekt, Pe (effekt) 173 kW 10. anläggningens kapacitet, Kb 5,0 m3/tim . Undanröjandet etongblandningens uppvärmning 10 ' ' 458 849 31 möjliggör att spara2 % extra energi, vilket resulterar i att produktivitetens totala ökning vid termobehandling av betongblandningen utgör 13 - 14 %.

Om man använder detta förfarande för termobehandlingen av olika slags andra blandningar, där vatten eller någon annan högvärmebärande och elektriskt ledande vätska skall få större mängder av blandningens totala värme- kapacitet, kommer termobehandlingsprocessens effektivi- tet att öka ännu mera.

JU l

Claims (1)

1. 0 15 20 25 30 35 32 Patentkrav __________ 2. Förfarande enligt krav 1, av att blandningen efter uppvär ' av minst 1oo° c utsattes för av ring. ed slutet matningsrörstycke (2) och ett som är belägna vid behållarens genomgångstvärsnitt, ett in av att behållaren (1) är för- , vilken är anordnad och fäst et (3) så, att den kan reglera behållarens (l) genomgängstvärsnittsarea. sedd med en spärregel (23) framför utmatningsrörstyck 10 15 20 25 30 35 458 840 33 let (24) är anordnat så, att det kan reglera kammarens (25) genomgângstvärsnittsarea. 5. Anordning enligt krav 3 och 4, k ä n n e t e c k - n a d av att spärregeln (23) är utförd i form av två efter varandra belägna plåtar (30, 26), av vilka den ena, närmare behållaren (1), är fäst så, att den kan reglera behâllarens (l) genomgângstvärsnittsarea, under det att den andra plåten är fast och har dels ett centralt krökt avsnitt, vars konvexa yta är vänd mot inmatningsrörstyc- ket (2), och dels öppningar (27), som är belägna i plå- tens (26) nedre del och huvudsakligen angränsar mot be- hållarens (1) sidoväggar, varvid spjället (24) är utfört i form av två efter varandra belägna plåtar (33, 28), av vilka den ena, närmare spärregeln (23), är fäst så, att den kan reglera kammarens (25) genomgângstvärsnittsarea, under det att den andra plåten är fast och har dels en mot inmatningsrörstycket (2) konkav form och dels en öppning (29), som är utförd i mitten av plátens (28) nedre del, varvid öppningens (29) area är mindre än eller lika med den sammanlagda arean av öppningarna (27) hos spärregeln (23). 6. Anordning enligt krav 5, k ä n n e t e c k n a d av att på båda sidor om det centrala krökta avsnittet hos spärregelns (23) fasta plåt (26) finns krökta avsnitt, vars konkava ytor är vända mot inmatningsrörstycket (2). 7. Anordning enligt krav -3 och 4, k ä n n e t e c k - n a d av att spärregeln (23) är utförd i form av två efter varandra belägna plåtar (46, 42), av vilka den ena, närmârå behållaren (1), är fäst så, att den kan reglera - behållarens (l) genomgångstvärsnittsarea, under det att den andra plåten är fast och har dels en mot behållaren (l) konkav form och dels en öppning (43), som är utförd i mitten av plâtens (42) nedre del, varvid spjället (24) -' "458 840 10 15 20 9. Anordning enligt krav 5 eller 7, k ä n n e - t e c k n a d av att spärregeln (23) och spjället (24) är försedda med självslutande ventiler (36, anordnade på de fasta plåtarna (26, 42 regeln (23) resp. spjället (24). 38), som är , 28, 44) hos spärr-