NO870811L - Fremgangsmaate og anordning for behandling av en blanding,fortrinnsvis betongblanding. - Google Patents

Abstract

Ed fremgangsmåte for behandling av en blanding,. fortrinnsvis betongblandlng. omfatter kontinuerlig & bevege blandingen Innenfor et kar (1) av et lukket tverrsnitt, soa bar laste- og uttenn lngs ra r (2,3) ved endene derav. Blandingen utsettes for osclllasjons-vlrknlng under bevegelse ved hjelp av en oscllla-sjonskllde (16) som er tllvelebragt 1 anordningen. En grind (23) er tllvelebragt 1 karet (1) oppstrøms relativt uttømnlngsrøret (3), «om er tilpasset til å styre tverrsnittsarealet av karets (1) straanlngsbane for derved a. definere med blendingen som behandles en avtettet sone 1 karet. Onder bevegelse av blandingen blir blandingen oppvarmet til 100C og over ved at det bevirkes elektrisk strøa til å stramme 1 blandingen ved hjelp av elektroder (4) soa er tllvelebragt 1 karet (1). Damp blir således dannet og gjennomtrenger hele blandingens masse til & utføre jevn og hurtig oppvarm-nlng av samtlige komponenter 1 blandingen.

Description

Den foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte og anordning for å behandle en blanding, fortrinnsvis betong-blandling.

Oppfinnelsen kan anvendes for å oppvarme forskjellige mørtler, gassfylte kalsiumsilikatblandinger, bitumen, leire, frosne aggregater for betongblanding, for våt aktivering av sement, for kontinuerlig damping av mineralmaterialer slik som gips, for hurtig vannmetning av lettvektsaggregater for betongblanding, for oppvarmning av vann, materialer for vin, og hvilket osm helst andre fluida innenfor matvare og den kjemiske industri.

Oppfinnelsen kan høyst fordelaktig anvendes for behandling av blandinger som skal anvendes ved fremstillingen av pre-fabrikert betong og betong støpt på stedet og armerte betongkonstruksjoner, innbefattende de som oppreises ved lave omgivelsestemperaturer.

Varmefaktoren er kjent å være avgjørende for akslerasjonen av betongherdlng. Ellers ville betong få styrke for sakte, særlig i tilfelle av lave omgivelsestemperaturer.

Forskjellig oppvarmingsmetoder hersker blant de eksisterende metoder for varmebehandling av betong. Disse metoder oppviser en lang varighet av varmebehandling, betydelig energiforbruk og avbrudd i betongkonstruksjonen p.g.a. termisk utvidelse av luft og vanndamp som er tilstede i betongb1andingen.

Det stadig økende tempo i forbindelse med moderne konstruksjoner krever nye, mer virkningsfulle varmebehandlingsmetoder som bidrar til en akslerasjon av betongherdingen og forbedring av dens kvalitet, og det akutte energiproblem byr på langt strengere krav til energiforbruk, innbefattende energiforbruk for varmebehandling av betong.

Kjent innenfor teknikken er en fremgangsmåte for å behandle betongblanding (se USSR oppfinnersertifikat nr. 1087496). Denne fremgangsmåte omfatter kontinuerlig å bevege blandingen innenfor et lukket kar, oppvarme blandingen under bevegelse innenfor en begrenset sone langs blanderen ved å levere damp fra utsiden. Blandingen beveges i dampbehandlingssonen med en hastighet av 45-55 cm/s, idet damptrykket er 0,7-1,0 kgf/cm<2>.

En ekstern varmekilde - damp behøves for å utføre denne fremgangsmåte slik at oppvarmingss tyr ingen og tilveiebringelsen av forutinnstilte prosessparametre for varm betongblanding er temmelig komplisert. Kontakten mellom damp-tilførselssystemene og betongblandingen medfører en hurtig avsetning av betongblanding på slike systemer slik at virkningsgrad og operasjonsstabilitet for en anordning som utfører fremgangsmåten avta. Blandingen bevirkes til å bevege seg ved hjelp av en skrue som drives av en elektrisk motor, slik at totalt energiforbruk for varmebehandling av blandingen ved denne fremgangsmåte øker. I tillegg, når blanding oppvarmes til høye temperaturer, hefter blandingen til skruen, hvorved oppvarming, bevegelse og omrøring og blandingen blir hindret.

Det er innenfor teknikken kjent en fremgangsmåte for halv-kontinuerlig behandling av gips (se Norbert J. Stevens: Semicontinuous Material Treatment Process. Joy Manufacturing Co., US-patent nr. 3.158.441).

Denne fremgangsmåte utføres i en kalsineres innretning som omfatter en vertikal sylinder som er vertikalt oppdelt ved hjelp av stive skillevegger i fem avdelinger. Skilleveggene har hule føringsorganer som også virker som varmevekslere.

En vertikal aksel strekker seg gjennom den sentrale delen av sylinderen for å rotere den. Dihydrert gips innføres gjennom en toppkjegle av sylinderen til den første avdelingen hvor bånd som er tilgjengelig i gips fordamper under virkningen av høy temperatur (260°). Fordampningsprosessen fra gips utføres ved å oppvarme overflaten av varmevekslere gjennom hvilke varm olje sirkulerer på en hvilken som helst passende kjent måte.

Den tørkede gipsen synker ned inn i den neste av avdelingen under damptrykk dannet i avdelingen. Trykk i den første avdelingen faller til normal, og en ny sats av gips går inn i denne avdeling. I den andre avdelingen, hvor temperaturen ca. 325°C, dekomponeres gips, det kjemiske bunnete vann fjernes, og et likevekts damptrykk etableres. Kalisinerings-prosessen fullføres i den femte (bunn) avdelingen.

Kalsinering av gips ved denne fremgangsmåte utføres under trykk av vanndamp som frigis fra gips under kalsinering. Gips kalsineres både direkte ved hjelp av overflaten hos varmevekslere som har en høy temperatur og p.g.a. temperaturen for faseomdanning ved kondensering av frigitt damp.

Dessuten går ut vann som er tilgjengelig gips over i damp og oppsamles i den øvre sonen av en respektiv avdeling. Den tørkede gipsen synker ned i den neste avdeling under virkningen av denne damp.

Oppvarmningsanordninger, rørledninger og styre- og måleutstyr behøves for å oppvarme olje slik at innretningen for halv-kontinuerlig behandling av gips blir heller komplisert som et hele og er eksplosjons- og brannrisikofylt. I tillegg blir innretningen for kalisinering av gips dreiet ved hjelp av en vertikal aksel slik at en spesiell drivanordning og ytterligere energiforbruk kreves. Fremgangsmåten er ikke kontinuerlig, slik at den ikke kan ansees som egnet fra synspunktet med hensyn til dagens fremstillingskrav.

Bruken av denne fremgangsmåte og anordning for foroppvarmning av betongblanding er meget vanskelig. Oppvarmningstiden for betongblanding ved denne fremgangsmåte vil bli for lang, ettersom oppvarmning primært skjer i sonene av direkte kontakt mellom blandingen og varmeutvekslingsoverflåtene, idet de hosliggende varme lag oppvarmes kun gjennom varme-ledning av den flytede komponenten av betongblanding (vann). Dette vil resultere i en høy ujevnhet i temperatur gjennom betongblandingsmassen. I tillegg vil betongblandingen brenne på overflaten av varmevekslere. De vil bli hurtig dekket med en skorpe av tørr betong, som derved medfører en høy varme-motstand. For det første vil dette forlenge oppvarmingstiden og dernest gjøre oppvarmningen umulig.

Det er innenfor teknikken kjent en anordning for kontinuerlig elektrisk oppvarmning av betongblanding (se USSR Oppfinnersertifikat nr. 874.714). Innretningen omfatter et kar med åpent tverrsnitt som har lastings- og uttømmingsrør ved dets ender. Elektrisk isolerte plateelektroder er tllvelebragt i karet. Hver elektrode er elektrisk koplet til en spennings-regulator.

Forholdet mellom elektrodelengde og høyde er 1,5-2.1. Innretningen har også en kilde for oscillasjoner (en direktiv vibrator) montert på bakveggen av lasterøret.

Den direktive vibratoren påfører karet harmoniske oscillasjoner, og betongblandingen som er tilgjengelig i karét vil bevege seg langs elektrodene. Vekselstrøm mates til elektroden via spenningsregulatorene til å passere gjennom betongblandingen og oppvarme denne. Denne fremgangsmåte gjør det mulig å skape jevne elektriske og temeraturfelt for derved å unngå lokal overoppheting av blandingen, koking og fuktighetstap ved endene av oppvarmningssonen og underopp-heting av blandingen i midten av denne sone. Virkningsgraden er 0,94-0,96, og den gjennomsnittlige oppvarmingstemperatur økes til 95-96°C.

Imidlertid resulterer fri kontakt med omgivelsen under oppvarmning av betongblanding i varmetap fra blandingen via fordampning. Dette senker virkningsgraden for innretningen under drift og øker energiforbruket for oppvarmning av blandingen.

Temperaturgradienten i væskefasen for betongblandingen, som omfatter slike komponenter som vann, bindemiddel og sand, er 12° C over Innretningens tverrsnitt. Kun væskefasen har tid til å oppvarme til 95-98° C i sonen direkte hosliggende den siste elektroden. Tiden for oppvarmning av betongblandingen til en gjennomsnittstemperatur av 70-80° C pr. m<J>av blandingen er den samme som den i innretningen med intermittent-operasjon. Derfor kan innretningen ikke sikre en forbedring av gjennommatningskapasitet ved plassering av oppvarmet betongblanding. Hvis gjennommatningskapasiteten økes, vil den gjennomsnittlige temperatur i betongblandingens oppvarmning avta respektivt, hvilket ved slutten av dagen, resulterer i betong av mindre styrke.

Kjent innenfor teknikken er innretning for å behandle en blanding, fortrinnsvis betongblanding (se Information Leaflet nr. 206-84, Vladimir, Scientific Information Center, 1984). Innretningen omfatter et lukket kar som har lastings- og lossingsrør ved endene derav. Tre elektroder som tilveie-bringes innenfor karet koaksialt med dette festes til hengslede ikke-avtettede deksler. Elektrodene koples til 380 V trefasenett. En kilde for oscillasjoner (vibrator) installeres på karet.

Betongblanding blir kontinuerlig tilført lasterøret. Spenning tilføres elektrodene, og vibratoren innkoples. Under virkningen av oscillasjoner, begynner betongblandingen å bevege seg langs elektrodene. Betongblandingen som er elektrisk ledende, vil kortslutte samtlige tre elektroder i rekkefølge og bli oppvarmet som ohmsk motstand. Når den har passert gjennom oppvarmingssonen, vil blandingen bli matet Inn i en forskaling eller form gjennom tømmerøret.

Sammenlignet med innretningen som er omhandlet i USSR Oppfinnersertifikat nr. 874.714, sikrer denne Innretning en bedre temperaturjevnhet av blandingens væskefase innenfor 8-10° C. Dette skyldes tilveiebringelsen av et lukket kar. Fordampning av damp fra betongblandingen som oppvarmes skjer under forholdene med en begrenset fri kontakt med den utenfor liggende luft. Elektrodene er Ikke dekket med betong under operasjon ettersom den kontinuerlig bevegelige blanding vil rengjøre elektrodene.

Kravene til den elektriske effekt er tre ganger lavere enn med intermittent-opererende innretninger som har den samme gj ennommatningskapasitet. Med det samme elektriske kraft-forbruk som i tilfellet med syklisk elektrisk oppvarmning av blandingen, kan gjennommatningskapasiteten for Innretningen være tre ganger så stor.

Ved fraværet av avtetting av det Indre rommet av karet, særlig i sonen for de direkte oppvarmning av betongblandingen under dens kontinuerlige bevegelse, bevirker imidlertid varmetap fra blandingen p.g.a. fordampning.

Som et resultat vil virkningsgraden for blandingsoppvarmning avta, hvorved kreves ytterligere energiforbruk for å kompen-sere for slike varmetap. Ytterligere økning i betongbland-ingsoppvarmingstemperatur er ikke mulig, ettersom det indre av innretningen permanent står i forbindelse med miljøet under kontinuerlig bevegelse av blandingen som oppvarmes, slik at maksimumstemperatur for betongblandingen ikke kan være over 100°C, og det er umulig å intensivere oppvarmningen av betongblandingen ved å øke væskefasens temperatur.

Oppfinnelsen er basert på problemet ved å tilveiebringe en fremgangsmåte for behandling av en blanding, særlig betong blanding med slik oppvarmning av blanding, og også en anordning for å utføre fremgangsmåte, hvilken er konstruert til å intensivere temperaturøkningsprosessen for blandingen og å redusere energiforbruket.

Dette problem løses ved tilveiebringelsen av en fremgangsmåte for å behandle en blanding, fortrinnsvis betongblanding, omfattende kontinuerlig å bevege blandingen innenfor et lukket kar, å oppvarme blandingen under bevegelse ved å bevirke elektrisk strøm til å flyte deri, og å utsette blandingen for virkningen av oscillasjoner, idet ifølge oppfinnelsen, en avtettet sone skapes i karet, idet blandingen oppvarmes til 100°C og over i denne sone, og idet damp, som dannes, gjennomtrenger hele betongmassen til å utføre jevn og hurtig oppvarmning av samtlige komponenter i blandingen.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen gjør det mulig å utføre en hurtig, lett og økonomisk oppvarmning av betongblanding til 100°C og over uten å anvende eventuelle eksterne kilder for varme og trykk, med anvendelsen av den mest utstrakte tilgjengelige og virkningsfulle energikilde, nemlig elektri-sitet .

Elektrisk energi går over til varmeenergi under kontinuerlig bevegelse av blandingen innenfor den avtettede sone og direkte innenfor massen derav. Utvidet luft og damp som frigis fra blandingen som oppvarmes danner manometertrykk I den avtettede sone, slik at elektriske oppvarmning kan fortsettes til 100°C og over. Den resulterende damp, p.g.a. dens lave viskositet og høye kinetiske energi, vil hurtig og dypt gjennomtrenge mikroporer av aggregater i betongblandingen og kommer til semenkorn for å bli kondensert deri og avgi varme for derved å oppvarme disse. Bedre gjennom-trengning av vann til sementkorn medfører i en forbedret aktivitet av sementhydrering. Kombinering av direkte oppvarming av blandingen med fasetransformasjonsvarmen som frigis ved kondensering av den resulterende damp, gjør det mulig å kombinere fordelene med de to fremgangsmåtene for betongblandingsoppvarmning: damping og elektrisk oppvarmning. Dette medfører en langt hurtigere blandingstemperaturstigning for derved å forbedre gjennommatningskapastiten hos kontinuerlig oppvarmningsanlegg for blanding og laver elektrisk energiforbruk. Vibrerende omrøring som skjer samtidig med blandingens oppvarmning, bidrar til jevn fordeling av samtlige blandingskomponenter over hele volumet, hvilket vil forbedre strukturell jevnhet hos betongen. Derfor vil denne fremgangsmåte intensivere blandingsoppvarmning og heve blandingens slutt-temperatur etter oppvarmningen. Samtidig vil en økning i blandingens varmekapastitet bidra til en akslert herdning av betong, og derfor kortere reisningstid av konstruksjoner og installasjoner.

Betongblanding blir fortrinnsvis utsatt for en avluftning og turbulisering etter oppvarmning til 100°C og over.

Dette trekk muliggjør luftfjerning fra den oppvarmede blanding og forbedrer jevnheten i blandingens temeperatur før den plasseres i en forskaling eller form.

Nærvær av luft 1 betongblanding er kjent for å senke styrken av betongelementene og konstruksjonene. Reduksjon av luftinnhold i betongblanding bidrar til en økning i betongens tetthet og styrke, og forbedring av ferdig overflate på elementer og konstruksjoner, som er uten porer og hulrom.

Turbulisering av blandingen før den plasseres i en forskaling eller form, resulterer i destruktering av sementkornsvelling som et resultat av hydrering for derved å fjerne fra denne "skjermingsfilmer" og å muliggjøre fri adgang for blandings-vann til den aktive overflaten av sementen. Dette medfører en dypere hydrering av sementkorn og, tilsist, en mer intens økning av betongstyrke. I tillegg, som et resul tat av turbul iser ingen av blandingen før anbringelse, blir en høy jevnhet av væskefasetemperaturen i blandingen sikret, som er innenfor ±2-3°C og, ettersom turbulisering materielt intensiverer varmeveksl ing mellom komponenter i blandingen, blir oppvarmning av grovt aggregat i blandingen også akslerert. Dette er gunstig for påfølgende herdning av den anbragte betong p.g.a. at temperaturjevnheten i blandingen sikrer jevn fordeling av styrke i betongen hos et element eller en konstruksjon.

Problemet som oppfinnelsen er basert på løses også ved å tilveiebringe en anordning for å utføre fremgangsmåten for behandling av en blanding, fortrinnsvis betongblanding, omfattende et lukket krav som har laste- og uttømningsrør med endene derav7 minst en elektrode innenfor karet, og minst en oscillasjonskilde, idet, ifølge en oppfinnelsen, en grind er tllvelebragt i kravet oppstrøms relativt uttømningsrøret for å styre tverrsnittsarealet av strømningsbanen i karet.

Tilveiebringelsen av grinden gjør det mulig fullstendig å fylle karet med blandingen og å skape en avtettet sone i dette. Som følge herav kan blandingen oppvarmes til 100°C og over p.g.a. omdannelsen av elektrisk energi til varmeenergi°g p.g.a. fasetransformasjonsvarme ved kondensering av damp som frigis fra den blanding som oppvarmes. Oppvarmning av blandingen til 100° C og over, gjør det mulig å intensivere blandingens oppvarmning og å redusere elektrisk energiforbruk.

En avstengningsanordning er fortrinnsvis tllvelebragt ved utløpet av uttømningsrøret for å definere med grinden et kammer for avluftning og turbulisering av blandingen, idet avstengningsanordningen er montert for styring av strømnings-banens tverrsnittsareal i kammeret.

En av funksjonene for kammeret for avluftning og turbulisering av blandingen, er å fjerne luft som er tilgjengelig i den oppvarmede blanding, idet nærværet av luften er skadelig for betongens styrke.

En annen funksjon for kammeret er å gjøre den oppvarmede blandingen turbulent før anbringelse. Dette forbedrer temperaturjevnheten i blandingen, hvorved sikres jevn fordeling av styrke i betongen for et element eller konstruksjon under herdning.

Enkelhet i kammerkonstruksjonen og å kombindere denne i en og samme anordning med karet i i hvilket kontinuerlig behandling av blandingen skjer, gjør det mulig å utføre komplekset av produksjonsoperasjoner ved et punkt (som hosliggende punktet for betongblandingens anbringelse) samtidig. Dette sikrer høy virkningsgrad for anlegget, samt gjør det mulig å intensivere blandingstemperaturens stigning og reduserer elektrisk energiforbruk.

Grinden omfatter fortrinnsvis to serie-monterte plater av hvilke en plate, som er nærmere kravet, er montert for styring av tverrsnittsarealet av strømningsbanen for kravet og den andre platen er stivt festet og har en buelinjet sentral del som har en konveksitet som vender mot lasterøret og porter plassert i den nedre delen av platen i alt vesentlig hosliggende kravets sidevegger, idet lukkeren er laget i form av to seriemonterte plater, hvilke en plate, som er nærmere grinden, er montert for styring av tverrsnittsarealet for kammeret strømningsbane og den andre platen err stivt festet og har en konkavitet som vender mot lasterøret og en port plassert i den nedre delen av platen, i midten derav, idet arealet av denne port er mindre enn, eller lik det totale areal av grindens porter.

Tilveiebringelsen av den stivt festede platen på grinden som er således konstruert, bidrar til å oppdele blandingsstrømmen i to og også rengjøringen av overflaten av denne delen av grinden ved hjelp av blandingen som er i bevegelse. Den styrbare platen er nødvendig for avstengning av terrsnitts-arealet av strømningsbanen for kravet for fullstendig fylling med blandingen og for å skapeden avtettede sonen ved begyn-nelsen av oppvarmning. Under stabile blandingsoppvarmnings-betingelser, blir den styrbare platen normalt satt over portene og beholdt i denne posisjon. Det er også mulig å variere arealet av portene under blandingsoppvarmning ved hjelp av den styrbare platen, hvorved gjennommatningskapasiteten for anlegget og temperaturen for blandingsoppvarmning varieres. Etter at de to strømmer av blanding har plassert grinden, beveger det seg til kammeret hvor blandingen avluftes og turbuliseres.

Tilveiebringelsen av den stivt festede platen på lukkeren som er således konstruert, gjør det mulig å utføre turbulisering av blandingen før den plasseres i en forskaling eller form, ettersom de to strømmene av den oppvarmede blandingen dannet av grinden vil passere gjennom gjennom kammeret til å treffe mot en barriere i deres bane, dvs. mot den stivt festede platen av- lukkeren, slik at de vil brått endre bevegelsesretningen til å skjære hverandre, hvorved blandingen turbuliseres som et hel. Den oppvarmede blandingen vil så unnslippe gjennom felles port plassert i den nedre delen av den stivt festede platen, i midten derav. Som et resultat av dette vil høy temperaturjevnhet for væskefase av blandingen før den plasseres i en forskaling eller form bli sikret, innenfor ±2-3°C.

Arealet av porten på den stivt festede platen av lukkeren bør være mindre enn eller lik det totale areal av portene på den stivt festede platen av grinden. Denne fasilitet muliggjør fri unnslipning av oppvarmet blanding fra kammeret uten av risikoen for en dødsone dannes deri. Mangel på å til-fredstille dette krav, ville medføre et avbrudd i blandings-anbringelse i en forskaling eller form, og en plugg kan dannes i karet, hvorved bevirkes et avbrudd i blandings- oppvarmningsprosessen og krever rengjøring av kravets indre for å fjerne herdet blanding fra kammeret.

Buelinjete deler som har en konkavitet som vender mot lasterøret er fortrinnsvis tllvelebragt i den ene eller annen side av det sentrale buelinjete parti av den stivt festede platen på grinden.

Denne fasilitet muliggjør en bedre passasje av den oppvarmede blandingen gjennom grindens porter, ettersom dannelsen av dødsoner i blandingen hosliggende grinden err fullstendig eliminert. Derfor, vil grindportene ikke bli tilstoppet med betonget.

Grinden er fortrinnsvis laget i form av to serie-monterte plater av hvilke en plate, som er nærmere karet, er montert for styring av strømningsbanens tverrsnittareal i kravet og den andre platen er stivt festet og har en konkavitet som vender mot karet og en port plassert i den nedre del av platen, i-midten derav, idet lukkeren er laget i form av to serie-monterte plater, hvorav en plate, som er nærmere grinden, er montert for styring av tverrsnittsarealet av strømningsbanen for kammeret og den andre platen er stivt festet og har en buelinjet sentral del som har en konveksitet som vender mot kammeret og porter plassert i den nedre delen av platen i alt vesentlig hosliggende kammeret sidevegger, idet portenes areal er mindre enn eller lik grindportens areal.

Tilveiebringelsen av den stivt festede platen som har en konkavitet som vender mot karet og porten plassert i den nedre del av platen, i midten derav, gjør det mulig å konsentrere strømmen av oppvarmet blanding ved den sentrale del av grinden, hvorved utelukkelsse dannelse ava dødsoner oppstrøms relativt grinden og bidrar til rengjøring av grindens overflater med den bevegelige blandingen. Den styre platen er nødvendig for avstengning av strømningsbanens tverrsnitt i karet, for derved fullstendig å fylle dette med blanding og skape den avtettede sone ved ommvarmnings-begynnelsen. Under stabile oppvarmningsbetingelser blir den styrte platen normal satt over portene og beholdes i denne posisjon. Arealt av grindportene kan også varieres under blandingsoppvarmning ved hjelp av den styrte platen for derved å styre gjennommatningskapasiteten for anlegget og blandingens oppvarmningstemperatur . Etter passeringen gjennom grinden, blir blandings st rømmen matet til kammeret for avluftning av blandingen og dens turbulisering.

Tilveiebringelsen av den stivt festede platen på lukkeren, som er således konstruert, gjør det mulig å utføre effektiv turbulisering av blandingen før den plasseres i en forskaling eller form, ettersom den resulterende strøm av oppvarmet blanding som passerer gjennom kammeret ville treffe mot en barriere i form av den stivt festede platen på lukkeren i dens bane til å bli delt to uavhengige strømmer. Samtidig blir denne del av lukkeren renset av den bevegelige blandingen. De resulterende to blandinger vil varme mot kammer-veggene og vil så passere gjennom portene i den nedre delen av platen som er plassert i alt vesentlig hosliggende kammerets sidevegger. Således blir hver strøm og blandingen som et hele turbulisert før den bringes inn i en forskaling eller form. Som følge derav blir høy temperaturjevnhet i væskefasen av blandingen innenfor ±2-3°C sikret før blandingen plasseres i en forskaling eller form. Virkningene av portene på lukkeren som har arealet som er mindre enn, eller lik arealet av grindporten, er tilsvaraende den som er beskrevet for den ovennevnte utførelsesform.

Buelinjene deler som har en konkavitet som vender mot lasterøret er fortrinnsvis tllvelebragt på den ene eller annen side av den sentnrale buelinjete del av den stivt festede platen på lukkeren.

Denne fasilitet sikrer en bedre passering av blandingen gjennom portene på lukkeren ettersom muligheten for dannelse av dødsoner i blandingen hosliggende lukkeren er fullstendig eliminert. Derved vil det ikke bli noen tilstopning av lukkerportenemed betong.

Grinden og lukkeren i anordningen for behandling av en blanding, fortrinnsvis betongblanding, har fortrinnsvis selvlukkende ventiler montert på de stivt festede platene av henholdsvis grinden og lukkeren.

Tilveiebringelsen av de selvlukkende ventiler sikrer deres pålitelig og permanente intime kontakt med overflaten av den bevegelige blandingen under eventuelle fluktuasjoner av blandingsnivået i kravet og kammeret for derved å beskytte det innvendige rommet av karet og kammeret mot gjennom-trengning av luft fra utsiden, og således mot varmetap fra den oppvarmede blandingen. I tillegg sikrer bruken av den selv-lukkende ventilen på lukkeren fjerning av kun luft fra blandingen når den passerer langs kammeret. Der vil ikke være noen fuktighetsfordampning og heller ikke varmetap fra kammeret, ettersom temperaturen i kammeret og i blandingen vil være en og den samme under stabile driftstilstander for anordningen.

Derfor gjør bruken av fremgangsmåten og anordningen for behandling av en blanding, fortrinnsvis betongblanding, i henhold til oppfinnelsen det mulig å intensivere blandingstemperaturens stigning og å redusere elektrisk energiforbruk.

Oppfinnelsen skal nå beskrives i detalj med henvisning til spesielle utførelsesformer som vist i de vedlagte tegninger, hvor: Fig. 1 skjematisk viser en anordning ifølge oppfinnelsen. Fig. 2 er den samme anordningen ifølge oppfinnelsen, vist

med et kammer.

Fig. 3 er et forstørret snittriss tatt langs linjen Ill-lll

i fig. 2.

Fig. 4 er en forstørret detalj A i fig. 2.

Fig. 5 er et snittriss tatt langs linje V-V i fig. 4, som

viser en utførelsesform av en grind og lukker.

Fig. 6 er et snittriss tatt langs linje VI-VI i fig. 4 og viser den samme utførelsesformen av porten og lukkeren. Fig. 7 er et snittriss tatt langs linje VII-VH i fig. 4,

som viser den samme utførelsesform av grinden og lukkeren.

Fig. 8 er et snittriss tatt langs linje VIII-VIII i fig. 4

og viser en annen utførelsesform av grinden og lukkeren.

Fig. 9 er et snittriss tatt langs linje IX-IX i fig. 8.

Fig. 10 er et snittriss tatt langs linje X-X i fig. 8.

En fremgangsmåte for å behandle betongblanding i henhold til oppfinnelsen omfatter kontinuerlig å bevege blandingen innenfor et lukket kar (fig. 1) og skape en avtettet sone deri. Under bevegelsen blir blandingen oppvarmet ved å bevirke elektrisk strøm til å strømme deri og utsettes for oscillasjoner. Blandingen, som er tilstede i den avtettede sonen, oppvarmes til 100"C og over. Damp blir således dannet som trenger gjennom blandingen gjennom hele tykkelsen av blandingen til å utføre jevn og hurtige oppvarmning av samtlige komponenter i blandingen.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen skal beskrives i nærmere detalj nedenfor med henvisning til en bestemt utførelsesform av en anordning for å utføre fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen.

En anordning for å utføre fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, som er konstruert i henhold til oppfinnelsen, omfatter et kar (fig. 1 og 2) med et lukket tverrsnitt av strømningsbanen som har ved endene derav et lasterør og et uttømningsrør 3. Tre elektroder 4 er tllvelebragt innenfor kravet. Antallet av elektroder kan være et hvilket som helst og avhenger av den konstruksjonsmessige utførelsesform av kravet 1, særlige trekk ved prosessen av elektrisk oppvarmning av betongblanding, elektrodef orbindelsekretsutformning , type av tilførselsnett og andre faktorer. I denne utførelsesform er elektrodene 4 koplet til en respektiv faselinje 5 på et vekselstrøms tre-fase 380/220 V nett, og karet 1 er koplet til en nøytral linje 6.

Elektrodene 4 er montert koaksialt innenfor karet 1 og er elektrisk isolert fra disse ved hjelp av hylser 7 (fig. 3). Elektrodene 4 er stivt festet til avtettede hengslede deksler 8 ved hjelp av holderre 9 og ken lett fjernes fra karet 1 for rengjøring eller utskiftning.

Dekslene 8 er montert ved hjelp av hengsler 10. Vekslene 8 er avtettet ved hjelp av pakninger 11. Dekslene 8 oppbevares i den riktige posisjon ved hjelp av en stropp 12 og festeorganer 13. Forbindelsesstiftene på holderne for elektrodene 4 til elektrisk tilførselskabler 14 (fig. 1) er lukket mot frileggelse mot eksterne faktorer ved hjelp av beskyttende hetter 15 (fig. 3).

Tre oscillasjonskilder i form av vibratorer 16 er montert på karet 1 (fig. 1, 2). Antallet og typen av vibratorer, deres forbindelseskretsutformning og driftsmønster kan være av en hvilken som helst type som passer for en gitt anvendelse. Disse parametre bestemmes i henhold til en bestemt anvendelse, nemlig tilveiebringelsen av en viss tidsstyring av vibratorenes 16 operasjon, kjennetegn ved betongblanding og andre faktorer.

Vibratorene 16 kan monteres på et hvilket som helst punkt av anordningen. I denne utførelsesform er vibratorene 16 montert på overflaten av kravet 1 i et adskilt forhold til og bak hverandre.

Anordningen for kontinuerlig behandling av betongblanding opphenges fra en stasjonær ramme 17 via mellomliggende elastiske s*j okkabsorbatorer (fig. 3) som er montert på støtter 19 for karet 1 ved hjelp av oppheng 20.

Karet 1 er utvendig elektrisk og varmeisolert, f.eks. med et lag 21 av skummet polyuretan.

Mengden av- betongblanding som oppvarmes anbragt i en form 22, styres ved hjelp av en grind 23 som er tllvelebragt i karet 1 oppstrøms relativt uttømningsrøret 2, som er tilpasset til å variere tverrsnittsarealet av strømningsbanen for karet 1 forr derved å skape i dette en avtettet tone sammen med blandingen.

Tverrsnittsarealet av strømningsbanen for karet kan styres ved hjelp av et hvilket som helst passende kjent middel.

I denne utførelsesform er uttømningsrøret 3 (fig. 2) i form av et bend som er bueformet mot uttømningssiden.

En lukker 24 er tllvelebragt ved utløpet av uttømningsrøret 3 til å definere med grinden 23 et kammer 25 for avluftning og turbulisering av blandingen. Lukkeren 24 er montert for styring av strømningsbanens tverrsnittsareal i kammeret 25. Tverrsnittsarealet for strømningsbanen i kammeret 25 kan varieres ved hjelp av et hvilket som helst passende kjent middel.

For mest mulig effektiv avlufting og turbulisering, har grinden 23 og lukkeren 24 en spesiell konstruksjon.

Fig. 4, 5, 6 og 7 viser en utførelsesform hvor grinden 23 (fig. 4) er i for av to serie-monterte plater. Platen 26 (fig. 5) som er nærmere uttømningsrøret 3, er stivt festet og har en sentral buelinjet del med en konveksitet som vender mot uttømningsrøret 3. Porter 27 (fig. 6) er tllvelebragt i den nedre del av platen 26 i alt vesentlig hosliggende karets 1 sidevegger.

Buelinjete deler som har en konkavitet som vender mot lasterøret 2, er tllvelebragt på hver side av den sentrale buelinjete delen av den stivt festede platen 26 (fig. 5) av grinden 24 (fig. 4).

Lukkeren 24 i denne utførelsesform er laget i form av to serie-monterte plater. Platen 28 (fig. 5), som er nærmere uttømningsrøret 3, er stivt festet og har en konkavitet som vender mot uttømningsrøret 3. En port 29 (fig. 7) er dannet i den nedre delen av platen 28, i midten av denne. Arealet av porten 29 i denne utførelsesform er lik det totale areal av portene 27 (i flg. 6) av grinden 23 (fig. 4). I en annen utførelsesform kan arealet av porten 29 (fig. 7) være mindre enn det totale areal av portene 27 (fig. 6) av grinden 23 (fig. 4).

Platen 30 (fig. 5) på grinden 23 (fig. 4) som er nærmere karet 1, er montert for variering av tverrsnittsarealet for strømningsbanen av karet 1 (den styrbare platen 30).

Den stivt festede platen 26 (fig. 5) på porten 23 (fig. 4) innføres i spesielle spalter (ikke vist) på karet 1, senkes til bunnen av karet 1 og sikres til kammeret 25 ved hjelp av festeorganer 31.

Når det er nødvendig å endre størrelse av portene 27 (fig. 6) eller endog fullstendig lukke disse (for fullstendig fylling av karet 1 med blandingen) blir den styrbare platen 30 (fig. 5) på grinden 23 (fig. 4) festes i en hvilket som helst ønsket posisjon under anvendelse av festeorganer.

Platen 33 (fig. 5) av lukkeren 24 (fig. 4) som er nærmere grinden 23, er montert for variering av tverrsnittsarealet for strømningsbanen av kammeret 25 (den styrbare platen 33).

Den stivt festede platen 28 (fig. 5) av lukkeren 24 (fig. 4) innføres i spesielle spalter (ikke vist på tegningene) av kammeret 25, senkes til bunnen av kammeret 25 og festes til uttømningsrøret 3 ved hjelp av festeorganer 34.

Når det er nødvendig å endre størrelsen av porten 29 (fig. 7) eller endog fullstendig å stenge den, blir den styrbare platen 33 (fig. 5) av lukkeren 24 (fig. 4) festet i en hvilken som helst ønsket posisjon ved hjelp av festeorganer 35.

Portene 27 (fig. 6) på den stivt festede platen 26 (fig. 5) av grinden 23 (fig."4) blir fullstendig dekket av en elastisk selvlukkende ventil (fig. 5), f.eks. av tynn gummi. Ventilen 36 er laget med en ytterkant som overlapper omkretsen av kammeret 25 og intimt danner inngrep med dets vegger. Ventilen 36 er stivt festet til platen 26 ved hjelp av festeorganer 37 (fig. 4).

Porten 29 (fig. 7) på den stivt festede platen 28 (fig. 5) av lukkeren 24 (fig. 4) er fullstendig dekket av en elastisk selvlukkende ventil 38 (fig. 5) f.eks. av tynn gummi. Ventilen 38 er laget med en margin som overlapper omkretsen av uttømningsrøret 3 og intimt danner inngrep med dets vegger. Ventilen 38 er stivt festet til platen 28 ved hjelp av festeorganer 39 (fig. 4).

For å muliggjøre rengjøring av karet 1 (fig. 5) og også tillate preventiv inspisering eller reparasjoner, er uttøm-ningsrøret 3 gjort dreibart, i dette tilfelle, i retningen mot et karet 1. Dreining av røret 3 kan muliggjøres ved hjelp av et fengsel 40 (fig. 8). Røret 3 festes til karet 1 når det er i arbeidsposisjon, ved hjelp av festeorganer 41. Vinkel a (fig. 5 og 8) er rotasjonsvinkelen for røret 3 relativt kravet 1. I denne utførelsesform er variasjons-området for vinkelen a fra 0 til 180°.

Fig. 4, 8, 9 og 10 viser en annen utførelsesform i hvilken grinden 23 (fig. 4) er laget i form av to seriemonterte plater. Platen 42 (fig. 8), som er nærmere uttømningsrøret 3, er stivt festet og har en konkavitet som vender mot karet karet 1. En port 43 (fig. 9) er dannet i den nedre delena v platen 42, i midten av denne. Lukkeren 24 (fig. 4) er laget i form av to seriemonterte plater. Platen 44, som er nærmere uttømningsrøret 3 (fig. 8), er stivt festet og har en sentral buelinjet del som har en konveksitet som vender mot kammeret 25. Porter 45 er dannet i den nedre delen av platen 44 i alt vesentlig hosliggende kammerets 25 (fig. 10) sidevegger, idet det totale areal av portene 45 er lik arealet av porten 43 (fig. 9) av grinden 23 (fig. 4). I en annen utførelsesform kan det totale areal av portene 35 (fig. 10) være større enn arealet av porten 43 (fig. 9) av grinden 23 (fig. 4).

Buelinjete deler som har en konkavitet som vender mot kammeret 25 (fig. 8) er tllvelebragt på hver side av den sentrale buelinjete delen av den stivt festede platen 44 (fig. 8) av lukkeren 24 (fig. 4).

Platen 46 på grinden 23 (fig. 4), som er nærmere karet 1, er montert for varieringen av tverrsnittsarealet av strømnings-banen for karet 1 (den styrbare platen 46).

Den stivt festede platen 42 (fig. 8) på grinden 23 (fig. 4) innføres i spesielle spalter i karet 1 (ikke vist for tegningene), senkes til bunnen av karet og festes til kammeret 25 ved hjelp av festeorganer 47.

Når det err nødvendig å endre størrelsen av porten 43 (fig. 9) eller å lukke den fullstendig (for fullstendig fylling av karet 1 med blandingen), blir den styrbare platen 46 (fig. 8) hos grinden 23 (fig. 4) festet i en hvilken som helst ønsket posisjon ved hjelp av festeorganer 48.

Platen 49 (fig. 8) på lukkeren 24 (fig. 4), som er nærmere grinden 23, er montert for å variere tverrsnittsarealet av kammeret 25 (den styrbare platen 49).

Den stivt festede platen 44 (fig. 8) av lukkeren 24 (fig. 4) er innført i spesielle spalter i kammeret 25 (ikke vist på tegningene), senkes til bunnen av kammeret 25 og festes til uttømningsrøret 3 ved hjelp av festeorganer 50 (fig. 4).

Når det er ønskelig å endre størrelsen av portene 45 eller endog å lukke dem fullstendig, blir den styrbare platen 49 (fig. 8) på lukkeren 24 (fig. 4) festet i en hvilket som helst ønsket posisjon ved hjelp av festeorganer 51.

Porten 43 (fig. 9) på den stivt festede platen 42 (fig. 8) av grinden 23 (fig. 4) er fullstendig dekket av en elastisk selv-lukkende ventil 52 (fig. 8), f.eks. av tynn gummi. Ventilen 52 er laget med en margin til å overlappe omkretsen av kammeret 25 og intimt danne inngrep med dets vegger. Ventilen 52 er stivt festet til platen 42 ved hjelp av festorganer 53 (fig. 4).

Portene 45 (fig. 10) på den stivt festede platen 44 (fig. 8) av lukkeren 24 (fig. 4) er fullstendig dekket av en elastisk selv-lukkende ventil 54 (fig. 8), f.eks. av tynn gummi. Ventilen 54 er laget til med en margin å overlappe omkretsen av uttømningsrøret 3 og intimt danner inngrep med dets vegger. Ventilen 54 er stivt festet til platen 44 ved hjelp av festeorganer 55 (fig. 4).

Anordningen virker på den følgende måte.

Betongblanding mates først til lasterøret 2 på karet 1, idet karet er av en lukket tverrsnittkonfigurasjon. Blandingen bevirkes så til å bevege seg fremover innenfor karet 1 under anvendelse av oscillasjonskilder - vibratorer 16. Blandingen som beveger seg langs karet 1 treffer mot grinden 23 og definerer en avtettet sone innenfor karet. Samtidig blir spenning tilført elektrodene 4 som er montert i karet 1 og koplet til trefasenettet 5. Under bevegelse langs elektrodene 4, blir blandingen, som fungerer som leder, direkte oppvarmet med strøm mens den omrøres. Med temperaturøkning vil mengden av gassfase i blandingen som oppvarmes, som er i form av luft og dampblanding, plutselig øke. Ettersom fordampning av en liter vann avgir 1500-2000 liter damp, vil fordampning av endog et lite vannvolum innenfor blandingen under avtettede forhold resultere i oppbygning av internt manometertrykk.

Den resulterende damp, p.g.a. dens lave viskositet og høye kinetiske energi, vil hurtig og dypt gjennomtrenge alle mikroporer av betongblandingsaggregater og gå til sementkorn for der å bli kondensert og avgi varme til å oppvarme disse. Den gunstige bevegelsesretningen for den resulterende damp, på tvers relativt blandingens strøm, bidrar til en hurtig oppvarming av aggregater i betongblandingen.

Alt dette gjør det mulig å oppvarme blandingen til 100°C og over.

Derfor blir oppvarmning av blandingen utført samtidig både med elektristitet, på bekostning av Joulevarme, og under anvendelse av fasetransformasjonsvarme ved kondensering av damp som frigis fra blandingen. Temperatur i blandingen av 100° C og over oppnås under en meget kort periode, fra flere sekunder til flere minutter, avhengig av spenningsverdi, elektrisk ledningsevne av blandingen og andre faktorer. Under stabile tilstander og mer tverrsnittet av strømnings-banen i karet 1 fullstendig fylt med blandingen, blir karet 1 fullstendig avtettet.

Under bevegelse langs elektrodene 4, oppvarmes blandingen, vibreres til å aktivere den, og homogeniseres. P.g.a. den kontinuerlige og intensive bevegelse av blandingen og effektig varmeveksling mellom forskjellige komponenter i blandingen, sikres høy grad av temperaturjevnhet i blandingens væskefase over karets tverrsnitt, innenfor ±4-5°C.

I tillegg, p.g.a. den kontinuerlige bevegelsen av blandingen, blir dannelse av en film av tørket blanding på elektrodeover-flaten og dannelse av en skjermende film av luft og dampblanding derpå eliminert.

Tilveiebringelsen av den selvlukkende ventilen 36(52) montert på den stivt festede platen 26(42) av grinden 23 sikrer permanent kontakt mellom grinden 23 og overflaten av den bevegelige blandingen under eventuelle variasjoner i blandenivået i karet 1. Dette garanterer avtetning av det innvendige rommet av karet 1 mot gjennomtregning av luft fra utsiden i tilfelle av variasjoner i blandenivået i karet 1, og således maksimalt mulig reduksjon av varmetap fra paret 1 inn i omgivelsen gjennom porten 23.

Etter oppvarmning av blandingen i karet 1, beveger blandingen seg til kammeret 25 definert av grinden 23 og lukkeren 24. Blandingen utsettes for avluftning og turbulisering i dette kammer før den bringes inn i forskalingen eller formen 22. Under bevegelse gjennom kammeret 25, vil laget av oppvarmet blanding, som er tynnere, bevege seg ved en lavere hastighet sammenlignet med blandingen i karet 1, og starter intensivt avgivelsesluft som er tilgjengelig i laget. Dette er p.g.a. det faktum at en sone med redusert lufttrykk skapes over overflaten av en hvilken som helst bevegelig strøm av væske eller blandig. Følgelig, under passeringen av den oppvarm-ende blandingen gjennom kammeret 25, blir den vesentlige del av luft som er tilgjengelig i blandingen fjernet inn i det indre rom av kammeret 25. Denne prosess intensiverer virkningen av oscillasjonskildene 16 gjennom kammerets 25 vegger på blandingen.

Bruken av den selvlukkende ventilen 38(54) ssom er montert på den stivtfestede platen 28(44) av lukkeren 24 beskytter på pålitelig måte det innvendige rommet av kammeret 25 mot gj ennomtrengning av av luft fra utsiden endog under variasjoner av blandenivået i kammeret 25, hvorved varmetap gjennom lukkeren 24 inn i omgivelsen reduseres i maksimal mulig utstrekning. Under stabile operasjonsbetingelser for anordningen, er der i alt vesentlig ingen fordampning av fuktighet fra blandingen i kammeret 25, ettersom temperaturen innenfor kammeret og blandingen som passerer derigjennom er i alt vesentlig den samme, og kun luft avgis fra blandingen. Ettersom trykk vokser i kammeret 25 p.g.a. luftavgivelse fra blandingen, blir røret 38(54) lett bøyd, luft fra kammeret 25 unnslipper til utsiden, trykket i kammeret bli lik trykket i omgivelsen, og ventilen 38(54) går tilbake til sin initial-posisjon. Avluftning gjør det mulig å fjerne luft som er tilstede i den oppvarmede blanding. Det bidrar til en forbedret betongstyrke ettersom 1% reduksjon av innstengt luftinnhold i blandingen medfører opptil 5% forbedring i betongstyrken.

I tillegg skjer turbulisering av blandingen umiddelbart før anbringelse skjer i kammeret 25. Dette muliggjør en mini-mumstemperaturgradient i den anbragte blanding, og dermed mer jevn fordeling av betongstyrke i elementene og konstruk-sjonen.

Hvis kammeret 25 defineres av grinden 23 vist i fig. 4, 5 og 7, danner grinden 23 to strømmer av den oppvarmede blanding som kommer etter passering gjennom kammeret 25 ville treffe energimessig mot lukkeren, og de resulterende stråler ville skjære hverandre til å turbulisere strømmen av blandingen som et hele før anbringelse i forskalingen eller formen 22. Som resultat derav oppnås høy temperatur jevnhet av blandingens væskefase innenfor ±2-3°C før anbringelse i forskalingen eller formen 22.

Når kammeret 25 defineres av grinden 23 vist i fig. 4, 8 og 9, og av lukkeren 24 vist i fig. 4, 8 og 10, danner grinden 23 en enkelt stråle av den oppvarmede blanding som, etter passeringen gjennom kammeret 25 ville treffe energimessig mot lukkeren 24 til å bli delt i to stråler som ville treffe mot veggene kammeret 25 og unnslippe turbulisert gjennom de to portene 45 av lukkeren 24.

Som et resultat blir også høy temperaturjevnhet i blandingens væskefase oppnådd innenfor ±2-3°C før anbringelse i forskalingen eller formen 22.

Derfor gjør bruken av fremgangsmåten og anordningen for behandling av en blanding, fortrinnsvis betongblanding i henhold til oppfinnelsen det mulig å intensifisere prosessen med temperaturstigning og å senke elektrisk energiforbruk.

EKSEMPEL

Betongblanding med en kjegleslump av 13-15 cm (for oppnåelse av betongstyrke lik 200 kgf/cm2 ) hadde den følgende sammen-setning i kg/m<5>(tørrkomponenter): bindemiddel:sand:knust stein:vann=320:665;1050:195. Bindemidlet var Portland sement med forventet sementstein-styrke lik 400 kgf/cm<2>etter en varighet av 28 dager. Gjennomsnittsaktiviteten for Portland sement etter damping i 24 timer var 310 kgf/cm<2>. Sand hadde en partikkelstørrelse av fra 0,14 til 1,2 mm. Knust stein var av kalksten med en partikkelstørrelse fra 10 til 45 mm.

Betongblandingen ble behandlet i anordningen for å utføre fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.

Resultatene som kjennetegner virkningsgrad av fremgangsmåten og anordningen ifølge oppfinnelsen er gitt nedenfor i tabell 1.

I dette tilfellet gjør bruken av anordningen for å utføre fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen (for oppvarmning av betongblanding) det mulig å oppnå den blandende vanntempera- turen over 100°C, nemlig 116°C. Dette reduserer tiden for oppvarmning av betongblandingen med 11-12$. Eliminering av vanndamp under oppvarmning av betongblanding gjorde det mulig å spare 2$ mer elektrisk energi. Som et resultat utgjorde den totale forbedring av produktivitet i prosessen for varmebehandling av betongblandingen 13-14%.

Med bruk av denne fremgangsmåte for varmebehandling av andre blandinger hvor en større brøkdel av den totale varmekapasi-tet for systemet tilhører vann eller annen meget varme-absorberende elektrisk ledende væske, vil virkningsgraden for varmebehandling for være ennu høyere.

Claims (9)

1. Fremgangsmåte for behandling av en blanding, fortrinnsvis betongblanding, omfattende å bevirke blandingen til å bevege seg kontinuerlig innenfor et lukket kar (1), oppvarme blandingen under bevegelse ved å bevirke elektrisk strøm til å passere deri og utsette blandingen for oscillasjonsvirk-ning, karakterisert ved at en avtettet sone skapes i det lukkede karet (1), og at blandingen oppvarmes i sonen til 100°C og over med dannelsen av damp som gjennomtrenger hele blandingens masse for derved å utføre jevn og hurtig oppvarmning av samtlige komponenter av blandingen. """

2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at blandingen utsettes for avluftning og turbulisering etter oppvarmning til 100°C og over.

3. Anordning for å utføre fremgangsmåten som angitt i krav 1 og 2, omfattende et lukket krav (1) som har laste og uttømnings-rør (2,3) ved endene derav, minst en elektrode (4) opptatt i karet, og minst en oscillasjonskilde (16), karakterisert ved at en grind (23) er tllvelebragt i karet oppstrøms relativt uttømningsrøret (3), idet grinden er montert til å styre tverrsnittsarealet av strømningsbanen for karet (1).

4. Anordning som angitt i krav 3 for å utføre fremgangsmåten som angitt i krav 2, karakterisert ved at en lukker (24) er tllvelebragt på utløpet av uttømningsrøret (3), idet lukkeren definerer med grinden (23) et kammer (25) for avluftning og turbulisering av blandingen, idet lukkeren (24) er montert for styring av tverrsnittsarealet av strøm-ningsbanen for kammeret (25).

5. Anordning som angitt i krav 3 og 4, karakterisert ved at grinden (23) omfatter to serie-monterte plater (30,26), hvorav en plate, som er nærmere karet (1), er montert for styring av tverrsnittsarealet av strømningsbanen i karet (1) og den andre platen er stivt festet og har en sentrale buelinjet del som har en konveks!tet som vender mot lasterøret (2) og porter (27) plassert i den nedre delen av platen (26) i alt vesentlig hosliggende karets (l) sidevegger, idet lukkeren (24) er laget i form av to serie-monterte plater, hvorav en plate (33,28) som er nærmere grinden (23), er montert for styring av tverrsnittsarealet av strømningsbanen i kammeret (25) og den andre platen er stivt festet og har en konkavitet som vender mot lasterøret (2) og en port (29) som er plassert i den nedre delen av platen (28), i midten derav, idet arealet av porten (29) er mindre enn, eller lik det totale areal av portene (27) på grinden (23).

6. Anordning som angitt i krav 5, karakterisert ved at de buelinjete deler som har en konveksitet som vender mot lasterøret (2) er tllvelebragt på hver side av den sentrale buelinjete delen av den stivt festede platen (26) av grinden (23).

7. Anordning som angitt i krav 3 og 4, karakterisert ved at porten (23) er laget i form av to serie-monterte plater (46,42), hvorav en plate, som er nærmere karet (1) er montert for styring av tverrsnittsarealet av strømningsbanen for karet (1) og den andre platen er stivt festet og har en konkavitet som vender mot karet (1) og en port (43) plassert i den nedre delen av plassert i den nedre delen av platen (42) 1 midten derav, og lukkeren (24) omfatter to serie-monterte plater (49,44), hvorav en plate, som er nærmere grinden (23), er montert for styring av tverrsnittsarealet av strømningsbanen i kammeret (25) og den andre platen er stivt festet og har en sentral buelinjet del som har en konveksitet som vender mot kammeret (25) og porter (45) plassert i den nedre delen av platen (44) i alt vesentlig hosliggende kammerets 25 sidevegger, idet arealet av portene (45) er mindre enn, eller er lik arealet av porten (43) på grinden (23).

8. Anordning som angitt i krav 1, karakterisert ved at buelinjete deler som har en konkavitet som vender mot kammeret (25) er tllvelebragt for hver side av den sentrale buelinjete delen av den stivt festede platen (44) av lukkeren (24).

9. Anordning- som angitt i krav 5 eller 7, karakterisert ved at grinden (23) og lukkeren (24) er forsynt med selvlukkende ventiler (36,52,38,54) som er tllvelebragt på de stivt festede platene (26,42) og (28,44) av henholdsvis grinden (23) og lukkeren (24).