SE452812B - Fotoelektrisk rokdetektor - Google Patents
Fotoelektrisk rokdetektorInfo
- Publication number
- SE452812B SE452812B SE8201696A SE8201696A SE452812B SE 452812 B SE452812 B SE 452812B SE 8201696 A SE8201696 A SE 8201696A SE 8201696 A SE8201696 A SE 8201696A SE 452812 B SE452812 B SE 452812B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- circuit
- comparator
- pin
- voltage
- photodiode
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G08—SIGNALLING
- G08B—SIGNALLING OR CALLING SYSTEMS; ORDER TELEGRAPHS; ALARM SYSTEMS
- G08B17/00—Fire alarms; Alarms responsive to explosion
- G08B17/10—Actuation by presence of smoke or gases, e.g. automatic alarm devices for analysing flowing fluid materials by the use of optical means
- G08B17/103—Actuation by presence of smoke or gases, e.g. automatic alarm devices for analysing flowing fluid materials by the use of optical means using a light emitting and receiving device
- G08B17/107—Actuation by presence of smoke or gases, e.g. automatic alarm devices for analysing flowing fluid materials by the use of optical means using a light emitting and receiving device for detecting light-scattering due to smoke
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Business, Economics & Management (AREA)
- Emergency Management (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Fire-Detection Mechanisms (AREA)
- Investigating Or Analysing Materials By Optical Means (AREA)
Description
1452 812 2
dioden 5 och att den uppgår till 50% av den totala strömförbruk-
ningen. 7 1
Det är därför mest verksamt att minska drivströmmen för
den ljusemitterande_dioden 5 för minskning av den totala ström-
förbrukningen. Om emellertid drivströmmen minskas, minskas även
det spridda ljus, som faller in på fotodioden 7 från rökdetekte-
ringssektionen 6, och fotospänningen sänks.
För lösning av detta problem har såsom komparatorkrets 8
använts en krets som illustreras i figur 2, i vilken en belast-
ningsresistans Ro av flera hundra kilo-ohm är kopplad i serie
med fotodioden 7, som är spärrad i förhållande till en kraft-
källa, och en spänning, som utvecklas över belastningsresistan-
sen Ru genom en fotocell, som uppträder då fotodioden 7 detekte-
rar det ljus, som spritts av röken, förstärkes medelst en för-
stärkare 11, innefattande en operationsförstärkare eller en
transistorförstärkare med en förstärkningsfaktor så hög som
500 till 1.000 gånger för att göra en transistor ledande, då
den förstärkta utsignalen med ca 0,6 V överstiger bas-emitter-
spänningen på transistorn Tr. Man har även använt en komparator-
krets enligt figur 3, i vilken en belastningsresistans Ro på
flera hundra kilo-ohm är kopplad parallellt med fotodioden 7,
varvid den fotospänning, som erhålles vid detektering av det
genom röken spridda ljuset, detekteras i form av en spänning,
som utvecklas över belastningsresistansen R0, och förstärkes av
en förstärkare 11, som innefattar en operationsförstärkare eller
en transistorförstärkare med en förstärkningsfaktor så hög som
500 till 1.000 gånger för att göra en transistor Tr ledande, då
den förstärkta utsignalen med ca 0,6 V överstiger bas-emitterspän-
ningen för transistorn. Slutligen har man även använt en kompa-
ratorkrets enligt figur 4, i vilken en komparator 12, som jäm-
för en utsignal från förstärkaren 11 med en referensspänning
Vr användes.
Alternativt kan, såsom beskrives i den amerikanska pa-
tentskriften 4.186.390, en fotodiod förbindas mellan ett inver-
terande stift och ett icke-inverterande stift i en operations-
förstärkare för förstärkning, med hög förstärkningsfaktor, av
en fotoström erhâllen genom kortslutning däremellan, varvid en
transistorkrets är anordnad att bestämma huruvida utsignalen
från operationsförstärkaren når en nivå, som motsvarar en förut-
3 452 812
bestämd röktäthet, och en alarmkrets aktiveras genom en logisk
krets innefattande vippor.
I de anordningar, som visas i figur 2 och 3 och som be-
skrives i amerikanska patentskriften 4.186.390 användes en bil-
lig operationsförstärkare, som matas från tvâ energikällor, el-
ler en transistorförstärkarkrets innefattande tvâ eller tre
transistorer, och för minskning av strömförbrukningen hos för-
stärkaren användes en operationsförstärkare, som matas från två
strömkällor och har mycket ringa strömförbrukning, för det fall
att en operationsförstärkare användes, och transistorer med hög
likströmsförstärkning är Darlington-förbundna och en resistans
vid kollektor- eller emittersidan av transistorn går hög, för
minskning av kollektorströmmen vid ett normalt tillstånd, för
det fall en transistorförstärkare användes.
Man kan även använda en vanlig operationsförstärkare,
dvs en operationsförstärkare vars strömförbrukning är flera
milli-ampere. För att i detta fall minska strömförbrukningen
hos förstärkaren, anslutes en kraftkälla till operationsför-
stärkaren ca flera millisekunder före driften av den ljusemit-
terande dioden, så att denna drives efter det att operations-
förstärkarens drift blivit stabil, och kraftkällan bortkopplas,
då driften av den ljusemitterande dioden har avslutats. Denna
idé beskrives exempelvis i den amerikanska patentskriften
4.198.627.
Med dessa speciella anordningar för att minska strömför-
brukningen har en vanlig rökdetektor med framgång kunna drivas
med förminskad genomsnittlig strömförbrukning hos hela systemet
vid ett normalt övervakningstillstånd (ett tillstånd, där ingen
brandsignal alstras), av ca 100 uA. Specifikationerna för ström-
förbrukningen är följande:
(a) konstantspänningskrets 3 ca 2 - 5 uA
(b) drivström för den ljusemit-
terande dioden 5 ca 40 - 60 uA
(c) oscillatorkretsen 4 ca 5 - 10 UA
(d) förstärkaren 11 i kompara-
torkretsen 8 ca 15 uA
(e) lagringskretsen 9' ca 5 - 10 uA
(f) anordningens läckström ca 5 - 10 uA
452 812
För det fall man använder ett system som visas i figur 2,
där fotospänningen av flera millivolt förstärkes med förstärka-
ren, alstrar emellertid komparatorkretsen 8 en inverterande sig-
nal och förorsakar en felaktig drift genom en brussignal, som 5
är så liten som 1 mV, vilken signal tillfälligtvis bildas genom
elektromagnetisk induktion eller elektrostatisk induktion. För
det fall man använder ett system med en operationsförstärkare,
som matas från två kraftkällor, uppdelas spänningen medelst en V
zenerdiod eller ett spänningsdelande motstånd för erhållande av É
en mittpunktspotential. För att strömförbrukningen skall under- I
tryckas med zenerdioden eller det spänningsledande motståndet,
bör dessa ha hög impedans, och spänningen vill gärna fluktuera
genom brus, vilket möjligen kan förorsaka en felaktig drift.
Av detta skäl är konventionella rökdetektorer inneslutna
i ett skärmande hölje 10, såsom antydes medelst en streckad lin-
je i figur 1 för förhindrande av felaktig drift genom yttre brus.
Även om emellertid kretsen är fullständigt skärmad medelst
höljet 10, kan felaktig drift icke alltid förhindras, och felak-
tig drift kan förorsakas av en genom induktion framkallad brus-
signal, överlagrad på energimatnings- och signalledningarna 11,
12, eftersom kretsen är ansluten till den centrala signalstatio-
nen via dessa ledningar ll, 12. Dessutom är ett skärmande hölje,
som har tillräcklig skärmande förmåga, alltför dyrbart. Sålunda
har man ännu icke åstadkommit någon rökdetektor, som kan uppfyl-
la alla kraven på hög tillförlitlighet, låg strömförbrukning och
låg tillverkningskostnad.
Ett ändamål med uppfinningen är därför att åstadkomma en
fotoelektrisk rökdetektor, som är i stånd att direkt alstra en
stor fotoutgångssignal genom användning av en fotodiod, som har
en kapacitans hos övergången av 100 pF eller mindre, såsom en
fotoelektrisk anordning som mottar pulsat ljus från en ljusemit-
terande diod, som påverkas av ljus spritt från rök och är i
stånd att förenkla uppbyggnaden av en komparatorkrets, att öka
pålitligheten hos rökdetektorn och att minska strömförbrukningen
genom jämförelse av fotoutsignalen direkt medelst komparatorn
utan förstärkning av fotoutsignalen med en hög förstärkningsfak-
tOr.
Det är även ett ändamål med uppfinningen att åstadkomma
en fotoelektrisk rökdetektor, som är i stånd att avsevärt för-
452 812
bättra signal/brusförhållandet genom direkt alstring av en stor
fotoutsignal från en fotodiod, varigenom man kan undvara ett
skärmande hölje och tillverkningskostnaderna kan minskas.
Ytterligare ett ändamål med uppfinningen är att åstad-
komma en fotoelektrisk rökdetektor, i vilken en utsignal från en
komparatorkrets, som erhålles i synkronism med en ljusemitteran-
de puls, inläses medelst vippor vid tiden för avklingningen av '
den ljusemitterande pulsen (pulsens bakkant) för ökning av sta-
biliteten hos inläsningen vid tiden för intermittent energitill-
försel, minskning av strömförbrukningen och förenkling av krets-
uppbyggnaden.
Enligt uppfinningen åstadkommes en fotoelektrisk rökde-
tektor, som innefattar en ljusemitterande diod, som drives in-
termittent för emittering av ljus och bestrålning av pulsat
ljus till en rökavkänningskammare, då rök inkommer i kammaren,
en fotodiod, som mottar ljus, som spritts av rök, som inkommer
i rökavkänningskammaren, och omvandlar det mottagna ljuset till
en elektrisk signal, en komparator, som matas med energi i syn-
kronism med driften av den ljusemitterande dioden, mottar en
utsignal från fotodioden vid sitt ingångsstift genom en diffe-
rentierande krets, mottar en förutbestämd referensspänning vid
ett annat ingångsstift i synkronism med driften av den ljusemit-
terande dioden och alstrar en utsignal, då utspänningen från
differentieringskretsen uppnår och överskrider den förutbestäm-
da referensspänningen, en lagringskrets, som lagrar utsignalen
från komparatorn och alstrar en utsignal, då två successiva ut-
signaler från komparatorn har inmatats däri, samt en omkopp-
lingskrets, som är anordnad att kortsluta energimatnings- och
signalledningarna, som leder till en central signalsation och
att överföra en brandsignal, vilken rökdetektor kännetecknas
av att fotodioden har en kapacitans hos övergången av 100 pF
eller mindre och är kopplad i serie med ett motstånd med en
hög resistans av storleksordningen mega-ohm, och att en spän-
ningssignal, som uppträder vid motståndet, matas såsom utsig-
nal från fotodioden till komparatorn via differentieringskret-
sen.
Uppfinningen beskrives närmare nedan under hänvisning
till bifogade ritning, på vilken
fig. 1 är ett blockschema av ett exempel på en konven-
452 812
tionell fotoelektrisk rökdetektor,
fig. 2 - 4 är kopplingsschemor, som vart och ett visar
en konkret utföringsform av en komparatorkrets matad från två
energikällor, som användes i den konventionella rökdetektorn,
fig. 5 är ett kopplingsschema för en första utförings-
form av en fotoelektrisk rökdetektor enligt föreliggande upp-
finning,
fig. 6 och 7 är tidsdiagram, vilka var för sig visar
driften av den fotoelektriska rökdetektorn som visas i fig. 5,
fig. 8 är ett kopplingsschema för en andra utförings-
form av en fotoelektrisk rökdetektor enligt uppfinningen,
fig. 9 är ett tidsschema, som visar driften av den fo-
toelektriska rökdetektorn i fig. 8, och
fig. 10 är ett förstorat diagram av delar av fig. 9.
Fig. 5 illustrerar kretskopplingen för en första utfö-
ringsform av en fotoelektrisk rökdetektor enligt uppfinningen.
I kretsen för den fotoelektriska rökdetektorn, som visas i fig.
5, är en diodbrygga 14 ansluten till energimatnings- och sig-
nalledningarna 11, 12, som leder till en (icke visad) central
signalstation. Denna diodbrygga 14 är så utformad, att den av-
ger en spänning av önskad polaritet oberoende av anslutnings-
polariteterna hos energimatnings- och signalledningarna 11, 12,
och tillför energi till en omkopplingskrets 27 med omkopplings-
element, t.ex. en tyristor 27, en zenerdiod ZD1 för överlapp-
ningsskydd och en konstantspänningskrets 15. Zenerdioden ZD1
verkar såsom ett överspänningar upptagande element och skyddar
omkopplingskretsen 27 etc från brus, inducerat i energimat-
nings- och signalledningarna 11, 12, och av överspänning fram-
kallade brussignaler.
En lampa för indikering av brandlarm (icke visad) är
förbunden med energimatnings- och signalledningarna ll, 12,
som leder till den centrala signalstationen, vid diodbryggans
14 ingångssida. Kretsen för lampan, som indikerar brandlarm,
aktiveras för tändning av den lampa, som är anordnad på var och
en av branddetektorerna, då en brandsignal överföres.
Konstantspänningskretsen 15 reglerar utgångsspänníngen
från diodbryggan 14, t.ex. mellan ca 22 V till ca 13 V, genom
en konstantspänningsreglering medelst transistorn Trz, baserad
på en referensspänning, som bestämmes av en zenerdiod ZD2. En
452 812
strömbegränsningskrets 16 innefattande en transistor Trl begrän-
sar en belastningsström, som flyter då en strömkälla anslutes,
så att strömmen icke överstiger exempelvis 160 uA.
En elektrolytkondensator Cl är ansluten till en utgång
i strömbegränsningskretsen 16 via en diod Dl. Elektrolytkonden-
satorn Cl matar kretsar i följande steg.
De kretsar, som matas från kondensatorn Cl är en ljusemis-
sionsdrivkrets 17 för intermittent drift av en ljusemitterande
diod 18, en referensspänningsinställningskrets 19 för inställ-
ning av en jämförande referensspänning Vr, en differentierings-
krets 21 för differentiering av en utpuls från en fotodiod 20,
en komparatorkrets 22 för jämförelse av utspänningen från foto-
dioden, som erhålles genom differentieringskretsen 21, med re-
ferensspänningen Vr, en oscillatorkrets 23 för avgivande av rek-
tangulära pulser med en pulskvot av 50% i perioder om ca 4 till
6 sekunder, en pulsstyrningskrets 24 för att i beroende av de
av oscillatorkretsen avgivna pulserna avge ljusemissionsregle-
ringspulser med en förutbestämd pulsbredd till ljusemissions-
drivkretsen 17 genom en fördröjningskrets 25, och en lagrings-
krets 26 för att för en omkopplingskrets 27 åstadkomma en ut-
signal med hög nivå, då två utgângssignaler med hög nivå suc-
cessivt erhålles från komparatorkretsen 22.
Var och en av de kretsar, som matas med energi från kon-
densatorn Cl kommer nu att beskrivas i detalj. Oscillatorkret-
sen 23 omfattar en instabil multivibrator med tre steg av in-
verterare al, ag och ag bildade av CMOS IC. Strömförbrukningen
hos inverteraren al begränsas av ett motstånd Rlg, så att ström-
förbrukningen hos hela oscillatorkretsen blir ca 10 uA. Oscil-
lationsperioden för oscillatorkretsen 23 är ca 2,2Rl~ ' Cl =
4 - 6 sekunder, vilket bestämmes av motståndet Rll och en kon-
densator Cl.
Pulsstyrningskretsen 24 är en monostabil multivibrator,
som innefattar inverterare bl och bg, bildade av CMOS IC, mot-
stånd Rls och Rle samt kondensatorer CB och C7. Denna monosta-
bila multivibrator har en funktion att kompensera för variatio-
ner i utgångspulsernas bredd, som eventuellt kan förorsakas be-
roende på en skillnad i tröskelspänningarna mellan de använda
CMOS IC. Den monostabila multivibratorn triggas genom ökningen
i utpulsen från oscillatorkretsen 23 och avger, från en utgång
452 812
i inverteraren bl, en styrpuls med en pulsbredd (mindre än 200
usekunder), som bestämmes av en tidskonstant av ca 1,55R15-C7.
Fördröjningskretsen 25 omfattar en inverterare bg av
CMOS IC, ett motstånd R17 och en kondensator Ca. Denna fördröj-
ningskrets 25 tillför ljusemissionsdrivkretsen 17 utpulser frân
pulsstyrningskretsen 24 efter en fördröjning motsvarande en
tidskonstant av 0,69R17°C@.
Ljusemissionsdrivkretsen 17 innefattar transistorer Tr;
och Tru, som görs ledande genom utgångspulserna från fördröj-
ningskretsen 25. Den ljusemítterande dioden 18 är förbunden med
kollektorn till transistorn Tr; via ett motstånd R3. Ljusemis-
sionsdrivkretsen 17 driver den ljusemítterande dioden 18 och
tillför samtidigt energi till referensspänningsinställningskret-
sen 19 och komparatorkretsen 22. Såsom den ljusemítterande dio-
den 18 användes en vanlig infrarödljusemitterande diod med en
hög ljusemissionsverkningsgrad_
Fotodioden 20, som mottar ljus, som spritts av rök, som
inkommer i en rökavkänningssektion (icke visad), då pulsat ljus
från den ljusemítterande dioden 18 infaller i rökavkänningssek-
tionen, är backförspänd genom att den är kopplad i serie med
ett motstånd Ro med hög resistans. Man föredrager, att fotodio-
den 20 har en kapacitans hos övergången av 100 pF eller mindre.
Såsom fotodiod 20 med en kapacitans vid övergången av 100 pF
eller mindre användes lämpligen en fotodiod av PIN-typ. Kapaci-
tansen hos övergången i en fotodiod av PIN-typ är mindre än
20 - 60 pF. Den fotoström som flyter, då fotodioden mottar ljus,
varar vanligen flera tiotals nanosekunder.
För erhållande av en hög spänning Vin genom kretsen som
beskrives ovan, då ljus mottages, kan i allmänhet resistansen
hos motståndet RD, som är förbundet med fotodioden 20, ökas.
Om emellertid ett pulsat ljus erhålles motsvarar stigtiden hos
spänningen Vin en tidskonstant bestämd genom kapacitansen hos
övergången hos fotodioden 20 och resistansen hos motståndet Ro.
Om därför det pulsade ljuset är så kort som ca 200 usekunder
eller mindre, kan spänningen Vin icke stiga tillräckligt inom
pulsbredden för ljuset, för det fall man använder en fotodiod
med en kapacitans hos övergången av 100 pF eller mera, såvida
icke belastningsmotstândet Ro har en resistans av flera kilo-
ohm. Om därför en fotodiod med en kapacitans hos övergången av
9 452 812
100 pF eller mer användes, uppgår spänningen Vin till ett så lågt
värde som flera millivolt, på grund av att resistansen hos Ru ic-
ke är så stort i konventionella system. I enlighet med förelig-
gande uppfinning kan resistansen hos motståndet Ro uppgå till
flera mega-ohm, t.ex. större än 1 MQ till 5 MQ genom användning
av en fotodiod som har en kapacitans hos övergången av 100 pF el-
ler mindre. Såsom ett resultat kan spänningen Vin ökas till mer
än flera tiotals millivolt.
Referensspänningsinställningskretsen 19 delar ca 0,6 V
framspänning från en diod D2 genom ett variabelt motstånd VR
för erhållande av referensspänningen Vr. Referensspänningsin-
ställningskretsen 19 matas med energi för alstring av referens-
spänningen Vr endast då transistorn Tr; i ljusemitteringsdriv-
kretsen 17 är ledande. Skälet varför framspänningen hos dioden
D2 delas för erhållande av referensspänningen Vr är för att kom-
pensera för en ändring i egenskaperna hos den ljusemitterande dioden
18 och fotodioden 20, som kan förorsakas genom variation i om-
givningstemperaturen. Närmare bestämt har den ljusemitterande
dioden 18 och fotodioden 20 var för sig en temperaturkarakte-
ristika, som bestämmes av egenskaperna hos de använda anord-
ningarna. Temperaturkarakteristikan för den ljusemitterande dio-
den 18 respektive för fotodioden 20 är motsatta varandra och upp-
häver varandra beroende på anslutningspolariteten av desamma. Va-
riationerna i temperaturkarakteristikan för den ljusemitterande
dioden 18 är emellertid större än för fotodioden 20.
Utgângssignalen från fotodioden 20 sänkes därför, då tem-
peraturen är hög, och ökas då temperaturen är låg. Om vidare re-
ferensspänningen Vr är fast, sänkes känsligheten hos rökdetek-
torn när temperaturen stiger. På grund härav sänkes referens-
spänningen Vr medelst dioden Dg, när temperaturen stiger, så
att man alltid säkrar en önskad känslighet. Ett motstånd RQ
användes för att förbättra upplösningsförmågan hos det variab-
la motståndet VR, men kan undvaras.
Komparatorkretsen 22 innefattar en komparator A1, som
alstrar en utsignal av hög nivå, när en fotospänning Vin' (dif-
ferentierad spänning av Vin), som erhålles genom differentie-
ringskretsen 21, är högre än referensspänningen Vr. Det är nöd-
vändigt, att komparatorn A1 har en tillräckligt hög ingångsim-
pedans med avseende på motståndet RO, som är en belastning för
452 812
10
fotodioden 20, och att spänningen respektive strömmen vid in-
gången är tillräckligt låg med avseende på utgångssignalen samt
att komparatorn A1 kan arbeta matad från en enda kraftkälla.
Det räcker att förstärkningsfaktorn för komparatorn A1 är mer
än 100 gånger, vilket är en ordinär förstärkningsfaktor för de
flesta operationsförstärkare. Vanligen användes en operations-
förstärkare med MOS-FET i ingângssteget och med hög ingângsimpe-
dans.
Komparatorn A1 av detta slag kan användas beroende på
det faktum, att fotospänningen Vin, som erhålles genom motstån-
det Ro, är så hög som flera tiotals millivolt. Med andra ord,
till skillnad från en konventionell rökdetektor, som är i stånd
att erhålla en fotospänning av endast flera millivolt, är det
icke nödvändigt att använda två energikällor på basis av mitt-
punktspotentialen. På grund härav kan kretskopplingen förenk-
las och driften av kretsen kan bli mer stabil. Dessutom kan man
undvara en regleringskrets för förbättrande av upplösningsförmâ-
gan för komparatorn.
Differentieringskretsen 21 bryter en utgång genom en mör-
kerström Id från fotodioden 20. Om exempelvis mörkerströmmen Id =
1 nA och resistansen hos motståndet Ro = 1 MQ, uppträder en spän-
ning av 1 mV över resistorn Ro, och denna utgående spänning bry-
tes medelst differentieringskretsen 21 och inmatas icke i kompa-
ratorkretsen 22.
Lagringskretsen 21 omfattar två steg av vippor av D-typ,
FF1 och FF2, samt en inverterare br av CMOS IC. Utpulsen från
pulsstyrningskretsen 24 matas till ingångar CL i respektive vip-
por av D-typ FF1 och FF2. Utgången från komparatorn A1 i kompara-
torkretsen 22 förbindes med ett stift D i vippan av D-typ FF1,
så att den inmatas i denna, och ett stift Q i vippan av D-typ
FF1 förbindes med ett stift D i vippan av D-typ FF; i det andra
steget. Ett stift Q i vippan av D-typ FF2 förbindes med omkopp-
lingskretsen 27 via zenerdioden ZD3 för skydd mot felaktig
drift. Denna lagringskrets 26 är så utformad, att endast då
två successiva utpulser av hög nivå erhålles från komparator-
kretsen 22 i synkronism med utpulsen från pulsstyrningskretsen
24, kommer stiftet Q i vippan att gå högt så att tyristorn i
omkopplingskretsen 27 blir ledande. Även om stiftet Q i den förs-
ta vippan FF1 är förbunden med ett stift R (återställningsingång)
452 812
11
i det andra stegets vippa FF2 via inverteraren br i den krets-
koppling, som visas i fig. 5, kan stiftet Q i det första stegets
vippa FF1 vara förbundet direkt med stiftet R i den efterföl-
jande vippan FF2.
En kondensator C; och motståndet Rlß, som är förbundna
med lagringskretsen 26, utgör en fördröjningskrets, och om stif-
tet Q i det andra stegets vippa FF¿ går högt, âterställes det
första stegets vippa FF1 efter en förutbestämd fördröjningstid.
Zenerdioden ZD3 är anordnad att förhindra stiftet Q i
vippan av D-typ FF; från att gå högt under instabila tillstånd
omedelbart efter energitillförseln, så att tyristorn icke
bringas att arbeta felaktigt. Zenerdioden ZD3 blockerar utsigna-
len från lagringskretsen 26 tills en normal driftspänning erhål-
les i lagringskretsen 26 motsvarande zenerspänningen i zenerdio-
den ZD3.
Funktionen hos den rökdetektor, som visas i fig. 5 skall
nu beskrivas.
Först under kort hänvisning till fig. 6 skall driften av
rökdetektorn från tillförsel av energi till normal övervakande
drift beskrivas.
Antar man att den centrala signalstationen börjar matas
vid tidpunkten tl erhålles en matningsspänning genom energimat-
nings- och signalledningarna ll, 12 till kretsarna, och konden-
satorn C1 börjar laddas genom diodbryggan 14 och konstantspän-
ningskretsen 15 genom en ström, som bestämmes av strömbegräns-
ningskretsen 16.
Om spänningen vid kondensatorns C1 stift vid tidpunkten
tz när ett förutbestämt värde, exempelvis 13 V, som bestämmes av
konstantspänningskretsen 15, drives oscillatorkretsen 23 så att
den avger rektangulära pulser med en pulskvot av ca 50% och en
svängningsperiod To = 3,5 sekunder till pulsstyrningskretsen 24.
Pulsstyrningskretsen 24 triggas i synkronism med en ökning i
den oscillerande pulsen till hög nivå, och efter en tidsfördröj-
ning motsvarande en tidskonstant av ca 1,55R15-C7, som bestämmes
av kondensatorn C7 och motståndet R15, alstras en styrpuls med
en pulsbredd av 200 usekunder eller mindre vid utgången av in-
verteraren bl. Fördröjningskretsen 25 pålägger styrpulsen på
basen i transistorn Trg i ljusemitteringsdrivkretsen 17 efter
en tidsfördröjning, som motsvarar en tidskonstant av ca 0,69R17-Ca
452 812 12
för att göra transistorerna Tra och Tru ledande. Styrpulsen på-
lägges vidare direkt på stiften CL i respektive vippa av D-typ
FF; och FF2 i lagringskretsen 26.
Då transistorn Tr; i ljusemitteringsdrivkretsen blir le-
dande, flyter en drivström till den ljusemitterande dioden 18
så att denna tändes och utstrålar pulsat ljus med en förutbe-
stämd period, t.ex. en varaktighet hos ljusemissionen av 200
_ nsekunder eller mindre.
Å andra sidan, när transistorn Tr; blir ledande, matas
energi till referensspänningsalstringskretsen 19 och komparator-
kretsen 22 för alstring av referensspänning under den tid, som
transistorn Tr; är ledande, så att komparatorn A1 i komparator-
kretsen 22 aktiveras till att utföra en jämförelseoperation.
Komparatorn A1 har en fördröjning av ca 60 nsekunder mellan den
tid, då energi tillföres och den tid, då komparatorn A1 bringas
anta önskat drifttillstånd, och därför kan pulsbredden hos ljus-
emitteringspulsen väljas till 60 usekunder eller mer.
Eftersom vid denna tidpunkt ingen rök inkommer i rökav-
känningskammaren, sker icke någon spridning genom rök av det
ljus, som infaller på fotodioden 20, och ljuset når endast foto-
dioden efter flera reflektioner mot en vägg i rökavkänningskam-
maren. Såsom ett resultat uppkommer endast en fotoström så låg
som flera nanoampere, vilken ström är en följd av en ringa mängd
reflekterat ljus, som infaller på fotodioden 20, och av mörker-
strömmen. Om resistansen hos resistorn Ro är 1 M9, alstras emel-
lertid en spänning av endast några millivolt över motståndet Ro.
Eftersom denna spänning är tillräckligt liten jämfört med refe-
rensspänningen Vr, dvs flera tiotals millivolt, förblir utgången
vid komparatorn A1 låg.
Den styrpuls, som pålägges lagringskretsen 26, ställer
klockingångarna CL i vipporna av D-typ FF1 och FF; till hög nivå
så att lagringskretsen 26 kan inläsa data, dvs inställas. Efter-
som emellertid en utsignal av hög nivå icke pålägges från kompa-
ratorkretsen 22 under den tid, då stiften CL är höga, återstäl-
les vipporna av D-typ FF1 och FF2 och utgången från lagrings-
kretsen 26 förblir låg.
Figur 7 visar ett tidsschema över ett rökdetekteringsför-
lopp förutom driften vid tiderna tï och tg i fig. 6.
Det antages exempelvis att en brand startar och att rök
452 812
13
börjar inkomma i rökavkänningskammaren mellan tidpunkten tg och
tidpunkten tr, då utgången hos oscillatorkretsen 23 går hög, och
röktätheten uppnår vid tidpunkten tr den förutbestämda nivå, som
motsvarar den nivå när brandlarm utlöses.
Under dessa betingelser ställes utgången i oscillatorkret-
sen 23 hög vid tidpunkten tt för att trigga pulsstyrningskretsen
24, och en styrpuls pâlägges ljusemitteringsddrivkretsen 17 ge-
nom fördröjningskretsen 25 vid tidpunkten t~'. Sedan transisto-
rerna Tri och Tra blivit ledande drives den ljusemitterande dio-
den 18 så, att spritt ljus, som diffust reflekterats av partik-
lar i röken, som inkommer i rökavkänningskammaren, infaller på
fotodioden för att göra densamma ledande.
Det spridda ljuset mottages under en tidsrymd av 200 use-
kunder eller mindre, då den ljusemitterande dioden 18 drives.
För det fall att kapacitansen hos övergången i fotodioden 20
är 20 pF och resistansen hos motståndet Ro är 1 M9, uppgår tids-
konstanten tr för ökning av den fotospänning, som alstras vid
motståndet Ro, till en 1 MQ x 20 pF = 20 usekunder. Om i detta
fall kapacitansen hos kondensatorn CS i differentieringskretsen
21 är 0,001 uF och resistansen hos motståndet R11 är 4,7 MQ,
blir tidskonstanten I för differentieringskretsen 21 4,7 milli-
sekunder. Därför uppträder ändringen i den fotospänning Vin,
som alstras vid motståndet Ro, över motståndet R11 i differen-
tieringskretsen 21 som den är utan att dämpas, och pålägges
komparatorkretsen 22.
Drivtiden hos den ljusemitterande dioden 18 kan sålunda
förkortas till 20 usekunder. Eftersom det emellertid tar ca 60
usekunder för komparatorn A1 att ställas till ett stabilt drift-
tillstånd efter matning av densamma, bör drivtiden hos den ljus-
emitterande dioden 18 vara minst 80 usekunder beroende på denna
fördröjning för att bringa kretsen till drift vid praktisk an-
vändning. Även om bredden hos drivpulsen för den ljusemitterande
dioden 18 kan minskas från 200 usekunder till 80 usekunder,
väljes bredden i kretsen enligt denna utföringsform till ca 155
usekunder, vilket är ca två gånger 80 usekunder med en tillräck-
lig marginal.
Om å andra sidan resistansen hos motståndet Ro väljes
till 1 - 5 MQ, erhålles i allmänhet flera tiotals nanoampere
fotoström från fotodioden 20: Därvid erhålles flera tiotals
452 812
14
millivolt fotospänning Vin, om resistansen hos motståndet Ro är
1 MQ. Emellertid har belastningsresistansen ett gränsvärde, ef-
tersom utspänningen icke väsentligt ökas med ökad belastnings-
resistans inom fotodetektorns mättningsintervall.
Fotospänningen Vin tillföres i huvudsak som den är till
komparatorkretsen 22 genom differentieringskretsen 21 och under-
kastas en jämförelse med referensspänningen Vr. Om referensspän-
ningen Vr är 50 mV och förstärkningsfaktorn hos komparatorn A1
är 1.000 gånger, uppgår utspänningen från komparatorn A1 till
(Vin - Vr) x 1.000 = 10 V, då fotospänningen Vin är 60 mv. Så-
lunda kan en inverterande utspänning högre än tröskelvärdet
(å x matningsspänningen) i CMOS logikkretsen erhållas direkt.
Då komparatorkretsen 22 alstrar en utpuls med hög nivå
vid tidpunkten t4', ställes vippan av D-typ FF; i lagringskret-
sen 26 så att den alstrar en utpuls med hög nivå vid stiftet Q
genom en ökning i styrpulsen (utgången från bl) vid tidpunkten
tt", omedelbart före slutet av ljusemissionen från den ljusemit-
terande dioden 18. Den så ställda vippan av D-typ FF; bibehål-
ler detta inställda tillstånd, tills en återställningspuls pâ-
lägges därpå eller en klocksignal pålägges, då stiftet D befin-
ner sig vid låg nivå.
Då en utpuls med högnivå alstras från komparatorkretsen
22 vid tidpunkten ts, ts' och klockstiften CL går höga genom
styrpulsen (utgången från bl) vid tidpunkten ts" omedelbart fö-
re slutet av ljusemissionen från den ljusemitterande dioden 18,
ställes vippan av D-typ FF2, och en utpuls med hög nivå från
stiftet Q däri pålägges omkopplingskretsen 27 via zenerdioden
ZD3, så att tyristorn 28 blir ledande.
Sedan tyristorn 28 blivit ledande kortslutes energimat-
nings- och signalledningarna 11, 12 genom den brandlarmindike-
rande lampkretsen 13 och diodbryggan 14. Såsom ett resultat
därav ökas denström som flyter genom energimatnings- och sig-
nalledningarna 11, 12 så att en brandsignal kan överföras till
den centrala signalstationen. Då Q-utgången i vippan av D-typ
FF2 går hög, laddas kondensatorn C3 genom motståndet RIB. Då
spänningen över kondensatorn C3 överskrider hälften av mat-
ningsspänningen återställes vippan av D-typ FF1. Samtidigt
återställes även vippan av D-typ FF; genom en utsignal med hög
nivå från inverteraren bn. Sålunda återställes bägge vipporna
452 812
15
FF1 och FF; till sina ursprungliga tillstånd. Den tid, under vil-
vippan av D-typ FF; alstrar en utgångssignal med hög nivå bestäm-
mes av en tidskonstant av ca 0,69R15-C3, och tiden kan exempelvis
uppgå till 78 msekunder, vilket är tillräckligt för att göra ty-
ristorn 28 ledande.
Om å andra sidan vippan av D-typ FF1 i lagringskretsen 26
ställes vid tiden mellan tr och tr" och komparatorkretsen 22 icke
alstrar en utsignal av hög nivå under tiden mêllan tg och ts",
befinner sig D-stiftet i vippan av D-typ FFL vid en lâg nivå, då
styrpulsen (utsignalen från bl) stiger vid tiden t5", och vippan
av D-typ FF1 tillföres insignalen med låg nivå, så att Q-stiftet
i vippan FF; ställes till låg nivå. Q-utgången med låg nivå i
sin tur gör utgången i inverteraren bt hög och återställer vip-
pan av D-typ FF2. Sålunda avlägsnas lagringen.
Den minskning i strömförbrukning, som åstadkommes medelst
föreliggande utföringsform, skall nu beskrivas under hänvisning
till komparatorkretsen 22, innefattande kretsen 19 för bildning
av referensspänningen.
Om matningsspänningen Vcc är 12 V, kommer den ström som
förbrukas av kretsen 19 för bildning av referensspänningen och
komparatorkretsen 22 att uppgå till 8,45 mA, eftersom strömför-
brukningen genom operationsförstärkaren, som utgöres av kompara-
torn A1, är 3 mA, och strömförbrukningen genom kretsen 19 för
bildning av referensspänningen är 5,45 mA (= 12 V/ 2,2 KQ), vil-
I det-
ta sammanhang må framhållas, att kretsen 19 för bildning av re-
ket bestämmes av resistansen (2,2 KR) hos motståndet Re.
ferensspänningen och komparatorkretsen 22 drives intermittent
en gång per 3,5 sekunder. Därför kommer den genomsnittliga
strömförbrukningen att vara:
8,45 mA / (3,5 sek. / 155
usek) = 0,37 uA
Detta värde är mindre än 1/40 av
en konventionell komparatorkrets
Dessutom tar det ca flera
nell komparator, som åstadkommer
ningsfaktor så hög som 500 till
strömförbrukningen (15 UA) hos
och förstärkare.
millisekunder för en konventio-
förstärkning med en förstärk-
1000 gånger den pulsade spän-
ningskällan, att inställas till ett stabilt drifttillstånd efter
spänningstillförsel. Detta kräver, att energi tillföres förstär-
karen före igångsättningen av driften av den ljusemitterande dio-
den. I motsats därtill tar det enligt uppfinningen endast 155
452 812 16
usekunder för komparatorkretsen enligt uppfinningen att bli sta-
bil, och driftströmmen för den ljusemitterande dioden 18 kan
minskas i hög grad jämfört med hos en konventionell krets. Ström-
förbrukningen hos hela systemet kan minskas i hög grad.
Vidare, ehuru den alstrade fotoutspänningen vid motstån-
det, som är kopplat i serie med fotodioden, vid en konventionell
rökdetektor uppgår till flera millivolt, så uppgår fotoutspän-
ningen som erhålles vid föreliggande uppfinning till så mycket
som flera tiotals millivolt till flera hundratals millivolt. Det-
ta möjliggör uteslutande av reglering och en avsevärd förbättring
i signal/brusförhållandet. Med andra ord, ehuru komparatorkretsen
i en konventionell rökdetektor arbetar med hög förstärkningsfak-
tor för erhållande av en utspänning av 0,5 - 1 V, är det till-
räckligt enligt uppfinningen att förstärka fotoutspänningen med
en låg faktor, såsom 5 - 10 gånger för erhållande av en utspän-
ning av hög nivå av 0,5 - 1,0 V. Sålunda kan förstärkningsfaktorn
ghos förstärkaren sänkas till 1/10 å 1/100, jämfört med den kon-
ventionella rökdetektorn. Detta innebär, då ett brus uppträder,
att 10 till 100% av felet förorsakar en möjlig överföring av en
alarmsignal i en konventionell rökdetektor, men att endast 1 -
10% fel orsakas vid föreliggande uppfinning.
Ehuru bas-emitterspänningen hos transistorn användes så-
som tröskelspänning för bestämning av en brandsignal i det ovan
beskrivna exemplet, kan slutsatsen även tillämpas i det fall, då
man använder en operationsförstärkare med en förstärkningsfaktor
av 1.000 gånger eller mer såsom komparator.
Såsom beskrives ovan åstadkommes vid det konventionella
systemet en utspänning av 0,5 ~ 1,0 V genom användning av en för-
stärkare med en förstärkningsfaktor så hög som 500 - 1.000 gånger,
och nivån hos den fotosignal, som erhålles vid detektering av rök,
uppgår till ca 1 mV. För att en sådan liten fotosignal skall kun-
na underkastas direkt jämförelse genom en komparator, såsom vid
föreliggande uppfinning, måste komparatorns upplösningsförmåga
vara flera mikrovolt till flera tiotals mikrovohzför åstadkomman-
de av en noggrann jämförelse med referensspänningen Vr. Därför
måste komparatorns förstärkningsfaktor vara ca 100.000 gånger.
Dessutom bör spänningen och strömmen på ingången vara lägre än
fotosignalnivån. Eftersom vidare en felaktig brandsignal åstad-
kommes genom ett brus av ca 10 UV, bör en komplicerad krets för
w 452 812
avlägsnande av brus och en mycket exakt och dyrbar komparator
användas.
I motsats därtill kan enligt uppfinningen användas en
vanlig komparator med en förstärkningsfaktor av 1.000 gånger
eller mer, liksom även en spänning på ingången av flera mil-
livolt och en ström på ingången av flera pikoampere utan någon
specifik reglering av spänningen och strömmen och utan någon
försämring i noggrannheten. Med föreliggande uppfinning förenk-
las sålunda kretsens uppbyggnad, samt minskas bruset och till-
verkningskostnaderna och sänkes strömförbrukningen i hög grad
jämfört med konventionella system. Såsom ett resultat kan det
skärmande hölje för kretskopplingarna, som kräves i konventio-
nella rökdetektorer, undvaras varigenom apparaten kan utföras
i liten storlek och tillverkningskostanderna kan minskas. Ef-
tersom ett skärmande hölje kostar ca 10% av tillverkningskost-
naderna för hela apparaten, kan uteslutandet av detta hölje i
hög grad bidra till minskningen i tillverkningskostnaderna.
En andra utföringsform av uppfinningen skall nu beskri-
VBS.
Rökdetektorn enligt den andra utföringsformen av uppfin-
ningen visas i figur 8 och innefattar en pulsgeneratorkrets,
som avger rektangulära pulser med ringa bredd under givna tids-
perioder för intermittent drift av den ljusemitterande dioden,
kretsen för bildning av referensspänningen och komparatorkret-
sen. En klocksignal i synkronism med bakänden av den rektangu-
lära pulsen matas till klockstift i tvåstegsvipporna av D-typ,
som utgör lagringskretsen.
I kretskopplingen för den andra utföringsformen är diod-
bryggan 14 förbunden med matnings- och signalledningarna ll och
lg. Diodbryggans 14 utgång är förbunden med omkopplingskretsen
27, som innefattar en tyristor 28, konstantspänningskretsen 15,
som innefattar tyristorn Trg, strömbegränsningskretsen 16, som
innefattar transistorn Trl, och zenerdioden ZD1 för skydd mot
en stötspänning. Strömbegränsningskretsens 16 utgång är förbun-
den med elektrolytkondensatorn Cl. Dessa komponenter är identis-
ka med de i den första utföringsformen. Vid stegen efter konden-
satorn C1 är inkopplade såsom kretsar, som matas från kondensa-
torn C1, en pulsgenereringskrets, den ljusemitterande dioden 18,
kretsen 19 för bildning av referensspänningen, fotodioden 20,
452 812 18
differentieringskretsen 21, komparatorkretsen 22 och en lagrings-
krets 31. Dessa element är identiska med de i den första utfö-
ringsformen med undantag för pulsgenereringskretsen 30 och lag-
ringskretsen 31.
Pulsgenereringskretsen 30 innefattar en transistor Tre,
som fungerar såsom en omkopplingsanordning, en förspänningskrets
för densamma, som innefattar motstânden R23 och Rzr, en transis-
tor Tre, som gör transistorn Tre ledande eller blockerar densam-
ma och motstånd R21 och R22 samt en kondensator C10 för att göra
transistorn Tre ledande eller blockera densamma med givna tids-
mellanrum. Motståndet R21 har en resistans av exempelvis 4,7 MQ
för gradvis laddning eller urladdning av kondensatorn C10. Mot-
ståndet R22 har en låg resistans av exempelvis 15 Q för snabb
laddning av kondensatorn C10 med den visade polariteten. Puls-
genereringskretsen 30 alstrar utpulser från kollektorerna i
transistorerna Tre respektive Tre. Kollektorn i den första tran-
sistorn Tre är via motståndet R; förbunden med den ljusemitte-
rande dioden 18, kretsen 19 för bildning av referensspänningen
och det stift, till vilket energi till komparatorn A1 i kompa-
ratorkretsen 22 tillföres. Kollektorn i den senare transistorn
Tre är förbunden med klockstiften CL i vipporna FF3 och FFe,
som utgör lagringskretsen, såsom skall beskrivas i detalj nedan.
Lagringskretsen 31 innefattar tvåstegsvipporna av D-typ
FF3 och FFH. Vipporna FF; och FF» mottager vid sina respektive
klockstift CL en klocksignal från kollektorn i transistorn Tre,
såsom beskrivits ovan. Stiftet D i det första stegets vippa FF3
är förbundet med komparatorns A1 utgång. Stiftet D i det andra
stegets vippa FFr är via ett motstånd R25 förbundet med stiftet
Q i det första stegets vippa FF;. Ett återställningsstift R i
vippan FFe är förbundet med ett stift Ö i vippan FF3. Motståndet
Rze och en kondensator C11, som är förbunden med stiftet D i
vippan FFr, utgör en krets för förlängning av lagringstiden till
20 - 30 sekunder. Ett stift Q i vippan av D-typ FFH är förbundet
med omkopplingskretsen 27 via zenerdioden för förhindrande av
felaktig drift.
En krets innefattande motstånden Rle och R17 samt konden-
satorn C3 och som förbinder stiftet Q i det andra stegets vippa
av D-typ FFQ och stiftet R i det första stegets vippa av D-typ
FF; utgör en fördröjningskrets, som återställer den första vip-
452 812
19
pan av D-typ FF; med en fördröjning av förutbestämd tidslängd
efter det att stiftet Q i det andra stegets vippa FF0 har nått
hög nivå.
Funktionen hos rökdetektorn enligt den andra utförings-
formen av uppfinningen kommer nu att beskrivas.
I den pulsalstrande kretsen 30, kommer då transistorerna
Trs och Tr0 befinner sig i oledande tillstånd, kondensatorn C10
att gradvis urladdas och kommer att gradvis laddas från konden-
satorn C1 via motståndet R01. Vid denna tidpunkt är polariteten
hos stiften till kondensatorn C10 motsatt de polariteter, som
visas i fig. 8. Då spänningen över kondensatorn C10 når ett
förutbestämt värde, blir transistorn Tr0 ledande. Vid denna tid-
punkt är emellertid transistorn Tr; icke fullständigt ledande
men leder partiellt. Sedan transistorn Tr0 blivit ledande göres
transistorn Trg ledande. Därvid urladdas kondensatorn C10 snabbt
i den polaritet, som visas i fig. 8, genom transistorerna Trs
och Tr0 och motståndet R22. Då spänningen över stiften i konden-
satorn C10 når ett förutbestämt värde blir transistorerna Tr;
och Tra oledande. Pulsalstringskretsen 30 återföres sålunda
till det ursprungliga tillståndet. Den långsamma urladdningen
och laddningen genom motståndet R21 och den snabba laddningen
genom transistorerna Trs och Trs upprepas omväxlande för erhål-
lande av pulser vid en given period.
En av utpulserna från pulsalmæingskretsen 30 erhålles ge-
nom kollektorn i transistorn Trs, vars vâgform visas överst i
fig. 9. Denna utpuls alstras under den snabba laddningen och har
en bredd som är så liten som 100 usekunder i föreliggande utfö-
ringsform. Perioden uppgår till ca 2 - 3 sekunder. Eftersom
kretsarna i efterföljande steg är direkt kopplade till konden-
satorn C1 sedan transistorn Trs blivit ledande, tillför denna
utpuls en stor energimängd och tillför intermittent energi i
form av pulser till den ljusemitterande dioden 18, kretsen 19
för bildning av referensspänningen och komparatorn A1.
Å andra sidan är utpulsen från kollektorn till transis-
torn Tr0 motsatt i fas till utpulsen från kollektorn till tran-
sistorn Trs och användes såsom en klocksignal för vipporna av
D-typ FF; och FF0. Dessa klocksignaler pålägges vipporna av D-
typ FF3 och FF0 i synkronism med avklingningen av utpulsen från
den ljusemitterande dioden.
452 812 20
Lagringskretsen 31 inläser data i stiftet D, då klocksig-
nalen tillföres stiftet CL. Den läser med andra ord in, vid slu-
tet av ljusemissionen från den ljusemitterande dioden 18, en ut-
puls från komparatorn A1, som blockeras i synkronism därmed, ef-
tersom, såsom visas i fig. 10, utpulsen från komparatorn A1 icke
omedelbart blir noll men gradvis minskar med en viss tidskonstant,
då komparatorn A1 blockeras. °
Om röktätheten ökar runt tidpunkten ta, ökar fotoutsigna-
len, dvs insignalen till komparatorn A1, såsom visas i fig. 9
och 10. Vid denna tidpunkt är emellertid röktätheten icke till-
räcklig och endast en del av insignalen till komparatorn A1 över-
skrider tröskelvärdet. Därför är pulsbredden hos utpulsen från
komparatorn A1 smal och ett värde över det förutbestämda värdet
erhålles icke förrän vid ökningen av klockinsignalen, och den
inläses icke av vippan av D-typ FF3. Vid tidpunkten t1 uppnår
emellertid röktätheten det förutbestämda värdet, varvid utpulsen
från komparatorn A1 erhåller ett högre värde än det förutbestäm-
da och inläses av vippan av D-typ FF1, så att stiftet Q går högt.
Därefter laddas utpulsen från detta stift Q i kondensatorn
C11 genom motståndet R25 och ledes till stiftet D i det andra
stegets vippa av D-typ FFl efter en given tidsfördröjning, t.ex.
20 - 30 sekunder och inläses, då klockstiftet CL mottar en insig-
nal. För upprätthållande av denna fördröjning, bör utpulsen från
komparatorn A1, som inmatas till stiftet D i det första stegets
vippa FF3, vara högre än det förutbestämda värdet vid tidpunk-
terna för inmatning av alla klocksignaler under denna period.
Om utpulsen en gång sänkts till ett värde under det förutbestäm-
da, går stiftet Q i det första stegets vippa FF; lågt, och den
laddning som är lagrad i kondensatorn C11 urladdas snabbt genom
motståndet R25 och dioden Dr. Med denna anordning förhindras
felaktigt brandlarm till följd av temporär ökning i röktätheten
genom rök från cigaretter etc.
Då stiftet Q i det andra stegets vippa av D-typ FF» stäl-
les vid hög nivå, blir tyristorn 28 i omkopplingskretsen 27 le-
dande genom zenerdioden ZD3 för skydd mot felaktig drift på sam-
ma sätt som i den första utföringsformen. Därpå återställer det
första stegets vippa av D-typ FF3 efter en viss tidsfördröjning
genom fördröjningskretsen, innefattande motstånden R1B och R21
samt kondensatorn C3, och därpå återställes det andra stegets
2, 452 812
vippa av D-typ FF~ så att lagringskretsen 31 ställes till ur-
sprungligt tillstànd.
De primära fördelarna med den andra utföringsformen är
att kretsuppbyggnaden förenklas jämfört med den för den första
utföringsformen, så att strömförbrukningen minskas ytterligare
ooh tillverkningskostnaderna sänkes ytterligare. En annan för-
del med den andra utföringsformen är att en stabil inläsning av
data tillförsäkras eftersom utpulsen från komparatorn inläses
av vippan av D-typ i lagringskretsen i synkronism med avkling-
ningen av utsignalen från den ljusemitterande dioden. Närmare
bestämt varieras, i den anordningen där data inläses med en
viss tidsfördröjning efter ökningen i utsignalen från den ljus-
emitterande dioden, inläsningstiden med en ändring av tiden el-
ler temperaturen i fördröjningskretsen, och inläsningen kan ic-
ke alltid ske stabilt. I motsats därtill fastställes enligt fö-
religgande uppfinning inläsningstidpunkten till avklingningen
av utpulsen från den ljusemitterande dioden, så att denna fast-
ställda tidpunkt icke påverkas av någon ändring med tiden eller
temperaturen, och inläsningen kan ske stabilt.
Ehuru pulsalstringskretsen för alstring av rektangulära
pulser med liten bredd användes såsom en anordning för inter-
mittent drift av den ljusemitterande dioden, kretsen för bild-
ning av referensspänningen och komparatorkretsen i den andra ut-
föringsformen, är anordningen av pulsalstringskretsen icke be-
gränsad till den visade anordningen. Exempelvis kan oscillator~
kretsen 23, pulsstyrningskretsen 24 och ljusemitteringsdrivkret-
sen 17 i den första utföringsformen användas i kombination.
Ehuru den ljusemitterande dioden drives direkt av rek-
tangulära pulser alstrade från pulsalstringskretsen i den andra
utföringsformen, kan pulserna användas för att driva ljusemis-
sionsdrivkretsen i den första utföringsformen för drift i sin
tur av den ljusemitterande dioden.
Lagringskretsen innefattar fördröjningskretsen för för-
längning av lagringstiden i den andra utföringsformen. Denna
fördröjningskrets kan emellertid undvaras. I detta fall kan
stiftet Q i det första stegets vippa av D-typ vara förbundet di-
rekt med stiftet D i det andra stegets vippa av D-typ.
Såsom beskrivits ovan användes enligt föreliggande uppfin-
ning en fotodiod med låg kapacitans hos övergången, varvid ett
Claims (6)
1- Fotoelektrisk rökdetektor, innefattande en ljusemit- terande diod (18), som är anordnad att drivas intermittent un- der emittering av ljus och bestrålning av en rökavkänningskam- mare med pulsat ljus, då rök inkommer i kammaren, en fotodiod (20), som är anordnad att motta ljus spritt av röken, som in- kommer i rökavkänningskammaren, och att omvandla det mottagna ljuset till en elektrisk signal, en komparator (A1), som matas 452 812 23 med energi i synkronism med driften av den ljusemitterande dio- den, är anordnad att motta en utsignal från fotodioden vid sin ena ingång via en differentierande krets (21), är anordnad att motta en förutbestämd referensspänning (Vr) vid en annan ingång därav i synkronism med driften av den ljusemitterande dioden och att alstra en utsignal, då utgångsspänningen från den dif- ferentierande kretsen mottar och överstiger den förutbestämda referensspänningen, en lagringskrets (26: 31), som är anordnad att lagra utpulsen från komparatorn och att alstra en utsignal, då tvâ successiva utsignaler från komparatorn inmatas däri, samt en omkopplingskrets (27) anordnad att i ledande tillstånd kortsluta energimatnings- och signalledningar (11, 12), som le- der till en central signalstation och överföra en brandsignal, k ä n n e t e c k n a d av att fotodioden (18) har en kapaci- tans hos övergången av 100 pF eller mindre och är kopplad i serie med ett motstånd (Ro) med en resistans av storleksord- ningen megaohm, och att den spänning, som uppträder över mot- ståndet, inmatas såsom utgångsspänning från fotodioden (20) till komparatorn (A1) via den differentierande kretsen (21).
2. Rökdetektor enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av en pulsalstringskrets (17: 30), som är anordnad att med en bestämd period avge rektangulära pulser med liten bredd, och vil- ken användes för att intermittent driva den ljusemitterande dio- den (18), en krets (19) för bildning av referensspänningen (Vr) samt en komparatorkrets (22) i synkronism med varandra, och att lagringskretsen innefattar tvåstegsvippor av D-typ (FF1¿ FF2; FFa, FF»), vars klockstift (CL) matas med klocksignaler, synkro- niserade med avklingningen av de rektangulära pulserna.
3. Rökdetektor enligt krav 2, k ä n n e t e c k n a d av att lagringskretsen är så uppbyggd, att ett stift Q i det första stegets vippa av D-typ (FF1; FF3) är förbundet med ett stift D i det andra stegets vippa av D-typ (FF2; FFH), att ett stift Ö i det första stegets vippa av D-typ (FF1; FF3) är förbundet med ett återställningsstift (R) i det andra stegets vippa av D-typ (FF2; FFr), och att en utsignal från komparator- kretsen (22) inmatas till ett stift D i det första stegets vippa av D-typ (FF1; FF3), samt att omkopplingskretsen (27) är anordnad att aktiveras genom en Q-utsignal från det andra ste- gets vippa av D-typ (FF2; FFH). 452 812 24
4. Rökdetektor enligt krav 3, k ä n n e t e c k n a d av en fördröjningskrets (C3, R1e: Ca, R19, R21) för förlängning av lagringstiden, vilken krets är förbunden med Stiftet Q i det första stegets vippa av D-typ, och vilken är anordnad att gradvis laddas från detta stift, när detta befinner sig vid hög nivå, och att snabbt urladdas till stiftet Q, när detta be- finner sig vid låg nivå, och att den laddade spänningen vid för- dröjningskretsen är anordnad att matas till stiftet D i det andra stegets vippa av D-typ.
5. Rökdetektor enligt något av kraven 1 - 4, k ä n n e - t e c k n a d av att fotodioden är av PIN-typ.
6. Rökdetektor enligt något av kraven 1 - 4, k ä n n e - t e c k n a d av att kretsen (19) för bildning av referensspän- ningen (Vr) är anordnad att bilda referensspänningen genom delning av en framspänning från en diod medelst ett variabelt mostând.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56038903A JPS6014398B2 (ja) | 1981-03-18 | 1981-03-18 | 光電式煙感知器 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8201696L SE8201696L (sv) | 1982-09-19 |
SE452812B true SE452812B (sv) | 1987-12-14 |
Family
ID=12538147
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8201696A SE452812B (sv) | 1981-03-18 | 1982-03-17 | Fotoelektrisk rokdetektor |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4481506A (sv) |
JP (1) | JPS6014398B2 (sv) |
AU (1) | AU538594B2 (sv) |
CH (1) | CH655192A5 (sv) |
DE (1) | DE3209994A1 (sv) |
GB (1) | GB2097917B (sv) |
SE (1) | SE452812B (sv) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60230038A (ja) * | 1984-04-27 | 1985-11-15 | Hochiki Corp | 光電式アナログ煙感知器の受光回路 |
JPS60187315A (ja) * | 1984-03-06 | 1985-09-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 集じん装置 |
US4626695A (en) * | 1984-07-16 | 1986-12-02 | Pittway Corporation | Photoelectric combustion products detector with low power consumption and improved noise immunity |
JPS6157836A (ja) * | 1984-08-29 | 1986-03-24 | Hochiki Corp | 光電式煙感知器 |
US4637420A (en) * | 1985-12-16 | 1987-01-20 | United Technologies Corporation | Metering valve |
JPH02112096A (ja) * | 1988-10-21 | 1990-04-24 | Matsushita Electric Works Ltd | Ic化された感知器 |
GB9014015D0 (en) * | 1990-06-23 | 1990-08-15 | Dennis Peter N J | Improvements in or relating to smoke detectors |
CN1071291A (zh) * | 1991-09-30 | 1993-04-21 | 莫托罗拉公司 | 带有小型虚像显示器的便携式通讯接收机 |
US5691700A (en) * | 1994-09-15 | 1997-11-25 | United Technologies Corporation | Apparatus and method using non-contact light sensing with selective field of view, low input impedance, current-mode amplification and/or adjustable switching level |
EP0733894B1 (en) * | 1995-03-24 | 2003-05-07 | Nohmi Bosai Ltd. | Sensor for detecting fine particles such as smoke |
US6060719A (en) * | 1997-06-24 | 2000-05-09 | Gas Research Institute | Fail safe gas furnace optical flame sensor using a transconductance amplifier and low photodiode current |
CN1116636C (zh) * | 1998-06-12 | 2003-07-30 | 致伸实业股份有限公司 | 使用斜率检知方式之数字检知器 |
US6329922B1 (en) * | 1999-07-27 | 2001-12-11 | Hochiki Kabushiki Kaisha | Fire detector and noise de-influence method |
WO2010102646A1 (en) * | 2009-03-10 | 2010-09-16 | Ab Skf | Power supply |
DE102011018450B4 (de) * | 2011-04-21 | 2017-08-31 | Infineon Technologies Ag | Halbleiterbauelement mit durchgeschalteten parasitären Thyristor bei einem Lichtangriff und Halbleiterbauelement mit Alarmschaltung für einen Lichtangriff |
DE102020129122A1 (de) | 2020-11-05 | 2022-05-05 | Pepperl+Fuchs Se | Optischer Sensor |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
IL45331A (en) * | 1973-11-26 | 1977-12-30 | Chloride Batterijen Bv | Photoelectric smoke detector |
ZA763862B (en) * | 1975-07-21 | 1977-05-25 | Gen Signal Corp | Photodiode smoke detector |
US4260984A (en) * | 1979-03-17 | 1981-04-07 | Hochiki Corporation | Count discriminating fire detector |
-
1981
- 1981-03-18 JP JP56038903A patent/JPS6014398B2/ja not_active Expired
-
1982
- 1982-03-12 US US06/357,712 patent/US4481506A/en not_active Expired - Fee Related
- 1982-03-15 GB GB8207518A patent/GB2097917B/en not_active Expired
- 1982-03-15 AU AU81522/82A patent/AU538594B2/en not_active Ceased
- 1982-03-16 CH CH1634/82A patent/CH655192A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1982-03-16 DE DE19823209994 patent/DE3209994A1/de active Granted
- 1982-03-17 SE SE8201696A patent/SE452812B/sv not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3209994A1 (de) | 1982-10-07 |
AU538594B2 (en) | 1984-08-23 |
US4481506A (en) | 1984-11-06 |
GB2097917B (en) | 1984-11-14 |
GB2097917A (en) | 1982-11-10 |
CH655192A5 (fr) | 1986-03-27 |
DE3209994C2 (sv) | 1989-08-10 |
JPS57153397A (en) | 1982-09-21 |
JPS6014398B2 (ja) | 1985-04-12 |
AU8152282A (en) | 1982-09-23 |
SE8201696L (sv) | 1982-09-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE452812B (sv) | Fotoelektrisk rokdetektor | |
FI84525B (fi) | Branddetektor. | |
US3660670A (en) | Document detecting and counting apparatus | |
GB1506675A (en) | Circuit arrangement for evaluating signals from a testing device | |
US3924253A (en) | Indicating system using pulsed optical techniques | |
US4591708A (en) | High-intensity opto-electronic sensor having low power consumption | |
US3015042A (en) | Pulse responsive circuit with storage means | |
JP2779380B2 (ja) | 測距装置 | |
JPS60169740A (ja) | 煙検出装置 | |
JPS58113727A (ja) | 光デイジタル化回路 | |
GB2152722A (en) | Analog-type fire detector | |
JPS58162843A (ja) | 光電式煙感知器 | |
US4198627A (en) | Photoelectric synchronous smoke sensor | |
GB2190191A (en) | Extinction type detector | |
US5075542A (en) | Photoelectric switch using pulse width discrimination | |
US4171490A (en) | Photoelectric smoke detector | |
RU2295159C1 (ru) | Дымовой пожарный извещатель | |
SU960763A1 (ru) | Устройство дл контрол исправности термопары | |
KR910008171Y1 (ko) | 비데오 테이프의 초단 및 종단 검출회로 | |
US5270553A (en) | Beginning-of-tape sensor with automatic threshold adjustment | |
JPH0765964B2 (ja) | 減光式煙感知器 | |
JP3196232B2 (ja) | 光学式センサ | |
SU1545075A1 (ru) | Фотодатчик | |
JPH03264828A (ja) | 光検出器 | |
KR940005753B1 (ko) | 밧데리팩 구별장치 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8201696-5 Effective date: 19931008 Format of ref document f/p: F |