SE450132B - Forfarande for anrikning av ett material innehallande oxid av jern i kombination med oxid av krom - Google Patents
Forfarande for anrikning av ett material innehallande oxid av jern i kombination med oxid av kromInfo
- Publication number
- SE450132B SE450132B SE8001344A SE8001344A SE450132B SE 450132 B SE450132 B SE 450132B SE 8001344 A SE8001344 A SE 8001344A SE 8001344 A SE8001344 A SE 8001344A SE 450132 B SE450132 B SE 450132B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- bed
- carbon
- ferrochloride
- chlorine
- amount
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/02—Roasting processes
- C22B1/08—Chloridising roasting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B34/00—Obtaining refractory metals
- C22B34/30—Obtaining chromium, molybdenum or tungsten
- C22B34/32—Obtaining chromium
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
Description
4s0k1z2
kromhalten, beräknad såsom Cr2O3, understiger 50 % och i
vilka järnhalten är förhållandevis hög med ett förhållande
krom:järn som kan understiga 2:1. Sådana malmer kan på grund
av den höga järnhalten kräva behandling för anriktning om de
skall bli användbara, exempelvis för framställning av
"ferrokrom" för vilken användning ett förhållande kromzjärn
av vanligen minst 3:1 och med säkerhet väl överstigande 2:l
erfordras.
Höghaltig kromit kan uppvisa en kromhalt, beräknad såsom
Cr2O3, av 50 till 55 viktprocent och ett förhållande krom:
:järn överstigande 3:1. Dessa höghaltiga malmer är lämpliga
för framställning av krom/järnlegeringar innehållande cirka
60 till 70 % krom och vilka allmänt betecknas "ferrokrom“.
Icke desto mindre kan även höghaltiga malmer kräva anrikning
för andra ändamål, t.ex. för framställning av högkromhaltigt
anrikat gods, och detta faller även inom ramen för uppfin-
ningen.
Den fysiska formen av naturliga kromitfyndigheter påverkar
även den lätthet med vilken de kan exploateras. Exempelvis
de stora fyndigheterna av kromitsand i Syd Afrika utgöras
av förhållandevislåghaltig kromit och är särskilt besvär-
liga att anrika på grund av den fina partikelstorleken.
Problemet att öka förhållandet krom:järn, som erhålles i
kromitfyndigheter, har ägnats ett omfattande undersöknings-
arbete vilket även sammanfattas i den amerikanska patent-
skriften 3 216 817. I denna patentskrift drar man slutsatsen
att tidigare kända processer för selektiv klorering av krom-
malmer för avlägsnande av enbart järnhalten är besvärliga
på grund av affiniteten av både järn och krom till klor vid
höga temperaturer, samt att användning av kol såsom reduk-
_tionsmedel tillsammans med ett kloreringsmedel såsom klor
erbjuder_möjligheter till vissa praktiska fördelar men det
~ har visat sig att man lättare erhåller fullständig klore-
ring av kromitmalmbeståndsdelarna och därför är mindre för-
delaktigt att använda vid selektiva kloreringsmetoder samt
att tidigare kända metoder icke möjliggjort selektiv klore-
ring med klor och kol på ett praktiskt sätt för framställ-
ning av ett anrikat malmkoncentrat med tillräckligt för-
hållande kromzjärn.
Ett ändamål med den amerikanska patentskriften 3 216 817 är
att undvika de ovan nämnda problemen. Enligt det förfarande
som anges i denna patentskrift kan krommalmer anrikas genom
selektiv klorering i närvaro av kol i fluidiserad bädd för
omvandling av järnoxid i malmen till ferriklorid, varvid
flyktig ferriklorid avges från den fluidiserade reaktions-
massan. Enligt det förfarande som anges måste-reaktions-
temperaturen regleras under 920°C företrädesvis under 900°C
eftersom högre temperaturer medför hastigt ökande förluster
av krom från malmen. Användningen av ett överskott av klor,
som kan uppgå till 100 % överskott eller mer, anges. Från
reaktorn utmatas kontinuerligt en ström innehållande klor,
kväve och koloxider. Detta ger det dubbla problemet att
återvinna kol från blanding med kväve och koloxider liksom
från bildad järnklorid.
Utvecklingen av en selektiv_klorering i fluidiserad bädd
av krommalm har tagit ytterligare ett steg med den ameri-
kanska patentskriften 3 473 916 i vilken föreslås arbete
vid en temperatur av från 920°C till 105000 men vid vilken
anges vara nödvändigt att såsom reduktionsmedel använda
kolmonoxid i den gas som tillföres till den fluidiserade
bädden. Processbetingelserna som anges i amerikanska patent-
skriften 3 473 916 skulle medföra omvandling av järnhalten
i malmen till ferriklorid. 7
Det skulle vara önskvärt att genomföra ett förfarande för
anríkning av matrial innehållande järnoxid i.kombination
med kromoxid genom selektiv klorering varvid järnnalten
omvandlas till ferroklorid istället för till ferriklorid
mfmflf '-7 Ä ' I
450 132
eftersom man härigenom kan uppnå en mycket avsevärd besparing
av kapitalkostnaderna på grund av den lägre teoretiska klor-
mängd som erfordras vid processen. Ferrokloridånga är emel-
lertid ett svårhanterligt material som har en benägenhet att
bilda fasta avsättningar på innerytor av utrustningen. Icke
desto mindre beskriver. den amerikanska patentskriften
2 752 301 ett förfarande för att öka förhållandet kromzjärn
i kromit genom selektiv bildning och sublimering av ferro-
klorid. Förfarandet som beskrivits i denna patentskrift
innefattar väsentligen, bland andra åtgärder, användning av
torr väteklorid såsom reaktionskomponent och noggrant und-
vikande av fri klor samt frånvaro eller väsentlig frånvaro
av kol, varvid den maximala mängden kol som tillåtes ärl del
perö viktdelar järnoxid som återstår i malmresten vid slu-
tet av processen.
Föreliggande uppfinning möjliggör genom noggrann reglering
av en kombination av åtgärder såsom anges i det följande,
ett förfarande för anrikning av material innehållande oxid
av järn i kombination med oxid av krom, exempelvis kromit,
med utnyttjande av klorering av järn i malmen till ferro-
klorid.
Föreliggande uppfinning avser ett förfarande för anrikning
av ett material innehållande oxid av järn i kombination med
oxid av krom genom reaktion av åtminstone en del av järn-
halten i malmen med klor och avlägsnande av bildad järn-
klorid såsom ånga samt kännetecknas av att man bereder en
fluidiserad bädd med ett expanderat bäddjup av minst l meter,
varvid bädden-innehåller det angivna materialet i finförde-
' lad-form och finfördelat kol, varvid kolet'föreligger i bäd-
den i en mängd som åtminstone är tillräcklig för reaktion
med eventuellt tillsatt eller i bädden bildat syre samt i
en mängd av minst 15 % av den totala vikten av kol och av
materialet, varvid man upprätthåller en reaktionstempera-
tur 'av från 9691111 11oo°c i bähaen och till bäaaen tin-
för en klorhaltig gas som ger en koncentration av klor av
från 20 till 60 volymprocent av de gaser som tillföras till
bädden samt bringar klor att reagera med järn som förefinnes
i materialet till bildning av ferroklorid samt upprätthåller
partialtrycket av ferroklorid i det utflöde som bortgår från
bädden vid en tillräckligt låg nivå för att förhindra över-
förande till vätskeform av ferrokloriden, avlägsnar utflödet
innehållande gasformig ferroklorid från bädden och tillva-
ratar det återstående anrikade kromhaltiga bäddmaterialet.
Det material som behandlas med förfarandet enligt uppfin-
ningen kan typiskt ha en järnhalt,beräknad såsom Fe, från
cirka 10 till 30 viktprocent och en kromhalt beräknad såsom
Cr203 av från cirka 25 till 50 viktprocent. Materialet kan
lämpligen föreligga i form av en malm som malts så att den
huvudsakligen icke innehåller några partiklar utanför inter-
valla: 75 x 1o'6m till 500 x 1o'6
partikelstørlek av från cirka 150 X io"
' 6
m i diameter med en medel-,
öm till zso X 1o“6m
i diameter, exempelvis från l50 x 10- m till 200 x l0_6m
i diameter. Med "genomsnittlig" i det föregående och i det
följande avses viktmedelvärde.
Alternativt kan materialet föreligga i form av en naturligt
förekommande sand, exempelvis kromitsand, från vilken de fi-
naste partiklarna avlägsnats och som till följd härav har en
partikelstorleksfördelning likartad med den förut angivna.
Det är mycket lämpligt att sanden utgöres av en fraktion med
huvuddelen, exempelvis 80 % eller, företrädesvis, hela vikt-
mängden, inom ett förhållandevis snävt partikelstorleks-
6m diameter
intervall på exempelvis en spridning av 100 x 10-
eller även 50 x l0_6m diameter varvid, företrädesvis, upp
till 10 % är finare och upp till 10 % är grövre, beräknat
på vikten.
Det kol som införlivas i den fluidiserade bädden har före-
trädesvis en något grövre partikelstorlek än den ovan angiv-
na, exempelvis en genomsnittlig partikelstorlek av från
500 till 800 x l0'6m i diameter, exempelvis 700 x l0_6m och
'flljjwfjï T' å'
450 132
innehållande väsentligen icke några partiklar med storlek
öm till zooo x 166m samt
utgöres företrädesvis av på lämpligt sätt mald koks. Mängden
utanför intervallet 75 x l0_
kol i den fluidiserade bädden är i huvudsak minst 15 % och
företrädesvis från l5 till 50 % samt i synnerhet minst 20 %
och företrädesvis från 20 till 50 % räknat på vikten av
bädden. Om den anrikade produkten är avsedd för metallurgis-
ka ändamål kan en kvarvarande kolhalt vara acceptabel.
Den fluidiserade bäddens djup vid drift påverkar förfarandet
enligt uppfinningen. En bädd med ett djup understigande
l meter har benägenhet att bilda ferriklorid. En bädd med
större djup än 2,5 meter är svår att fluidisera på grund av
tätheten. Bäddjupet hålles därför företrädesvis.från l,5
till 2,5 meter samt i synnerhet från 1,5 till 2,25 meter.
Ett föredraget sätt att bilda bädden är att fluidisera denna
med hjälp av ett flöde av tillsatt syre, om denna gas till-
föres, klor samt eventuellt tillföniinert utspädande gas som
föres uppåt in i den fluidiserade bäddreaktorn innehållande
blandningen.
De reaktioner som förlöper vid bildningen av ferroklorid är
mindre exoterma än de som förekommer vid bildning av ferri-
klorid och tillförsel av värme till den fluidiserade bädden
erfordras därför för upprätthållande av den önskade reak-
tionstemperaturen. Det är lämpligt att den önskade reak-
tionstemperaturen upprätthålles under inverkan av en
exotermisk reaktion mellan kol i bädden och fri, dvs. icke
kemiskt bunden, syrgas som tillföres till bädden. Det är
synnerligt lämpligt att till bädden tillföra tillräcklig
mängd fritt syre för upprätthållande av den önskade reak-
tionstemperaturen. Mängden tillfört fritt syre som erfordras
kan åtminstone delvis bero på den mängd syre som från början
finnes kemiskt bunden med järnet i bädden. Eftersom mängden
kol som förefinnes i bädden företrädesvis är minst tillräck-
lig för reaktion med det eventuellt förekommande syre som
450 1232
förefinnes i eller tillsättes till bädden och företrädesvis
överstiger denna mängd, kan regleringen av bäddtemperaturen
åstadkommas genom reglering av mängden tillfört syre. Det
är i hög grad önskvärt att mängden infört syre som tillföres
vid godtycklig punkt i den fluidiserade bädden icke kommer
att överstiga 10 volymprocent av den totalt till bädden
tillförda gasmängden eftersom detta_skulle ge en allt för
hög temperatur i en del av bädden. Om det är omöjligt att
upprätthålla den önskade reaktionstemperaturen med en enda
syretillförsel som ger högst l0 volymprocent av den totalt
införda gasmängden i bädden är det lämpligt att utnyttja
tillförsel av ytterligare mängd syre på ett eller fler
ställen i bädden där den ursprungliga syrekoncentrationen
utarmats. Den ytterligare tillförda syremängden eller syre-
mängderna regleras så att den föredragna maximala syrehalten
icke överstiges. En ytterligare föredragen åtgärd för genom-
förande av uppfinningen är att införa klor i den fluidisera-
de bädden en del av distansen uppför bädden, varvid den
fluidiserade gasen införes i den nedre delen av bädden inne-
håller en syremängd som överstiger den föredragna maximala
halten av l0 volymprocent men samtidigt i sådan mängd att
_denna mängd utarmas eller förbrukas i sådan grad att det
angivna maximivärdet upprätthålles vid det ställe där klor
infördes. Det är lämpligt att diametern hos den för den
fluidiserade bädden använda reaktorn ökar stegvis på det
ställe där klor infördes för upprätthållande av en konstant
fluidiseringsgashastighet upp genom bädden. En alternativ
nætod för att upprätthålla den erforderliga reaktionstempe-
raturen är att införa yttre genererad värme i den fluidi-
serade bädden. Detta kan åstadkommas genom att man anord-
nar reaktorn med den fluidiserade bädden i en ugn eller på
annat sätt tillför värme till bädden utifrån och/eller
genom förvärmning av fast material eller gas som tillföres
till bädden, exempelvis förvärmning av den klorhaltiga gasen
eller en beståndsdel av denna. Om så önskas kan den erforder-
liga reaktionstemperaturen upprätthållas delvis under in-
verkan av reaktion mellan syre och kol i bädden och delvis
450 132
genom tillföring till bädden av externt genererad värmemängd.
Det har visat sig att om reaktionstemperaturen får falla
allt för kraftigt mot eller under 900°C blir den förbrän-
ningsprocess som ger den erforderliga extra värmemängden
för att möjliggöra praktisk drift av processen markant mind-
re effektiv. Om reaktionstemperaturen tillåtes stiga allt
för kraftigt kan en oacceptabel grad av klorering av krom-
halten i malmen erhållas. Företrädesvis bör enligt uppfin-
ningen reaktionstemperaturen överstiga 920°C och icke över-
stiga 105000. I synnerhet bör reaktionstemperaturen översti-
ga 9zo°c och icke överstiga 1ooo°c.
Selektiviteten av angreppet på järn i förhållande till krom
enligt uppfinningen och bildningen av ferroklorid till skill-
nad mot ferriklorid och därav följande ekonomiska fördelar
'vid praktisk drift står i samband med koncentrationen av
klor i den klorhaltiga gas som användes och djupet av den
fluidiserade bädden. Användning av minst den ovan angivna
minimimängden kol som är väsentlig för uppfinningen bidra-
ger till att säkerställa att mängden kol icke verkar såsonlen
beqränsande faktor som kan störa den reglerande effekten
av klorhalten. Enligt uppfinningen reagerar klor med järn-
halten i bädden och bildar ferroklorid med preferens i
förhållande till ferriklorid och kromklorider, och den bil-
dade ferrokloriden föres ut från bädden såsom ånga. Vid
temperaturer som icke överstiger l000°C har ferroklorid
benägenhet att avsättas på det inre av anläggningen,
exempelvis det inre av rör, och bilda avsättningar som kan
förhindra genomförandet av förfarandet.Enligt uppfinningen
regleras emellertid partialtrycket av ferroklorid i förhål-
lande till temperaturen hos den fluidiserade bädden vilket
innebär att avsättning av ferroklorid kan undvikas eller
minimeras. Om reaktionstemperaturen icke överstiger l000OC
och partialtrycket av ferroklorid i utflödet från bädden
hålles, företrädesvis, vid mindre än 0,006 (T-900)+0,2 x l05N
och i synnerhet företrädesvis under 0,005 (T-900)+0,2 x l05N
450 132
per m2, varvid T är reaktionstemperaturen. Partialtrycket av
ferrdklorid är en funktion av klorhalten i de gaser som
tillföres bädden eftersom, upp till en övre gräns vid vilken
ferriklorid och/eller kromklorid bildas, mängden ferroklorid
i gaserna i den fluidiserade bädden stiger med klorhalten i
de gaser som tillföras bädden. Ovanför denna gräns tenderar
bildningen av ferriklorid istället för ferroklorid att mins-
ka ferrokloridpartialtrycket och bildning av en begränsad
mängd ferriklorid\kan därför användas såsom ett medel för
processreglering. Företrädesvis regleras partialtrycket av
ferroklorid i utflödet från bädden genom reglering av kon-
centrationen av klor som tillföres bädden. Det är lämpligt
att ferriklorid bildas i en mängd av mindre än l mol per mol
ferroklorid, företrädesvis per 3 mol ferroklorid och speci-
ellt per 5 mol ferroklorid. Koncentrationen av klor i de
gaser som tillföras till den fluidiserade bädden är företrä-
desvis från 25 till 55 % och i synnerhet från 30 till 50 °
beräknat på volymen, varvid resten företrädesvis innefattar
c\
syre om denna gas användes, samt en lämplig inert utspäd-
ningsgas, såsom kväve.
Det är ett fördelaktigt särdrag för uppfinningen att ferro~
klorid bildas med icke någon eller icke mer än den i det
föregående nämnda begränsade mängden ferriklorid. Kromklo-
rider har en benägenhet att bildas samtidigt om ferriklorid
bildas vilket totalt medför såsom olägenheter förlust av
krom från produkten, ökat klorbehov och benägenhet till
avsättning av en del av kromkloriden i den fluidiserade
bädden.
Förfarandet enligt uppfinningen kan i synnerhet tillämpas
ekonomiskt för partiell anrikning av ett material genom i
huvudsak fullständigt avlägsnande av järn från en del av
materialet och blandning av det erhållna väsentligen järn-
fria materialet med obehandlat material så att man erhåller
-en blandad produkt med något minskad genomsnittlig järnhalt.
En sådan blandad produkt kan accepteras såsom råmaterial
450 132
lO
för framställning av "ferrokrom".
Alternativt kan det väsentligen järnfria materialet i sig
eller ett material därifrån vilket endast en del av järn-
halten avlägsnats utgör en önskad produkt enligt uppfin-
ningen..
Kromitsand är ett särskilt lämpligt råmaterial för den sist-
nämnda utföringsformen av förfarandet enligt uppfinningen
eftersom den större partikelstorleksfraktionen av detta
material är lämplig för direkt fluidisering och "återbland-
ning"-operationen kan genomföras för åstadkommande av en
acceptabel homogenitet utan ytterligare speciell behandling
eller bearbetning.
Kromit innehåller ett antal i mindre mängd förekommande
beståndsdelar som antingen är införlivade i spinell struk-
turen eller föreligger såsom separata faser. Aluminium kan
förefinnas i en mängd av upp till cirka 10 viktprocent be-
räknat såsom AIZO3 och magnesium kan förefinnas i en mängd
av upp till över 20 % beräknat såsom MgO. Huvudmängden av
aluminiumet och upp till 60 % av magnesiumhalten i malmen
kan förbli oklorerad. Detta är icke en olägenhet om produk-
ten är avsedd för metallurgisk bearbetning eller behandling.
Kromit kan även innehålla kiseldioxid såsom en separat fas,
vilken i fråga om kromitsand förefinnes i form av separata
korn av kiseldioxid. Sådana korn av kiseldioxid är finför-
delade och om endast den större partikelstorleksfraktionen
av kromitmalmen skall behandlas enligt uppfinningen förblir
huvuddelen av kiseldioxiden i den oklorerade fina partikel-
storleksfraktionen och påverkar därför icke genomförandet
av uppfinningen.
Igångsättningsproceduren vid förfarandet enligt uppfinningen
-kan variera avsevärt. Enligt en lämplig metod kan en bland-
ning av det material, som skall anrikas, samt kol, formas
till en fluidiserad bädd med användning av en inert fluidi-
450 '5252
ll
serande gas, förvärmd genom externt utvecklat värme och
därefter, när den erforderliga temperaturen uppnåtts, bring-
as att reagera med klor i en klorhaltig gas som kan utgöra
den fluidiserande gasen och kan innehålla syre om man önskar
generera den erforderliga temperaturen, åtminstone delvis,
1 bä¿den_ Enligt ytterligare en lämplig utföringsform kan
det material som skall anrikas formas till en fluidiserad
bädd med användning av luft, och bädden kan'förvärmas med
externt utvecklad värme varefter kol tillsättes och den
klorhaltiga gasen, med eller utan tillsatt syre beroende på
vad som är lämpligt och såsom ersättning för luften såsom
fluidiserad gas om så önskas, införes. Enligt en föredragen
och särskild effektiv metod formas en blandning av det ma-
terial som skall anrikas samt kol till en fluidiserad bädd
med användning av luft såsom fluidiserande gas och förvärm-
ning genomföres, åtminstone delvis, genom reaktion mellan
syre i luften och kol i bädden. När den erforderliga reak-
tionstemperaturen uppnåtts kan den klorhaltiga gasen infö-
ras exempelvis såsom en andel av den fluidiserande gasen.
Det är uppenbart att modifikationer av de ovan beskrivna
metoderna lätt kan utformas, exempelvis användning av en
blandning av syre och en utspädande gas såsom ersättning
för luft, utan att man avviker från uppfinningstanken.
Processen kan drivas satsvis eller kontinuerligt. Det först-
nämnda kan föredragas om man önskar avlägsna i huvudsak hela
mängden järn från materialet och den sistnämnda metoden i
annat fall. Det anrikade material som utmatas från bädden
kan om så önskas behandlas för separering från kvarvarande
kol.
Det gasformiga utflödet från den fluidiserade bädden, som
innehåller ferroklorid, kan förbehandlas för regenerering
av klorhalten. Företrädesvis bringas det gasformiga utflödet
från den fluidiserade bädden, som innehåller ferro-
kloridânga, i kontakt med en mängd syre i överskott över
den mängd som erfordras'stökiometriskt för omvandling av
450 132
12
ferrokloriden till ferriklorid och klor, varvid partial-
trycket av ferroklorid i det gasformiga utflödet är
tillräckligt låg för att förhindra överförande till flytande
form av ferrokloriden under åtminstone de två första sekun~
derna efter denna kontakt samt utflödet har en hastighet
som är tillräcklig för att medrycka partiklarna av ferri-
oxid som bildas, samt partiklarna av ferriklorid som bildas
avskiljes från utflödet innehållande kvarvarande klor.
Den regenererade kloren kan efter eventuellt nödvändig be-
handling för att öka reningsgraden användas för anrikning av
ytterligare mängd material. En sådan cyklisk process är en
särskild fördelaktig utföringsform av uppfinningen.
Uppfinningen åskådliggöres i det följande närmare med ut-
föringsexempel. Vid båda dessa exempel användes en reaktions-
kammare som utgjordes av envertikal cylinder av smält kisel-
dioxid med inre diametern 150 mm och längden cirka 2 m med
en konisk bassektion och inlopp för fasta reaktionskompo~
nenter vid toppen av reaktionskammare, inlopp för gaser vid
basen av den koniska sektionen, organ för avlägsnande av
fast material från bassektionen och utlopp för flyktiga
reaktionsprodukter från toppen av reaktionskammaren för
passage till en cyklon, samt termoelement i hylsor av smält
kiseldioxid på lämpligt sätt anordnade nära toppen och botten
av reaktionskammaren. Kammaren är anbringad i ett upphettat
hölje för att möjliggöra temperaturreglering.
Det material som skall anrikas utgöres i båda exemplen av
kromitmalm med följande sammansättning i viktprocentzfl
30,2 % Cr(Cr2O3 44,1 %) 15,8 % Al 1,6 % SiO.
203' 2
22,6 s Peo 8,7 % Mgo 0,21 % Mno
3,6 s Fe2o3 0,12 % cao
Den enligt detta ekempel använda koksen innehöll i huvudsak
hela mängden partiklar i storleksområdet 90 till 1800 x 10-6
meter.
450 132
13
Partikelstorleksanalys av koks som användes enligt exemplet
är:
Maskvidd gm Kumulativt %
+12oo g 16,5
+ 710 48,8
+ 500 66,5
+ 300 84,2
+ 210 90,9
+ 150 95,2
+ 125 97,6
- 125 ' 100,0
Malmen som användes vid båda exemplen innehåller i huvud-
sak hela mängden partiklar inom storleksintervallet 106
till 250 x 10'6 meter.,
Partikelstorleksanalys för malmen är:
o
Maskvidd Enl Kumulativt s
+ 250 0
+ 212 6,3
+ 180 32,7
+ 150 57,7
+ 125 82,6
+ l06 92,4
- 106 100,0
Kväve och klorgas som användes enligt exemplen erhölls från
förråd av flytande gas.
Exemgel l
Reaktionskammaren förvärmdes under det att en ström av
kväve i en mängd av cirka 36 l/min fördes in i gasinloppet.
En blandning av 24,0 kg kromitmalm och 6,0 kg petroleumkoks
infördes i reaktionskammaren i vilken strömmen av kväve
bringade de fasta materialen att anta formen av en fluidi-
450 132
14
serad bädd. Denna bädd förvärmdes till en temperatur inom
intervallet 950-lO00°C och hölls inom detta intervall under
efterföljande reaktion.
För âstadkommande av reaktionen ersattes den fluidiserande
strömmen av kvävgas med en blandning av 33 volymprocent klor
i kväve i en mängd av 36 l/min. Detta tillstånd upprätthölls a
under l8Q minuters tid varunder små prover av bädden avlägs-
nades för undersökning.
Vid slutet av denna tidrymd ändrades den fluidiserande gasen
åter till cirka 36 l/min kvävgas och bädden samt kammaren
tilläts svalna varefter bädden tillvaratogs. Efter endast
några få minuters reaktion förändrades bäddens färg från
den svarta färgen hos kromitmalm till en mörkt grön färg
likartad med krom(III)oxid. Denna hastiga förändring visar
att det första angreppet ägde rum vid ytan av partiklarna
och att ytterligare angrepp fortskred gradvis mot centrum
i överensstämmelse med det kända topokemiska beteendet hos
kromit gentemot reagenser. Bildningen av den gröna färgen
indikerade att krom angreps endast långsamt eller icke alls
trots den förhållandevis kraftiga exponeringen av kromoxid
vid ytan av partiklarna gentemot kloren.
Fasta material som tillvaratogs genom att produktgaserna
fick svalna utgjordes huvudsakligen av järnklorider i
vilka molförhâllandet ferrikloridzferroklorid var 1:18.
De återstående gasformiga reaktionsprodukterna analyserades
beträffande kväve, kolmonoxid och koldioxid. Enligt detta
exempel var molförhållandet C02/CO 1,66, men detta kan
variera beroende på de reaktionsbetingelser som användes.
'fu
Den tillvaratagna bädden visade sig utgöras av en blandning
av 4,1 kg kvarvarande koks och 15,2 kg grönfärgad produkt.
9
Halterna av krom och järn i den separerade produkten, be-
räknades såsom metaller, jämföras med halterna i den ursp-
É 450 132
15
rungliga malmen i följande tabell.
Komponent Utgångsmalm Behandlad malm
Cr % 30,2 38,9
Fe % 20,1 2,0
Den behandlade malmen innehöll även: 19,2 % Al2O3, 0,10 %
CaO, 1,5 % SiO2, 0,04 % Mn0, 10,7 % MgO.
Med beaktande av det material som avlägsnades såsom prover
under reaktionen var utbytet av kromhalten i den behandlade
malmen 94 %.
Exempel_g
Malmen infördes i reaktionskammaren såsom enligt exempel l
och förvärmdes i fluidiserat tillstånd i närvaro av en ström
av 36 1/min luft under 30 minuters tid. Koks tillsattes och
därefter igångsattes fluidisering med 33 % klor i kväve i
blandning såsom anges i exempel 1. Samma beteende erhölls.
Slutprodukten var likartad med den ovan angivna och innehöll
40,5 % Cr samt 1,6 % Fe (båda närvarande såsom oxiderl 19,7 %
Al2O3, 9,1 % MgO, 1,8 % SiO2, 0,12 % CaO och 0,01 % MnO.
Av resultaten i exemplen kan man härleda att angreppet av
klor under de angivna betingelserna på kromitmalm kan genom-
föras så känsligt att järn avlägsnas från kromitpartiklarna
med kvarlämnande av en produkt med låg järnhalt och anrikad
på krom. Andra element som närvaro i malmen kan avlägsnas i
större eller mindre grad men avlägsnandet av dessa behöver
inte vara av lika kritisk betydelse för den fortsatta be~
handlingen av malmen jämfört med avlägsnandet av järn.
Avlägsnandet av olika element från malmen enligt föregående
exempel kan i sammandrag anges i följande tabell:
45oï152
Element
Fe
Si
Ca
M9
Al
16
Avlägsnad mängd av element %
Exempel 1
92
85
25
20
Exempel 2
94
95
19
25
22
7
Claims (11)
- l. Förfarande för anrikning av ett material innehål- lande oxid av järn i kombination med oxid av krom, t.ex. i form av kromit, eventuellt i form av naturligt förekommande sand, genom att man bringar åtminstone en del av järnhalten i materialet att reagera med klor och avlägsnar den bildade järnkloriden som ånga, k ä n n e t e c k n a t därav attt man bereder en fluidiserad bädd med ett expanderat bädd- djup av minst l meter, varvid bädden innehåller materialet i finfördelad form samt finfördelat kol, varvid kolmängden i bädden är åtminstone tillräcklig för att reagera med syre som eventuellt tillsättes till eller utvecklas i bädden, varvid kolvikten uppgår till minst 15% av den totala vikten av kol och utgångsmaterialet, samt upprätthåller en reaktionstemperatur av från 900 till 1l00°C i bädden, till bädden tillför en klorhaltig gas som medför en klor- halt av från 20 till 60 volymprocent av den till bädden tillförda gasen och bringar klor att reagera med järn som förefinnes i utgångsmaterialet till bildning av ferroklorid, upprätthåller partialtrycket av ferroklorid i det gasfor- miga utflödet vid en nivå som är tillräckligt låg för att förhindra överföring till flytande form av ferrokloriden, samt avlägsnar utflödet innehållande gas- formig ferroklorid från bädden och tillvaratar det kvarva- rande anrikade kromhaltiga bäddmaterialet.
- 2. Förfarande enligt patentkrav 1, k ä n n e t e c k n a t därav, att reaktionstemperaturen upprätthålles under inver- kan av en exotermisk reaktion mellan fritt syre som till- föres till bädden och kol i bädden, varvid man företrädes- vis tillför så stor mängd fritt syre till bädden att reaktionstemperaturen upprätthâlles genom reaktionen med 'kol i bädden. 450 132
- 3. Förfarande enligt patentkravet l eller 2, k ä n n e - t e c k n a t därav, att reaktionstemperaturen hålles över 9zo°c-een/eller icke högre än 1oso°c.
- 4. Förfarande enligt något av föregående patentkrav, k ä n n e t e c k n a t därav, att mängden tillfört syre vid alla tillföringsställen i bädden begränsas så att denna mängd icke överstiger 10 volymprocent av den totala till bädden förda gasmängden.
- 5. Förfarande enligt något av patentkraven l-4, k ä n - n e t e c k n a t därav, att utgångsmaterialet är i huvud- sak fritt från partiklar med storlek utanför intervallet 75 x 1o'6 m till soo X 1o'6 materialet företrädesvis utgöres av kromitsand med en medel- öm tilizsox 1o'6m 1 dia- m i diameter, varvid utgångs- partikelstorlek av från 150 x 10- meter.
- 6. Förfarande enligt något av föregående patentkrav, k ä n n e t e c k n a t därav, att kolmängden i bädden uppgår till minst 20% av den totala vikten av kol och ut- gångsmaterial samt företrädesvis till 20-50% av den totala viktmängden kol och utgångsmaterial.
- 7._ Förfarande enligt något av föregående patentkrav, k ä n n e t e c k n a t därav, att kolet är i huvudsak fritt från partiklar med storlek utanför intervallet 75 x l0_6m till 2000 x l0_6m i diameter, och/eller att kolet har grövre medelpartikelstorlek än utgångsmaterialet, -varvid företrädesvis medelpartikelstorleken hos kolet är 6 6 från soo X 10' m till aoo x 10' m 1 diameter.
- 8. Förfarande enligt något av föregående patentkrav, k ä n n e t e c k n a t därav, att bäddjupet är från l till 2,5 m. .m 'u 450 132 H
- 9. Förfarande enligt något av föregående patentkrav, k ä n n e t e c k n a t därav, att partialtrycket av ferroklorid i den gasformiga effluenten från bädden hålles vid ett värde överstigande 0,006(T-900) + 0,2 x l05N per m2, varvid T är reaktionstemperaturen, när bädden i temperaturen är under l00O°C, varvid företrädesvis partialtrycket av ferroklorid i det gasformiga utflödet från bädden regleras genom reglering av koncentrationen av klor som tillföres till bädden för att tillåta bildning av ferriklorid i en mängd understigande l mol per 3 mol bildad ferroklorid.
- 10. Förfarande enligt något av föregående patentkrav, k ä nun e t e c k n a t därav, att koncentrationen klor som tillföres till bädden är från 25 till 55 volymprocent och företrädesvis från 30 till 50 volymprocent.
- ll. Förfarande enligt något av föregående patentkrav, k ä n n elt e c k n a t därav, att ferrokloriden behandlas för regenerering av klor, företrädesvis genom att det gas- formiga utflödet från den fluidiserade bädden, som inne- håller ferrokloridånga, bringas i kontakt med en mängd syre som överstiger den mängd som stökiometriskt erfordras för omvandling av ferrokloriden till ferrioxid och klor, varvid partialtrycket av ferroklorid i det gasformiga ntflödet hålles tillräckligt lågt för att förhindra överförande till flytande form av ferroklorid under åtminstone det två första sekunderna efter denna kontakt, och varvid hos utflödet upprätthålles en hastighet som är tillräcklig för medryckande av partiklar av ferrioxid som bildas, samt separering av partiklarna av ferrioxid som bildas från resterande klorhaltigt utflöde.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB7906157 | 1979-02-21 | ||
GB7936646 | 1979-10-23 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE450132B true SE450132B (sv) | 1987-06-09 |
Family
ID=26270650
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8001344D SE8001344L (sv) | 1979-02-21 | 1980-02-20 | Forfarande for anrikning av jernhaltiga material |
SE8001344A SE450132B (sv) | 1979-02-21 | 1980-02-20 | Forfarande for anrikning av ett material innehallande oxid av jern i kombination med oxid av krom |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8001344D SE8001344L (sv) | 1979-02-21 | 1980-02-20 | Forfarande for anrikning av jernhaltiga material |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4279640A (sv) |
EP (1) | EP0016516B1 (sv) |
BR (1) | BR8001038A (sv) |
DE (1) | DE3061943D1 (sv) |
ES (1) | ES488762A0 (sv) |
FI (1) | FI69114C (sv) |
IN (1) | IN152431B (sv) |
PH (1) | PH16365A (sv) |
PL (1) | PL121564B1 (sv) |
SE (2) | SE8001344L (sv) |
YU (1) | YU46780A (sv) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ZA81604B (en) * | 1980-02-19 | 1982-02-24 | Laporte Industries Ltd | Process for beneficiating oxidic ores |
DE3368687D1 (en) * | 1982-10-09 | 1987-02-05 | Scm Chemicals | Process for the chlorination of oxidic materials |
AU5806896A (en) * | 1996-05-31 | 1998-01-05 | Ug Plus International Inc. | Process for obtaining chromium enriched chromite from chromite ores |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE281996C (sv) * | ||||
US2277220A (en) * | 1939-12-28 | 1942-03-24 | Electro Metallurg Co | Ore treatment |
US2709131A (en) * | 1949-06-24 | 1955-05-24 | Armeo Steel Corp | Method of producing concentrates of iron and manganese from low-grade ores and slags |
US2752301A (en) * | 1951-03-07 | 1956-06-26 | Walter M Weil | Recovery of chromium and iron values from chromium-iron ores |
US2993759A (en) * | 1958-09-15 | 1961-07-25 | Kellogg M W Co | Treatment of iron ore |
US3216817A (en) * | 1963-03-18 | 1965-11-09 | Allied Chem | Beneficiation of chromium ore |
US3473916A (en) * | 1966-08-31 | 1969-10-21 | Du Pont | Process for beneficiating chrome ores |
GB1359882A (en) * | 1971-01-27 | 1974-07-17 | Laporte Industries Ltd | Beneficiation of ores |
-
1980
- 1980-01-31 DE DE8080300279T patent/DE3061943D1/de not_active Expired
- 1980-01-31 EP EP80300279A patent/EP0016516B1/en not_active Expired
- 1980-01-31 US US06/117,068 patent/US4279640A/en not_active Expired - Lifetime
- 1980-02-07 FI FI800387A patent/FI69114C/sv not_active IP Right Cessation
- 1980-02-18 PH PH23656A patent/PH16365A/en unknown
- 1980-02-19 PL PL1980222103A patent/PL121564B1/pl unknown
- 1980-02-20 SE SE8001344D patent/SE8001344L/sv not_active Application Discontinuation
- 1980-02-20 ES ES488762A patent/ES488762A0/es active Granted
- 1980-02-20 SE SE8001344A patent/SE450132B/sv not_active IP Right Cessation
- 1980-02-20 YU YU00467/80A patent/YU46780A/xx unknown
- 1980-02-21 IN IN196/CAL/80A patent/IN152431B/en unknown
- 1980-02-21 BR BR8001038A patent/BR8001038A/pt not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
YU46780A (en) | 1983-01-21 |
BR8001038A (pt) | 1980-10-29 |
SE8001344L (sv) | 1980-08-22 |
PH16365A (en) | 1983-09-08 |
PL121564B1 (en) | 1982-05-31 |
FI69114C (sv) | 1987-08-05 |
IN152431B (sv) | 1984-01-14 |
US4279640A (en) | 1981-07-21 |
ES8101125A1 (es) | 1980-12-01 |
DE3061943D1 (en) | 1983-03-24 |
FI69114B (fi) | 1985-08-30 |
EP0016516B1 (en) | 1983-02-16 |
FI800387A (fi) | 1980-08-22 |
PL222103A1 (sv) | 1980-11-03 |
ES488762A0 (es) | 1980-12-01 |
EP0016516A1 (en) | 1980-10-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3865920A (en) | Process for beneficiating a titaniferous ore and production of chlorine and iron oxide | |
US5803947A (en) | Method of producing metallic magnesium, magnesium oxide or a refractory material | |
RU2080295C1 (ru) | Способ получения тетрахлорида титана | |
US4576636A (en) | Process for beneficiating oxidic ores | |
US3148027A (en) | Vapor phase process for producing metal oxides | |
GB1584359A (en) | Recovery of chlorine values from iron chloride by-produced in chlorination of ilmenite and the like | |
US4183899A (en) | Chlorination of ilmenite and the like | |
US2843458A (en) | Process for producing silicon tetrachloride | |
SE450132B (sv) | Forfarande for anrikning av ett material innehallande oxid av jern i kombination med oxid av krom | |
AU2008283803B2 (en) | Process for preparing titanium tetrachloride using off-gases from a silica and zircon carbo-chlorination process | |
EP0000498B1 (en) | A flow process for chlorinating ferruginous titaniferous material | |
US4540551A (en) | Two stage chlorination of titaniferous ore with FeCl3 reclamation | |
US4994255A (en) | Oxidation of ferrous chloride directly to chlorine in a fluid bed reactor | |
US2540593A (en) | Method of melting reduced metal dust | |
US4363789A (en) | Alumina production via aluminum chloride oxidation | |
US4624843A (en) | Recovery of chlorine | |
US3043679A (en) | Method of producing chromium | |
US4145395A (en) | Deactivating particulate waste containing hydrolyzable metal chlorides | |
US3295921A (en) | Production of halides | |
CN113412237A (zh) | 使用颗粒介质精炼粗硅熔体的方法 | |
US4331637A (en) | Process for purifying aluminum chloride | |
US3216817A (en) | Beneficiation of chromium ore | |
JPS6360103B2 (sv) | ||
US3305303A (en) | Chromic chloride production | |
US3150928A (en) | Process for preparing metal chlorides |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 8001344-4 |
|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8001344-4 |