SE445743B - Aldringsherdbar nickeljernlegering - Google Patents

Description

7812780-0 2 tillståndet särpräglas av en 1ängdutvidgningsinflextions- temperatur av minst 343°C, en längdutvidgningskoefficíent av 9,9 x lo'5/°c (5,5 x 1o"5/°F) eller lägre, när den är upphettad till inflexionstemperaturen, samt en 0,2-gräns av minst 77,36 kp/mm2 vid rumstemperatur. ' Järnhalten är normalt i området 20-55%.

Lämpligen ingår minst 10% kobolt, så att den samman- lagda halten av nickel och kobolt i legeringen är 51-53% för att förbättra legeringens önskvärda egenskaper, t ex inflexionstemperaturen.

Tillfälliga element såsom desoxidationsmedel och smid- barhetsgivande element, reningselement och tolererbara föroreningar kan ingå i mängder upp till 0,01% kalcium, 0,01% magnesium, 0,l% zirkonium, 0,5% kisel och upp till 1% av vartdera koppar, molybden och volfram. Svavel och fosfor är olämpliga och begränsas vanligtvis för att.und- vika mer än 0,0l5% av vartdera elementet.

I kommersiella utföringsformer av legeringen utgör eventuellt tantal högst 10% av niobhalten, och i sådana fall kan skillnaderna mellan niob och tantal anses vara obetydliga, och legeringen har därför beskrivits helt enkelt såsom innehållande 1,5-5,5% niob eller niob +-tantal.

Eventuellt kan legeringen emellertid innehålla upp till 11% tantal.

Det åldringshärdbara tillståndet kan uppnås genom åldring i temperaturområden såsom 732-593°C under sådana_ åldringstider som 8 h, 16 h eller ännu längre; glödgning före åldring rekommenderas.

En värdefull riktlinje för att säkerställa de längd- utvidgningskoefficienter, inflexionstemperaturer och sträck- gränser, som är generellt karakteristiska för den åld- ringshärdade legeringen, är att proportionera specifika kompositioner (inom de för uppfinningen gällande procent- halterna) enligt följande samband A) Ni% + 0,84(Co%) --l,7(Ti% + Al%) + O,42(Mn%+-Crä 2 ELS s) Nie + l,1(c<>%> - l.0(Ti%>'-1f8 o,33[1~1b% + 0,5(Ta%)l å 44f4 c; filbæ + oßwaæjçfriæ) - o,33(cr%)¿ 2,7 7812780-0 3 I legeringskompositioner, som är baserade på samban- den A, B och C, kan järnhalten vara upp till 5l,2% och är minst 21%, när legeringen innehåller ll% tantal, eller är minst 26,5%, när legeringen innehåller 5,5% niob och prak- 'tiskt taget intet tantal.

För uppnående av speciellt goda längdutvidgnings- och styrkeegenskaper är det lämpligt att bringa kompositionen att innehålla 35-39% nickel, 12-16% kobolt, l,2-l,8% titan, metaller ur gruppen niob och tantal i en sådan mängd, att summan av niobhalten och hälften av tantalhalten är 3,T4,8%, upp till 1% mangan, upp till 1% krom, upp till 0,0l2% bor, företrädesvis 0,003-0,0l2% bor, upp till O,l% aluminium, varvid resten förutom föroreningar och andra tillfälliga K element är järn.

Företrädesvis är sambandet A = högst 47,5, sambandet B = minst 48,8 och sambandet C = minst 4,8. Legeringar, som tillgodoser dessa samband, särpräglas av COE-tal av högst 8,l x l0_6/OC och IT-tal av minst 4l6°C samt en rums- temperatursträckgräns av minst 91,42 kp/mmz. Smältnings- kontrollen för att tillgodose sambanden A och B kan förenk- las, och goda resultat har uppnåtts genom kontrollering av att Ni% + Co% är 51-53% och Ti% är ca l,5% samt Mn% + Cr% är ca 0,3%.

När dilatometer- eller andra längdutvidgningsmätre- sultat icke är tillgängliga, kan längdutvidgningskoefficien- terna i föreliggande ansökan beräknas från angivna procen- tuella kompositioner enligt följande samband för längdut- vidgningskoefficienten COE och inflexionstemperaturen IT: COE (enhet lO-'ó/OF) = 0,248_(Ni%) + 0,209(Co%) - 0,427(Al% + Tiía) + + 0,104(Mn% + Cr%) - 7,39 v: (enhet °r> = :annie + 29,s - szzuuz) -' zsgcm) - - woman + crfs) - 8,90 [nu + mswaßn] - 509 Dessa båda värden omvandlas sedan till °C genom att multi- pliceras med 1,8. De ovanstående COE-talen hänför sig till medeltalet inom temperaturomrádet från rumstemperatur till inflexionstemperaturen enligt den ovanstående IT-ekvatio- nen, varvid ekvationerna är baserade på statiska analyser av dilatometerprov med ett stort antal legeringar inom och moderat utanför uppfinningsomrâdena. 10 15 20 25 30 35 7812780-0 4 Legeringarna enligt föreliggande uppfinning har visat sig vara motstândskraftiga mot spänningsberoende sprickbild- ning vid förhöjda temperaturer och kan sålunda vara använd- bara såsom turbinmotorkomponenter, För att visa motstånds- förmågan mot spänningsberoende sprickbildning har prov- stycken av legeringarna utsatts för spänningar under lång- variga tidrymder i luft vid förhöjda temperaturer, t ex vid dragbrottprov med skârad provstav och krypbrottprov vid 580°C och 649°C. Provet för päkänningsaccelererad korngräns- oxidation (SAGBO-provet, dvs stress acceleration grain boundary gxidation) ger en kraftig indikering av påkän- ningsegenskaperna för sådana legeringar, och detta prov har därför använts i det följande. Vid provet utsättes ett band- formigt provstycke för påkänning genom att det hålles i böjd eller bockad balkform med hjälp av en jigg, när prov- stycket är placerat i en ugn. Visuell inspektion avslöjar början av sprickbildning eller -tillväxt, som skulle upp- träda vid korngränsoxidationsställen i en spänningssprick- benägen legering.

Legeringarna enligt föreliggande uppfinning kan fram- ställas enligt konventionell smältmetallurgisk praxis_för högkvalitativa nickeljärnlegeringar. Induktionssmältning. enligt luftsmältnings- eller vakuumsmältningsmetoderna har visat sig vara tillfredsställande, men andra smältmetoder, t ex elektroslaggsmältning eller vakuumljusbågssmältning eller -omsmältning kan också utnyttjas. Legeringen har god smidbarhet för varmbearbetning och för kallbearbetning, och när varmbearbetning följes av en rekristalliserande glödgning erhålles särskilt tillfredsställande resultat, inbegripande goda krypbrottegenskaper vid utnyttjande av skârad provstav. I föreliggande beskrivning användes ut- trycket “varmbearbetning" för den speciella typ av kall- bearbetning, som utföres vid förhöjda, nästan heta tempe- raturer, som ligger under, vanligtvis 16-l66°C under den bearbetade legeringens rekristallisationstemperatur. Re- kristalliserade produkter av legeringen särpräglas av.lik- axlig kornstruktur, vilket är fördelaktigt för uppnående av isotropa styrkeegenskaper och andra egenskaper. Det har 10 15 20 25 30 35 7812780-0 5 visat sig, att legeringens lämplighet för varmbearbetning gör legeringen effektiv och ekonomisk vid kommersiell fram- ställning, eftersom smidning, valsning och annan bearbet- ning av legeringen kan fortgå, medan legeringen svalnar - 'frân högtemperaturbearbetningsområdet förbi och ned under rekristallisationstemperaturen, varigenom man undviker tids- förluster och kostnader för avbruten bearbetning i ändamål att återupphetta arbetsstycket.

Högtemperaturbearbetning av göt av legeringen kan ut- föras från ca ll49°C och kan fortgå ned till varmbearbet- ningsområdet, och bearbetningen av den högtemperaturbearbe- tade legeringen kan sedan fortgå, medan legeringen svalnar in i varmbearbetningsomrâdet. Aterupphettning för rekris- talliserande glödgning av den varmbearbetade legeringen ut- föres vanligtvis i temperaturomrâdet 927-l038bC under l-0,25 h, allt naturligtvis beroende av metalltjockleken och den bearbetningsenergimängd, som kvarstannat vid be- arbetningen under rekristallisationstemperaturen. Glödg- ning under l h vid 927°C eller 0,25 h vid l038°C eller i en proportionerlig tid vid en mellanliggande temperatur fö- 'redrages för att åstadkomma finkorniga strukturer i stång- formigt gods, även om kornet kan förgrovas snabbare i tunna band. Finkorniga strukturer är fördelaktiga för säkerstäl- lande av god motståndsförmåga mot spänningssprickbildning (inbegripande brotthâllfasthet med skårad provstav) och hög rumstemperaturstyrka. Vissa utföringsformer av legeringen enligt uppfinningen har emellertid god motståndsförmâga mot spänningsbetingad sprickbildning både i det grov- och det finkofniga tillståndet. r I föreliggande beskrivning har kornstrukturerna sagts vara rekristalliserat finkorniga när de har en medelkorn- storlek upp till ASTM nr 5, vanligtvis ASTM nr 5-8, medan kornstrukturer, som kallats rekristalliserat grova, har en medelkornstorlek av ASTM 4,5 eller större, vanligtvis ASTM nr 2-4. ' Den rekristalliserande glödgningen kan ge ett till- stånd med en homogen fast lösning i legeringen, varvid de Yi-bildande elementen helt eller till huvudsaklig del gått 10 IS 20 25 30 35 ï1s127so-o 6 i lösning. Företrädesvis utnyttjas en snabbkylning i vatten efter glödgningen, så att man bibehåller den fasta lösning- en, tills nästa behandlingssteg skall genomföras, även om en långsammare kylning, t ex luftkylning, i vissa fall kan -vara tillfredsställande (glödgningen är icke någon glödg- ning för att bringa kol att gå i lösning).

Legeringen gives ökad styrka genom åldring vid 621-73Éq3 under 8 h eller mera. Den högtemperaturbearbetade legering- en, med eller utan varm- eller kallbearbetning, gives före- trädesvis ett tillstånd med fast lösning, innan åldring fö- retages, men goda resultat kan i vissa fall uppnås utan nâ- gon fullständig upplösningsbehandling. En föredragen åld- . ringsbehandling omfattar hållning vid 7l8°C under 8 h, ugns- kylning med hastigheten 55°C/h till 62l°C, hållning vid_ s21°c under å h een därefter kylning l luft eller 1 ugn till rumstemperatur. Mellanbehandlingar vid 732-843°C kan också utnyttjas för att förbättra brottduktiliteten och/el- ler SAGBO-livslängden.

I både det finkorniga och det grovkorniga tillståndet har de åldringshärdade produkterna generellt minst sträck- gränsen 77,36 kp/mmz och dragbrottförlängningen ca 10% el- ler mera_vid rumstemperatur.

Uppfinningen skall i det följande exemplifieras med ett utföringsexempel.

En vakuuminduktionssmält heta av en nickellegering, som nominellt innehöll 36% nickel, 17% kobolt, 3% niob och l,5% titan (legering nr l), framställdes och vakuumgöts i en götform. Små mängder bor och kalcium sattes till smäl- tan före tappningen. Resultaten av kemiska analyser av le- gering nr l anges i tabell l. Metall från götet varmvalsa- des till 6,35 mm och kallvalsade sedan till 1,52 mm plåt- material. Provstycken med storleken 19,05 mm och 9,52:cl0l,6 mm klipptes sedan ut ur plåten och värmebehandlades med en behandling, som omfattade glödgning plus åldring vid l038°C under 0,25 h, kylning i vatten, hållning vid 7l8°C under s n, uenekylnlng med ss°c/n från 7ls°c till s21°c, hållning 5 s h vid 62l°c och lufrkylning, vilket resulterade 1 en re- kristallisering av bandmaterialet till en grov kornstruk- tur mellan ASTM 4 och ASTM 5. Vid rumstemperatur-och 538°C 10 15 20 25 30 35 7812780-0 7 fastställdes 0,2-gränsen, dragbrottgränsen, brottförläng- ningen och kontraktionen för dragprovstycken, som tagits ut tvärs mot valsningsriktningen och sålunda var tvärprov- stavar. Resultaten av proven anges i tabell 2. Resultaten 'med 89,66 kp/mmz rumstemperatursträckgräns vid 14% drag- brottförlängning demonstrerar de mycket goda mekaniska egen- skaperna vid rumstemperatur. V För att bedöma motståndsförmågan mot spänningsberoende sprickbildning vid hög temperatur framställdes tvärprovsta- var för SAGBO-provning genom ytslipning av detål&æ@e,9,525 mm tjocka ämnet till ytjämnheten korn nr 323, varvid tjaflde- ken noggrant mättes och beräkningen av den erforderliga längden utfördes enligt ASTM "Recommended Practice for Preparation and Use of Bent-Beam Stress-Corrcsion Specimens“ G 39-72 för den valda provspänningen, varvid kompensation vidtogs för provjiggens expansion och varvid skärning till erforderlig längd företogs. Ändarna av provstyckena slipa- des till stämjärnseggar för att ge punktkontakt på prov- styckshâllaren eller -jiggen. Ett på detta sätt framställt provstycke av legering 1 insattes i provjiggen och belas- tades genom att jiggens bultar spändes tillräckligt för att 105,5 kp/mmz spänning skulle bli resultatet vid högtem- peraturprovning vid S38°C. Jiggen med fastsittande prov- stycke hölls vid 538°C i en boxugn, som hade ett observa- tionsfönster, och provstycket undersöktes visuellt tid efter annan, t ex med 4-24 h intervall, varvid provstycket konstant var belastat under 294 h och därefter brast genom sprickbildning under den följande timmen, varvid livsläng- den sâlunda var 294 h vid spänningen 105,5 kp/mmz och tem- peraturen 538°C. _ Detta 294 h långa prov visar, att legeringskomposi- tionen nr l hade mycket god motståndsförmåga mot spännings- orsakad sprickbildning, varvid provstycket uttagits från plåtmaterial, som hade kallvalsats tvärs mot provstyckes längdriktning. Även om glödgningen vid l038°C under 0,25 h är fördelaktig för isotropin, anses provningen av sådana tvärprovstavar vara ett mycket strängare prov än provningen av längdprovstavar, dvs provstavar, som uttagits parallellt 10 15 20 25 30 35 7812780-0 med valsningsriktningen.

Resultaten av kemisk analyser av ytterligare exempel på legeringen enligt uppfinningen anges också i tabell l.

I denna tabell anges även resultaten av kemiska analyser -av legeringar utanför uppfinningsramen, nämligen legering- arna A-I.

I tabell lA anges värdena för sambanden A, B och C samt COE- och IT-talen, som beräknats med hjälp av de ovan angivna ekvationerna.

I tabell 2 anges de mekaniska egenskaperna hos lege- ringarna enligt uppfinningen och andra legeringar. Under rubriken SAGBO i tabell 2 har i spalten TL (livstid) angi- ¿ vits den längsta tidrymd, under vilken provstycket under- söktes innan brott uppstod, medan spalten TC (sprickbild- ningstid) avser den tidigaste tidpunkt, då provstycket visade sig ha brustit, SAGBO-livslängden är sålunda en tid- rymd mellan TL och TC; Legeringarna nr 4, 5 och 6 samt legeringarna C-F smid- des till kvadratstângmaterial med sidan 14,3 mm. Från detta kvadratstångmaterial uttogs provstycken för fastställning av krypbrottegenskaperna vid 649°C med skårad provstav samt korttidsdragprov vid rumstemperatur och 649°C. Resultaten av proven anges i tabell 3. De ifrågavarande legeringarna vakuuminduktionssmältes, göts till göt och smiddes därefter.

Smidningen genomfördes genom hammarsmidning av götet i 6,35 mm steg vid ll2l°C, varvid återupphettning till ll2l°C företogs vid behov, varvid smidningen fortgick till IL46nm kvadratstångmaterial. Därefter följde kylning på smides- hammaren till ca 87l°C och en slutlig smidning till 14,3 mm kvadratstângmaterial samt luftkylning. Provstyckenas korn- storlekar efter den i tabell 3 angivna värmebehandlingen var mellan ASTM 7 och ASTM 9.

Resultaten i tabell 3 visar fördelarna av att begränsa aluminiumhalten till under 0,2% för att man därigenom skall uppnå goda kombinationer av styrka, duktilitet och motstånds- förmåga mot brott vid spänningskbncentrerade sektioner, t ex skåror.

Om man bedömer resultaten i tabell 2 och tabell 3 jäm- 10 15 20 25 30 7812780-0 9 sides med analyserna i tabell 1 kan man konstatera, att Klångtidsmotstândsförmågan mot brott befrämjas, när alumi- ' niumhalten begränsas. Mera speciellt uppvisar legering nr 2 lång livslängd, vilket kan tillskrivas en kombination av .låg aluminiumhalt och låg kromhalt. Det har visat sig, att legeringar, som innehåller aluminium i små mängder, t ex 0,05%,jämsides med små mängder krom, t ex 0,3-0,5% krom, uppvisar lång livslängd. Anomala fall av kort livs- längd har uppvisats av en legering, vars analys visade 0,58% krom och 0,006% aluminium.

Svetsbarhetsbedömningar enligt Varestraint-provmeto- den visar, att legeringarna enligt uppfinningen hade bätt- re motstândsförmåga mot svetssprickbildning än versioner av Eiselsteins och Bells nickelkoboltlegering med låg längdutvidgningskoefficient (legering G). Legering G, vars analys anges i tabell l, framställdes och bearbetades enligt kommersiell produktionspraxis för vakuuminduktions- smälta hetor av Eiselsteins och Bells legering. Resultaten av Varestraint-proven av provstycken av legeringarna 10, ll och G i det varmvalsade tillståndet visas i tabell 4. _ Elektronstrålsvetsbarhetsbedömningar av legeringarna 10 och ll i det valsade tillståndet och i det tillstånd, som förelåg efter glödgning vid lO38°C/0,25 h och efterföl- jande åldring, visade att svetsbarheten var ungefär densam- ma som den svetsbarhet, som var typisk för den kommersiel- la legeringen,varvid små skillnader förelåg i det valsade tillståndet och i det värmebehandlade tillståndet (båda ha- de kornstorleken ca ASTM 5).Vid det lilla antalet elektron- strålprovwüsadelegering 10 sig vara mest motståndskraftig mot sprickbildning under svetssträngen, och inga tecken på sprickbildning visade sig vid metallografiska under- sökningar av bockprovresultat av legering 10 i det varmval- sade tillståndet och det värmebehandlade tillståndet. 10 '15 1. .f àflijtiïal Qïïáïuïiciï ; Ll-ÉLI Plff-'v Sldï/íi.. 7812780-0 10 Legeringen enligt uppfinningen har goda fabricerbar- hetsegenskaper för valsning och smidning genom högtempera-. turbearbetning, varmbearbetning och kallbearbetning och har dessutom god bearbetbarhet genom spånskärande bearbet- ning, Legeringen har också god lödbarhet för hopfogning av artiklar, inbegripande plastiskt bearbetade produkter ' såsom plåt- och bandmaterial, varvid hopfogningen kan ske med samma eller annorlunda legeringar. En annan önskvärd egenskap hos legeringen är dess förmåga att ge goda styr- ke- och duktilitetsegenskaper i kall- eller varmbearbeta- -de sektioner, som i efterhand upphettas till höga tempera- turer av t ex l038°C för lödning eller för andra ändamål.

Legeringar enligt uppfinningen kan anävndas för tur- binmotorer och andra konstruktioner, som utsättes för spän- ningar under upphettning och kylning mellan temperaturer såsom rumstemperatur och 3l6°C, 538°C eller 649°C. Bland sådana komponenter återfinner man tätningar, konsoler, flänsar, axlar, bultar och höljen, vilka utnyttjas i gas- turbiner. a.».~eu , som uttagits parallellt Y' 7812780-0 11 .N N°H°.° noe m NmHo.ø .oz Nmo.o .uu NmH.° .fiw N~.° huva: wwflwpøuwumuox uøqamfiu ßwflflfimmfiñflu »nu ~@@>Hw=m v«> .H zoo m .< .N mnuwwcmuwwufl M wa Nflo.o hund: :oo m møwuwwufl w ma Nno.o .H mcwumwmfi w wa N~o.o uvmmm> Ußhnüwßflflflfl Nåüwn 3.00 UUNMHHMU 030.." I .<2 mfluumæfimum ww«Hxu@> mv muHmc|mH+nz mmuwuuomuwu >n NN fifiwu man Huwwcmñ « Hmucmu mm«uwmn=« umx dww>~møæ|mH+nz sumw :mamma ^Nu&«>v mäfiwflm Mwmäwm H Aämmdä nH.o ~°o.° «oo.o mo.ø @m.H °o.m w~.m °~.@ mm.m~ mm.mm H .nH.° n~o.o ~o°.o ~ø.o @<.H @~.« -.H mH.o ~@.- @~.«n m e~.o ~oo,o cHo.o ~o.o ~m.H ~m.~ mH°.o @@.o «w.«H mm.w« w @o.o m°o.ø m~o.o moo.o @m.H mm.m m~°.o @@.o m~.mH m«.wm m_ mo.o ~oo.Q -o.o @°o.o w~,H mm,m ~mo.o om.o -.mH mm.wm m mH.o ~co.o mm@o.o m°c.o @m.fi w~.m <2 ~@.o on.«H «n.~n Q ~H.o ~oo.o @~oo.o ~ø.ø ßm.H mH.m <2 «m.o «@.«~ ~@.ßm U m~.o w@o.o mQo.o ~o.o @m.H ~H.m ~@.o «w.o om.mH wm.wm m @H.ø @oo.o moo.o ~o.o -.fl ~w.~ mH.o m~.o m~.«H mm.~m < Hø.ov woo.o Hoo.ov H°.ø w«.H @w.m ~oo.o woo.o m».«H @m.- flfi Ho.ov woQ.o woo.o Ho.o ~«.~ oH.« moo.c «Hø.o H@.«~ @@.ßm OH ~H.o m~o.o ~oo.o ~o.o mm.H @~.« .@@.o oH.° mm.«H m~.ßm Q «H.c Hmo.o ~oo.o @oo.ø mm.H m~.« m~.o >°.o mm.«H ~w.@m w mH.@ ~oo.°v woo.o mQc.° mm.H «H.« mm.o mo.o mm.«H @@.>~ N @o.o ~oo.o n~ø.o @oo.o -.H ~m.~ <2 wH.o wH.mH ww.wm w @~.o ~oo.o mmQo.o ~ø.o ~m.H o~.« ~H.o Hoo.o m«oo.c no.o m~.fi @~.m <2 wc.° m@.«~ ~m.Nm « «H.o moo.o ~@o.o ~o.o o«.H ~@.~ @oo.o nwo.o om.

@H.o m~@.o @oø.o ~°.o @m.H mfi.« ~m.o mmQ.o @o.ßH m@.mm N «H.o mHo.o ~Qo.o mo.o m«.H -.m mHo.o «@o.o Hm.~H wo.@m ~ N N N N N N N N N N Mu az mo m U Ma @H+@z nu H< ou M2 wuwu immun 5 7812780-0 125 TABELL 1A _ Dilatometerbestämningar Lgge- COE :ägg A ß c (x1o'6/°c) 1 48,1 52,4 4,5 8,17 52 47,8 51,3 5,7 8,06 3 48,1 47,5 4,5 8,17 4 48,0 51,5 4,0 8,l5(8,39) 5 H47,2,..50,9 4,9 7,76(7,78) _6, 49,3 53,3 3,6 8,71 7 _ 47,6 49,5 5,4 7,97 8 46,9 49,4 5,7 7,63 9 47,3 49,0 5,7 7,83 10 47,1 50,6 6,0 7,74 ll 47,2 50,6 - 5,7 7,76 A ”47,4 50,9 3,9 7,85 B 47,7 51,9 4,2 ' 7,97 C 46,7 50,8 4,9 7,58(7,58) D 45,9 50,6 5,2 7,2(7,l8) E 48,7 52,7 4,2 8,42 F 47,5_ 52,4 5,2 7,88 G 47,7 52,2 3,9 7,99(8,06) H 47,6 48,0 5,6 7,97 I 47,7 43,4 2,8 7,99 IT <°c> 478 459 451 466 454 489 438 434 428 454 454 451 447 446 432 477 460 457 412 343 (472) (460) (448) (435) (460) 781278043 EB mß.Hn nuflwumfiumä :oo EE mn.ø Hn> nowvuunumfl mx~«> u«> .^~v cuE.muwuuMumE som .næwfiwuwwofl Bo mmmuw m Eøufl EB m>.fim øwwwcmfiuwä zoo EE wo.m umuvmunumä wvmn mnum>muw>oumuuounmmux nuo |wmun noxufiuam www uxnømwwfi n UH mnuwwcwuwxumämwwømfluwfi umucmu: øuumsum u zoom flwu U¶ßHU>N0w@O NUWWGWÅ H QR UUUdHQ>N U0>0H@ mfiflüwflhß NJCH I GH .OZ m.H °.«~ m.mH~ m.«~H @«.mo~ m.@H °w.wm ~w.ow o.°H @@.H~H @m.om H o.~ ß.w~ w.«- w.mmH m«.mo~ ø,~H ~m.HoH @m.- o.@H «°.@~H @w.m@ m o.H o.H ~.ßH m.ß «w.moH o.mH o«.~m ~w.@> o.~fi m@.mH~ @m.«m m m.~ m.~ °.@w °.~w ~m.«oH °.«H m@.@m H«.wß ø.HH mm.~°H n~.ww < @.~ ~,m~ QH.uz +~m~fl ~m.~HH >@.mH @~.@m om.@~ o.~H H°.-H -.H@ Hfl :wow m.H~ nH.uz +mm~H m~.woH o.@H @H.@o~ mm.~w o.@H H~.-H ofl.w@ OH .J o.~ @.m« o.mw~ m.@H~ ~n.«oH °.@H QH.æm °m.@~ c.@H ß~.m~H m«.@@ Åflvm 1 o.H @.«~ o.~w@ °.m@@ m«.mø~ °.mH m«.mm o~.~w o.~H ß«.«~H ~o.noH Aflvw ø.~ @.om m.Hflm ~.m~m fim.mo~ o,- oH.wm Ho.ß~ o.«H Ho.-H o~.wm ^Hv~ o.m ~.H~ ~.~<~ ~.m=~ «@.«oH °.m~ @@.@@ wo.- o.mH wm.@- ~H.~@ m o.H ~,mH o.«m~ c.@- m«.mo~ o.mH o«.~m -.Hw o.«H ~H.«NH «~.ooH ~ m.~ @.~ o.«m~ °.«m~ m«.moH o.~H ~o.~m m~.fl~ o.«H m@..mw H N ß ß S ~as\@x N ~gs\@~ a\@x N ~a\@x ~ae\@« nu wøwøwdmfi uwumfi OH AH mcwd wdmn mcmuw m:mww|N.o wnmd mcmum w:mHm|N.O mcwh vumwuuoun |m>wA ncmmm :mama |uuonp nwcwfl luuown :amma |uwh nwflnm luww, |wmuQ ~aa\@« øm.«@ ßuo UOWMW ww> >OH&uU0uD&%HM umGmflm>«~.muuxuhum>oHm omø Uoæmm ww> >ouawwun >onmwmH®uvuwummEmumE=M mw«=H>=»w=H _: w\u°H~@ Hfifiu a\uomm waflaflhxmflwa .= m\u°mH~ + @=@=~>x=w~U~> _: m~.°\u°wmø~_@-w=«:@@wa»w> N Hflmmflh AÜUHÅ EE ®nHOfi nÅUO%U EE fifinfiv MUHHUUNEUÜMÅ HNWHN>fiHMM >N >NUW>OH&HW>H ~ _ 7812780-0 14 wfiwøxæ uwuwou ONM I UM flHfiMü NUWMW E Wfiqwfl NHOUUEQMU EE NWn# I ^UflHW¥W\UflfiWv HW>NHm>OH&UUOHfifihHM vwcmfiuwü EE <.mN .uuuwsmww så mm.o u wmcmfiumä E m~.Nm .uouwämfiu 5 mm.ø n >oumu:umnwmEmumE:N um .uoHNm>Nmuc« n oN mv Na wc wo uuucs NE\mx u.aw umuwmflmn øwmfiflwcsumwub .cøuxcamwflu N=N=NNNNN=N .N NNUONNN + N >cumu:umuwmEmuwms _.- u uß>muw>oæawwna Iw wmfi ~E\mx m.m was |uuoun wN> mcwncmmwmmunx Nuomm N=N=NNNm=N= + N NNQONNN .N=NøNNN=@NN@> .N NNUONNN H N N=N=N>NNN=N .N NNUQNNN + N\o°mm NøN=N>Nw=Na + N NNUONNN .w=N=NNN=@NN«> .N NNUNNNN u N N=NNN=NN@N@E~N> .EÉ Mn%H Gflflflm WUE H0wCflUwUNH¶N>X NUUMEM ÉWHM NN>NUm>ORN NNNNN N.N NN.NN N NN NN m.NNN NN.oN om NN NN.NoN NN.NN NN NN oN.NNN NN.oNN N N NN NN N.NNN N~.oN . N Nm NN m.NNN NN.oN Nm ON mo.NN NN.NN NN NN oN.oNN NN.NoN. N N NNNNN N.N NN.NN N >oumEo muwxm @.NN m~.mN _ 4 NNNNN N.N NN.NN NN NN NN.NoN NN.NN NN NN NN.NNN No.NNN N N >øNNs° ON N.NNN NN.NN N NNNNN N.NN NN.NN N >°NNa° NN NN N.NNN NN.NN N NNNNN N.N NN.NN NN NN Nm.NN oN.NN NN NN N.NNN mN.NoN N U NN NN N.NøN NN.NN _ N Nm NN N.NN NN.Nm ON NN mN.NN NN.NN NN NN NN.NNN mo.NN N N >°NNa° NN NN N.NoN_ NN.oN N . NN NN N.NN NN.NN N NN NN N.NN NNNNN Nm NN NN.NN NN.NN NN NN NN.NNN NN,NcN < N NN NN N.NN NN.Nm . N NN NN m.NN NN.NN Nm NN mN.NN NN.NN Nm NN Nn.NNN NN.NN N N N N N NENNN N N NENNN NENNN N N NENNN ENNN cofiu mcwc nomu mnwn mømuw nofiu wnfifi muwuw N w:wN lxmuu tw=mN umcmfi lämna lwcmfi uuuoun mømuw nxmuu lwømfi |uuonn mcmuw lvcmnon wøwu _ nanm |uwm |w>NA mmmfinmmwm |fioM Iumm Immun |~.o |øox luwm nwwum |N.o |wEum> lummfl ^>mum>bum wmumxw\umHmv oomwø wN> >oumuuounm>uM Uomeo wm> >oumwmHn n A4mm Nsumuwmëmumënu wN> boummmuø 7à127so+e 15 ÉMH > H.mH u wøwaømmm Hoxuwumm mcnnm wfiflm >w wwßmfl Hmuoa I acw 4 cmfl u mxuhuwfiwuum mxuwumm wumwøwH won uwømfiwäwxwä n A02 Hmmm w~HH «HH.o www mm» m@H.o NHHH »mon @mmH wHHH mHH.° w.Hn< Ü Q w.Hm« Q mwH.o woßm ww- . H@H.° www mmm «~H.o u QHHH QHQH .mmH.° Q Q «mH.° woßm mwwm NQHH nwow m~H.o o 0 0 Q . HmH.o Qmmm ~mo~ ««H.o Q 0 «mH.o HH www ~.m@m m-.o O Q HmH.o woH~ mwßw wHHH @HoH @~H.ø Q Q Q 0 @mH.° QHQN ~mmH HHHHO o 0 >mmH.ø OH :ä så så så :ä :ä .Håv så :lêa Has Hwuwz Hua H@fluz Hua HNH |H@wwz Hua |H~w@z Hoz x@H w=H» lMuowu>oum |xuofiu>oum nwwøn wwwwu BE mmw wwñ xuofim >oum|uG«muu wmHm> >m umuflswwm Q AAmm mwvmu EE ONNH vmñ xuofim

Claims (9)

781278Û'Ü W PATENTKRAV

1. Åldringshärdbar nickeljärnlegering, k ä n n e t e c k - n a d därav, att_den räknat efter vikt innehåller 34-55,3% nickel, upp till 25,2% kobolt, 1-2% titan, niob och tantal i en sådan mängd, att summan av niobhalten och halva tantalhal- ten är 1,5-5,5%, upp till 2% mangan, upp till 1% krom, upp till 0,03% bor, under 0,20% aluminium, varvid resten förutom föroreningar och tillfälliga element är järn, att legeringens komposition är proportionerad enligt följande samband: A) Ni% + 0,84(Co%) - l,7(Ti% + Al%) + 0,42(Mn% + Cr%) 5 51,5 B) Ni% + l,l(CO%) ~ l,0(T1%) - l,8(Mn% + Cr%) ~ '0,33 [Nb% + 0,5(Ta%)] 2 44,4 c) .[Nb%_+ d,s(1'a%)] (Tis) - o,33(cr%) 3 2,7 varvid legeringen i sitt àldringshärdade tillstànd särpräglas av en inflexionstemperatur av minst 343°C vid termisk längdut- vidgning, en längdutvidgningskoefficient av 9,9 x 10-6/OC eller lägre vid upphettning till inflexionstemperaturen och en rums- temperatursträckgräns (0,2-gräns) av minst 77,36 kp/mmz. 5

2. Legering enligt patentkravet 1, k ä n n e t e c k - nba d därav, att den innehåller minst 10% kobolt.

3. Legering enligt patentkravet l eller 2, k ä n n e - f; e e k n e <1 därav, ett den innehåller ss-ssz niekeljlz-lsa kobolt, 1,2-l,8% titan, niob och tantal i en sådan mängd, att summan av niobhalten och hälften av tantalhalten är 3,7-4,8%, upp till 1% mangan, upp till 1% krom, upp till 0,012% bor och upp till 0,l% aluminium, varvid resten förutom föroreningar och tillfälliga element är järn.

4. Legering enligt patentkravet 3, k ä n n e t e c k - n a d därav, att den har en inflexionstemperatur av minst 416°C, en längdutvidgningskoefficient av högst 8,1 x 10-6/°C och en rumstemperatursträckgräns av minst 91,42 kp/mmz.

5. Legering enligt något av de föregående patentkraven, k ä n n e t e c k n a d -därav, att aluminiumhalten är högst 0,05%.

6. Legering enligt något av patentkraven l-5, k ä n n e - t e c k n_a d därav, att värdet av sambandet A är högst 47,5, värdet av sambandet B är minst 48,8 och värdet av sambandet C är minst 4,8. n 7812786-0

7. Legering enligt något av de föregående patentkraven, k ä n n e t e c k n a d därav, att den sammanlagda nickel- och kobolthalten är 51-53%.

8. Legering enligt patentkravet 7, k ä n n e t e c k - n a d därav, att titanhalten är ca l,5% och den sammanlagda mangan- och kromhalten är ca 0,3%.

9. Legering enligt något av de föregående patentkraven, k ä n n e t e c k n a d därav, att niobhalten är minst 1,58, företrädesvis 3,7-4,8%, och att tantalhalten är högst 10% av niobhalten.