SE438787B

SE438787B - PROCEDURE FOR CLEANING OF EXHAUST GAS FROM INDUSTRIES AND SLUER DISPOSAL FOR IMPLEMENTATION OF THE PROCEDURE

Info

Publication number: SE438787B
Application number: SE7811844A
Authority: SE
Inventors: V Fattinger; J Schneider
Original assignee: Ciba Geigy Ag
Priority date: 1977-11-17
Filing date: 1978-11-16
Publication date: 1985-05-13
Also published as: AT372620B; FR2409080A1; FI783466A; SE7811844L; DE2849607A1; ATA820278A; JPS6336816B2; JPH0133208B2; JPS62144733A; GB2037611B; CA1120393A; FR2415479B1; GB2008432A; JPS5478364A; DK510478A; DE2849607C2; FR2409080B1; CH633726A5; DK151456B; NL7811366A

Description

En 10 15 20 25 30 35 40 7s11944-s 2 En anläggning av denna typ för genomförande av reningen av avgaser från industriugnar för behandling av icke järnhaltiga metallsmältor, speciellt aluminiumsmältor, beskrives i den tyska (Gottfried Bischoff Bau kompl. A plant of this type for carrying out the purification of exhaust gases from industrial furnaces for the treatment of non-ferrous metal melts, especially aluminum melts, is described in the German (Gottfried Bischoff Bau compl.

Gasreinigungs- und Wasserrückkühlanlagen KG, Essen, Tyskland). utläggningsskriften 24 08 222 Under det att avgaser från aluminiumsmältor och likartade icke järnhaltiga metallsmältor visserligen uppvisar små mängder våttvätten upphov till avloppsvatten med ett pH-värde överstigande 4, och fhmrﬁüe ofta överstigande 6,5, då däremot avgaserna från avfallsförbrän- ningsanläggningar uppvisar en hög halt klorväte, framför allt från förbränningen av polyvinylkloridavfall, och därjämte fram- för allt en hög halt av S02. Dessutom är deras primärstofthalt för det mesta betydligt högre än för avgaser från aluminiumsmält- ugnar.Gas cleaning and water cooling systems KG, Essen, Germany). 24 24 222 While exhaust gases from aluminum smelters and similar non-ferrous metal melts do indeed produce small amounts of wet water, they generate waste water with a pH value exceeding 4, and fhmr ﬁ üe often exceeding 6.5, whereas the exhaust gases from waste incineration incineration hydrogen chloride, above all from the incineration of polyvinyl chloride waste, and above all a high content of SO2. In addition, their primary dust content is mostly significantly higher than for exhaust gases from aluminum smelting furnaces.

Därför är visserligen enligt den tyska utläggningsskriften 24 08 222 valet fritt mellan en elektrostatisk reningsanordning (elektrofilter) och en mekanisk reningsanordning (cyklonavskil- jare) såsom torkreningsanordning då däremot för andra kända för- faranden för rening av avgaser med hög halt syrakomponenter, exempelvis det som beskrives i den tyska utläggningsskriften 24 31 130, användning av en i sig dyrbar elektrostatisk torkre- ningsanordning fordras. Före reningen av avgaserna i ett elektro- filter blandas rökgaserna först med en under själva förfarandet uttagen i möjligaste mån koncentrerad saltlösning, speciellt ge- nom insprutning i en med rökgaserna beskickad insprutningsinduns- tare (indunstningskylare) och den erhållna rökgas-saltlösnings- blandningen indunstas. Först därefter genomföres avskiljandet av stoftandelarna i elektrofiltret.Therefore, according to German Offenlegungsschrift 24 08 222, the choice between an electrostatic purifier (electrostatic precipitator) and a mechanical purifier (cyclone separator) as a dry purifier is free for other known processes for purifying exhaust gases with high acid components, for example the described in German Offenlegungsschrift 24 31 130, the use of an inherently expensive electrostatic drying device is required. Prior to the purification of the exhaust gases in an electrostatic precipitator, the flue gases are first mixed with a saline solution taken as far as possible during the process itself, in particular by injection into an inhalation evaporator (evaporation cooler) and the resulting flue gas-brine mixture is evaporated. Only then is the separation of the dust parts in the electrostatic precipitator carried out.

Enligt den tyska utläggningsskriften 24 31 130 genomföres våttvätten-huvudsakligen med alkaliska, speciellt natrium- och ammoniumjonhaltiga tvättvätskor och sålunda bildas vid våttvätten ten koncentrerade saltlösningar, som âterföres till indunstnings- kylaren (insprutningsindunstaren).According to German Offenlegungsschrift 24 31 130, the wet cleaning is carried out mainly with alkaline, especially sodium- and ammonium-ion-containing washing liquids, and thus concentrated salt solutions are formed during the wet washing, which are returned to the evaporative cooler (injection evaporator).

Ytterligare ett känt förfarande som beskrives i den ameri- kanska patentskriften 3 929 963 genomföras likaledes med en in- dunstningskylare (evaporative cooler) och en till denna efter- kopplad stoftavskiljare, exempelvis ett påsfilter (baghouse) el- ler liknande vävfilter, vari de fasta skadeämnena avlägsnas ur avgasen i största möjliga utsträckning, varigenom en slamavskil- 10 15 20 25 30 35 40 3 7811844-5 jare inbesparas. Därefter utsättes de väsentligen från fasta skadeämnen befriade avgaserna för en våttvätt medelst en tvätt- lösning, vars pH-värde i vâttvättanordningen eller i returled- ningen från våttvättanordningen till indunstningskylaren kan .regleras genom tillsats av saltbildande kemikalier sålunda att med de gasformiga syrorna eller de basiska, av tvättvätskan upp- tagna skadeämnena bildas ett i vatten lösligt eller olösligt salt, varefter erhållen lösning eller suspension återföres till indunstningskylaren och blandas där med avgaser, som härigenom avkyles till en temperatur som ändock överstiger daggpunkten (för blandningen) varigenom saltet avskiljes i fast form.Another known method described in U.S. Pat. No. 3,929,963 is also carried out with an evaporative cooler and a dust separator connected thereto, for example a baghouse or similar fabric filter, in which the solid the pollutants are removed from the exhaust gas to the greatest possible extent, whereby a sludge separator is saved 10 15 20 25 30 35 40 3 7811844-5 years. Thereafter, the exhaust gases substantially free of solids are exposed to a wet wash by means of a washing solution, the pH of which in the wet washing device or in the return line from the wet washing device to the evaporator cooler can be controlled by adding salt-forming chemicals so that with the gaseous acids or basic gaseous acids. , the pollutants taken up by the washing liquid form a water-soluble or insoluble salt, after which the resulting solution or suspension is returned to the evaporative cooler and mixed there with exhaust gases, which are thereby cooled to a temperature which still exceeds the dew point (for the mixture). .

Dessa kända förfaranden uppvisar dock ett antal olägenheter, som fördyrar anläggningarna för genomförande därav och förbruk- ningen av kemikalier i en från ekonomisk synpunkt allt för hög grad. A Vid drift av avläggningen enligt den tyska utläggningsskrif- ten 24 08 222 inledes avgaser, speciellt från en med salter, så- som natriumklorid eller kaliumklorid, täckt aluminiumsmälta med en temperatur vida överstigande UOOOC, i normalfallet en tempera- tur av 800-IOOOOC, direkt i en indunstningskylare. I indunst- ningskylaren tar de heta avgaserna upp stora mängder vatten från den däri insprutade vattenhaltiga suspensionen av skadeämnen, som uttages fràn ett senare steg i förfarandet, vilka mängder ökas ytterligare genom ytterligare vattenupptagning i den efter- följande vàttvätten. Summan av de totalt av avgasströmmen upp- tagna vattenmängderna leder för det första till en avsevärd för- -höjning av gasvolymen som skall renas och följaktligen till en väsentlig, dyrbar ökning av våttvättapparaturen och för det and- ra till bildandet av en icke önskvärd, intensiv vattenångkonden- sationsstråle från skorstenens utlopp, varifrån de renade avga- serna avges i den omgivande luften.However, these known processes present a number of disadvantages which make the facilities for their implementation and the consumption of chemicals more expensive from an economic point of view. A During operation of the deposition according to German Offenlegungsschrift 24 08 222, exhaust gases, in particular from a salt molten covered with salts, such as sodium chloride or potassium chloride, are initiated with a temperature far exceeding 100 ° C, normally a temperature of 800-1000 ° C, directly in an evaporative cooler. In the evaporative cooler, the hot exhaust gases take up large amounts of water from the aqueous suspension of harmful substances injected therein, which are taken from a later stage of the process, which amounts are further increased by further water uptake in the subsequent water wash. The sum of the total amounts of water taken up by the exhaust gas stream leads, firstly, to a considerable increase in the volume of gas to be purified and consequently to a substantial, expensive increase in the wet washing apparatus and secondly to the formation of an undesirable, intensive water vapor condensation jet from the chimney outlet, from which the purified exhaust gases are emitted into the ambient air.

Under det att det främsta syftet med våttvätten avgaserna avlägsna speciellt gasformiga skadeämnen, HBr, H2F2, C12, Br2 och S02 viktigt syfte med våttvätten att gaserna kyles, varigenom tjär- artade, i sig först gasformiga substanser och också saltartade är att ur såsom HCl, samt svavelsyradimma är dessutom ett substanser kondenseras och efteråt avskiljes.While the main purpose of the wet wash is to remove the particularly gaseous pollutants, HBr, H2F2, C12, Br2 and SO2 important purpose of the wet wash is to cool the gases, whereby tar-like, inherently first gaseous substances and also salty ones are that from such as HCl, and sulfuric acid mist is also a substance that is condensed and subsequently separated.

Därvid uppträder emellertid ofta i våttvättanordningen avsättningar i väggarna i de olika tvättstegen och också i slamavskiljaren, som bildar krustor på dessa väggar och i led- 15 20 25 30 35 HO 7811844-5 L, ningarna från vâttvättanordningen och som i stigande utsträck- ning försämrar verkan av hela tvättapparaturen efter en längre tids drift. De bildade krustorna består exempelvis av gips, kalk, metallsalter och andra fasta ämnen.In this case, however, deposits often appear in the wet washing device in the walls in the various washing steps and also in the sludge separator, which forms crusts on these walls and in the pipes of the wet washing device and which increasingly deteriorates. the effect of the entire washing apparatus after a long period of operation. The crusts formed consist, for example, of gypsum, lime, metal salts and other solids.

Alla ovan beskrivna kända anläggningar av den inledningsvis beskrivna typen uppvisar vidare en gemensam olägenhet, nämligen att väggarna av indunstningskylaren, som kommer i beröring med den heta avgasen (temperatur överstigande 120OC) och den däri' insprutade, från våttvättanordningen återförda tvättvätskan och den därur frisatta vattenångan, utsättes för stark korrosion, speciellt eftersom dessa av ekonomiska skäl framställes av järn.All the above-described known plants of the type described in the introduction furthermore have a common disadvantage, namely that the walls of the evaporative cooler which come into contact with the hot exhaust gas (temperature exceeding 120 DEG C.) and the washing liquid returned from the wet washing device and the water vapor released therefrom , are subject to strong corrosion, especially since these are made of iron for economic reasons.

Sådana väggar uppvisar för det mesta en livslängd av ett till högst två år.Such walls usually have a service life of one to a maximum of two years.

Detta problem beskrives exempelvis i den tyska offentlig- görande skriften 27 46 975 och löses enligt denna skrift genom att en sköld av skyddsgas utbildas över den för korrosionsrisk utsatta väggen genom inledning av en kall, partikelfri, renad produktgas såsom "skyddsgas", som förhindrar att den införda heta avgasen och den samtidigt till den heta gasen satta vatten- haltiga suspensionen av en partikelformig massa kommer i kontakt med den för korrosionsrisk utsatta väggen.This problem is described, for example, in German Offenlegungsschrift 27 46 975 and is solved according to this document by forming a shield of shielding gas over the wall exposed to the risk of corrosion by introducing a cold, particle-free, purified product gas such as "shielding gas", which prevents the introduced hot exhaust gas and the aqueous suspension of a particulate mass simultaneously added to the hot gas come into contact with the wall exposed to the risk of corrosion.

Bildandet och inledningen av den erforderliga, höggradigt renade skyddsgasen fordrar naturligtvis en hel rad av ytterli- gare anordningar, såsom ledningar, pumpar osv, också i det fall då skyddsgasen kan bildas i själva anläggningen med tillräcklig renhetsgrad och tillräckligt låg temperatur.The formation and introduction of the required, highly purified shielding gas naturally requires a whole range of additional devices, such as pipes, pumps, etc., also in the case where the shielding gas can be formed in the plant itself with a sufficient degree of purity and a sufficiently low temperature.

Syftet med föreliggande uppfinning är följaktligen att till- handhålla ett förfarande och en anläggning varmed korrosionsris- ken för väggarna i indunstningskylaren, speciellt när dessa be- står av järn, minskas i stor utsträckning och därigenom indunst- ningskylarens livslängd ökas avsevärt.Accordingly, the object of the present invention is to provide a method and a plant whereby the risk of corrosion of the walls of the evaporative cooler, especially when they consist of iron, is greatly reduced and thereby the life of the evaporative cooler is considerably increased.

Ytterligare ett syfte med uppfinningen är utformandet av ett förfarande för rening av avgaser i en anläggning av inled- ningsvis beskriven typ, som likaledes medger föregående utnytt- jande av en stor del av energiinnehållet i avgaserna pà hittills konventionellt sätt, exempelvis genom indirekt värmeavgivning i en ángpanna, varvid ändock klara, i ringa grad nedsmutsade och lätt behandlade avloppsvatten erhålles, vilken anläggning för avskiljande av de fasta partiklarna ej fordrar någon dyrbar, kom- plicerad apparatur efter indunstningskylaren, såsom elektro- U1 15 20 25. 30 35 HO 781184-4-5 filter eller säckfilter (baghouse) och vars hela utrymmesbehov företrädesvis ej är större än det för ett elektrofilter uppvisan- de ungefär samma nyttokapacitet.A further object of the invention is the design of a process for purifying exhaust gases in a plant of the type initially described, which likewise allows prior utilization of a large part of the energy content of the exhaust gases in a hitherto conventional manner, for example by indirect heat dissipation in a steam boiler, yet clear, slightly soiled and lightly treated wastewater is obtained, which plant for separating the solid particles does not require any expensive, complicated apparatus after the evaporative cooler, such as electro- U1 15 20 25. 30 35 HO 781184-4 -5 filter or baghouse (baghouse) and whose entire space requirement is preferably not greater than that of an electric filter having approximately the same useful capacity.

Anläggningens kemikaliebehov, framför allt i våttvättanord- ningen, skall vidare hållas så lågt som möjligt, liksom för ovan beskrivna kända förfaranden, och krustbildningen, framför allt i våttvättapparaturen, skall undertryckas i största möjliga ut- sträckning.The chemical requirements of the plant, especially in the wet washing device, must also be kept as low as possible, as for the known methods described above, and the crust formation, especially in the wet washing equipment, must be suppressed as far as possible.

Enligt uppfinningen uppnås detta genom ett förfarande av inledningsvis beskriven typ, som kännetecknas därav, att de väg- gar i indunstningskylaren som kommer i kontakt med blandningen av avgaser och återförd suspension eller lösning av skadeämnen och som består av ett vid rumstemperatur genom en sådan sur blandning korroderbart material, upphettas utifrân till en tem- peratur som överstiger daggpunkten.According to the invention, this is achieved by a process of the type initially described, characterized in that the walls of the evaporative cooler which come into contact with the mixture of exhaust gases and recycled suspension or solution of harmful substances and which consist of one at room temperature by such an acidic mixture corrodible material, is heated from the outside to a temperature that exceeds the dew point.

Det har nämligen visat sig att också vid införande av heta avgaser, vars temperatur är tillräckligt hög så att också vid insprutandet av den från slamavskiljaren härstammande suspensio- nen av skadeämnen i blandningskammaren av indunstningskylaren en temperatur över daggpunkten råder, ändock en värmeisolerande beläggning bildas på väggarna av indunstningskylaren, som kommer i kontakt med denna blandning, varigenom en stark korrosionsver- kan utövas från det inre av blandningskammaren på den motsvaran- de kallare väggen. Det har nu överraskande visat sig att denna väggkorrosion av indunstningskylaren uteblev i stor utsträckning eller fullständigt vid utifrån genomförd upphettning av nämnda indunstningskylarväggar. _ Upphettningen av dessa väggar kan ske genom en dessa omgi- vande värmemantel eller också genom i dessa anordnade värme- slingor.Därvid kan likaledes själva avgasen användas såsom upp- hettningsgas, som med motsvarande högre temperatur först ledes genom indunstningskylarens upphettningsanordning och först där- efter införes i dess blandningskammare, varvid därefter införan- det i blandningskammaren av suspensionen av skadeämnen sker på i och för sig känt sätt, exempelvis genom insprutning genom mun- stycken eller dylikt. Därigenom undvikes att indunstningskylaren måste utrustas med dyrbara korrosionsbeständiga väggar.Namely, it has been found that even with the introduction of hot exhaust gases, the temperature of which is sufficiently high so that also when the suspension of pesticides originating from the sludge separator is injected into the mixing chamber of the evaporator cooler, a temperature above the dew point prevails, yet a heat insulating coating is formed on the walls. of the evaporative cooler which comes into contact with this mixture, whereby a strong corrosion effect can be exerted from the interior of the mixing chamber on the corresponding colder wall. It has now surprisingly been found that this wall corrosion of the evaporative cooler did not occur to a large extent or completely during external heating of said evaporative cooler walls. The heating of these walls can take place through a heating mantle surrounding them or also through heating coils arranged therein. The exhaust gas itself can also be used as heating gas, which with a correspondingly higher temperature is first passed through the heating device of the evaporator cooler and only then is introduced into its mixing chamber, whereby thereafter the introduction of the suspension of harmful substances into the mixing chamber takes place in a manner known per se, for example by injection through nozzles or the like. This avoids that the evaporator cooler has to be equipped with expensive corrosion-resistant walls.

Vid genomförande av föreliggande förfaranden hålles företrä- desvis pH-värdet för den flytande fasen i slamavskiljaren och i vart och ett av till denna direkt förkopplade gastvättsteg i 10 15 20 25 30 35 H0 7811844-5 e våttvättanordningen lägre än #.In carrying out the present processes, the pH value of the liquid phase in the sludge separator and in each of the gas washing steps directly connected thereto in the wet washing device is preferably kept lower than #.

Vid drift av nämnda apparatur i våttvättanordningen i ett pH-område understigande 4 undvikes i stor utsträckning eller full- ständigt den beskrivna icke önskvärda krustbildningen i tvätt- apparaturen och i slamavskiljaren.When operating said apparatus in the wet washing device in a pH range below 4, the undesired crust formation in the washing apparatus and in the sludge separator is largely or completely avoided.

Såsom torkrengöringsanordning användes företrädesvis en me- kanisk stoftavskiljare, speciellt en verkan av centrifugalkraf- ten för avlägsnandet av fasta-partiklar ur avgaserna utnyttjande cyklonstoftavskiljare, som emellertid kvarlämnar en del av de fasta ämnena (metalloxider och dylikt) företrädesvis i de till vättvättanordningen från torkreningsanordningen förda avgaserna. företrädesvis upphettas också torkreningsanordningens väg- gar utifrån på samma sätt. Härigenom kan också här ett speciellt korrosionsskydd inbesparas om väggarna tillverkas av järn eller stål.As the dry cleaning device, a mechanical dust separator is preferably used, in particular an action of the centrifugal force for the removal of solid particles from the exhaust gas cyclone dust separator, which, however, leaves some of the solids (metal oxides and the like) preferably in the device. the exhaust gases. preferably the walls of the dry cleaning device are also heated from the outside in the same way. In this way, a special corrosion protection can also be saved here if the walls are made of iron or steel.

Den i indunstningskylaren införda mängden av suspensionen av skadeämnen behöver under hänsynstagande till pH-värdet av den senare endast vara så stor att den i de tillsammans med denna behandlade avgaserna som passerar torkreningsanordningen, ännu kvarstående halten av sura skadeämnen är så hög att en suspen- sion av skadeämnen med ett pH-värde understigande H bildas i den efterföljande våttvättanordningen.The amount of the harmful substance suspension introduced into the evaporator cooler need only be so great that, taking into account the pH value of the latter, the still residual content of acidic harmful substances in the exhaust gases treated with it passing through the dryer is so high that a suspension of harmful substances with a pH value below H are formed in the subsequent wet washing device.

Den indunstningsbara andelen av den flytande fasen i suspen- sionen av skadeämnen som skall införas i indunstningskylaren bör uppgå till minst 70, och företrädesvis minst 90 viktprocent.The evaporable proportion of the liquid phase in the suspension of harmful substances to be introduced into the evaporative cooler should amount to at least 70, and preferably at least 90% by weight.

Företrädesvis hâlles emellertid pH-värdet av tvättvätskan i det sista tvättsteget av våttvättanordningen och i den till denna direkt efterkopplade slamavskiljaren högre än 1, och före- trädesvis mellan 2 och 3,5. Vid inställningen av detta pH-värde kan kemikalier inbesparas eftersom endast en sådan andel av fasta skadeämnen avskiljes från avgaserna som passerar genom torkre- ningsanordningen att den i avgaserna kvarstående mängden av dessa skadeämnen (exempelvis metalloxider) är tillräcklig för att hålla pH-värdet av tvättvätskan i ett önskvärt pH-värdesintervall utan tillsats eller under endast ringa tillsats av basiska kemikalier (exempelvis natronlut).Preferably, however, the pH value of the washing liquid in the last washing step of the wet washing device and in the sludge separator directly connected to it is kept higher than 1, and preferably between 2 and 3.5. In setting this pH value, chemicals can be saved because only such a proportion of solid pollutants is separated from the exhaust gases that pass through the dryer device that the amount of these pollutants remaining in the exhaust gases (eg metal oxides) is sufficient to maintain the pH value of the washing liquid. in a desired pH range without addition or during only slight addition of basic chemicals (eg baking soda).

Under det att pH-värdet av tvättvätskan, som cirkuleras ge- nom ett eller flera tvättsteg och genom slamavskiljaren, i regel måste hållas på ett pH-värde understigande 4 kan skadeämnessus- pensionen eller -lösningen som uttages från slamavskiljaren och 10 20 25 30 35' im 7 7811844-5 tillföres indunstningskylaren också inställas på ett pH-värde överstigande U, varvid emellertid blandningen av denna skadeäm- neshaltiga vätska och avgaserna, som bildas i indunstningskyla- rens blandningskammare och kommer i beröring med den senares väggar, åter skall uppvisa ett surt pH-värde vid kontakt med vatten, dvs storleken av pH-värdet av den i indunstningskylaren återförda vätskan beror på halten av sura skadeämnen i avgaserna.While the pH value of the washing liquid, which is circulated through one or more washing steps and through the sludge separator, must generally be kept at a pH value below 4, the pesticide suspension or solution taken from the sludge separator and 10 20 25 30 35 In addition, the evaporative cooler is also adjusted to a pH value exceeding U, but the mixture of this harmful liquid and the exhaust gases which form in the mixing chamber of the evaporative cooler and come into contact with the walls of the latter must again have a acidic pH value on contact with water, ie the size of the pH value of the liquid returned in the evaporator cooler depends on the content of acidic harmful substances in the exhaust gases.

Företrädesvis skall pH-värdet endast vara så mycket lägre än U, men ändock vara högre än 1, att halten av sura skadeämnen i från anläggningen avgiven avgas, som vid tilltagande försur- ning av den cirkulerande tvättvätskan under tvättförloppet på grund av den därav beroende sjunkande upptagningsbenägenheten av dessa skadeämnen i den senare ökar, förblir lägre än ett för driften av anläggningen fastlagt gränsvärde, som i sin tur van- ligen ligger så mycket som möjligt lägre än ett eventuellt en- ligt lag fastställt minimivärde för sura skadeämnen i avgasen som avges till omgivningen.Preferably, the pH value should only be so much lower than U, but still be higher than 1, that the content of acidic pollutants in the exhaust gas emitted from the plant, as with increasing acidification of the circulating washing liquid during the washing process due to the consequent decreasing the propensity to absorb these harmful substances in the latter increases, remains lower than a limit value determined for the operation of the plant, which in turn is usually as much as possible lower than a possible minimum value determined for acidic substances in the exhaust gas emitted to the surroundings.

Vidare har det överraskande visat sig att föreliggande kom- bination av åtgärder i indunstningskylare, torkreningsanordning och våttvättanläggning medför att genom insprutandet av denna skadeämnessuspension i indunstningskylaren förhöjes avskiljandet av det vattenolösliga primärstoftet från avgasen genom agglome- ration av fina stoftpartiklar och efterföljande avskiljning där- av i torkreningsanordningen så mycket att tvättvätskan från vät- tvättanläggningen förblir ytterst ren. På grund därav bildas i slamavskiljaren en mycket tunn slamfas (skadeämnessuspension) med en låg halt av skadeämnen. Detta påverkar verkan av insprut- ningen i indunstningskylaren på intet sätt ty den därigenom upp- nådda, ovan angivna effekten, exempelvis agglomerationen, upp- nås också redan vid insprutning av färskvatten.Furthermore, it has surprisingly been found that the present combination of measures in the evaporator cooler, dryer and wet washing plant means that by injecting this pesticide suspension into the evaporator cooler, the separation of the water-insoluble primary dust from the exhaust gas is increased by agglomeration of fine dust particles. the dry cleaning device so much that the washing liquid from the wet washing plant remains extremely clean. Due to this, a very thin sludge phase (harmful substance suspension) with a low content of harmful substances is formed in the sludge separator. This does not affect the effect of the injection into the evaporator cooler in any way, because the effect thus achieved, the above-mentioned effect, for example the agglomeration, is also achieved already when injecting fresh water.

Denna "återkopplingseffekt" är överraskande nog så hög att tvättvätskan förblir ytterst ren och att skadeämnessuspensioner erhålles som är speciellt väl pumpbara och som medger att i vät- tvättanläggningen tvättorn användes med fyllkroppsskikt och X-avskiljare utan driftstörningar, dvs utan att igensättningar uppträder, som vore att vänta med de smutsiga slamfaser och av- _loppsvatten som erhålles från hittills använda förfaranden.This "feedback effect" is surprisingly high enough that the washing liquid remains extremely clean and that pesticide suspensions are obtained which are particularly well pumpable and which allow the washing tower to be used in the hydrogen washing plant with filler layer and X-separator without malfunctions, ie without clogging, to wait with the dirty sludge phases and wastewater obtained from hitherto used processes.

De beskrivna "skadeämnessus ensionerna" betecknas inom in- P dustrin också "slam" (engelska "slurry"). Det rör sig därvid om vattenhaltiga suspensioner av i det följande närmare beskrivna 10 ya (n 20 30 35 H0 7811844-5 8 fasta skadeämnen eller om vattenhaltiga emulsioner av flytande, vattenolösliga skadeämnen, eller om vattenhaltiga av en sådan suspension och emulsion bestående blandningar, vars viskositet är förhållandevis låg, och vars densitet företrädesvis är cirka 1,till upp till cirka 1,3 g/ml.The "harmful substances" described in the industry are also referred to as "slurry". These are aqueous suspensions of solid pesticides described in more detail below, or aqueous emulsions of liquid, water-insoluble pesticides, or aqueous mixtures of such suspension and emulsion, viscosity is relatively low, and whose density is preferably about 1, up to about 1.3 g / ml.

Såvida skadeämnena är vattenlösliga befinner sig dessa i lösning i den vattenhaltiga fasen av "skadeämnessuspensionen", och vid mättnad är överskottet av i sig vattenlösliga skadeämnen uppslammat.If the harmful substances are water-soluble, they are in solution in the aqueous phase of the "harmful substance suspension", and when saturated, the excess of water-soluble harmful substances is suspended.

Skadeämnen varifrån industriavgaser skall renas med hjälp av föreliggande förfarande är ej endast de genom den konventio- nella, torra rökgasreningen medelst elektrofilter avlägsnings- bara skadeämnena, som kondenserar vid den i elektrofiltret rå- dande temperaturen till tillräckligt stora stoft- eller dimpar- tiklar, utan också oljor eller tjärartade substanser och också den delen av i rökgasen ingående metalloxider eller salter som först vid avkylningen av avgaserna efter dessas utträdeur äﬁﬂßïäﬁm bildar en aerosol och därigenom leder till luftföroreningar och framför allt också skadliga gaser, såsom HCl, H2P2 eller S02, av vilka inte någon kan avskiljas genom ett elektrofilter.Harmful substances from which industrial exhaust gases are to be purified by means of the present process are not only the harmful substances which can be removed by means of the conventional, dry flue gas purification by means of an electric filter, which condense to a sufficiently large dust or mist particles at the prevailing temperature in the electrofilter. also oils or tar-like substances and also the part of the metal oxides or salts contained in the flue gas which only on cooling the exhaust gases after their exit from the air forms an aerosol and thereby leads to air pollutants and above all also harmful gases, such as HCl, H2P2 or SO2, of which no one can be separated by an electrostatic precipitator.

Såsom indunstningskylare (eller insprutningsindunstare, engelska "Spray Drver") användes förstoftningstorkar , exempel- vis sådana som konstrueras av NIRO Atomizer Ltd., Köpenhamn, Danmark och som beskrives i "Food Engineering", februari 1965, sid. 83-86. De innehåller en blandningskammare eller en dylik kammare vari skadeämnessuspension insprutas i avgaserna som strömmar därigenom.Spray driers, such as those constructed by NIRO Atomizer Ltd., Copenhagen, Denmark and described in "Food Engineering", February 1965, p. 83-86. They contain a mixing chamber or a similar chamber in which pesticide suspension is injected into the exhaust gases flowing therethrough.

Såsom torkreningsanordning kan såsom tidigare påpekats en mekanisk stoftavskiljare, exempelvis en cyklonstoftavskiljare av konventionell konstruktion användas. I motsats till tidigare kända förfaranden fordras följaktligen inget elektrofilter (elek- trostatisk stoftavskiljare) eller säckfilter (Baghouse).As a dry cleaning device, as previously pointed out, a mechanical dust separator, for example a cyclone dust separator of conventional construction, can be used. Consequently, in contrast to previously known methods, no electrostatic precipitator (electrostatic precipitator) or bag filter (Baghouse) is required.

För våttvättanordníngen (Scrubber) användes företrädesvis anordningar uppvisande åtminstone ett sådant rökgastvättorn som beskrives av Pattinger, Schmitz och Schneider i Publikation Nr. 107 "Technik der Abgasreínigung" i "Tagung Lufthygiene 1976", 3 december 1976, VFWL-förlaget (Verein für Wasser- und Luft- hygiene), Huttenstrasse 36, 8006 Zürich, Schweiz (se fig. 1-H).For the wet scrubber, devices having at least one such flue gas scrubber as described by Pattinger, Schmitz and Schneider in Publication No. 2 are preferably used. 107 "Technique of exhaust gas cleaning" in "Tagung Lufthygiene 1976", 3 December 1976, VFWL-förlaget (Verein für Wasser- und Luft- hygiene), Huttenstrasse 36, 8006 Zurich, Switzerland (see fig. 1-H).

Pöreträdesvis användes ett sådant torn med den där likale- des beskrivna X-avskiljaren.Preferably, such a tower is used with the X-separator also described there.

LH 10 15 20 25 30 35 M0 9 1811844-s Vattnet som skall tillsättas våttvättanordningen såsom er- sättning för den från anläggningen med de renade avgaserna av- givna vattenmängden kan bestå av färskvatten eller avloppsvatten och kan följaktligen inledas på olika ställen i våttvättanord- ningen å ena sidan såsom färskvatten, å andra sidan såsom av- loppsvatten eller såsom vattenhaltig suspension av fasta skade- ämnen och/eller såsom vattenhaltig emulsion av flytande skade- ämnen av ovan närmare beskriven art.LH 10 15 20 25 30 35 M0 9 1811844-s The water to be added to the wet washing device as a replacement for the amount of water emitted from the plant with the purified exhaust gases may consist of fresh water or wastewater and can consequently be started at different places in the wet washing device. on the one hand as fresh water, on the other hand as waste water or as aqueous suspension of solid harmful substances and / or as aqueous emulsion of liquid harmful substances of the type described in more detail above.

Avskiljandet av skadeämnessuspensionen i tvättvätskan sker i'en avskiljningsapparat som för enkelhets skull betecknas "slamavskiljare". Den ersätter den i den tyska utläggningsskrif- ten 24 08 222 såsom Uförtjockare" betecknade apparaten. Därvid användes företrädesvis en av Jürg Schneider konstruerad ny slam- avskiljare, vars uppbyggnad och arbetssätt beskrives närmare i det följande.The pesticide suspension is separated in the washing liquid in a separation apparatus which, for the sake of simplicity, is referred to as a "sludge separator". It replaces the apparatus referred to in German Offenlegungsschrift 24 08 222 as "Thickening Thicker".

Företrädesvis uppgår uppehållstiden för avgaserna i bland- ningsrummet i indunstningskylaren tillsammans med skadeämnessus- pensionen till minst 2 sekunder.Preferably, the residence time for the exhaust gases in the mixing chamber in the evaporator cooler together with the harmful substance suspension amounts to at least 2 seconds.

Vid en kortare uppehållstid än 2 sekunder, dvs ett allt för litet blandningsrum, agglomereras de finare skadeämnespartiklar- na ej längre i tillräckligt hög grad till större partiklar vilket dock fordras för att en tillfredsställande avskiljning skall uppnås i torkreningsanordningen. I indunstningskylaren måste den insprutade skadeämnessuspensionen (slam) befinna sig en tillräcklig tid för att ta upp andelen av fint stoft ur av- gaserna. En allt för kort uppehällstid kan också leda till an- lagring av salter och kristallbildning på de undre väggpartierna av blandningsrummet i indunstningskylaren under det att fortfa- rande fuktiga partiklar kan nå blandningsrummets vägg.With a residence time of less than 2 seconds, ie a mixing space that is far too small, the finer pesticide particles are no longer agglomerated to a sufficiently high degree to larger particles, which is, however, required for a satisfactory separation to be achieved in the dry cleaning device. In the evaporator cooler, the injected pesticide suspension (sludge) must be present for a sufficient time to absorb the proportion of fine dust from the exhaust gases. An excessively short residence time can also lead to the accumulation of salts and crystal formation on the lower wall portions of the mixing chamber in the evaporator cooler while still moist particles can reach the wall of the mixing chamber.

Om längre uppehållstider skall uppnås mäste däremot indunst- ningskylaren göras större och dyrare för samma avgasmängd utan att förfarandet därigenom förbättras i motsvarande grad. Allt för stora indunstningskylare arbetar därför sämre från ekonomisk synpunkt. ' Vid drift skall temperaturen av avgaserna i torkreníngsan- ordningen (cyklonstoftavskiljaren) genom användning av en mot- svarande mängd av skadeämnessuspension i indunstningskylaren hål- las lägre än ZOOOC, och företrädesvis lägre än 170oC; dvs för att energi skall sparas skall den ej ligga allt för högt över ifrågavarande syradaggpunkt. Vid det i indunstningskylaren rå- ,_____. __ _. ._ .. ._ . _ v. _ i.__._.. .-___._. p; CJ 15 20 30 35 _ 10 dande lätta övertrycket (0,1-0,5 bar) är daggpunkten för salt- syra cirka 12000 och för svavelsyra cirka 160oC; Om avgastemperaturen i torkreningsanordningen är högre än 17G°C är kondensationen av de fasta partiklarna som skall avskil- jas däri eller av de små vätskedropparna av skadeämnen vanligen ej tillräcklig. Om avgaserna är allt för varma när de lämnar torkreningsanordningen (över 170 till ZOÛOC) indunstas i den därpå följande vâttvätten allt för mycket vatten från tvättväts- kan och medtages av avgasen och utföres ur anläggningen och skadeämneskoncentrationen i skadeämnessuspensionen blir allt för hög och följaktligen blir tvättvätskan allt för smutsig vilket vid återföring därav i kretsloppet genom våttvätten leder till en otillräcklig reningsverkan. Tvättvätskan kan till och med bli övermättad på salter så att utkristallisation av salt i tvätt- anordningen eventuellt kan leda till igensättning av denna.If longer residence times are to be achieved, on the other hand, the evaporative cooler must be made larger and more expensive for the same amount of exhaust gas without the process thereby being improved to a corresponding degree. Excessively large evaporative coolers therefore work worse from an economic point of view. During operation, the temperature of the exhaust gases in the dryer purifier (cyclone separator) shall be kept below ZOOOC, and preferably below 170 ° C, by using a corresponding amount of pollutant suspension in the evaporator cooler; ie in order to save energy, it must not be too high above the acid dew point in question. At that in the evaporative cooler raw, _____. __ _. ._ .. ._. _ we.__._.. .-___._. p; CJ 15 20 30 35 _ 10 light overpressure (0.1-0.5 bar) the dew point for hydrochloric acid is about 12000 and for sulfuric acid about 160oC; If the exhaust gas temperature in the dry cleaning device is higher than 17G ° C, the condensation of the solid particles to be separated therein or of the small liquid droplets of harmful substances is usually not sufficient. If the exhaust gases are too hot when leaving the dryer (over 170 to ZOÛOC), the subsequent wet wash evaporates too much water from the washing liquid and is taken away by the exhaust gas and is discharged from the plant and the pollutant concentration in the pollutant suspension becomes too high and consequently the wash liquid too dirty, which when returned to it in the cycle through the wet wash leads to an insufficient cleaning effect. The washing liquid can even become supersaturated on salts so that crystallization of salt in the washing device can possibly lead to clogging thereof.

Företrädesvis uppvisar avgaserna som skall renas när de in- föres i blandningszonen i indunstningskylaren en temperatur av 150-40000. Detta motsvarar en utträdestemperatur av över 1200 till 17o°c. g _ Har den i indunstningskylaren införda avgasen en temperatur som är lägre än 1§0°C är energiförbrukningen för upphettning av ovannämnda blandningskammare i indunstningskylaren för det mesta allt för hög pâ grund av att en temperatur över daggpunkten för vatten upprätthâlles, dvs för undvíkande av kondensation av ska- deämnen och skadliga avlagringar på indunstningskylarväggarna, för att ekonomisk drift av anläggningen skall vara möjlig.Preferably, the exhaust gases to be purified when introduced into the mixing zone of the evaporator cooler have a temperature of 150-40,000. This corresponds to an exit temperature of over 1200 to 17o ° c. g - If the exhaust gas introduced into the evaporator cooler has a temperature lower than 1§0 ° C, the energy consumption for heating the above-mentioned mixing chamber in the evaporator cooler is mostly too high due to a temperature above the dew point for water being maintained, ie to avoid condensation of harmful substances and harmful deposits on the evaporator radiator walls, in order for economical operation of the plant to be possible.

Vid temperaturer för de i indunstningskylaren införda av- gaserna avmer än UÛUÛC blir den övre gränstemperaturen för av- gaskylsystemet vid anläggningens utlopp för de renade avgaserna allt för hög eftersom högre avgastemperatur innebär upptagning av större vattenmängder, varigenom anläggningens interna värme- växlarsystem måste göras allt för stort. Vid en övre temperatur- gräns av HOOOC för avgaserna som behandlas i indunstningskylaren arbetar det med tvättvätskekretsloppet i våttvättanordningen »kopplade värmeväxlarsystemet redan vid 70-80°C, dvs redan tämli- gen nära den genom kokpunkten för tvättvätskan angivna teoretiska gränsen för anläggningar som arbetar utan övertryck.At temperatures for the exhaust gases introduced into the evaporator cooler exceeding UÛUÛC, the upper limit temperature of the exhaust cooling system at the plant's outlet for the purified exhaust gases becomes too high because higher exhaust temperature means uptake of larger amounts of water, whereby the plant's internal heat exchanger system must be done large. At an upper temperature limit of HOOOC for the exhaust gases treated in the evaporative cooler, it works with the washing liquid circuit in the wet washing device »connected heat exchanger system already at 70-80 ° C, ie already quite close to the theoretical limit specified by the boiling point for the washing liquid overpressure.

Genom den angivna kortaste uppehållstiden för avgaser i blandningsrummet i indunstningskylaren (2 sekunder) och genom att avgastemperaturen i torkreningsanordningen hâlles lägre än (_11 15 30 35 H0 11 7811844-5 17000 uppnås en speciellt tillfredsställande rening av avgaserna vid införingstemperaturer i ovan angivna intervall av 150-HOOOC.By the stated shortest residence time for exhaust gases in the mixing space in the evaporator cooler (2 seconds) and by keeping the exhaust gas temperature in the dry cleaning device lower than (_11 15 30 35 H0 11 7811844-5 17000, a particularly satisfactory purification of the exhaust gases is achieved at introduction temperatures of 150 -HOOOC.

Enligt en föredragen utföringsform av föreliggande förfaran- den hälles pH-värdet av vätskan i slamavskiljaren och i det el- ler de till denna direkt förkopplade gastvättstegen i våttvätt- anordningen lägre än U, dvs inga eller endast en liten mängd av basiska neutralisationsmedel, såsom natronlut, sättes till tvätt- vätskan eller, exempelvis kalkmjölk, till skadeämnessuspensionen då däremot med kända förfaranden, exempelvis det som beskrives i den tyska utläggningsskriften 24 31 130 de sura komponenterna i avgaserna, framför allt S02, måste omvandlas till motsvarande, företrädesvis vattenlösliga salter, genom kemisk reaktion med en alkalisk lösning. Den till kretsloppet âterförda vätskan skall i detta kända förfarande ha ett pH-värde av U,0-7,8, vilket emel- lertid i praktiken endast understiger ett värde av 6,5 vid myc- ket små andelar sura komponenter men normalt hålles mellan 6,5 och 7,5, dvs med en avsevärd förbrukning av basiska ämnen. Om man vid föreliggande förfarande arbetar vid ett pH-värde över- stigande U skulle dock utfällningar uppträda, framför allt i våt- tvättanläggningen, i en sådan utsträckning att hela anläggningen skulle sättas igen. I Föreliggande'förfarande genomföras företrädesvis med en starkt sur tvättvätska av ett pH-värde understigande 2 i slamav- skiljaren och i varje till denna direkt förkopplat tvättsteg, varigenom kostnaderna för alkaliska kemikalier inbesparas.According to a preferred embodiment of the present process, the pH value of the liquid in the sludge separator and in the or the gas washing steps directly connected thereto in the wet washing device is poured lower than U, i.e. no or only a small amount of basic neutralizing agents, such as sodium hydroxide solution. , is added to the washing liquid or, for example lime milk, to the pesticide suspension, whereas by known methods, for example those described in German Offenlegungsschrift 24 31 130 the acidic components in the exhaust gases, in particular SO 2, must be converted into corresponding, preferably water-soluble salts, by chemical reaction with an alkaline solution. The liquid returned to the cycle in this known process must have a pH value of U, 0-7.8, which, however, in practice only falls below a value of 6.5 at very small proportions of acidic components but is normally kept between 6.5 and 7.5, ie with a considerable consumption of basic substances. However, if the present process is carried out at a pH value exceeding U, precipitates would occur, especially in the wet washing plant, to such an extent that the entire plant would be clogged. In the present process, it is preferably carried out with a strongly acidic washing liquid of a pH value below 2 in the sludge separator and in each washing step directly connected to it, whereby the costs of alkaline chemicals are saved.

Endast om HCl- och S02-halten av avgaserna som skall renas är speciellt hög (överstigande 2g/Nms HCl + S02) är det att re- kommendera att skadeämneskoncentratet som återföres från slamav- skiljaren till indunstningskylarens insprutningsmunstycke delvis neutraliseras före inträdet i den senare upp till ett pH-värde av 2-4. Suspensionen kan därvid till och med göras något alka- lisk men endast i en sådan utsträckning att den genom avgasernas halt av sura skadeämnen åter blir sur i tvättanordningen (pH-vär- de mindre än 4). _ Temperaturen av innerväggarna av blandningszonen av indunst- ningskylaren (insprutningsindunstaren) som kommer i beröring med avgaserna som skall renas, kan enligt en föredragen konstruktion av den senare genom upphettning av yttersidorna av dennas inner- väggar medelst de längs utsidan svepande heta avgaserna hållas i ett sådant temperaturområde att ingen kondensation av skadeämnen 15 20 25 35 40 7811844-5 12 äger rum på nämnda väggar, vilket framför allt skulle ge korro- sionsproblem och fordra användning av speciella, korrosionsbe- ständiga material och dessutom skulle påverka framställningen av i möjligaste mån torrt skadeämnesgranulat i indunstningskylaren och torkreningsanordningen ogynnsamt.Only if the HCl and SO2 content of the exhaust gases to be purified is particularly high (exceeding 2g / Nms HCl + SO2), it is recommended that the pollutant concentrate returned from the sludge separator to the evaporator cooler injection nozzle be partially neutralized before entering the latter to a pH of 2-4. The suspension can then even be made somewhat alkaline, but only to such an extent that it becomes acidic in the washing device again due to the content of acidic harmful substances in the exhaust gases (pH value less than 4). The temperature of the inner walls of the mixing zone of the evaporative cooler (injection evaporator) which comes into contact with the exhaust gases to be purified can, according to a preferred construction of the latter, by heating the outer walls of its inner walls by means of the hot exhaust sweeping along the outside such a temperature range that no condensation of harmful substances 15 20 25 35 40 7811844-5 12 takes place on said walls, which would above all cause corrosion problems and require the use of special, corrosion-resistant materials and would also affect the production of as dry as possible. unfavorable granules in the evaporative cooler and the dry cleaning device are unfavorable.

Denna temperaturreglering kan emellertid också uppnås genom indirekt upphettning av nämnda väggar av blandningsrummet medelst het ånga. Företrädesvis upphettas också manteln av torkrenings- anordningen indirekt, för vilken företrädesvis en mekanisk cyklcn, användes sålunda att stoftavskiljare, speciellt en också där en kondensation av korroderande skadeämnen, speciellt saltsyra eller svavelsyra förhindras.However, this temperature control can also be achieved by indirectly heating said walls of the mixing space by means of hot steam. Preferably, the jacket of the dry cleaning device is also heated indirectly, for which preferably a mechanical cycle is thus used to remove dust collectors, especially one also where a condensation of corrosive harmful substances, especially hydrochloric acid or sulfuric acid, is prevented.

Kombinationen av de tre ovan angivna åtgärderna enligt upp- finningen, dvs väggupphettningen i indunstningskylaren, sur tvätt vid ett pH-värde understigande U och en indunstningsbar andel av flytande fas i den till indunstningskylaren återförda skadeämnes- suspensionen av minst 70, företrädesvis då 90 viktprocent eller mer, möjliggör användningen av väggar av korroderbart material, speciellt av järn, i indunstningskylaren, varvid dessa väggar har en livslängd överstigande 2 âr. Därvid kan våttvättanordning- en konstrueras på modernt sätt av plast.The combination of the above three measures according to the invention, i.e. the wall heating in the evaporator cooler, acidic washing at a pH value below U and an evaporable proportion of liquid phase in the harmful substance suspension returned to the evaporator cooler of at least 70, preferably then 90% by weight or more, enables the use of walls of corrodible material, especially of iron, in the evaporative cooler, these walls having a service life exceeding 2 years. In this case, the wet washing device can be constructed in a modern manner of plastic.

Företrädesvis upphettas väggarna av indunstningskylaren och torkreningsanordningen som står i beröring med avgaserna så högt att dessa därigenom hålles vid eller över ifrågavarande temperatur som inställes adiabatiskt i avgasen, efter det att inloppsgasen har blandats med den insprutade skadeämnessuspen- sionen. _ , Därvid är det fördelaktigt att hålla temperaturen av väggar- na av nämnda blandningsrum i indunstningskylaren som står i berö- ring med avgasen som skall renas och också temperaturen av mot- svarande väggar av den mekaniska stoftavskíljaren mer än 5°C över daggpunkten för syran i blandningen som bildats av avgasen och den insprutade skadeämnessuspensionen (slam).Preferably, the walls of the evaporator cooler and the dry cleaning device which are in contact with the exhaust gases are heated so high that they are thereby kept at or above the temperature set adiabatically in the exhaust gas, after the inlet gas has been mixed with the injected pesticide suspension. It is then advantageous to keep the temperature of the walls of said mixing space in the evaporator cooler which is in contact with the exhaust gas to be purified and also the temperature of the corresponding walls of the mechanical dust separator more than 5 ° C above the dew point of the acid in the mixture formed by the exhaust gas and the injected pesticide suspension (sludge).

Speciellt goda resultat erhålles därvid när å ena sidan uppehållsgasen av avgaserna i indunstningskylaren uppgår till 3-7 sekunder och å andra sidan avgastemperaturen i den mekaniska stoftavskiljaren (cyklon) hâlles vid 1U0-150°C.Particularly good results are obtained when, on the one hand, the holding gas of the exhaust gases in the evaporator cooler amounts to 3-7 seconds and, on the other hand, the exhaust gas temperature in the mechanical dust separator (cyclone) is maintained at 110-150 ° C.

När gasen som strömmar genom våttvättanordningen har en hastighet överstigande 1 m/sek användes företrädesvis ett med ett fyllkroppsskikt beskickat tvättorn i våttvättanordningen, _ _i..__._ 10 15 20 25 35 HO 7811844-5 13 varvid fyllkroppsskiktet företrädesvis består av med piggar för- sedda fyllkroppar (se fig. 7 i nämnda skrift av Vereins für Wasser- und Lufthygiene, (VFWL), Zürich). Det fria tvärsnittet av det av avgasen genomströmmade tvättornet väljes företrädesvis sålunda att gashastigheten överstiger 1 m/sek.When the gas flowing through the wet washing device has a speed exceeding 1 m / sec, a washing tower loaded with a filling body layer is preferably used in the wet washing device, wherein the filling body layer preferably consists of spikes for - seen filling bodies (see Fig. 7 in the said publication of the Vereins für Wasser- und Lufthygiene, (VFWL), Zürich). The free cross section of the washing tower flowing through the exhaust gas is preferably selected so that the gas velocity exceeds 1 m / sec.

Vidare kan vâttvättanordningen (Scrubber) företrädesvis innehålla en våtmekanisk aerosolavskiljare med eüïgasmotstånd av 5-60 och företrädesvis 10-30 mbar. Såsom aerosolavskiljare an- vändes företrädesvis en X-avskiljare som likaledes beskrivas i nämnda skrift av VFWL, Zürich (fig. 2 och 3).Furthermore, the wet scrubber device may preferably contain a wet mechanical aerosol separator with a gas resistance of 5-60 and preferably 10-30 mbar. As the aerosol separator, an X-separator is preferably used, which is also described in the said document by VFWL, Zurich (Figs. 2 and 3).

Pöreträdesvis ledes mer än 50 volymprocent av cirkulations- vätskan, som genomströmmar det första till den mekaniska stcft- avskiljaren efterkopplade tvättsteget, genom slamavskiljarens avsättningsbehållare (förtjockare), företrädesvis dock 70-100 %, varvid uppehållstiden för vätskan i avsättningsbehàllaren av slamavskiljaren beroende på storleken av den senare företrädes- vis ligger mellan 1 och 8 minuter, speciellt dock mellan 3 och 5 minuter. _ Såsom ersättning för ur anläggningen med avgaserna bortfört vatten användes avloppsvatten som företrädesvis utgöres av slagg- släckningsvatten från en avfallsförbränningsanläggning. Detta avloppsvatten kan inledas i tvättvätskekretsloppet, men inledas företrädesvis i slamavskiljaren.Preferably, more than 50% by volume of the circulating liquid flowing through the first washing step connected to the mechanical stick separator is passed through the sludge separator deposition container (thickener), preferably 70-100%, the residence time of the liquid in the deposition container being dependent on the sludge container. the latter is preferably between 1 and 8 minutes, especially between 3 and 5 minutes. As replacement for water removed from the plant with the exhaust gases, wastewater was used, which preferably consists of slag extinguishing water from a waste incineration plant. This wastewater can be started in the washing liquid cycle, but is preferably started in the sludge separator.

Slutligen kan en värmeväxlare inkopplas i våttvättanordning- ens tvättvätskekretslopp, som kyler tvättvätskan och avger där- ifrån borttaget värme till tillförd luft, företrädesvis i ett värmepumpsystem via en andra värmeväxlare, som härigenom upphet- tas och såsom förut blandas med renade avgaser för spädning i anläggningens skorsten.Finally, a heat exchanger can be connected to the washing liquid device of the wet washing device, which cools the washing liquid and emits heat removed therefrom to supplied air, preferably in a heat pump system via a second heat exchanger, which is thereby heated and as before pre-mixed with chimney.

Till den eventuellt såsom ovan beskrivits delvis neutrali- serade skadeämnessuspensionen som skall tillföras indunstnings- kylaren från slamavskiljaren kan också ett bindemedel och/eller en kemikalie som binder de däri föreliggande salterna i den fas- ta fasen av skadeämnena och som samtidigt framför allt sänker dessas regnvattenlöslighet, doseras, exempelvis ett silikat, sä- som vattenglas.The optionally partially neutralized pesticide suspension to be supplied to the evaporative cooler from the sludge separator may also contain a binder and / or a chemical which binds the salts present therein in the solid phase of the harmful substances and which at the same time lowers their rainwater solubility. , dosed, for example a silicate, such as a glass of water.

Föreliggande uppfinningen beskrives närmare med hänvisning till de bifogade ritningarna, varpå'fig; 1 visar schematiskt en första utföringsform av en anläggning för genomförande av förfa- randet enligt uppfinningen, fig. 2 visar schematiskt en praktisk 10 15 20 25 30 35 7311844-5 '_ 1» anordning av utföringsformen som visas i fig. 1 i sidovy, fig¿§ visar anordningen som visas i fig. 2, ovanifrån, fig. h visar en perspektivvy, delvis i snitt, av anläggningen som visas i fig. 2 och 3, fig. 5 visar schematiskt ett längdsnitt genom en föredragen utföringsform av slamavskiljaren i anläggningen som visas i fig. 1-3, och fig. 6 visar schematiskt en andra utförings~ form av anläggningen, som speciellt lämpar sig för sådana fall varvid en så liten vattenàngstråle som möjligt fordras från skorstensöppníngen när de renade avgaserna släpps ut i omgiv- ningen.The present invention is further described with reference to the accompanying drawings, in which: FIG. Fig. 1 schematically shows a first embodiment of a plant for carrying out the method according to the invention, Fig. 2 schematically shows a practical device of the embodiment shown in Fig. 1 in side view, Fig. 5 shows the device shown in Fig. 2, from above, Fig. h shows a perspective view, partly in section, of the plant shown in Figs. 2 and 3, Fig. 5 schematically shows a longitudinal section through a preferred embodiment of the sludge separator in the plant shown in Figs. 1-3, and Fig. 6 schematically shows a second embodiment of the plant, which is particularly suitable for such cases where as small a jet of water vapor as possible is required from the chimney opening when the purified exhaust gases are discharged into the environment. ningen.

Den i fig. 1 visade anläggningen omfattar en indunstnings- kylare 1, vars yttervägg omges av en isoleringsmantel 17. In- dunstningskylaren 1 uppvisar i sitt inre en cylindrisk skilje- vägg 18, som separerar ett blandnings- och reaktorrum 100 från en detta omgivande yttre ringkammare 101. I den yttre ringkamma- ren 101 mynnar en avgastillförselledning 11 för tillförsel av avgas som skall renas till anläggningen. I sin övre ände uppvisar den cylindriska skiljeväggen 18 öppningar varigenom blandninge- kammaren 100 är fritt förbunden med den yttre ringkammaren 101.The plant shown in Fig. 1 comprises an evaporative cooler 1, the outer wall of which is surrounded by an insulating jacket 17. The evaporative cooler 1 has in its interior a cylindrical partition wall 18, which separates a mixing and reactor space 100 from an outer surface surrounding it. annulus chamber 101. In the outer annulus chamber 101, an exhaust supply line 11 opens for the supply of exhaust gas to be purified to the plant. At its upper end, the cylindrical partition 18 has openings whereby the mixing chamber 100 is freely connected to the outer annular chamber 101.

I den övre änden av blandningskammaren 100 är ett finfördelnings- munstycke 19 anordnat varur vätska kan sprutas in i det inre av blandningskammaren 100. Ur det undre omrâdet av blandningskamma- ren 100 leder en avgasledning 12 in i en cyklonstoftavskiljare 2. Väggen.av-avgasledningen 12 och ytterväggarna av cyklonstoft- avskiljaren 2 omges av en upphettningsmantel 20 vari slingor av halvrör 23 är anordnadeíörvupphettning av cyklonstoftavskiljaren och avgasledningen 12. I den undre änden av blandningskammaren 100 finns en utloppsledning 15, i den undre änden av ringkamma- ren 101 finns utloppsledningar 1% och i den undre änden av cyk- lonstoftavskiljaren 2 finns en utloppsledning ZH varigenom från avgasen separerat material i fast eller flytande koncentrerad form kan avtappas.från indunstningskylaren respektive cyklon- stoftavskiljaren till en stoftuppsamlingsbehållare 9.At the upper end of the mixing chamber 100 a atomizing nozzle 19 is arranged from which liquid can be injected into the interior of the mixing chamber 100. From the lower region of the mixing chamber 100 an exhaust line 12 leads into a cyclone dust separator 2. The wall of the exhaust line 12 and the outer walls of the cyclone dust separator 2 are surrounded by a heating jacket 20 in which loops of half-pipes 23 are arranged for heating the cyclone dust separator and the exhaust line 12. At the lower end of the mixing chamber 100 there is an outlet line 15, at the lower end of the annular chamber 101 there are outlets. % and at the lower end of the cyclone dust separator 2 there is an outlet line ZH through which material separated from the exhaust gas in solid or liquid concentrated form can be drained from the evaporator cooler or the cyclone dust separator to a dust collection container 9.

Avtappningen sker företrädesvis satsvis och styres via ven- tiler 71, 72 och 74 som är anordnade i ledningarna 1%, 15 respek- tive 2H. Upphettningen av halvrören 23 sker med het ånga som tillföres via en ångtillförselledning 231. Kondensvatten som bildas i halvrören avtappas via en kondensvattenavloppsledning 232 som mynnar i en kondensvattenbehâllare 233.Draining is preferably done batchwise and is controlled via valves 71, 72 and 74 which are arranged in the lines 1%, 15 and 2H, respectively. The half-pipes 23 are heated with hot steam which is supplied via a steam supply line 231. Condensation water formed in the half-pipes is drained via a condensate drain line 232 which opens into a condensate water tank 233.

Från det övre partiet av cyklonstoftavskiljaren 2 leder en 10 15 20 25 30 35 40 gig 1a11a44-s gasöverföringsledning 22 till mittenpartiet av ett tvättorn 3 av en våttvättanordning.From the upper portion of the cyclone dust separator 2, a gas transfer line 22 leads to the middle portion of a washing tower 3 of a wet washing device.

Det mittre partiet av tornet 3 är utfyllt med ett fyllkropps- skikt 31 som vilar på ett tvärliggande galler 34. över fyllkropps- skiktet 31 befinnersig itvättornet 3, ett insprutningsmunstycke 131 som tjänar till besprutning av fyllkroppsskiktet med tvätt- vätska från en vätskecirkulationsledning 33. I det övre partiet av tvättornet 3 är en aerosolavskiljare 35 anordnad på detta, företrädesvis en X-avskiljare, vars snittförsedda vägg 135 be- sprutas via ett sprutmunstycke 133 med tvättvätska, som tillföres munstycket 133 från cirkulationsledningen 33 via grenledningen 133a. Aerosolavskiljaren 35 står å ena sidan i fri förbindelse med det inre av tvättornet 3 och genom den snittförsedda väggen 135 också med en droppavskíljare 36. Framför droppavskiljaren är ett sprutmunstycke 136 anordnat vari en färskvattentillförsel- ledning SQ med avspärrningsventil 91 utmynnar. Det ur sprutmun- stycket 136 insprutade färskvattnet avspolar väggarna av dropp- avskiljaren 36 och samlas i ett uppsamlingskärl 92 varifrån det via ledningen 192 strömmar in i tvättornet 3 ovanför fyllkropps- skiktet 31. Från droppavskiljaren 36 leder en gasledning 32 för den renade avgasen via en fläkt 5 in i en gasutloppsledning 52 som utmynnar i en skorsten 6. I den undre änden av tvättornet 3 finns en slamavskiljare U, vars konstruktion beskrives närmare i samband med fig. 5. Från slamavskiljaren 4 pumpas tvättvätska medelst en pump 81 genom oirkulationsledningen 33 till munstyc- kena 131 och 133.The middle portion of the tower 3 is filled with a filler layer 31 resting on a transverse grid 34. above the filler layer 31 is the washing tower 3, an injection nozzle 131 which serves to spray the filler layer with washing liquid from a liquid circulation line 33. the upper part of the washing tower 3 is an aerosol separator 35 arranged thereon, preferably an X-separator, the cut wall 135 of which is sprayed via a spray nozzle 133 with washing liquid, which is supplied to the nozzle 133 from the circulation line 33 via the branch line 133a. The aerosol separator 35 is on the one hand in free communication with the interior of the washing tower 3 and through the cut wall 135 also with a drip separator 36. In front of the drip separator a spray nozzle 136 is arranged in which a fresh water supply line SQ with shut-off valve 91. The fresh water injected from the spray nozzle 136 flushes the walls of the drip separator 36 and collects in a collecting vessel 92 from which it flows via the line 192 into the washing tower 3 above the filler body layer 31. From the drip separator 36 a gas line 32 for the purified exhaust gas leads via a fan 5 into a gas outlet line 52 which opens into a chimney 6. At the lower end of the washing tower 3 there is a sludge separator U, the construction of which is described in more detail in connection with Fig. 5. From the sludge separator 4, washing liquid is pumped by a pump 81 through the circulation line 33 to nozzles 131 and 133.

Den av tvättvätska fyllda avsättningsbehållaren H1 slamav- skiljaren 4 uppvisar i sin övre ände en konisk mot ovan och mit- ten avsmalnande utformad skiljevägg HH.The sludge separator 4 filled with washing liquid H1 has a sludge separator 4 at its upper end, a partition HH which is tapered towards above and in the middle.

Den i tornet 3 från munstycket 131 nedåtsipprande tvättväts- kan samlas på den koniskt nedåt mot mitten lutande bottnen 134 av tvättornet 3 och rinner därifrån genom en utloppsledning 42 som utsträcker sig genom öppningen i mitten av skiljeväggen HU nedåt in i avsättningsbehållaren 41. Från den ringformiga kamma- ren 14H som är anordnad över skiljeväggen HH och under bottnen 13k leder en flytslamavloppsledning #3 via en avstängningsventil 87 nedåt och renas med en slamledning 13 som utmynnar från den undre änden av avsättningsbehållaren 41 av slamavskiljaren H via en avstängningsventil 86.The washing liquid seeping down in the tower 3 from the nozzle 131 can collect on the conically downwardly inclined bottom 134 of the washing tower 3 and flows therefrom through an outlet line 42 which extends through the opening in the middle of the partition HU downwards into the deposition container 41. From the annular container 41. the chamber 14H which is arranged above the partition wall HH and below the bottom 13k leads a flow sludge drain line # 3 via a shut-off valve 87 downwards and is cleaned with a sludge line 13 which opens from the lower end of the deposition container 41 of the sludge separator H via a shut-off valve 86.

Efter det att den har förenats med ledningen U3 går ledningen 10 ß 20 25 ' 30 35 40 7811844-5 2 m 13 via en církulationspump 82, som via en sil eller ett filter 213 leder till den övre änden av indunstningskylaren 1, där den är ansluten till insprutningsmunstycket 19. Insprutningsmunstyo- ket 19 är utformat såsom ett tvåämnesmunstycke, varvid luft eller ånga kan inblåsas såsom finfördelningsmedium via en tillförsel- ledning 89 och en avstängningsventil 88. I ø I fig. 2-6 har motsvarande delar av apparatelementen 1 fig. 1 erhållit samma hänvisningsbeteckningar som i fig. 1.After it has been connected to the line U3, the line 10 ß 20 25 '30 35 40 7811844-5 2 m 13 passes via a circulation pump 82, which via a screen or a filter 213 leads to the upper end of the evaporative cooler 1, where it is connected to the injection nozzle 19. The injection nozzle 19 is designed as a two-piece nozzle, whereby air or steam can be blown in as atomizing medium via a supply line 89 and a shut-off valve 88. In Figs. 2-6, corresponding parts of the apparatus elements 1 fig. 1 has received the same reference numerals as in Fig. 1.

Indunstningskylaren 1 är i den i fig. 2-4 visade utförings- formen utformad såsom en cylindrisk behållare. Tillförselledning- en 11 för avgaserna som skall renas utmvnnar härvid i den övre änden av indunstningskylaren 1 under det att ett flertal mun- stycken 19 på en lägre nivå matas genom den från vätskeledningen 13 avgrenade grenledningen 13a via en ringledning 113a och på en högre nivå av den från ledning 13 avgrenade grenledningen 13b via en ringledning 113b.In the embodiment shown in Figs. 2-4, the evaporator cooler 1 is designed as a cylindrical container. The supply line 11 for the exhaust gases to be purified here opens into the upper end of the evaporator cooler 1 while a plurality of nozzles 19 are fed at a lower level through the branch line 13a branched off from the liquid line 13 via a ring line 113a and at a higher level of the branch line 13b branched from line 13 via a ring line 113b.

.Munstyckena 19 riktar enligt denna utföringsform vätskekonen uppåt, dvs mot den genom ledningen 11 inströmmande avgasen.According to this embodiment, the nozzles 19 direct the liquid cone upwards, ie towards the exhaust gas flowing in through the line 11.

Runtom det undre partiet av indunstningskylaren 1 är tio cyklonavskiljare 2 anordnade, vari den från indunstningskylaren 1 i dennas undre parti avgivna avgasen ledes in via tio ledning- ar 12. Den i de tio cyklonstoftavskiljarna 2 torra från stoft befriade avgasen föres via en ringledning 112 med mot gasöverfö- ringsledningen 12 gradvis sig utvidgande tvärsnitt in i sistnämn- da ledning, varvid på grund av det sig utvidgande tvärsnittet av ringledningen 112 en strypning av gasströmmen i ledningen 12 und- vikes. I den undre änden av industningskylaren 1 är i likhet med den i fig. 1 visade utföringsformen en utloppsledning 15 för skadeämnesagglomerat anordnad, som är försedd med en avstäng- ningsventil 72.Ten cyclone separators 2 are arranged around the lower part of the evaporator cooler 1, in which the exhaust gas emitted from the evaporator cooler 1 in its lower part is led in via ten lines 12. The exhaust gas freed from dust in the ten cyclone dust separators 2 is passed via a ring line 112 with towards the gas transmission line 12 gradually widening cross-section into the latter line, whereby due to the widening cross-section of the ring line 112 a throttling of the gas flow in the line 12 is avoided. At the lower end of the evaporator cooler 1, similar to the embodiment shown in Fig. 1, a discharge line 15 for pollutant agglomerates is arranged, which is provided with a shut-off valve 72.

Det undre partiet av cyklonstoftavskiljarna 2 är anslutna till utloppsledningar 11H som tillsammans med ledningen 15 utmyn- nar i en uppsamlingsbehållare 115, som kan tömmas genom en med en avstängningsventil 70 försedd ledning 116.The lower portion of the cyclone dust separators 2 are connected to outlet lines 11H which together with the line 15 open into a collecting container 115, which can be emptied through a line 116 provided with a shut-off valve 70.

Avgasöverföringsledningen 22 är på samma sätt som anlägg- ningen som visas i fig. 1 ansluten till ett tvättorn 3 i våt- tvättanordningen som är utrustad på samma sätt som det som visas i fig. 1. _ Den i fig. 5 visade föredragna utföringsformen av slamav- skiljaren 4 omfattar likaledes en avsättningsbehållare 41, en p; 'D 15 20 e 30 35 H0 17 1s11a44-5 vätsketilloppsledning H2 som genom den i mitten anordnade öpp- ningen 2hU i separationsväggen MH som är utformad såsom en konisk spets som löper uppåt och mot mitten, når in i avsättningsbehål- laren 41 och i sin övre ände är ansluten till utloppsöppningen 234 i det inåt och nedåt koniskt lutande golvet 134 av tvättor- net 3.The exhaust gas transmission line 22 is connected in the same way as the plant shown in Fig. 1 to a washing tower 3 in the wet washing device which is equipped in the same way as that shown in Fig. 1. The preferred embodiment of Figs. the sludge separator 4 likewise comprises a deposition container 41, a p; D 15 20 e 30 35 H0 17 1s11a44-5 liquid supply line H2 which, through the opening 2hU arranged in the center, in the separation wall MH which is formed as a conical tip running upwards and towards the center, reaches into the deposition container 41 and into its upper end is connected to the outlet opening 234 in the inwardly and downwardly conically inclined floor 134 of the washing tower 3.

I sin undre ände uppvisar ledningen H2 en sig nedåt och utåt koniskt utvidgande, nedåt öppen utmynningstratt 142, i vars inre ledningen H2 är fastsatt lodrätt i förhållande till en stö plat- ta 45 i änden av ledningen H2 medelst stag 46.At its lower end, the conduit H2 has a downwardly and outwardly conically extending, downwardly open orifice funnel 142, in whose inner conduit H2 is fixed vertically relative to a striking plate 45 at the end of the conduit H2 by means of struts 46.

I tilloppsledningen 42 är ett avluftningsrör 47 montaæm inmüïen medelst stag av vilkens öppna ändar den övre utmynnar över botten 13M och den undre utmynnar strax ovanför stötplattan 45.In the supply line 42, a vent pipe 47 is mounted by means of struts, the open ends of which open the upper one over the bottom 13M and the lower one opens just above the baffle plate 45.

I det mittre partiet av behållaren H1 är strax ovanför ut- mynningstratten 142 inloppsöppningen R8 av en utloppsrörstuts 49 anordnad till vilken cirkulationsledningen 33 för tvättvätska kan anslutas utanför slamavskiljaren U.In the middle part of the container H1, just above the outlet funnel 142, the inlet opening R8 of an outlet pipe socket 49 is arranged to which the circulation line 33 for washing liquid can be connected outside the sludge separator U.

Separationsväggen HU når in i den undre öppna änden av det på det övre, öppningen 2U& omgivande partiet av avskiljaren 4 monterade tvättornet 3 som bildar ringrummet lüü. Med slamavskil- jaren H är en tvåpunkts-nivåregulator 75 förbunden av vilkens bägge mäthuvuden eller känselorgan 76 och 77 det undre mäthuvu- det 76 träder i funktion när vätskan i behållaren 41 har sjunkit till nivån Ni under det att det övre känselorganet 77 träder i funktion när vätskan i behållaren H1 har stigit till den med N2 betecknade övre gränsnivån.The separation wall HU reaches into the lower open end of the washing tower 3 mounted on the upper, opening 2U & surrounding portion of the separator 4 forming the annulus lüü. The two-point level regulator 75 is connected to the sludge separator H by the two measuring heads or sensing means 76 and 77, the lower measuring head 76 coming into operation when the liquid in the container 41 has dropped to the level Ni while the upper sensing means 77 comes into operation when the liquid in the container H1 has risen to the upper limit level denoted by N2.

Slamavskiljaren 4 arbetar på sådant sätt att först införes tvättvatten från tvättornet 3 genom tilloppsledningen 42 in i behållaren H1 och denna fylles vid stillastående pump 81 och vid stängd ventil 86 tills den undre nivån N2 har nåtts. Pumpen 81 startas då och ventilen 86 öppnas.The sludge separator 4 operates in such a way that washing water is first introduced from the washing tower 3 through the supply line 42 into the container H1 and this is filled at a stationary pump 81 and at closed valve 86 until the lower level N2 has been reached. The pump 81 is then started and the valve 86 is opened.

Slamavskiljaren 4 drives därefter kontinuerligt. Utlopps- hastigheten (volymen per tidsenhet) av tvättvätskan från det på skadeämnen fattiga mittre området av behållaren H1 via ledningen 33 och den på sjunkslam, dvs slam med en densitet överstigande 1, anrikade skadeämnessuspensionen genom ledningen 13 är totalt ungefär större än tilloppshastigheten av tvättvätska i behålla- ren H1 genom ledningen 42.The sludge separator 4 is then operated continuously. The outlet velocity (volume per unit time) of the washing liquid from the central area of the container H1 on the pesticide-poor via line 33 and the enriched pesticide suspension on the sludge, ie sludge with a density exceeding 1, through the pipe 13 is in total approximately greater than the flow rate of washing liquid in container H1 through line 42.

Härigenom och på grund av den i tvättornet 3 följandeimmßt- ninga1av en del av tvåtüæmtnët,som bortföres av avgaserna, sjunker (H 10 15 20 ' 30 35 40 _ ten införes 1611844-5 718 vätskenivån i behållaren från den övre nivån N? till den undre nivån N1. Om denna nivå nås träder känselorganet 76 av nivåregu- latorn 75 i funktion och öppnar ventilen 91, varigenom färskvat- genom ledningen 90 in i tvättornet 3, och en avstäng- ningsventil 79 till en avloppsvattentillförselledning 78 träder i funktion, genom vilken avloppsvatten då kan inströmma direkt genom öppningen 244 i behållaren H1. Såsom avloppsvatten användes företrädesvis slaggsläckningsvatten från en sopförbränningsanlägg- ning.As a result, and due to the subsequent measurement in the washing tower 3 of a part of the two parts which are removed by the exhaust gases, the liquid level is introduced into the container from the upper level N If this level is reached, the sensing means 76 of the level regulator 75 comes into operation and opens the valve 91, whereby fresh water through the line 90 into the washing tower 3, and a shut-off valve 79 of a waste water supply line 78 comes into operation, through which wastewater can then flow in directly through the opening 244 in the container H1. As wastewater, slag extinguishing water from a waste incineration plant is preferably used.

Vätskenivån stiger då åter i behållaren H1 tills den når den övre nivån N? varpå känselorganet 77 träder i funktion och nivå- regulatorn 7š åter stänger ventilerna 79 och 91.The liquid level then rises again in the container H1 until it reaches the upper level N? whereupon the sensor means 77 comes into operation and the level controller 7š closes the valves 79 and 91 again.

När vätskenivån stiger till nivån N2 skjutes ett på vätske- ytan ansamlat skikt av flytslam. (densitet lägre än 1) ut ur öpp- ningen ZHH uppåt och sjunker nedåt på ovansidan av den koniska separationsväggen 44 och förenas med sjunkslammet i ledningen 13.When the liquid level rises to the level N2, a layer of floating sludge accumulated on the liquid surface is pushed. (density less than 1) out of the opening ZHH upwards and sinks downwards on the upper side of the conical separation wall 44 and joins with the sinking sludge in the conduit 13.

Den kombinerade av flytslam och sjunkslam bildade skadeämnessus- pensionen pumpas därefter upp medelst pumpen 81 i munstyckena 19 _i indunstningskylaren 1.The combined slurry sludge and sink sludge formed is then pumped up by means of the pump 81 in the nozzles 19 in the evaporator cooler 1.

Företrädesvis är genomflödestvärsnittet av ledningarna H2 och 33 definierat sålunda att vid stängd ventil 86 i huvudledning- en 13 för sjunkslam flyter samma mängd tvättvätska till behålla- ren 41 genom ledning H2 som flyter ut därur via ledning 33. Ut- tagandet av skadeämnessuspension via ledning 13 och då och då via ledning H3 såväl som.indunstningen i tvättornet 3 varigenom den genom ledning 42 tillströmmande vätskemängden minskas bestämmer följaktligen sänkningen av vätskenivån från nivå N2 till nivå N1 och denna sänkning kan följaktligen i första hand påverkas me- delst ventilen 86.Preferably, the flow cross-section of lines H2 and 33 is defined so that when the valve 86 in the main line 13 for sink sludge is closed, the same amount of washing liquid flows to the container 41 through line H2 which flows out there via line 33. Removal of pollutant suspension via line 13 and occasionally via line H3 as well as the evaporation in the washing tower 3 thereby reducing the amount of liquid flowing through line 42 consequently determines the lowering of the liquid level from level N2 to level N1 and this lowering can consequently be primarily influenced by valve 86.

Under det att med en känd avskiljare (den tyska utläggnings- skriften 24 08 222) endast en del av skadeämnena, nämligen sjunk- slamandelen i indunstningskylaren transporteras och flytslaman- delen åter pumpas tillbaka i tvättvätskan avskiljes med förelig- gande slamavskiljare såväl sjunkslam som också flytslam och en återcirkulering minimeras i tvättvätskan till ett minimum (sus- pension av skadeämnespartiklar med en densitet av 1).While with a known separator (German Offenlegungsschrift 24 08 222) only a part of the contaminants, namely the sink sludge part in the evaporator cooler, is transported and the liquid sludge part is pumped back into the washing liquid, both sludge sludge and floating sludge are separated with the existing sludge separator. and a recirculation in the washing liquid is minimized to a minimum (suspension of pesticide particles with a density of 1).

Vid särskilt stor bildning av flytslam kan också en speciell spolvattenledning (ej visad) vara anordnad i ringkammaren 1H4 varur vatten sprutas på ytterytorna av separationsväggen HH var- vid där anlagrat flytslam inspolas i ledningen H3. 10 }..\ UI 20 25 30 35 H0 _19 7811844-5 Avsättningen av sjunkslam ur den genom tilloppsledningen ä2 i behållaren H1 inströmmande vätskan främjas speciellt genom att för det första denna vätskeströmning brytes vid stötplattan 45 och fördelas och att för det andra den härvid längs mynningstrat- tens 142 innerväggar nedströmmande vätskan genom dennas sig inåt utvidgande omkrets strömmar än långsammare.In the event of a particularly large formation of floating sludge, a special flushing water pipe (not shown) can also be arranged in the annular chamber 1H4, from which water is sprayed on the outer surfaces of the separation wall HH, whereby floated sludge is deposited in the pipe H3. The deposition of sink sludge from the liquid flowing through the supply line ä2 into the container H1 is promoted in particular by firstly interrupting this liquid flow at the baffle plate 45 and distributing it and secondly along the inner walls 142 of the orifice funnel, the liquid flowing down through its inwardly expanding circumferential currents flows even more slowly.

Därigenom är genomströmningshastigheten genom behållaren 41 mycket gynnsam och vid praktisk drift av avskiljaren U kan cirka åtta behållareinnehàll per timme cirkuleras i motsats till tidi- gare kända anläggningar vid vilka en mindre vätskeström strömmar in i en avsättningsbehållare av stor volym och en motsvarande mindre utströmningsmängd av vätska erhålles så att vid en cirkulation av innehållet i en behållare av samma reningsverkan en tio gånger så stor behällarevolym fordras respektive en eller 1,5 timmar för varje cirkulation.As a result, the flow rate through the container 41 is very favorable and in practical operation of the separator U, about eight container contents per hour can be circulated in contrast to previously known plants in which a smaller liquid stream flows into a large volume deposition container and a correspondingly smaller amount of liquid. is obtained so that in the case of a circulation of the contents of a container of the same cleaning effect, a container volume ten times as large is required, respectively one or 1.5 hours for each circulation.

Den utföringsform av en anläggning som visas i fig. 6 lämpar o sig speciellt a ena sidan för rening av avgaser med speciellt hög halt av sura skadeämneskomponenter, framför allt av S02-gas och å andra sidan för sådana fall varvid vattenångkondensations- strålen som vanligen bildas vid utloppt från skorstenen 6 skall undertryckas i möjligaste mån.The embodiment of a plant shown in Fig. 6 is particularly suitable on the one hand for purifying exhaust gases with a particularly high content of acidic pollutant components, in particular of SO2 gas and on the other hand for such cases where the water vapor condensation jet which is usually formed at the outlet of the chimney 6 shall be suppressed as far as possible.

I motsats till den tidigare beskrivna utföringsformen av avgasreningsanläggning omfattar våttvättanordningen enligt an- läggningen som visas i fig. 6 två efter varandra med avseende på gasströmningsriktningen kopplade torn, varvid avgasen från cyk- lonstoftavskiljaren 2 när den inträder genom inloppsöppningen 21 från indunstníngskylaren 1 först ledes via gasöverföringsledning- en 22 in i tvättornet 30 och från detta ledes genom gasledningen 122 in i ett andra tvättorn 103 och slutligen ledes därifrån via ledningarna 32 och 52 in i skorstenen 6 såsom vid den tidigare beskrivna anläggningen.In contrast to the previously described embodiment of the exhaust gas purification plant, the wet washing device according to the plant shown in Fig. 6 comprises two towers connected one after the other with respect to the gas flow direction, the exhaust gas from the carbon dust separator 2 as it enters through the inlet port 21 from the evaporator cooler 1 first being led the gas transfer line 22 into the washing tower 30 and from there is led through the gas line 122 into a second washing tower 103 and finally is led from there via the lines 32 and 52 into the chimney 6 as at the previously described plant.

Tvättornet 30 uppvisar en reservoar 30a, ett galler 3U, ett fyllkroppsskikt 31 och i sitt övre parti en aerosolavskiljare 35 och en droppavskiljare 36; tvättornet 103 uppvisar likaledes en reservoar 103a, ett fyllkroppsskikt 39 med galler och en dropp- avskiljare 37. Tvättvätskan pumpas från slamavskiljaren H medelst pumpen 81 genom ledningen 33 först till aerosolavskiljaren 35 och därifrån besprutas fyllkroppsskiktet 31 därmed från munstycket 131 och den snittförsedda väggen 135 besprutas därmed från mun- stycket 133 såsom också är fallet enligt den utföringsform som 10 20 25 30 35 H0 7811844-5 _20 visas i fig. 1.The washing tower 30 has a reservoir 30a, a grid 3U, a filler layer 31 and in its upper part an aerosol separator 35 and a drip separator 36; the washing tower 103 also has a reservoir 103a, a filler body layer 39 with grid and a drip separator 37. The washing liquid is pumped from the sludge separator H by means of the pump 81 through the line 33 first to the aerosol separator 35 and from there the filler body layer 31 is sprayed and the nozzle 13 is sprayed. thus from the nozzle 133 as is also the case according to the embodiment shown in Fig. 1.

Tvättvätska från fyllkroppsskiktet 31 som är belastad med skadeämnen strömmar in i reservoaren 30a och därifrån genom till- loppsledningen H2 till avsättningsbehållaren 41.av slamavskilja- ren ä.Washing liquid from the filler body layer 31 loaded with contaminants flows into the reservoir 30a and from there through the inlet line H2 to the deposition container 41.of the sludge separator ä.

Sjunkslammet från slamavskiljaren H när via ledning 13 och flytslammet via ledning 43 in i en neutralisationsbehållare 7 vari skadeämnessuspensionen kan neutraliseras medelst kalkmjölk åtminstone till en del. Behållarna 7 och 41 förhåller sig som kommunicerande rör och en nivåregulator 175 öppnar en ventil 38 när vätskenivân i behållaren 7 sjunker under en undre nivå och stänger ventilen 38 när vätskenivån stiger till en övre nivå.The immersed sludge from the sludge separator H reaches via line 13 and the liquid sludge via line 43 into a neutralization container 7 in which the pesticide suspension can be neutralized by means of lime milk at least in part. The containers 7 and 41 behave as communicating pipes and a level regulator 175 opens a valve 38 when the liquid level in the container 7 drops below a lower level and closes the valve 38 when the liquid level rises to an upper level.

Behållaren 7 är dessutom försedd med omrörare 80 och med en motor. 8 _ 'När ventilen 38 öppnas pumpas tvättvätska, som är mindre be- lastad med skadeämnen än den som cirkulerar genom ledningarna 33 och U2, från reservoaren 103a av tvättornet 103 medelst pumpen '83 genom ledningen BH in i droppavskiljaren 36 av tvättornet 30 och sprutas genom munstycket 136 under det att en del av tvätt- vätskan från ledning 84 genom en grenledning 84a når munstycket 139 och därifrån sprutas på fyllkroppsskiktet 39 i tvättornet 103.The container 7 is also provided with a stirrer 80 and with a motor. When the valve 38 is opened, washing liquid, which is less polluted with pollutants than that circulating through the lines 33 and U2, is pumped from the reservoir 103a of the washing tower 103 by means of the pump '83 through the line BH into the drip separator 36 of the washing tower 30 and sprayed. through the nozzle 136 while a part of the washing liquid from line 84 through a branch line 84a reaches the nozzle 139 and from there is sprayed on the filling body layer 39 in the washing tower 103.

Från droppavskiljaren 36 när den insprutade tvättvätskan via ett samlingskärl 92 och en ledning 192 slutligen tvättvätskekrets- loppet i tvättornet 30.From the drip separator 36 when the injected washing liquid via a collecting vessel 92 and a line 192 finally the washing liquid circuit in the washing tower 30.

Vätskenivån i reservoaren 103a av tvättornet 103 regleras genom en tvåpunkts-nivåregulator 275 som när nivån sjunker till en undre nivå styr en ventil 88 varigenom färskvatten eller even- tuellt vid hög S02-halt i avgaserna en utspädd natronlut slussas genom ledningen 85 in i tvättvätskekretsloppet i ledning 8H. När en övre nivå i reservoaren 103a nås stänger nivåregulatorn 275 åter ventilen 88.The liquid level in the reservoir 103a of the washing tower 103 is regulated by a two-point level regulator 275 which when the level drops to a lower level controls a valve 88 whereby fresh water or possibly at high SO 2 content in the exhaust gases a dilute sodium hydroxide solution is passed through line 85 into the washing liquid circuit. line 8H. When an upper level in the reservoir 103a is reached, the level controller 275 closes the valve 88 again.

Slutligen kan bildandet av en vattenångkondensationsstrâle vid skorstensutloppet 6 reduceras genom att luft inblåses medelst en fläkt 50 i skorstenen som upphettas i en värmeväxlare 110, företrädesvis till :över 1oo°c.Finally, the formation of a water vapor condensation jet at the chimney outlet 6 can be reduced by blowing air by means of a fan 50 into the chimney which is heated in a heat exchanger 110, preferably to: above 100 ° C.

Värmet från värmeväxlaren tillföres en i en ledning 106 me- delst en pump 60 i kretslopp pumpad het vätska. Hetvätskan tar upp sitt värmeinnehâll i värmeväxlaren 10 från den därigenom strömmande, genom avgaserna i tvättornet 30 uppvärmda tvättväts- kan från ledning 33 och eventuellt en ytterligare uppvärmnings- 10 7811844-5 21 anordning 107.The heat from the heat exchanger is supplied to a hot liquid pumped in a line 106 by means of a pump 60 in circulation. The hot liquid absorbs its heat content in the heat exchanger 10 from the washing liquid flowing through the exhaust gases in the washing tower 30 from line 33 and possibly an additional heating device 107.

Såsom framgår av figurerna på ritningarna insprutas vid gas- tvätten bildat slam efter tillsats av kalkmjölk i en reaktor (indunstningskylare) och torkas därigenom att det kommer i kon- takt med de till över ZOOOC upphettade rökgaserna, som lämnar ångpannan, där de har avgivit den största delen av sin värme- energi. Det finfördelade slammet binder den största delen av stofthalten i rägaserna, varigenom endast en ringa mängd stoft ingår i gasen vid utträdet därav från den efterkopplade cyklonen 2. Cirkulationsvätskan i den efterföljande vàttvättanordningen -förblir relativt ren under det att genom optimal temperaturin- 15 20 ' ao H0 ställning i reaktorn 1 och genom motsvarande reglering av samman- sättningen av tvättvätskan en i det närmaste fullständig avsätt- ning av slammet möjliggöres i sedimentatíonsapparaturen (slamav- skiljaren) U. I Vid drift under flera månader iakttages inga störande krust- bildningar i tvättsystemet eller fastbränt stoft i den torra för- reningsanordningen (cyklon 2).As can be seen from the figures in the drawings, sludge formed after the addition of lime milk is injected into a reactor (evaporation cooler) during the gas washing and dried by coming into contact with the flue gases heated above ZOOOC, which leave the boiler where they have discharged it. most of its heat energy. The atomized sludge binds most of the dust content in the shrimp gases, whereby only a small amount of dust is contained in the gas at the exit thereof from the after-coupled cyclone 2. The circulation liquid in the subsequent wet washing device remains relatively clean while by optimum temperature. H0 position in the reactor 1 and by corresponding regulation of the composition of the washing liquid an almost complete deposition of the sludge is made possible in the sedimentation apparatus (sludge separator) U. I During operation for several months no disturbing crusts are observed in the washing system or burnt dust in the dry purifier (cyclone 2).

Vid rening av rökgaser från sopförbränningsanläggningen i en stad har följande gynnsamma resultat uppnåtts utan att något dyrbart elektrofilter har fordrats: ' Skadeämneshalt i den till omgivningen avgivna renade avgasen: Reduktion av stofthalten till under 50'mg/Nm3 (mätt efter gas- kylningen Fri saltsyra understigande 5 mg/Nm3 Total kloridhalt (såsom Cl_) understigande 15 mg/Nm3 'soz unaerstiganae 100 mg/Nm3 Kväveoxider understigande 100 ppm Vidare uppnàddes ytterligare följande fördelar: Utnyttjande av rökgastemperaturen (efter ångpannan) för tork- ning av vid gastvätten bildat slam och för behandling av slagg- släckningsvatten från förbränningsanläggningen Omvandling av alla frànskilda skadeämnen till en för gödsling lämpad aska Ringa vattenförbrukning (mindre än 50 kg/1000 Nma rökgas) Mycket låg kalkmjölkförbrukning (lägre än 50 g Ca(OH)2/1000 Nms rökgas Sänkt energiförbrukning på grund av användning av en X-avski1- jare för frànskiljande av aerosoler (mindre än 360 mm vatten- pelare fläkttryckdifferens ) . __---------_--_When purifying flue gases from the waste incineration plant in a city, the following favorable results have been achieved without requiring an expensive electrostatic precipitator: 'Harmful content of the purified exhaust gases emitted to the environment: Reduction of the dust content to below 50'mg / Nm3 (measured after gas cooling Free hydrochloric acid less than 5 mg / Nm3 Total chloride content (such as Cl_) less than 15 mg / Nm3 'soz unaerstiganae 100 mg / Nm3 Nitrogen oxides less than 100 ppm In addition, the following additional benefits were achieved: Utilization of the flue gas temperature (after the boiler) for drying in the gas wash for treatment of slag extinguishing water from the incineration plant Conversion of all separate pollutants to an ash suitable for fertilization Low water consumption (less than 50 kg / 1000 Nma flue gas) Very low lime milk consumption (less than 50 g Ca (OH) 2/1000 Nms flue gas Reduced energy consumption due to the use of an X-separator for separating aerosols (less than 360 mm water column are fan pressure difference). __ --------- _ - _

Claims

7811844-5 gg; Patent claims

Wherein the exhaust gases contain gaseous or solid pollutants Process for purifying exhaust gases from industrial furnaces, Form or »ﬂ as a mist and treated in an evaporative cooler (1), then in a dry cleaning device (2), in which they are freed from at least a substantial part of solids, and subsequently in a gas scrubber (3) having at least one washing step with scrubbing liquid, the temperature of the exhaust gases in the evaporative cooler (1) being kept above the dew point of the water enclosed therein, and the scrubbing liquid in the scrubbing device (3) circulating - cooled via a sludge separator (4) while removing the pollutant suspension and wherein the pollutant suspension is transported in parallel therewith from the sludge separator (4) via a return line (13) to the evaporator cooler (1) and mixed with the hot exhaust gases, k ä This is due to the fact that the evaporation cold ﬂ ß walls, which come into contact with the mixture of exhaust gases and returned pollutant suspension and which consist of under dew The boiling temperature through the mixture is corrodible material, heated from the outside to a temperature above the dew point, for water contained in the mixture.

A method according to claim 1 ,. is characterized in that the heating of the walls of the evaporator cooler is carried out through a heating jacket surrounding them or through heating coils arranged therein.

Method according to Claim 2, characterized in that the exhaust gas to be purified is used as the heating gas for heating the walls, which is introduced with a temperature above the dew point for water entering the mixture first through the heating device of the evaporative cooler (1) and only then in the interior of the latter, after which the supply of the pesticide suspension takes place in a mixing room.

4. A method according to claim 1, characterized in that the pH value of the liquid phase in the sludge separator (4) and in each gas washing step in the gas washing device (3) is kept lower than 4.

5. A method according to claim 1, characterized in that a cyclone dust separator is used as the dry cleaning device (2) which utilizes the action of the centrifugal force to remove solid particles from the exhaust gases. l 781184-4-5 23

Method according to Claim 1, characterized in that the walls of the drying cleaning device (2) are also heated from the outside. '

A method according to claim 1, in that the amount of pollutant suspension introduced into the evaporator cooler (1) with respect to the pH value of the latter is only so large that the exhaust gases passing therein together with the suspension passing through the dry cleaning device (2) are characterized still has a residual content of acidic harmful substances which is so high that the washing liquid in the gas scrubber (3) and the liquid phase of the harmful substance suspension in the sludge separator (4) have a pH value below 4.

Method according to claim 7, characterized in that the pH value of the washing liquid in the last washing step in the gas washing device (3) and of the liquid phase of the sludge separator (4) is kept higher than 1.

Process according to Claim 8, characterized in that the evaporable proportion of the liquid phase in the pollutant suspension to be introduced into the evaporative cooler (1) amounts to at least 90% by weight and in that the pH value of the washing liquid in the last washing step of the gas scrubber (3) and in the liquid phase in the sludge separator (4) is kept in a range of 2-3.5.

Process according to one of Claims 1 to 9, characterized in that at a HCl and SO 2 content of the exhaust gases to be purified of more than 2 g / m 3 HCl + SO 2, the pesticide suspension, which is recycled from the sludge separator (4) to an injection nozzle in the evaporator cooler (1), before entering the latter or being made slightly alkaline, so that its pH value can then again be made lower than 4 in the gas scrubber (3) by the exhaust gas content of acidic pollutants.

Sludge separator for carrying out the method according to claim 1, characterized in that it comprises a deposition container (41) provided with an inlet (42) for detergent-laden washing liquid in its upper part, an outlet (13) for the harmful substance suspension in its bottom portion and a conical wall (44) running towards the center and upwards with a central opening (244), whereby a tube defining said inlet (42) leads into the interior of the deposition container (41); and that there is an outlet pipe (49) extending outwards via the lower end of this pipe on the side 7811844-5: arranged, arranged from the middle part of the deposition container (41) for washing liquid which contains small amounts of harmful substances. '