SE435295B - Forfarande for atervinning av icke-jernmetaller, serskilt guld och uran ur jernoxidhaltiga brender - Google Patents
Forfarande for atervinning av icke-jernmetaller, serskilt guld och uran ur jernoxidhaltiga brenderInfo
- Publication number
- SE435295B SE435295B SE7811022A SE7811022A SE435295B SE 435295 B SE435295 B SE 435295B SE 7811022 A SE7811022 A SE 7811022A SE 7811022 A SE7811022 A SE 7811022A SE 435295 B SE435295 B SE 435295B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- uranium
- fire
- gold
- water
- iron
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B11/00—Obtaining noble metals
- C22B11/04—Obtaining noble metals by wet processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
- C22B3/04—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching
- C22B3/06—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes by leaching in inorganic acid solutions, e.g. with acids generated in situ; in inorganic salt solutions other than ammonium salt solutions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B60/00—Obtaining metals of atomic number 87 or higher, i.e. radioactive metals
- C22B60/02—Obtaining thorium, uranium, or other actinides
- C22B60/0204—Obtaining thorium, uranium, or other actinides obtaining uranium
- C22B60/0217—Obtaining thorium, uranium, or other actinides obtaining uranium by wet processes
- C22B60/0221—Obtaining thorium, uranium, or other actinides obtaining uranium by wet processes by leaching
- C22B60/0226—Obtaining thorium, uranium, or other actinides obtaining uranium by wet processes by leaching using acidic solutions or liquors
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Geology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
Description
7811022~8 är innesluten i och/eller föreligger som fast lösning i järnoxid. Förfarandet karakteriseras av att branden rea- geras med en stark oorganisk syra i flytande fas under om- rörning av reaktionsblandningen, för att närvarande järn skall bilda ett vattenlösligt järnsalt, att den reagerade branden rostas vid en temperatur på upp till 800°C, att den rostade produkten därefter blandas med vatten, att den flytande och den fasta fasen separeras från varandra, och att en önskad metall âtervinns från åtminstone den ena fasen.
Den starka oorganiska syran utgörs lämpligen av svavelsyra, såatt åtminstone den närvarande järnoxiden överförs till sulfat. Emellertid kan istället exempelvis salpetersyra eller saltsyra användas. Vanligen överförs järn-(III)-oxiden till järn-(III)-sulfat genom behandling med svavelsyra. En omedelbar reaktion äger rum vid bland- ning. Svavelsyrans koncentration kan anpassas så att bästa resultat erhålls. Svavelsyra av standardkoncentration, spädd med en mindre mängd vatten, kan användas. Mängden vatten kan vara upp till omkring 10 vol-%, lämpligen om- kring ca 7 vol-%..Lämp1igen används kraftig omrörning.
Vid behandling med svavelsyra äger följande reaktion rum.
Fe O + 3 H 2 3 2S° -äs Fe2(SO4)3 + 3¿H O 4 2 Samtidigt kan åtminstone en del av de närvarande metalloxiderna också överföras till sina sulfater. Efter- som järnoxiden överförts till sitt lösliga sulfat är metallerna inte längre inneslutna eller föreligger i fast lösning, varför de kan separeras från den bildade produkten. 7811022-8 VId rostning upp till omkring 800°C sönderdelas metallsalterna, såsom järn-(III)-sulfat, till mot- svarande metalloxid. Den återbildade järnoxiden inne- sluter inte längre den värdefulla metallen och binder den ej heller som en fast lösning. Gaser från rostninqen kan skrubbas med exempelvis utspädd svavelsyra för att erhålla koncentrerad svavelsyra som sedan kan återföras till blandningssteget.
Uppfinningen möjliggör att en hittills förkastad avfallsprodukt kan användas för framställning av värde- fulla metaller. Så snart avfallsprodukten, branden, har behandlats för att frisätta den inneslutna och/eller som fast lösning bundna värdefulla metallen, kan denna ut- vinnas därur. De steg som kommer ifråga för att utvinna metaller beror på metallen fråga och på de tillgängliga processerna, såsom lakning, jonbyte, extraktion med lösningsmedel, osv.
Efter rostningen blandas den vid syrabehandlingen erhållna produkten med vatten, varefter den flytande och den fasta fasen separeras. Om guld är närvarande kan den fasta fasen behandlas med exemelvis en alkali- metallcyanid för att utvinna guldet. Om uran är när- varande kan den flytande järn-(III)-salthaltiga fasen behandlas för att utvinna uranet. Om båda dessa metaller är närvarande kan ekonomiska överväganden göra det råd- ligt att behandla såväl den flytande som fasta fasen.
Behandlingen kan utföras vid de betingelser som är kända enligt teknikens tidigare ståndpunkt avseende utvinning av metallerna ifråga. - När det exempelvis gäller guld kan den fasta filterkakan krossas och slammas upp i vatten och kalk, varefter den lakas med kaliumcyanid.
Den lakade suspensionen kan filt- 1611622-e reras och kakan tvättas, mosas, omtvättas och torkas. När det gäller uran kan vilken lämplig process som helst an- vändas för att avskilja uranet från det vid blandningen av den syrabehandlade branden med vatten erhållna filtra- tet. Exempelvis kan en järnlakning med användning av järn- (III)-sulfat genomföras och uranet kan utvinnas ur en spädd lösning medelst jonbvte, extraktion med lösningsmedel eller liknande. Hänvisning kan också göras till förfaranden be- skrivna i patent eller vetenskaplig litteratur avseende ut- vinning av uran ur lösningar, exempelvis USA-patentskrifter- na 2.737.438 (Gaudin), 2.866.680 (Long) och 3,065,045 (Chuko), liksom till: (a) "Uranium in South Africa 1946-56" volym 2, sid. 68 till 84, i vilken kapitlet av R.E. Robinson bär titeln "The Chemistry of the ion-exchange process for the extraction of Uranium from Rand Leach Liquors", g (b) Handlingar från Förenta Nationernas andra internatio- nella konferens om fredlig användning av atomenergi, vilken hölls i Genêve den 1:a till den 13:e september 1958, volym 3 sid. 427 till 443, betitlad "Application of ion-exchange to the recovery of uranium from sul- furic digestion solutions of the mineral of the Venta de Cardera, Cordoba"; 7 I (c) "Journal of the South African Institute of Mining and Metallurgy", mars 1966, sid. 342 till 356 betitlad "Amine solvent extraction of uranium from sulfuric acid e1uates"; samt (d) "The extractive Metallurgy of Uranium" av Robert C.
Merrit, Colorado Scool of Mines Research Institute i samarbete med United States Atomic Energy Commission sid. 147 till 216. Bland annat hänvisaÉ)till jonbytar- massorna Amberlité® IRA-400 och Dowex . 7611022-a Enligt en utföringsform av uppfinningen blandas branden med koncentrerad svavelsyra och omröres för erhållande av den önskade metallen. En hård, grå massa kan bildas. Denna massa av sulfaterad brand kan rostas vid förhöjd temperatur, exempelvis 7200 till 80000 för att återföra det närvarande järn-(III)-sulfatet tillbaka till järn-(III)-oxid med samtidig utveckling av svaveltrioxid enligt följande: Fe2(SO4)3-$ Fe2O3 + 3 S03 S03-gasen kan överföras till svavelsyra i en absorbtionsenhet av det slag som normalt förekommer i konventionella svavelsyrafabriker. Den bildade svavel- syran kan återföras för sulfatering av ytterligare bränder. Vi har funnit, att den vid rostning åter- bildade järnoxiden inte påverkar vid sulfatering av järnoxiden frisatt guld. Guldet kan utvinnas genom cyanidbehandling av den återbildade (dvs. sulfaterade_ och rostade) branden, vilken exempelvis innehåller kiseldioxid. Efter cyanidbehandling och tvättning av denna brand är järnoxidprodukten av så förhöjd renhet, att den kan användas som färgpigment.
Bränder som används som utgångsmaterial i för- farandet enligt föreliggande uppfinning kan utgöras av vilken järnoxidhaltig brand som helst. Exempel ut- göres av bränder tillgängliga påêflagqhögar exempelvis i Barberton och annorstädes i Syd-Afrikanska Republiken och som innehåller guld och ofta dessutom uran. §s11o22-a På ritningarna är: lfig. l ett flödesschema över en första utförings- form av uppfinningen; fig. 2 ett flödesschema över en andra utföringsform av uppfinningen; och I fig. 3 ett flödesschema över en modifiering av den första utföringsformen, enligt vilken den sulfaterade branden blandas med en sydafrikansk guld-uranmalm, sä att järnsulfatet hjälper till vid extraktion av uranet, var- efter uranet såväl som guldet utvinns ur malmen.
Uppfinningen belyses med hänvisning till följande icke begränsande utföringsexempel. Exempel l och 2 visar tillämpning på en brand som erhållits från en guldhaltig arsenopyritmalm och exempel 3 till 5 visar tillämpning på en brand som erhållits från en guld- och uranhaltig malm.
Figur l till 3 hänför sig till respektive exempel 1 till3.
Exempel l I (i) En brand med följande sammansättning och som är typisk för sådana som erhålls vid rostning av en guldhaltig ar? senopyrit (ej uranhaitig) användes.
Beständsdelar _§_ Fe2O3 65,52 FeS2 _ 0,97 Al203 5,00 MgO _ l,55 CaO _ 1,05 Kzo 1,36 i Na, Ti, Cu, Mn, Cr, oxider 7 1,04 lSiO2 23,10 Fukt > _ 0,41 Guld _ 20,3 g/ton Silver 6,0 g/ton större än 74/Mm f 'r 36,4 mindre än 74/Mn 7 - 63,6 (ii) Svavelsyra innehållande 93 % H2S0¿ och 7% vatten erhölls från en i drift varande svavelsyrafabrik. 1,0 del brand, 71811022-8 sattes till l,5 del svavelsyra. Reaktionen observerades fysikaliskt på följande sätt: Minuter Temperatur OC Utseende l 53 tunn, röd suspension 2 75 tunn, röd suspension 3 130 tunn, röd suspension 4 139 tunn, röd pasta 153 pasta 6 159 mjuk, rödgrå fast produkt 7 165 _ mjuk, rödgrå fast produkt 8 168 mjuk, rödgrä fast produkt 9 171 mjuk, rödgrâ fast produkt 172 mjuk, rödgrå fast produkt ll l74 mjuk, grå fast produkt l5 179 hård, grå fast produkt 179 hård, grå fast produkt 175 grå, mycket hård - kan skäras av i skivor (iii) Den grå, hårda massan krossades till en kornstorlek av 0,5 cm och upphettades till 500°C, varvid fukt och en del svaveloxidgaser utvecklades. (iv) Vatten motsvarande 1,5 gånger vikten av fast produkt sattes till massan och blandningen rördes om i en tim- me, filtrerades och tvättades. Filtratet användes för extraktion av uran från en malm i en process av det slag som normalt benämnes järnlakning. (v) Vatten sattes till den tvättade filterkakan, så att en suspension med ett förhållande vätska/fast fas av l:l erhölls. Kalk tillsattes och suspensionen luftades under omrörning i 4 timmar. Cyanid (som KCN) tillsattes och lakningen fortsatte under 16 timmar under luftning.
Den lakade suspensionen filtrerades, kakan tvättades, mosades, omtvättades, torkades och analyserades. Skill- naden i återstodens guldhalt före och efter cyanidbe- handling gav den extraherade guldmängden. Resultaten ?a11o22-8 framgår av följande tabell: Brandens vikt Brandens guldhalt Svavelsyrans vikt Analys av svavelsyran Maximal temperatur vid sulfatering Rcstningstemp. för slutförande av sulfatering Vikt av rostad produkt före vatten- lakning - Vikt av tillsatt vatten Tvättvatten Fuktig vikt av vattenlakad återstod Vikt av filtrat och tvättvatten Järnhalt i filtrat och tvättvatten Den torra vattenlakade återstoden guldhalt _ vaftentillsats till lakaa återstod uKa1kti11sats Cyanidtillsats Förbrukad mängd kalk Förbrukad mängd cyanid Vikt av filtrat och tvättvatten Torrvikt för cyanidbehandlad åter- stod Guldhalt för torr återstod Utlöst mängd guld tvinningsgrad 2,0 kg ,3 g Au/ton 3,5 kg 9360 % H2SO4 179 C soo°c ,2 kg 8,1 kg 8,1 kg 0,75 kg (0,6 kg) 16,05 kg 56,7 g/liter 67,67 g Au/ton (torrt) 0,45 kg ,0 kg Ca0/ton ,0 kg KCN/ton 22,45 kg Ca0/ton A 1,20 kg KcN/ton 1,7 kg 0,6 kg 6,06 g Au/ton 61,61 g Au/ton 91,04 % Ett flödesschema över detta första förfarande framgår av figur l.
“IJ 1 Exempel_g_ 7811022-8 Förfarandet är lika det som framgår av exempel l till steg (iii). (iv) Den sulfaterade massan rostades vid 720°C till dess att ingen S03-gas längre utvecklades.
(V) Gasen absorberades i utspädd svavelsyra, så att en koncentrerad syra (för återföring) erhölls. (vi) Den rostade produkten mosades med lika mängd vatten.
Kalk tillsattes och suspensionen luftades med omröring under 4 timmar. Cyanid (som KCN) tillsattes och lak- ningen fortsatte i 16 timmar under luftning. Den lakade suspensionen filtrerades, varefter kakan tvättades, mosades, omtvättades, torkades och analyserades. Skill- naden i återstodens guldhalt före och efter cyanidbe- handlingqäv den extraherade guldmängden. (vii) Resultaten framgår av följande tabell: Brandens vikt Brandens guldhalt Svavelsyrans vikt Analys av svavelsyran Tillsatt mängd svavelsyra som 100 % H2S04 Maximal temperatur vid sulfatering Temperatur vid sönderdelande rostning Vikt av rostad produkt Rostadprowkts guldhalt Vatten tillsatt till rostad produkt Kalktillsats Cyanidtillsats Förbrukad mängd kalk Förbrukad mängd cyanid Vikt av filtrat och tvättvatten Torrvikt av cyanidbehandlad återstod Guldhalt hos torr återstod Utlöst mängd guld Guldets utvinningsgrad 2,0 kg ,3 g Au/ton (0,0406 g) 3,5 kg 93,0 % HZSO4 3,26 kg H2so4 179°c 12o°c 1,98 kg ,5 g Au/ton 2,0 kg 3,0 kg Ca0/ton 1,5 kg KCN/ton 2,5 kg Ca0/ton l,l kg KCN/ton ,5 kg 2,00 kg 0,75 g Au/ton 19,75 g Au/ton 96,35a% 7811022-'8 Mängd järnoxid-färgpigment 1,0 kg Utvinningsgrad ' 100 % Återvunnen svavelsyramängd 3,10 kg Återvinningsgrad för syra 95,1 % Ett flödesschema över detta andra förfarande framgår av figur 2.
Exemgel 3 En brand med följande sammansättning och som är typisk för sådana som erhålls vid rostning av guld- och uranhaltiga pyriter användes. Éeståndsdelar _§_ Ee2O3 7 45,01 Al2U3 3,20 MgU 1,52 Ca0 2,50 Na, K, Ti, Cu, Mn, Cr, oxider 1,00 Si02 46,77 Fukt försumbart Guld 6,3 g/ton Silver 7 0,6 g/ton U308 0,40 kg/ton Siktanalys _§__ större än 74/nn 70' mindre än 14}un ao (i) 93%-ig svavelsyra erhölls från en i drift varande fabrik. I ii) 1,0 del brand sattes till 1,5 delar varm, 50-ßo°c, svavelsyra. Reaktionen förlöpte fysikaliskt på lik- nande sätt som framgär av exempel l (ii). (iii) Den bildade gråa, hårda massan krossades till en kornstorlek av 0,5 cm och värmdes till 500°C. En del fukt och svaveloxidgaser utvecklades. I (iv) Den krossade, gråa fasta produkten sattes till den 1,5-faldiga vikten vatten och blandningen rördes om i ll en timme, filtrerades och tvättades. '7811022-8 (Analys av filtrat och tvättvatten visade att 98% av uranet hade extraherats ur malmen). (v) Det urannaltiga filtratet användes för att extrahera uran ur en malm enligt en process som vanligen be- nämnes järnlakning. Enligt detta välkända förfarande utfördes lakning med ett trevärt järnsalt följt av utvinning av uranet medelst jonbyte. (vi) Vatten sattes till den tvättade kakan, så att en sus- pension med ett förhållande flytande/fast fas av 1:1 erhölls. Kalk tillsattes och supensionen luftades under omrörning i 4 timmar. Cyanid (som KCN) tillsattes och lakningen fortsatte i 16 timmar under luftning. Den lakade suspensionen filtrerades, varefter kakan tvät- tades, mosades, omtvättades, torkades och analyserades.
Skillnaden i âterstodens guldnalt före och efter cyanid- behandling gav den extraherade guldmängden. (vii) Resultaten framgår av följande tabell: Brandens vikt Brandens guldhalt Brandens uranhalt Svavelsyrans vikt Svavelsyrans analys Svavelsyrans temperatur Maximal temperatur vid sulfatering Rostningstemp. för slutförande av sulfatering Vikt av rostad produkt före vatten- lakning Rostad produkts U308fhalt Vikt av tillsatt vatten Tvättvatten Vattenlakad produkts våtvikt Vikt av filtrat plus tvättvatten Filtratets järnhalt Filtratets uranhalt Guldhalt hos torr vattenlakad återstod Uranhalt hos torr vattenlakad återstod 1,0 kg 11,6 g Au/ton 0,4 kg U3O8/ton 1,76 kg 93,0 % HZSO4 6o°c 1as°c soo°c 2,65 kg 0,15 kg U3O8/ton 2,7 kg 2,7 kg 0,68 kg ,24 kg 57,2 g Fe/liter 0,076'g U3O8/liter 11,6 g Au/ton spår ?s11o22~a 12 Vattentillsats till lakad återstod 0,40 kg Kalktillsats 25,0 kg CaO/ton cyaniatillsats :Lo,o kg Ken/ton Kalkförbrukning 20,0 kg Cao/ton Cyanidförbrukning 1,5 kg KCN/ton Torrvikt hos cyanidbehandlad återstod -0,54 kg Guldhalt hos torr återstod 1,20 g Au/ton U3O8-halt hos torr återstod spår' Utlöst guldmängd 10,4 g Au/ton Utvinningsgrad för guld 89,7 % Utlöst uranmängd 0,40 g Utvinningsgrad för uran 100 % Ett flödesschema för detta förfarande framgår av figur 1.
Exempel 4 I detta exempel ( och i exempel 5) genomfördes raktionen mellan brand och svavelsyra i en "Nautamixer", såld av Mixprocess (Pty) Limited of Vereeniging, Transvaal. I denna apparat är en konisk reaktionskammare försedd med en bland- ningsskruv, som sträcker sig från toppen till botten, var- vid blandningsskruven möjliggör uppnäende av höga vridmoment.
Blandaren som användes för dessa försök hade följande dimen- sioner: Höjd ca. 2 m Diameter i toppen 7 ca. 2 m Diameter vid urtappning i botten ca. 0,3 m Volym liter 200 varv/min 120 varv/min 4 Skruvens rotationshastighet Skruvarmens roationshastighet Blandningsskruvens effektförbrukn. kW 55 Skruvarmens effektförbrukning kW '1,5 Förfarandet tillämpades på en brand bestående huvudsakligen av järnoxid och kiseldioxid samt 8,1 g guld per ton och 0,0425 kg U3O8 per ton i form av fast lösning i branden och innesluten i densamma. 7811022-8: 13 Förfarandet genomfördes enligt följande: (i) (ii) (iii) (iv) (v) (vi) (vii) 194 kg 98%-ig svavelsyra sattes till blandaren och skruvarmen och blandaren sattes i rörelse, varvid skruvrörelsen var nerifrån och upp. l3l kg pulveriserad brand (80 % mindre än 200 mesh) innehållande 0,5 % fukt sattes till svavelsyran un- der en period av 2 minuter.
Efter omkring 3 minuter började suspensionen att bli varm. Under de följande lb minuterna blev den rödfärga~ de suspensionen gradvis grå och ñrvandlades från en tunn suspension till en pasta. Vid detta skede hade pastan en temperatur av l80°C.
Bottendelen av blandaren öppnades och samtidigt ändra- des rotationsriktningen på skruven för utmatning av den nästan fasta pastan i en lämplig behållare.
Den hårdnande pastan fick kallna till omkring 160°C.
Den hårda massan placerades i en ugn och rostades vid 600°C i 30 minuter. Avgående oreagerade svavelsyra- ångor absorberades i utspädd svavelsyra, som ökade i styrka i motsvarande grad och återfördes för sulfa- tering av mer bränder.å Den heta massan av järnsulfat blandades direkt med vatten och suspensionen rördes om. (viii)Efter 60 minuter hade allt järnsulfat gått i lösning (ix) (x) och återstoden filtrerades av.
Filtratet analyserades och befanns innehålla 90,0% av järnet och 96,5 % av uranet. Återstoden neutraliserades med kalk och lakades med cyanid. Analys av återstoden visade att 89 % av guldet hade lakats ut av cyanidlösningen.
Exempel 5 Förfarandet i exempel 4 upprepades men i detta för- sök satsades den pulveriserade branden i "Nautamixern“, varefter den koncentrerade svavelsyran sattes till branden under en period av 2 minuter.
Reaktionshastigheter, förändringar i suspensionens ve11o22-3 14 egenskaper och metallextraktioner var väsentligen desamma som de som användes i exempel 4.
Claims (4)
1. Förfarande för återvinning av icke-järnmetaller, särskilt guld och uran, ur järnoxidhaltiga bränder, vari metallen är innesluten i och/eller föreligger som fast lösning i järnoxid, k ä n n e t e c k n a t av att branden reageras med en stark oorganisk syra i flytande fas under omrörning av reaktionsblandningen, för att när- varande järn skallbildaett vattenlösligt järnsalt, att den reagerade branden rostas vid en temperatur på upp till 800°C, att den rostade produkten därefter blandas med vatten, att den flytande och den fasta fasen separeras från varandra, och att en önskad metall återvinnes från åtminstone den ena fasen.
2. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e:t e c k n a t av att branden innehåller guld och att den fasta fasen efter blandning med vatten behandlas med en alkalimetall- cyanid för att utvinna guldet.
3. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att branden innehåller uran och att den flytande fasen efter blandning med vatten behandlas med ett trevärt järnsalt för att utvinna uranet.
4. Förfarande enligt något av krav 1-3, k ä n n e- t e c k n a t av att gaserna från rostningen skrubbas och den bildade syran återföres för behandling av ny brand.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
ZA00776320A ZA776320B (en) | 1977-10-24 | 1977-10-24 | The recovery of useful materials from calcines |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE7811022L SE7811022L (sv) | 1979-04-25 |
SE435295B true SE435295B (sv) | 1984-09-17 |
SE435295C SE435295C (sv) | 1986-07-14 |
Family
ID=25572183
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE7811022A SE435295C (sv) | 1977-10-24 | 1978-10-23 | Forfarande for atervinning av guld och uran ur jernoxidhaltiga brender |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4293530A (sv) |
AR (1) | AR217714A1 (sv) |
AU (1) | AU521046B2 (sv) |
BR (1) | BR7806995A (sv) |
CA (1) | CA1102142A (sv) |
DE (1) | DE2845717A1 (sv) |
ES (1) | ES474418A1 (sv) |
FR (1) | FR2406668A1 (sv) |
OA (1) | OA06077A (sv) |
SE (1) | SE435295C (sv) |
ZA (1) | ZA776320B (sv) |
ZM (1) | ZM9178A1 (sv) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
LU82183A1 (fr) * | 1980-02-20 | 1981-09-10 | Vieille Montagne Mines Fonderi | Traitement de matieres sulfureuses en vue de recuperer les metaux y contenus |
US4731114A (en) * | 1985-02-13 | 1988-03-15 | Amax Inc. | Recovery of precious metals from refractory low-grade ores |
CN101773926B (zh) * | 2010-01-12 | 2012-01-04 | 徐州浩通新材料科技股份有限公司 | 去除含贵金属废料中的炭及有机物的方法 |
CN103014319A (zh) * | 2012-12-05 | 2013-04-03 | 中南大学 | 一种强化含硫砷铁金精矿焙砂提金的方法 |
CN105132694B (zh) * | 2015-08-21 | 2017-12-22 | 西北矿冶研究院 | 一种含贵金属尾渣的综合回收方法 |
CN115807157A (zh) * | 2022-11-04 | 2023-03-17 | 核工业北京化工冶金研究院 | 一种铀铍矿高效浸出除氟方法 |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE628100C (de) * | 1935-08-03 | 1937-03-15 | Franz Langenscheidt Dr Ing | Verfahren zur Cyanidierung goldhaltiger Erze |
US2838369A (en) * | 1949-01-26 | 1958-06-10 | Antoine M Gaudin | Process for the concentration of ores containing gold and uranium |
US2737438A (en) * | 1951-08-08 | 1956-03-06 | Antoine M Gaudin | Recovery of uranium from gold ore leach residues |
US2797977A (en) * | 1953-12-29 | 1957-07-02 | Canadian Patents Dev | Leaching uranium from sulphidic materials |
US2894809A (en) * | 1955-07-06 | 1959-07-14 | Robert F Mccullough | Method of recovering mineral values |
US2925321A (en) * | 1956-09-10 | 1960-02-16 | Internat Resources Corp | Extraction of uranium from lignite ores |
US3092447A (en) * | 1959-08-03 | 1963-06-04 | Anglo Transvaal Cons Invest Co | Treatment of uranium ores for recovery of the uranium content thereof |
US3273972A (en) * | 1962-12-14 | 1966-09-20 | Rio Algom Mines Ltd | Sulphuric acid leaching of uraniumbearing material |
US3434798A (en) * | 1964-10-02 | 1969-03-25 | Asturienne Mines Comp Royale | Process for recovering zinc from ferrites |
BE675016A (sv) * | 1965-01-22 | 1966-05-03 | ||
GB1328242A (en) * | 1970-05-21 | 1973-08-30 | Atomic Energy Authority Uk | Processes for recovering uranium values from ores |
-
1977
- 1977-10-24 ZA ZA00776320A patent/ZA776320B/xx unknown
-
1978
- 1978-10-17 US US05/952,175 patent/US4293530A/en not_active Expired - Lifetime
- 1978-10-20 DE DE19782845717 patent/DE2845717A1/de active Granted
- 1978-10-23 SE SE7811022A patent/SE435295C/sv not_active IP Right Cessation
- 1978-10-23 AU AU40970/78A patent/AU521046B2/en not_active Expired
- 1978-10-23 ZM ZM91/78A patent/ZM9178A1/xx unknown
- 1978-10-23 CA CA313,915A patent/CA1102142A/en not_active Expired
- 1978-10-23 FR FR7830050A patent/FR2406668A1/fr active Granted
- 1978-10-23 AR AR274197A patent/AR217714A1/es active
- 1978-10-23 ES ES474418A patent/ES474418A1/es not_active Expired
- 1978-10-23 BR BR7806995A patent/BR7806995A/pt unknown
- 1978-10-23 OA OA56642A patent/OA06077A/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2406668B1 (sv) | 1985-02-22 |
AR217714A1 (es) | 1980-04-15 |
AU4097078A (en) | 1980-05-01 |
SE435295C (sv) | 1986-07-14 |
ZA776320B (en) | 1979-02-28 |
ES474418A1 (es) | 1979-04-16 |
DE2845717A1 (de) | 1979-04-26 |
ZM9178A1 (en) | 1980-10-21 |
BR7806995A (pt) | 1979-05-08 |
SE7811022L (sv) | 1979-04-25 |
OA06077A (fr) | 1981-06-30 |
AU521046B2 (en) | 1982-03-11 |
FR2406668A1 (fr) | 1979-05-18 |
DE2845717C2 (sv) | 1987-02-26 |
US4293530A (en) | 1981-10-06 |
CA1102142A (en) | 1981-06-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR20140010015A (ko) | 광석 또는 선광물로부터 적어도 하나의 원소 니오븀 또는 탄탈륨 및 적어도 하나의 다른 원소 우라늄 또는 희토류의 용해 및 회수 | |
NO760397L (sv) | ||
US3988415A (en) | Recovery of precious metal values from ores | |
CA1277143C (en) | Process for the recovery of noble metals from ore- concentrates | |
EP4077751A1 (en) | Recovery of vanadium from slag materials | |
CN110184454A (zh) | 提金药剂及采用该提金药剂的提金工艺 | |
US5762891A (en) | Process for stabilization of arsenic | |
CN111519026B (zh) | 一种浸出二次包裹金赤铁矿的方法 | |
Aparajith et al. | Recovery of enriched lead–silver residue from silver-rich concentrate of hydrometallurgical zinc smelter | |
SE435295B (sv) | Forfarande for atervinning av icke-jernmetaller, serskilt guld och uran ur jernoxidhaltiga brender | |
US4452706A (en) | Metals recovery | |
US3466167A (en) | Removal of impurities from nickel sulfide | |
CA1098713A (en) | Selective sulfation process for partitioning ferrous and non-ferrous values in an ore | |
US3440155A (en) | Extraction and recovery of metals from ores,concentrates and residues | |
WO2000048944A1 (en) | Improved methods for leaching of ores | |
US4355005A (en) | Process for the treatment of a raw material which contains oxide and ferrite of zinc, copper and cadmium | |
US2640754A (en) | Treatment of carnotite ore materials | |
US5017346A (en) | Process for treating zinc oxide bearing materials | |
US1468806A (en) | Metallurgical process | |
EP0156869A1 (en) | Process for the recovery of valuable metals, particularly rare earths and similar metals, from a carbonate-containing raw material | |
Saine et al. | Studies of Recovery Processes for Western Uranium-bearing Ores | |
Kunda | Treatment of complex silver arsenide concentrate in nitric acid system | |
US1964781A (en) | Process for separating gold and antimony contained in antimony sulphide ores | |
JPS58151328A (ja) | バナジウム含有スラグ及び類似物からのバナジウム採取方法 | |
SU1749280A1 (ru) | Способ переработки никелевого файнштейна |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7811022-8 Effective date: 19891023 Format of ref document f/p: F |