SE430366B - Sett och anordning for att styra forhallandet mellan aktiv och reaktiv effekt hos en overforingsanleggning for hogspend likstrom - Google Patents
Sett och anordning for att styra forhallandet mellan aktiv och reaktiv effekt hos en overforingsanleggning for hogspend likstromInfo
- Publication number
- SE430366B SE430366B SE7801206A SE7801206A SE430366B SE 430366 B SE430366 B SE 430366B SE 7801206 A SE7801206 A SE 7801206A SE 7801206 A SE7801206 A SE 7801206A SE 430366 B SE430366 B SE 430366B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- current
- station
- control
- setpoint
- pole
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/66—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal
- H02M7/68—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters
- H02M7/72—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/75—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M7/757—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
- H02M7/7575—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only for high voltage direct transmission link
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/36—Arrangements for transfer of electric power between ac networks via a high-tension dc link
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/60—Arrangements for transfer of electric power between AC networks or generators via a high voltage DC link [HVCD]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Description
riktning för en ökning enligt en förutbestämbar funktion ävensom
en börvärdesomkoppling av styrvinkelbörvärdet för styrvinkelregu-
latorn hos den ena intakta stationshälften hos den intakta polen
i riktning för en ökning enligt en förutbestämbar funktion.
Vid överföringsanläggningar för högspänd likström av ifrågavarande
slag sker efter ett tillslag av ledningsskyddsanordningarna hos
en stationshälft i allmänhet kortvarig frânkoppling av den störda
stationshälften, så att vid detta_belastningsbortfall en spännings-
höjning uppträder i trefasnätet respektive vid strömriktartrans-
formatorerna, vilken utgör risk för de till strömriktartransforma-
torerna anslutna strömriktarstationerna, här särskilt de styrbara
strömriktarventilerna.
Detta problem löses vid ett tidigare känt sätt av inledningsvis
nämnt slag genom att, om âterstartförsök av den störda polen förlöper
resultatlösa, regleringreppen i de intakta stationshälfterna i sin
intensitet, sin tidpunkt och sitt tidsförlopp är avstämda för att
undvika överspänningar med nätfrekvens i det matande trefasnätet
och särskilt bör styrvinkeln i den intakta likriktarstationen från
störningens uppträdande inom cirka 10 till 25 ms stadigt stigande
bringas till ett värde av maximalt cirka 60 till 700 (se DE-OS
2 418 468). Styrningen av den intakta likriktar- och växelriktar-
stationshälften under förändring av likriktarstationshälftens styr-
vinkel och strömbörvärdena hos lik- och växelriktarstationshälft-
erna i det kortvariga störningsfallet måste ske i avstämning med
den i normalfallet förutsedda regleringen. Denna åtgärd och upprätt-
hållande av en överföring av aktiv effekt i så stor omfattning
som möjligt inom ramen för den intakta överföringsanläggningen för
högspänd likström är icke tillräckligt beaktad i det kända fallet.
Det är vidare känt att insätta en överföringsanläggning för hög-
spänd likström, förutom för överföring av aktiv effekt, även för
reglering av den reaktiva effekten eller nätspänningen (se DE-OS
1 962 042 att e Us-Ps 3 949 291).
Nackdelen med detta förfarande är en försämring av överförings-
verkningsgraden, som är proportionell mot ledningslängden. Därför
kommer denna reglermetod ekonomiskt endäst ifråga för kortkopplingar.
Om man även i normalt fall bortser från att en överföringsanläggning
för högspänd likström med nämnvärd överföringslängd används för
mätspänningsreglering, utesluter detta icke en eventuell, kortvarig
användning av denna i och för sig föreliggande egenskap i särskilda
fall. Härvid tänker man på användningen av överföringsanläggningen
för högspänd likström för utreglering av överspänningar med nät-
frekvens, såsom exempelvis uppträder i anslutning till en belast~
ningsminskning hos överföringsanläggningen för högspänd likström.
Härigenom skulle utan stora merkostnader isolationsnivån kunna
sänkas hos överföringsanläggningen för högspänd likström, vilket
leder till besparingar vid ventilkonstruktionen.
Vid ett genom DE-OS 1 943 646 och US-PS 3 801 895 känt sätt att undvika den
vid en belastningsminskning hos en överföringsanläggning för hög~
spänd likström uppträdande spänningsförhöjningen av nätfrekvens kommer
under tillslagstiden för ett ledningsskydd hos en felaktig stations-
hälft likstrfinnen hos den intakta stationshälften att höjas geom spänningssänkningen
vid vaeurflttaren på sådant sätt 'att den intakta stationsnälften hajar sin .-
riktarezs reaktiva effekt i sådan arfattning att den intakta stationshälf ten
från trefasnätet uttar väsentligen samma reaktiva effekt som de båda
stationshälfterna tillsammans före uppträdande av störningen. Om
denna spänningsändring vid växelriktaren sker snabbt, kan de av
tyristorerna uppbyggda ventilerna både i likriktaren och i växel-
riktaren överbelastas av det starkare strömflödet. Styrvinkeln
kommer därför att minskas för'minskning av spänningen i växel-
riktarstationen på sådant sätt att den förskjuts i riktning
mot likriktardriften men förblir i växelriktarområdet. För
att enligt förutsättningarna kunna hålla uttaget av reaktiv effekt
från överföringsanläggningen för högspänd likström i det ovan
beskrivna felfallet konstant, måste sålunda likströmmen i den kvarbli-
vande stationshälften ökas med en faktor, som är mindre än 2. Det
dubbla värdet uppträder icke, emedan den reaktiva kommuteringseffekten
ökas, icke blott med likströmmens belopp utan även och mycket starkt
»b
med tändvinkelökningen. l det kända fallet provas givetvis, om den
kvarblivande nödvändiga strömöverbelastningen av tyristorventilerna
_ ännu är tillåten. Utslagsgivande för dimensioneringen är det tillåtna
toppvärdet för genomloppsströmmen i beroende av överströmsvaraktigheten.
Man antar en bestämnd överströmsvaraktighet, som väsentligen motsvarar
ljusbågens avjoniseringstid, och avläser på gränslastkurvan
strömmens tillåtna toppvärde. Tyristorerna överbelastas i nödfall
vid en strömflödesvaraktighet i enlighet med ljusbågens avjoniserings-
tid, så att den nämnda konstantheten hos upptagningen av reaktiv
effekt åstadkoms. Förutom denna optimering mellan ventilernas ut-
nyttjning och kravet på reaktiv effekt består emellertid det ytter-
ligare önskemålet att så litet som möjligt påverka överföringen av
aktiv effekt. Den nämrïda, amerikanska patentskriften 3 801 895
innehåller inga uppgifter om hur detta skall beaktas.
Ändamålet med föreliggande uppfinning är, såsom vid styrmetoden av
inledningsvis beskrivet slag, att undvika nätsynkrona, transienta
överspänningar i de anslutna trefasnäten, exempelvis på grund av
frånkopplingen av en stationshälft vid fullastk så att till följd av
de med lägre höjd uppträdande spänningsvärderna färre ventiler
respektive ventiler med lägre blockspänning kan användas. Förutom
denna tidigare kända uppgift måste speciellt tidsförloppet för ställ-
ingreppet anges för reglering av en funktionsduglig överförings-
anläggning för högspänd likström, varvid de nödvändiga ändringarna
av reglerstorheterna på enkelt sätt skall härledas ur de givna
stornyheterna. Styrningen skall tillåta överföring av aktiv effekt
inom ramen för funktionsdugligheten hos det intakta överförings-
systemet för högspänd likström och tillåta återstartförsök av den
störda polen.
I detalj eftersträvas följande principiella förlopp för ingreppet:
Ingreppet kan utläsas av en störning i överföringsanläggningen för
högspänd likström eller genom störningar i trefasnätet. I båda fallen
bör en spänningshöjning med nätfrekvens vid ventilerna undvikas
eller reduceras. Det härför erforderliga ingreppet i regleringen
bör endast vara så länge som nätspänningsregleringen ellerstegkopplar-
regleringen hos strömriktartransformatorerna för konstanthållning
av den ideella likspänningen följer det förändrade tillståndet
eller återhöjning av den störda polen lyckas, Dessutom är det
önskvärt att kompensera bortfallet av aktiv effekt hos den störda
polen i överföringsanläggningen för högspänd likström genom ett
ingrepp i regleringen av den intakta polen hos överföringsanlägg-
ningen för högspänd likström, till dess nätfrekvensreglering kan
följa Qnochi.vilken omfattning ändringar av reaktiv och aktiv
effekt kan kompenseras under en begränsad tid genom ingrepp i
regleringen av anläggningen för överföring av högspänd likström
beror givetvis på förbelastnimmaïav de ifrågavarande stationsdelarna
respektive av det momentana drifttillståndet omedelbart före en
störning. Det är önskvärt att fullt utnyttja korttidsöverbelastnings-
förmågan hos strömriktarventilerna vid ett dylïkt ingrepp
Lösningen av denna uppgift består, med utgångspunkt för både en bör-
värdesomkoppling av strömbörvärdet hos ströregulatorn i den andra
intakta stationshälften hos den ena polen i riktning för en ökning
enligt en förutbestämbar funktion ävensom en börvärdesomkoppling
av styrvinkelbörvärdet för styrvinkelregulatorn i den intakta
=stationshälften av samma pol i riktning för en ökning enligt en
förutbestämbar funktion, enligt uppfinningen av att för att bilda
de nya börvärdena de i störningsögonblicket föreliggande strömbör~
värdena för både stationshälfterna av en station lagras och tillsammans
med ett förutbestämt maximiströmvärde utvärderas, varjämte efter
uppnående av styrvinkelregleringsgränsen (d.min) i den ena, intakta
stationshälften den andra intakta stationshälften av samma pol först
övertar strömregleringen och därefter styrvinkelökningen företas i
den ena intakta stationshälften.
Såsom en utföringsvariant av det tidigare kända förfarandet(se
den tyska utläggningskriften 2 418 468) kommer i fallet med tillslag
av skyddsanordningar i en stationshälft och efterföljande belastnings-
minskning i denna störda stationshälft styrningen av de intakta
likriktar- och växelriktarstationshälfterna att påverkas på sådant
sätt att överföringen av aktiv effekt förblir upprätthållen, till
dess maximiströmmen uppnås. Under förutsättningen att den ovan
nämnda ena, intakta stationshälften tillhör den i normalfallet
strömreglerande respektive strömbestämmande likriktarstationen, ger
denna i störningsfallet sin strömreglerande funktion till den andra
växelriktarstationen, dvs. det i och för sig kända marginalström-
förfarandet (se den brittiska patentskriften l 043 055) överges för
den tid i vilken yikriktarstationenicke övertar strömregleringen.
Så snart maximiströmmen har uppnåtts, kommer den reaktiva effekten
i iikriktaren att höjas genom ökning av styrvinkelnaå i likriktaren.
Omställningen avcå kan alltså betraktasßsåsom en reglerreserv för
den reaktiva effekten.
UtanIükstdmsökmüm'genanpëveflfinlav'wàælrfldæuenlaulnätqimninmxlickelfidlas
exakt konstant. Dessutom uppträder vid styrvinkelökning i förbindelse med konstant
hallen ef-.rar eraeet' en väsentligt mlrlare natepämfirgehöjnm än som erhålls uran
varje angrepp l venrll- respektive gelleretymlngen. via detta förfarande är det
ofördelakiágt att överföringseffekten hos den intakta polen minskas ytterligare i
stället för att såsom önskas ökas med bortfallseffekten. För att i
stor utsträckning undvika en spänningshöjning och ännu tidigare kunna
höja den överförda aktiva effekten ges alltså på fördelaktigt sätt
vid de intakta stationshälfterna av likriktarstation och växelriktar-
station gemensamt instruktioner för börvärdeshöjning.
Om man utgår från en strömbestämning i likriktaren, måste det av
de lagrade värdena erhållna strömbörvärdet över en förbindelse med
fjärrverkan signaleras till den intakta växelriktarstationshälften.
Mellan instruktionerna kan beroende på signallöptiden finnas ett
ringa tidsintervall ms området¿
I'
Man bemödar sig att hålla denna tidsfördröjning så liten som möjligt
men trots detta adderas endast till den rena löptiden (ungefär 20 ms)
för vandringsvågorna relätider etc.
Dessutom är det önskvärt att strömhöjningen sker tillräckligt snabbt,
dvs. icke så snabbt att starka asymmetrier uppträder (se fig. 3 i
den amerikanska patentskriften 3 801 895) men dock-så snabbt att
slutvärdet uppnås efter ca en till två nätperioder.
En möjlighet för lösning av detta delproblem består i att lagringen
av strömbörvärdet och bildandet av det nya strömbörvärdet för
växelriktarstationen sker i denna själv. För tiden med signal-
överföringen avstår man därför från ett ingrepp i strömregulatorn i
den.intakta likriktarstationshälften. Därvid bör emellertid endast
för ledningsfel en avsevärt utrustningsteknisk kostnad medräknas.
Dessutom måste en koordinerad utlösning ske i lik- och växelriktar;
stationen.
. V....,,..,_~.>- ._ . et... . »near G._,._ __. _ . ._ _. ...
För att undvika snabba dvs. dyrbara signalledningar från likriktaren
till växelriktaren och möjliggöra snabbare strömökning, föreslås
därför enligt uppfinningen i en föredragen utföringsform en av lednings-
skyddet framkallad “störstorhetruppkoppling" i växelriktaren släck-
vinkelreglering. Denna uppkoppling sörjer för att, omedelbart efter
tillslag av ledningsskyddet hos en pol, släckvinkeln i den intakta
växelriktaren ökas. Denna uppkopplingliknarden i och för sig kända
di/dt-uppkopplingen (se den amerikanska patentskriften 3 801 895)
och förbättrar växelriktarens vippsäkerhet . Växelriktarstationen
innehåller såsom bekant en strömregulator och en släckvinkelregulator,
vilka båda slutligen är anslutna till styrvinkelstyranordningen.
Samtidigt sänks växelriktarens spänning och därigenom ökas likriktarens
reglerreserv. Varaktigheten för detta ytterligare ingrepp kan begränsas
till den tid, till den"långsamma" signalen för strömbörvärdesökning
når från likriktaren till växelriktaren (exempelvis 20 ms).
Med fördel undviks dessutom vid i och för sig känd inställning av
likriktarstationshälfternas strömbörvärde med en högre marginalström,
än som motsvarar summan av växelriktarstationshälfternas strömbörvärden
den därigenom betingade minskningen av strömärvärde vid övergång till
strömreglering i växelriktarstaionen under den kortvariga störnings-
betingade omkopplingen genom en övergående ökning av strömbörvärdet
både i likriktaren och växelriktarstationen med marginalströmmen. Vid
denna åtgärd bibehålls skillnaden (marginalen) mellan börvärdena men
ärvärdesnivån utjämnas.
Vmæemmupåßæüwasütmæwmweflmmmræmmwemwmm
att utformas så att styrvinkeln i störningsfallet, efter uppnâende
av den maximalt tillåtna strömmen på i och för sig känt sätt (se den
tyska utläggningsskriften 2 418 468) inom ett definierat tidsintervall
från värdet för den momentant föreliggande driftstyrvinkeln stadigt
ökas till maximalt 60 till 700. Detta tidsintervall är beroende av
storheten av de i kortslutningsströmkretsen befintliga reaktanserna
(exempelvis generator- respektive nätreaktans, reaktans i strömriktar-
transformatorerna, filterkretskapacitetet och liknande) uppgår vid
vanliga nätförhållande vid vanliga strömriktarbryggkopplingar till
cirka 10 till 25ms.
Uppfinningen har vidare till ändamål att anvisa en regleranordning
för utförande av sättet, som med ett fåtal ytterligare kopplingsorgan
uppfyller de ovan nämnda, ytterligare funktionerna.
Lösningen av denna uppgift består i att enligt uppfinningen i styr-
utrustningen i varje likriktar- och/eller växelriktarstationshälft
finns av ledningsskyddsanordningen styrda omkopplare och kopplinge-
organ, att vidare styrvinkelregulatorn och strömregulatorn samverkar
med väljarorgan för börvärdesvalet, att styrvinkelregulatorn är
underlagrad strömregulatorn respektive från den sistnämnda å ena
sidan och från ytterligare kopplingsorgan å andra sidan ett första
och ett andra styrvinkelbörvärde föreläggs till val, att styrutrust-
ningen över en förbindelse med fjärrverkan är förbunden med en bör-
värdesingång hos styrutrustningen och därmed strömregulatorn hos växel-
riktar- respektive likriktarstationdfiüft hos samma pol.
I detalj är regleranordningen lämpligen utformad så att
a) från ledningsskyddsanordningens styrda minnen för strömbörvärdena
hos styrutrustningarna finns för strömriktarventilerna i stationshälft-
erna av en station; att en första adderare för de före störningen
lagrade strömbörvärdena är efterkopplade, att den underlagrade styr-
vinkelregulatorn i den ifrågavarande styrutrustningen för den motsvarande
- stationshälften är anordnad att påtryckag utgångsstorheterna från ström-
regulatorn såsom första styrvinkelbörvärde över en första ingång
hos ett maximalvalorgan och,sålunda över detta, varemot till
en andra ingång hos maximivalorgan en funktionsgivare är anslut-
ningsbar, för att bilda det andra styrvinkelbörvärdet av skillanden
mellan summan av de lagrade strömbörvärdena och strömärvärdet, att
den första strömbörvärdesingången eller utgången från den första
adderaren hos stationshälfterna är anslutningsbar över en första,
styrbar omkopplare och ett minimivàlgrgan _ till ett jämförelse-
ställe för jämförelse med strömärvärdet, att ett maximiströmbörvärde
är påtryckt en andra ingång till minimivalørganet , varvid ett
överskridande avxmmndstümbörwàræi'garmrsnmen av de lagrade ström-
börvärdena utlöser den underlagrade styrvinkelregleringen, samt att
utgången från minimivalorganet ; är förbunden med börvärdesingången
till styrutrustningen och därmed strömregulatorn hos samma pols andra
staionshälft; _
b) i signalflödesriktningen efter den första adderaren ligger en första
förgreningspunkt, vid vilken förutom den första styrbara omkopplarens
fasta kontakt är ansluten en andra adderare för att bilda skillnaden
eller regleravvikelsen, att efter den andra adderaren ligger en
andra förgreningspunkt,till vilken vid utgångssidan är anslutna dels
över ett tröskelorgan med marginalströmmen såsom tröskelvärdet
styringången till en andra styrbar omkopplare och dels över en tredje
adderare med tillsatsströmingång och funktionsgivaren arbetssträckan
för den andra styrbara omkopparen samt att mellan den sistnämnda
och maximiväljarorganets andra ingång finns en av ledningsskyddsan-
ordningen styrd, tredje omkopplare;
c) mellan det andra minnet för strömbörvärdet i den störda stations-
hälften hos samma station och den första adderaren ligger ett första
av ledningsskyddsanordningen styrbart tidsorgan samt
d) ett andra av ledningsskyddsanordningen styrbart tidorgan finns
för förutbestämning av det i tiden föränderliga maximiströmbörvärdet.
Med den ovan beskrivna anordningen uppnås på fördelaktigt sätt efter
relativt kort tid åter utgångstillståndet hos den funktionsdugliga
polen och man kan därefter åter övergå till normaldrift, dvs. strömvärdes-
instruktionen sker då icke från minnena utan från utgången från den
normala effektregleringen av polen.
Såsom väsentlig, fördelaktig åtgärd föreslås vidare att den vid
överlämnande av strömregleringen till växelriktarstationen genom
marginalströmförfarandet betingade minskningen av stámärvärdet kan
utjämnas, genom att mellan det andra tidorganet och maximivak
organet ligger en fjärde adderare, vid vilken över en av växelriktar-
stationshälfterna av densamma polen styrbar,till marginalströmbörvärdes-
'givaren ansluten fjärde omkopplare är belägen.
Ytterligare åtgärder och fördelar framgår av underkraven och förklaras
närmare nedan i anslutning till på ritningarna visade utförings-
exempel.
Pâ ritningarna visar fig. l schematiskt en anläggning för överföring
av högspänd likström med styrutrustningarnas förbindelser, fig. 2
växelströmmen på sekundärsidan av strömriktartransformatorn i anlägg-
ningen för överföring av högspänd likström såsom funktion av fasvinkeln,
fig. 3 schematisk uppbyggnaden av en styrutrustning i en likriktar-
stationshälft, fig. 4 ström-tidfunktionen hos ett första tidorgan
samt fig. 5 ström-tidfunktionen hos ett andra tidorgan.
I fig. l är en generator 20 ansluten till en strömsamlingsskena l.
10
Även om i fig. l för enkelhetens skull endast ett enfas växelspännings-
nät visas, används vid normal användning trefasnätfl Mellan generatorn
20 och samlingsskenan l är den subtransienta generatorreaktansen
XG, maskininformatorreaktansen XTG och överföringsledningens reaktans
XlG inritade, vilka tillsammans med den (ej visade) bryggtrans-
formatorreaktansen XTB hos de sttällbara bryggtransformatorerna
2, 3 mellan samlingsskenan l och likriktarbryggorna 4, 5 i.störnings-
fallet, exempelvis belasningsminskning, orsakar en spänningsöver-
höjning vid samlingsskenan 1.
Likriktarbryggorna 4, 5 hihkz'med motsvarande tillsatsanordningar
de tvâ stationshälfterna av den ena strömriktarstationen, vilka vardera
samverkar med en likströmsledning 7 respektive 8 med glättnings-
drosskn:L och gemensam jord 6. Den genom likriktarbryggorna 4, 5
genomförda effekten inregleras över ledningar 9, 10, styrenheten
13 och mätorganen ll, 12 i likströmsledningarna 7,8 till ett förut-
bestämbart börvärde. I normaldrift övertar båda stationshälfterna, dvs.w
var och en av de båda likriktarbryggorna 4, 5 en väsentligen lika stor
andel av den överföringseffekt som över växelriktarna 17, l8 avges
till samlingsskenan l9 vid motstationen till det därstädes belägna
växelströms- respektive trefasnätet l9. Den avgivna effekten hålls där
medelst styrenheten l4 och det tillhörande mätorganen 15, 16 vid
ett förutbestämbart börvärde, som är avstämt med likriktarbryggornas
4, 5 börvärde. Styrenheterna l3 respektive 14 kan påverkas av
leflningsskyddsanordningar, exempelvis av vandringsvåglednings-
skyddet, längddifferentialskyddet, likspänningsberoende strömbör-
värdesreduktion etc.
I stället för en enda brygga för varje stationshälft i anläggningen
för överföring av högspänd likström, kan ett flertal bryggor vara
anordnade i de separata strömriktarstationerna.
I felfallet ntförs vanligtvis först återstartförsök med den störda
polen, exempelvis fyra försök. I den tyska utläggninsskriften
2 418 468, fig. 2b, visas ett dylikt, lyckat försök i anslutning till
tidsförloppet för de elektriska storheterna.
Man hoppas därvid att även likspänningen åter stiger. När försöken
lyckas, skall styringreppen enligt uppfinningen utföras.
ll
I fig. 2 visas i anslutning till det i den tyska utläggninsskriften
2 418 468, fig. 4, angivna exemplet inritat med streckade linjer,
hur växelströmmen förlöper vid 50% belastningsminskning, när inget
ingrepp sker i styrningen av den intakta strömriktarstationshälften.
(Talen betyder tidpunkterna från störningens början, dvs. efter
inlaüfing av belastningsminskningen vid den störda stationshälftenà
Efter genomlopp av punkten A (dvs. vilka 13,3 ms efter början av
belastningsminskningen), i vilken de båda kurvorna skär varandra,
blir samlingsskenspänningen U större än märkvärdet UN. För att hindra
detta finns två möjligheter för omställning av styrvinkeln respektive
likströmmen i den intakta strömriktarstationshälften, såsom framgår
av fig. 2.
För det första kan styrvinkeln i den intakta likriktarstationshälften
minskas. varigenom likströmmen skulle stiga till det dubbla (fig. 2,
följande kurvförloppet från A till C). Denna möjlighet är gångbar, när
ventilerna icke överlastas av den därvid uppkommande höga strömstyrkan.
Den andra möjligheten består i att öka styrvinkelneLi.den intakta lik~
riktarstationshälften (fig. 2 följande kurvförloppet från A till B).
Den andra möjligheten kommer att utnyttjas och utformas inom ramen
för sättet enligt uppfinningen.
Vndikm efterföljande beskrivningen utgår man för bättre överskådlighet
från att likriktadstationen är strömreglerande i normaldrift och att
likriktarstationen i störningsfallet bildar ett strömbörvärde för
växelriktarstationen och kortfristigt avger till dennn strömregleringen,
dvs. att företrädesvis likriktarstationen är utrustad med tillsats-
anordningar enligt fig. 3. indelsningsvis har det tidigare angetts
att även en motsvarande utrustning och funktion av växelriktarstationen
och/eller en omedelbar förstoring av släckvinkelni den intakta växel-
riktaren är möjligt. Dessutom förusetts exempelvis att i den undre
(II) av de båda polerna I och II ett fel uppträder.
För dettafall visas styrenheterna 13 och 14 i fig. l närmare i sin
ömsesidiga förbindelse. Varje styrenhet 13 respektive 14 består
av två utrustningar l3a och l3b respektive l4a och l4b.
Börvärdesingångarna 2la och 2lb hos styrutrustningarna l3a och l3b
12
är sinsemellan förbundna. En utgång 23 från styrutrustningen l3a är
över en förbindelse 24 med fjärrverkan förbunden med en ingång 25 hos
styrutrustningen l4a (respektive internt i strömregulatorn -dej
visad) hosden till samma pol I hörande växelriktarstationshälften l7.
Detsamma gäller för styrutrustningarna l3b och l4b (ej visad). En
effektskyddsanordning 26 är ansluten till båda styrutrustningarna l3a,
isb på iikriktarsiaan. a '
Styrutrustningens l3a uppbyggnad förklaras i anslutning till fig. 3
För lagring av strömbörvärdena Iäl och Iâz, för likriktarhälfterna 4,
5 före störningen finns två minnen 27 och 28,vilka naturligtvis även
kan vara belägna utanför styrutrustningen l3a (visad med streckade
linjer) och båda styrutrustningarna l3a och l3b kan vara gemensamma.
Efter det första minnet 27 följer en första additionsanordning,
respektive ett adderingsställe 29 (i korthet benämnt adderare), efter
den andra adderaren 28 ett tidorgan 30, som lämpligen är förbundet'
med en integrator 30' respektive har ett integrerande - fördröjande
tidsförhållande och är anslutet vid utgångssidan till det första
adderingsstället 29. Efter adderaren 29 finns ett första förgrerings-
ställe 31, till vilket dels en fast kontakt 32 hos en av lednings~
skyddsanordningen 26 första styrbar omkopplare 33 och dels en andra
adderare 34 är ansluten. Efter den sistnämnda ligger en andra förgre-
ningspunkt 35, till vilken en dels över ett tröskelvärdesorgan 36
med marginalströmmen IdM såsom tröskelvärde styringången till en
andra styrbar omkopplare 37 och dels över en tredje adderare 38
med tillsatsingång 39 för en tillsatsstorhet IaN och över en
funktionsgivare 40 arbetssträckan för den andra stybara omkopplaren
37 är anslutna.
Till den andra adderaren 34 är i negativ riktning strömärvärdet
Idl anslutet¿FÜr detta ändamål finns_ett tredje förgreningsställe
41 före bör - ärvärdesjämförelsestället 42 hos en strömregulator 43.
Till denna är dessutom utgången från ett minimiväljarorgan 44 med
utgângsstorheten Iâíz ansluten, vilken tjänar såsom strömbörvärde för
styrutrustningen l4a (fig. l).
Strömregulatorns 43 utgång är* förbunden med en första ingång 45 till
ett maximiväljarorgan 46 till vars andra ingång 47 en efter den
styrbara omkopplaren 37 befintlig, av ledningsskyddsanordningen 26
13
styrd tredje omkopplare 48 finns.
Styrvinkelregulatorns 50 (streckprickad} utgång 49 är ansluten till
en vanlig tändpulsbildare (ej visad).
Före det första minnet 27 finns ett fjärde förgreringsställe 51, som
är förbundet med en andra, fast kontakt 52 hos den första styrbara
omkopplaren 33. Den rörliga kontakten 33 ligger vid en första ingång
54 till minimiväljarorganet 44, utgången hos en fjärde adderare 55 till
en andra ingång 56 hos denna. Den fjärde adderaren 55 är å ena sidan
vid ingångssidan ansluten till ett andra tidorgan 57 och å andra sidan
anslutenöwmrenavväxelriktarens styrorgan l4a styrd fjärde omkopplare
58 ansluten till en marginalströmgivare (ej visad). Genom en vid
återstarten av den störda polen avgiven signal 59 tillförs negativt
det momentana strömbörvärdet Idz över en omkopplare 60 till den
första adderaren 29,
I det följande förklaras kopplingsanordningens verkningssätti anslut-
ning till två exempel.
Spänningskonstanthållning efter belastningsminskning vid en över-
föringsanläggning för högspänd likström med prioritet mot överföringen
av aktiv effekt (exempel 1):
Ett dylikt förlopp och dess utförande förutser att efter ett lednings-
fel vid likströmssidan regleringen av den återstående överföringen
av högspänd likström i gränsfallet insätts för spänningskonstanthåll-
ning till priset av överföringen av aktiv effekt. Sådant kan tänkas
exempelvis i fallet med växelriktarmatning av svaga önät, vid vilka
ett stabilitetsproblem icke föreligger och frekvensavvikelser över-
gående kan tillåtas men emellertid på grund av den höga nätimpedansen
vid bortfall av reaktiv effekt avsevärdaöverspänningar med nät-
frekvens kan befaras.
l normaldrift arbetar överföringsanläggningen för högspänd likström
i exemplet en bipol, med strömreglering på likriktarsidan (styr-
utrustningarna l3a och l3bl och spänningsreglering (noggrannare:
släckvinkelreglering) på våxelriktarsidan (styrutrustninganna l4a och
l4b). Spänningsregleringen arbetar såsom konstantvärdesreglering, så
att man även kan betrakta strömrelgeringen såsom effektreglering.
lå
Strömbörvärdena Iäl och Iäz är under märkdriftförhållanden noggrant
proportionella mot den aktiva effekten och är närmelsevis proportionella
mot strömriktarens reaktiva effekt. Detta samband kan man utnyttja
för att i fallet med den belastningsminskning hos en eller båda polerna
(I eller II) styra den återstående (II eller I) övergående, så att
den momentana bristen på reaktiv effekt väsentligen utjämnas. Dessutom
har man till utstyrning med maximal ström Idmax den önskade bieffekten
att samtidigt bristen aktiv effekt utjämnas.
Om den maximala strömmen uppnåtts, kan då endast ännu ett krav, nämligen
spänningskonstanthållningen motsvaras. Detta sker genom ökning
av styrvinkeln i likriktaren vid samtidig strömreglering i växel-
riktaren till maximal ström. Härigenom höjs strömriktarens reaktiva
effekt men den överförda aktiva effekten minskas. Sambandet mellan
styrvinkelnaL och strömriktarens reaktiva effekt Q är väsentligen
Qv-I sin.oL
dmax '
För att höja den reaktiva effekten motsvarande detta förhållande,
finns för att bilda börvärdet avaL? efter strömbörvärdesbildningen
Iäíl av börvärdessumman Iäl och Iâè arcsin-funktionsgivaren 40.
Uppbyggnaden av dylika funktionsgivare är tidigare känd (Steinbuch,
"Taschenbuch der Nachrichtenverarbeitung“ 2. Auflade (1967),
Springer-Verlag, Berlin/Heidelberg/New York, S 1155, ll76). Upp-
byggnaden av en arcsin-funktionsgivare 40 kan även lätt utföras
emedan arc-cos-funktionsgivaren är vanliga för linjarisering av
reglerkretsat hos normala, nätstyrda strömriktare och sålunda är
allmänt kända. Härav kan genom substraktion av en vinkel av OL z=90°
från styrvinkeln
bildas. Detta är emellertid endast erforderligt, när ett stort
reglerområde erfordras förfiå. För mindre utstyrningar gäller närmelsevis
Q'_'Idmax ' °k '
så att dylika fall en motsvarande förenklad funktionsgivare 40 är
tillräcklig.
De för ingreppet i regleringen nödvändiga förbindelserna i styr-
utrustningarna förklaras i anslutning till fig 3. Det antas liksom
15
för fig. l att ett ledningsfel leder till belastningsminskning av
pol II. I pol I kommer, utlöst genom störningssignalen från lednings-
skyddsanordningen 26, en strömbörvärdesomkoppling att utföras. Härför
lagras de i störningsögonblicket föreliggande strömbörvärdena 1:1
i minnena 27 och 28. Det lagrade
till det första tidorganet 30,
adderare 29 för strömbörvärdesbild-
och Iâé i styrutrustningen l3a,
börvärdet Iäz påtrycks ingången
vars utgång är förbunden med en
ning. Det här bildade börväraet fäll-
för det tidigare börvärdet I: att tillföras strömregulatorn 43 över
en senare förklarad begränsningskoppling. Påverkan av reaktiveffekt-
balansen genom återstartförsök av den.störda polen betraktas därigenom
att det vid återstarten uppkommande strömbörvärdet IÉ2 över omkopp-
laren 60, styrt genom frigöringssignalen 59 vid inledning av återstarten
kommer under ingreppet i stället
av den störda polen, dras från summan av det lagrade strömbörvärdet
vid adderingsstället 29. Vid lyckad återstart återkopplas genom
signalen 26 till normaldrift.
Det första tidorganet 30 skall strömbörvärdeshöjningen næd Iâë i
den felfria stationsdelen utföras efter belastningsminskning i den andra
polen II, endast så snabbtatt starka asymmetrier i strömriktardriften
kan undvikas. Dettakan ske genom mellankoppling av en integrator
30', som efter en inställbar tid Tl (exempelvis Tl= 10 ms) uppinte-
greras till ingângsvärdet. Efter denna tid återställs intergratorns
30” ingång till noll (ingång 30") och återföringen omkopplas så att
integratorns 30' utgång återgår enligt en e~funktionned tidskonstanten
T2 till noll (fig. 4). Tidskonstanten T2 skall väljas så att nätregle~
ringen kan följa den resulterande ändringen av reaktiv och aktiv
effekt (exempelvis T2 = l0s).
Det för strömregulatorn 43 bestämmande börvärdet Iäíz bildas under
(minimival). För att
beaktande av maximalströmbörvärdet Idmax
utnyttja den kortvariga överbelastningsförmågan av strömriktarventilerna
I det visande
(t) det andra
vara tidsberoende.
'W
dmax
tidorganet 57, som uppvisar ett proportionellt differentierande,
enkelfördröjande förhållande (P D-Tel)-), varvid tidkonstanten T(l)
kan ha exempelvis värdet T(l)= 4 s och den maximala höjningen k över
den varaktigt tillåtna märkströmmen kan vara exempelvis k= 0,25 p.u.
(fig. 5). Detta tidsorgan 57 tillåter sålunda ett högt strömvärde, så
länge de av effekttyristorer uppbyggda ventilerna i strömriktaren ännu
är kalla, och därefter ett lägre värde.
. . N .. .. åk
kan detta maximistromborvarde Idmax
exemplet påverkar störsignalen för påtryokning av I
16
Över förbindelsen 24 med fjärrverkan mellan likriktare och växel-
riktare överförs strömbörvärdet Iääz även till växelriktaren, dvs.
till styrutrustningen l4a och den motsvarande strömregulatorn. Så
snart likriktaren kommer till sin ställgräns (medcÅ.= d\min), övertar
enligt marginalströmförfarandet (den schweisiska patentskriften
422 144, och den brittiska patentskriften l 043 085) växelriktaren
på i och för sig känt sätt strömregleringen. Härigenom ökas styrvinkeln
i växelriktarstationshälften, vilket bidrar till ökning av den
reaktiva effekten.-
För att utjämna den genom marginalströmförfarandet betingade minskning-
en av strömbörvärdet i växelriktaren kan en"marginalströmkompensation"
företas; vid vilken, utlöst genom övergång tillstnämreglering i växel-
riktaren, strömbörvärdena i likriktaren och växelriktare övergående
ökas med marginalströmmen A I dM.
Då måste ett med marginalströmmen~AldM högre maximiströmbörvärde
tillåtas i likriktaren respektive i styrutrustningen l3a, som
emellertid icke leder till ett motsvarande högre ärvärde, så länge
växelriktarstationshälften reglerar strömmen.
Så snart maximiströmmen uppnåtts, kan den reaktiva effekten endast,
ökas genom ökning av styrvinkeln. För att ingripa så litet som
möjligt i det "naturliga" reglerförhållandet hos likriktare och
växelriktare, sker ökningen av styrvinkeln på likriktarsidan. Såsom
kriterium härför mäts skillnaden ¿ÄI¿ mellan strömbörvärdet Idll
och strömärvärdet Idl, respektive bildas i den andra adderaren
34.
Så snart skillnadenlß Ia över längre tid (exempelvis 20 ms) är större
än marginalströmmen ¿&IdM, är den begärda strömmen Iâíl särkert högre
-*
än den tillåtna maximiströmmmen Idmax. Detta tillstånd utlöser in-
greppet i den underlagrade styrvinkelregleringen.
Härför tillförs regleravvikelsen ¿>Iå ett arcsin-organ eller ett
proportionalorgan såsom funktionsgivare 40. Ingângen till detta
organ erhåller en sådan tillsatsstorhet I¿N, att utgången avger ett
styrvinkelbörvärdecLà;=çLN, när regleravvikelsen ÅÄId=nol1. Om
styrvinkelbörvärdetc#Ü; är större än styrvinkelbörvärdetciäë vid
utgången från strömregulatorn 43, blir detta verksamt för den under-
17
lagrade styrvinkelregleringen (maximival).
Med den beskrivna anordningen uppnås efter 3 . T2 =30 s åter utgångs-
tillståndet hos den funktionsdugliga polen I, dvs. att likriktar-
stationshälften reglerar strömmen motsvarande det lagrade ström-
börvärdet Iäí, växelriktarstationshälften reglerar släckvinkeln.
Härefter kan man återgå till normaldriften, dvs. till strömvärdes-
förbestämning för likriktaren, icke från minnet utan från utgången
från polens effektreglering.
För att bilda strömbörvärdet Iâïl kan det direkta strömbörvärdet Iäâ
användas, dvs. en lagring av ett strömbörvärde kan bortfalla, när
man avstår från det senaste beskrivna ingreppet i styrvinkel-
regleringen. Härigenom blir emellertid ställomrâdet för spännings-
konstanthållning väsentligt begränsat.
För styrvinkelförbestämning kan även en funktionsgivare finnas med
ett minne för exempelvis 50 ek-värden, med o¿max(60 till 700) normerat,
motsvarande 50 olika tidvärden och med ett definierat steg mellan
värdena. Mellanvärden kan efterbildas av linjer eller polynom av
andra och tredje graden.
Utveckling till äkta spänningsreglering efter belastningsminskning
vid en överföringsanläggning för högspänd likström och andra stör-
ningar (exempel 2).
Det ovan beskrivna förfarandet att avlägsna överspänningar med
nätfrekvens efter belastningsminskning vid överföringsanläggningar
för högspänd likström kräver förutom minnen, omkopplaranordningar
och tidorgan, endast utrustningar, som finns i varje anläggning för
överföring av högspänd likström. Såsom ren spänningsstyrning kan
den icke taga hänsyn till vad som för övrigt försiggår i nätet. Den
är begränsad till ett störningsfall.
För högre anspråk kan förfarandet utvidgas till en äkta spännings-
reglering. Den ytterligare utrustningen består väsentligen i en och
för sig känd anordning för noggrann mätning av mätspänningens höjd
hos det nät vars spänning skall begränsas. Fördelen med detta för-
farande är att det är lämpat för att avlägsna överspänning med nät-
frekvens av varje härkomst.
18-
Vid en dylik spänningsreglering är en lagring av strömbörvärdena
icke meningsfull. I stället föreslås därvid en lagring av dezraküva effektens
börvärde hos den bortfallna polen i den intakta polen och den anslutande
bearbetningen över ett tidorgan, motsvarande fig. 7, för att kompen-
sation av aktiv effekt icke skall leda till någon överbelastning
av den intakta polen utan upprätüfiüls endast, till dess nätregleringen
kan följa. Återstartförsök av den störda polen kan då betraktas
analogt exempel I genom substration av det vid återstarten förut-
bestämda börvärdet för aktiv effekt från summabörvärdet av den aktiva
effekten hos den intakta polen.
Det bör vid spänningsreglering av nämnda slag framhållas att den
endast ingriper undantagvis, nämligen vid uppträdande av överspänning-
ar med nätfrekvens och närmare bestämt under en begränsad tid, varav
man antar att den är tillräcklig för att eliminera nätspännings-
höjningen med den normala spänningsregleringen hos nätet eller
stegkopplarreglering hos överföringsanläggningen för högspänd
likström. överföringen av aktiv effekt kan under denna tid endast
beaktas inom ramen för prestationsförmågan hos överföringsanläggning-
en för högspänd likström. Den nämnda begränsade tiden kan bestämmas
exempelvis empiriskt.
Claims (13)
- l. hos en överföringsanläggning för högspänd likström med en till ett Sätt att styra förhållandet mellan aktiv och reaktiv effekt första trefasnät ansluten likriktarstation och en till ett andra tre- fasnät ansluten och med den första stationen över tvâ likströmsled- ningar, förbunden växelriktarstation, varvid var och en av stationerna är delade i två hälfter, varvid stationshälfterna hos varje station dels gemensamt är anslutna till jord eller en metallisk återledare, dels är en stationshälft hos varje station förbunden med den positiva likströmsledningen tillsammans bildande den positiva polen respektive med den negativa likströmsledningen tillsammans bildande den negativa polen och varvid varje station är utrustad med stfihr och spänningsregu- latorer ävensom med styrvinkel~ respektive släckwüßelstyrsatser, varvid i fallet med tillslaget av skyddsanordningar hos en pol och efterföljande belastningsminskning hos den störda polen under en kort tid ingrepp görs i regleranordningen hos den intakta polen, särskilt för utreglering av, i anslutning till belastningsminskningen uppträdande, överspänningar av nätfrekvens, varjämte både en bör- värdesomkoppling av strömbörvärdet hos strömregulatorn i den andra, intakta stationshälften genomförs i riktning för en ökning enligt en förutbestämbar funktion ävensom en börvärdesomkoppling av styr~ vinkelbörvärdet för styrvinkelregulatorn i den ena intakta stations~ hälften i den intakta polen i riktning för en ökning enligt en förutbestämbar funktion, k ä n n e t e c k n a t av att för att bilda det nya börvärdet lagras de i störningsögonblicket föreliggande strömbörvärdena i de båda likriktarstationshälfterna och utvärderas tillsammas med ett förutbestämt maximiströmvärde, varjämte efter uppnâende av styrvinkelregleringsgränsen (A-min) i den ena intakta stationshälften först den intakta, andra stationshälften hos samma pol övertar strömregleringen och i anslutning härtill styrvinkelök- ningen företas i den ena intakta stationshälften.
- 2. Sätt enligt patentkravet l, k ä n n e t e c k n a t av att vid i och för sig känd inställning av strömbörvärdena i likriktar- staionshälfterna med en högre marginalström än som motsvarar summan av växelriktarstationshälfternas strömbörvärdep den därigenom betingade minskningen av strömärvärdet vid övergång till strömrelgering i växelriktarstation under den kortvariga, störningsbetingade om- kopplingen undviks genom en övergående höjning av strömbörvärdena både i likriktar- och i växelriktarstationen med marginalströmmen. 20
- 3. Sätt enligt något av föregående patentkrav, k ä n n e- t e c k n a t av att omedelbart efter tillslag av ledningsskydds- anordningen.släckvinkeln ökas i den intakta växelriktarstationen.
- 4. c Sätt enligt något av föregåendé“patentkrav, k ä n n e- t e'c k n a t av substraktion av det vid återstartförsök av den störda polen (I respektive II) där uppkommande strömbörvärdet (Iå2 respektive Iäl) från summan av de i den ostörda polen lagrade ström- börvärdena (Iäl och Iäé) vid adderaren (29), styrd genom den för _ återhöjningen bestämmande signalen (59).
- 5. Regleranordning för styrning av förhållandet mellan aktiv och reaktiv effekt vid en överföringsanläggning för högspänd likström med en, till ett första trefasnät ansluten, likriktarstation och en till ett andra trefasnät ansluten och med den första stationen, över två likströmsledningar, förbunden växelriktarstation, varvid stationerna vardera är delade i två hälfter och stationshälfterna hos varje station dels gemensamt är anslutna till jord eller till en metallisk åter- ledare dels är varsin stationshälft i.varje station förbunden med den posetiva likströmsledingen tillsammans bildande den posetiva polen respektive med den negativa likströmsledningen tillsammans bildande den negativa polen, varjämte varje station är utrustad med ström och spänningsregulatorer ävensom med styr- och släckvinkel- styrsatser, varvid i fallet med tillslag av.skyddsanordningar hos en pol och efterföljande belastningsminskning hos den störda polen för en kort tidslängd ingrepp görs i regleranordningen hos den, intakta polen, särskilt för utreglering av, i anslutning till belast- ningsminskningen uppträdande, överspänningar med nätfrekvens, k ä n n e t e c k n a d av att i styrutrustningen (l3a, l3b) i varje likriktare- och/eller växelriktarstationshälft är, av ledningsskyddsanordningen (26) styrda omkopplare (33, 26) och kopp- lingsorgan (27, 28, 30 och 57) inrättade, att vidare väljarorgan för börvärdesvalet är tillordnade styrvinkelregulatorn (50) och strömregulatorn (43)¿ att styrvinkelregulatorn (50) är underlagrad strömregulatorn respektive av den sistnämnda å ena sidan, och av ytterligare kopplingsorgan, å andra sidan, är i förväg given ett första och ett andra styrvinkelbörvärde (cL?š och Jfä) för val, samt att styrutrustningen (l3a respektive l3b) över en förbindelse (24)-med fjärrverkan är förbunden med en börvärdesingâng hos styr- utrustningen (l4a respektive 14b) och därmed strömregulatorn i fäxelriktar- respektive likriktarstatioñshälften hos samma pol (I respekgive II).
- 6. Regleranordning enligt patentkravet 5, k ä n n e t e c k- n a d av att från ledningsskyddsanordningen styrda minnen (27, 28) är inrättad för styrutrustningarnas @3a7 l3b) strömbörvärden (lšl, Iâë) för stationshälfternas strömriktarventiler i en station, att en första adderare (29) för de före störningen lagrade ström* börvärdena är efterkopplad, att den underlagrade styrvinkel- regulatorn (50) i den ifrågavarande styrutrustningen (l3a, l3b) för den motsvarande stationshälften är anordnad att påtryckas ut- gângsstorheten från strömregulatorn (43) såsom första styrvinkel- börvärde (akï) över en första ingång (45) hos ett maximivalorgan (46) och därmed över detta, varemot till en andra ingång (47) hos maximivalorganet (46) en funktionsgivare (40) är anslutningsbar för att bilda det andra styrvinkelbörvärdet (såg) ur differensen (A.Id) mellan summan av de lagrade strömbörvärdena (Iäl, Iäë) och strömärvärdet (Ifll) eller utgången från den första adderaren (29) hos varje likriktarstationshälft över en första styrbar omkopplare (33) och ettnünhnhnürmgan (44) är anslutningsbar till ett jämförelseställe (42) för jämförelse med strömärvärdet (lålä, att ett maximiström- börvärde (lamax) påtrycks en andra ingång (56) hos minimivalorganet (44), varvid ett överskridande av maximiströmbörvärdet (Idmax) genom summan (Iäll) av de lagrade strömbörvärdena (lšï och IÉ2) utlöser den underlagrage styrvinkelregleringen, samt att utgången från minimivalorganet (44) är förbunden med börvärdesingângen till styrutrustningen (l4a respektive l4b) och därmed till strömregulatorn i den andra stationshälften hos samma pol (I respektive II).
- 7. Regleranordning enligt patentkravet 5 och 6, k ä n n e t e c k- n a d av att i signalflödesnüdningen efter den första adderaren (29) ligger en första förgreningspunkt (3l), till vilken dels en fast kontakt (32) hos den första styrbara omkopplaren (33) dels en andra adderare (34) för att bilda differensen mellan regleravvikelsen {,gI¿) är anslutna, att efter den andra adderaren (34) finns en andra förgreningspunkt (35), till vilken dels över ett tröskelorgan (36) med marginalströmmen (¿5I¿M) såsom tröskelvärde styringången till en andra styrbar omkopplare (37) dels över en tredje adderare (38) med tillsatsströmingång (39) och funktionsgivaren (40) den andra styr- bara omkopplarens (37) arbetssträcka är ansluten och att mellan den sistnämnda och den andra ingången (47) till maximivalorganet (46) finns en tredje, av ledningsskyddsanordningen (26) styrd omkopplare (48). -- .au-wmvs -.r-- »fx-u- wu--ß . V. l- 1. .v . V -., å _ - _. ._ '- wr- 22
- 8. Regleranordning enligt patentkraven 5 till 7, k ä n n e- t e c k n a d av att mellan det andra minnet (28) för strömbörvärdet (Iåz) hos den andra stationshälften i samma station och den första adderaren (29) ligger ett första, av ledningsskyddsanordningen (26) styrbart tidorgan (30).
- 9.' Regleranordning enligt patentkravet 8, k ä n n e t e c k n a d I av att före det första tidorganet (30) år kopplat en återställbar integrator (30').
- 10. Regleranordning enligt något av patentkraven 5 till 9, k ä n nde t e c k n a d av att ett andra av ledningsskyddsanordningen (26) styrbart tidorgan (57) är anordnat för förutbestämning av det tidsmässigt förändrade maximiströmbörvärdet (lšmax).
- ll. Regleranordning enligt patentkravet 10, k ä n n e t e c k n a d av att mellan det andra tidorganet (57) och minimivalorganet (44) ligger en fjärde adderare (55), vid vilken över en av stationshälften i den samma polen styrbar, till marginalströmbörvärdesgivaren ansluten, fjärde omkoppflæ (58) är anordnad.
- 12. Regleranordning enligt något av patentkraven 5 till ll, k ä-n n e t e c k n a d av en arcsin-funktionsgivare (40).
- 13. Regleranordning enligt något av patentkraven 5 till 12, k ä n n e t e c k n a d av att börbärdesingången för det från den störda stationshälften stammande, för lagring avsedda strömbör- värdet (IÉZ respektive Iäl) över en förbindelseledning med en genom signalen för återstartförsök styrd omkopplare (60) är förbunden med den första adderaren (29) i negativ riktning.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2705242A DE2705242C2 (de) | 1977-02-09 | 1977-02-09 | Regelanordnung zur Regelung des Wirk- und Blindleistungsverhaltens einer Hochspannungs-Gleichstrom-Übertragungsanlage (HGÜ-Anlage) |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE7801206L SE7801206L (sv) | 1978-08-10 |
SE430366B true SE430366B (sv) | 1983-11-07 |
Family
ID=6000636
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE7801206A SE430366B (sv) | 1977-02-09 | 1978-02-01 | Sett och anordning for att styra forhallandet mellan aktiv och reaktiv effekt hos en overforingsanleggning for hogspend likstrom |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4173780A (sv) |
AT (1) | AT359604B (sv) |
CA (1) | CA1101932A (sv) |
DE (1) | DE2705242C2 (sv) |
SE (1) | SE430366B (sv) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54106832A (en) * | 1978-02-10 | 1979-08-22 | Hitachi Ltd | Operation control method for a/d converter |
JPS5931286B2 (ja) * | 1978-10-11 | 1984-08-01 | 関西電力株式会社 | 系統連系方法 |
DE3326947A1 (de) * | 1983-07-22 | 1985-02-07 | Licentia Patent-Verwaltungs-Gmbh, 6000 Frankfurt | Verfahren und schaltungsanordnung zum betrieb einer hochspannungs-gleichstrom-verbindung zwischen zwei wechselspannungsnetzen |
ATE47257T1 (de) * | 1984-07-04 | 1989-10-15 | Bbc Brown Boveri & Cie | Verfahren zur reduzierung von dynamischen ueberspannungen in einem wechselstromnetz. |
US5698969A (en) * | 1995-11-29 | 1997-12-16 | Westinghouse Electric Corporation | Apparatus and method for interline power flow control |
CN101326696B (zh) * | 2006-01-23 | 2012-05-23 | Abb技术有限公司 | 换流站及其控制方法 |
CN101202445B (zh) * | 2007-12-21 | 2010-06-02 | 华北电力大学 | 一种双馈入直流输电方法 |
CN108011378B (zh) * | 2017-11-20 | 2021-03-26 | 南京南瑞继保电气有限公司 | 受端分层接入特高压直流低负荷无功控制方法及控制装置 |
WO2019101307A1 (de) * | 2017-11-22 | 2019-05-31 | Siemens Aktiengesellschaft | Energieübertragung über eine bipolare hochspannungs-gleichstrom-übertragungsstrecke |
CN112103954B (zh) * | 2020-09-11 | 2022-07-12 | 西安交通大学 | 一种混合式配电变压器电压补偿变换器无冲击投切系统、装置和方法 |
CN114035111B (zh) * | 2021-11-05 | 2023-05-19 | 广东电网有限责任公司 | 一种柔直近端交流母线的短路电流测量方法和装置 |
CN118017536B (zh) * | 2024-04-09 | 2024-06-25 | 国网湖北省电力有限公司经济技术研究院 | 一种混合式柔性变压器的控制方法及系统 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1043055A (en) * | 1963-06-27 | 1966-09-21 | Constructie Werkhuizen Van Oor | Means for connecting an injection head to a mould |
DE1943646C3 (de) * | 1969-08-28 | 1978-04-13 | Brown, Boveri & Cie Ag, 6800 Mannheim | Regelanordnung zur Vermeidung der bei einem Lastabwurf einer Hochspannungs-Gleichstrom-Übertragungsanlage auftretenden netzfrequenten Spannungsüberhöhung |
DE1962042A1 (de) * | 1969-12-11 | 1971-06-16 | Bbc Brown Boveri & Cie | Verfahren zur Regelung des Leistungsfaktors oder der Spannung in einem Drehstromnetz mittels einer Hochspannungs-Gleichstrom-Kurzkupplung |
US3949291A (en) * | 1969-12-11 | 1976-04-06 | Bbc Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie. | Short HVDC transmission system with power factor control |
US3766465A (en) * | 1972-10-30 | 1973-10-16 | Westinghouse Canada Ltd | Electrical apparatus to control the extinction angle of valves of a converter |
SE370596B (sv) * | 1973-02-14 | 1974-10-21 | Asea Ab | |
SE380687B (sv) * | 1974-03-15 | 1975-11-10 | Asea Ab | Forfarande vid drift av en tvapolig likstromsoverforing jemte likstromsoverforing avsedd att drivas enligt forfarandet. |
DE2418468C2 (de) * | 1974-04-17 | 1984-02-09 | Brown, Boveri & Cie Ag, 6800 Mannheim | Verfahren zur Steuerung der Stromrichterstationen einer HGÜ-Anlage |
-
1977
- 1977-02-09 DE DE2705242A patent/DE2705242C2/de not_active Expired
-
1978
- 1978-01-20 CA CA295,356A patent/CA1101932A/en not_active Expired
- 1978-01-26 US US05/872,628 patent/US4173780A/en not_active Expired - Lifetime
- 1978-02-01 SE SE7801206A patent/SE430366B/sv not_active IP Right Cessation
- 1978-02-03 AT AT73878A patent/AT359604B/de not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2705242A1 (de) | 1978-08-10 |
AT359604B (de) | 1980-11-25 |
DE2705242C2 (de) | 1984-06-20 |
CA1101932A (en) | 1981-05-26 |
US4173780A (en) | 1979-11-06 |
SE7801206L (sv) | 1978-08-10 |
ATA73878A (de) | 1980-04-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE430366B (sv) | Sett och anordning for att styra forhallandet mellan aktiv och reaktiv effekt hos en overforingsanleggning for hogspend likstrom | |
KR101779909B1 (ko) | 지상 및 진상 자동 역률 보상 시스템이 포함된 수배전반 | |
US4689733A (en) | Method for reducing dynamic overvoltages in an alternating-current system to which a direct-current system is connected | |
CN110212564A (zh) | 一种电网故障下直流输电系统换相失败预防控制方法 | |
US20220308605A1 (en) | Wind turbine transformer control | |
CN104901299A (zh) | 一种谐振接地系统自动跟踪补偿装置及方法 | |
US20080084643A1 (en) | Method For Regulating A Converter Connected To Dc Voltage Source | |
SE455358B (sv) | Forfarande for utreglering av langvariga spenningsendringar vid en overforingsanleggning for hogspend likstrom | |
EP0186849B1 (en) | Control apparatus of ac/dc power converter | |
US4787023A (en) | Power supply apparatus | |
SE519419C2 (sv) | Förfarande och anordning för laddning av ett batteri | |
JP7155076B2 (ja) | 制御装置及び電力変換システム | |
SE519413C2 (sv) | Utrustning och förfarande för att i en shuntkoppling utbyte effekt med ett elektriskt kraftnät samt användning av en sådan utrustning | |
JP6942321B2 (ja) | 平均電流制御システム | |
US7508158B2 (en) | Excitation system for synchronous machine | |
CA1266087A (en) | Method for protecting two static converters with direct-current link from overcurrents | |
Cuttino | Extending the use of shunt capacitors by means of automatic switching | |
US2864051A (en) | Control system for starting electric current rectifying apparatus | |
US3331989A (en) | Voltage comparator circuits | |
US1878669A (en) | Relay system | |
RU51796U1 (ru) | Устройство повышения качества электроэнергии в электрических сетях | |
Lamm | The peculiarities of high-voltage dc power transmission | |
JP2000092897A (ja) | 発電機の逆相電流抑止制御方法 | |
US2285634A (en) | Conversion system | |
JP2895059B2 (ja) | 次同期および超同期カスケード接続スタチツクコンバータおよびその作動方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7801206-9 Effective date: 19890425 Format of ref document f/p: F |