SE427773B - Anordning for forbettrad avskiljning av flygaska i en forbrenningsugn, serskilt en forbrenningsugn for avfall med flerdragspanna - Google Patents

Description

10 (1 20 25 BO 35 H0 780 - 251ap9 2 hög flygaskkoncentration i rökgasen så att även vid vändningen av fältet med hög rökgashastighet följer ett fält med hög askkoncentration, När därefter det uppâtgående draget möter konvektíva värmeutbytare, till ex-_ empel förångningsanordningar eller överhettare i en ångpanna; där värme-Å utbytande ytor är anordnade, kommer dessa att träffas ojämnt av rökga- E serna; varvid i området för de stora rökgashastigheterna respektive flygš askkoncentrationerna uppträder en stark nedsmutsning, särskilt om de an~É flygande askdelarna är uppmjukade genom att asksmälttemperaturen uppnåttš Om askan har hög smältpunkt, det vill säga utgör icke uppmjukad flygaska; så blir visserligen nedsmutsningsgraden av detupphettade ytorna mindre å men i stället följer ofta en errosion till besvärliga skador på överhet-3 tare respektive förångare. U L Vid de konventionella vändníngarna av rökgasströmmen räcker inte É centrifugalaccelerationen respektive centrífugalkrafterna till, för att i avskilja även mindre element av flygaska med en storlek som ligger underi 200 u från strömmen respektive att hindra att små askdelar med en ge-' É nomskärning som är större än cirka 100 u 'kommer fram till det i det andra draget anordnade konvektiva värmeutbytarytorna, vilket skulle va- § ra önskvärt. Sådana större partiklar av flygaska har ofta en kärna som ännu är mjuk eller plastisk och som breder ut sig när de träffar på des- sa värmeytor, vilket leder till den kända_nedsmutsningen av dessa värme- ytor. Om å andra sidan dessa små askdelar har stelnat fullständigt eller_ inte uppmjukats, så orsakar dom till följd av sin stora kínetiska energiš en stark errosion när de slår an mot värmeutbytarens ytor,'och i före- ning med-korrosionsverkningar så förstörs dessa värmeytor relativt ;=5¿ å snabbt. Dessutom är den endast ensidiga anströmningen yid det efterföl- jande vertikaldraget ogynnsam.på grund av den olikformiga strömmen över ~ de inbyggda värmeutbytesytorna även när det gäller den termiska belast- ningen på värmeutbytarens rörsystem och den termiska verkningsgraden hos' ångpannesystemet. ' _ ' Föreliggande uppfinning har till ändamål att upphäva ovan nämnda- olägenheter.

Föreliggande uppfinning avser alltså en anordning för att förbättra avskiljningen av flygaska i förbränningsugnar och särskilt avfallförbrän- ningsugnar med en flerdragspanna, där de två vertikaldragen är förbundna med varandra genom en undre krök, som enligt uppfinningen kännetecknas av en i kröken anordnad styrvägg, som uppdelar rökgasströmmen i två del- strömmar, en på anströmningssídan anordnad styrnäsa och ett vid kröken bakåt begränsande vägg anordnad tredje styrorgan.

På bifogade ritning visas ett utföríngsexempel av uppfinningen, på fkxuæsnzazmmmmmmmmræszvfi 10 20 25 50 35 NO 7802512-9 vilken också verkningssättet visas schematiskt.

Sålunda visar fig. l två vertikaldrag i en sopförbränningsugn med en normal undre omstyrning. Figuren visar ett vertikalsnitt. Fig. 2 vi- sar ett diagram över gashastighets- och askkoncentrationsprofilen vid omstyrningen enligt fig. l, i planet Al-A2 i fig. l. Fig. 3 visar två vertikaldrag i sopförbränningsugn med den undre omstyrningen utformad enligt uppfinningen, i ett vertikalsnitt, och fig. H visar ett diagram över gashastigheten och askkoncentrationen vid styrningen enligt fig. 3, i planet A1-A2 enligt fig. 3.

I fig. l visas två vertikaldrag 1 och 2 med fyrkantigt tvärsnitt i en sopförbränningsugn, som är skilda från varandra medelst en verti- kal mellanvägg 3, vid vars undre ände sker en vid med U betecknad 1800 vändning. Vändningen Ä bildar med den sneda framväggen 5 och en verti- kal bakvägg 6 en ensidigt snett anordnad askutföringstratt 7, genom vars undre öppning 7a den från rökgasströmmen avskilda flygaskan trans- porteras bort. Ett med 8 betecknat område av rökgasströmmen, som åskåd- liggöres medelst strömlinjerna 8a, och som i det första nedåtgående dra- get 1 är riktat uppifrån och nedåt genomströmmar på grund av den upp- kommande centrifugalaccelerationen respektive centrifugalkraften'l80° kröken U med största möjliga banradie, för att därefter nedifrân och uppåt komma in i den efterföljande uppåtgående dragkanalen 2. Vid ge- nomströmningen av kröken Å löper rökgasströmmen 8 till följd av centri- fugalkrafterna bort från den undre kanten Ba av mellanväggen 5, varvid i området av denna kant bildas en virvel 9. Härvid kommer den andra uppåtgående rökkanalen 2 i sitt ingångsplan Al, A2 endast ensidigt pâ- verkad av rökgaserna, som strömmar med stor hastighet. Härvid kommer flygaskelementen att trängas utåt av centrifugalkrafterna i den i stort sett halvcirkelformade banan för rökgasströmmen 8, varvid de större ask- delarna som har en diameter större än cirka 200 u att slungas ut från rökgasströmmen 8 mot asktratten 7, under det att de finare askpartik- larna i storleksordningen under 200 9 samlar sig i det yttre partiet av rökgasströmmen 8 där den vänt riktning och från dessa bärs de från krö- ken Ä uppåt och mot den i det andra draget 2 anordnade konvektiva vär- meutbytaren 10, där de slår emot denna som kan vara en förângare eller en överhettare. I inträdesplanet Al, A2 på det följande draget 2 upp- når askkoncentrationen hos rökgasen sitt största belopp ytterst, det vill säga i närheten av den vertikala skiljeväggen 6, som bildar den uppåt riktade bakre begränsningsväggen 6a för den andra dragkanalen 2, under det att i dessa plan på den andra sidan, det vill säga inne i om- rådet av den undre änden av mellanvággen 3, uppkommer ett i fråga om ; > V.:.-.-.--..-_.,., -»-. _ i ;..;..,.,.,-...-L1.-.«-......~.x;.:.~:.._=.-__.. _ 4195:71: LLJQ UT 10 20 25 30 35 H0 7802512-9 rökgasströmmen 8 dött område ll, som i praktiken behärskas av den ovan nänmda strömvirveln 9, och som bildar en avgränsnins av strömmen 8 vid kanten Ba och som betecknas med relativt stora banradier för de enstaka strömlinjerna 8a. 7 Den döda zonen ll till vänster i området av kanten Ba respektive stället Al i förhållande till inträdestvärsnittet Al-A2 i det andra dra- get 2 är relativt stor, är här anströmningen in i det andra draget 2 och därmed värmeutbytaren 10 utpräglat osymmetriskt, varvid_dessutom askkoncentrationen ökar-starkt åt höger i riktning mot A2. Härvid utsät- tes värmeutbytaren 10 icke blott för en olikformig termisk belastning utan också för en olikformig nedsmutsning, liksom också en ojämn meka- nisk nötning till följd av de ensidiga det vill säga till höger mot A2 ökande, anslående askpartiklar, som kvalitativt åskådliggöres i dia- grammet i fig. 2.

I I fig. 2 visas ett diagram över gashastighetsförloppet och askkon- centrationen vid den konventionella styrningen 4 enligt fig. l i det horisontella inträdesplanet Al-A2 på det efterföljande draget 2, varvid sträckan Al-A2 samtidigt motsvarar den minsta bredden hos gasinträdes- tvärsnittet för vertikaldraget 2. Ordinatan 12 till vänster i diagrammet visar hastigheten hos rökgaserna och på ordinatan 13 till höger visas askkoncentrationen i rökgasen (till exempel i milligram per M m3) under det att på abskissan i diagrammet avstånden mäts från läget Al, det vill säga från den undre kanten Ba i den vertikala mellanväggen 3¿ I diagram- met enligt fig. 2 visar den heldragna kurvan gashastigheten och beteck- nas med lü och den streckade kurvan visar askkoncentratíonen och beteck~ nas med l5 varvid emellertid, som redan framhållits, dessa båda kurvor endast kvalitativt visar tendensen över den betraktade sträckan Al-A2.

Av diagrammet i fig. 2 framgår att såväl gashastigheten lfl, som askkoncentrationen 15 tilltar starkt i riktning mot A2, det vill säga i förhållande till den omvändande rökgasströmmen 8 utåt mot väggen 6 respektive 6a (jämför fig. 1). Dessutom visar fig. 2, att gashastighe-c ten lü till vänster i närheten av Al, det vill säga i närheten av vänd- ningskanten Ba (jämför fig. l) till och med vänder och är negativ, det vill säga strömningen i den önskade huvudströmningsriktningen är här den motsatta, vilket är att föra tillbaka till virveln 9 i vändninge- zonen ll (jämför-fig. l). Gashastigheten lä tilltar åt höger kort före stället A2 för att därefter plötsligt avta starkt, vilket beror på frik- tionen mot väggen 6 (jämför fig. l). ' I fig. 2 visas anordningarna enligt uppfinningen för att förbättra avskiljningen av flygaska i kröken i ett vertikalsnitt, varvid fia. 3 10 20 25 30 55 H0 7802512-9 visar icke blott delar som även finns i den konventionella styrningen enligt fig. l, och som betecknas med samma siffror som dessa.

Anordningen enligt uppfinningen består i huvudsak av en kombination av tre ledande eller styrande element 16, l7 och 18, varvid i fig. 3 visas en i den undre 1800 kröken 4 inbyggd styrande vägg 16, en vid ut- strömningssidan l6c anordnad styrnäsa som betecknas med l7 och en i krö- ken Hzas baksida anordnad begränsande skivvägg 6 försedd med ett tredje styrorgan som betecknas med 18.

De enstaka strömlinjerna, som i fig. 3 åskådliggör omstyrningen H markeras för de båda rökgasdelströmmarna 19 och 20 med l9a respektive 20a. De av styrväggen 16 åstadkomma, genom uppdelning av den nedåtgåen- de första vertikaldraget l utgående rökgasströmmen 8 som i kröken 1% bil- dar de båda delströmmarna 19 och 20 vändas med betydligt mindre radie än den sammanlagda rökgasströmmen 8 vid den sedvanliga styrningen U en- ligt fig. l, vilket närmare skall förklaras nedan. Eftersom centrifugal- accelerationen är omvänd proportionellt mot banradien i strömningen, är här centrifugalkrafterna, som slungar askpartiklarna i den krökta ström- ningsbanan utåt, i jämförelse med den betydligt större banradien i fig. 1 väsentligt större. Härigenom höjes betydligt avskiljningen av flygask- partiklar över de båda rökgasdelströmmarna. 19 och 20.

Den i detta fall rätlínjigt utformade, det vill säga med i det när- maste med varandra parallella och plana huvudytor försedda längs styr- väggen 16 slutar, i förhållande till de båda delströmmarnas 19 och 20 väg bakåt, det vill säga med sin övre kant l6a, strax framför det hori- sontella inloppsplanet Al-A2 i det efterföljande uppåtgående vertikala draget 2. Styrväggen 16, som här är anordnad något snett i strömnings- riktningen av de båda delströmmarna 19 och 20 i förhållande till'trat- tens 6 bakre vägg, omfattar en del av gasmängden hos rökgasströmmen 8 och styr denna bakom kanten Ba av mellanväggen 3, vid vilken åter sker en avledning av strömmen i form av delströmmen 19 i en mitt emot den odelade rökgasströmmen 6 i fig. l betydligt mindre radie in i det efter- följande vertikaldraget 2, varvid avlösningsvirveln 9 i förhållande till motsvarande virvel 9 i fig. 1 utbildas betydligt mindre. De av del- strömmen 19 medförda relativt stora flygaskpartiklarna, vars storlek är mer än 100 u, slungas till följd av den i denna delström rådande centri- fugalkraften in i en vid anströmningssidan l6c av styrväggen 16 inträ- dande vilozon 21 och fortsätter därifrån längs styrväggen 16 nedåt till dennas underkant l6b, där de fattas av den utanför liggande delströmmen 20, som på undersidan sveper runt styrväggen 16.

Eftersom radien hos rökgasströmmen 20 är åtminstone i stort sett kfl 10 20 25 .BO \.~l UT H0 7802512-9 lika stor som radien hos den (innanför liggande respektive övre) rökgas- delströmmen 19, kommer dessa askpartiklar att avskiljas från den utan- för liggande delströmmen 20 på grund av de i denna rådande centrifugal- krafterna en andra gång, numera tillsammans med motsvarande stora flyg- askpartiklar (det vill säga som har en storlek mer än 100 u), som redan tidigare frånskiljts i delströmmen 20 och dessa slungas gemensamt ned i asktratten 7.

Den i förhållande till rökgasväggen bakre det vill säga vid övre kanten av styrväggen 16 anordnade styrnäsan 17, som i stort sett är an- ordnad mot strömningssidan l6c på styrväggen och här på sätt som fram- går av fig. 5 visar dennas överkant l6a, åstadkommer den för avskiljning av flygaska från innanför liggande respektive övre delströmmen I9 erfor- derliga nedtrappningszonen 21, varvid den samtidigt förskjuter delström- men 19 i riktning mot den praktiskt taget endast av avlösningsvirveln 9 behärskade dödzonen ll, som inte genomströmmas av huvudströmmen, så att detta område, som på grund av den betydligt mindre vändradien vid mel- lanväggens kant Ba är mindre än i fig. 1 och förtränges härigenom ytter- ligare. I Det vid den bakre trattväggen 6 anordnade och här visad på i stort sett samma höjd som det undre partiet av styrnäsan 17 anordnade tredje styrorganet 18 sträcker sig vid samma tvärsnitt horisontellt över inner- sidan av väggen 6 och har här ett i huvudsak vinkelformat tvärsnitt, Tack vare styrorganet 18, som går över hela den minsta bredden hos tvär- snittet i det andra draget 2, blir styrradien för de under styrväggen 16 strömmande yttre delarna av delströmmen 20 ytterligare förminskad, vilket å sin sida bidrar till en symmetrisk strömning mot uppvärmnings- ytorna hos den konvektiva värmeutbytaren 10. Styrorganet 18 åstadkommer vid sin avströmningssida en relativt liten avlänkning i en zon 22, där en motsvarande mindre avlösningsvirvel 23 uppkommer. Denna avlösnings- zon 22 räcker emellertid till för att hålla den vid avströmningssidan hos styrväggen 16 bildade avlösningszonen 2U och den däri bildade vir- veln 25 små och, att under utnyttjande av det därvid uppkomna undertryc- ket i den utanför liggande delströmmen 20 att styra denna så, att den vid övre kanten av styrväggen 16 förenar sig med den andra innanför lig- gande delströmmen 19 så att vñrmeytorna hos den konvektiva vörmeutbyta~ ren 10 drabbas av strömmen i det närmaste lodrätt och symmetriskt det vill säga likformigt över inträdestvärsnittet A1-A2 i det andra draget 2. dI varje fall åstadkommas samverkan mellan styrväggen 16, styrnäsan 17 och det tredje styrorganet 18 allt efter läge och utformning av ström- 10 20 25 30 H0 7802512~9 linjeknippena l9e och 20a i de båda delströmmarna 19 och 20 enligt fig. 3 en betydligt gynnsammare anströmninfi mot den i efterföljande uppâtgå- ende dragkanal 2 anordnade virmeutbytaren 10 en vid användning av den konventionella krökningen Ä utan sådana inbyggnader respektive med det enda strömlínjeknippet 8a hos den odelade rökgasströmmen 8 enligt fíg.l.

Härigenom undvikes såväl en lokalt anhopad nedsmutsning och mekanisk överansträngning av rören hos den konvektiva värmeutbytaren lO till följd av mot denna anslâende partiklar av flygaska liksom även en termisk över- lastning av dessa rör och dessa rördelar i jämförelse med den konventio- nella omstyrningen Ä enligt fia. l.

I fig. U visas ett kvalitativt gashastighets~ och askkoncentrations- diagram i inträdesplanet Al, A2 av den efterföljande uppåtgående drag- kanalen 2 för den med anordningen l6, 17, 18 enligt fig. 3 utrustade kröken H. Vid jämförelse med motsvarande diagram för den vanliga omstyr~ ningen Ä enligt fig. 2 ser man framför allt, gasströmningen lä, som vid den konventionella krökníngen är förskjuten mot ena sidan det vill säga mot A2 och mot ryggsidan av trattväggen 6 respektive bakväggen 6a i den andra dragkanalen 2, i detta fall är fördelad över en relativt stor mel- landel av sträckan Al, A2. Sålunda visar kurvan lä två mot de båda del- strömmarna 19 och 20 (jämför fig. 3) motsvarande maxima S19 och S20, varvid dock dessa maxima i förhållande till det i detta mellanområde härskande, i fig. Ä med en streckad horisontell linje lßa antydd genom- snittlig i gashastighet relativt ringa, så att även gashastigheten lfl i detta relativt stora mellanområde i stort sett är konstant i jämhöjd med värdet lüa. Visserligen övergår här gashastigheten 14 motsvarande de båda avlösningsvirvlarna 9 och 23 enligt fig. 3 två gånger, det vill säga i närheten av de båda ställena Al och A2 till negativa värden, men de av dessa omgripna områdena med negativ hastighet är små i förhållande till den vid den konventionella omstyrningen enligt fig. l uppträdande betydligt starkare virveln 9 motsvarande området vid läget Al i bilden enligt fig. 2 och är härvid betydligt mindre. Den genom anordningen 16, 17, 18 åstadkomna anströmningen i inträdestvñrsnittet Al-A2 i mellanom- ' rådet har till följd, att efter ett relativt ringa inträngníngsdjup i värmeutbytaren 10 är rökgaserna i motsats till vid den konventionella strömningen (jämför fig. l) fördelade över hela tvërsnittet av det ef- terföljande vertikaldraget 2. ' Även koncentrationen av flygaska 15 i rökgaserna fördelar sig i förhållande på motsvarande kurva 15 i diagrammet enligt figl 2 för den konventionella omstyrningen U på ett betydligt gynnsammare och mera lik- formigt sätt över inträdestvärsnittet Al, A2 i det följande draget ; 10- 20 w _ 30 35 NO 7802512~9 Även här kan två maximiställen SAI9 och SA20 urskiljas på kurvan 15, som motsvarar de båda rökgasdelströmmarna 19 och 20 (jämför fig. 3) och som inte går utanför dessa varvid flygaskkoncentrationen trots den vid dessa båda toppar SAl9 och SAZG bildande maxima vid askkoncentratíons- kurvans 15 förlopp, som sedd övernhela sträckan Al-A2 är betydligt mind- re och mera utjämad i förhållande till koncentrationskurvan 15 för as- ka enligt fig. 2.

Några konstruktiva detaljer hos anordningen 16, 17, 18 enligt fig. 3 skall nedan närmare belysas. Som framgår av fig. 3 sträcker sig den plana, i allt väsentligt som en plan parallell platta utformade styr- väggen 16 lodrätt mot de båda med varandra parallella sidoväggarna 2a hos efterföljande uppåtgående vertikalkanal 2, varvid den på båda sidor ansluter sig till sidoväggarna 2a och även är fästad vid dessa. Den öv- re, det vill säga i förhållande till vägen av de båda rökgasdelströmmar- na l9 och 20, bakre, horisontellt förlöpande styrväggkanten l6a är an- ordnad ungefär på mitten av sträckan Al-A2.

Styr-väggen 16 kan, som framgår av fig. 3 vid siffran 26, åtminsto- '_ ne delvis vara utförd av kylrör, som kan vara anslutna som förångarrör till ett förångarsystem i en ångpanna, till vilken även den i den and- ra uppåtgående vertikalkanalen 2 inbyggda konvektiva värmeptbytaren hör.

Styrväggen 16 kan emellertid också, lämpligen inbegripen den till denna anslutna styrnäsan 17, vara uppbyggd helt och hållet av sådana kylrör, som sträcker sig i längdriktningen av styrväggen 16 nedifrän och uppåt och som är anordnade vid varandra tvärs för kanalsidoväggarna Za. Dessa kylrör är lämpligen stiftade och beklädda med stampmassa, varvid de kan vara utformade som flänsrör eller líströr och fästade vid varandra.

Styrväggen 16 kan å andra sidan också vara okyld och bestå av högtempe- ratur fast stål eller utförd i helt eldfast keramiskt material. Styr- väggen 16 kan också vara kyld på särskilt sätt, det vill säga uppbyggd av rör, som genomströmmas av ett flytande värmetransportmedel. Om de i den andra uppåtgående kanalen 2 inbyggda efterkopplade värmeytorna pe- -W-“m-f-ed ». n riodiskt renas med ett så kallat kulregn, kan åtminstone de för kulreg-' net utsatta partierna hos styrväggen 16, styrnäsan 17 och det tredje styrorganet 18 vara bepansrade.

Det tekniska framsteg som erhålles med föreliggande uppfinning lig- ger framför allt i, att anströmningen i den efterföljande uppâtgående vertikalkanalen respektive däri anordnade konvektíva värmeutbytare i motsats till vid den konventionella rökgasomstyrningen ernâdda till- vissa punkter' strëmningen är väsentligt utjämnad och följaktligen pa uppträdande nedsmutsningar och/eller mekaniska anspråk på värmeutbytar-

Claims (15)

10 7802512-9 rören genom errosion och/eller korrosion kan undvikas och följaktligen ökas anläggningens användbarhet. Dessutom uppnår man qenom en likforni- gare anströmning i den andra kanalen, att “ven de termiska påfrestning- arna på värmeutbytarrören i motsvarande mån blir líkformigare. Som en avvikelse från anordningen i fig. 3, som har endast en fram- åt det vill säga en ensidigt snett anordnat askutföringstratt kan den hittills beskrivna anordningen användas för förbättring av flygaskeav- skiljningen även vid en omstyrning som är så anordnad att den begränsas på båda sidor, det vill säga såväl framåt som bakåt av sneda trattväg- gar, varvid läget och utformningen framför allt av styrväggen måste an- passas till formen av de båda snett anordnade trattsidorna. I stället för en styrvägg som i huvudsak har formen av en plan parallell platta kan den åtminstone partiellt utföres som en båve, varvid böjníngen kan vara cirkelformad, elitformad, parabel eller hyperbelformad. Uppfinningen är sålunda icke begränsad till den på ritningen som exempel anförda utföringsformen utan enskildheterna av anordningen kan varieras betydligt inom ramen för uppfinningen. P a t e n t k r a v l. Anordning för att förbättra avskiljningen av flygaska i en för- bränningsugn, särskilt i en sopförbrånningsugn med flerdragspanna, där tvâ vertikala dragkanaler är förbundna med en undre omstyrning, k ä n - n e t e c k n a d a v en i omstyrningen (U) anordnad, rökgasströmmen (8) i två delströmmar (19, 20) uppdelande styrvägg (16), en på denna väggs anströmningssida (l6c) anordnad styrnäsa (17) och en vid den styr- ningen (N) på baksidan begränsande väggen (6) anordnat tredje styrorgan (18).

2. Anordning enligt krav l, styrväceen (l6) sträcker sig lodrätt i förhållande till de båda sido- uu “' k ä n n e t e c k n a d a v att viâfygzjarna (2a) i den andra vertikala kanalen (2) över den av denna kanal begränsade minsta dragtvärsnittet och är fästad vid dess båda väsgar (2a), varvid den ena, i förhållande till vägen för de båda delströmmar- na (19, 20) bakre horisontellt förlöpande styrvïggskant (lêa) samt en åtminstone i närheten av mitten av den horisontella distansen (Al-A2) mellan den undre kanten (Al) av de båda vertikalkanalerna (1, 2) från varandra skiljande mellanvägg (5) och bakvïggen (62) av den andra kana- len (2). 7892512-9 10

3. Anordning enligt krav 1 och 2, k ä n n e t e c k n a d a v att anströmningssidan (l6c) av styrväcgen (16) åtminstone delvis bildas av ett plant ytparti av styrväggen (16). A.

Anordning enligt krav 1-3, k ä n n e t e c k n a d a v att styrväggen (16) är utformad i form av en plan parallell platta. (

5. Anordning enligt krav l och 2, k ä n n e t e c kzn a d a v att den styrnäsa (17) som med likformigt tvärsnitt sträcker sig hori- sontellt över hela bredden av styrväggen (16), är anordnad i bakre än~ den av styrväggen (16) och bildar den bakre styrväggskanten (l6a) av denna. ' '

6. Anordning enligt krav 1 och 2, k ä n n e t e c k n a d a v att styrnäsan (17) med sin näsprofil sticker ut över den styrvädgsyta som bildar anströmningssidan (160) av styrväggen (16), under det att den mitt emot anströmningssidan (16c) liggande andra huvudytan av styr- väggen (16) sträcker sig helt och hållet fram till den bakre styrväggs- kanten (16a).

7; Anordning enligt krav 1 och 2, k ä n n e t e c k n a d a v att den i kröken (A) instickande tredje styranordningen (18) sträcker sig med likformígt tvärsnitt horisontellt över hela den minsta bredden av tvärsnittet i den andra kanalen (2) och ligger mitt emot det bakre styrväggspartiet.

8; Anordning enligt krav 1, 2, 6 och 7, k ä n n e t e c k n a d a v att det tredje styrorganet (18) är anordnat åtminstone i närheten av samma höjd, som den, i fråga om rökgasvägen främre ansatsdelen av styrnäsan (17) vid styrväggens anströmningsyta (16c), vid vilken en kröken (4) bakåt begränsande vägg (6) är anordnad.

9. Anordning enligt krav 1 och 2, k ä n n e t e c k n a d Ga v att styrväggen (16) är anordnad i kröken (H) på sådant sätt och omgives av en utanför liggande delström (20), i förhållande till dennas vägg främre horisontellt förlöpande styrväggskant (l6b) som bildas av en sned framvägg (5) på en åtminstone på ena sidan sned askutföringstratt (7) som bildar kröken (H) och är anordnad på sådant avstånd, att styr- väggen (16) omfattar en del av gasmängden av de odelade rökgaser (8) som strömmar ur den första vertikalkanalen (1) så att denna delgasmängd styras bakom den undre kanten (A1) av mellanväggen (3) som en innanför liggande delström (19).

10. Anordning enligt krav 1, 2 och U, k ä n n e t e c k n a d a v att styrväggen (16) är snett anordnad i strömningsriktningen av de båda delströmmarna (19 och 20), mot de i kröken (U) bakifrån begränsande,' vertikalt förlöpande väggen (6). 7802512-9 ll

ll. Anordning enligt kraven 1 och 2, k ä n-n e t e c.k n a d a v att styrväggen (16) åtminstone delvis består av kylrör (26), som är en- slutne till förångningssystemet i en ångpanna eller en hetvattensbehål- lare.

l2. Anordning enligt krav ll, k ä n n e t e c k n a d a v att styrväggen (16) i allt väsentligt består av stiftade och med stampmassa beklädda rör.

13. Anordning enligt krav 12, k ä n n e t e c k n a d e v att rören är utformade som flänsrör eller som liströr och svetsade vid var- andra. lü.

Anordning enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d a v att styrväggen (16) är okyld och utförd av högtemperaturbeständigt stål eller eldfast murverk eller på avstånd kyld med hjälp av genom styr- väggrör (29) genomförd värmebärare.

15. Anordning enligt något av kraven 1-lü, k ä n n e t e c k n a d a v att åtminstone de eftervärmeytor (10), som är utsatta för så kal- lat kulregn för rengöring, i styrväggen (16), styrnäsan (17) och det tredje styrorganet (18) är utförda bepansrade. -_-_____~_---_-..-___.._-_