NO145285B - Apparat for aa forbedre separeringen av flyaske i en forbrenningsovn med flerkanalkjele - Google Patents

Description

Oppfinnelsen angår et apparat for å forbedre separeringen., av flyaske i en forbrenningsovn,spesielt i en avfallsforbrennings-' ovn, med flerkanalkjele, hvor to vertikale kanaler er forbundet med hverandre via en nedre avbøyning.

Da det for forbrenningsovner med innebygget dampproduksjons-innretning som oftest ikke er mulig å anvende kjelen som en rett-linjet, vertikal enhet, dvs. som en såkalt "enkanalkjeie", over ovnsfyrrommet, oppdeles som kjent røkgassens. bane i forbrennings-, ovnen i flere vertikale kanaler som på det sted hvor røkgassens bane avbøyes, er forbundet med hverandre ved hjelp av to avbøyninger på 90° hhv. en avbøyning på 180°. Ved denne utførelsesform be- . - finner det seg ved den nedre ende av vertikalkanalene avbøyninger på 180° som samtidig er utformet som utløpstrakter for aske. Når røkgassen strømmer gjennom disse nedre avbøyninger, brytes røk- ' ' :■ gasstrømmen på grunn av sentrifugalkreftene. Derved vil røkgassene bare strømme ensidig og lokalt med stor hastighet mot den påfølgende oppadrettede vertikalkanai. Dessuten bevirker sentrifugalakselerasjon av røkgassene at flyasken i røkgasstrømmen føres utad. Derved vil større askepartikler med en størrelse på over ca. 200 pirr slynges ut av røkgasstrømmen som avbøyes med en bane som tilnærmet danner en halvsirkel, og inn i askeutløpstrakten, mens de finere askepartikler vil oppsamles i det ytre kantparti av den avbøyde røkgasstrøm. Det oppstår da der en høy flyaskekonsentrasjon i røkgassen, slik at i avbøyningen dekker feltet med høy røkgass-hastighet praktisk talt feltet med høy askekonsentrasjon.

Når det altså i den påfølgende oppadrettede kanal er innebygget konveksjonsvarmevekslere, f.eks. et fordampningsapparat eller et overopphetningsapparat for en dampkjele, som efterkobiede opp-varmingsflater, strømmer røkgassene ujevnt mot disse, hvorved det i området for den høye røkgasshastighet hhv. flyaskekonsentrasjon forekommer en sterk tilsmussing dersom de henimot disse trans-porterte askepartikler er blitt myke på grunn av at de har nådd en temperatur som tilsvarer askens smeltepunkt. Riktignok er tilsmussingen av varmeflåtene mindre for aske med et høyt smeltepunkt, dvs. når flyaskepartiklene ikke er blitt myknet, men de fører ofte på grunn av erosjon til alvorlige skader på overopp-hetningsapparatet hhv. på fordampningsapparatet.

Ved de vanlige avbøyninger av røkgass er derfor sentrifugal-akselerasjonene hhv. -kreftene ikke tilstrekkelige til å skille ut også mindre flyaskepartikler med en størrelse under 200 um fra røkgasstrømmen hhv. til å hindre at askepartikler med en diameter på over ca. 10 0 fim kommer frem til de konveksjonsvarmeveksler-flater som er anordnet i den annen kanal, selv om dette hadde vært sterkt ønsket. Slike større flyaskepartikler har ofte en fremdeles myk hhv. plastisk kjerne og sprekker når de støter mot disse varmeflater, og dette fører til den kjente tilsmussing av disse varmeflater. Dersom^på den annen side disse askepartikler er fullstendig størknet hhv. ikke myknet, forårsaker de på grunn av sin store kinetiske energi sterk erosjon når de støter mot varmevekslerflåtene, og disse erosjoner fører da i kombinasjon med korrosjonsvirkninger spesielt til en forholdsvis hurtig ødeleggelse av disse varmeflater. Dessuten er den rent ensidige tilstrømning for den påfølgende vertikalkanal, dvs.

det ujevne anslag mot de i denne innebygde varmevekslerflater, også en ulempe for den termiske belastning av varmevekslerrørene og for kjelens varmevirkningsgrad.

Det tas ved oppfinnelsen sikte på å unngå' de ovennevnte ulemper.

Oppfinnelsen angår således et apparat for å forbedre separeringen av flyaske i en forbrenningsovn, spesielt en avfallsforbrenningsovn, med flerkanalskjeie, hvor to vertikale kanaler er forbundet med hverandre via en nedre avbøyning, og apparatet er særpreget ved en styrevegg som er anordnet i avbøyningen og som deler røkgasstrømmen i to delstrømmer, en styrenese som er anordnet på styreveggens tilstrømningsside, og et tredje styreorgan som er anordnet på veggen som danner den bakre avgrensning for avbøyningen.

Et utførelseseksempel på apparatet ifølge oppfinnelsen og som også viser apparatets verkemåte, er skjematisk vist på tegningene. Av disse viser

Fig. 1 er vertikalsnitt av to vertikale kanaler for en søppelforbrenningsovn med en vanlig nedre avbøyning, Fig. 2 gasshastighets- og askekonsentrasjonsprdfilen for avbøyningen ifølge Fig. 1 i planet A1-A2 ifølge Fig. 1, Fig. 3 et vertikalsnitt gjennom to vertikale kanaler for en søppelforbrenningsovn med den nedre avbøyning ifølge.oppfinnelsen, og Fig. 4 gasshastighets- og askekonsentrasjonsprofilen for avbøyningen ifølge Fig. 3 i planet A1-A2 ifølge Fig. 3.

På Fig. 1 er i tverrsnitt vist to firkantformede vertikale kanaler 1 og 2 for en søppelforbrenningsovn og som er skilt fra hverandre ved hjelp av en vertikal mellomvegg 3 og som ved deres nedre ender er forbundet med hverandre ved hjelp av en méd 4 generelt betegnet vanlig avbøyning på 180°. Avbøyningen 4 danner sammen med en skråstilt fremre vegg 5 og en vertikal bakre vegg 6 en på en side avskrådd askeutløpstrakt 7 med en nedre åpniiig 7a som den fra røkgasstrømmen fraskilte flyaske tømmes ut gjennom. Røkgasstrømmen som generelt er betegnet med 8 og som er vist ved hjelp av sine strømlinjer 8a og som i den første kanal 1 som fører nedad, strømmer ovenfra og nedad, strømmer på grunn av den virksomme sentrifugalakselerasjon hhv. de virksomme sentrifugal-krefter gjennom avbøyningen 4 på 180° med den størst mulige baneradius, og kommer derefter unnenifra opp i den påfølgende kanal 2 som fører oppad. Når røkgasstrømmen 8 strømmer gjennom avbøy-ningen 4, rives røkgasstrømmen opp ved mellomveggens 3 nedre kant 3a på grunn av sentrifugalkreftene, hvorved en hvirvel 9 dannes . i området for denne kant. Derved strømmer røkgassene bare utad, dvs. ensidig, med stor hastighet mot den annen, oppadførende kanal 2 i kanalens innløpsplan A1-A2. Dessuten trenges flyaskepartiklene på grunn av sentrifugalkreftene utad mot den tilnærmet halvsirkelformige bane for røkgasstrømmen 8, hvorved de større askepartikler med en diameter på over ca. 200^um slynges ut av røkgasstrømmen 8 i asketrakten 7, mens de finere askepartikler (med en størrelse av under 200^,um) oppsamles i den ytre del av røkgasstrømmen 8 som utsettes for en forandring av strømnings-retningen, og føres oppad fra denne i avbøyningen 4 og støter mot konveksjonsvarmeveksleren 10, uavhengig av om denne er et fordampningsapparat eller et overopphetningsapparat, som er anordffet i den annen kanal 2. I innløpsplanet A1-A2 for den påfølgende kanal 2 når røkgassenes askekonsentrasjon helt i ytterkant, dvs. nær den vertikale traktvegg 6 som fortsetter oppad som den bakre begrensningsvegg 6a for den annen kanal 2, sin største verdi, mens det i dette plan på den annen side, dvs. innenfor området for mellomveggens 3 nedre ende, dannes et dødt område 11 hva gjelder røkgasstrømmen 8 og som praktisk talt bare inntas av den allerede nevnte bakevjehvirvel 9 og er betinget av at strømmen 8 rives opp ved kanten 3a og av de forholdsvis store baneradier for strømmens enkelte strømlinjer 8a.

Da dødsonen 11 innen området for kanten 3a hhv. for stedet Al er forholdsvis stor sammenlignet med innløpstverrsnittet Al-A2 for den annen kanal 2, er strømmen mot den annen kanal 2 og dermed mot varmeveksleren 10 her utpreget asymmetrisk, hvorved dessuten askekonsentrasjonen tiltar sterkt mot høyre i retning mot stedet A2. Derved utsettes varmeveksleren 10 ikke bare for en ujevn termisk belastning, men også for en ujevn tilsmussing og for en ujevn mekanisk påkjenning på grunn av de bare på den ene side, dvs. til høyre for og tiltagende mot stedet A2, på-støtende askepartikler, som kvalitativt vist ved kurven på Fig.2.

På Fig. 2 er gasshastighets- og askekonsentrasjonsprofilen ' for den vanlige avbøyning 4 ifølge Fig. 1 i det horisontale inn-løpsplan A1-A2 for den påfølgende kanal 2 vist, hvor strekningen A1-A2 dessuten svarer til den innvendige bredde av .gassinnløps-tverrsnittet for den påfølgende vertikalkanal 2. Langs ordinat-aksen 12 til venstre på diagrammet er røkgassenes hastighet og langs.ordinataksen 13 til høyre på diagrammet askekonsentrasjonen i røkgassene (f.eks. i mg/Nm^) avsatt, mens avstandene fra stedet Ai, dvs. fra den vertikale<*>mellomveggs3 nedre kant 3a, er avsatt langs diagrammets absc.isseakse. På diagrammet ifølge Fig. 2 betegner den heltrukne kurve gasshastigheten 14 og den stiplede kurve askekonsentras jonen 15, men som allerede nevnt gj.engir disse to kurver bare kvalitativt tendensen over den betraktede strekning A1-A2.

Det fremgår først og fremst av diagrammet på Fig. 2 at både gasshastigheten 14 og askekonsentrasjonen 15 henimot stedet A2, dvs. basert på den avbøyde røkgasstrøm 8, tiltar sterkt utad henimot veggen 6 hhv. 6a (se Fig. 1). Det fremgår dessuten'av

Fig. 2 at gasshastigheten 14 til venstre i området for stedet Al, dvs. nær veggkanten 3a (se Fig. 1), sågar slår helt om og

er negativ, dvs. at strømningen sågar er motsatt den ønskede hovedstrømningsretning, og dette kan' tilskrives bakevjehvirvelen 9 i avløsningssonen 11 (se Fig. 1). Gasshastigheten 14 avtar til høyre kort før stedet A2 plutselig igjen sterkt i retning mot dette sted, og dette beror på friksjonen mot traktens bakre vegg 6. (Se Fig. 1).

På Fig. 3 er apparatet ifølge oppfinnelsen for å forbedre separeringen av flyaske ved avbøyningsstedet igjen vist i form. av et vertikalsnitt, idet de deler ifølge Fig. 3 som også forekommer i forbindelse med den vanlige avbøyning som er vist på

Fig. 1, er gitt de samme henvisningstall.

Dette apparat består i det vesentlige av en kombinasjon av tre lede- eller styreelementer 16, 17 og 18, idet på Fig. 3 en styrevegg 16 er vist som er innebygget i den nedre avbøyning 4" på 180° og som deler den ankommende røkgasstrøm 8 i to del-strømmer 19 og 20, og dessuten er vist en styrenese. 17. som, er; ■ anordnet på styreveggens tilstrømningsside 16c, og et tredje styreorgan 18 som er anordnet ved traktveggen 6 som utgjør den bakre begrensning for avbøyningen 4.

De enkelte strømlinjer som viser strømforløpet i avbøyningen 4, er på Fig. 3 betegnet med 19a og 20a for de to røkgassdel-strømmer hhv. 19 og 20. De to delstrømmer 19 og 20 som dannes, av styreveggen 16 vad oppdeling i området for avbøyningen 4 av røkgasstrømmen 8 som kommer fira den nedadrettede., første vertikalkanal 1, avbøyes med en betraktelig mindre radius enn den samlede røkgasstrøm 8 i den vanlige avbøyning 4 ifølge Fig. 1, som nærmere forklart nedenfor. Da sentrifugalakselerasjonen er omvendt proporsjonal med strømmens baneradius, er sentrifugalkreftene som tvinger askepartiklene utad på den buede strømnings-bane, her vesentlig høyere sammenlignet med for den betraktelig større baneradius vist på Fig. 1. Dette bevirker at separeringen av flyaskepartiklene fra de to røkgassdelstrømmer 19 og 20 blir sterkt øket.

St<y>revegaen 16 som her er vist som en rett vegg, dvs. med minst tilnærmet i forhold til hverandre-parallelle og plane hovedflater, ender bakenfor i forhold til banen for de to del-strømmer 19 og 20, dvs. med- sin øvre kant

16a#kort før innløpsplanet A1-A2 for den påfølgende oppadrettede vertikalkanal 2. Styreveggen 16 som ifølge Fig. 3 er svakt skråstilt i forhold til traktbakveggen 6 i strømningsretningen for de to delstrømmer 19 og 20, oppfanger en del av gassmengden

i røkgasstrømmen 8 og avbøyer denne bak mellomveggens 3 kant 3a hvor igjen en opprivning av strømmen finner sted, i form av del-strømmen 19 som har en betydelig mindre radius sammenlignet med den udelte røkgasstrøm 8 i Fig. 1, og slik at delstrømmen 19 strømmer inn i den påfølgende vertikalkanal 2, hvorved bakevjehvirvelen 9 også blir mindre enn den tilsvarende hvirvel 9 ifølge

Fig. 1. De forholdsvis store flyaskepartikler som føres med i delstrømmen 19 og som har en størrelse av over ca. 100 um, slynges på grunn av sentrifugalkreftene som forekommer i denne delstrøm, ut i en rolig sone 1 som dannes på tilstrømningssiden 16c for styreveggen 16, og risler derfra langs styreveggen 16 nedad til styreveggens nedre kant 16b hvor de fanges opp av den ytre del-strøm 20 som omspyler styreveggen 16 nedentil.

Da røkgassdelstrømmens 20 radius i det minste er tilnærmet like stor som radius for røkgassdelstrømmen 19 (som befinner seg innenfor hhv. oventil), blir disse askepartikler skilt ut nok engang fra den ytre delstrøm 20 på grunn av sentrifugalkreftene som forekommer i denne, men denne gang sammen med de tilsvarende store flyaskepartikler (dvs. likeledes med en størrelse av over ca. 100 um) som allerede på forhånd var tilstede i delstrømmen 20, og over i asketrakten 7.

Styrenesen 17 som i forhold til røkgassens bane er anordnet bakentii, dvs. ved den øvre ende, av styreveggen 16 og som primært er anordnet på styreveggens tilstrømningsside 16c og ifølge Fig.3 danner styreveggens øvre kant 16a, bevirker den nødvendige dempningssone 21 for fraskillelsen av flyaske fra den innenforliggende hhv. øvre delstrøm 19, og dessuten forskyver styrenesen 17 delstrømmen 19 i retning mot det døde område 11 som praktisk talt bare inntas av bakeVjehvirvelen 9, dvs. som ikke gjennom-strømmes av hovedstrømmen, hvorved dette område som på grunn av den betydelig mindre avbøyningsradius ved mellomveggkanten 3a er betydelig mindre enn som vist på Fig. 1, blir ennu snevrere.

Det tredje styreorgan 18 som er anordnet ved den bakre traktvegg 6 og her tilnærmet på det samme nivå som den nedre del av styrenesen 17, strekker seg med det samme tverrsnitt horisontalt ved veggens 6 innerside og har her et i det vesentlige vinkel-formig tverrsnitt. På grunn av styreorganet 18 som strekker seg over den samlede innvendige bredde for den annen kanals 2 tverrsnitt, blir avbøyningsradiusen for den utenforliggende delstrøm ;• som nedentil strømmer rundt styreveggen 16, minsket, og dette bidrar på sin side til en symmetrisk tilstrømning mot konveksjonsvarmevekslerens 10 varmeflater. Styreorganet 18 danner på. sin av-strømsside en forholdsvis liten bakevje i en sone 22 hvor en tilsvarende mindre bakevjehvirvel 23 dannes. Denne bakevjesone 22 er imidlertid tilstrekkelig til å holde en på styreveggens 16 avstrømsside dannet bakevjesone 24 og den deri dannede hvirvei 25 liten og til under utnyttelse av det i denne forekommende undertrykk å avbøye den utenforliggende delstrøm,20 slik at den. føres sammen med den andre, innenforliggende delstrøm 19 ved styreveggens 16 øvre ende og slik at strømmen ledes i det vesentlige vertikalt og symmetrisk, dvs. jevnt over innløpstverrsnittet A1-A2 for den annen kanal 2, mot konveksjonsvarmevekslerens■10 varmeflater.

Den kombinerte virkning av styreveggen 16, styrenesen 17 og det tredje styreorgan 18 fører ihvertfall avhengig av stillingen og utformningen av strømlinjeknippene 19a og 20a for de to del-strømmer 19 og 20 ifølge Fig. 3, til en betydelig gunstigere tilstrømning mot varmeveksleren 10 som er bygget inn underst i den påfølgende oppadrettede kanal 2, enn ved anvendelse av den vanlige avbøyning 4 uten en slik innebygget del, hhv. med det eneste strømlinjeknippe 8a for den uoppdelte røkgasstrøm 8 ifølge Fig. 1. Derved unngås både en lokal for sterk tilsmussing og en mekanisk overbelastning av konveksjonsvarmevekslerens 10 rør som følge av tilstrømmende flyaskepartikler, og dessuten en termisk overbelastning av disse rør praktisk talt på de samme røirpartier sammenlignet med den konvensjonelle avbøyning 4 ifølge Fig. 1.

På Fig. 4 er igjen den rent kvalitative gasshastighets-

og askekonsentrasjonsprofil vist i innløpsplanet A1-A2 for den

påfølgende oppadførende kanal 2 for avbøyningen 4 som er forsynt med innretningen 16/17/18 ifølge Fig. 3. En sammenligning med det tilsvarende diagram for den vanlige avbøyning 4 som vist på Fig. 2, viser fremfor alt at gasstrømmen 14 som ved anvendelse av den vanlige avbøyning er forskjøvet ensidig henimot stedet A2, dvs. henimot den. bakre traktvegg 6 hhv. bakveggen 6a for den annen kanal 2, nu fordeles over et forholdsvis stort midlere område av strekningen A1-A2. Kurven 14 viser riktignok to tbop-steder S19 og S20 for de to delstrømmer 19 og 20 (se Fig. 3),

men deres toppnivåer er forholdsvis lave sammenlignet med den gjennomsnittlige gasshastighet som forekommer i dette midlere område og som på Fig. 4 er antydet ved hjelp av en stiplet vannrett linje 14a, slik at gasshastigheten 14 over dette forholdsvis brede middelområde har en likeledes nærmest konstant verdi 14a. Riktignok slår gasshastigheten 14 her i overensstemmelse med de to bak-evjehvirvler 9 og 23 ifølge Fig. 3, dvs. i nærheten av de to steder Al og A2, om to ganger til negative verdier, men de derved omgrensede områder med negativ gasshastighet er betydelig mindre sammenlignet med det tilsvarende område på stedet Al ifølge Fig. 2 og som ved anvendelse av den vanlige avbøyning ifølge Fig. 1 kan tilskrives den langt sterkere bakevjehvirvel <9.> Den på grunn av innretningen 16/17/18 tvungne tilstrømning til innløpstverr-snittet A1-A2 innen det midlere område medfører at røkgassene efter en forholdsvis lav inntrengningsdybde i varmeveksleren 10 fordeles over det samlede tverrsnitt for den påfølgende vertikalkanal i motsetning til den vanlige strømning (se Fig. 1).

Imidlertid fordeler også flyaskekonsentrasjonen 15 i røk-gassene seg betydelig jevnere over innløpstverrsnittet A1-A2 for den påfølgende kanal 2 enn ifølge den tilsvarende kurve 15 på Fig. 2 for den vanlige avbøyning 4. Også her kan nemlig to topp-punkter Sal9 og Sa20 for kurven 15 som igjen skal tilordnes de to røkgassdelstrømmer 19 og 20 (se Fig. 3), ikke på noen måte skjule at flyaskekonsentrasjonen her er vesentlig lavere og mer utjevnet vurdert for den samlede strekning A1-A2 sammenlignet med askekonsentrasjonskurven 15 ifølge Fig. 2, til tross for de maksimumsverdier som disse to toppsteder Sai9 og Sa20 danner langs askekonsentrasjonskurven 15.

En del konstruksjonsmessige detaljer for innretningen 16/ 17/18 ifølge Fig. 3 vil bli nærmer» beskrevet nedenfor. Som det også fremgår av Fig. 3 «tår den plane styrevegg 16 som i det vesentlige er utformet som en planparallell plate,

norma-lt på de to i forhold til hverandre parallelle side-

vegger 2a for den påfølgende oppadførende vertikalkanal 2, hvorved styreveggen 16 på begge sider når frem til sideveggene 2a og dessuten er festet til disse. Den øvre, dvs. i forhold til banen for de to røkgassdelstrømmer 19 og 20, bakre og horisontale styreveggkant 16a er anordnet tilnærmet på midten av strekningen A1-A2.

Som antydet på Fig. 3 ved stedene 26 kan styreveggen 16 i det minste delvis bestå av kjølerør som i form av fordampnings-rør kan være tilkoblet til fordampningssystemet for en dampkjele som også den konveksjonsvarmeveksler som er bygget inri i den annen oppadførende vertikalkanal 2, tilhører. Styreveggen 16 kunne imidlertid også, fortrinnsvis. også den på denne anbragte styrenese 17, være fullstendig oppbygget av slike kjølerør som strekker seg nedenfra og oppad i styreveggens 16 lengderetning og er føyet sammen med hverandre på tvers i forhold til kanalsideveggene 2a. Disse kjølerør er fortrinnsvis forsynt med stifter og kledd med stampemasse, hvorved de kan være utformet som rør med finner eller sveiset til hverandre som flensrør. Styreveggen 16 kan imidlertid på den annen side også være uten kjøling og bestå av varmefast stål eller den kan være fullstendig utført i ildfast murverk Styreveggen 16 kan også være avkjølt, dvs. at den kan være oppbygget av rør som gjennomstrømmes av et flytbart varmebærermiddel. Dersom de efterkoblede varmeflater som er bygget inn i den annen oppadførende kanal 2, renses periodevis med et såkalt "kuleregn", kan i det minste de deler av styreveggen 16, styrenesen 17 og det tredje styreorgan 18 som utsettes for kuleregnet, være pansrede.

Det tekniske fremskritt som erholdes med apparatet ifølge oppfinnelsen, består først og fremst, i at tilstrømningen til den påfølgende oppadførende vertikalkanal hhv. til konveksjonsvarme-vekslerne som er anordnet i denne, er vesentlig mer utjevnet sammenlignet med den tilstrømning som erholdes med den vanlige avbøyning av røkgassen, og at lokalt forekommende, for sterke tilsmussinger og/eller mekaniske overbelastninger av varmeveksler-rørene på grunn av erosjon og/eller korrosjon kan unngås, hvorved anleggets brukstid økes. Dessuten oppnås ved den jevnere til-strømning til den annen kanal at også den termiske påkjenning på varmevekslerrørene blir tilsvarende jevnere.

Det foreliggende apparat for å forbedre separeringen av flyaske kunne til forskjell fra Fig. 3 som bare viser en foran, dvs. bare på en side, avskrånet askeuttømningstrakt, også være anordnet i en avbøyning som på begge sider, dvs. både foran og bak, er avgrenset av skrå traktvegger, hvorved plasseringen og utformningen av fremfor alt styreveggen må avpasses efter formen av den på begge sider avskrånede askeuttømningstrakt. Istedenfor å utforme styreveggen i det vesentlige i form av en planparallell plate, kunne denne i det minste delvis også være bueformet, hvorved sirkel-, ellipse-, parabel- eller hyperbelbuer kunne anvendes som geometrisk utføringsform.

Claims (12)

1. Apparat for å forbedre separeringen av flyaske i én forbrenningsovn, spesielt en avfallsforbrenningsovn, med flerkanalkjele, hvor to vertikale kanaler er forbundet med hverandre via en nedre avbøyning, karakterisert ved en styrevegg (16) som er anordnet i avbøyningen (4) og som deler røkgasstrømmen (8) i to delstrømmer (19,20), en styrenese (17). som er anordnet på styreveggens tilstrømningssidé. (16c.) , og et tredje"styreorgan (18) som er anordnet på veggen (6) som danner den bakre avgrensning for avbøyningen (4).

2. Apparat ifølge krav 1, karakterisert ved at styreveggen (16) står normalt på den annen vertikalkanals (2) to sidevegger (2a) og over det innvendige kanaltverrsnitt som avgrenses av disse, og er festet til disse to vegger (2a), og at en i forhold til banen for de to délstrømmer (19,20), bakre, horisontalt forløpende styreveggkant •(l&a) er anordnet i det minste tilnærmet på midten av den horisontale av-stand (A1-A2) mellom den nedre kant (Al) av mellomveggen (3) som skiller de to vertikalkanaler (1,2) fra hverandre, og den annen kanals (2) bakre vegg (6a).

3. Apparat ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at styreveggens (16) tilstrømningssidé (16c)'i det minste delvis er dannet av et jevnt flateparti av styreveggen (16) .. '

4. Apparat ifølge krav 1-3, karakterisert ved at styreveggen (16) er utformet som en planparallell plate.

5. Apparat ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at styrenesen (17) som med konstant tverrsnitt strekker seg horisontalt over.styreveggens (16) samlede bredde, er anordnet ved den bakre ende av styreveggen (16), og ved at den bakre styreveggkant (16a) er dannet av styrenesen (17).

6. Apparat ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at styrenesen (17) med sin neseprofil rager ut over styre-veggflaten som danner styreveggens (16) tilstrømningssidé (16c), mens styreveggens (16) annen hovedflate strekker seg kontinuerlig helt til den bakre styreveggkant (16a) .,

7. Apparat ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at det tredje styreorgan (18) som rager inn i avbøyningen (4), strekker seg med konstant tverrsnitt horisontalt over den samlede innvendige bredde av tverr-snittet for den annen kanal (2) og befinner seg overfor det bakre styreveggparti.

8.. Apparat ifølge krav 1, 3,6 og 7, karakterisert ved at det tredje styreorgan (18) er anordnet i det minste tilnærmet pa det samme nivå som, i forhold til røkgassens bane, styrenesens (17) fremre forbindelsessted på styreveggens tilstrømningsflate (16c) .

9. Apparat ifølge krav 1, 2 og 4, karakterisert ved at styreveggen (16) i strømningsretningen for de to del-strømmer (19,20) heller mot den vertikale vegg (6) som bakentil avgrenser avbøyningen (4).

10. Apparat ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at styreveggen (16) i det minste delvis består av kjøle-rør (26) .

11. Apparat ifølge krav 10, karakterisert ved at styreveggen (16) i det vesentlige består av med stifter for-synte og med stampemasse kledde rør.

12. Apparat ifølge krav 11, karakterisert ved at rørene er utformet med finner eller som flensrør som er sveiset til hverandre.