SE0900073A1 - Tätningshylsa - Google Patents
TätningshylsaInfo
- Publication number
- SE0900073A1 SE0900073A1 SE0900073A SE0900073A SE0900073A1 SE 0900073 A1 SE0900073 A1 SE 0900073A1 SE 0900073 A SE0900073 A SE 0900073A SE 0900073 A SE0900073 A SE 0900073A SE 0900073 A1 SE0900073 A1 SE 0900073A1
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- sealing sleeve
- piston
- cylinder wall
- sealing
- sleeve
- Prior art date
Links
- 238000007789 sealing Methods 0.000 title claims description 48
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 claims 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 101100289200 Caenorhabditis elegans lite-1 gene Proteins 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 1
- 231100000241 scar Toxicity 0.000 description 1
- 230000009528 severe injury Effects 0.000 description 1
- 238000010257 thawing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F3/00—Pistons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F5/00—Piston rings, e.g. associated with piston crown
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J9/00—Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
- F16J9/12—Details
- F16J9/20—Rings with special cross-section; Oil-scraping rings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Description
15 20 25 30 a) Kontakttrycket mellan de fasta kropparna kolvring och kolv (yta 4) år lika med: P - (w-(W-c)/2) /(w-c) > P/2 vilket ger god kontakt och god tätning. b) Kontakttrycket mellan de fasta kropparna kolvring och cylindervagg ar lika med: P/2 vilket också ger god tätning. c) Friktion mellan kolvring och cylindervägg: P - h - l - u / 2 (där u är fiiklionskoefiicierrten och l är cylindems omkrets) Trycket av gas och oljeblandningen i tainingspaltema antas variera linjart från ena ändan till den andra Krafter på gnmd av ljådring i kolvringen bortses ifrån.
Av c framgår att friktionen och också friktionen per längdenhet av kolvens omkrets beror av kolvringens höjd h Ju mindre denna kan göras desto mindre kommer friktionen att bli. En mer ingående modellering inkluderande till exempel fiådring och vrangning av kolvringen skulle inte motsâga inte denna slutsats.
För en konventionell kolvring bestäms höj den h av att kolvringen måste kunna motstå vrángning orsakad av tryck- och fiiktionskrafier. Spaltvidden (c i figur 1.) mellan sj älva kolven och cylindervåggen tenderar att ökai proportion med cylinderdiametern För att undvika alltför mycket vrangning görs då kolvringarna större för stora cylinderdiarnetrar aven om trycket P är konstant. Kolvringens höjd h är vanligen proportionell mot cylinderns diameter. 10 20 25 30 I stora skeppsmaskiner ställer då fi-iktionsvärmet stora krav på smörjsystemet och oljans kvalitet. Ett inte ovanligt fel i sådana motorer är så kallad "scufñng" när smörjningen mellan kolvring och cylindervägg fallerar. Detta kan ge upphov till svåra skador i motorn Föreliggande uppfinning gäller minskning av friktionen mellan kolvtätningen och cylinderväggen Ett ändamål är då att öka motoms energiverkningsgrad. Ett annat ändamål är att minska den lokala upphettning som friktionen mellan kolvtätníng och cylinder ger upphov till och därigenom förbättra smörjningen och livslängden Enligt den nya uppfinningen används en tätningshylsa i stället för en tätningsring. I figur 2 visas ett exempel på en sådan tåtningshylsa i enlighet med derma uppfinning och några viktiga mått är utsatta. I denna figur, som visar ett liknande centrumsnitt av en cylinder och kolv somi figur 1 är: 1 kolven, 2 cylinderväggen, 3 tämingshylsart, 4 tätningsoniråde mellan tätningshylsa och kolvspår och 5 är tätningsonirådet mellan tåtníngshylsa och cylindervägg. Det höga trycket antas vara ovanför kolven och tätningshylsan I yttre delen av tätningshylsan 3 finns en ursparning 6 som går rurrt om hylsan. Derma urspårning står i gasledande kontakt med baksidan av tätningshylsan genom flera häl 7 runt om, som utjämna: gastrycken mellan ursparningen 6 och hylsans baksida Detta område 9 är anslutet till det höga trycket ovanför kolven genom spalten 10.
Vid en enkel analys liknande den som tidigare gjordes för den konventionella kolvringen i figur 1 får vi för den nya tätningshylsan i figur 2: a) Kontakttryck mellan de fasta kropparna vid tätningshylsa och kolvringsspår (yta 4) är lika med: P - (w-(w-c)/2) /(w-c) > P/2 vilket ger god kontakt och god tätning. b) Kontakttryck mellan de fasta kropparna vid tätningshylsa och cylindervägg (yta 5) är lika med: P/2 vilket också ger god tätning. 10 20 25 30 c) Friktion mellan kolv och cylindervägg: P - heff- l - u /2 (där u är friktionskoefficienten och l är cylinderväggens omkrets) Eftersom hefi* kan göras mycket mindre än h för en konventionell kolvring i figur 1, kan derma tätningshylsas friktion bli mycket mindre. Trycket i urspamingen 6 är samma som på baksidan av tätningshylsan och ovanför kolven Trycket i spalten 8 kan också anses vara det samma. Tryckskillnaden P verkar alltså bara på en del av tätningshylsarrs totala höjd. Ett alternativt synsätt är att gasen i urspamingen 6 fimgerar som en gaskudde som balanserar en stor del av den kraft som verkar på tätningshylsans innersida För att få tillräcklig förmåga att motstå vrängning av de krafter som orsakas av friktion och gastryck och ändå inte få för mycket fiiktion mot cylinderväggen utformas en konventionell kolvring så att vidden w av ringen är större än eller väsentlige av samma storlek som höjden h av ringen. En tämingshylsai enlighet med föreliggande uppfinning kan utformas med en höjd h som är mycket större än dess vidd w. På grund av gaskudden i urtaget 6 kan detta göras utan att orsaka alltför mycket friktion mot cylinderväggen En stor totalhöjd gör hylsan motståndskraftig mot vrängning även om vidden w är liten.
Ett tredje ändamål med föreliggande uppfimiing är att åstadkomma en kolvtäining som kan motstå vrängning och ändå vara flexibel i radiell led och kunna följa oregelbundenheter i cylindervaggen. En sådan förmåga att anpassa sig efier en icke perfekt cylindervägg minskar låckaget. Det minskar också risken för att det skall uppstå abnormt högt kontakttryck och farliga friktionsförhållanden vid utstickande delar av cylinderväggen Scufling initieras ofiai sådana områden. Flexibiliteten hos en tätningshylsa enligt föreliggande uppfinning gör smörjningsförhållandena bättre. I sådana motorer där Smörjning sker genom kontinuerlig tillförsel av ny smörjolja kan olj edoseringen minskas med åtföljande besparing i driftkostnader.
Vid böjning av en rak balk genom pålagd kraft blir den resulterande höjningen (l/r, där r = böjningsradíe) omvänt proportionell mot yttröghetsmomentet hos balkens tvärsnitt. 10 15 20 25 30 Detta är i sin tur proportionellt mot kuben på tvärsnittets utsträckning i böjningsriktningen För ett föremål, som är böjt redan från början, gäller ett motsvarande samband för dess deformation fiân sin ursprungliga form. En tätningshylsa i enlighet med föreliggande uppfinning kan med fördel utformas med en vidd w som är mindre än en tredjedel av dess höjd h En minskning av vidden w till en tredjedel medan andra omständigheter hålles konstanta ändrar tvärsnittets yttröghetsmoment till 1/27 av dess ursprungliga värde. Den kraft som behövs för att anpassa tätningshylsan till oregelbundenheter i cylinderväggen minskas alltså med en faktor 27. Detta utan man behöver byta fi'ån konventionella och beprövade konstruktionsmaterial.
En tätningshylsa enligt föreliggande uppfinning utformas företrädesvis med mindre vidd än en konventionell kolvring. Vid användning i äldre motorer skulle det ibland vara fördelaktigt att kunna använda de gamla kolvringsspåren också för de nya tätningshylsorna med mindre vidd. Detta kan göras om en tyllnadsring placeras innanför tätningshylsan och fyller upp det tomma utrymmet och håller tätningshylsan på plats. I andra fall kan höjden av spåret i kolven ökas i spårets yttre del både uppåt och nedåt och en ny högre tätning i enlighet med föreliggande uppfinning passas in i det resulterande yttre spåret medan den kvarvarande delen av det djupare spåret inte stör bakom mitten av hylsan.
En viktig sak hos den nya täiningshylsan är att ursparningen 6 i den yttre ytan står i gasledande förbindelse med högtryckssidan av kolven. Detta gör att ursparningen verkar som en gaskudde mellan tämingshylsan och cylinderväggen. Denna gaskudde balanserar en del av krafien från det tryck som verkar på baksidan av hylsan I det utförande som visas i figur 2 sker gasförbindelsen genom hål 7 genom hylsan till omrâdet bakom hylsan 9. Detta i sin tur är i kontakt med högtryckssidan av kolven genom den spalt 10, som uppstår mellan tätningshylsa och spårkant vid högtryckssidan av tärningen. Alternativt, kan man, när det höga trycket alltid är på ena sidan av tärningen, vilket oftast är fallet, åstadkomma en sådan gasledande förbindelse mera direkt genom vertikala hål eller spår ll i den övre delen av tåtningshylsan (under antagande att det högre trycket är ovanför tätningen för en vertikalt arbetande kolv). De två alternativen visas i figurema 3 och 4. 10 15 20 25 30 En konventionell kolvring tenderar att slitas mer vid sin övre och undre del och dårför ha en något konvex yttre yta I själva verket år en sådan konvex eller tunnformad yttre yta något som ofta tillhör konstruktionen. I vilket fall som helst ger en sådan konvex yta inte något stöd mot att ringen vrånger sig på grund av friktionen och gastrycket och spalten mellan kolv och cylinder. För att motstå sådan vrångning måste ringen ha intern styvhet och en stor vidd (w). För en tätningshylsai enlighet med föreliggande uppfinning är situationen annorlunda Det finns ingen konvex ytteryta att rulla mot utan två olika och med ett visst avstånd separerade kontaktytor. Detta galler aven en sliten hylsa.
Kontaktytan 8 i figur 2 mellan tåtningshylsan och cylinderväggen har ingen tåtande fimktion. Så läge kontakt existerar där betyder det att hylsan ligger i rått låge. Medan en konventionell kolvring måste ha egen styvhet för att inte vrångas hålls en kolvtåtrring i enlighet med föreliggande uppfinning odeformerad och stöttad av cylindervåggen Kontaktkrafien vid 8 fås av hylsans ljådringsförrnåga hjälpt av hylsans tendens att tippa utåt av trycket uppifrån och spalten mellan kolv och cylindervågg. Kontaktkrafien vid 5 i figur 2 år ett direkt resultat av trycket bakom tätningen Trycket håller således bagge ytoma mot cylindervaggen och tåmingshylsan kan göras tunn och flexibel (litet w i figur 2) utan risk för vrångning. Tippningstendensen kan förstärkas och göras oberoende av spalten mellan kolv och cylinder genom borttagning av material från yttre delen av nederdelen (lågtrycksdelen) av tåtningshylsan så att vridningspunkten flyttas inåt från spårets ytterkant. Detta åstadkoms genom avfasning eller rundning av den yttre delen av lågtrycksåndan av tàtningshylsan så att når derma tåtar mot kolvspârets sida dess kontaktyta mot kolvspårets sida slutar inom kolvspåret. Se figur 5 där 1 är kolven, 2 är cylindervåggen och 3 år tâtningshylsan med material borttaget från nederdelen vid 12 så att vridningspunkten för tippning flyttats i riktning från cylindervåggen Denna flytt av vridningspunkten minskar också risken för utmattningsskador vid kolvspàrets ytterkant l4. Alternativt kan en motsvarande elïekt uppnås genom borttagning av material från yttre delen av spåret vid 14 såsom visas av den streckade linjen i figur 5.
Till skillnad från situationen vid konventionella kolvringar ger en sådan förflyttning av vridningspunkten fi-ån cylindervåggen inte upphov till en ökad tendens till vrångning.
I ovanstående beskrivningar har för enkelhetens skull situationen där bara en tåtningsanordning använts och där det höga trycket i cylindern har verkat uppifrån beskrivits. Uppfinningen är inte begränsad till detta speciella fall utan är lika applicerbar i andra orienteringar och vid användande av flera tâtningsanordningar i serie såsom vanligen är fallet vid användande av konventionella kolvringar. Ersätt då trycket från ovan eller trycket ovan kolven med trycket på högtryckssidan av anordningen
Claims (5)
1. Tämingshylsa för tätning mellan kolv och cylinder i förbrämaingsmotorer att placeras i ett spår i den yta av kolven som vetter mot cylinderväggen karakteri s er ad av att dess höjd (h) i kolvens rörelserikming är mer än tre gånger dess vidd (w) i cylinderradiens riktning och att dess yttre mot cylinderväggen vettande yta är utformad med en rimt om gående ursparning som har en förbindelse med den sida av kolven där gastrycket är störst. Sagda förbindelse av sådan karaktär att gastryck utjämnas genom den
2. Tätningshylsa enligt krav 1 kar akt eri s e r ad av att den sagda förbindelsen är utformad som hål genom tätningshylsan från ursparningen till den sida av tätningshylsan som vetter fiân cylinderväggen
3. Tätningshylsa enligt krav 1 kar akt eri s e r ad av att den sagda förbindelsen är utformad som spår i den yta av tätningshylsan som vetter mot cylinderväggen Sagda spår sträckande sig från ursparningen i tätningshylsan till den del av hylsan där gastrycket är högst.
4.Tä1:ningshy1sa enligt krav l,2,3 eller 4 karakteri s erad av att den kant av tätningshylsan där gastrycket är lägst och som gränsar mot cylinderväggen är avrundad eller avfasad så att tätningshylsan när den tätar mot kolvspårets sida vilar mot en yta som inte sträcker sig fram till kolvspårets kant.
5. Anordning för tätning mellan kolv och cylinder i förbränningsmotorer som använder en tätningshylsai enlighet med krav 1,2 eller 3 karakteri s erad av att tämingshylsan är placerad i ett kolvspår där yttre kanten av spåret på den sida där trycket är lägst är rundad eller avfasad.
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0900073A SE533233C2 (sv) | 2009-01-26 | 2009-01-26 | Tätningshylsa |
EP10733700.8A EP2382384A4 (en) | 2009-01-26 | 2010-01-21 | SEAL SLEEVE |
JP2011547861A JP2012515888A (ja) | 2009-01-26 | 2010-01-21 | シーリングスリーブ |
PCT/SE2010/050056 WO2010085206A1 (en) | 2009-01-26 | 2010-01-21 | Sealing sleeve |
US13/138,040 US20110266753A1 (en) | 2009-01-26 | 2010-01-21 | Sealing sleeve |
CN201080005034XA CN102292535B (zh) | 2009-01-26 | 2010-01-21 | 密封套筒 |
KR1020117017007A KR20110111417A (ko) | 2009-01-26 | 2010-01-21 | 밀봉 슬리브 |
US14/038,261 US20140137832A1 (en) | 2009-01-26 | 2013-09-26 | Sealing sleeve |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0900073A SE533233C2 (sv) | 2009-01-26 | 2009-01-26 | Tätningshylsa |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE0900073A1 true SE0900073A1 (sv) | 2010-07-27 |
SE533233C2 SE533233C2 (sv) | 2010-07-27 |
Family
ID=42352070
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE0900073A SE533233C2 (sv) | 2009-01-26 | 2009-01-26 | Tätningshylsa |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US20110266753A1 (sv) |
EP (1) | EP2382384A4 (sv) |
JP (1) | JP2012515888A (sv) |
KR (1) | KR20110111417A (sv) |
CN (1) | CN102292535B (sv) |
SE (1) | SE533233C2 (sv) |
WO (1) | WO2010085206A1 (sv) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20140260958A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Hamilton Sundstrand Corporation | Piston seal and method of reducing frictional forces of a piston seal |
SG11201603955UA (en) * | 2013-12-26 | 2016-07-28 | Hitachi Ind Equipment Sys | Piston ring and compressor using the same |
CN112797160B (zh) * | 2020-12-30 | 2023-06-27 | 北京星油科技有限公司 | 密封环、定位密封组件、转动装置、转动系统和流体机械 |
Family Cites Families (31)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1378894A (en) * | 1917-11-28 | 1921-05-24 | Edward R Norman | Packing-ring |
US1965623A (en) * | 1930-02-03 | 1934-07-10 | Wilkening Mfg Co | Piston ring |
US1821251A (en) * | 1930-04-04 | 1931-09-01 | Williams John | Piston ring |
FR789851A (fr) * | 1935-05-09 | 1935-11-07 | Piston à segments | |
US2179670A (en) * | 1938-06-24 | 1939-11-14 | Aero Piston Ring Company Ltd | Piston ring |
US2233723A (en) * | 1939-10-30 | 1941-03-04 | Sealed Power Corp | Oil control piston ring |
US2243064A (en) * | 1940-02-12 | 1941-05-27 | Sealed Power Corp | Piston ring |
US2290499A (en) * | 1940-02-16 | 1942-07-21 | Mc Quay Norris Mfg Company | Piston ring |
US2349903A (en) * | 1940-08-03 | 1944-05-30 | Albert P Fall | Piston ring assembly |
FR995981A (fr) * | 1945-03-30 | 1951-12-11 | Segment d'étanchéité à correction automatique de jeu pour pisions de moteur | |
US2465896A (en) * | 1946-06-28 | 1949-03-29 | Ramsey Corp | Piston packing ring |
US2520369A (en) * | 1946-11-12 | 1950-08-29 | Muskegon Piston Ring Co Inc | Piston ring |
US2589154A (en) * | 1947-10-02 | 1952-03-11 | Mcquay Norris Mfg Co | Piston ring |
US2715555A (en) * | 1953-04-09 | 1955-08-16 | Ramsey Corp | Compression piston ring |
US3435502A (en) * | 1966-05-26 | 1969-04-01 | Hastings Mfg Co | Piston ring and method of manufacture thereof |
US3464707A (en) * | 1966-09-29 | 1969-09-02 | Int Harvester Co | Piston oil control ring assembly |
JPS4812005B1 (sv) * | 1969-02-17 | 1973-04-17 | ||
DE2747332C3 (de) * | 1977-10-21 | 1981-10-01 | Festo-Maschinenfabrik Gottlieb Stoll, 7300 Esslingen | Kolbenringanordnung, insbesondere für Kolben pneumatischer Arbeitszylinder |
US4681326A (en) * | 1985-06-10 | 1987-07-21 | Cummins Engine Company, Inc. | Gas lubricated piston ring assembly |
US5195758A (en) * | 1991-11-19 | 1993-03-23 | Hastings Manufacturing Company | Three-piece oil control ring assembly |
JPH09196182A (ja) * | 1996-01-12 | 1997-07-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 油圧シリンダのピストンリング |
US5676380A (en) * | 1996-10-02 | 1997-10-14 | Ingersoll-Rand Company | Venting piston ring |
US6685193B2 (en) * | 2001-08-30 | 2004-02-03 | Illinois Tool Works Inc. | Self lubricating, non-sealing piston ring for an internal combustion fastener driving tool |
EP1837561B1 (en) * | 2002-10-29 | 2009-11-11 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Oil ring |
US7510195B2 (en) * | 2003-11-21 | 2009-03-31 | Honeywell International Inc. | High temperature and high pressure compressor piston ring |
JP4527457B2 (ja) * | 2004-07-08 | 2010-08-18 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関用オイルリング |
JP2006337164A (ja) * | 2005-06-01 | 2006-12-14 | Toyota Motor Corp | 摺動面形状測定方法 |
JP2006348890A (ja) * | 2005-06-17 | 2006-12-28 | Toyota Motor Corp | 往復動型機関のピストン装置 |
ATE556256T1 (de) * | 2006-12-18 | 2012-05-15 | Waertsilae Nsd Schweiz Ag | Kolben mit einem ölsammelring |
JP2008202670A (ja) * | 2007-02-19 | 2008-09-04 | Nippon Piston Ring Co Ltd | コイルエキスパンダ |
US20140260958A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Hamilton Sundstrand Corporation | Piston seal and method of reducing frictional forces of a piston seal |
-
2009
- 2009-01-26 SE SE0900073A patent/SE533233C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2010
- 2010-01-21 EP EP10733700.8A patent/EP2382384A4/en not_active Withdrawn
- 2010-01-21 US US13/138,040 patent/US20110266753A1/en not_active Abandoned
- 2010-01-21 JP JP2011547861A patent/JP2012515888A/ja active Pending
- 2010-01-21 KR KR1020117017007A patent/KR20110111417A/ko not_active Application Discontinuation
- 2010-01-21 WO PCT/SE2010/050056 patent/WO2010085206A1/en active Application Filing
- 2010-01-21 CN CN201080005034XA patent/CN102292535B/zh not_active Expired - Fee Related
-
2013
- 2013-09-26 US US14/038,261 patent/US20140137832A1/en not_active Abandoned
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP2382384A1 (en) | 2011-11-02 |
KR20110111417A (ko) | 2011-10-11 |
CN102292535A (zh) | 2011-12-21 |
CN102292535B (zh) | 2013-12-18 |
EP2382384A4 (en) | 2014-04-02 |
US20140137832A1 (en) | 2014-05-22 |
JP2012515888A (ja) | 2012-07-12 |
WO2010085206A1 (en) | 2010-07-29 |
SE533233C2 (sv) | 2010-07-27 |
US20110266753A1 (en) | 2011-11-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101424343B (zh) | 多体式密封环 | |
CN103348166B (zh) | 活塞环 | |
CN101680545B (zh) | 刮油环 | |
CN101435507A (zh) | 密封环组合 | |
SE0900073A1 (sv) | Tätningshylsa | |
CN102878207B (zh) | 一种轧机轧辊的轴承座密封装置 | |
US10393025B2 (en) | Sealing arrangement at the interface between a combustor and a turbine of a gas turbine and gas turbine with such a sealing arrangement | |
DK2570705T3 (en) | Scraping and scratching lamella | |
CN104128224A (zh) | 双齿辊破碎机及其齿环组件 | |
CN103518088B (zh) | 具有复合涂层的活塞环 | |
US20160333931A1 (en) | Slide bearing | |
CN102537357A (zh) | 径向轴密封环 | |
CN107532701A (zh) | 链轮 | |
EP2921726A1 (en) | Friction minimized sliding bearing arrangement | |
CN201818536U (zh) | 一种耐高温的磁力泵滑动轴承及其间隙补偿结构 | |
CN109073079A (zh) | 带油压效应接片的两件式刮油环 | |
US20090134082A1 (en) | Piston for a linear spool valve | |
CN102235339A (zh) | 活塞和缸组件 | |
CN201916351U (zh) | 弹性圆柱销连接保持架的推力圆柱滚子轴承 | |
EP2921725A1 (en) | Friction minimized crank-drive | |
CN202156740U (zh) | 一种带润滑装置的吊轴承 | |
CN203023286U (zh) | 用于液压泵的月牙形圆柱滚子轴承 | |
WO2011027202A1 (en) | Sliding support structure for shaft member | |
CN102549261A (zh) | 具有用于回转摇架的轴瓦的能够调节的轴向柱塞机 | |
CN205780407U (zh) | 一种弹性联轴器 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |