SE0900073A1 - Tätningshylsa - Google Patents

Tätningshylsa

Info

Publication number
SE0900073A1
SE0900073A1 SE0900073A SE0900073A SE0900073A1 SE 0900073 A1 SE0900073 A1 SE 0900073A1 SE 0900073 A SE0900073 A SE 0900073A SE 0900073 A SE0900073 A SE 0900073A SE 0900073 A1 SE0900073 A1 SE 0900073A1
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
sealing sleeve
piston
cylinder wall
sealing
sleeve
Prior art date
Application number
SE0900073A
Other languages
English (en)
Other versions
SE533233C2 (sv
Inventor
Bjoern Heed
Original Assignee
Heed Consulting Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Heed Consulting Ab filed Critical Heed Consulting Ab
Priority to SE0900073A priority Critical patent/SE533233C2/sv
Priority to EP10733700.8A priority patent/EP2382384A4/en
Priority to JP2011547861A priority patent/JP2012515888A/ja
Priority to PCT/SE2010/050056 priority patent/WO2010085206A1/en
Priority to US13/138,040 priority patent/US20110266753A1/en
Priority to CN201080005034XA priority patent/CN102292535B/zh
Priority to KR1020117017007A priority patent/KR20110111417A/ko
Publication of SE0900073A1 publication Critical patent/SE0900073A1/sv
Publication of SE533233C2 publication Critical patent/SE533233C2/sv
Priority to US14/038,261 priority patent/US20140137832A1/en

Links

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02FCYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
    • F02F3/00Pistons 
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02FCYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
    • F02F5/00Piston rings, e.g. associated with piston crown
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16JPISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J9/00Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16JPISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J9/00Piston-rings, e.g. non-metallic piston-rings, seats therefor; Ring sealings of similar construction
    • F16J9/12Details
    • F16J9/20Rings with special cross-section; Oil-scraping rings

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)

Description

15 20 25 30 a) Kontakttrycket mellan de fasta kropparna kolvring och kolv (yta 4) år lika med: P - (w-(W-c)/2) /(w-c) > P/2 vilket ger god kontakt och god tätning. b) Kontakttrycket mellan de fasta kropparna kolvring och cylindervagg ar lika med: P/2 vilket också ger god tätning. c) Friktion mellan kolvring och cylindervägg: P - h - l - u / 2 (där u är fiiklionskoefiicierrten och l är cylindems omkrets) Trycket av gas och oljeblandningen i tainingspaltema antas variera linjart från ena ändan till den andra Krafter på gnmd av ljådring i kolvringen bortses ifrån.
Av c framgår att friktionen och också friktionen per längdenhet av kolvens omkrets beror av kolvringens höjd h Ju mindre denna kan göras desto mindre kommer friktionen att bli. En mer ingående modellering inkluderande till exempel fiådring och vrangning av kolvringen skulle inte motsâga inte denna slutsats.
För en konventionell kolvring bestäms höj den h av att kolvringen måste kunna motstå vrángning orsakad av tryck- och fiiktionskrafier. Spaltvidden (c i figur 1.) mellan sj älva kolven och cylindervåggen tenderar att ökai proportion med cylinderdiametern För att undvika alltför mycket vrangning görs då kolvringarna större för stora cylinderdiarnetrar aven om trycket P är konstant. Kolvringens höjd h är vanligen proportionell mot cylinderns diameter. 10 20 25 30 I stora skeppsmaskiner ställer då fi-iktionsvärmet stora krav på smörjsystemet och oljans kvalitet. Ett inte ovanligt fel i sådana motorer är så kallad "scufñng" när smörjningen mellan kolvring och cylindervägg fallerar. Detta kan ge upphov till svåra skador i motorn Föreliggande uppfinning gäller minskning av friktionen mellan kolvtätningen och cylinderväggen Ett ändamål är då att öka motoms energiverkningsgrad. Ett annat ändamål är att minska den lokala upphettning som friktionen mellan kolvtätníng och cylinder ger upphov till och därigenom förbättra smörjningen och livslängden Enligt den nya uppfinningen används en tätningshylsa i stället för en tätningsring. I figur 2 visas ett exempel på en sådan tåtningshylsa i enlighet med derma uppfinning och några viktiga mått är utsatta. I denna figur, som visar ett liknande centrumsnitt av en cylinder och kolv somi figur 1 är: 1 kolven, 2 cylinderväggen, 3 tämingshylsart, 4 tätningsoniråde mellan tätningshylsa och kolvspår och 5 är tätningsonirådet mellan tåtníngshylsa och cylindervägg. Det höga trycket antas vara ovanför kolven och tätningshylsan I yttre delen av tätningshylsan 3 finns en ursparning 6 som går rurrt om hylsan. Derma urspårning står i gasledande kontakt med baksidan av tätningshylsan genom flera häl 7 runt om, som utjämna: gastrycken mellan ursparningen 6 och hylsans baksida Detta område 9 är anslutet till det höga trycket ovanför kolven genom spalten 10.
Vid en enkel analys liknande den som tidigare gjordes för den konventionella kolvringen i figur 1 får vi för den nya tätningshylsan i figur 2: a) Kontakttryck mellan de fasta kropparna vid tätningshylsa och kolvringsspår (yta 4) är lika med: P - (w-(w-c)/2) /(w-c) > P/2 vilket ger god kontakt och god tätning. b) Kontakttryck mellan de fasta kropparna vid tätningshylsa och cylindervägg (yta 5) är lika med: P/2 vilket också ger god tätning. 10 20 25 30 c) Friktion mellan kolv och cylindervägg: P - heff- l - u /2 (där u är friktionskoefficienten och l är cylinderväggens omkrets) Eftersom hefi* kan göras mycket mindre än h för en konventionell kolvring i figur 1, kan derma tätningshylsas friktion bli mycket mindre. Trycket i urspamingen 6 är samma som på baksidan av tätningshylsan och ovanför kolven Trycket i spalten 8 kan också anses vara det samma. Tryckskillnaden P verkar alltså bara på en del av tätningshylsarrs totala höjd. Ett alternativt synsätt är att gasen i urspamingen 6 fimgerar som en gaskudde som balanserar en stor del av den kraft som verkar på tätningshylsans innersida För att få tillräcklig förmåga att motstå vrängning av de krafter som orsakas av friktion och gastryck och ändå inte få för mycket fiiktion mot cylinderväggen utformas en konventionell kolvring så att vidden w av ringen är större än eller väsentlige av samma storlek som höjden h av ringen. En tämingshylsai enlighet med föreliggande uppfinning kan utformas med en höjd h som är mycket större än dess vidd w. På grund av gaskudden i urtaget 6 kan detta göras utan att orsaka alltför mycket friktion mot cylinderväggen En stor totalhöjd gör hylsan motståndskraftig mot vrängning även om vidden w är liten.
Ett tredje ändamål med föreliggande uppfimiing är att åstadkomma en kolvtäining som kan motstå vrängning och ändå vara flexibel i radiell led och kunna följa oregelbundenheter i cylindervaggen. En sådan förmåga att anpassa sig efier en icke perfekt cylindervägg minskar låckaget. Det minskar också risken för att det skall uppstå abnormt högt kontakttryck och farliga friktionsförhållanden vid utstickande delar av cylinderväggen Scufling initieras ofiai sådana områden. Flexibiliteten hos en tätningshylsa enligt föreliggande uppfinning gör smörjningsförhållandena bättre. I sådana motorer där Smörjning sker genom kontinuerlig tillförsel av ny smörjolja kan olj edoseringen minskas med åtföljande besparing i driftkostnader.
Vid böjning av en rak balk genom pålagd kraft blir den resulterande höjningen (l/r, där r = böjningsradíe) omvänt proportionell mot yttröghetsmomentet hos balkens tvärsnitt. 10 15 20 25 30 Detta är i sin tur proportionellt mot kuben på tvärsnittets utsträckning i böjningsriktningen För ett föremål, som är böjt redan från början, gäller ett motsvarande samband för dess deformation fiân sin ursprungliga form. En tätningshylsa i enlighet med föreliggande uppfinning kan med fördel utformas med en vidd w som är mindre än en tredjedel av dess höjd h En minskning av vidden w till en tredjedel medan andra omständigheter hålles konstanta ändrar tvärsnittets yttröghetsmoment till 1/27 av dess ursprungliga värde. Den kraft som behövs för att anpassa tätningshylsan till oregelbundenheter i cylinderväggen minskas alltså med en faktor 27. Detta utan man behöver byta fi'ån konventionella och beprövade konstruktionsmaterial.
En tätningshylsa enligt föreliggande uppfinning utformas företrädesvis med mindre vidd än en konventionell kolvring. Vid användning i äldre motorer skulle det ibland vara fördelaktigt att kunna använda de gamla kolvringsspåren också för de nya tätningshylsorna med mindre vidd. Detta kan göras om en tyllnadsring placeras innanför tätningshylsan och fyller upp det tomma utrymmet och håller tätningshylsan på plats. I andra fall kan höjden av spåret i kolven ökas i spårets yttre del både uppåt och nedåt och en ny högre tätning i enlighet med föreliggande uppfinning passas in i det resulterande yttre spåret medan den kvarvarande delen av det djupare spåret inte stör bakom mitten av hylsan.
En viktig sak hos den nya täiningshylsan är att ursparningen 6 i den yttre ytan står i gasledande förbindelse med högtryckssidan av kolven. Detta gör att ursparningen verkar som en gaskudde mellan tämingshylsan och cylinderväggen. Denna gaskudde balanserar en del av krafien från det tryck som verkar på baksidan av hylsan I det utförande som visas i figur 2 sker gasförbindelsen genom hål 7 genom hylsan till omrâdet bakom hylsan 9. Detta i sin tur är i kontakt med högtryckssidan av kolven genom den spalt 10, som uppstår mellan tätningshylsa och spårkant vid högtryckssidan av tärningen. Alternativt, kan man, när det höga trycket alltid är på ena sidan av tärningen, vilket oftast är fallet, åstadkomma en sådan gasledande förbindelse mera direkt genom vertikala hål eller spår ll i den övre delen av tåtningshylsan (under antagande att det högre trycket är ovanför tätningen för en vertikalt arbetande kolv). De två alternativen visas i figurema 3 och 4. 10 15 20 25 30 En konventionell kolvring tenderar att slitas mer vid sin övre och undre del och dårför ha en något konvex yttre yta I själva verket år en sådan konvex eller tunnformad yttre yta något som ofta tillhör konstruktionen. I vilket fall som helst ger en sådan konvex yta inte något stöd mot att ringen vrånger sig på grund av friktionen och gastrycket och spalten mellan kolv och cylinder. För att motstå sådan vrångning måste ringen ha intern styvhet och en stor vidd (w). För en tätningshylsai enlighet med föreliggande uppfinning är situationen annorlunda Det finns ingen konvex ytteryta att rulla mot utan två olika och med ett visst avstånd separerade kontaktytor. Detta galler aven en sliten hylsa.
Kontaktytan 8 i figur 2 mellan tåtningshylsan och cylinderväggen har ingen tåtande fimktion. Så läge kontakt existerar där betyder det att hylsan ligger i rått låge. Medan en konventionell kolvring måste ha egen styvhet för att inte vrångas hålls en kolvtåtrring i enlighet med föreliggande uppfinning odeformerad och stöttad av cylindervåggen Kontaktkrafien vid 8 fås av hylsans ljådringsförrnåga hjälpt av hylsans tendens att tippa utåt av trycket uppifrån och spalten mellan kolv och cylindervågg. Kontaktkrafien vid 5 i figur 2 år ett direkt resultat av trycket bakom tätningen Trycket håller således bagge ytoma mot cylindervaggen och tåmingshylsan kan göras tunn och flexibel (litet w i figur 2) utan risk för vrångning. Tippningstendensen kan förstärkas och göras oberoende av spalten mellan kolv och cylinder genom borttagning av material från yttre delen av nederdelen (lågtrycksdelen) av tåtningshylsan så att vridningspunkten flyttas inåt från spårets ytterkant. Detta åstadkoms genom avfasning eller rundning av den yttre delen av lågtrycksåndan av tàtningshylsan så att når derma tåtar mot kolvspârets sida dess kontaktyta mot kolvspårets sida slutar inom kolvspåret. Se figur 5 där 1 är kolven, 2 är cylindervåggen och 3 år tâtningshylsan med material borttaget från nederdelen vid 12 så att vridningspunkten för tippning flyttats i riktning från cylindervåggen Denna flytt av vridningspunkten minskar också risken för utmattningsskador vid kolvspàrets ytterkant l4. Alternativt kan en motsvarande elïekt uppnås genom borttagning av material från yttre delen av spåret vid 14 såsom visas av den streckade linjen i figur 5.
Till skillnad från situationen vid konventionella kolvringar ger en sådan förflyttning av vridningspunkten fi-ån cylindervåggen inte upphov till en ökad tendens till vrångning.
I ovanstående beskrivningar har för enkelhetens skull situationen där bara en tåtningsanordning använts och där det höga trycket i cylindern har verkat uppifrån beskrivits. Uppfinningen är inte begränsad till detta speciella fall utan är lika applicerbar i andra orienteringar och vid användande av flera tâtningsanordningar i serie såsom vanligen är fallet vid användande av konventionella kolvringar. Ersätt då trycket från ovan eller trycket ovan kolven med trycket på högtryckssidan av anordningen

Claims (5)

10 15 20 25 30 PATENTKRAV
1. Tämingshylsa för tätning mellan kolv och cylinder i förbrämaingsmotorer att placeras i ett spår i den yta av kolven som vetter mot cylinderväggen karakteri s er ad av att dess höjd (h) i kolvens rörelserikming är mer än tre gånger dess vidd (w) i cylinderradiens riktning och att dess yttre mot cylinderväggen vettande yta är utformad med en rimt om gående ursparning som har en förbindelse med den sida av kolven där gastrycket är störst. Sagda förbindelse av sådan karaktär att gastryck utjämnas genom den
2. Tätningshylsa enligt krav 1 kar akt eri s e r ad av att den sagda förbindelsen är utformad som hål genom tätningshylsan från ursparningen till den sida av tätningshylsan som vetter fiân cylinderväggen
3. Tätningshylsa enligt krav 1 kar akt eri s e r ad av att den sagda förbindelsen är utformad som spår i den yta av tätningshylsan som vetter mot cylinderväggen Sagda spår sträckande sig från ursparningen i tätningshylsan till den del av hylsan där gastrycket är högst.
4.Tä1:ningshy1sa enligt krav l,2,3 eller 4 karakteri s erad av att den kant av tätningshylsan där gastrycket är lägst och som gränsar mot cylinderväggen är avrundad eller avfasad så att tätningshylsan när den tätar mot kolvspårets sida vilar mot en yta som inte sträcker sig fram till kolvspårets kant.
5. Anordning för tätning mellan kolv och cylinder i förbränningsmotorer som använder en tätningshylsai enlighet med krav 1,2 eller 3 karakteri s erad av att tämingshylsan är placerad i ett kolvspår där yttre kanten av spåret på den sida där trycket är lägst är rundad eller avfasad.
SE0900073A 2009-01-26 2009-01-26 Tätningshylsa SE533233C2 (sv)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0900073A SE533233C2 (sv) 2009-01-26 2009-01-26 Tätningshylsa
EP10733700.8A EP2382384A4 (en) 2009-01-26 2010-01-21 SEAL SLEEVE
JP2011547861A JP2012515888A (ja) 2009-01-26 2010-01-21 シーリングスリーブ
PCT/SE2010/050056 WO2010085206A1 (en) 2009-01-26 2010-01-21 Sealing sleeve
US13/138,040 US20110266753A1 (en) 2009-01-26 2010-01-21 Sealing sleeve
CN201080005034XA CN102292535B (zh) 2009-01-26 2010-01-21 密封套筒
KR1020117017007A KR20110111417A (ko) 2009-01-26 2010-01-21 밀봉 슬리브
US14/038,261 US20140137832A1 (en) 2009-01-26 2013-09-26 Sealing sleeve

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0900073A SE533233C2 (sv) 2009-01-26 2009-01-26 Tätningshylsa

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SE0900073A1 true SE0900073A1 (sv) 2010-07-27
SE533233C2 SE533233C2 (sv) 2010-07-27

Family

ID=42352070

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0900073A SE533233C2 (sv) 2009-01-26 2009-01-26 Tätningshylsa

Country Status (7)

Country Link
US (2) US20110266753A1 (sv)
EP (1) EP2382384A4 (sv)
JP (1) JP2012515888A (sv)
KR (1) KR20110111417A (sv)
CN (1) CN102292535B (sv)
SE (1) SE533233C2 (sv)
WO (1) WO2010085206A1 (sv)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20140260958A1 (en) * 2013-03-15 2014-09-18 Hamilton Sundstrand Corporation Piston seal and method of reducing frictional forces of a piston seal
SG11201603955UA (en) * 2013-12-26 2016-07-28 Hitachi Ind Equipment Sys Piston ring and compressor using the same
CN112797160B (zh) * 2020-12-30 2023-06-27 北京星油科技有限公司 密封环、定位密封组件、转动装置、转动系统和流体机械

Family Cites Families (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1378894A (en) * 1917-11-28 1921-05-24 Edward R Norman Packing-ring
US1965623A (en) * 1930-02-03 1934-07-10 Wilkening Mfg Co Piston ring
US1821251A (en) * 1930-04-04 1931-09-01 Williams John Piston ring
FR789851A (fr) * 1935-05-09 1935-11-07 Piston à segments
US2179670A (en) * 1938-06-24 1939-11-14 Aero Piston Ring Company Ltd Piston ring
US2233723A (en) * 1939-10-30 1941-03-04 Sealed Power Corp Oil control piston ring
US2243064A (en) * 1940-02-12 1941-05-27 Sealed Power Corp Piston ring
US2290499A (en) * 1940-02-16 1942-07-21 Mc Quay Norris Mfg Company Piston ring
US2349903A (en) * 1940-08-03 1944-05-30 Albert P Fall Piston ring assembly
FR995981A (fr) * 1945-03-30 1951-12-11 Segment d'étanchéité à correction automatique de jeu pour pisions de moteur
US2465896A (en) * 1946-06-28 1949-03-29 Ramsey Corp Piston packing ring
US2520369A (en) * 1946-11-12 1950-08-29 Muskegon Piston Ring Co Inc Piston ring
US2589154A (en) * 1947-10-02 1952-03-11 Mcquay Norris Mfg Co Piston ring
US2715555A (en) * 1953-04-09 1955-08-16 Ramsey Corp Compression piston ring
US3435502A (en) * 1966-05-26 1969-04-01 Hastings Mfg Co Piston ring and method of manufacture thereof
US3464707A (en) * 1966-09-29 1969-09-02 Int Harvester Co Piston oil control ring assembly
JPS4812005B1 (sv) * 1969-02-17 1973-04-17
DE2747332C3 (de) * 1977-10-21 1981-10-01 Festo-Maschinenfabrik Gottlieb Stoll, 7300 Esslingen Kolbenringanordnung, insbesondere für Kolben pneumatischer Arbeitszylinder
US4681326A (en) * 1985-06-10 1987-07-21 Cummins Engine Company, Inc. Gas lubricated piston ring assembly
US5195758A (en) * 1991-11-19 1993-03-23 Hastings Manufacturing Company Three-piece oil control ring assembly
JPH09196182A (ja) * 1996-01-12 1997-07-29 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 油圧シリンダのピストンリング
US5676380A (en) * 1996-10-02 1997-10-14 Ingersoll-Rand Company Venting piston ring
US6685193B2 (en) * 2001-08-30 2004-02-03 Illinois Tool Works Inc. Self lubricating, non-sealing piston ring for an internal combustion fastener driving tool
EP1837561B1 (en) * 2002-10-29 2009-11-11 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Oil ring
US7510195B2 (en) * 2003-11-21 2009-03-31 Honeywell International Inc. High temperature and high pressure compressor piston ring
JP4527457B2 (ja) * 2004-07-08 2010-08-18 トヨタ自動車株式会社 内燃機関用オイルリング
JP2006337164A (ja) * 2005-06-01 2006-12-14 Toyota Motor Corp 摺動面形状測定方法
JP2006348890A (ja) * 2005-06-17 2006-12-28 Toyota Motor Corp 往復動型機関のピストン装置
ATE556256T1 (de) * 2006-12-18 2012-05-15 Waertsilae Nsd Schweiz Ag Kolben mit einem ölsammelring
JP2008202670A (ja) * 2007-02-19 2008-09-04 Nippon Piston Ring Co Ltd コイルエキスパンダ
US20140260958A1 (en) * 2013-03-15 2014-09-18 Hamilton Sundstrand Corporation Piston seal and method of reducing frictional forces of a piston seal

Also Published As

Publication number Publication date
EP2382384A1 (en) 2011-11-02
KR20110111417A (ko) 2011-10-11
CN102292535A (zh) 2011-12-21
CN102292535B (zh) 2013-12-18
EP2382384A4 (en) 2014-04-02
US20140137832A1 (en) 2014-05-22
JP2012515888A (ja) 2012-07-12
WO2010085206A1 (en) 2010-07-29
SE533233C2 (sv) 2010-07-27
US20110266753A1 (en) 2011-11-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101424343B (zh) 多体式密封环
CN103348166B (zh) 活塞环
CN101680545B (zh) 刮油环
CN101435507A (zh) 密封环组合
SE0900073A1 (sv) Tätningshylsa
CN102878207B (zh) 一种轧机轧辊的轴承座密封装置
US10393025B2 (en) Sealing arrangement at the interface between a combustor and a turbine of a gas turbine and gas turbine with such a sealing arrangement
DK2570705T3 (en) Scraping and scratching lamella
CN104128224A (zh) 双齿辊破碎机及其齿环组件
CN103518088B (zh) 具有复合涂层的活塞环
US20160333931A1 (en) Slide bearing
CN102537357A (zh) 径向轴密封环
CN107532701A (zh) 链轮
EP2921726A1 (en) Friction minimized sliding bearing arrangement
CN201818536U (zh) 一种耐高温的磁力泵滑动轴承及其间隙补偿结构
CN109073079A (zh) 带油压效应接片的两件式刮油环
US20090134082A1 (en) Piston for a linear spool valve
CN102235339A (zh) 活塞和缸组件
CN201916351U (zh) 弹性圆柱销连接保持架的推力圆柱滚子轴承
EP2921725A1 (en) Friction minimized crank-drive
CN202156740U (zh) 一种带润滑装置的吊轴承
CN203023286U (zh) 用于液压泵的月牙形圆柱滚子轴承
WO2011027202A1 (en) Sliding support structure for shaft member
CN102549261A (zh) 具有用于回转摇架的轴瓦的能够调节的轴向柱塞机
CN205780407U (zh) 一种弹性联轴器

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed