SA97180313B1 - طريقة لإعداد زيوت أساسية للتشحيم lubricating - Google Patents

Abstract

الملخص: طريقة لإعداد زيوت تزليق أساسية lubricating base oils مشتملة على الخطوات الآتية:أ- تماس تلقيم زيت فحم هيدروجيني hydrocarbon oil، في وجود هيدروجين hydrogen، في منطقة تفاعل أولى مع حفاز يشتمل مكونا معدنيا واحدا على الأقل، من مجموعة VIB، ومكونا معدنيا واحدا، على الأقل، غير نفيس من مجموعة VIII المدعم على مادة حاملة من أكسيد oxide مقاوم للصهر. ب- فصل التدفق عند ضغط مرتفع إلى جزء غازي وجزء سائل ذي محتوى كبريت sulphur أقل من 1000 جزء/ مليون بالوزن ومحتوى نيتروجين nitrogen أقل من 50 جزء/ مليون بالوزن. ج- تماس الجزء السائل في وجود هيدروجينhydrogen في منطقة تفاعل ثانية مع حفاز يشمل، على الأقل، مكونا معدنيا نفها مدعما على مادة حاملة من أكسيد oxide أمورفي مقاوم للصهر. د- إسترجاع زيت تزليق أساسي ذي دليل لزوجةقدره 80 على الأقل.

Description

الا طريقة لإعداد ‏ زيوت تزليق أساسية للتشحيم ‎Tubricating‏ ‏الوصف الكامل خلفية الإختراع:- يتعلق هذا الإختراع بطريقة لإنتاج زيوت تزليق (تزليق) أساسية. وبالتحديد؛ يتلق هذا الإختراع بطريقة لإنتاج زيوت تزليق أساسية ذات دليل لزوجة 80 على الأقل وذلك بطريقة متعددة المراحل بالحفز الهيدروجيني ‎hydrocatalytic‏ متضمنة مرحلة تحويل هيدروجيني ‎hydroconversion ©‏ أولي شديدة نسبيآً تليها مرحلة أو أكثرمن التحويل الهيدروجيني ‎hydroconversion‏ يستعمل خلالها حقاز قائم على معدن ثمين. الوصف العام ‎SAM‏ اع:- ثمة طرائق متعددة المراحل بالحفز الهيدروجيني (أي في وجود الهيدروجين) لإعداد زيوت تزليق معروفة في هذا المجال. ثمة أمثلة من تلك الطرائق في مواصفة البراءة البريطانية رقم ‎١٠418040 ٠‏ ومواصفة البراءة الأوروبية رقم 771794 ؛ ومواصفتي البراءاتين الأمريكيتين رقم 4 ؟ ورقم 997540556 ومن تلك الكشوف يصبح واضحاآً أن المرحلة الأولى من طريقة التحويل الهيدروجيني ذات المرحلتين عادة ما تهدف إلى إستبعاد المركبات المحتوية على نيتروجين ‎nitrogen‏ ومحتوية على كبريت ‎sulphur‏ والموجودة في تلقيم زيت الفحم الهيدروجيني ‎hydrocarbon oil‏ ولهدرجه ‎hydrogenate‏ المركبات الأروماتية 6 الموجودة في التلقيم ‎Yo‏ إلى حد ما على الأقل. وفي المرحلة الثانية تختزل نسبة المواد الأروماتية ‎Ll‏ بواسطة الهدرجة ‎hydrogenation‏ و/أو التكسير الهيدروجيني ‎hydrocracking‏ بينما يتم غالبا تماكب للجزيئات الشمعية في وجود هيدروجين ‎hydrogen‏ في دفق المرحلة الأولى أيضاً. وبناء على ذلك يتحتم أن تكون الحفازات للمعالجة الهيدروجينية ‎hydrotreatment‏ المستخدمة في المرحلة الأولى والثانبة ‎٠‏ قادرة على القيام بأغراضها على نحو ‎ils‏ ‏ويتضح من الوثائق السابقة المذكورة ‎Gf‏ أن حفازات المرحلة الأولى تشمل عادة مكوناً معدنياً غير نفيس من المجموعة ]711 ومكونآً معدنياً من المجموعة ‎VIB‏ على دعامة من أكسيد ‎oxide‏ مقاوم للصهر. ‎VFA‏

‎yo :‏ فحفازات ‎catalysts‏ المرحلة الأولى المستخدمة بصفة عامة تشتمل )1 على دعامة من نيكل- موليبدنيوم ‎nickel- molybdenum‏ ونيكل- فولفرام ‎nickel-tungsten‏ أو كوبالت- موليبدنيوم ‎cobalt-molybdenum‏ على ألومينا ‎alumina‏ أو سيليكا- ألومينا ‎silica-alumina‏ أو ألومينا فلوريدية ‎.fluorided alumina‏ ° تبين مواصفات البراءات المذكورة ‎Gl‏ نوعية حفازات ‎catalysts‏ المرحلة الثانية المناسبة وظروف العملية المراد تطبيقها في المرحلة الثانية؛ وبذلك ‎Shad‏ نوع الحفاز وظروف التشغيل عن طريق نوع المعالجة المواجهة (التي تواجه). يُكشف في مواصفة البراءة البريطانية رقم 4 47155 19؛ مثلاآًء عن حفاز مرحلة ثانية حمضي يحتوي على مكون واحد أو أكثر من مكونات معدن من المجموعة ‎VI‏ وكذا مكون أو أكثر ‎٠‏ .من مكونات معدن غير نفيس من المجموعة ‎VIIT‏ وبذلك تكون ظروف عملية المرحلة الثانية عسيرة نسبياً وتشمل درجة حرارة ما بين ‎a VA 5 78٠6‏ وضغط ما بين © و ‎Yo‏ ميجا باسكال. إن تشغيل المرحلة الثانية تحت هذه الظروف يحتمل أن يتسبب في درجة أساسية من هدرجة مواد أروماتية ولكن يعطي الطبيعة الحامضية للحفاز المستخدم؛ حدوث كمية أساسية من تفاعلاث التكسير. وهذا يؤثر بصورة لا مناص منها في حصيلة الزيت النهائي بسبب تكوين كمية عالية ‎Cond‏ ‎VO‏ .من مكونات غازية. وعليه فإنه من المفيد ‎Mate‏ إذا أمكن أن تشغل المرحلة الثانية عند ظروف أقل شدة. وتكشف مواصفة البراءة الأمريكية رقم 34944884 عن حفاز مرحلة ثانية لتكسير هيدروجيني- تماكب هيدروجيني ‎hydroisomerisation‏ (أي تكسير وتماكب في وجود الهيدروجين) يشتمل على دعامة كالسيوم - متبادل ‎ccalcium exchanged‏ الومينو- سيليكات ‎Y‏ ميلور ‎crystalline alumino-sillicate‏ (أي زيوليت ‎(zeolite‏ ومكون معدني من مجموعة بلاتين ‎platinum‏ وهنا ‎JRE‏ المرحلة الثانية في ظروف أقسى من المرحلة الأولى وتتضمن ظروف تشغيل المرحلة الثانية درجات حرارة من حوالي 2800 إلى 0060 وضغطا من حوالي ‎VEY‏ ‏ميجا باسكال. في المرحلة الأولى نجد أن معدل النيتروجين ‎nitrogen‏ ومعدل الكبريت ‎sulphur‏ من التلقيم ‎Jaa‏ على خفضه بأية حال بغية ألا يُسمم حفاز المرحلة الثانية سريعاً ‎can‏ وهو بالعادة لا ‎YO‏ يقاوم الكبريت. ويمكن أن يتم؛ ‎Lad‏ بعض التكسير الهيدروجيني (في وجود الهيدروجين) في المرحلة الأولى ولكن الغالب أن ‎LE‏ جزيئات غير شمعية؛ حيث أن درجة إنصباب التلقيم لا

مه

تتناقص ‎Ll‏ في المرحلة الأولى كما يمكن أن يتضح من المثال ‎١‏ في المواصفة المذكورة. كذلك يحدث تناقص في المرحلة الثانية في معدل النيتروجين والتماكب الهيدروجيني والتكسير الهيدروجيني للجزيئات الشمعية وذلك لخفض درجة الإنصباب. وعلى ‎A‏ حال فإن تشغيل المرحلة الثانية عند ‎Jie‏ هذه الظروف العسيرة سوف يؤدي لامحالة؛ إلى تكوين مكونات غازية؛ مما يزيد © .من تكلفة حصيلة ناتج الزيت الأساس النهائي. علاوة على ذلك؛ إن يحدث تكسير هيدروجيني كثير ‎faa‏ للجزيئات الشمعية؛ فإن دليل اللزوجة للزيت النهائي سوف يتأثر بطريقة خطيرة. عليه

يستحسن؛ إذا أمكن؛ تشغيل المرحلة الثانية عند ظروف اقل حدة. يُكثتف في مواصفة البراءة الأمريكية رقم ‎FAVES‏ عن حفاز مرحلة ثانية مشتملآً على دعامة 'فوجاسيت :ههزن" ومكون هدرجة معدن نفيس. ويكشف عن المرحلة الثانية لتشعّل عند ‎٠‏ ظروف حرارة أقل حدةٌ من المرحلة الأولى؛ أي عند درجة حرارة تتراوح بين حوالي ‎77١‏ م؛ 6م ؛ وعند ضغط مقداره من حوالي ‎٠١5‏ إلى ‎TES‏ بار من أجل تحديد كمية التكسير التي يمكن أن تحدث. ويمكن أن يواجه تحويل المواد الأروماتية إلى بولي نفثينات ‎polynaphthenics‏ يكون بالحد الأقصى في المرحلة الأولى. وفي المرحلة الثانية فإن تحويل البولي نفثينات ‎polynaphthenics‏ إلى نفثينات حاقية فردية ‎single ring naphthenes‏ وإلى تماكب هيدروجيني ‎Ve‏ للبارافينات ‎paraffins‏ العادية إلى تركيبات متفرعة هي الطرائق التي تواجه. وبين كلا المرحلتين؛ ثمة خطوة فصل غاز- سائل يمكن تشمل إزالة ‎A‏ ناتج ثانوي من النشادر ‎ammonia‏ وكبريتيد الهيدروجين ‎hydrogen sulphide‏ و/أو فحوم هيدروجينية ‎hydrocarbons‏ خفيفة موجودة في دفق المرحلة الأولى. وتعد خطوة إنتزاع شمع مذيب لاحقة بأنها لازمة للوصول إلى درجة انصباب

تكون مناسبة لزيوت تزليق أساسي. ‎Ye‏ ويكشف في مواصفة البراءة الأوروبية رقم ‎٠١7717494‏ عن تماكب هيدروجيني (في وجود الهيدروجين) ‎Slade‏ على مكون معدن نفيس على دعامة من أكسيد مهلجن مقاوم للصهرء على أنه حفاز المرحلة الثانية في عملية تماكب الشمع 1850006:2810©0. تتضمن ظروف التماكب ‎jsomerisation‏ هنا درجات حرارة من 7860" إلى ‎Eon‏ م وضغط هيدروجين من حوالي *, إلى 1,5 ميجا باسكال. وتهدف الطريقة المذكورة إلى تحويل الشموع ‎wakes‏ الرخوة بتماكب جزء ‎YO‏ أساسي من الجزيئات الشمعية الموجودة فيها. وحيث أن الشموع الرخوة بالتحديد ذات نسبة عالية ‎Tan‏ من الشمع فإن دليل لزوجة التماكبات ‎(isomerate)‏ يكون عالٍ ‎faa‏ وعادة ما يكون أعلى من

اج 6 . وبعد حادثة التماكب تقطر التماكبات تجزيئياً ثم يعرض جزء زيت التزليق (عادة الجزء عند ع" والانسب الجزء عند ‎(Ta YY‏ وذلك لعملية إنتزاع الشمع للوصول إلى الخفض المطلوب في درجة الانصباب. تصف البراءة الأمريكية رقم 777499717- أ طريقة لإعداد زيوت تزليق أساسية عن © طريق اتصال أول لمخزون تلقيم ‎pad‏ هيدروجيني في وجود الهيدروجين عند ‎bsp EVO -٠‏ وجود حفاز من كبريتيد نيكل ‎nickel sulphide‏ وفولفرام ‎tungsten‏ أو حفاز من مولبيدات كوبلت ‎cobalt molybdate‏ متبوعاً بخطوة إنهاء هيدروجيني ‎hydrofinishing‏ وتُجرى خطوة الإنهاء الهيدروجيني ‎hydrofinishing‏ بتماس التلقيم مع حفاز على ألومينا ‎[alumina‏ بلاتينيوم ‎platinum‏ ‎Gal je‏ لحفاز هالوجيني ‎halogen catalyst‏ وذلك في وجود الهيدروجين عند درجة حرارة بين ‎٠١40 ٠‏ إلى ‎AYEY‏ ‏تصف البراءة البريطانية رقم ‎TY a YY‏ طريقة لإعداد زيوت بيضاء يتماس فيها ‎Shia‏ من زيت تزليق شمعي مع حفاز ‎gine‏ على نيكل ‎[nickel‏ مولبيدنيوم ‎molybdenum‏ في وجود هيدروجين عند ‎VY‏ م؛ متبوعآً بتشغيل وميض لإزالة حاصلات غازية؛ ‎le pie‏ بمنطقة ثانية بحيث تماس أولا الجزء السائل عند 7199م مع بلاتينيوم محمّض يحتوي حفاز ألومينا سيليكا ‎VO‏ بللوري ألومينو سيليكا. مشكل بالبثق عند 7980م مع بلاتين على حفاز ألومينا. وتصف البراءة الدولية رقم ‎WO-9305125-A —i=aY 01 Yo‏ طريقة لإعداد زيت تزليق أساسي قد يتضمن أكثر من 70.1 بالوزن من الكبريت. وتتكون الطريقة الموضحة من خطوة حفزية بإنتزاع المادة الشمعية؛ تماس فيها نقاوة ‎raffinate‏ شمعية طبيعية خفيفة؛ في وجود الهيدروجين؛ مع ‎HZSM-S‏ محتوياً على حفاز خالٍ من معادن المجموعة ]1711 عند درجة حرارة ‎Yo‏ مابين ‎٠١‏ م و ١٠٠7م‏ . ‎ay‏ هذه الخطوة بخطوة معالجة بالهيدروجين تُجرى عند درجة حرارة ما بين 777 إلى 7880م بإستخدام حفاز معالجة بالهيدروجين محتوي على مولبيدنيومم ألومينا ‎.molybdenum/ alumina‏ ومع أن الطرائق الآنفة يمكن أن تجرى بطريقة مرضية في كثير من الوجوه. إلا أن ثمة شعور بأنه لا يزال ثمة متسع لتحسين ‎«SST‏ وبالأخص من حيث الحصول على زيوت تزليق أساسية من نوعية ثابتة وعالية بطريقة يعوّل عليها وفعالة إبتداء من مخزون تلقيم ناتج مقطر. يوفر الإختراع الراهن طريقة من هذا القبيل يمكن أن تكون جلية واضحة من خصائصه المفيدة.

+

فمثلا ثمة فائدة للطريقة ‎aa‏ للاختراع الراهن وهي أنها تعطي زيوت تزليق أساسية من نوعية ثابتة وعالية وبدرجة عالية من المرونة بالنسبة لناتج زيت الأساس المراد إنتاجه. وبالطريقة الراهنة؛ من الممكن ‎dae)‏ زيوت محركات؛ وزيوت صناعية وحتي زيوت بيضاء تقنية؛ التي تختلف في الغالب عن غيرها إختلافا ‎Tons‏ من حيث أن لها مواصفات مختلفة بالنسبة لمحتواها من

© المواد الأروماتية. وثمة ميزة أخرى لهذه الطريقة وهي أن مخزونات تلقيم الفحم الهيدروجيني المحتوية على كميات ‎Gat Alle‏ من الشوائب»؛ مثل المركبات المحتوية على الكبريت والنيتروجينء يمكن أن تعالج بطريقة فعالة وتحول إلى زيوت تزليق أساسية من نوعية عالية ذات خواص ممتازة ‎VI‏ . وثمة ميزة أخرى وهي أن استعمالاً فعالا عمل للهيدروجين المطلوب في مراحل التحويل الحفزي في وجود الهيدروجين. ‎٠‏ شرح مختصر للرسومات:-

يوضح اثنان من تجسيمات الإختراع في الشكلين التاليين:

شكل ‎١‏ يبين تخطيطا تجسيمياً للطريقة الحالية التي فيها تتكون منطقة التفاعل ‎All)‏ من مفاعل واحد

شكل ‎Y‏ يبين تخطيطا فيه تتكون منطقة التفاعل الثانية من مفاعلين منفصلين.

‎Vo‏ الوصف التفصيلي:-

‏بناء عليه ؛ يتعلق هذا الإختراع بطريقة لإعداد زيوت تزليق أساسية ‎lubricating base‏ ‎oils‏ متضمنة الخطوات الأتية:

‏أ- تماس ‎ali‏ زيت ‎aad‏ هيدروجيني ‎chydrocarbon Oil‏ في وجود هيدروجين» ‎hydrogen‏ في منطقة تفاعل أولى؛ مع حفاز يشتمل مكونآً ‎Ginna‏ واحدآ؛ على الأقل؛ من مجموعة

‎VIB Yo‏ ومن مكونا معدنياً واحدآء على الأقل؛ غير نفيس من مجموعة ]711 مدعم على مادة حاملة من أكسيد ‎oxide‏ مقاوم للصهر.

‏ب- فصل التدفق عند ضغط مرتفع إلى جزء غازي وجزء سائل ذي محتوى كبريت ‎sulphur‏ أقل من ‎٠٠٠١‏ جزء/ مليون على أساس الوزن ‎(ppmw)‏ ومحتوى نيتروجين ‎nitorgen‏ ‏أقل من ‎5٠‏ جزء/ مليون بالوزن. ِ

ل

ج- تماس الجزء السائل في وجود هيدروجين ‎hydrogen‏ في منطقة تفاعل ثانية مع حفاز يشمل؛ على الأقل؛ مكون معدن نفيس مدعماً على مادة حاملة من أكسيد ‎oxide‏ مقاوم للصهر أمورفي (لا بلوري)؛ و

د- إسترجاع زيت تزليق أساسي ذي دليل لزوجه قدره 860 على الأقل.

° ثمة تلقيمات زيت فحم هيدروجينية مناسبة للاستخدام في الخطوة (أ) ‎Gay‏ للطريقة طبقآ للاختراع الراهن وهي مزائج من فحوم هيدروجينية عالية الغليان؛ من مثل؛ أجزاء زيوت ‎ALB‏ ‏وبالأخص تلك الأجزاء الثقيلة التي لها معدل غليان ‎(Gia Jel‏ على ‎«BY‏ من معدل غليان زيوت تزليق أساسية هي مناسبة كتلقيمات زيت فحم هيدروجيني بالنسبة للغرض من الإختراع الراهن. . فلقد وجد أنه من المناسب بصفة خاصة أن تستعمل ‎of Jal‏ مقطّر بالخواء مشتقة من ثلبّة ‎residue‏

‎٠‏ جوية؛ أي أجزاء ‎lala‏ حُصل عليها بالتقطير في الخواء لجزءٍ ‎dias (Bie‏ عليه بدوره بالتقطير الجوي للزيت الخام على أنه تلقيم. إن معدل غليان جزء مقطر بالخواء من هذا القبيل يتراوح عادة ما بين ‎TY Tor‏ م ومن الأنسب ما بين ‎80*5٠‏ م. على أيه حال؛ يمكن أيضاً استعمال أجزاء زيت متبقية لا زفتية ‎Ley‏ فيها تليات جوية وتليات خواء لا زفتية. ويمكن أن تحتوي تلقيمات الفحم الهيدروجيني المراد استخدامها على كميات أساسية من شوائب تتضمن كبريثاً ونيتروجين. ويمكن

‎VO‏ أن تعالج تلقيمات الفحم الهيدروجيني ذات معدلات كبربت تصل إلى 77 بالوزن ومعدلات نيتروجين تصل إلى ‎7١‏ بالوزن بالطريقة ‎Gada‏ للاختراع الراهن.

‏والحفاز المراد أن يستعمل في مرحلة الحفز الهيدروجينية الأولى هو حفاز يتكون من مكون معدن واحد؛ على الأقل؛ من مجموعة ‎VIB‏ ومن مكون معدن واحد؛ على الأقل؛ غير نفيس من مجموعة ]711 مدعم على مادة حاملة من أكسيد مقاوم للصهر. إن حفازات من هذا القبيل

‎Yo‏ معروفة في هذا المجالء ‎(Kars‏ من ‎Cus‏ المبداً؛ أن يستعمل أي حفاز معروف للمعالجة هيدروجينياً ليكون فعالاً في إزالة الكبريت وإزالة النيتروجين بالهيدروجين من تلقيمسات فحم هيدروجيني مناسب. ‎Ad‏ حفازات مناسبة؛ عندتذ؛ تتضمن تلك الحفازات المشتملة على مكون معدني غير نفيس من المجموعة ‎VII‏ على واحد أو أكثر من نيكل ‎(Ni) nickel‏ وكوبالت ‎(Co) cobalt‏ بكمية من ‎١‏ إلى 778 بالوزن 9680)؛ ويفضل من ؟ إلى 7215 بالوزن؛ محسوباً عنصرآً بالنسبة

‎Yo‏ _للوزن الكلي للحفاز ومكونآ معدنياً من المجموعة ‎VIB‏ يشتمل ‎Tandy‏ أو أكثر من الموليبدنيوم ‎(Mo) molybdenum‏ وفولفرام ‎(W) tungsten‏ بكمية من © إلى ‎77٠0‏ بالوزن؛ ويفضل من ‎٠١‏

—A— ‏إلى 778 بالوزن؛ محسوبا عنصرا بالنسبة إلى الوزن الكلي للحفاز. ويمكن أن توجد هذه المكونات‎ ‏حاملة‎ sale ‏وتدعم على‎ sulphidic ‏و/أو كبريتيدي‎ oxidic ‏المعدنية على شكل عنصري أوكسيدي‎ ‏من أكسيد مقاوم للصهر. والدعامة من الأكسيد المقاوم للصهر والخاصة بحفاز المرحلة الأولى‎ ‏أو اتحاد منها‎ alumino-sillicate ‏سيليكات‎ — gise of ‏يمكن أن يكون أي أكسيد غير عضويء‎ ‏المناسبة المقاومة للصهر أكاسيد‎ oxides ‏واختياريا في اتحاد مع مادة رباط خاملة. ومن الأكاسيد‎ © titania ‏والتيتانيا‎ esillica ‏والسيليكا‎ calumina ‏مثل الألومينا‎ inorganic oxides ‏غير عضوية‎ ‏وألومينا فلوريدية‎ csilica-alumina ‏وسيليكا- ألومينا‎ <boria ‏والبوريا‎ «zirconia ‏والزركونيا‎ ‏ومزائج من اثنين أو‎ fluorided silica-alumina ‏وسيليكا- ألومينا فلوريدية‎ ¢fluorided alumina ‏أكثر منها. وفي نموذج مفضل تستعمل مادة حمضية حاملة مثل ألومينا؛ والسيليكا- ألومينا أو‎ ‏ألومينا فلوريدية كمادة حاملة من أكسيد مقاوم للصهر. ويمكن أيضاً أن تكون دعامة الأكسيد المقاوم‎ ٠ ‏للصهر ألومينو سيليكات ©01005:11684ن1ة. ويمكن أن يستعمل كل من ألومينو سيليكات المشيدة‎ dealuminated ‏الطبيعية والمنتزع منها الألومينا‎ zeolite beta ‏والطبيعية من مثل زيوليت بتا‎ ‏إنطلاقا من ناحية إختيارية يفضل أن يستعمل‎ .57 zeolite ‏وزيوليت7‎ faujasite ‏والفوجاسايت‎ ‏وثمة ألومينا سيليكات مفضلة يراد أن تستعمل‎ zeolites ‏الشكل المنزوع ألومينا من الزيوليتات هذه‎ ‏على الأقل.‎ Ta ‏منتزع منها ألومينا‎ Y zeolite ‏وهي ألومينا مرتبطة ب‎ VO ‏ويمكن أن يوجد الفوسفور (0) المعروف أنه معزّز جيد في حفاز المرحلة الأولى. أمثلة‎ ‏على ألومينا أو ألومينا فلوريدية؛ و‎ NiMo (P) ‏من الحفازات المناسبة بصفة خاصة للمرحلة الأولى‎ ‏على ألوميناء 18177 على ألومينا فلوريدية.‎ CoMo (P) ‏التي يراد أن تحول بالطريقة‎ hydrocarbon ‏وحيث أن تلقيمات الفحم هيدروجيني‎ ‏المعهودة؛ تحثوي على مركبات تتضمن كبريتاء فإن حفاز المرحلة الأولى من المناسب أن يكبرت‎ Yo ‏على الأقل؛ قبل التشغيل لزيادة احتمالية الكبريته. مما ينبغي أن بدرك أن مدى الكبرتة‎ Liss ‏(المعالجة بالكبريتيد) يتوقف على نسبة كبريت دفق المرحلة الأولى.‎ ‏وحيث أن تلقيمات زيت الفحم الهيدروجيني المستعملة بالطريقة المعهودة؛ ليست خالية من‎ ‏مركبات محتوية على كبريت ونيتروجين بقدر كبيرء فإنه يفضل أن يكبرت الحفاز قبل التشغيل‎ ‏من أجل الوصول إلى فاعلية مثالبة للحفاز‎ (presulphiding ‏((شار إليه عادة باسم الكبرتة المسبقة‎ Yo

_q— ‏نحو المركبات المحتوية على الكبريت‎ ASH ‏وذلك لضمان أن الحفاز يكون مسموح به بالقدر‎ ‏والنيتروجين الموجودة في التلقيم تحت ظروف التشغيل.‎

ويمكن الوصول إلى كبرتة مسبقة ‎presulphiding‏ للحفاز بطرائق معروفة في هذا المجال كتلك الطرائق المذكورة في مواصفات البراءات الأوروبية أرقام: 1817646 و 7714934 و 849500؛؛. و 1517© .؛ ومواصفات البراءتين الدوليتين ؟774١/‏ “حو ‎[Yorey‏ كح ‎WO‏ ‎and WO 94/25157‏ 93/02793. ويمكن إجراء كبرتة مسبقة إما خارج الموقع (يكبرت الحفاز قبل إدخاله في المفاعل) أو في المكان (يكبرت الحفاز بعد أن يدخل إلى المفاعل). وبوجه عام؛ تتجز الكبرتة المسبقة بتماس الحفاز غير المكبرت بعامل كبرتة مناسب مثل كبريتيد الهيدروجين ‎chydrogen sulphide‏ والكبريت العنصري ‎celemental sulphur‏ ومتعدد الكبريتيد ‎polysulphide ٠‏ المناسب؛ وزيت فحم هيدروجيني محتوي على كمية كبيرة من مركبات محتوية على كبريت أو مزيج اثنين أو أكثر من العوامل المُكبرتة هذه. وبصفة خاصة؛ بالنسبة للكبرتة في المكان فإنه يمكن أن يكون؛ من المناسب أن يستعمل زيت ‎aad‏ هيدروجيني يحتوي على كمية كبيرة من مركبات تتضمن كبريت يستعمل كعامل كبرتة. ثم يماس مثل هذا الزيت بالحفاز عند درجة حرارة تتزايد تدريجياً من درجة حرارة المحيط إلى درجة حرارة ما بين ‎a Youre‏ ويقتقضي ‎١‏ أن يحافظ على الحفاز عند درجة الحرارة هذه ما بين ‎٠١‏ و ‎Yo‏ ساعة. وبعد ذلك؛ ترفع درجة الحرارة تدريجياً إلى درجة حرارة التشغيل. ثمة عامل كبرتة مسبقة من زيت فحم هيدروجيني مفيد بوجه خاص ويمكن أن يكون تلقيم زيت ‎pad‏ هيدروجيني يحتوي عادة على كمية كبيرة من مركبات تتضمن كبريثاً. وفي هذه الحالة؛ يمكن أن يماس الحفاز غير المكبرت مع التلقيم في ظروف أقل حدّه من ظروف التشغيل؛ وبالتالي يتسبب في أن يصبح الحفاز مكبرتاً. وكما هو معهود فإن تلقيم ‎٠‏ زيت الفحم الهيدروجيني يقتضي أن يشمل 70.9 بالوزن على الأقل من مركبات محتوية على كبريت؛ أو قل أن تلك النسبة ‎Ag sal‏ بالوزن تشير إلى كمية الكبريت العنصري بالنسبة للكمية الكلية

من مخزون التلقيم؛ وذلك من أجل أن يكون ‎Tada‏ لعامل كبرتة. ‎Jad‏ منطقة التفاعل الأولى عند ظروف قاسية نسبيآً؛ كون أن نسبة الكبريت والنيتروجين في التلقيم تخقض إلى مقادير دنيا بالقدر الكافي؛ أي أن نسبة الكبريت والنيتروجين من الجزء ‎YO‏ السائل الناتج في المرحلة التالية (ب) [سوف تناقش فيما بعد] يجب أن تكون أقل من ‎٠٠٠١‏ جزء/ مليون 0008م بالوزن وأقل من ‎5٠‏ جزء/ مليون بالوزن؛ على التوالي. وهذا ‎Daf‏ مهم لأن الحفاز

-١١-

الذي أساسه معدن نفيس يستعمل في منطقة التفاعل الثانية (الخطوة (ج)). وكما هو معروف؛ في هذا المجال؛ فإن الحفازات القائمة على معدن نفيس لها مقاومة تجاه الكبريت والنيتروجين أقل ‎sale‏ ‏من مقاومة الحفازات التي لا تتضمن أي مكون معدني نفيس. نتيجة لذلك فإن تلك الحفازات تتسمم أسرع بشوائب الكبريت والنيتروجين إذا لم تُتخذ إجراءات لمنع ذلك التسمم السريع. فلقد وجد أن © ظروف تشغيل المرحلة الأولى المناسبة تتضمن درجة حرارة على الأقل ‎a WO‏ ويفضل من ‎Y10‏ ‏إلى ١0٠2م‏ والأفضل من 75 إلى £00 م. ويمكن أن يتراوح ضغط التشغيل من ‎١‏ إلى ‎Yo‏ ميجا باسكال ‎٠١(‏ إلى ‎Yoo‏ بار)؛ ولكنه يفضل أن يكون ‎٠١‏ ميجا باسكال ‎٠٠١(‏ بار) على الأقل. وفي نموذج مفضل بصفة خاصة يتراوح ضغط التشغيل من ‎١١‏ إلى ‎١١7‏ ميجا باسكال ‎١١١(‏ إلى ‎١7١‏ ‏بار). و يمكن أن تتراوح السرعة الفضائية في كل ساعة بالوزن (1711517) من ‎١١‏ إلى ‎٠١‏ كجم ‎ga ٠‏ الزيت لكل لتر من الحفاز في كل ساعة (كجم/ لتر ساعة). ومن المناسب أن تتراوح من ‎DY‏ ‏إلى © كجم/ لتر ساعة. وتحت الظروف المستخدمة؛ يمكن أيضاً أن يُحدث التكسير الهيدروجيني لجزيئات الفحم الهيدروجيني الموجودة في تلقيم الفحم الهيدروجيني. إنه لمن المستحسن أنه كلما

زادت شدة ظروف التشغيل؛ سيحدث تكسير أكثر. يُفصل؛ بعد المرحلة الأولى الحفزية في وجود الهيدروجين؛ الدفق عند ضصغط عالٍ في خطوة (ب) إلى جزء سائل وجزء غازي. وكما سبق ذكره فعلاً؛ يقتضي أن تكون نسبة الكبريت والنيتروجين في الجزء السائل الحاصل أقل من ‎٠٠٠١‏ جزء/ مليون بالوزن وأقل من 50 جزء/ مليون بالوزن؛ على التوالي. و الأفضل أن تكون نسبة الكبريت والنيتروجين في الجزء السائل أقل من 00© جزء/ مليون بالوزن وأقل من ‎١‏ جزء/ مليون بالوزن؛ على الترثيب. يحتوي الجزء الغازي على أي مزيد من الهيدروجين الذي لم يتفاعل في منطقة التفاعل الأولى؛ بالإضافة إلى أيه ‎Ye‏ نواتج ثانوية خفيفة متكونة في المرحلة الحفزية الهيدروجينية الأولى» مثل النشادر ‎cammonla‏ ‏وكبريتيد الهيدروجين ‎Jing chydrogen sulphide‏ بعض فلوريد الهيدروجين ‎hydrogen‏ ‎fluoride‏ فحوم هيدروجينية خفيفة ‎hydrocarbons‏ و يمكن أن تجرى عملية فصل الغاز- عن السائل بأيه وسيلة فصل غاز- سائل معروفة في هذا المجال؛ ‎Jie‏ جهاز تقطير النفط عالي الضغط. ‎(Sag‏ عن طريق إزالة المكونات الغازية من دفق المرحلة الأولى؛ أن يُحْكَضٌ؛ على أية النشادر ‎YO‏ وكبريتيد الهيدروجين في الدفق المذكور بطريقة فعالة إلى معدلات منخفضة بالقدر الكافي للسماح باستعمال حفازات قائمة على معدن نفيس (غير مكبرت ‎(unsulphided‏ في المرحلة الثانية. وفي

-١١-

نموذج مفضل للطريقة الراهنة يعالج الجزء الغازي الناتج في الخطوة (ب) لاستبعاد كبريتيد الهيدروجين والنشادر؛ بعد ذلك يعاد الغاز الناتج المنظف ثانية إلى منطقة التفاعل الأولى. والغاز ‎Cilia)‏ هذا سيكون ذا نسبة عالية من الهيدروجين وبالتالي يمكن أن يستعمل بطريقة مناسبة (جزءا

من) مصدر الهيدروجين في المرحلة الحفزية الأولى في وجود الهيدروجين. ‎Laas ©‏ ينبغي أن يدرك أنّ عملية إعادة الهيدروجين ثانية توفر أيضاً مزايا من حيث إقتصاديات الطريقة. ويمكن أن ‎sad‏ معالجة الجزء الغازي لإزالة الشوائب بواسطة طرائق معروفة في هذا المجال؛ مثل المعالجة بالإمتصاص بمذيب امتصاص مناسب كالمذيبات المعتمدة ‎ald‏ على ألكانول أمين واحد أو أكثر (مثل أحادي- ‎Jil ay‏ أمين ‎«mono-ethanolamine‏ ‏وثنائي- إيثانول أمين ‎cdi-ethanol-amine‏ ومثيل - ثنائي- إيثشانول أمين ‎«di-ethanolamine‏

.(di-isopropanolamine ‏وثائي- إيزوبروبانول أمين‎ ٠ ‏يتماس في منطقة التفاعل الثانية أو مرحلة التحويل الهيدروجيني (في وجود الهيدروجين)‎ ‏(الخطوة (ج)) يتماس الجزء السائل الناتج بعد فصل الغاز- السائل في الخطوة (ب) في وجود‎ ‏هيدروجين بحفاز على الأقل شامل لمكون معدن نفيس مدعّم على مادة حاملة أكسيد أمورفي مقاوم‎ ‏للصهر. وينبغي أن يتم في منطقة التفاعل الثانية وبأية حال هدرجة المواد الأروماتية التي لا تزال‎ ‏موجودة. وهدرجة المواد الأروماتية ضرورية للحصول على زيت تزليق أساسي ذي دليل لزوجة‎ VO ‏مطلوب عالٍ ويفضل كذلك لإعتبارات بيئية. ويمكن أن تعزى هذه الوظيفة لمنطقة التفاعل الثانية‎ ‏على أنها وظيفة تشطيب هيدروجيني وستحقق بالحفاز القائم على معدن نفيس سبق ذكره. ونمه‎ ‏وظيفة أخرى لمنطقة التفاعل الثانية يمكن أن تكون وظيفة إنتزاع للشمع (في وجود الههيدروجين).‎ (hydroisomerisation ‏وهذه تتضمن؛ على الغالب» تماكباً في وجود الهيدروجين (هيدوإيزومرة‎ ‏لسلسلة‎ paraffinic molecules ‏جزيثات بارافينية‎ sale cwaxy molecules ‏ا لجزيئات شمعية‎ ٠ ‏وذلك من أجل الحصول أخيرآ على زيت تزليق أساسي ذي خواص تدفق‎ Sl ‏مستقيمة أو متفرعة‎ ‏على البارد مناسبة؛ وبالأخص درجة انصباب مناسبة. وتتحقق هذه الوظيفة بواسطة تماكب‎ ‏هيدروجيني مخصص أو بحفاز لإنتزاع الشمع الذي يمكن أن يوجد في منطقة التفاعل الثانية.‎ ‏ويشتمل حفاز تماكب هيدروجيني من هذا القبيل عادة على مكون هدرجة معدني نفيس. واعتمادا‎ ‏على الطبيعة الحقيقية للحفازات المستخدمة؛ يمكن أن ترتبط نوع تلقيم المعالج وظطروف التشغيل‎ Yo ‏وذلك في مفاعل واحد يتضمن ترابط طبقتي‎ Wl ‏المطبقة؛ ويمكن ضم كل من الوظيفتين المذكورتين‎

١7

مهد ‎«lial‏ وطبقة حفاز واحدة مشتملة على حفاز خاص بإنتزاع شمع تماكب هيدروجيني. وطبقة الحفاز الأخرى مشتملة على حفاز تهذيب هيدروجيني قائم على المعدن النفيس المذكور آنفاً. وبدلاً من ذلك؛ يمكن أن يستعمل مفاعلان منفصلان موضوعان على التوالي؛ وبذلك يشتمل كل مفاعل على طبقة مهد حفاز خاصة لوظيفة معينة. وفي عدم وجود حفاز تماكب هيدروجيني خاص في © منطقة التفاعل الثانية؛ ثمة مذيب معالجة إنتزاع الشمع بعد منطقة التفاعل الثانية لازمة؛ في الأحوال

العادية للحصول على زيت تزليق أساسي ذي درجة السكب المنشودة. وكيفما كان الحفاز المستخدم في منطقة التفاعل الثانية (تعزي على أنها "حفاز التشطيب الهيدروجيني القائم على معدن نفيس")؛ فإنه يشمل ‎Telly‏ على ذلك مكون معدني نفيس واحد على الأقل من ‎VIIT de gana‏ محمولاً أو مدعمآً على مادة حاملة أمورفية من أكسيد مقاوم للصهر. ومن ‎Vo‏ المكونات المعدنية النفيسة المناسبة من المجموعة ‎VI‏ البلاتين ‎platinum‏ والبلآديوم ‎-palladium‏ ‎ade‏ فالحفاز الخاص بالتشطيب الهيدروجيني القائم على معدن نفيس يشتمل ‎Telly‏ على ذلك على بلاتين ‎«platinum‏ بلاديوم ‎palladium‏ أو كلاهما. إن المقدار الإجمالي للمكون أو المكونين المعدنيين النفيسين من مجموعة ]711 الموجود؛ من المناسب أن يتراوح من ‎١.١‏ إلى ‎7٠١‏ بالوزن ويفضل 0.7 إلى 70 بالوزن؛ وتشير النسبة المثوية الوزنية إلى مقدار المعدن (محسوبا عنصرا) ‎Vo‏ بالنسبة لوزن الحفاز الكلي. وبالإضافة إلى المكون المعدني النفيس؛ يمكن أن يوجد مكون معدني من مجموعة ‎Mo «Cr) VIB‏ أو 17) مقداره من © إلى ‎77٠0‏ بالوزن ويفضل من ‎٠١‏ إلى 775 بالوزن؛ ‎guna‏ على أنه عنصر بالنسبة لوزن الحفاز الكلي. وعلى أية حال فإنه يفضل أن يشمل الحفاز بلاتين و/ أو بلاديوم فقط معدناً ‎Vind‏ حفزياً وخالٍ تماماً من أي مكون معدني أخر فعال حفزيا. ولقد وجد أنه من المهم؛ بوجه خاص؛ أن يشمل الحفاز أكسيدآ أمورفياً مقاوماً للصهر على ‎Ya.‏ أنه مادة حاملة. ومن المفهوم أن هذا يستبعد أية أكاسيد مقاومة ‎pall‏ من طبيعة زيوليتية؛ ‎Jie‏ ‏ألومينو- سيليكاتات ‎aluminosilicates‏ وسيليكا- ألومينو فوسفاتات ‎.silica-aluminophosphates‏ ‏وثمة أمثلة لأكاسيد أمورفية مناسبة مقاومة للصهر تتضمن أكاسيد غير عضوية؛ مثل الألومينا ‎calumina‏ والسيليكا ‎csillica‏ والتيتانيا ‎«titania‏ والزركونيا ‎czirconia‏ والبوريا ‎cboria‏ والسيليكا-- ألومينا ‎csilica-alumina‏ والألومينا الفلوريدية ‎fluorided alumina‏ والسيليكا- ألومينا الفلوريدية ‎silica-alumina ~~ Yo‏ 1200:060. ومزيج (مزائج) اثنين أو أكثر منها. ويفضل من السيليكا- ألومينا ‎silica-alumino‏ الأمورفية ‎coda‏ حيث وجد أن السيليكا- ألومينا ‎silica-alumino‏ المشتملة من ©

RE

Alda ‏إلى 7975 بالوزن ألوميناء وجد أنها مفضلة على نحو خاص. وقد كشف عن أمثلة مواد‎

Ady WO 94/10263 54/٠777 ‏مناسبة من سيليكا ألومينا في مواصفة البراءة الدولية رقم‎ condi ‏لأن يستعمل على أنه حفاز تشطيب هيدروجيني قائم على معدن‎ dials ‏حفاز مفضل بصفة‎ ‏نتيجة لذلك فهو حفاز يشتمل على بلاتين و/ أو بلاديوم محمولاً على مادة حاملة أمورفية من‎ ‏ميليكا- ألومينا.‎ © ‏ظروف تشغيل لائقة في منطقة التفاعل الثانية هي أقل شدة مما هو عليه في منطقة‎ Ad ‏التفاعل الأولى وبالتالي فدرجة حرارة التشغيل بصورة مناسبة لا تزيد عن 0٠72م ويفضل أن تكون‎ ‏م. أما ضغط التشغيل فيمكن أن‎ 77١ ‏إلى‎ ١8١ ‏والأفضل من‎ Yer ‏إلى‎ ١5١ ‏في المدى من‎ ‏بار. ويمكن أن يتراوح‎ ١75 ‏إلى‎ ٠ ‏بار ويفضل أن يكون في معدل من‎ Yor ‏إلى‎ ٠١ ‏يتراوح من‎ ‏كجم من الزيت لكل لتر من‎ ٠١ ‏إلى‎ ١.١ ‏(السرعة الفضائية في السرعة بالوزن) من‎ 171157 ٠ ‏كجم/ لتر‎ ne ‏الحفاز في كل ساعة (كجم/ لتر ساعة) وبصورة مناسبة أن تتراوح من‎ ‏ساعة.‎ ‏في نموذج من هذا الإختراع تشتمل منطقة التفاعل الثانية على حفاز للتشطيب أو التهذيب‎ ‏القائم على معدن نفيس على أنه حفاز منفرد. وفي هذه الحالة تكون‎ hydrofinishing ‏الهيدروجيني‎ ‏مرحلة إنتزاع الشمع بعد ذلك لازمة للحصول أخير على زيت تزليق أساسي ذي درجة الإنصباب‎ VO ‏ويمكن أن تجرى عملية إنتزاع‎ I= ‏منخفضة منشودة ؛ أي درجة الإنصباب هي على الأكثر عند‎ ‏الشمع في هذه الحالة بواسطة تقنيات إنتزاع شمع معروفة في هذا المجال؛ مثل إنتزاع الشمع‎ ‏حال خطوة إنتزاع‎ Af ‏الحفزية وإنتزاع الشمع بمذيب. ولهذا الترتيب بوجه خاص؛ تفضل على‎ ‏الشمع بمذيب. وتشمل عمليات إنتزاع شمع بمذيب معروفة (تقليدية) استعمال مثيل إثيل كتون‎ ‏لإنبزاع‎ le sd ‏تولوين أو مزيج منهكا على أنه مذيب لإنتزاع الشمع. وأكثر الطرائق‎ MEK) ٠ ‏لإنتزاع الشمع؛‎ Gude 141516 ‏بحيث يستعمل‎ MEK ‏الشمع بمذيب هي طريقة إنتزاع الشمع بمذيب‎ ‏حال إذا كان دفق المرحلة الأولى وبالتالي الجزء‎ A ‏ومن الممكن في مزيج مع التولوين. وعلى‎ ‏السائل المحصول عليه منه في الخطوة (ب) من الطريقة الحالية إذا كان ذا نسبة منخفضة بالقدر‎ ‏الكافي من جزيئات شمعية؛ فإنه يمكن بالتالي أن يستغنى عن خطوة إنتزاع الشمع (بالمذيب)؛ مثلما‎ ‏التماكب الهيدروجيني لجزيئات شمعية محفزة بحفاز تشطيب هيدروجيني بمعدن‎ Adee ‏هو في حالة‎ YO ‏وهي كافية للحصول على درجة الإنصباب المنشودة.‎ Gud ‏نفيس تحت الظروف المعتدلة‎

-١- ‏وفي نموذج آخر للاختراع الراهن تشتمل منطقة التفاعل الثانية طبقتي حفاز منفصلتين في‎ ‏مفاعل منفرد؛ وبذلك تشمل طبقة الحفاز العليا على حفاز قائم على معدن نفيس مختار لتماكب‎ ‏هيدروجيني و/أو التكسير الهيدروجيني لجزيئات شمعية؛ وطبقة الحفاز الأدنى تشتمل على حفاز‎ ‏للتشطيب الهيدروجيني قائم على معدن نفيس. وفي هذا الترتيب تنظم طبقتا الحفاز بالطريقة الأنسب‎ ‏في شكل طبقة مهد متكدسة.‎ © ‏لذلك أن يخص الحفاز القائم على معدن نفيس مكون الطبقة العلوبة ليكون‎ Gila ‏ويتحتم‎ ‏على‎ Lull ‏حفاز لإنتزاع الشمع. مثل هذه الحفازات المزيلة للشمع معروفة في هذا المجال وتقوم‎ ‏على الأقل؛ من‎ canal ‏مادة زيوليتية ذات مقاس مسام متوسط مشتملة على مكون معدن نفيس‎

ZSM- ‏ومن ثم تتضمن المواد الزيوليتية المناسبة‎ Pd ‏و/أو‎ PL ‏ويفضل أن يكون‎ VIII ‏المجموعة‎ ‏وزيوليت بيتا‎ oferrierite ‏فيريرايت‎ <SSZ-32 272511-35 ‏5و 2511-22 و 7511-23 و‎ 0 ٠ «silica-aluminophoshates ‏فوسفاتات‎ give off ‏وسيليكا-‎ emordenite ‏عاناهع2» وموردنيت‎ beta ‏المذكورة‎ (Dia ‏وثمة أمثلة من حفازات مناسبة لإنتزاع الشمع هي‎ .SAPO-31 ‏و‎ «SAPO-11 Jie ‏بينما المواد الحاملة الزيوليتية‎ .170 92/016571 +1589/1 [AY ‏في مواصفة البراءة الدولية‎ ‏و‎ 7٠0085 ‏في مواصفات البراءات الأمريكية أرقام‎ JU ‏المناسبة هي؛ على سبيل‎ ‏و لفلا اك و 7/0117 . ثمة فئة أخرى مفيدة‎ EYYAYAY ScEYYYAGO ‏ذا المت“تنككءت و‎

VIII ‏على الأقل؛ من مجموعة‎ dandy Codi ‏من الحفازات لإنتزاع الشمع تشتمل مكونا معدنياً‎ ‏المذكور في مواصفة البراءة‎ Jia ‏محمولاً على سطح عطلت فاعليته من ألومينو- سيليكات»؛‎ 415714977 ‏الأوروبية رقم‎ ‏وفي نموذج آخر لهذا الإختراع تشمل منطقة التفاعل الثانية مفاعلآً منفردا يحتوي على‎ ‏منطقتي مفاعل منفصلتين؛ تفصلان بخمود من مثل طريقة بحيث أن درجة الحرارة تكون؛ في‎ - ٠ ‏منطقة المفاعل العلوية المحتوية على طبقة حفاز تشمل حفازا قائماً على معدن نفيس مختارا بالنسبة‎ ‏للتماكب الهيدروجيني و/أو تكسير هيدروجيني لجزيئات شمعية؛ تكون أعلى مما هي عليه في‎ ‏تشطيب هيدروجيني قائم على‎ lia ‏منطقة المفاعل الأدنى المحتوية على طبقة حفاز تشتمل على‎ ‏معدن نفيس.‎ ‏يخص الحفاز في منطقة المفاعل العلوية حفازاً لإنتزاع الشمع كما ذكر في الفقرة السابقة.‎ Yo ‏وفي هذا الترتيب فإنه من المناسب أن تكون درجة الحرارة في منطقة المفاعل العلوية تتراوح من‎

ا : ‎٠‏ إلى ‎Yo‏ 2 وإنه لمن المناسب أن تكون درجة الحرارة في منطقة المفاعل الأدنى في معدل من ‎7٠00‏ إلى 7060م بشرط أن تكون أدنى من درجة الحرارة في المنطقة العلوية. وضغط التشغيل و 1711577 في كل من منطقتي المفاعل هما ضمن الحدود نفسها المذكورة ‎Ll‏ بالنسبة لمنطقة التفاعل الثانية.

° في نموذج ‎AT‏ للاختراع الراهن تتكون منطقة التفاعل الثانية من مفاعلين منفصلين يرتبان في شكل ‎oJ sie‏ وبذلك يحتوي المفاعل الأول على طبقة حفاز تشتمل على حفاز قائم على معدن نفيس مختار بالنسبة لتماكب هيدروجيني و/أو تكسير هيدروجيني للجزيئات الشمعية (أي حفاز إنتزاع الشمع)؛ ويحتوي المفاعل الثاني على حفاز التشطيب الهيدروجيني القائم على معدن نفيس. وخصص الحفاز في المفاعل الأول حفاز تم لإنتزاع الشمع كما ذكر آنفا. وهذا الترتيب مفصل

‎Vs‏ بصفة خاصة عندما يغير درجة الحرارة في المفاعل الآخر (مفاعل التشطيب الهيدروجيني) دورياء ‎Did‏ لإعداد زيوت أساسية تُعرض لمواصفات متميزة على ‎Jie)‏ لمحتوى الأروماتي ‎Jie)‏ زيوت المحرك ‎oils‏ «00010؛ زيوت صناعية خالية من المواد الأروماتية ‎aromatics-free industrial‏ ‎coils‏ زيوت بيضاء تقانية ‎(technical with oils‏ وظروف التشغيل هي نفسها كما ذكرت ‎Lal‏ ‏بالنسبة لمنطقة التفاعل الثانية ولكن فيما يتعلق بدرجة حرارة التشغيل فإنه يفضل إستخدام درجة ‎VO‏ حرارة أعلى في المفاعل الأول مما هي عليه في المفاعل الثاني ضمن الحدود المتاحة. وبناء عليه؛ إنه من المناسب أن تكون درجة الحرارة في المفاعل الأول في معدل ما بين من ‎You‏ 7560م ومن المناسب ‎Load‏ أن تكون درجة الحرارة في المفاعل الثاني في معدل ما بين ‎٠٠١‏ إلى ‎7٠١‏ م. إن جميع الترتيبات؛ التي يمكن أن تشغل ‎ted‏ منطقة التفاعل الثاني؛ تتضمن وجود هيدروجين على إمتداد التشغيل الكامل. ‎By Fy‏ لذلك؛ غاز محتوي على هيدروجين إلى منطقة ‎Yo‏ التفاعل الثانية. وهذا يمكن أن يعاد ‎Al‏ غاز ‎alii‏ ناتج من الجزء الغازي المسترجع في الخطوة (ب) و/ أو الخطوة (د) من الطريقة الراهنة أو من مصدر ‎OAT‏ يمكن أن يكون الحالة إذا ‎cn Ll‏ الطريقة الحالية في عملية تكرير ‎Lay‏ فيها عمليات تحويل هيدروجينية أخرى. ‎Vag‏ من ذلك يمكن أن يزود هيدروجين جديد إلى منطقة التفاعل الثانية هذه. وبالطبع؛ فإنه من الممكن ‎La‏ استعمال مزيج من هيدروجين جديد ومعاد ثانية ومُنَّف؛ ولغرض الإختراع الراهن وجد أنه من المفيد ‎YO‏ بصفة خاصة تزويد منطقة التفاعل الثانية ‎Ga‏ على الأقل بهيدروجين جديد.

-١- ‏على الأقل‎ Av ‏في الخطوة (د) يستعاد زيت تزليق أساسي ذا دليل لزوجة قدره‎ of alg ‏وعملية الإستعادة هذه من المناسب أن‎ AY) q. ‏والأفضل من‎ ٠5٠0 ‏ويفضل من 80 إلى‎ ‏تجزيئياً للدفق من منطقة التفاعل الثانية (الخطوة (ج)) للحصول على جزء غازي‎ 1 phil ‏تتضمن‎ ‏وجزء سائل واحد على الأقل كناتج زيت تزليق أساسي. ويمكن التوصل إلى التقطير التجزيئي‎ ‏بالطرائق التقليدية؛ فمثلا بواسطة تقطير الدفق الآتي من منطقة التفاعل الثانية تحت ضغط منخفض‎ © ‏أو ضغط جوي. ومن هذه أكثر ما يفضل استخدام التقطير تحت ضغط منخفض بما فيها الوميض‎ ‏في الخواء والتقطير في الخواء. وتختار نقطة تقطير تجزيئي أو نقاط لجزء أو أجزاء المقطر بحيث‎ ‏أن كل ناتج مقطر يستعاد له اللزوجة المنشودة؛ ودليل اللزوجة المنشود ودرجة الإنصباب بالنسبة‎ ‏للاستخدام المتصور. ومن المعهود أن يحصل على زيت تزليق أساسي بدليل لزوجة قدره 80 على‎ ‏الأقل عند نقطة التقطير التجزيئي وقدرها 0١77م ومن المناسب أن تكون عند نقطة التقطير‎ Vs ‏إلى ٠549م وأن يستعاد على أنه الجزء الثقيل الأعظم.‎ You ‏التجزيئي من‎ ‏يحتوي الجزء الغازي الناتج في خطوة (د) على فائض من هيدروجين لم يتفاعل في منطقة‎ ‏التفاعل الثانية؛ سوياً مع أئّ من نشادر وكبريتيد هيدروجين تكونا في منطقة التفاعل الثانية أو وجدا‎ ‏في الغاز المحتوي على هيدروجين المزود علاوة على ذلك. ويوجد أيضاً أية فحوم‎ dail ‏هيدروجينية خفيفة تكونت في منطقة التفاعل الثانية في الجزء الغازي هذا. ويفضل للوصول إلى‎ ١ ‏وضع أمثل في إقتصاديات العملية أن يعالج الجزء الغازي المسترجع من الخطوة (د) لإزالة‎ ‏الشوائب (وهذا على أية حال كبريتيد هيدروجين ونشادر)؛ وبعد ذلك يعاد الغاز المنظّف ثانية إلى‎ ‏منطقة التفاعل الأولى و/أو إلى منطقة التفاعل الثانية. ولقد وجد أنه من المفيد بصفة خاصة إعادة‎ ‏الهيدروجين- بعد التنظيف- ثانية إلى منطقة التفاعل الأولى فقط. نتيجة لذلك؛ تزود إذآ منطقة‎ ‏التفاعل الثانية بهيدروجين جديد فقط»ء في حين تزود منطقة الفاعل الأولى بغاز منظف أعيد ثانية من‎ Ye ‏منطقتي التفاعل الأولى والثانية. إن معالجة الأجزاء الغازية الآتية من الخطوتين (ب)؛ (د) يمكن أن‎ ‏من الأنسب أن يعالج كلا من التيارين الغازيين- ومن‎ UST ‏تتم في وحدات تنظيف غاز منفصلة؛‎ ‏الأنسب المتحدين في تيار غاز منفرد في وحدة تنظيف الغاز نفسها. وبهذه الطريقة ضرورة أن‎ : ‏تكون وحدة واحدة فقط لتنظيف الغاز وتلك المفيدة من الناحية الإقتصادية.‎ ‏يبيّن تخطيطياً أن‎ ١ ‏و ؟. وفي شكل‎ ١ ‏عن طريق الشكلين‎ GIS ‏لقد وضح نموذجان‎ Yo ‏نموذج الطريقة الحالية بحيث تتكون منطقة التفاعل الثانية من مفاعل منفرد يحتوي على حفاز‎

١ ‏تشطيب هيدروجيني قائم على معدن نفيس. ويبين شكل ؟ النموذج بحيث تتكون منطقة التفاعل‎ ‏الثانية من مفاعلين منفصلين؛ أحدهما يحتوي على حفاز خصص لإنتزاع الشمع والآخر يحتوي‎ ‏على حفاز تشطيب هيدروجيني قائم على معدن نفيس.‎ ‏في وجود‎ (I) ‏إلى منطقة التفاعل الأولى‎ )١( ‏تلقيم زيت فحم هيدروجيني‎ ١ ‏شكل‎ «a ‏عن طريق تيار هيدروجين (١١)؛ حيث يتماس مع حفاز المرحلة الأولى هذا‎ Tage ‏هيدروجين‎ © ‏جزء/ مليون ونسبة نيتروجين أقل‎ ٠٠٠١ ‏وَيُقصّل دفق المرحلة الأولى (7) ذو نسبة كبريت أقل من‎ ‏جزء/ مليون ونسبة نيتروجين أقل من 00 جزء/مليون ؛ يفصل إلى تيار غازي )3( وتيار‎ 5٠ ‏من‎ ‏سائل )8( في منزعة عالية الضغط (©). أما التيار الغازي )3( ويشمل ضروبا غازية تحتوي على‎ ‏سوياً مع الجزء‎ )٠١( ‏كبريت ونيتروجين بالإضافة إلى هيدروجين فينظف في وحدة إمتصاص‎ ‏الذي‎ )١١( ‏عن ذلك تيار هيدروجين منقسي‎ Gab (1) ‏الناتج من فرّازة غاز/سائل‎ (A) ‏الغازي‎ Ye ‏يمرر‎ .)١( ‏هيدروجيني‎ aad ‏يستعمل مصدرآً للهيدروجين بالنسبة للتحويل الهيدروجيني لتلقيم زيت‎ ‏حيث يهذب هيدروجينياً بتماسه بحفاز‎ (ID) ‏التتيار السائل )€( من ثم إلى منطقة التفاعل الثاني‎ ‏التشطيب الهيدروجيني قائم على معدن نفيس في وجود هيدروجين جديد مزود عن طريق تيار‎ (A) ‏و'فصل تيار المنطقة الثانية )6( إلى تيار سائل (7) وإلى جزء غازي‎ (VY) ‏هيدروجين جديد‎

Cad ‏في فرازة غاز/سائل (3). أما التيار السائل (7) الذي له دليل 171 لزوجة 80 على الأقل‎ Ye ‏الأنسب أن يتخذ طريقه إلى مذيب وحدة إنتزاع الشمع (غير مبينة بالرسم) من أجل الحصول على‎ ‏زيت تزليق أساسي له درجة الإنصباب المنخفضة المنشودة.‎ ‏بحيث تتكون منطقة التفاعل الثانية من وحدة إزالة شمع‎ (Ailes ‏ويصف شكل ¥ طريقة‎ ‏الشمع )10( تاركا وحدة‎ ata ‏ويمرر التيار المنتزع‎ (IIB) ‏ووحدة تشطيب هيدروجيني‎ (TTA) ‏حفزية‎ ‏يُفصل تيار الدفق (دب)‎ (IB) ‏ومن ثم إلى وحدة تشطيب هيدروجيني‎ (IIA) ‏إنتزاع شمع حفزية‎ Vo ‏في فرازة‎ (A) ‏وجزء غازي‎ (V) ‏إلى تيار سائل‎ (TB) ‏التارك لوحدة التهذيب الهيدروجيني‎ ‏غاز/سائل (1). فالتيار السائل هو ناتج زيت تزليق أساسي.‎ ‏ويوضتّح الإختراع أكثر عن طريق الأمثلة الآتية بدون أي تحديد لمدى هذا الإختراع‎ ‏بالنموذجات الخاصة هذه.‎ ١ ‏مثال‎ Yo ٠١م‎

—VA- ‏بالطريقة‎ ١ ‏فحم هيدروجيني ذو الخصائص المبينة في جدول‎ lal ‏لقد عولج جزء‎ :١ ‏الموضحة في شكل‎ ١ ‏جدول‎ ‎Y¢ ‏ما ثنائي‎ (Kg ‏(مغ/‎ 7 ‏بالوزن م‎ Zo pot ‏بالوزن‎ 6 plone ‏بالوزن‎ 58 ‏7أم) قبل تحديد نسبة‎ r= ‏(باستخدام مثيل إثيل كتون عند‎ Shih ‏لقد أزيل شمع عبنة من تلقيم‎ ‏م؛ وعند هذه الدرجة يكون معظم الشمع‎ 4٠0 ‏المواد الأروماتية. وقد أجرى تحديد المواد الأروماتية عند‎ © ‏صلبآً ويعوق تحديد المستويات المختلفة للمواد الأروماتية.‎ JLT ‏في تلقيم‎ Taga se ‏طبقاً للجزء المقطر تماس في منطقة التفاعل الأولى في وجود هيدروجين مع حفاز مشتمل‎ ‏و 7,7 بالوزن © على دعامة ألوميناء؛ حيث‎ Mo ‏و 797,0 بالوزن‎ NE ‏على 7,0 بالوزن‎ ‏فلوريد بإحتواء 77,58 بالوزن من الفلور. نُظّف الهيدروجين المزود بهيدروجين أستعيد‎ fa ‏الحفاز‎ ‏ثانية من الجزء الغازي الناتج من تيار المرحلة الثانية ومن الجزء الغازي الناتج من فرازة‎ ٠ ‏الغاز/السائل من تيار المرحلة الأولى. و كانت ظروف التشغيل في منطقة التفاعل الأولى متضمنة‎ ‏قدرها‎ (WHSV) ‏بارء و سرعة فضائية في الساعة بالوزن‎ ٠660 ‏ضغطاً جزئياً هيدروجينياً قدره‎ ‏لتر عياري/ كجم؛ و درجة حرارة 7/8 م.‎ ١500 ‏كجم/ لتر/ ساعة ومعدل غاز ثانية قدره‎ ٠ ‏الضغط. وكان‎ Alle ‏ثم فصيل تيار المرحلة الأولى إلى جزء سائل وجزء غازي في فرازة‎ ¥ ‏جزء/مليون بالوزن؛ و كان محتوى النيتروجين‎ EA ‏محتوى الكبريت في الجزء السائل‎ VO ‏جزء/مليون بالوزن.‎

-١-

عولج الجزء السائل عقب ذلك في منطقة التفاعل الثانية في وجود هيدروجين مزود ‎Toda‏ ‏فوق حفاز يتكون من “,70 بالوزن بلاتين» و ‎7٠00‏ بالوزن بلاديوم على مادة حاملة أمورفية من سيليكا- ألومينا ذات نسبة وزنية سيليكا/ ألومينا قدرها 49/55؛. وكان ضغط الهيدروجين الجزئي ومعدل إعادة الغاز ثانية هو نفسه كالمستخدم في منطقة التفاعل الأولى. وعلى أية حال؛ فقد

© إستخدمت درجات حرارة مختلفة وسرعات فضائية متغيرة من أجل الحصول على ‎hala‏ ‏مختلفة. وقد أشير إلى درجات الحرارة هذه والسرعات الفضائية في جدول ]1.

‎Lad‏ تيار المرحلة الثانية- بعد فصل الغاز/ ‎(JI‏ تحت ضغط منخفض وأزيل الشمع بالمذيب من الجزء الذي يغلي أعلى من 98م عند درجة حرارة- ١7م‏ باستعمال مثيل إثيل كتون/تولوين. وأشير إلى خصائص حاصلات زيت التزليق الأساسي المختلفة في جدول ]1.

‎٠١‏ ويمكن أن يتبين من جدول 17 أن تغير درجات الحرارة والسرعات الفضائية؛ في منطقة التفاعل الثانية يمكن أن يؤدي إلى حاصلات مختلفة وبشكل أساسي من حيث نسبة المواد الأروماتية. وبهذه الطريقة يمكن الحصول على حاصلات تطابق مواصفات المواد الأروماتية لزيوت المحرك ‎(MO)‏ ولزيوت صناعية )10( ولزيوت بيضاء تقانية ‎(TWO)‏ ‏جدول ‎II‏

‏الناتج زيت المحرك ‎١‏ زيت التصنيع ‎١‏ الزيت الأبيض ‎MO‏ 10 التقاني ‎TWO‏ ‎Coe Le [messes‏ ‎Cow | ve bbe soay‏ ‎LL ee sedis‏ ‎oon Lee [oe J a‏

لل مثال ؟ عولج ‎hilo a‏ له الخصائص المبينة في جدول ‎Ga ١‏ للطريقة الموضحة في شكل 7؟. وعلى ذلك؛ تماس ‎Jha pall‏ في منطقة التفاعل الأولى في وجود هيدروجين بحفاز المرحلة الأولى نفسه واستخدم في مثال ‎.١‏ وكان الهيدروجين المزود هو أيضاً هيدروجين منشف © إسترجع من الجزء الغازي الناتج من تيار منطقة التفاعل الثانية ومن الجزء الغازي الناتج من فصل غاز/سائل لتيار منطقة التفاعل الأولى. وتضمنت ظروف تشغيل في منطقة التفاعل الأولى ضغط هيدروجين جزئي قدره ‎lage VE‏ باسكال ‎٠50(‏ بار)؛ و 17115177 قدرها ‎٠.١‏ كجم/ لتر/ ساعة ومعدل غاز إعادة ثانية قدره ‎١5٠0٠‏ لتر عياري/ كجم ‎NI/Kg‏ ودرجة حرارة 798 م. ثم فصل بعد ذلك تيار المرحلة الأولى إلى جزء سائل وغازي في فرّازة عالية الضغط. ‎٠‏ وكانت نسبة الكبريت في الجزء السائل £0 جزء/ مليون بالوزن؛ وكانت نسبة النيتروجين ‎J‏ من ‎١‏ جزء/ مليون بالوزن. عقب ذلك عولج الجزء السائل في منطقة التفاعل الثانية المكونة من مفاعلين منفصلين ‎.(TIB) (TIA)‏ في المفاعل الأول ‎ula (TTA)‏ الجزء السائل في وجود هيدروجين مزود حديثا مع ‎dik‏ من حفاز إنتزاع الشمع يتكون من 70,8 بالوزن بلاتين مدعم على مادة ‎Alda‏ مكونفة من ‎١‏ 2524-5 مزال الألومينا من السطح وذو نسبة مولارية ما بين السيليكا إلى الألومينا قدرها 51,6 ورباط سيليكا (7970 بالوزن 751/5 مزال الألومينا من السطح؛ و 770 رباط سيليكا). ويكشف عن هذا النوع من حفاز مزيل للشمع في مواصفة براءة أوروبية رقم 976457959577. تضمنت ظروف تشغيل في مفاعل ‎(TTA)‏ ضغطا جزئيا للهيدروجين وقدره ؛ ميجا باسكال (0؛ بار)؛ و ‎١ 77‏ كجم/ لتر. ساعة ودرجة حرارة ‎7٠١‏ م. مل ثم تم تماسّ التيار المتدفق من المفاعل الأول ‎(ITA)‏ في المفاعل الثاني ‎(IIB)‏ بحفاز يتكون من “,70 بالوزن بلاتين و 71.0 بالوزن بلاديوم على مادة حاملة أمورفية من سيليكا- ألومينا ذات نسبة وزنية سيليكا/ ألومينا قدرها 45/55. وتضمنت ظروف التشغيل في هذا المفاعل ضغطا هيدروجينياً جزئياً قدره ‎١‏ ميجا باسكال ‎(Lb VE)‏ و ‎WHSV‏ قدرها ؛ كجم/ لتر. ساعة ودرجة حرارة 7980م. وَقُطّر التيار المتدفق من المفاعل (13)؛ بعد فصل الغاز/ السائل؛ وذلك

‏تحت ضغط منخفض وإسترجع الجزء الذي درجة غليانه أعلى من 7198م على أنه حاصل زيت‎

JIT ‏التزليق الأساسي؛ وقد سجلت خصائصه في جدول‎ 111 ‏جدول‎ اعفد انيت رون اه اد يمكن أن يتبين من جدول ‎TIT‏ أنه يُحصل على زيت تزليق أساسي بنوعية جيدة ونسبة © منخفضة من الكبريت والنيتروجين والمواد الأروماتية بمردود مقبول من الناحية التجارية. ‎YA‏

Claims (1)

1. ‎alice‏ الحماية ‎-١ ١‏ طريقة لإعداد زيوت تزليق أساسية ‎lubricating base oils‏ ذات دليل لزوجه مقداره ‎Av‏ على ‏7 الأقل ومشتملة على الخطوات الآتية: ‏* أ- تماس تلقيم زيت ‎pad‏ هيدروجيني ‎hydrocarbon ofl‏ يحتوي على مركبات تتضمن حتى 77

   ‏؛ . بالوزن كبريت ‎sulphur‏ حتى ‎7١‏ بالوزن نيتروجين ‎nitrogen‏ في وجود هيدروجين ‎“hydrogen‏ ‏© في منطقة تفاعل أولى؛ تماس بحفاز يتكون من مكون معدني واحد؛ على الأقل؛ من مجموعة ‎VIB‏ ‏1 ومكون معدني واحدء على الأقل؛ من كوبلت ‎cobalt‏ أو نيكل ‎Leds nickel‏ على ‎dela‏ أكسيدي ‎V‏ مقاوم للصهرء ‎A‏ ب- فصل التيار عند ضغط مرتفع إلى جزء غازي وجزء سائل؛ ‏4 ج- ‎ld‏ الجزء السائل في وجود هيدروجين ‎hydrogen‏ في منطقة تفاعل ثانية مكونة من طبقتي ‎٠‏ حفاز منفصلتين؛ بحيث تشتمل طبقة الحفاز الأولى حفازا قائما على معدن نفيس مختار بالنسبة ‎١١‏ ا لتماكب هيدروجيني ‎hydroisomerising‏ (تماكب في وجود هيدروجين) و/أو تكسير هيدروجيني ‎hydrocracking VY‏ لجزيئات شمعية وتشتمل طبقة الحفاز الثانية حفازآ يتكون من مكون ‎candy‏ على ‎«JY VY‏ من معدن مجموعة ]1711 نفيس مدعم على حامل أكسيدي أمورفي مقاوم ‎all‏ ‏4 د- إسترجاع زيت التزليق الأساسي ‎lubricating base oils‏ عطاء ‎Ve‏ وبذلك تميّز بأن: الخطوة )1( تُجرى عند درجة حرارة 6٠75م‏ على الأقل؛ ينتج عن ذلك أنّ محتوى ‎NT‏ الكبريت ‎sulphur‏ من جزء السائل بعد الخطوة (ب) ‎Ul‏ يكون أقل من ‎٠٠٠١‏ جزء/ مليون بالوزن ‎١١‏ وأن محتوى النيتروجين ‎nitrogen‏ من الجزء السائل بعد الخطوة (ب) أقل من ‎5٠‏ جزء/مليون ‎soil YA‏ في خطوة ‎og)‏ درجة حرارة طبقة الحفاز الثانية أدنى من درجة الحرارة في طبقة ‎V4‏ الحفاز الأولى وفيها يتكون الحفاز القائم على معدن نفيس والموجود في طبقة الحفاز الأولى؛ يتكون ‎Ye‏ .من مكون بلاتين ‎platinum‏ و/أو البلاديوم ‎palladium‏ مدعم على سطح ألومينو سيليكات ‎aluminosilicate Y)‏ انتزع منها ألومينا. ‎١‏ 7- طريقة طبقا لعنصر الحماية )0 50 بأن منطقة التفاعل الأولى ‎Jhb‏ عند درجة حرارة ما بين ‎YX‏ 15م و ‎Jone‏ والأفضل من 7750© إلى 66 م.

   ات 7 _ ‎١‏ *- طريقة وفقآ لأي من عمصري الحماية ‎Bd oY - ١‏ بأنّ درجة الحرارة؛ في الخطوة (ج) في ‎XY‏ طبقة الحفاز الأولى هي من 7960م إلى 786 م. ‎١‏ ¢-— طريقة وفقآ لأي عنصر من العناصر ‎pads JF - ١‏ بأن ‎yall ia‏ في الخطوة (ج)؛ في ‎YX‏ طبقة الحفاز الثانية هي من ٠١٠٠م‏ إلى ١٠7م.‏ ‎١‏ #- طريقة وفقا لأي من العناصر ‎dy of - ١‏ بأن الحفاز في منطقة التفاعل الأولى كعنصر يتكونء؛ على أنه ‎pate‏ غير نفيس من المجموعة ‎VII‏ من واحد أو أكثر من نيكل ‎nickel‏ ‎YF‏ وكوبلت ‎cobalt‏ بمقدار ‎١‏ إلى 775 بالوزن وعلى أنه مكون معدن من المجموعة ‎VIB‏ من واحد ؛ ‏ أو أكثر من موليبدنيوم ‎molybdenum‏ وفولفرام ‎tungesten‏ بمقدار من * إلى 770 ‎coo‏ ‏© باعتباره عنصر مقارب للوزن الكلي من حفاز ‎catalyst‏ ‎١‏ +- طريقة وفقآ لأي من العناصر ‎ids .© - ١‏ بأن طبقة الحفاز الأولى من الخطوة (ج) تتألف 7 من مكون ‎platinum oid‏ مدعم على سطح ألومينو سيليكات ‎aluminosillicate‏ غير فعال. ‎١‏ #- طريقة ‎Gy‏ لعنصر الحماية ‎ds ١‏ بأن السطح من ألومينو سيليكات ‎aluminosillicate‏ غير ‎clad Y‏ هو سطح ‎ZSM-5‏ غير فعال. ‎A)‏ طريقة ‎Gy‏ لأي من العناصر ‎dy 7-١‏ بأن طبقة الحفاز الثانية من الخطوة )7( تشمل ‎laa Y‏ متكوناً من مكون معدني نفيس واحد 3 على الأقل + من مجموعة 17111 محمول أو مدعم على ‎Jala ¥‏ أمورفي من أكسيد مقاوم للصهر على أنه حفاز منفرد. ‎١‏ 9- طريقة وفقاً لأي من العناصر ‎pd A=)‏ بأن الحفاز من طبقة الحفاز الثانية في خطوة )©( " هو حفاز متكون من بلاتين و/ أو بلتديوم ‎platinum and/or palladium‏ محمولا على حامل " أمورفي من سيليكا- ألومينا ‎silica-alumina‏ ٍ

   ‎Y ¢ —‏ — ‎-٠١ ١‏ طريقة ‎Gig‏ لأي من العناصر ‎5d 4-١‏ بأنها في الخطوة (ج) تفصل طبقة الحفاز الأولى ‎Y‏ وطبقة الحفاز الثانية بخمود (تبريد مفاجئ) ‎.quench‏ ‎١‏ = طريقة وفقاً لأي من العناصر ‎ad Ya)‏ بأن درجة الحرارة في المفاعل من طبقة الحفاز " الثانية تغير دورياً في المدى من ‎٠٠١0‏ إلى 7080م لإعداد زيوت أساسية متباينة؛ عرض لمواصفات ‎YT‏ مميزة من حيث محتوى المواد الأروماتية. ‎VY)‏ طريقة ‎Gig‏ لأي من العناصر ‎ds ١-١‏ بأن الجزء الغازي الناتج عليه في الخطوة (ب) ‎Y‏ يعالج لإزالة كبريتيد الهيدروجين ‎hydrogen sulphide‏ والنشادر ‎ammonia‏ وبعد ذلك؛ يعاد الغاز ‎YW‏ المنظف الناتج إلى منطقة التفاعل الأولى ثانية. ‎YF ١‏ طريقة وفقا لأي من العناصر ‎Shs ١7-١‏ بأن الخطوة ‎(d)‏ تشمل تقطير تجزيئياً للتيار ‎Y‏ المتدفق من الخطوة )©( للحصول على جزء غازي وجز ءِِ سائل واحد على الأقل على أنه ‎dala‏ ‎ *‏ زيت تزليق أساسي؛ بحيث يعالج الجزء الغازي لإزالة الشوائب؛ وبعد ذلك يعاد الغاز المنظف ثانية ؛ إلى منطقة التفاعل الأولى وبحيث تزود منطقة التفاعل الثانية فقط بهيدروجين ‎hydrogen‏ جديد. ‎١‏ 5- طريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎pad g AY‏ بأن تحدث معالجة الأجز أء الغازية المحصول عليها 7 في المرحلتين (أ) و (د) تتم في وحدة تنظيف الغاز نفسها.