SA518390958B1 - تحويل أساسه دورة رانكاين عضوية لحرارة ناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة وتبريد - Google Patents

تحويل أساسه دورة رانكاين عضوية لحرارة ناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة وتبريد Download PDF

Info

Publication number
SA518390958B1
SA518390958B1 SA518390958A SA518390958A SA518390958B1 SA 518390958 B1 SA518390958 B1 SA 518390958B1 SA 518390958 A SA518390958 A SA 518390958A SA 518390958 A SA518390958 A SA 518390958A SA 518390958 B1 SA518390958 B1 SA 518390958B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
cooling
hour
working fluid
temperature
water
Prior art date
Application number
SA518390958A
Other languages
English (en)
Inventor
حامد محمد كامل اكرم
باهي محمود نورالدين محمود
Original Assignee
شركه الزيت العربية السعودية
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by شركه الزيت العربية السعودية filed Critical شركه الزيت العربية السعودية
Publication of SA518390958B1 publication Critical patent/SA518390958B1/ar

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K21/00—Steam engine plants not otherwise provided for
    • F01K21/005—Steam engine plants not otherwise provided for using mixtures of liquid and steam or evaporation of a liquid by expansion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K13/00—General layout or general methods of operation of complete plants
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K13/00—General layout or general methods of operation of complete plants
    • F01K13/006—Auxiliaries or details not otherwise provided for
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
    • F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
    • F01K23/04—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled condensation heat from one cycle heating the fluid in another cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
    • F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
    • F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
    • F01K23/08—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with working fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
    • F01K25/06—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using mixtures of different fluids
    • F01K25/065—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using mixtures of different fluids with an absorption fluid remaining at least partly in the liquid state, e.g. water for ammonia
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
    • F01K25/08—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
    • F01K25/08—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours
    • F01K25/10—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours the vapours being cold, e.g. ammonia, carbon dioxide, ether
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K7/00—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating
    • F01K7/02—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating the engines being of multiple-expansion type
    • F01K7/025—Consecutive expansion in a turbine or a positive displacement engine
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
    • F01K7/00—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating
    • F01K7/16—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating the engines being only of turbine type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • F25B1/06—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with compressor of jet type, e.g. using liquid under pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B11/00—Compression machines, plants or systems, using turbines, e.g. gas turbines
    • F25B11/02—Compression machines, plants or systems, using turbines, e.g. gas turbines as expanders
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B43/00—Arrangements for separating or purifying gases or liquids; Arrangements for vaporising the residuum of liquid refrigerant, e.g. by heat
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B5/00—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity
    • F25B5/02—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity arranged in parallel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
    • F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/06—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation
    • F25J3/0605—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by partial condensation characterised by the feed stream
    • F25J3/061—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D15/00—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D21/0001—Recuperative heat exchangers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D21/0001—Recuperative heat exchangers
    • F28D21/0014—Recuperative heat exchangers the heat being recuperated from waste air or from vapors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2339/00—Details of evaporators; Details of condensers
    • F25B2339/04—Details of condensers
    • F25B2339/047—Water-cooled condensers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
    • F25B2400/23—Separators
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/02—Separating impurities in general from the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/68—Separating water or hydrates
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/70—Steam turbine, e.g. used in a Rankine cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2260/00—Coupling of processes or apparatus to other units; Integrated schemes
    • F25J2260/02—Integration in an installation for exchanging heat, e.g. for waste heat recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
    • F25J2270/902—Details about the refrigeration cycle used, e.g. composition of refrigerant, arrangement of compressors or cascade, make up sources, use of reflux exchangers etc.
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
    • F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
    • F28D2021/0059—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for petrochemical plants

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)

Abstract

يتعلق الاختراع الحالي بنظام يتضمن مبادل حراري heat exchanger لاستخلاص حرارة ناتجة عن نفايات مصمم لتسخين تيار مائع تسخين heating fluid stream بالتبادل الحراري مع مصدر للحرارة في محطة معالجة غاز gas processing plant مرتبطة بالنفط الخام؛ ونظام لتحويل الطاقة بدورة رانكاين العضوية Organic Rankine cycle. يتضمن نظام تحويل الطاقة بدورة رانكاين العضوية مبادل حراري مصمم لتسخين جزء أول من مائع التشغيل بالتبادل الحراري مع تيار مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ ونظام فرعي للتبريد cooling subsystem يتضمن واحد أو أكثر من عناصر التبريد cooling element المصممة كل منها لتبريد واحد أو أكثر من تيارات المعالجة من محطة معالجة الغاز المرتبطة بالنفط الخام وتبريد تيار ماء للتبريد في الهواء المحيط بالتبادل الحراري مع جزء ثاني من مائع التشغيل. يتضمن نظام تحويل الطاقة بدورة رانكاين العضوية وسيلة لفظ مصممة لاستقبال الجزء الثاني من مائع التشغيل من النظام الفرعي للتبريد والجزء الثالث من مائع التشغيل؛ توربين ومولّد مصممين لإنتاج قدرة بتوسيع رقعة جزء رابع من مائع التشغيل؛ وعنصر تبريد مصمم لتبريد تيار مائع التشغيل الذي يتضم

Description

تحويل أساسه دورة رانكاين عضوية لحرارة ناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة وتبريد ‎Organic Rankine Cycle Based Conversion of Gas Processing Plant Waste Heat‏ ‎Into Power and Cooling‏ الوصف الكامل خلفية الاختراع يمكن إيجاد الغاز الطبيعي 985 ‎Lally Natural‏ الخام ‎oil‏ 000006 في خزان مشترك ‎s-common reservoir‏ بعض الحالات؛ يمكن أن تنقي محطات معالجة الغاز الغاز الطبيعي الخام بواسطة إزالة الملوثات الشائعة مثل الماء؛ ثاني أكسيد الكريون ‎carbon dioxide‏ وكبربتيد الهيدروجين ‎(hydrogen sulfide‏ بعض المواد التي تلوث الغاز الطبيعي لها ‎dad‏ اقتصادية ويمكن أن تخضع لمزيد من المعالجة أو يتم بيعها أو كليهما. غالبًا ما تطلق محطات معالجة الغاز المرتبطة بالنفط الخام كميات كبيرة من الحرارة الناتجة عن النفايات في البيئة. الوصف العام للاختراع في أحد الجوانب؛ يتضمن النظام مبادل حراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات مصمم لتسخين تيار مائع التسخين بالتبادل الحراري مبادل حراري ‎heat exchanger‏ مع مصدر الحرارة في محطة معالجة الغاز المرتبطة بالنفط الخام؛ ونظام تحويل الطاقة بدورة رانكاين العضوية ‎(Organic Rankine cycle‏ يتضمن نظام تحويل الطاقة بدورة رانكاين العضوية مبادل حراري لتحويل الطاقة مصمم لتسخين الجزءٍ الأول من مائع التشغيل ‎working fluid‏ بالتبادل ‎hall‏ مع تيار مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ يتضمن مائع التشغيل أيزو بيوتان ©150-0510180 . يتضمن 5 نظام تحويل الطاقة بدورة رانكاين العضوية نظام فرعي للتبريد يتضمن واحد أو أكثر من عناصر التبريد ‎cooling elements‏ المصممة كل منها لتبريد واحد أو أكثر من تيارات المعالجة من محطة معالجة الغاز المرتبطة بالنفط الخام وتيار ماء التبريد للتبريد في الهواء المحيط بالتبادل الحراري مع الجزء الثاني من مائع التشغيل. يتضمن نظام تحويل الطاقة بدورة رانكاين العضوية وسيلة لفظ مصممة لاستقبال ‎hall‏ الثاني من مائع التشغيل من النظام الفرعي للتبريد ‎cooling‏ ‎subsystem 20‏ والجزء الثالث من مائع ‎all (adil‏ الثالث من مائع التشغيل هو جزء من الجزء
الأول الذي تم تسخينه من مائع التشغيل. يتضمن نظام تحويل الطاقة بدورة رانكاين العضوية
توريين ومولد مصممين لإنتاج قدرة بتوسيع ‎dad)‏ الجزء الرابع من مائع التشغيل؛ ‎all‏ الرابع هو
جزء من ‎sad)‏ الأول الذي تم تسخينه من مائع التشغيل. يتضمن نظام تحويل الطاقة بدورة رانكاين وسيلة اللفظ ‎ejector‏ والجزء الرابع موسّع الرقعة من مائع التشغيل من التوريين ‎turbine‏ galls
يمكن أن تتضمن النماذج واحدة أو أكثر من السمات التالية.
يتم تقسيم تيار ‎wile‏ التشغيل الخارج من عنصر التبريد إلى الجزء الأول من مائع التشغيل والجزء
الثاني من مائع التشغيل.
0 .يتم تحديد الشكل الهندسي لوسيلة اللفظ. ‎ejector‏ بناءً على واحد أو أكثر من ‎(i)‏ نسبة كمية مائع التشغيل في الجزء الأول من مائع التشغيل إلى كمية مائع التشغيل في الجزء الثاني من مائع التشغيل 9 ‎(i)‏ نسبة كمية مائع التشغيل في الجزء الثالث من مائع التشغيل وكمية مائع التشغيل في الجزء الرابع من مائع التشغيل ‎working fluid‏ . نسبة كمية مائع التشغيل في الجزءِ الأول من ‎pile‏ التشغيل إلى كمية مائع التشغيل في ‎all‏
5 الثاني من مائع التشغيل تتراوح بين حوالي 0.90 وحوالي 0.92 ونسبة كمية مائع التشغيل في الجزء الثالث من مائع التشغيل إلى كمية مائع التشغيل في الجزءِ الرابع من مائع التشغيل تتراوح بين حوالي 0.27 وحوالي 0.38. نسبة الاحتجاز بوسيلة اللفظ تساوي 3.5. نسبة المنطقة المقطعية العرضية ‎area‏ ا051055-5600008 من ‎and‏ المنطقة الثابت لوسيلة اللفظ إلى المنطقة المقطعية العرضية من عنق فوهة وسيلة اللفظ تساوي حوالى 6.4. نسبة المنطقة المقطعية
0 العرضية من الفتحة منخفضة الضغط بوسيلة اللفظ إلى المنطقة المقطعية العرضية من عنق فوهة
86 وسيلة اللفظ تساوي ‎Mes‏ 2.9. الجزء الثاني من مائع التشغيل له درجة حرارة تتراوح بين 7 درجة مئوية و12.7 درجة مئوية عند دخول النظام الفرعي للتبريد ‎cooling subsystem‏ ودرجة حرارة بين 33.8 درجة مثوية و29 درجة مئوية عند الخروج من النظام الفرعي للتبريد ‎.cooling subsystem‏
يتضمن النظام الفرعي للتبريد عنصر تبريد أول واحد على الأقل مصمم لتبريد تيار المعالجة من
محطة معالجة الغاز المرتبطة بالنفط الخام ‎crude ofl‏ ؛ وعنصر تبريد ثاني واحد على الأقل
مصمم لتبريد تيار ماء التبريد للتبريد فى الهواء المحيط.
نسبة حجم مائع التشغيل المتدفق عبر عنصر تبريد أول واحد على الأقل إلى حجم مائع التشغيل
المتدفق عبر عنصر تبريد ثاني واحد على الأقل تكون قابلة للضبط.
يتم تصميم المبادل الحراري لتحويل الطاقة لتسخين الجزء الأول من مائع التشغيل إلى درجة حرارة
بين 65 درجة مئوية و71 درجة مئوية.
يتضمن النظام العديد من وسائل اللفظ المتصلة بالتوازي.
يتم تصميم النظام الفرعي للتبريد ‎cooling subsystem‏ لإنتاج بين 60 ميجا وات (ميجا وات) 0 1 85 ميجا وات من قدرة التبريد . يتم تصميم التوريين ‎Al gall‏ لإنتاج بين 30 ميجا وات و60 ميجا
وات من القدرة.
يتضمن النظام مضخة ‎PUMP‏ مصممة لضخ الجزءٍ الأول من مائع التشغيل إلى ضغط يتراوح
بين 1.2 ميجا باسكال و 1 باسكال.
يتم تصميم عنصر التبريد لتبريد مائع التشغيل من درجة حرارة بين 34 درجة مئوية و 48 درجة 5 مذوية إلى درجة حرارة بين 26.6 درجة مئوية و 32 درجة مئوية.
يتضمن النظام خزان تجميع؛ حيث يتدفق مائع التسخين من خزان التجميع؛ عبر المبادل الحراري
لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات» عبر نظام تحويل الطاقة بدورة رانكاين العضوية
‎Organic Rankine cycle‏ ؛ ورجوعًا إلى خزان التجميع.
‏يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين 0 بالتبادل الحراري مع تيار بخار من ماسك للكتلة المعدنية في منطقة الإدخال بمحطة معالجة
‏الغاز. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع
‏التسخين بالتبادل الحراري مع التيار الخارج من وسيلة استخلاص داي جليكول أمين -أ0
‎(DGA) glycolamine‏ في محطة معالجة الغاز. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص
الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بالتبادل الحراري مع واحد أو أكثر من تيار الغاز الحلو ‎lig‏ غاز المبيعات في محطة معالجة الغاز ‎processing plant‏ 985. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بالتبادل الحراري مع أنبوب توصيل البروبان في وحدة تبريد البروبان بمحطة معالجة الغاز في محطة معالجة الغاز.
في أحد الجوانب» طريقة تتضمن تسخين تيار مائع التسخين عن ‎Gob‏ مبادل استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات بالتبادل الحراري مع مصدر الحرارة في محطة معالجة الغاز المرتبطة بالنفط الخام؛ وتوليد قدرة وقدرة تبريد في نظام تحويل الطاقة بدورة رانكاين العضوية. يتضمن توليد القدرة وقدرة التبريد في نظام تحويل الطاقة بدورة رانكاين العضوية تسخين ‎shall‏ الأول من مائع التشغيل
0 بالتبادل الحراري مع تيار مائع التسخين الذي تم تسخينه عن طريق مبادل حراري لتحويل الطاقة؛ يتضمن مائع التشغيل أيزو بيوتان ©150-050180 ؛ تبريد واحد أو أكثر من تيارات المعالجة من محطة معالجة الغاز المرتبطة بالنفط الخام وتيار ماء التبريد للتبريد في الهواء المحيط بالتبادل ‎(gall‏ مع الجزء الثاني من مائع التشغيل في النظام الفرعي للتبريد؛ في وسيلة اللفظء دمج ‎all‏ ‏الثاني من مائع التشغيل من النظام الفرعي للتبريد والجزء الثالث من مائع التشغيل؛ الجزء الثالث
5 .من مائع التشغيل هو جزءِ من ‎gall‏ الأول الذي تم تسخينه من مائع التشغيل؛ توليد قدرة بتوسيع رقعة الجزءِ الرابع من مائع التشغيل في التوريين والمولّد؛ ‎all‏ الرابع من مائع التشغيل هو ‎a‏ ‏من الجزءِ الأول الذي تم تسخينه من ‎wile‏ التشغيل؛ وتبريد تيار يتضمن مائع التشغيل تيار مائع التشغيل الخارج من وسيلة اللفظ والجزء الرابع موسّع الرقعة من مائع التشغيل من التوربين والمولد. يمكن أن تتضمن النماذج واحدة أو أكثر من السمات التالية.
0 تتضمن الطريقة تقسيم تيار مائع التشغيل الخارج من عنصر التبريد إلى الجزءِ الأول من مائع التشغيل والجزء الثاني من مائع التشغيل. تتضمن الطريقة ضبط واحد أو أكثر من ‎(i)‏ نسبة كمية مائع التشغيل في الجزءِ الأول من مائع التشغيل إلى كمية مائع التشغيل في الجزء الثاني من ‎wile‏ التشغيل 5 ‎(ii)‏ نسبة كمية مائع التشغيل في ‎gal)‏ الثالث من مائع التشغيل وكمية مائع التشغيل في ‎all‏ الرابع من مائع التشغيل. تتضمن
الطريقة ضبط واحدة أو أكثر من النسب بناءً على قدرة التبريد المستهدفة. تتضمن الطريقة ربط وسيلة اللفظ بنظام تحويل الطاقة بدورة رانكاين العضوية؛ يتم اختيار وسيلة اللفظ بناءً على واحدة أو أكثر من النسب . يتضمن تبريد واحد أو أكثر من تيار المعالجة وتيار ماء التبريد في النظام الفرعي للتبريد ‎cooling subsystem 5‏ إنتاج بين 60 ميجا وات و85 ميجا وات من قدرة التبريد. يتضمن توليد القدرة توليد بين 40 ميجا وات و60 ميجا وات من القدرة. تتضمن الطريقة ضخ الجزء الأول من مائع التشغيل إلى ضغط يتراوح بين 1.2 ميجا باسكال و 1 باسكال. تتضمن الطربقة دفق تيار مائع التسخين من خزان التجميع؛ عبر مبادل استخلاص الحرارة الناتجة 10 عن النفايات » عبر نظام تحويل الطاقة بدورة رانكاين العضوية؛ ورجوعحًا إلى خزان التجميع. في أحد الجوانب؛ يتضمن النظام مبادل حراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات يتم تصميمه لتسخين تيار مائع تسخين بإجراء تبادل حراري مع مصدر الحرارة في محطة معالجة الغاز المختصة بالنفط الخام؛ المبادل الحراري بنظام تحويل الطاقة المصمم لتسخين مائع التشغيل بإجراء تبادل حراري مع تيار مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ وبتضمن نظام تحويل الطاقة توريين والمولد؛ حيث يتم تصميم كل من التوربين والمولد لتوليد القدرة بواسطة توسيع رقعة مائع التشغيل الذي تم يمكن أن تتضمن النماذج واحدة أو أكثر من السمات التالية. يتضمن نظام تحويل الطاقة دورة رانكاين عضوية . يتم تصميم كل من التوربين والمولد لتوليد على الأقل حوالي 65 ميجا وات (ميجا وات) من القدرة؛ مثل حوالي 80 ميجا وات على الأقل من 0 القدرة. يتضمن نظام تحويل الطاقة مضخة مصممة لضخ مائع تحويل الطاقة إلى ضغط أقل من حوالي 1 باسكال. يتضمن مائع التشغيل أيزو -بيوتان ‎iso-butane‏ ‏يتضمن نظام تحويل الطاقة دورة ‎(Kalina‏ يتضمن مائع التشغيل الأمونيا والماء. يتم تصميم كل من التوربين والمولد لتوليد على الأقل حوالي 65 ميجا وات من ‎(pill‏ مثل حوالي 84 ميجا وات
على الأقل من القدرة. يتضمن نظام تحويل الطاقة مضخة مصممة لضخ مائع التشغيل إلى ضغط أقل من حوالي 2.5 ميجا باسكال ؛ مثل أقل من حوالي 2.2 ميجا باسكال. يتضمن نظام تحويل الطاقة دورة ‎Goswami‏ معدلة. تتضمن دورة ‎Goswami‏ المعدلة وسيلة تبريد لتبريد تيار مائع التبريد. يدخل ‎ein‏ أول من مائع التشغيل إلى التوريين ويتدفق جزءٍ ثاني من مائع التشغيل عبر وسيلة التبريد. يتم تصميم وسيلة التبريد لتبريد تيار مائع التبريد بإجراء تبادل حراري مع ‎da‏ ثاني من مائع التشغيل. يتم استخدام تيار مائع التبريد المُبّردِ لتبريد في محطة ‎dallas‏ الغاز. يتم تصميم وسيلة التبريد لإنتاج حوالي 210 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة على الأقل (مليون وحدة حرارية بريطانية (وحدة حرارية بريطانية) في الساعة) من قدرة التبريد داخل المحطة. يتم استخدام تيار مائع التبريد المُبّردِ للتبريد في الهواء المحيط. يتم استخدام تيار 0 مائع التبريد المُبَرد للتبريد في الهواء المحيط في محطة معالجة الغاز. يتم تصميم وسيلة التبريد لإنتاج حوالي 80 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة على الأقل من قدرة التبريد بالهواء المحيط. يتم استخدام تيار مائع التبريد المُبردِ للتبريد في الهواء المحيط لمحيط خارج محطة معالجة الغاز. يتم تصميم وسيلة التبريد لإنتاج حوالي 1300 مليون وحدة ‎dha‏ بريطانية/ ساعة على الأقل من قدرة التبريد بالهواء المحيط. تكون النسبة بين كمية مائع التشغيل الذي يتدفق عبر التوريين وكمية مائع التشغيل الذي يتدفق عبر وسيلة التبريد قابلة للضبط أثناء تشغيل نظام تحويل الطاقة. يمكن أن تساوي النسبة صفرًا. يتم تصميم كل من التوربين والمولد لتوليد حوالي 53 ميجا وات على الأقل من القدرة. يتضمن نظام تحويل الطاقة مضخة مصممة لضخ مائع التشغيل إلى ضغط أقل من حوالي 1.4 ميجا باسكال. يتضمن مائع التشغيل الأمونيا والماء. يدخل مائع التشغيل إلى التوربين في طور البخار. يكون مائع التشغيل الذي يدخل التوريين ‎We‏ بالأمونيا ‎ammonia‏ مقارنة بمائع 0 التشغيل بموضع آخر في دورة تحويل الطاقة. يتضمن النظام توريين استخلاص عالي الضغط مصمم لتوليد القدرة من مائع التشغيل السائل. يتم تصميم ‎Gus‏ الاستخلاص عالي الضغط لتوليد حوالي 1 ميجا وات إلى الأقل من القدرة. يكون مائع التشغيل السائل الذي يدخل توربين الاستخلاص عالي الضغط فقيرا في الأمونيا مقارنة بمائع التشغيل بموضع آخر في دورة تحويل الطاقة ‎.energy conversion cycle‏
تيار مائع التسخين يتضمن زيت. يتضمن النظام خزان التجميع. يتدفق تيار مائع التسخين من خزان التجميع» عبر المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات؛ عبر المبادل الحراري بنظام تحويل الطاقة؛ ورجوعًا إلى خزان التجميع. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار البخار من ماسك الكتلة المعدنية في منطقة الإدخال بمحطة معالجة الغاز. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار داي جليكول أمين ‎(DGA) di—glycolamine‏ فقير من وسيلة استخلاص ‎DGA‏ في ‎dase‏ معالجة الغاز. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار ناتج علوي من وسيلة ‎ADGA AI 0‏ محطة معالجة الغاز. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار الغاز الحلو في محطة معالجة الغاز. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار غاز المبيعات في محطة معالجة الغاز. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل 5 حراري مع أنبوب توصيل البرويان في وحدة تبريد البرويان ‎propane refrigeration unit‏ ‎dasa‏ معالجة الغاز ‎processing plant‏ 5 في محطة معالجة الغاز . في جانب ‎ale‏ تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع تسخين بإجراء تبادل حراري مع مصدر الحرارة في محطة معالجة الغاز؛ تسخين مائع التشغيل بإجراء تبادل حراري مع تيار مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ وتوليد القدرة بواسطة التوريين والمولد في نظام تحويل الطاقة بواسطة توسيع رقعة مائع 0 التشغيل الذي تم تسخينه. يمكن أن تتضمن النماذج واحدة أو أكثر من السمات التالية. يتضمن نظام تحويل الطاقة دورة رانكاين عضوية. يتضمن توليد القدرة توليد حوالي 65 ميجا وات على الأقل من القدرة؛ مثل حوالي 80 ميجا وات على الأقل من القدرة. تتضمن الطريقة ضخ مائع التشغيل إلى ضغط أقل من حوالي 1 باسكال.
يتضمن نظام تحويل الطاقة دورة ‎(Kalina‏ يتضمن توليد القدرة توليد حوالي 65 ميجا وات على الأقل من القدرة؛ مثل حوالي 84 ميجا وات على الأقل من القدرة. تتضمن الطريقة ضخ مائع التشغيل إلى ضغط أقل من حوالي 2.5 ميجا باسكال ؛ مثل أقل من حوالي 2.2 ميجا باسكال. تتضمن دورة تحويل الطاقة دورة ‎Goswami‏ معدلة. تتضمن الطريقة تبريد تيار مائع التبريد بإجراء تبادل حراري مع مائع التشغيل في وسيلة تبريد. يدخل جزءِ أول من مائع التشغيل إلى التوربين
ويتدفق جزء ثاني من مائع التشغيل عبر وسيلة التبريد. تتضمن الطريقة توفير تيار مائع التبريد )2540 إلى محطة معالجة الغاز لتبريد. تتضمن الطريقة إنتاج حوالي 210 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة على الأقل من التبريد داخل المحطة باستخدام تيار مائع التبريد المُبّردد. تتضمن الطريقة استخدام تيار مائع التبريد المُبَردِ للتبريد في الهواء المحيط. تتضمن الطريقة استخدام تيار
0 مائع التبريد ‎Sal‏ للتبريد في الهواء المحيط في محطة معالجة الغاز. تتضمن الطريقة إنتاج حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة على الأقل من قدرة التبريد بالهواء المحيط. تتضمن الطريقة استخدام تيار مائع التبريد المُبردِ للتبريد في الهواء المحيط لمحيط خارج محطة معالجة الغاز. تتضمن الطريقة إنتاج حوالي 1300 مليون وحدة حرارية ‎falas‏ ساعة على الأقل من قدرة التبريد بالهواء المحيط. تتضمن الطريقة ضبط النسبة بين كمية مائع التشغيل الذي يدخل
5 التوربين وكمية ‎wile‏ التشغيل الذي يتدفق عبر وسيلة التبريد. يمكن أن تساوي النسبة صفرًا. يتضمن توليد القدرة توليد حوالي 53 ميجا وات على الأقل من القدرة. تتضمن الطريقة ضخ مائع التشغيل إلى ضغط أقل من حوالي 1.4 ميجا باسكال. تتضمن الطريقة جعل مائع التشغيل يدخل التووبين في طور البخار. يكون مائع التشغيل الذي يدخل التوربين غنيًا بالأمونيا مقارنة بمائع التشغيل بموضع ‎AT‏ في دورة تحويل الطاقة. تتضمن الطريقة توليد القدرة بواسطة توربين
0 الاستخلاص عالي الضغط الذي يستقبل مائع التشغيل السائل. تتضمن الطريقة توليد حوالي 1 ميجا وات إلى الأقل من القدرة. يكون مائع التشغيل السائل الذي يستقبله توريين الاستخلاص عالي الضغط فقيرًا في الأمونيا مقارنة بمائع التشغيل بموضع ‎AT‏ في دورة تحويل الطاقة ‎energy‏ ‎.conversion cycle‏ تتضمن الطريقة دفع تيار مائع التسخين من خزان التجميع إلى مبادل استخلاص الحرارة الناتجة
5 عن النفايات في محطة معالجة الغاز لإجراء تبادل حراري مع مصدر الحرارة في محطة معالجة
‎«Sa‏ إلى مبادل تحويل الطاقة لإجراء تبادل حراري مع مائع تحويل ‎All‏ ورجوعًا إلى خزان التجميع ‎.accumulation tank‏ تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار البخار من ماسك الكتلة المعدنية في منطقة الإدخال بمحطة معالجة الغاز. تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار 068 فقير من وسيلة استخلاص 06/8 في ‎dase‏ معالجة الغاز. تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار ناتج علوي من وسيلة استخلاصس06/8 في ‎dase‏ معالجة الغاز. تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار الغاز الحلو في محطة معالجة الغاز. تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار غاز المبيعات في محطة معالجة الغاز. تتضمن الطريقة 0 تسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع أنبوب توصيل البرويان ‎propane‏ في وحدة تبريد البرويان بمحطة معالجة الغاز في محطة معالجة الغاز. يمكن أن تتمتع الأنظمة الموصوفة في الوثيقة الحالية بواحدة أو أكثر من المزايا التالية. يمكن دمج الأنظمة مع محطة معالجة غاز مختصة بالنفط الخام لجعل محطة معالجة الغاز أقل استهلاكًا للطاقة أو أقل ‎Gags‏ للبيئة أو كليهما. يمكن استخدام الحرارة منخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات 5 من محطة معالجة الغاز لتوليد قدرة دون استخدام الكريون . يمكن استخدام الحرارة منخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات من محطة معالجة الغاز لتوفير تبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط في المحطة؛ بالتالي خفض استهلاك الوقود بمحطة معالجة الغاز. يمكن استخدام الحرارة منخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات من محطة معالجة الغاز لتوفير تكييف الهواء المحيط أو التبريد في البيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز أو في بيئة غير صناعية قريبة؛ بالتالي مساعد المجتمع في استهلاك أقل للطاقة. يمكن دمج أنظمة تحويل الطاقة الموصوفة في محطة معالجة الغاز المختصة بالنفط الخام الحالية كنوع من التحديث أو يمكن دمجها في محطة لمعالجة الغاز منشأة حديثًا. ‎many‏ تحديث على ‎dass‏ معالجة الغاز الحالية بتحقيق ميزات الفاعلية؛ توليد القدرة؛ وتوفير الوقود المستهلك التي توفرها أنظمة تحويل الطاقة الموصوفة في الوثيقة الحالية برأس مال بسيط. يمكن أن تستفيد أنظمة 5 تحويل الطاقة من البنية الحالية في محطة معالجة الغاز بينما تستمر في توفير استخلاص كفء
للحرارة الناتجة عن النفايات وتحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة ولتبريد المنشأت. يمكن تعميم دمج نظام تحويل الطاقة في محطة معالجة الغاز الحالية على أنماط تشغيل معينة للمحطة. تتضح السمات والمزايا الأخرى من الوصف التالي ومن عناصر الحماية. شرح مختصر للرسومات الشكل 1 هو رسم بياني لمنطقة الإدخال بمحطة ‎dallas‏ غاز ‎Lally Laide‏ الخام ‎.crude oil‏ الشكل 2 هو رسم بياني لمنطقة معالجة غاز عالية الضغط بمحطة معالجة غاز مختصة بالنفط الخام. الشكل 3 هو رسم بياني لقسم معالجة غاز منخفض الضغط وقسم لضغط غاز التغذية 1660 ‎gas compression section‏ بمحطة معالجة غاز مختصة بالنفط الخام.
0 الشكل 4 هو رسم بياني لوحدة لاستخلاص السائل ووحدة لضغط غاز المبيعات بمحطة معالجة غاز مختصة بالنفط الخام. الشكل 5 هو رسم بياني لقسم تبريد البرويان بمحطة معالجة غاز مختصة بالنفط الخام. الشكل 6 هو رسم بياني لمحطة لتحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة أساسها دورة رانكاين عضوية.
5 الأشكال 17 و7ب تكون ‎Ble‏ عن رسوم بيانية لمحطة لتحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى وسيلة تبريد وقدرة أساسها دورة رانكاين عضوية . الشكل 8 هو رسم بياني لوسيلة ‎ejector Lal‏ . الأشكال 19 و9ب تكون عبارة عن رسوم بيانية لمحطات لتحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة أساسها دورة ‎Kalina‏ معدلة.
0 الأشكال 10 و10ب تكون عبارة عن رسوم بيانية لمحطات لتحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين أساسها دورة ‎Goswami‏ معدلة.
الأشكال 111 و11ب تكون عبارة عن رسوم بيانية لمحطات لتحويل ‎shall‏ الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين أساسها دورة ‎Goswami‏ معدلة. الشكل 12 هو رسم بياني لمحطة لتحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين أساسها دورة ‎Goswami‏ معدلة. الوصف التفصيلي:
يتم دمج شبكة استخلاص الحرارة منخفضة الرتبة ‎low grade waste heat recovery‏ 01 الناتجة عن النفايات في محطة معالجة الغاز المختصة بالنفط الخام. يمكن أن تتضمن شبكات استخلاص الحرارة منخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات شبكة من المبادلات الحرارية في محطة معالجة الغاز تستخلص الحرارة الناتجة عن النفايات من مصادر متعددة منخفضة الرتبة في
0 محطة معالجة الغاز. يمكن توجيه الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة إلى نظام تحويل الطاقة؛ ‎Jia‏ نظام تحويل الطاقة بناءً على دورة رانكاين عضوية ‎Organic Rankine cycle‏ « دورة ‎Kalina‏ أو دورة ‎Goswami‏ معدلة. في أنظمة تحويل الطاقة؛ يمكن تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة إلى قدرة خالية من الكريون. في بعض أنواع أنظمة تحويل الطاقة؛ يمكن استخدام ‎shall‏ الناتجة عن النفايات
5 المستخلصة أيضًا لتبريد الماء ‎al‏ الذي يتم عندئذٍ إعادته إلى محطة ‎dallas‏ الغاز للتبريد في حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة؛ أو يمكن استخدامه لتبريد تيارات الغاز مباشرة في محطة ‎dallas‏ الغازء بالتالي خفض اعتماد محطة معالجة الغاز على التبريد الميكانيكي ‎mechanical‏ أو تبريد البرويان ‎propane refrigeration‏ وتحسين فاعلية الطاقة بمحطة معالجة الغاز. في بعض أنواع أنظمة تحويل الطاقة؛ يمكن استخدام ‎shall‏ الناتجة عن النفايات
0 المستخلصة أيضًا لتوفير تكييف الهواء المحيط أو تبريد البيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز أو بيئة غير صناعية قريبة. يمكن ضبط كمية الحرارة الناتجة عن النفايات المستخدمة لتوليد القدرة في مقابل تلك المستخدمة للتبربد بمرونة في الوقت الفعلي للسماح بتحسين تشغيل نظام تحويل الطاقة بناء على الظروف الحالية؛ على سبيل ‎(JE‏ الظروف البيئية أو الطلب من شبكة القدرة. على سبيل المثال؛ أثناء أيام الصيف الحارة؛ يمكن تصميم نظام تحويل الطاقة لتوفير بشكل أولي تكييف
الهواء المحيط على حساب توليد القدرة؛ بينما في الشتاء يمكن تصميم نظام تحويل الطاقة لمزيد من توليد القدرة. توضح الأشكال 5-1 أجزاء من محطة معالجة غاز مختصة بالنفط الخام واسعة النطاق بقدرة تغذية تساوي؛ على سبيل المثال؛ حوالي 2000 إلى 2500 مليون متر مكعب قياسي في اليوم. في بعض الحالات؛ محطة معالجة الغاز هي محطة لمعالجة ‎SL‏ ذات الصلة؛" وهو الغاز المرتبط بالنفط الخام القادم من آبار النفط الخام؛ أو محطة لمعالجة ‎SA‏ الطبيعي”؛ وهو الغاز القادم مباشرة من آبار الغاز الطبيعي. يتم دمج شبكة استخلاص الحرارة متخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات ونظام التبريد في حرارة أقل من حرارة المحيط في محطة ‎dallas‏ غاز مختصة بالنفط الخام وفقًا للأشكال 5-1 كنوع من 0 التحديث لمحطة معالجة الغاز بالنفط الخام. تستخلص شبكة من المبادلات الحرارية المدمجة في محطة معالجة غاز مختصة بالنفط الخام الحرارة الناتجة عن النفايات من مصادر متعددة منخفضة الرتبة في محطة معالجة الغاز. يمكن توجيه الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة إلى نظام تحويل الطاقة» حيث يتم تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة إلى قدرة خالية من الكريون. في نظام تحويل الطاقة؛ يمكن استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة أيضًا 5 تلتبريد الماء المُبرد الذي يتم إعادته إلى محطة معالجة الغاز للتبريد في حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة؛ بالتالي تمكين محطة معالجة الغاز من استهلاك طاقة أقل في التبريد. في بعض الحالات؛ يمكن استخدام ‎all‏ الناتجة عن النفايات المستخلصة أيضًا لتوفير تكييف الهواء المحيط أو تبريد البيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز أو بيئة غير صناعية قريبة. يمكن أن تبدد محطة معالجة غاز مختصة بالنفط الخام مثل تلك الموضحة في الأشكال 5-1؛ 0 قبل التحديث لإدخال شبكة استخلاص الحرارة منخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات ونظام التبريد في حرارة أقل من حرارة المحيط الموصوف في الوثيقة ‎Aad‏ الحرارة منخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات (على سبيل المثال» الحرارة الناتجة عن النفايات أقل من حوالي 111 درجة مئوية في ‎din‏ على سبيل ‎(JU‏ عبر مبّردات الهواء. في أحد الأمثلة؛ يمكن أن تبدد هذه المحطة حوالي 0 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة من الحرارة منخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات في 5 البيئة. بالإضافة إلى ذلك؛ يمكن أن تستهلك هذه المحطة؛ قبل التحديث»؛ حوالي 500 مليون وحدة
حرارية بريطانية/ ساعة من التبريد في حرارة أقل من حرارة المحيط لتشغيل منطقة استخلاص
السائل 400 (الشكل 4). يمكن أن يسهم إدخال شبكة استخلاص الحرارة منخفضة الرتبة الناتجة
عن النفايات ونظام التبريد في حرارة أقل من حرارة المحيط الموصوف في الوثيقة الحالية في
الانخفاض في كمية الحرارة منخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات المنبعثة في البيئة ويمكن أن يقلل التبريد في حمل حراري أقل من حرارة المحيط مشترك في تشغيل منطقة استخلاص السائل.
في أثناء التشغيل؛ يتدفق مائع التسخين عبر المبادلات الحرارية 7-1 (الموصوفة في الفقرات
التالية). تكون درجة الحرارة أثناء الدخول لمائع التسخين الذي يتدفق عبر مداخل كل من المبادلات
الحرارية 7-1 متساوية إلى حدٍ كبير» على سبيل المثال» بين حوالي 54 درجة مئوية وحوالي 65
درجة مئوية » ‎Jin‏ حوالي 60 درجة مئوية » حوالي 65 درجة مئوية ¢ حوالي 71 درجة مئوية ؛ أو
0 درجة حرارة أخرى». يُسَخن كل مبادل حراري 7-1 مائع التسخين إلى درجة حرارة مناظرة أكبر من درجة الحرارة عند الدخول. يتم دمج موائع التسخين التي تم تسخينها من المبادلات الحرارية 7-1 وتتدفق عبر نظام توليد القدرة؛ حيث ‎GALE‏ الحرارة من مائع التسخين الذي تم تسخينه مائع التشغيل بنظام توليد القدرة ويموجبه زيادة درجة حرارة مائع التشغيل وضغطه. بالرجوع إلى الشكل 1؛ في منطقة الإدخال 100 بمحطة معالجة الغاز المختصة بالنفط الخام؛
5 _يتدفق تيار الغاز المُدخل 102 مثل تيار تغذية مائع بئر ثلاثي الأطوار» إلى مواسك الكتلة المعدنية المستقبلة 104( 106. مواسك الكتلة المعدنية 104 106 هي وسائل فصل ‎GN‏ ‏الأطوار بالمرحلة الأولى لناتج تكثيف هيدروكربوني بتيار ‎well stream hydrocarbon all‏ ‎(HC)‏ الغازء والماء الحمضي ‎sour water‏ يتدفق ناتج تكثيف هيدروكريوني بتيار البثر ‎(HC) well stream hydrocarbon‏ بتيار البثر
124؛ 126 من مواسك الكتلة المعدنية 104 106؛ على الترتيب»؛ إلى وسائل الفصل ثلاثية الأطوار ¢128 129؛ على الترتيب؛ للتعريض لوميض ومزيد من الفصل. في وسائل الفصل ثلاثية الأطوار 128 129؛ يتم فصل الغاز من السائل ‎ing‏ فصل سوائل ‎HC‏ من الماء المكثف. يتدفق غاز الناتج العلوي 132 134 إلى وسيلة فصل الغاز منخفضة الضغط ‎low pressure‏ ‎(LP)‏ 118. يتدفق الماء الحمضي 136؛ 138 إلى أسطوانة الإيماض التمهيدي لنازعة الماء
5 الحمضي 112. يتدفق ناتج تكثيف ‎HC‏ 140( 142 عبر 20% ناتج التكثيف بوسيلة الفصل
ثلاثية الأطوار 144 ويتم ضخه بواسطة واحدة أو أكثر من مضخات ناتج التكثيف 146 إلى رأس حقن المادة الخام 148. الأبخرة الساخنة 114 116 من مواسك الكتلة المعدنية 104 106؛ على الترتيب. يستخلص المبادل الحراري 1 الحرارة الناتجة عن النفايات من الأبخرة 114( 116 بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 194؛ مثل زبت؛ ‎cole‏ مائع عضوي؛ أو مائع آخر. على سبيل ‎Jal‏ يمكن أن يستخلص المبادل الحراري 1 بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من الحرارة الناتجة عن النفايات؛ ‎Jie‏ حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من الحرارة الناتجة عن النفايات. يُبَردِ المبادل 0 الحراري 1 الأبخرة أسفل النواتج العلوية 114 116 من مواسك الكتلة المعدنية 104؛ 106 بينما رفع درجة حرارة مائع التسخين 194 على سبيل المثال» من درجة الحرارة عند الدخول إلى درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال» بين حوالي 82 درجة مئوية وحوالي 93 درجة مئوية ؛ ‎Jie‏ حوالي 2 درجة مئوية » حوالي 87 درجة مئوية » ‎ss‏ 93 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتم توجيه مائع التسخين 194 الذي يغادر المبادل الحراري 1 إلى أنبوب التوصيل بالنظام الذي يعمل 5 - بمائع التسخين الذي يأخذ مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ على سبيل المثال» إلى وحدة توليد القدرة أو إلى محطة تبريد وتوليد قدرة مجتمعين. بعد استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات عند المبادل الحراري 1 يتم تبريد الأبخرة 114« 116 في مبّرد البخار الذي يعمل بماسك للكتلة المعدنية 122. يمكن أن يتغير تشغيل ‎aie‏ البخار 122 حسب الموسم. على سبيل المثال» في الصيف» يمكن أن تكون درجة حرارة الأبخرة الواردة 114؛ 0 116 أعلى مما في الشتاء ويمكن أن يعمل مبَرد البخار 112 بدورة تشغيل حرارية منخفضة في الصيف مما في الشتاء لتبريد الأبخرة 114 116 إلى درجة حرارة أعلى في الصيف مما في الشتاء. يسمح وجود المبادل الحراري 1 بأن تكون دورة التشغيل الحرارية للمبّرد 122 أقل مما يمكن أن تكون بدون المبادل ‎ball‏ 1. على سبيل المثال» يمكن خفض دورة التشغيل ‎all hall‏ 2 إلى؛ على سبيل المثال» بين حوالي 20 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 40 5 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 20 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي
30 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 40 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية ‎al‏ بينما كانت دورة التشغيل الحرارية للمبّرد 122 دون المبادل الحراري 1 يمكن أن تكون بين حوالي 120 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة وحوالي 140 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة في الصيف وبين حوالي 190 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 210 مليون وحدة حرارية ‎fasta‏ ساعة في الشتاء .
يتم تقسيم التيار المُخرج 180 من الغاز الحمضي المبّرد من مبّرد البخار ذي ماسك الكتلة المعدنية 2 إلى جزئين. يتدفق جزءِ أول 130 من الغاز الحمضي المبّرد إلى قسم ‎dalle‏ الغاز عالي الضغط 200 (الشكل 2). يتدفق ‎a‏ ثاني من 123 من الغاز الحمضي المبّرد يتدفق إلى وسائل فصل الغاز ‎LP‏ 118( 120( حيث تتم إزالة أي رطوية محتجزة من الأبخرة 114( 116. يتدفق
0 الغاز الحمضي ¢150 152 من ‎shall‏ العلوي من وسائل فصل الغاز ‎LP‏ 118؛ 120 عبر حشوة لإزالة ‎dash‏ (غير موضحة) والتي توفر مزيد من الحماية ضد احتجاز ‎ing BL‏ إرساله إلى قسم معالجة الغاز منخفض الضغط 300 (الشكل 3). يتم إرسال السائل ‎HC‏ 154؛ 156 من وسائل فصل الغاز ‎LP‏ 118 120 إلى رأس الحقن بأسطوانة دفع ناتج تكثيف ‎HC‏ 158 أو إلى رأس حقن المادة الخام 148.
5 كل ماسك للكتلة المعدنية 104( 106 به ‎sles‏ للماء لاحتواء الماء الحمضي المالح-تجميع الرواسب المحتجزة قبل إرسال الماء الحمضي 108؛ 110؛ على الترتيب؛ إلى أسطوانة الإيماض التمهيدي ‎stripper pre—flash drum‏ لنازعة الماء الحمضي 112. في أسطوانة الإيماض التمهيدي 112؛ تتم معالجة الماء الحمضي لنزع كبريتيد الهيدروجين ‎hydrogen sulfide‏ ‎(H2S)‏ المذاب والهيدروكربونات من الماء الحمضي لإزالة أي ‎cu‏ محتجز من الماء الحمضي
قبل التخلص من الماء الحمضي. يتم إرسال الغاز الحمضي الناتج ‎(glad)‏ 160 من أسطوانة الإيماض التمهيدي ‎drum‏ 016-1855 112 إلى وحدة استخلاص الكبريت ‎sulfur recovery‏ ‎unit‏ 162. تتم تغذية الماء الحمضي 164 من أسطوانة الإيماض التمهيدي 112 في القسم العلوي من عمود نزع الماء الحمضي ‎stripper column‏ 166. يتدفق الماء الحمضي إلى الأسفل عبر القسم المتراص من عمود النزع 166؛ حيث يلامس الماء الحمضي التيار منتخفض
5 الضغط ‎low-pressure steam‏ 168 المحقون أسفل القسم المتراص من عمود النزع 166.
ينزع البخار 168 ‎H2S‏ من الماء الحمضي. يتدفق ‎H2S‏ 170 من الجزء العلوي من عمود النزع 6 إلى وحدة استخلاص الكبريت 162. يتدفق الماء 172 الخالي من ‎H2S‏ من ‎all‏ السفلي من عمود النزع 166 عبر 3500 دفق الماء الحمضي 174( مثل مبّرد الهواء» إلى جزءِ السحب من مضخة إرجاع الماء الحمضي 176. تقوم مضخة الإرجاع ‎sour water reflux pump‏ 176 بتصريف ماء الإرجاع رجوعًا إلى عمود النزع 166 أو إلى نظام تصريف الماء المُزيت بمحطة الغازء مثل بركة التبخير ‎evaporation pond‏ 178. بالرجوع إلى الشكل 2 يتضمن قسم معالجة الغاز عالي الضغط 200 بمحطة معالجة الغاز منطقة معالجة الغاز 202 ومنطقة نزع الرطوية 204. يُعالج ‎aud‏ معالجة الغاز ‎Je‏ الضغط 0 الغاز الحمضي عالي الضغط 130 المستقبل من قسم الإدخال (الشكل 1) بمحطة معالجة 0 الغاز. تُعالج منطقة معالجة الغاز 202 الغاز الحمضي 130؛ على سبيل المثال؛ باستخدام داي جليكول أمين ‎«(DGA) di—glycolamine‏ لإزالة الأوساخ؛ ‎am pS (fia‏ الهيدروجين ‎hydrogen‏ ‎(H28) sulfide‏ وثاني أكسيد الكربون ‎((CO2) carbon dioxide‏ لتوليد غاز المبيعات الحلو الرطب 250. الغاز الحلو هو غاز يتم تنظيفه من ‎H2S‏ يمكن أن يتضمن الغاز الحلو كمية صغيرة من ‎(H2S‏ مثل أقل من حوالي 10 جزء في المليون (جزءِ في المليون) من ‎H2S‏ في تيار 5 الغاز. يمكن تبريد غاز التغذية الحمضي ‎sour feed gas‏ 130 بواسطة واحد أو أكثر من المبادلات الحرارية أو وسائل التبريد 206. على سبيل المثال؛ وسيلة التبريد ‎chiller‏ 206 يمكن أن تكون وسيلة تبريد ذات حمل متقطع تقوم بتبريد غاز التغذية الحمضي 130. من وسيلة التبريد 206 يتدفق غاز التغذية الحمضي 130 إلى وسيلة الفصل بترشيح غاز التغذية 208. ‎Ju‏ مرشحات 0 الإزالة في وسيلة الفصل بالترشيح 208 الجسيمات الصلبة؛ مثل التراب أو كبربتيد الحديد؛ من الغاز الحمضي 130. تفصل وسائل إزالة الرطوبة ذات الأرياش في وسيلة الفصل بالترشيح ‎filter separator‏ 208 السائل المحتجز في الغاز الحمضي 130. يترك الغاز الحمضي المرشح ‎Filtered sour gas‏ 131 وسيلة الفصل بالترشيح 208 ‎Jang‏ ‏الجزء السفلي من وسيلة ملامسة داي جليكول أمين ‎(DGA) di—glycolamine‏ 210. يرتفع 5 الغاز الحمضي في وسيلة ملامسة ‎DOA‏ ويلامس السائل؛ يتدفق 06/8 الفقير من تيار ‎DGA‏
الفقير 232 (يتم تناوله في الفقرات التالية) أسفل عمود وسيلة ملامسة ‎DCA‏ 210. يمتص ‎DGA‏ الفقير في وسيلة ملامسة ‎DGA‏ 210 كبريتيد الهيدروجين ‎(H2S) hydrogen sulfide‏ وثاني أكسيد الكربون ‎(CO2) carbon dioxide‏ من الغاز الحمضي. يخرج غاز المبيعات الحلو الرطضب 250 من الجزء العلوي من وسيلة ملامسة ‎Jang DCA‏ منطقة نزع الرطوية 204 يتم تناوله في الفقرات التالية. يخرج 06/8 المشبع 214؛ وهو سائل ‎DGA‏ مشبع ب 125 و002؛ من الجزءِ السفلي من وسيلة ملامسة ‎DGA‏ 210 وبتدفق إلى صهريج التبخير السريع ‎DGA‏ المشبع 216. غاز المبيعات هو غاز يكون بشكل أساسي ‎Ble‏ عن ميثان وبه كمية صغيرة من الغازات الأثقل مثل الإيثان وكمية ضئيلة للغاية من البرويان. يتضح أن لغاز المبيعات قيمة تسخين للتطبيقات الصناعية وغير الصناعية بين حوالي 900 و1080 وحدة حرارية 0 بريطانية/ 505 (وحدة حرارية بريطانية لكل متر مكعب قياسي). في صهريج التبخير السريع ‎DGAL‏ المشبع 216؛ يتم فصل الغاز من السائل 06/8 المشبع. ينبعث الغاز من الجزءِ العلوي من صهريج التبخير السريع ‎aS 216 flash drum‏ وامض 8 يتصل بأنبوب توصيل غاز الوقود ‎fuel gas header‏ 214؛ على سبيل المثال؛ للاستخدام في الغلايات ‎boilers‏ ‏5 يخرج ‎DGA‏ المشبع السائل 220 من ‎gall‏ السفلي من صهريج التبخير السريع 216 ويتدفق عن طريق مبّرد ‎DGA‏ الفقير/ المشبع 219 إلى وسيلة استخلاص ‎DGA‏ 222. يتدفق ‎DGA‏ المشبع السائل أسفل عمود وسيلة استخلاص ‎DCA‏ 222 ويلامس الغاز الحامضي والبخار المنتقل إلى الأعلى عبر العمود من تيار إعادة الغلي السفلي من وسيلة النزع 224. يتم تسخين تيار إعادة الغلي السفلي من وسيلة النزع 224 في المبادل 226 بإجراء تبادل حراري مع البخار منخفض 0 الضغط ‎(LPS) low pressure steam‏ 228. ينبعث كل من ‎H2S‏ و02 مع خليط من ‎DGA‏ والماء ويعود تيار ‎sale)‏ الغلي السفلي من وسيلة النزع 224 إلى وسيلة استخلاص ‎DGA‏ ‏2 كتدفق ثنائي الأطوار. ينتقل الغاز الحامضي إلى الأعلى عبر عمود وسيلة استخلاص 006/8 222 وبترك الجزء العلوي من وسيلة استخلاص 068 222 كتيار الغاز الحامضي 230, الذي يمكن أن يتضمن الماء 5 المكثف الحمضي. يتدفق تيار الغاز الحامضي 230 إلى مكثف النواتج العلوية لوسيلة استخلاص
‎DGA‏ 238 ومن 25 إلى أسطوانة الإرجاع بوسيلة استخلاص 006/8 240,؛ التي تفصل الغاز الحامضي والماء الحمضي. يرتفع الغاز الحامضي 242 ويخرج من الجزء العلوي من أسطوانة الإرجاع 240؛ من حيث يتم توجيه الغاز الحامضي 242 إلى؛ على سبيل المثال» وحدة استخلاص الكبربت 162 أو إلى ‎zag‏ الحمض. يخرج الماء الحمضي (غير موضح) عبر ‎Hall‏ ‏5 السفلي من أسطوانة الإرجاع 240 وبتم نقله بواسطة مضخة الإرجاع بوسيلة النزع (غير موضحة) إلى الصينية العليا من وسيلة استخلاص 06/8 222 للعمل كتيار إرجاع علوي. يتدفق محلول 06/8 الفقير من ‎gall‏ السفلي من وسيلة استخلاص 06/8 222 وبتم ضخه بواسطة واحدة أو أكثر من مضخات تدوير ‎DGA‏ 234 عبر مبّرد ‎DGA‏ الفقير/ المشبع 219 المبادل الحراري 2؛ ومبّرد محلول 06/8 الفقير 236. يستخلص المبادل الحراري 2 الحرارة الناتجة 0 عن النفايات بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 294. على سبيل المثال» يمكن أن يستخلص المبادل الحراري 2 بين حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 300 ‎(sale‏ وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من الحرارة الناتجة عن النفايات» ‎Jie‏ حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 300 ‎(sale‏ وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من الحرارة الناتجة عن النفايات. يبرد المبادل الحراري 2 تيار 068 الفقير 232 بينما رفع درجة حرارة مائع التسخين 294؛ على سبيل المثال» من درجة الحرارة عند الدخول إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 98.8 درجة مئوية وحوالي 110 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 98.8 درجة مئوية ؛ حوالي 104 درجة مئوية ؛ حوالي 0 درجة مثوية » أو درجة ‎Bla‏ أخرى. يتم توجيه مائع التسخين 294 الذي يغادر المبادل الحراري 2 إلى أنبوب التوصيل بالنظام الذي يعمل بمائع التسخين الذي يأخذ مائع التسخين الذي 0 تتم تسخينه؛ على سبيل ‎JE‏ إلى وحدة ‎alg‏ القدرة أو إلى محطة تبريد وتوليد قدرة مجتمعين. يسمح وجود المبادل الحراري 2 بخفض دورة التشغيل الحرارية لمبّردِ ‎DGA‏ الفقير 236. على سبيل المثال» يمكن خفض دورة التشغيل الحرارية لمبّرد ‎DGA‏ الفقير 236 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 30 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 50 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي 30 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 40 مليون وحدة حرارية 5 بربطانية/ ساعة؛ أو حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎dela‏ أو دورة تشغيل حرارية أخرى؛
من قيمة سابقة تتراوح بين حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 300 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة. في عملية تحلية ‎Gl)‏ يمكن أن تتشكل منتجات معقدة بواسطة التفاعلات الجانبية ل/06 الفقير مع الأوساخ. يمكن أن تقلل هذه التفاعلات الجانبية فاعلية عملية امتصاص ‎DCA‏ الفقير. في بعض الحالات؛ يمكن استخدام وسيلة الاستعادة (غير موضحة) لتحويل هذه المنتجات المعقدة رجوعًا إلى 06/7. يمكن توجيه تدفق من ‎DGA‏ الفقير يحتوي على المنتجات المعقدة من وسيلة استخلاص 06/8 222 إلى وسيلة الاستعادة؛ التي تستخدم البخار؛ على سبيل المثال» 1.72 ميجا باسكال قياس من البخار؛ لتسخين تدفق ‎DGA‏ الفقير لتحويل المنتجات المعقدة إلى ‎DGA‏ ‏يترك بخار 06/8 الفقير الجزء العلوي من وسيلة الاستعادة ويعود إلى وسيلة استخلاص ‎DGA‏ ‏0 222. يتدفق ‎DGA‏ المستعاد من الجزءِ السفلي من وسيلة الاستعادة إلى حوض التجميع بوسيلة استعادة /06. يمكن استخدام تيار جانبي من ماء الإرجاع للتحكم في درجة حرارة الاستعادة في وسيلة الاستعادة. في منطقة نزع الترطيب 204؛ تتم ‎dallas‏ غاز المبيعات الحلو الرطضب 250؛ وهو ناتج علوي من وسيلة ملامسة ‎DGA‏ 210 لإزالة بخار الماء من تيار الغاز. يدخل غاز المبيعات ‎shall‏ الرطضب 5 250 الجزء السفلي من وسيلة ملامسة تراي إيثيلين جليكول ‎(TEG) tri—ethylene glycol‏ 2. يرتفع غاز المبيعات الحلو الرطضب 250 في وسيلة ملامسة ‎TEG‏ 252 وبلامس السائل؛ يتدفق الغاز الفقير من تيار 156 الفقير 280 (يتم تناوله في الفقرات التالية) أسفل عمود وسيلة ملامسة ‎TEG‏ 252. في بعض الحالات؛ يمكن استخدامه سائل ماص للرطوية غير ‎TEG‏ يزيل © الفقير في وسيلة ملامسة ‎TEG‏ 252 بخار الماء من غاز المبيعات الحلو. يتدفق ‎Sle‏ ‏0 المبيعات الحلو الجاف 254 من الجزءٍ العلوي من وسيلة ملامسة ‎TEG‏ 252 إلى أسطوانة إزالة غاز المبيعات ‎(KO) sales gas knockout‏ 256. يتم إرسال الناتج العلوي 258 من أسطوانة إزالة غاز المبيعات ‎KO‏ 256 إلى شبكة الغاز 261. يتدفق ‎TEG‏ المشبع 259 من ‎hall‏ السفلي من وسيلة ملامسة ‎TEG‏ 252 إلى صهريج التبخير السريع ل16 المشبع 260. تتدفق النواتج السفلية 263 من أسطوانة ‎ally)‏ غاز المبيعات ‎KO‏ ‏5 256 أيضًا إلى صهريج التبخير السريع ل156 المشبع 260. ينبعث الغاز من الجزء العلوي من
صهربج التبخير السريع 260 كغاز وامض 262 وبنضم إلى أنبوب توصيل غاز الوقود 214؛
على سبيل المثال؛ للاستخدام في الغلايات.
يخرج تراي إيثيلين جليكول ‎(TEG) tri—ethylene glycol‏ المشبع السائل 264 من ‎gall‏
السفلي من صهريج التبخير السريع 260 ويتدفق عن طريق مبادل ‎TEG‏ الفقير / ‎TEG‏ المشبع
266 إلى وسيلة نزع ‎TEG‏ 268. في وسيلة نزع ‎TEG‏ 268؛ يتم نزع بخار الماء من ‎TEG‏
المشبع السائل بواسطة الأبخرة الدافئة الناتجة بواسطة وسيلة ‎sale)‏ الغلي بوسيلة نزع ‎TEG‏ (غير
موضحة). يتدفق الغاز المنصرف الناتج العلوي 270 من الجزءٍ العلوي من وسيلة نزع 186
8 عبر مكثف الناتج العلوي 272 إلى أسطوانة إرجاع الغاز المنصرف من وسيلة نزع 186
4. تفصل أسطوانة الإرجاع 274 الغاز المنصرف من ناتج التكثيف. يخرج الغاز المنصرف 0 276 من الجزء العلوي من أسطوانة الإرجاع 274 وبنضم إلى أنبوب توصيل غاز الوقود 214
على سبيل المثال؛ للاستخدام في الغلايات. تضخ مضخات الإرجاع بوسيلة نزع ‎TEG‏ (غير
موضحة) ناتج التكثيف 278 من الجزء السفلي من أسطوانة الإرجاع 274 إلى رأس حقن المادة
الخام 148 والماء (غير موضحة) إلى وسيلة نزع ماء الصرف.
يتم ضخ 156 الفقير 280 من الجزء السفلي من وسيلة نزع ‎TEG‏ 268 بواسطة واحدة أو أكثر 5 .من مضخات تدوير ‎TEG‏ الفقير 282 إلى مبادل ‎TEG‏ الفقير/ ‎TEG‏ المشبع 266 ومن ثمّ عبر
مبّرد ‎TEG‏ الفقير 284 قبل إعادته إلى الجزء العلوي من وسيلة ملامسة ‎TEG‏ 252.
بالرجوع إلى الشكل 3؛ يتضمن كل من قسم ‎dallas‏ الغاز منخفض الضغط وقسم ضغط غاز
التغذية 300 بمحطة معالجة الغاز منطقة معالجة الغاز 302 ومنطقة ضغط غاز التغذية 304.
يعالج كل من قسم معالجة الغاز وقسم ضغط الغاز 300 الغاز الحمضي 150؛ 152 المستقبل 0 .من قسم الإدخال 100 (الشكل 1) بمحطة معالجة الغاز.
تعالج منطقة معالجة الغاز 302 الغاز الحمضي ¢150 152 (المشار ‎ad)‏ بصورة مجمعة كتيار
تغذية الغاز الحمضي 306) لإزالة الأوساخ؛ مثل كبريتيد الهيدروجين ‎hydrogen sulfide‏
‎(H2S)‏ وثاني أكسيد الكريون ‎((CO2) carbon dioxide‏ لتوليد الغاز الحلو 350. يتم إمداد
‏تيار تغذية الغاز الحمضي 306 في وسيلة الفصل بترشيح غاز التغذية 308. تزيل مرشحات
الإزالة في وسيلة الفصل بالترشيح 308 الجسيمات الصلبة؛ مثل التراب أو كبريتيد الحديد؛ من تيار تغذية الغاز الحمضي 306. تفصل وسائل إزالة الرطوية ذات الأرياش في وسيلة الفصل بالترشيح 8 السائل المحتجز في تيار تغذية الغاز الحمضي 306. يترك تيار تغذية الغاز الحمضي المرشح 307 وسيلة الفصل بالترشيح 308 ويدخل ‎gill‏ السفلي من وسيلة ملامسة ‎DOA‏ 310. يرتفع الغاز الحمضي في وسيلة ملامسة ‎DCA‏ 310 ويلامس ‎DGA‏ الفقير من تيار ‎DGA‏ الفقير 332 (يتم تناوله في الفقرات التالية) المتدفق ‎Jind‏ عمود وسيلة ملامسة 106/8. يمتص ‎DGA‏ الفقير في وسيلة ملامسة ‎DCA‏ 310 كبريتيد الهيدروجين ‎(H2S) hydrogen sulfide‏ وثاني أكسيد الكريون ‎(CO2) carbon dioxide‏ من الغاز الحمضي. يخرج الغاز ‎shall‏ 350 من الجزء العلوي من وسيلة ملامسة ‎DOA‏ 310 ويدخل 0 منطقة ضغط غاز التغذية 304 يتم تناوله في الفقرات التالية. يخرج 06/8 المشبع 314 من الجزء السفلي من وسيلة ملامسة ‎DOA‏ 310 ويتدفق إلى صهريج التبخير السريع ل/06] المشبع 316 يقوم صهريج التبخير السريع ‎DGAT‏ المشبع 316 بخفض ضغط ‎DGA‏ المشبع 314 مما يسبب فصل الغاز من 06/8 المشبع السائل. ينبعث الغاز من الجزءٍ العلوي من صهريج التبخير السريع 5 316 كغاز وامض 318 وبنضم إلى أنبوب توصيل غاز الوقود 214 (الشكل 2)؛ على سبيل المثال؛ للاستخدام في الغلايات. يخرج ‎DGA‏ المشبع السائل 320 من ‎shall‏ السفلي من صهريج التبخير السريع 316 ويتدفق عن طريق المبّرد (غير موضحة) إلى وسيلة استخلاص ‎DGA‏ 322. يتدفق ‎DGA‏ المشبع السائل ‎Jind‏ عمود وسيلة استخلاص 06/8 322 ويلامس الغاز الحامضي والبخار المنتقل إلى الأعلى 0 عبر العمود من تيار إعادة الغلي السفلي من وسيلة النزع 324. يتم تسخين تيار إعادة الغلي السفلي من وسيلة النزع 324 في المبادل 326 بإجراء تبادل حراري مع البخار منخفض الضغط ‎(LPS) low pressure steam‏ 328. ينبعث كل من كبريتيد الهيدروجين ‎hydrogen‏ ‎(H28S) sulfide‏ وثاني أكسيد الكريون ‎(CO2) carbon dioxide‏ مع خليط من ‎DGA‏ والماء ويعود تيار ‎sale]‏ الغلي السفلي من وسيلة النزع 324 إلى وسيلة استخلاص ‎DCA‏ 322 كتدفق 5 ثنائي الأطوار ‎two-phase flow‏ .
ينتقل الغاز الحامضي إلى الأعلى عبر عمود وسيلة استخلاص 06/8 322 وبترك الجزء العلوي من وسيلة استخلاص 06/8 322 كتيار الغاز الحامضي 330. يمكن أن يتضمن تيار الغاز الحامضي 330 الماء المكثف الحمضي. يُبَردِ مبادل ثالث لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات تيار الغاز الحامضي 330 من وسيلة استخلاص ‎DGA‏ 322. يستخلص المبادل الحراري 5 الحرارة الناتجة عن النفايات بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 384. على سبيل المثال» يمكن أن يستخلص المبادل الحراري 5 بين حوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من الحرارة الناتجة عن النفايات؛ مثل حوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 350 مليون وحدة حرارية ‎fala‏ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من الحرارة الناتجة عن النفايات. يُبَردِ 0 المبادل الحراري 5 تيار الغاز الحامضي 330 بينما يرفع درجة حرارة مائع التسخين 384؛ على سبيل المثال» من درجة الحرارة عند الدخول إلى درجة ‎Hla‏ تتراوح»؛ على سبيل ‎edd‏ بين حوالي 7 درجة مئوية وحوالي 98.8 درجة مئوية ؛ ‎fie‏ حوالي 87 درجة ‎dasha‏ ¢ حوالي 93 درجة ‎digi‏ ¢ حوالي 98.8 درجة مثوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم توجيه مائع التسخين الذي تم تسخينه 384 إلى أنبوب التوصيل بالنظام الذي يعمل بمائع التسخين الذي يأخذ مائع التسخين 5 الذي تم تسخينه؛ على سبيل ‎JE)‏ إلى وحدة توليد القدرة أو إلى محطة التبريد وتوليد القدرة يسمح وجود المبادل الحراري 5 بتخطي ‎(iia‏ النواتج العلوية لوسيلة استخلاص ‎DCA‏ 338. في غياب المبادل الحراري 5؛ يخفض مكثف النواتج العلوية لوسيلة استخلاص ‎DGA‏ 338 درجة حرارة تيار الغاز الحامضي 330؛ مما يسبب تكثّف الماء. يمكن أن يكون لمكثف النواتج العلوية 0 لوسيلة استخلاص ‎DGA‏ 338 دورة تشغيل حرارية تتراوح بين حوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 350 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 400 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. على الرغم من ذلك؛ لا يتم استخدام مكثف النواتج العلوية لوسيلة استخلاص 06/8 338 ‎Ae)‏ سبيل المثال؛ يتم خفض دورة التشغيل 5 الحرارية لمكثف النواتج العلوية لوسيلة استخلاص ‎DCA‏ 338 إلى صفر) عندما يتم تبريد تيار
الغاز الحامضي 330 بواسطة المبادل الحراري 5؛ بالتالي الحفاظ على مجمل دورة التشغيل الحرارية لمكثف النواتج العلوية لوسيلة استخلاص ‎DGA‏ 338. يدخل تيار الغاز الحامضي ‎all‏ 330 أسطوانة الإرجاع بوسيلة استخلاص 06/8 340؛ التي تعمل كوسيلة فصل. يتصاعد الغاز الحامضي 342 ويخرج من الجزء العلوي من أسطوانة الإرجاع 340؛ من حيث يتم توجيه الغاز الحامضي 342 إلى؛ على سبيل المثال» وحدة استخلاص ‎cus‏ 162 أو إلى توهج الحمض. يخرج الماء الحمضي 344 عبر ‎gall‏ السفلي من أسطوانة الإرجاع 340 وبتم نقله بواسطة مضخة الإرجاع بوسيلة النزع 346 إلى الصينية العليا من وسيلة استخلاص 06/8 322 للعمل كتيار إرجاع علوي. يتدفق محلول 06/8 الفقير 332 من الجزء السفلي من وسيلة استخلاص ‎DGA‏ 322 ويتم ضخه 0 بواسطة واحدة أو أكثر من مضخات تدوير ‎DGA‏ 334 عبر مبادل استخلاص الحرارة الناتجة عن التفايات 4؛ الذي يُبَردِ تيار ‎DGA‏ الفقير 332 من وسيلة استخلاص 06/8 322. يستخلص المبادل الحراري 4 الحرارة الناتجة عن النفايات بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 398. على سبيل ‎Jal‏ يمكن أن يستخلص المبادل الحراري 4 بين حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من الحرارة الناتجة عن 5 النفايات» مثل حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 1250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو كمية ‎GAT‏ من الحرارة الناتجة عن النفايات. يُبَردِ المبادل الحراري 4 تيار ‎DGA‏ الفقير 332 بينما يرفع درجة حرارة مائع التسخين 398 على سبيل المثال» من درجة الحرارة عند الدخول إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 126 درجة مثوية وحوالي 137 درجة مئوية ؛ ‎Jie‏ حوالي 126 درجة ‎Liste‏ » حوالي 132 درجة مئوية » حوالي 137 درجة مئوية؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم توجيه موائع التسخين التي تم تسخينها 398 إلى أنبوب التوصيل بالنظام الذي يعمل بمائع التسخين الذي يأخذ مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ على سبيل المثال؛ إلى وحدة توليد القدرة أو إلى محطة التبريد وتوليد القدرة مجتمعين. يتم إمداد محلول ‎DCA‏ الفقير المُيّردِ 332 إلى ‎gall‏ ‏العلوي من وسيلة ملامسة 068 310.
يسمح وجود المبادل الحراري 4 بتخطي واحد أو أكثر من مبّردات محلول 06/8 الفقير 336. في غياب المبادل الحراري 4؛ يتم تبريد محلول ‎DGA‏ الفقير 332 بواسطة مبّردات محلول ‎DGA‏ ‏الفقير 336؛ التي يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية بين حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 1200 مليون
وحدة حرارية بربطانية/ ‎dels‏ حوالي 1250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎cde‏ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. على الرغم من ذلك؛ لا يتم استخدام مبّردات محلول 06/8 الفقير 336 (على سبيل المثال» يتم خفض دورة التشغيل الحرارية لمبّردات محلول ‎DGA‏ الفقير 336 إلى صفر) عندما يتم تبريد محلول 06/8 الفقير 332 بواسطة المبادل الحراري 4. بالتالي الحفاظ على مجمل دورة التشغيل الحرارية لمبّردات محلول ‎DGA‏
0 الفقير 336. في عملية تحلية ‎Gl)‏ يمكن أن تتشكل منتجات معقدة بواسطة التفاعلات الجانبية ل/06 الفقير مع الأوساخ. يمكن أن تقلل هذه التفاعلات الجانبية فاعلية عملية امتصاص ‎DCA‏ الفقير. في بعض الحالات؛ يمكن استخدام وسيلة الاستعادة (غير موضحة) لتحويل هذه المنتجات المعقدة رجوعًا إلى 06/7. يمكن توجيه تدفق من ‎DGA‏ الفقير يحتوي على المنتجات المعقدة من وسيلة
5 استخلاص ‎DGA‏ 322 إلى وسيلة الاستعادة؛ التي تستخدم البخار لتسخين تدفق 06/8 الفقير لتحويل المنتجات المعقدة إلى 0678. يترك بخار 06/8 الفقير الجزء العلوي من وسيلة الاستعادة ويعود إلى وسيلة استخلاص 06/8 322. يتدفق 06/8 المستعاد من الجزء السفلي من وسيلة الاستعادة إلى حوض التجميع بوسيلة استعادة ‎DGA‏ يمكن استخدام تيار جانبي من ماء الإرجاع للتحكم في درجة حرارة الاستعادة في وسيلة الاستعادة.
0 في منطقة ضغط غاز التغذية 304؛ يتم ضغط الغاز الحلو 350؛ وهو ناتج علوي من وسيلة ملامسة ‎DGA‏ 310؛ وتبريده. يتدفق الغاز الحلو 350 من وسيلة ملامسة 0678 310 إلى وسيلة غسل الغاز بالسحب بمكبس التغذية 352 التي تزيل أي ماء يتكثف في الأنابيب بين منطقة معالجة الغاز 302 ووسيلة غسل الغاز بالسحب 352. على سبيل المثال» يمكن أن يكون بوسيلة غسل الغاز بالسحب 352 حشوة إزالة رطوية شبكية سلكية لإزالة الماء. يتم إعادة السوائل 356
التي تتجمع في وسيلة غسل الغاز بالسحب 354 إلى صهريج التبخير السريع ل/06ا (غير
موضح). يترك الغاز الجاف 358 الجزءٍ العلوي من وسيلة ‎Jue‏ الغاز بالسحب 354 وبتدفق إلى جانب السحب من مكبس التغذية 360؛ الذي يمكن أن يكون؛ على سبيل ‎(Jal‏ مكبس رباعي المراحل يعمل بالطرد المركزي ‎four-stage centrifugal compressor‏ . في بعض الحالات؛ يمكن أن يكون بمكبس التغذية 360 العديد من قاطرات ضغط غاز التغذية ‎multiple feed‏ ‎compression trains 5‏ 985. يتم ريط المنصرف من كل من قاطرات ضغط غاز تغذية مكبس التغذية 360 في أنبوب توصيل مفرد ‎single header‏ 362. بعد مكبس التغذية 360 يتم تبريد أنبوب التوصيل 362 بواسطة مبادل استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات 3 ويعدئذٍ بواسطة المبّرد 364. يستخلص المبادل الحراري 3 الحرارة الناتجة عن النفايات بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين ‎heating fluid‏ 394. على سبيل ‎«JO‏ يمكن 0 أن يستخلص المبادل الحراري 3 بين حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من الحرارة الناتجة عن النفايات؛ مثل حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ ‎sa‏ 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو كمية ‎(AT‏ من الحرارة الناتجة عن النفايات. يُبَردِ المبادل الحراري 3 الغاز المنصرف من أنبوب التوصيل 362 بينما يرفع درجة حرارة مائع التسخين 394؛ على سبيل المثال» من درجة الحرارة عند الدخول إلى درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل ‎(Jal)‏ ‏بين حوالي 132 درجة مئوية وحوالي 137 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 126 درجة مئوية؛ حوالي 2 درجة مثوية » حوالي 137 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم توجيه موائع التسخين التي تم تسخينها 394 إلى أنبوب التوصيل بالنظام الذي يعمل بمائع التسخين الذي يأخذ مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ على سبيل المثال؛ إلى وحدة توليد القدرة أو إلى محطة التبريد وتوليد 0 القدرة مجتمعين. ينتقل أنبوب التوصيل المُبّرد 362 لتبريد الأقسام في وحدة استخلاص السائل ‎liquid recovery unit‏ 400 (الشكل 4). يسمح وجود المبادل الحراري 3 بخفض دورة التشغيل الحرارية للمكبس الموجود بعد المبّرد 364. على سبيل المثال» يمكن خفض دورة التشغيل الحرارية للمكبس الموجود بعد المبّرد 364 إلى؛ على سبيل المثال» بين حوالي 20 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 40 مليون وحدة حرارية 5 بربطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 20 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 30 مليون وحدة
حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 40 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة» أو دورة تشغيل حرارية أخرى» من ‎dad‏ سابقة تتراوح بين حوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 400 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة. الشكل 4 يوضح وحدة استخلاص السائل ووحدة ضغط غاز ‎gas compression unit‏ المبيعات 400 بمحطة معالجة الغاز اللذين يبردان ويضغطان أنبوب التوصيل 362 (المشار إليه ‎Glial‏ ‏بغاز التغذية 362) المستقبل من قسم معالجة الغاز منخفض الضغط وقسم ضغط غاز التغذية 0. تتضمن كل من وحدة استخلاص السائل ووحدة ضغط غاز المبيعات 400 قاطرة تبريد أولى 402( قاطرة تبريد ‎chilldown train‏ ثانية 404 قاطرة تبريد ثالثة 406؛ ‎andy‏ لنزع الميثان ‎methanizer section‏ 408. تتضمن كل من وحدة استخلاص السائل ووحدة ضغط 0 غاز المبيعات 400 ‎Lad‏ قسم تبريد البرويان 500 (الشكل 5) وقسم تبربد الإيثان ‎ethane‏ ‎refrigerant‏ (غير موضح). تتضمن كل من وحدة استخلاص السائل ووحدة ضغط غاز المبيعات 400 شبكة ماء ‎35s‏ تتضمن الماء وسائل التبريد 10 12. يستخدم كل من الماء وسائل التبربد 010 12 الماء المُبَرد الناتج في محطة التبريد وتوليد القدرة مجتمعين (على سبيل المثال؛ كما هو موضح في الأشكال 13-113[ب 5 714-1145( لتبريد ‎Sle‏ التغذية في وحدة استخلاص السائل المعدلة 490. يمكن أن يكون الماء )23 المُغذى إلى وسائل تبريد الماء 10( 12 عند درجة حرارة؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 6 درجة مثئوية وحوالي 7.2 درجة مئوية » مثل حوالي 1.6 درجة مئوية ‎dec‏ 4.4 درجة مئوية » حوالي 7.2 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى» المشار إليه أحيانًا بدرجة الحرارة الأولية للماء ‎all‏ تستبدل وسائل تبريد الماء 10؛ 12 البرويان أو استخدام التبريد الميكانيكي في ‎Bang‏ ‏0 استخلاص السائل 400 (الشكل 4). يدخل غاز التغذية 362 من قسم معالجة الغاز منخفض الضغط وقسم ضغط غاز التغذية 300 قاطرة التبريد الأولى 402؛ التي ‎aE‏ غاز التغذية 362. يتدفق غاز التغذية 362 عبر مبادل المواد المتبقية/ التغذية الأول 410 الذي يُبَردِ غاز التغذية 362 بإجراء تبادل حراري مع الغاز المتبقي عالي الضغط 454؛ الذي يتم تناوله في الفقرات التالية. يتم تبريد غاز التغذية 362 أكثر 5 في وسيلة تبريد الماء 10. يكون لوسيلة تبريد الماء 10 دورة تبريد تتراوح حرارتهاء على سبيل
المثال» بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 ‎(sale‏ وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة» أو دورة تبريد أخرى. تقوم وسيلة تبريد الماء 10 بتبريد غاز التغذية 362 ‎Lain‏ يرفع درجة حرارة الماء ‎ail‏ 482 على سبيل المثال» من درجة الحرارة الأولية للماء المُبردِ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 32 درجة مثوية وحوالي 43 درجة مئوية ؛ ‎fie‏ حوالي 32 درجة مئوية « حوالي 37 درجة مئوية ؛ حوالي 43 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. في غياب وسيلة تبريد الماء 10؛ يمكن تبريد غاز التغذية 362 أكثر في وسيلة أولى لتبريد تغذية البروبان والتي تقوم كذلك بتبريد غاز التغذية 362 بواسطة تبخير ناتج تبريد البرويان في الجانب 0 المغلف بالوسيلة الأولى لتبريد تغذية البرويان. يمكن أن يكون للوسيلة الأولى لتبريد تغذية البروبان دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. على الرغم من ذلك؛ لا يتم استخدام الوسيلة الأولى 5 تلتبريد تغذية البرويان عندما يتم تبريد غاز التغذية 362 بواسطة وسيلة تبريد الماء 10؛ بالتالي الحفاظ على مجمل دورة التشغيل الحرارية للوسيلة الأولى لتبريد تغذية البرويان ‎propane feed‏ ‎.chiller‏ ‏يتدفق غاز التغذية 362 من وسيلة تبريد الماء 10 عبر الوسيلة الأولى للفصل بالتبريد 414 التي تفصل ‎Sle‏ التغذية 362 إلى ثلاثة أطوار: غاز التغذية الهيدروكربوني ‎hydrocarbon feed‏ 0 9988# 416 الهيدروكريونات المكثفة ‎condensed hydrocarbons‏ 418« والماء 420. يتدفق الماء 420 إلى وعاء وسيلة الفصل ويتم توجيهه إلى وسيلة استخلاص الماء بالعملية؛ من ‎Cun‏ ‏موضع إمكانية استخدام الماء؛ على سبيل المثال؛ كتجديد في وحدة معالجة الغاز. يتم ضخ الهيدروكربونات المكثفة 418( المشار إليها أحيانًا بسائل التبريد الأول 418؛ من الوسيلة الأولى للفصل بالتبريد 414 بواسطة واحدة أو أكثر من مضخات التغذية التي بها وسائل 5 نزع الماء من السائل 424. يتم ضخ سائل التبريد الأول 418 عبر وسيلة دمج التغذية التي بها
وسيلة لنزع الميثان ‎de-methanizer feed coalescer‏ 426 لإزالة أي ماء حر محتجز في ‎Jil‏ التبريد الأول 418؛ على سبيل المثال؛ لتجنب التلف بوسائل نزع الرطوية البعدية. يتدفق الماء المزال 428 إلى أسطوانة ‎ads‏ ناتج التكثيف ‎flows to a condensate surge drum‏ )12 موضحة). يتم ضخ سائل التبريد الأول المتبقي 419 إلى واحدة أو أكثر من وسائل نزع الرطوية من السائل ‎liquid dehydrators‏ 430؛ على سبيل المثال» زوج من وسائل نزع
الرطوبة من السائل. يمكن إجراء التجفيف في وسائل نزع الرطوية من السائل 430 بواسطة تمرير سائل التبريد الأول 419 عبر طبقة من الألومينا ‎alumina‏ المنشطة في الوسيلة الأولى من وسائل نزع الرطوية من السائل بينما يتم تجديد الوسيلة الثانية من وسائل نزع الرطوية من السائل. تتمتع الألومينا بألفة قوية للماء عند ظروف سائل التبريد الأول 419. بمجرد إشباع الألومينا في
0 الوسيلة الأولى لنزع الرطوية من السائل» يتم أخذ الوسيلة الأولى لنزع الرطوية من السائل خارج خط الإنتاج ويعاد تجديدها بينما يتم تمرير سائل التبريد الأول 419 عبر الوسيلة الثانية لنزع الرطوبة من السائل. يخرج سائل التبريد الأول منزوع الرطوبة 421 من وسائل نزع الرطوية من ‎Jill‏ 430 وبتم تمريره إلى عمود نزع الميثان ‎column‏ 06-07810801261 432. يتدفق غاز التغذية الهيدروكريوني 416 من الوسيلة الأولى للفصل بالتبريد 414 عبر وسيلة إزالة
5 الرطوبة (غير موضحة) إلى واحدة أو أكثر من وسائل نزع الرطوبة من غاز التغذية 434 للتجفيف؛ على سبيل ‎(Jal‏ ثلاث من وسائل نزع الرطوبة من غاز التغذية. يمكن أن توجد اثنتين من ثلاث من وسائل نزع الرطوية من الغاز بالتيار عند أي وقت محدد بينما يتم تجديد الوسيلة الثالثة لنزع الرطوية من الغاز أو في وضع استعداد للعمل. يمكن إجراء التجفيف في وسائل نزع الرطوية من الغاز 434 بواسطة تمرير غاز التغذية الهيدروكريوني 416 عبر طبقة المنخل
0 الجزيئي. يتمتع المنخل بألفة قوية للماء عند ظروف غاز التغذية 416. بمجرد إشباع المنخل في واحدة من وسائل نزع الرطوبة من الغازء يتم أخذ وسيلة نزع الرطوية من الغاز هذه من التيار للتجديد بينما يتم وضع وسيلة نزع الرطوية من الغاز المأخوذة من التيار سابقًا مرة أخرى بالتيار. يخرج غاز التغذية منزوع الرطوية 417 من وسائل نزع الرطوية من غاز التغذية 434 ويدخل قاطرة التبريد الثانية 404 التي ‎ay‏ غاز التغذية. في قاطرة التبريد الثانية 404؛ يتم تبريد غاز
5 التتغذية منزوع الرطوية 417 في وسيلة تبريد الماء 12. وسيلة تبريد الماء 12 لها دورة تبريد
‎chs‏ على سبيل المثال» بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو دورة تبريد أخرى. 358 وسيلة تبريد الماء 12 غاز التغذية 416 بينما ترفع درجة حرارة الماء ‎Spall‏ ‏5 484 على سبيل المثال» من درجة ‎hall‏ الأولية للماء ‎all‏ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 7 درجة مئوية وحوالي 23.8 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 12.4 درجة مثئوية ¢ حوالي 18.3 درجة مئوية » حوالي 23.8 درجة ‎Augie‏ ؛ أو درجة حرارة أخرى. يعود الماء ‎al)‏ الذي تم تسخينه 2 484 من وسائل تبريد الماء 10 12 إلى محطة التبريد وتوليد القدرة مجتمعين. بعد وسيلة تبريد الماء 12؛ يدخل غاز التغذية منزوع الرطوية المُبَردِ 417 الجانب الأنبوبي من 0 وسيلة ‎sale)‏ غلي وسيلة نزع الميثان ‎reboiler‏ 06-17811801281 436. يتم ضخ السائل 438 المحتجز بالصينية الأولى من عمود نزع الميثان 432 بواسطة مضخة إعادة غلي وسيلة نزع الميثان 441 إلى الجانب المغلف من وسيلة إعادة غلي وسيلة نزع الميثان 436. ‎GALE‏ غاز التغذية منزوع الرطوية 417 السائل 438 في وسيلة إعادة غلي وسيلة نزع الميثان 436 ‎is‏ ‎gia‏ على الأقل من السائل 438. يعود السائل الذي تم تسخينه 438 إلى عمود نزع الميثان 432 عن طريق وسيلة ‎sale)‏ الغلي ‎trim reboileriagaidl‏ 443. يتم تبريد غاز التغذية منزوع الرطوية 417 بإجراء تبادل حراري مع السائل 438. في غياب وسيلة تبريد الماء 12( يتم ‎ays‏ غاز التغذية منزوع الرطوية ‎dehydrated feed gas‏ 7 أكثر في وسيلة التبريد الثانية لتغذية البروبان بإجراء تبادل حراري مع البروبان المُبّرد. وسيلة التبريد الثانية لتغذية البرويان يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين 0 حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي 50 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. على الرغم من ذلك؛ لا يتم استخدام وسيلة التبريد الثانية لتغذية البروبان عندما يتم تبريد غاز التغذية منزوع الرطوية 417 بواسطة وسيلة تبريد الماء 12 بالتالي الحفاظ على مجمل دورة التشغيل الحرارية 5 لوسيلة التبريد الثانية لتغذية البروبان.
يمر غاز التغذية منزوع الرطوية ‎al‏ 417 عندئذٍ إلى مبادل ‎sald)‏ المتبقية/ غاز التغذية الثاني 2 الذي يُبَردِ غاز التغذية منزوع الرطوية ‎all‏ 417 بإجراء تبادل حراري مع الغاز المتبقي ‎Je‏ الضغط 454. يتدفق وسط التبريد 444 ‎Je)‏ سبيل ‎(JO‏ غاز غير ‎(He‏ من مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية ‎CE‏ 446؛ الذي يتم تناوله في الفقرات التالية؛ عبر الجانب المغلف من مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية الثاني 442 لخفض درجة حرارة غاز التغذية منزوع الرطوية 7. يمر غاز التغذية منزوع الرطوية 417 عندئذٍ عبر وسيلة التبريد الثالثة لتغذية البرويان 448 التي تُبَردِ كذلك غاز التغذية منزوع ‎Lush‏ 417 بإجراء تبادل حراري مع البروبان المُبّرد. يدخل غاز التغذية منزوع الرطوية 417 والسائل الهيدروكربوني المكثف من الوسيلة الثالثة لتبريد التغذية 448 الوسيلة الثانية للفصل بالتبريد 450. في الوسيلة الثانية للفصل بالتبريد 450؛ يتم 0 فصل السائل الهيدروكريوني 452 (المشار إليه أحيانًا بسائل التبريد الثاني 452) من غاز التغذية 3. يتم حصر سائل التبريد الثاني 452 بعمود نزع الميثان 432؛ على سبيل المثال؛ إلى الصينية 10 بعمود نزع الميثان 432. يتدفق غاز التغذية 423 إلى مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية ‎CE)‏ 446 في قاطرة التبريد الثالثة 406. ‎oy‏ قاطرة التبريد الثالثة 406 غاز التغذية 423 على مرحلتين. في المرحلة الأولى؛ يدخل غاز 5 التغذية 423 من الوسيلة الثانية للفصل بالتبريد 450 الجانب الأنبوبي من مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية الثالث 258.446 مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية الثالث 446 غاز التغذية 423 بإجراء تبادل حراري مع الغاز المتبقي عالي الضغط 454 بالجانب المغلف من مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية الثالث. في المرحلة الثانية من قاطرة التبريد الثالثة 406؛ يمر غاز التغذية 423 عبر الوسيلة النهائية 0 تلتبريد التغذية 456؛ التي تُخفض درجة حرارة غاز التغذية 23 باستخدام ناتج تبريد الإيثان. يدخل ‎Sle‏ التغذية 423 والسائل الهيدروكريوني المكثف من الوسيلة النهائية لتبريد التغذية 456 الوسيلة الثالثة للفصل بالتبريد 458. تفصل الوسيلة الثالثة للفصل بالتبريد 458 السائل الهيدروكربوني 0 (المشار إليه ‎Glad‏ بسائل التبريد الثالث 460) من غاز التغذية 454. يتم إمداد سائل التبريد الثالث 460 إلى عمود نزع الميثان 432.
يتم استخدام غاز التغذية 454 من الوسيلة الثالثة للفصل بالتبريد 458المشار إليه أحياثًا أيضًا باسم الغاز المتبقي عالي الضغط 454( لتبريد غاز التغذية منزوع الرطوية الوارد 417 في مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية الثالث بينما يتم تسخينه بحد ذاته. يتدفق الغاز المتبقي عالي الضغط 4 عبر مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية الثاني 442؛ حيث يتم تبربد غاز التغذية منزوع الرطوية 417 ويتم تسخين الغاز المتبقي عالي الضغط 454. يتدفق الغاز المتبقي عالي الضغط 4 عندئذٍ عبر مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية الأول 410؛ ‎Cua‏ يتم تبريد غاز التغذية 2 وبتم تسخين الغاز المتبقي عالي الضغط 454. يُزيل قسم نزع الميثان 408 الميثان من الهيدروكربونات المكثفة من غاز التغذية في قاطرات التبريد 2 404« 406. تستقبل وسيلة نزع الميثان 432 ‎dal‏ تيارات تغذية رئيسية. يتضمن تيار 0 التغذية الأول في وسيلة نزع الميثان 432 على سبيل المثال» في صينية ‎tray‏ 4 من وسيلة نزع الميثان 432؛ سائل التبريد الأول 418 من الوسيلة الأولى للفصل بالتبريد 414. يمكن أن يتضمن تيار التغذية الأول أيضًا دورة تدفق دنيا من واحدة أو أكثر من مضخات إعادة غلي وسيلة نزع الميثان. يتضمن تيار التغذية الثاني في وسيلة نزع الميثان 432؛ على سبيل المثال؛ في الصينية 10 بوسيلة نزع الميثان 432؛ سائل التبريد الثاني 452 من الوسيلة الثانية للفصل بالتبريد 5 452. يتضمن تيار التغذية الثالث في وسيلة نزع الميثان 432؛ على سبيل المثال؛ في الصينية 19 بوسيلة نزع الميثان 432؛ سائل التبريد الثالث 460 من الوسيلة الثالثة للفصل بالتبريد 458. يمكن أن يتضمن تيار التغذية الرابع (غير موضح) في وسيلة نزع الميثان 432 التيارات من فتحات التصريف من أسطوانة ‎ads‏ البرويان 526 (الشكل 5)؛ فتحات التصريف من وسائل تكثيف البرويان» فتحات التصريف وخطوط التدفق الأدنى من المضخة السفلى بوسيلة نزع الميثان 462؛ 0 وخطوط التصريف بالدفع من مجالات دفع الغاز الطبيعي السائل ‎natural gas liquid‏ ‎(NGL)‏ يتم ضخ النواتج السفلية بوسيلة نزع الميثان 468 بواسطة مضخة النواتج السفلية بوسيلة نزع الميثان 462 إلى مجالات دفع ‎NGL‏ 470. يتدفق الغاز المتبقي منخفض الضغط ‎(LP) low-pressure‏ بالنواتج العلوية 464 من وسيلة نزع الميثان 432 من الجزءٍ العلوي من وسيلة نزع الميثان 432 إلى الجانب الأنبوبي من ‎all‏ ‏5 الفرعي للإيثان 466. يتدفق ‎CES GAY)‏ الذي يغادر أسطوانة دفع الإيثان (غير موضحة) عبر
الجانب المغلف من المبّرد الفرعي للإيثان 466. في ‎ail‏ الفرعي للإيثان 466؛ يستخلص الغاز
المتبقي ‎LP‏ الحرارة من الإيثان المكثف ونْسخُن بينما يتم تبريد الإيثان المكثف. يتدفق الغاز
المتبقي ‎LP‏ 464 الذي يخرج من المبّرد الفرعي للإيثان 466 إلى الجانب الأنبوبي من المبّرد
الفرعي للبروبان (غير موضح). يتدفق البرويان المكتف الذي يغادر أسطوانة دفع البروبان 526 (الشكل 5) عبر الجانب المغلف من ‎pall‏ الفرعي للبروبان. في المبّرد الفرعي للبرويان» يستخلص
الغاز المتبقي ‎LP‏ الحرارة من البروبان المكثف ‎(Ady‏ بإجراء تبادل حراري مع البرويان المكثف.
يتم ضغط الغاز المتبقي ‎LP‏ الذي تم تسخينه 464 في مكبس غاز الوقود 472 وبتم تبريده
بواسطة مبّرد بعدي لمكبس غاز الوقود 474؛ ثم ضغطه في مكبس غاز المبيعات 476.
يُبَردِ مبادل استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات 6 الغاز المتبقي ‎LP‏ 464 بعد الانضغاط في
0 مكبس غاز المبيعات 476. يستخلص المبادل الحراري 6 الحرارة الناتجة عن النفايات بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 494. على سبيل المثال» يمكن أن يستخلص المبادل الحراري 6 بين حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة من الحرارة الناتجة عن النفايات» ‎Jie‏ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 200 مليون وحدة حرارية بربطانية/
5 ساعة؛ أو كمية أخرى من الحرارة الناتجة عن النفايات. 0 المبادل الحراري 6 الغاز المتبقي ‎LP‏ ‏4 بينما يرفع درجة حرارة مائع التسخين 494؛ على سبيل المثال» من درجة الحرارة عند الدخول إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 126 درجة مئوية وحوالي 137 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 126 درجة مئوية ¢ حوالي 132 درجة مئوية ¢ حوالي 137 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم توجيه مائع التسخين الذي تم تسخينه 494 إلى أنبوب التوصيل بالنظام الذي
0 يعمل بمائع التسخين الذي يأخذ مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ على سبيل ‎Jaa)‏ إلى ‎sang‏ توليد القدرة أو إلى محطة التبريد وتوليد القدرة مجتمعين. يتدفق الغاز المتبقي ‎LP‏ المنضغط والمُبَردِ 4 إلى خط أنابيب غاز المبيعات 480. يسمح وجود المبادل ‎(hal)‏ 6 بتخطي المبّرد البعدي لمكبس غاز المبيعات 478 بالتالي الحفاظ على مجمل دورة التشغيل الحرارية للمبّرد البعدي لمكبس غاز المبيعات 478.
بالرجوع إلى الشكل 5؛ قسم تبريد البرويان 500 يكون عبارة عن نظام حلقي مغلق ثلاثي المراحل يقوم بإمداد ناتج تبريد البرويان إلى قاطرات التبريد 402 404؛ 406 (الشكل 4). في نظام تبريد البرويان 500؛ ‎asi‏ المكبس 502 بضغط الغاز من التيارات الثلاثة للبرويان 504 506« 508 في أنبوب توصيل مشترك لغاز البرويان 510. تتم إزالة السوائل من تيارات البروبان 504؛ 506؛ 508 بواسطة وسيلة غسل الغاز بالسحب 512 قبل الانضغاط بواسطة المكبس 502. تستقبل تيارات البروبان 504؛ 506؛ 508 أبخرة البروبان من المقتصد ‎LP‏ 514؛ المقتصد ‎Sle‏ ‏الضغط ‎(HP) high-pressure‏ 515؛ ووسائل تبريد البرويان 206 440« 448. ‎Jobe 350‏ استخلاص ‎shall‏ الناتجة عن النفايات 7 أنبوب توصيل غاز البرويان 510. يستخلص المبادل الحراري 7 الحرارة الناتجة عن النفايات بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 0 594. على سبيل المثال؛ يمكن أن يستخلص المبادل الحراري 7 بين حوالي 700 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من الحرارة الناتجة عن النفايات» ‎Jie‏ حوالي 700 مليون وحدة حرارية ‎fantasy‏ ساعة»؛ حوالي 750 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 800 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ أو كمية أخرى من الحرارة الناتجة عن النفايات. يُبرِدِ المبادل الحراري 7 أنبوب توصيل غاز البرويان 510 بينما يرفع درجة 5 حرارة مائع التسخين 594؛ على سبيل المثال» من درجة الحرارة عند الدخول إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 52 درجة مئوية وحوالي 93 درجة مئوية؛ مثل حوالي 82 درجة مئوية » حوالي 87.7 درجة مئوية » حوالي 93 درجة ‎Augie‏ أو درجة حرارة أخرى. يتم توجيه ‎wile‏ التسخين الذي تم تسخينه 594 إلى أنبوب التوصيل بالنظام الذي يعمل بمائع التسخين الذي يأخذ مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ على سبيل المثال؛ إلى وحدة توليد القدرة أو إلى محطة 0 اتتبريد وتوليد القدرة مجتمعين. في غياب المبادل الحراري ‎T‏ يتم تبريد أنبوب توصيل غاز البرويان 510 في مكثف البرويان 2. الذي يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 750 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 850 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 800 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ 5 حوالي 850 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎dela‏ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. على الرغم من
ذلك؛ لا يتم استخدام مكثف البرويان 522 عندما يتم تبريد أنبوب توصيل غاز البرويان 510 في المبادل الحراري 7 بالتالي الحفاظ على مجمل دورة التشغيل الحرارية لمكثف البروبان 522. بعد المبادل الحراري 7 ينتقل أنبوب توصيل غاز البروبان ‎al)‏ 510 إلى واحدة أو أكثر من أسطوانات دفع ‎lig yd)‏ 524. يمر البرويان السائل 526 الذي يغادر أسطوانات ‎ads‏ البرويان 524 عبر الجانب المغلف من المبَردِ الفرعي الأول للبروبان والمبّرد الفرعي الثاني للبروبان (الموضح بشكل مجمع كالمبّرد الفرعي للبرويان 528). يخفض المبّرد الفرعي الأول للبرويان» الموضح كوسيلة التبريد الأولى للتغذية 412 في الشكل ‎db‏ درجة حرارة البرويان السائل 526 بواسطة إجراء تبادل حراري مع الغاز المتبقي ‎LP‏ 464 الذي يغادر المبّرد الفرعي للإيثان 466 (الشكل 4). يخفض المتّرد الفرعي الثاني للبرويان كذلك درجة حرارة البروبان السائل 526 بواسطة 0 إجراء تبادل حراري مع منتج ‎(NGL‏ على سبيل المثال» من مجالات دفع ‎NGL‏ 470. يتضمن المبّرد الفرعي الثاني للبرويان مبّرد الهواء الذي يعمل بغاز تجديد ووسيلة تبريد غاز التجديد الرطب (غير موضحة). يتعرض البرويان السائل ‎yall‏ 526 الذي يغادر المبّردات الفرعية للبروبان 528 لإيماض في الجانب المغلف من وسيلة التبريد 206 (الشكل 2) في وحدة ‎HP DGA‏ والمقتصد ‎HP‏ 515. 5 يُخزن المقتصد ‎HP‏ 515 البرويان المستقبل من المبّردات الفرعية للبرويان 528. يتم تصريف أبخرة النواتج العلوية من المقتصد ‎HP‏ في تيار غاز البرويان الثالث 508؛ الذي يعود إلى وسيلة غسل الغاز بالسحب 512. يرسل المقتصد ‎HP‏ 515 البرويان ‎Lad‏ إلى المقتصد ‎LP‏ 514 وسيلة التبريد الثانية للتغذية 440( ومكثف النواتج العلوية ذي وسيلة نزع الإيثان. يُخزن المقتصد ‎LP‏ 514 البرويان السائل من المقتصد ‎HP‏ 515. يتم تصريف أبخرة النواتج العلوية من المقتصد 0 ©ا في تيار غاز البرويان الثاني 506؛ الذي يعود إلى وسيلة غسل الغاز بالسحب 512. يتم استخدام البرويان السائل في المقتصد ‎LP‏ 512 في وسيلة التبريد الثالثة لتغذية البرويان 448 إلى مكثف الإيثان بعد مكبس الإيثان؛ الذي تم تناوله أدناه (غير موضح). تتضمن وحدة استخلاص السائل 400 نظام تبريد الإيثان (غير موضح)؛ وهو النظام المغلق الحلقي المكون من مرحلة واحدة الذي يمد ناتج تبريد الإيثان إلى الوسيلة النهائية لتبريد التغذية 5 456 (الشكل 4). يتضمن نظام تبريد الإيثان وسيلة غسل الغاز بالسحب التي تُزيل الإيثان السائل
من بخار الإيثان المستقبل من الوسيلة النهائية لتبريد التغذية 456. تتدفق أبخرة الإيثان من وسيلة غسل الغاز بالسحب إلى مكبس الإيثان. تمر أبخرة الإيثان المنضغطة التي تغادر مكبس الإيثان عبر الجانب الأنبوبي من مكثّف الإيثان» حيث يتم تكثيف ‎HAN)‏ بواسطة ناتج تبريد البروبان المتدفق عبر الجانب المغلف من ‎EK‏ الإيثان.
يتراكم تدفق الإيثان المكثف من الجانب الأنبوبي من ‎(Ee‏ الإيثان في أسطوانة دفع الإيثان. يمر الإيثان ‎CES‏ من أسطوانة دفع الإيثان عبر الجانب المغلف من المبَردِ الفرعي للإيثان 466 (الشكل 4)؛ الذي يُخفض درجة حرارة الإيثان المكثف باستخدام الغاز المتبقي ‎LP‏ 464 بالجانب الأنبوبي من المتّرد الفرعي للإيثان 466 كوسط تبريد. يتدفق الإيثان السائل الذي يغادر المبّرد الفرعي للإيثان 466 إلى الجانب المغلف من الوسيلة النهائية لتبريد التغذية 456؛ حيث يتم تبريد
0 الإيثان السائل. يمكن أن يختلف الحمل الملقى على واحد أو أكثر من المبادلات الحرارية 7-1 على سبيل ‎JU)‏ على حسب الموسم» لأن الحمل الملقى على محطة معالجة الغاز يتغير موسميًا نتيجة للتنوع في الطلب. يمكن أن تعمل المبادلات الحرارية 7-1 في نمط العمليات ذات الحمل الجزئي حيث تكون دورة تشغيل المبادلات الحرارية 7-1 أقل من مجمل الحمل الذي عنده يمكن تشغيل 5 المبادلات الحرارية. يمكن أن تتضمن دائرة مائع التسخين لدفع مائع التسخين عبر المبادلات الحرارية 7-1 العديد من الصمامات التي يمكن تشغيلها يدويًا أو أوتوماتيكيًا. على سبيل المثال؛ يمكن تزويد محطة معالجة الغاز بأنابيب دفق مائع التسخين والصمامات. يمكن أن يفتح المشغل يدويًا كل صمام في الدائرة كي يتدفق مائع التسخين عبر الدائرة. لوقف استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات؛ على سبيل 0 المثال؛ لإجراء اصلاحات أو صيانة أو لأسباب ‎coal‏ يمكن أن يغلق ‎Jalal‏ يدويًا كل صمام في الدائرة. بدلاً من ذلك؛ يمكن توصيل نظام تحكم؛ على سبيل المثال؛ نظام تحكم يعمل بالحاسوب؛ ‎JS‏ صمام في الدائرة. يمكن أن يتحكم نظام التحكم أوتوماتيكيًا في الصمامات بناء؛ على سبيل المثال» على التغذية المرتدة من أجهزة الاستشعار (على سبيل ‎(JE‏ أجهزة استشعار درجة ‎gall‏ الضغط أو ‎seal‏ الاستشعار الأخرى)؛ التي يتم تركيبها عند مواضع مختلفة في الدائرة. يمكن تشغيل نظام التحكم أيضًا بواسطة المشغل.
يمكن استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة من محطة معالجة الغاز المختصة بالنفط الخام بواسطة شبكة المبادلات الحرارية 7-1 التي تم تناولها أعلاه لتوليد القدرة؛ للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط في المحطة؛ أو لتكييف الهواء المحيط أو تبريده. يمكن توليد القدرة والماء المُبَردِ للتبريد بواسطة نظام تحويل الطاقة؛ ‎Jie‏ نظام تحويل الطاقة بناءً على دورة رانكاين عضوية؛ دورة ‎(Kalina‏ أو دورة ‎Goswami‏ معدلة. بالرجوع إلى الشكل 6؛ يمكن استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات من محطة معالجة الغاز المختصة بالنفط الخام المستخلصة عبر شبكة المبادلات الحرارية 7-1 الموضحة في الأشكال 1- 5 لإمداد محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة أساسها دورة رانكاين العضوية 600 بالقدرة. دورة رانكاين العضوية ‎(ORC) Organic Rankine cycle‏ هي عبارة عن نظام لتحويل 0 الطاقة يستخدم مائع عضوي؛ ‎Jie‏ أيزو-بيوتان» في تجهيزة مغلقة حلقية. تتضمن محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة 600 خزان التجميع 602 الذي يخزن مائع التسخين؛ ‎Jie‏ ‎cc)‏ ماء؛ مائع عضوي؛ أو مائع تسخين آخر. يتم ضخ مائع التسخين 604 من خزان التجميع 2 لتسخين المبادلات 7-1 (الأشكال 5-1) بواسطة مضخة تدوير مائع التسخين 606. على سبيل المثال» يمكن أن يكون مائع التسخين 604 عند درجة حرارة بين حوالي 54 درجة منوية 5 وحوالي 65 درجة مثوية ؛ مثل حوالي 54 درجة مئوية ¢ حوالي 60 درجة مئوية ¢ حوالي 65 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. ينضم مائع التسخين الذي تم تسخينه من كل من المبادلات الحرارية 7-1 (على سبيل المثال؛ مائع التسخين الذي تم تسخينه بواسطة استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات عند كل من المبادلات الحرارية 7-1) إلى أنبوب توصيل المائع الساخن المشترك 608. يمكن أن يكون أنبوب 0 توصيل المائع الساخن 608 عند درجة حرارة؛ على سبيل المثال» بين حوالي 98.8 جرجة مئوية وحوالي 110 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 98.8 درجة مئوية ؛ حوالي 104 درجة مئوية ؛ حوالي 0 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم المائع في أنبوب توصيل المائع الساخن 608؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.6 مليون طن متري/ اليوم (مليون طن في اليوم) وحوالي 0.8 مليون طن متري/ اليوم» مثل حوالي 0.6 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.7 مليون 5 طن متري/ اليوم؛ حوالي 0.8 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم ‎AT‏
شمخن الحرارة من مائع التسخين الذي تم تسخينه مائع تشغيل ‎ORC‏ وبموجبه زيادة درجة حرارة مائع التشغيل وضغطه وخفض درجة حرارة مائع التسخين. يتم عندئذٍ تجميع مائع التسخين في خزان التجميع 2 ويمكن ضخه مرة أخرى عبر المبادلات الحرارية 7-1 لإعادة بدء دورة استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات. يمكن أن تولد محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة 600 المزيد من القدرة في الشتاء مما في الصيف. على سبيل المثال؛ يمكن أن تولد محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة 600؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 70 ميجا وات وحوالي 90 ميجا وات من القدرة في الشتاء» مثل حوالي 70 ميجا وات»؛ حوالي 50 ميجا وات» حوالي 90 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة؛ وبين حوالي 60 وحوالي 80 ميجا وات من القدرة في الصيف؛ ‎Jie‏ حوالي 60 ميجا وات؛ حوالي 70 ميجا وات؛ حوالي 80 ميجا وات؛ أو 0 كمية أخرى من القدرة. يتضمن نظام ‎ORC‏ 610 المضخة 612؛ ‎Jie‏ مضخة أيزو-بيوتان. يمكن أن تستهلك المضخة 612 على سبيل المثال؛ بين حوالي 4 ميجا وات وحوالي 5 ميجا وات من القدرة؛ ‎Jie‏ حوالي 4 ميجا وات»؛ حوالي 4.5 ميجا وات» حوالي 5 ميجا وات» أو كمية ‎AT‏ من القدرة. يمكن أن تضخ المضخة 612 أيزو-بيوتان السائل 614 من ضغط بدء يتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 5 0.4 ميجا باسكال وحوالي 0.5 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.45 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.5 ميجا باسكال ؛ أو ضغط بدء آخر؛ إلى ضغط خروج ‎cel‏ على سبيل المثال» بين حوالي 0.1 كيلو جرام - قوة / م2 وحوالي 1 باسكال؛ مثل حوالي 0.1 كيلو جرام - قوة / م2؛ حوالي 1.15 ميجا باسكال» حوالي 1 باسكال؛ أو ضغط خروج آخر. يمكن تحديد حجم المضخة 612 لضخ؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم 0 وحوالي 0.25 مليون طن متري/ اليوم من أيزو-بيوتان السائل 614؛ مثل حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.25 مليون طن متري/ اليوم»؛ أو كمية أخرى من أيزو-بيوتان السائل. يتم ضخ أيزو-بيوتان السائل 614 عبر وسيلة التبخير 616 بدورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين 3000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 3500 مليون وحدة حرارية 5 بربطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 3000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 3100 مليون
وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 3200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 3400 مليون وحدة حرارية ‎[inlay‏ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎dela‏ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. في وسيلة التبخير 6 يتم تسخين أيزو-بيوتان 614 وتبخيره ‎Jali shal‏ حراري مع أنبوب توصيل المائع الساخن 608. على سبيل المثال» يمكن أن ‎(asd‏ وسيلة التبخير 616 أيزو-بيوتان 614 على سبيل المثال» من درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية ¢ حوالي 29 درجة مئوية ؛ حوالي 32 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 65 درجة ‎dis‏ وحوالي 71 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 65 درجة مئوية؛ حوالي 68 درجة مثوية؛ حوالي 71 0 درجة ‎gia‏ ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم خفض ضغط أيزو-بيوتان 614 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 1 ميجا باسكال وحوالي 0.1 كيلو جرام - قوة / م2؛ مثل حوالي 1 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.05 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.1 كيلو جرام - قوة / م2؛ أو ضغط خروج آخر. يسبب إجراء تبادل حراري مع أيزو-بيوتان في وسيلة التبخير 616 تبريد أنبوب توصيل المائع الساخن 608« على سبيل المثال» إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 54 درجة مئوية ‎(long‏ 65 درجة 5 مثوية » مثل حوالي 54 درجة مئوية » حوالي 60 درجة مئوية ؛ حوالي 65 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يعود أنبوب توصيل المائع الساخن ‎ayia‏ 608 إلى خزان التجميع 602. يُمد أيزو-بيوتان الذي تم تسخينه 614 بالتوربين الذي يعمل بالقدرة الذي يعمل بالقدرة 618؛ ‎Jie‏ ‏التوربين الذي يعمل بالغاز. يمكن أن يولد التوربين 618؛ مجتمع مع المولد (غير موضح)؛ المزيد من القدرة في الشتاء مما في الصيف. على سبيل المثال؛ يمكن أن يولد التوريين 618 حوالي 70 0 ميجا وات على الأقل» ‎Jie‏ بين حوالي 70 ميجا وات وحوالي 90 ميجا وات من القدرة في الشتاء؛ مثل حوالي 70 ميجا وات»؛ حوالي 80 ميجا وات؛ حوالي 90 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة؛ وحوالي 60 ميجا وات على الأقل؛ مثل بين حوالي 60 ميجا وات وحوالي 80 ميجا وات من القدرة في الصيف؛ مثل حوالي 60 ميجا وات؛ حوالي 70 ميجا وات؛ حوالي 50 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة. يخرج أيزو -بيوتان 614 من التوريين 618 عند درجة حرارة أقل من 5 درجة الحرارة التي عندها ‎Jay‏ أيزو-بيوتان 614 إلى التوريين 618. على سبيل المثال» يمكن أن
يخرج أيزو-بيوتان 614 من التوربين 618 عند درجة حرارة بين حوالي 43 درجة مئوية وحوالي 8 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 43 درجة مئوية ¢ حوالي 46 درجة مئوية » حوالي 48 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتم تبريد أيزو-بيوتان 614 الذي يخرج من التوريين 618 أكثر في المبّرد 620 مثل ‎jie‏ الهواء أو مكثف ماء التبريد؛ بإجراء تبادل حراري مع ماء التبريد 622. المبّرد 620 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة وحوالي 3000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 2600 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 2700 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 2800 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 2900 مليون 0 وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3000 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يُبَردِ المبّرد 620 أيزو-بيوتان ‎iso-butane‏ 614 إلى درجة حرارة مختلفة حسب الموسم من كل عام؛ على سبيل المثال؛ تبريد أيزو-بيوتان 614 إلى درجة حرارة المُبَردِ في الشتاء مما في الصيف. في الشتاء؛ يُبَرد المبّرد 620 أيزو-بيوتان 614 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 15.5 درجة مئوية وحوالي 26.6 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 15.5 درجة ‎sie 5‏ حوالي 21 درجة مئوية ¢ حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. في الصيف؛ 25% المبرّد 620 أيزو-بيوتان 614 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مثوية وحوالي 37.7 درجة ‎Jin ¢ Disha‏ حوالي 26.6 درجة مئوية ¢ حوالي 32 درجة مئوية » حوالي 37.7 درجة مئوية ؛ أو إلى درجة حرارة أخرى. يمكن أن يكون لماء التبريد 622 المتدفق في ‎Sl‏ 620 درجة حرارة مختلفة حسب الموسم من 0 كل عام. على سبيل المثال؛ في الشتاء» يمكن أن يكون لماء التبريد 622 درجة حرارة تتراوح بين حوالي 12.7 وحوالي 18.3 درجة مئوية؛ مثل حوالي 12.7 « حوالي 15.5 درجة مئوية؛ حوالي 8 درجة مئوية؛ أو درجة حرارة أخرى. في الصيف؛ يمكن أن يكون لماء التبريد 622 درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 21 درجة ‎gio‏ وحوالي 26.6 درجة مئوية ؛ ‎Jie‏ حوالي 1 درجة مئوية؛ حوالي 23.8 درجة مئوية؛ حوالي 26.6 درجة مئوية؛ أو درجة حرارة أخرى. 5 يمكن أن ترتفع درجة حرارة ماء التبريد 622 بمقدارء على سبيل المثال» حوالي -15 درجة مئوية؛
حوالي -12 درجة مئوية؛ حوالي -15 درجة مئوية؛ أو بمقدار ‎AT‏ بواسطة التبادل الحراري عند المبّرد 620. يمكن أن يتراوح حجم ماء التبريد 622 المتدفق عبر ‎all‏ 620 بين؛ على سبيل المثال» حوالي 2.5 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 3.5 مليون طن متري/ ‎cand)‏ مثل حوالي 2.5 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 3 مليون طن متري/ ‎andl‏ حوالي 3.5 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. بالرجوع إلى الأشكال 17 و7ب؛ ‎(Ka‏ استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات من محطة ‎dallas‏ ‏الغاز المختصة بالنفط الخام المستخلصة عبر شبكة المبادلات الحرارية 7-1 الموضحة في الأشكال 5-1 لإمداد محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة أساسها دورة رانكاين عضوية 650« 651 بالقدرة؛ على الترتيب. تتضمن محطات تحويل الحرارة الناتجة عن 0 النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 650« 651 خزان التجميع 652 الذي يخزن مائع التسخين؛ ‎Jia‏ زبت؛ ‎cole‏ مائع عضوي؛ أو مائع تسخين آخر. يتم ضخ مائع التسخين 654 من خزان التجميع 652 لتسخين المبادلات 7-1 (الأشكال 5-1) بواسطة مضخة تدوير مائع التسخين 6. على سبيل المثال» يمكن أن يكون مائع التسخين 654 عند درجة حرارة بين حوالي 54 درجة مثوية وحوالي 65 درجة مئوية ¢ ‎fie‏ حوالي 54 درجة مئوية » حوالي 60 درجة مئوية ؛ 5 حوالي 65 درجة ‎Lge‏ ؛ أو درجة حرارة أخرى. ينضم مائع التسخين الذي تم تسخينه من كل من المبادلات الحرارية 7-1 (على سبيل المثال؛ مائع التسخين الذي تم تسخينه بواسطة استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات عند كل من المبادلات الحرارية 7-1) إلى أنبوب توصيل المائع الساخن المشترك 658. يمكن أن يكون أنبوب توصيل المائع الساخن 658 عند درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 98.8 جرجة 0 مثوية وحوالي 110 درجة مئوية » مثل حوالي 98.8 درجة مئوية ؛ حوالي 104 درجة مئوية ؛ حوالي 110 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم المائع في أنبوب توصيل المائع الساخن 658؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.9 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 1.1 مليون طن متري/ اليوم» مثل حوالي 0.9 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 1.0 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 1.1 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر.
‎hall ati‏ من مائع التسخين الذي تم تسخينه مائع تشغيل ‎ORC‏ (على سبيل المثال؛ أيزو- بيوتان) ‎dangers‏ زيادة درجة حرارة مائع التشغيل وضغطه وخفض درجة حرارة مائع التسخين. يتم عندئذٍ تجميع مائع التسخين في خزان التجميع 652 ‎(Kay‏ ضخه مرة أخرى عبر المبادلات الحرارية 7-1 لإعادة بدء دورة استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات. يتم استخدام مائع التشغيل الذي تم تسخينه لإمداد التوريين بالقدرة» بالتالي توليد القدرة من الحرارة الناتجة عن النفايات
المستخلصة من محطة معالجة الغاز. في بعض الأمثلة؛ يتم استخدام مائع التشغيل أيضًا لتبريد تيارات الغاز في محطة معالجة ‎OL‏ بالتالي توفير المعالجة بالتبريد داخل المحطة والتمكن من الحفاظ على منشأت تبريد الماء. في بعض الأمثلة؛ يتم استخدام مائع التشغيل ‎Waal‏ لتبريد تيار ماء التبريد الذي يتم استخدامه لظروف الهواء المحيط أو التبريد في محطة معالجة الغاز أو
0 لمنشأت صناعية قريبة. في بعض ‎AB)‏ يمكن أن يولد نظام تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 650« على سبيل المثال» بين حوالي 40 ميجا وات وحوالي 60 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي ميجا وات» حوالي 50 ميجا ‎ely‏ حوالي 60 ميجا وات؛ أو كمية ‎AT‏ من القدرة. يمكن أن يوفر نظام تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 650 أيضًا تبريد داخل
5 المحطة لتيارات الغاز لاستبدال التبريد الميكانيكي أو تبريد البرويان؛ تبريد ماء التبريد لتوفير تكييف الهواء المحيط أو تبريده؛ أو كليهما. على سبيل المثال؛ يمكن توفير قدرة التبريد لاستبدال بين حوالي 60 ميجا وات وحوالي 85 ميجا وات من حمل التبريد أو تكييف الهواء؛ مثل حوالي 60 ميجا وات؛ حوالي 70 ميجا ‎ly‏ حوالي 80 ميجا وات 85 ميجا ‎(ly‏ أو كمية أخرى من قدرة التبريد.
0 بالإشارة على ‎dag‏ الخصوص إلى الشكل ‎JT‏ تتضمن دورة رانكاين العضوية 660 المضخة 662؛ ‎Jie‏ مضخة أيزو-بيوتان. يمكن أن تستهلك المضخة 662؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 4 ميجا وات وحوالي 5 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 4 ميجا وات؛ حوالي 4.5 ميجا وات؛ حوالي 5 ميجا وات»؛ أو كمية أخرى من القدرة. يمكن أن تضخ المضخة 662 أيزو-بيوتان السائل 4 من ضغط بدء يتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.4 ميجا باسكال وحوالي 0.5 ميجا
5 باسكال ؛ مثل حوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.45 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.5 ميجا باسكال
؛ أو ضغط بدء آخر؛ إلى ضغط خروج ‎ol‏ على سبيل ‎JE‏ بين حوالي 1.1 ميجا باسكال وحوالي 1 ‎«July‏ مثل حوالي 1.1 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.15 ميجا باسكال ؛ حوالي 1 باسكال؛ أو ضغط خروج آخر. يمكن تحديد حجم المضخة 612 لضخ؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.25 مليون طن متري/ اليوم من أيزو-بيوتان السائل 614 مثل حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 0.25 مليون طن متري/ اليوم؛ أو كمية أخرى من أيزو-بيوتان السائل. يتم ضخ أيزو-بيوتان السائل 664 عبر وسيلة التبخير 666 بدورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين 3000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 3500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي 3000 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3100 مليون 0 وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 3200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎dela‏ حوالي 3400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎dela‏ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. في وسيلة التبخير 6 يتم تسخين أيزو-بيوتان 664 وتبخيره ‎Jali shal‏ حراري مع أنبوب توصيل المائع الساخن 658. على سبيل المثال» يمكن أن ‎(Ad‏ وسيلة التبخير 666 أيزو -بيوتان 664 على 5 سببيل المثال» من درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة ‎Lge‏ وحوالي 2 درجة مثوية ؛ مثل حوالي 26.6 درجة ‎Augie‏ ¢ حوالي 29 درجة مئوية » حوالي 32 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 65 درجة ‎dase‏ وحوالي 71 درجة ‎dogo‏ ¢ مثل حوالي 65 درجة مئوية ؛ حوالي 68 درجة مئوية؛ حوالي 71 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم خفض ضغط أيزو-بيوتان 664 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 1 ميجا باسكال وحوالي 1.1 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 1 ميجا ‎Jul‏ ؛ حوالي 5 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.1 ميجا باسكال ؛ أو ضغط خروج آخر. يسبب إجراء تبادل حراري مع أيزو-بيوتان في وسيلة التبخير 666 تبريد أنبوب توصيل المائع الساخن 658؛ على سبيل المثال» إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 54 درجة مثوية وحوالي 65 درجة مئوية ؛ ‎Jie‏ ‏حوالي 54 درجة مئوية ؛ حوالي 60 درجة مئوية » حوالي 65 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة 5 أخرى. يعود أنبوب توصيل المائع الساخن ‎jill‏ 658 إلى خزان التجميع 652.
يتم تقسيم أيزو-بيوتان الذي تم تسخينه 664 إلى جزئين» على سبيل المثال» بنسبة تقسيم تتراوح بين حوالي 9627 وحوالي 9638. في أحد أمثلة الشكل 7أ؛ نسبة التقسيم تساوي 9627. يُمد ‎ad)‏ ‏الأول 676 (على سبيل ‎(Jl‏ حوالي 9673) من أيزو-بيوتان الذي تم تسخينه 664 القدرة إلى التووبين الذي يعمل بالقدرة 668؛ ‎Jie‏ التوربين الذي يعمل بالغاز. يمكن أن يولد التوريين 668؛ مجتمع مع المولد (غير موضح)؛ حوالي 50 ميجا وات على الأقل من القدرة؛ ‎die‏ بين 50 ميجا وات وحوالي 70 ميجا وات؛ ‎fie‏ حوالي 50 ميجا وات»؛ حوالي 60 ميجا وات؛ حوالي 70 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة. يخرج أيزو -بيوتان التيار 659 من التوريين 668 عند درجة حرارة وضغط أقل من درجة الحرارة التي عندها يدخل أيزو-بيوتان 676 إلى التوريين 668. على سبيل ‎(Jal)‏ يمكن أن يخرج تيار أيزو-بيوتان 659 من التوريين 668 عند درجة حرارة بين حوالي 34 0 درجة مئوية وحوالي 48.8 درجة مئوية؛ مثل ‎Joa‏ 34 درجة مئوية؛ حوالي 46 درجة مئوية؛ حوالي 48.8 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى؛ وعند ضغط بين حوالي 0.4 ميجا باسكال وحوالي 0.5 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.45 ميجا باسكال ؛ حوالي 5 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. يتدفق الجزء الثاني 678 (على سبيل المثال؛ حوالي ‎(B27‏ من أيزو-بيوتان الذي تم تسخينه 5 664 إلى وسيلة اللفظ 674 كتيار تدفق أولي. يتدفق تيار بخار أيزو-بيوتان 696 من نظام التبريد الفرعي 685 (يتم تناوله في الفقرات التالية) إلى وسيلة اللفظ 674 كتيار تدفق ثانوي. يخرج تيار أيزو-بيوتان 677 من وسيلة اللفظ 674 وبنضم إلى تيار أيزو-بيوتان 659 الذي يخرج من التوريين 668 لتكوين تيار أيزو -بيوتان 680. بالإشارة ‎Lad‏ إلى الشكل 8( تتضمن وسيلة اللفظ 674 ‎and‏ حجرة السحب 80 الذي ‎ope‏ يدخل 0 أيزو-بيوتان الذي تم تسخينه 678 وبخار أيزو-بيوتان 696 إلى وسيلة اللفظ. يدخل أيزو-بيوتان الذي تم تسخينه 678 عبر الفوهة 82 ذات العنق الضيق 84 بمنطقة مقطعية عرضية ‎At Lis‏ يدخل بخار أيزو-بيوتان منخفض الضغط 696 عبر الفتحة منخفضة الضغط 85 ذات المنطقة المقطعية العرضية ‎Ae‏ يخضع اثنين من تيارات من أيزو-بيوتان إلى عملية خلط ثابتة الضغط في القسم ذي المنطقة الثابتة 86 الذي له المنطقة المقطعية العرضية 03. يخرج أيزو-بيوتان 5 المختلط من وسيلة اللفظ عن طريق قسم التوزيع 88 كتيار أيزو -بيوتان ‎iso-butane‏ 677.
يتم اختيار الشكل الهندسي لوسيلة اللفظ 674 بناءة على ضغط غاز أيزو-بيوتان في تيارات أيزو- بيوتان 678؛ 696 التي ‎Jax‏ إلى وسيلة اللفظ وضغط تيار غاز أيزو-بيوتان 677 الذي يخرج من وسيلة اللفظ ويتدفق إلى المكثف 670. في أحد أمثلة الشكل 7 حيث تتراوح نسبة التقسيم قبل التوريين 668 بين حوالي 9627 وحوالي 1638 وتتراوح نسبة التقسيم قبل المضخة 662 بين
حوالي 968 وحوالي 9610؛ وسيلة اللفظ 674 يمكن أن يكون لها نسبة احتجاز تساوي حوالي 5.. نسبة المنطقة المقطعية العرضية ‎A3‏ للقسم ذي المنطقة الثابتة 86 إلى المنطقة المقطعية العرضية ‎(At) cross-sectional area‏ لعنق الفوهة 84 ‎(At:A3)‏ هي على الأكثر 6.4. نسبة المنطقة المقطعية العرضية ‎(Ae)cross—sectional area‏ للفتحة منخفضة الضغط 85 إلى المنطقة المقطعية العرضية ‎(Al)‏ لعنق 84 الفوهة 82 ‎(At:Ae)‏ هي على الأكثر 2.9.
0 يمكن أن يختلف الشكل الهندسي لوسيلة اللفظ 674 بناءً على ضغط غاز أيزو-بيوتان في النظام 0. على سبيل المثال؛ في أحد الأمثلة نظام التبريد وتوليد القدرة وفقًا للشكل 7 لمنشأة معالجة الغاز» النسبة ‎ALAS‏ يمكن أن تتراوح بين حوالي 3.3 وحوالي 6.4 مثل حوالي 3.3 حوالي 4؛ حوالي 4.5؛ حوالي 5.0 حوالي 5.5 حوالي 6.0 حوالي 6.4؛ أو ‎dad‏ أخرى. في مثال محدد ‎ag‏ للشكل 7آ؛ النسبة 1:08 يمكن أن تتراوح بين حوالي 1.3 وحوالي 2.9؛ ‎Jie‏ حوالي 1.3؛
5 حوالي 1.5 حوالي 2.0؛ حوالي 2.5 حوالي 2.9 أو قيمة أخرى. نسبة الاحتجاز يمكن أن تتراوح بين حوالي 3 وحوالي 5؛ مثل حوالي 3؛ حوالي 3.5 حوالي ‎od‏ حوالي 4.5 حوالي 5؛ أو نسبة أخرى. في بعض الأمثلة؛ يمكن استخدام العديد من وسائل اللفظ بالتوازي. يمكن أن يعتمد عدد وسائل اللفظ المستخدمة بالتوازي على معدل التدفق القياسي الحجمي من أيزو-بيوتان في التيارات 678 696.
0 بالإشارة ‎se‏ أخرى إلى الشكل 7آ تيار أيزو -بيوتان 680 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 43 درجة مئوية وحوالي 48.8 درجة مثوية؛ مثل حوالي 34 درجة مئوية؛ حوالي 46 درجة مثوية » ‎ss‏ 48.8 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتم تبريد تيار أيزو-بيوتان 680 أكثر في المبّرد 670؛ مثل مبّرد الهواء أو مكثف ماء ‎cal‏ بإجراء تبادل حراري مع ماء التبريد 672. المبّرد 670 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية ‎mshi‏ على سبيل ‎JE)‏ بين ‎ss‏ 3000
5 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 3500 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏
حوالي 3000 مليون وحدة حرارية ‎cela falas‏ حوالي 3100 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 3200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3300 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 3500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎dela‏ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يمكن أن يُبَردِ ‎aad)‏ 670 أيزو-بيوتان 680 إلى درجة حرارة مختلفة حسب الموسم من كل عام؛ على سبيل المثال؛ تبريد أيزو-بيوتان 0 إلى درجة حرارة )304 في الشتاء مما في الصيف. في الشتاء؛ 38 المبّرد 670 أيزو-بيوتان 0 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين ‎Mos‏ 15.5 درجة مثوية وحوالي 26.6 درجة مثوية ؛ مثل حوالي 15.5 درجة مئوية ؛ حوالي 21 درجة مثوية؛ حوالي 26.6 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. في الصيف» يُبَردِ ‎iad)‏ 670 أيزو-بيوتان 680 إلى درجة حرارة 0 تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 37.7 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية » حوالي 32 درجة مئوية » حوالي 37.7 درجة مئوية ؛ أو إلى درجة حرارة أخرى. ماء التبريد 672 المتدفق إلى ‎ll‏ 670 يمكن أن يكون له درجة حرارة مختلفة حسب الموسم من كل عام. على سبيل المثال؛ في الشتاء؛ ماء التبريد 672 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 5 55 وحوالي 18.3 درجة مئوية ‎Jie‏ حوالي 12.4 درجة مئوية ؛ حوالي 15.5 درجة مئوية ‏ ؛ حوالي 18.3 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. في الصيف؛ ماء التبريد 672 يمكن أن يكون له درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 21 درجة مثوية وحوالي 26.6 درجة مئوية؛ ‎Jie‏ حوالي 21 درجة مثوية » حوالي 23.8 درجة مئوية ¢ حوالي 26.6 درجة ‎Augie‏ ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن ترتفع درجة حرارة ماء التبريد 672 بمقدار؛ على سبيل المثال» ‎dss‏ -15 0 درجة مئوية » حوالي -12 درجة مئوية؛ حوالي -9 درجة مئوية ؛ أو بمقدار آخر بواسطة التبادل الحراري عند ‎ana .670 jill‏ ماء التبريد 672 المتدفق عبر المبّرد 670 يمكن أن يتراوح بين» على سبيل المثال» حوالي 2.5 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 3.5 مليون طن متري/ اليوم؛ مثل حوالي 2.5 مليون طن متري/ اليوم»؛ حوالي 3 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 3.5 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر.
يتم تقسيم تيار أيزو-بيوتان ‎ial‏ 680 إلى جزئين» على سبيل المثال» بنسبة تقسيم تتراوح بين حوالي 968 وحوالي 9610. في أحد الأمثلة الموضحة؛ نسبة التقسيم تساوي حوالي 968. أيزو- بيوتان السائل 664 المراد ضخه بواسطة المضخة 662 هو الجزءٍ الأول وبتضمن؛ على سبيل المتال» حوالي 9692 من حجم تيار أيزو-بيوتان المُبّرد. يتم توجيه ‎eal)‏ الثاني 665 (على سبيل المثال؛ حوالي %8( من تيار أيزو-بيوتان ‎all‏ 680 إلى نظام التبريد الفرعي 685. يمر الجزء الثاني 665 من أيزو-بيوتان عبر صمام التحكم في الضغط 682 الذي يُبَردِ أيزو- بيوتان أكثر. يمكن أن 25% صمام التحكم في الضغط 682 أيزو-بيوتان إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 7 درجة مثوية وحوالي 12.4 درجة ‎Lge‏ ؛ مثل حوالي 7.2 درجة مئوية ؛ حوالي 10 درجة مئوية » حوالي 12.4 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى؛ وإلى ضغط على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.2 ميجا باسكال وحوالي 0.3 ميجا باسكال ؛ ‎fie‏ حوالي 0.2 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.25 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.3 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. يتم تقسيم أيزو-بيوتان ‎jill‏ المنبعث من صمام التحكم في الضغط 682 إلى ‎gall‏ الأول 684 والجزء الثاني 686؛ اللذين يتم استخدام كل منهما في عملية التبريد داخل المحطة. يمكن أن يتساوى حجم الجزء الأول 684 والجزء الثاني 686 نسبيًا. على سبيل المثال؛ نسبة التقسيم بين 5 الجزء الأول 684 والجزء الثاني 686 يمكن أن تساوي حوالي 9650. يمر الجزءِ الأول 684 من أيزو-بيوتان المُبْردِ عبر وسيلة التبريد 688. وسيلة التبريد 688 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 60 مليون وحدة حرارية ‎fantasy‏ ساعة؛ حوالي 70 مليون وحدة 0 حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 80 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 90 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 110 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 120 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 130 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 140 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎dels‏ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. تُبَردِ وسيلة التبريد 688 5 تيار الغاز 690 في محطة معالجة الغاز بينما تسخين الجزء الأول 684 من أيزو-بيوتان. في
بعض الأمثلة؛ تيار الغاز 690 ‎cooled‏ بواسطة ‎(Kay‏ أن تكون وسيلة التبريد 688 عبارة عن غاز التغذية 362؛ الموصوف أعلاه. على سبيل ‎(JU‏ يمكن أن ‎2x8‏ وسيلة التبريد 688 تيار الغاز 690 من درجة حرارة بين حوالي 43 درجة مئوية وحوالي 48.8 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 3 درجة مئوية » حوالي 46 درجة مئوية » حوالي 48.8 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 33.8 درجة مئوية وحوالي 29 درجة مئوية؛ ‎Jie‏ درجة حرارة حوالي 23.8 درجة مئوية ؛ حوالي 26.6 درجة مئوية » حوالي 29 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن متخن وسيلة التبريد 688 الجزءٍ الأول 684 من أيزو-بيوتان إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 29 درجة مئوية وحوالي 35 درجة مئوية ؛ ‎die‏ حوالي 29 درجة مئوية ¢ حوالي 32 درجة مئوية » حوالي 35 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى.
0 يمر الجزء الثاني 686 من أيزو-بيوتان المْيّردِ عبر وسيلة تبريد 692. وسيلة التبريد 692 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 60 مليون وحدة حرارية ‎fantasy‏ ساعة؛ حوالي 70 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 80 مليون وحدة حرارية ‎fantasy‏ ساعة؛ حوالي 90 ‎(sale‏ وحدة
5 حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 110 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 120 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 130 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 140 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎dels‏ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة» أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يمكن أن 255 وسيلة التبريد 692 تيار الغاز 694 في محطة معالجة الغاز من درجة ‎Bila‏ تتراوح؛ على سبيل المثال؛
0 بين حوالي 33.8 درجة ‎Agia‏ وحوالي 29 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 23.8 درجة مئوية ؛ حوالي 6 درجة مئوية ¢ حوالي 29 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 15.5 درجة ‎digi‏ وحوالي 21 درجة مئوية ؛ ‎die‏ درجة حرارة حوالي 15.5 درجة مئوية » حوالي 18.3 درجة مئوية » حوالي 21 درجة مثوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. في بعض الأمثلة؛ يمكن أن يكون تيار الغاز 694 المُبَردِ بواسطة وسيلة التبريد 692 عبارة عن غاز التغذية منزوع
5 الرطوية 417؛ الموصوف أعلاه. يمكن أن ‎and‏ وسيلة التبريد 692 الجزءٍ الثاني 684 من
أيزو-بيوتان إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 18.3 درجة مئوية وحوالي
8 درجة مئوية ؛ ‎Jin‏ حوالي 18.3 درجة مئوية ؛ حوالي 21 درجة مئوية ؛ حوالي 23.8
درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى.
يخفض استخدام وسائل التبريد 688؛ 692 للتبريد الجزئي لتيارات الغاز في محطة معالجة الغاز حمل التبريد في محطة معالجة الغازء بالتالي التمكين من حفظ القدرة. على سبيل المثال؛ ‎Lovie‏
يكون تيار الغاز 690 المُبْرد بواسطة ‎Alig‏ التبريد 688 هو غاز التغذية 362؛ يمكن خفض
حمل التبريد الملقى على المكونات في قاطرة التبريد الأولى 402 (الشكل 4). بالمثل؛ عندما يكون
تيار الغاز 694 350 بواسطة وسيلة التبريد 692 هو غاز التغذية منزوع الرطوية 417؛ يمكن
خفض حمل التبريد الملقى على المكونات في قاطرة التبريد الثانية 404 (الشكل 4).
0 يتم دمج الأجزاء الأول والثاني التي تم تسخينها 684 686 في تيار أيزو-بيوتان 696؛ الذي يتدفق إلى وسيلة اللفظ 674؛ كما تم تناوله أعلاه. يمكن أن يكون تيار أيزو-بيوتان 696 عبارة عن تيار بخار أيزو-بيوتان له درجة حرارة ‎shin‏ على سبيل المثال» بين حوالي 33.8 درجة مثوية وحوالي 29 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 23.8 درجة مئوية ¢ حوالي 26.6 درجة مئوية؛ حوالي 29 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى؛ وضغط على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.15
5 ميجا باسكال وحوالي 0.25 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.15 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.2 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.25 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. يمكن أن يكون لاستخدام وسيلة اللفظ 674 للاسهام في توليد قدرة التبريد داخل المحطة مزايا معينة. على سبيل المثال» تكون تكلفة وسيلة اللفظ أقل من تكلفة مكونات التبريد. يقلل استخدام وسيلة اللفظ الحمل ‎lal)‏ على مكونات التبريد هذه في محطة معالجة ‎«lll‏ وبالتالي يمكن
استخدام مكونات التبريد الأصغر ‎Laas‏ والأقل تكلفة في محطة معالجة الغاز. بالإضافة إلى ذلك؛ يمكن الحفاظ على القدرة التي كان يمكن استخدامها لتشغيل مكونات التبريد في محطة معالجة الغاز أو استخدامها بموضع آخر. في بعض الأمثلة؛ يمكن تهيئة محطة تحويل ‎hall‏ الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 0 لتوفير كميات مختلفة من قدرة التبريد. على سبيل المثال» يمكن زيادة نسبة التقسيم قبل
المضخة 662؛ نسبة التقسيم قبل التوويين 668؛ أو كليهما بحيث يتم توفير كمية أكبر من أيزو- بيوتان لنظام التبريد الفرعي 685؛ بالتالي السماح بمقدار أكبر من التبريد على حساب توليد القدرة. يمكن زيادة نسب التقسيم؛ على سبيل المثال؛ استجابة للحاجة إلى مزيد من التبريد في محطة ‎dalla‏ الغاز. على سبيل المثال؛ يمكن أن تختلف حاجة محطة معالجة الغاز إلى التبريد حسب الموسم؛ حيث يكون حمل التبريد أعلى في الصيف مما في الشتاء.
عندما يتم ضبط نسبة التقسيم؛ يمكن تغيير الشكل الهندسي لوسيلة اللفظ 674 لاستيعاب التغيير في حجم أيزو-بيوتان المتدفق إلى وسيلة اللفظ 674. على سبيل المثال؛ يمكن تهيئة المنطقة المقطعية العرضية ‎(At) cross-sectional area‏ لعنق 84 الفوهة 82؛ المنطقة المقطعية العرضية ‎(Ae)‏ للفتحة منخفضة الضغط 85( أو المنطقة المقطعية العرضية ‎cross-sectional‏
‎(A3) area 0‏ للقسم ذي المنطقة الثابتة 86. في بعض الأمثلة؛ يمكن استخدام وسيلة لفظ بديلة ويمكن تهيئة الشكل الهندسي لوسيلة اللفظ البديلة بناءً على نسبة تقسيم النظام. في بعض الأمثلة؛ يمكن توصيل العديد من وسائل اللفظ بالتوازي ‎(Sag‏ تحويل تدفق تيارات أيزو -بيوتان 678؛ 6 إلى وسيلة اللفظ ذات الشكل الهندسي الملائم ‎ply‏ على نسبة تقسيم النظام. بالرجوع إلى الشكل 7ب» توفر دورة رانكاين العضوية 661 توليد القدرة بتبريد في درجة حرارة أقل
‏5 من حرارة المحيط داخل المحطة في محطة معالجة الغاز والتبريد أو تكييف الهواء في درجة حرارة ‎canal‏ على سبيل المثال؛ للأشخاص العاملين في محطة معالجة الغاز (المشار إليه أحياثًا بالبيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز)؛ لبيئة غير صناعية قريبة؛ أو كليهما. يتم تقسيم أيزو-بيوتان الذي تم تسخينه 664 إلى جزئين قبل التوريين 668؛ على سبيل المثال؛ بنسبة تقسيم تتراوح بين حوالي 9627 وحوالي 9638. في أحد أمثلة الشكل 7ب؛ نسبة التقسيم
‏0 تساوي 9638. يتم توليد القدرة عن طريق التوريين 668 والمولد (غير موضح)؛ كما هو موصوف أعلاه للشكل 7ا. يمكن أن يولد التوريين 668 والمولد حوالي 30 ميجا وات على الأقل من القدرة؛ مثل بين حوالي 30 ميجا وات وحوالي 50 ميجا وات؛ ‎Jie‏ حوالي 30 ميجا ‎els‏ حوالي 40 ميجا وات» حوالي 50 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة.
يتم توفير قدرة التبريد بواسطة نظام التبريد الفرعي 687 الذي يستقبل الجزءِ الثاني 665 من أيزو- بيوتان من المبّرد 670. نسبة التقسيم بين الأجزاء الأول والثاني 665« 664؛ على الترتيب؛ من أيزو-بيوتان ‎yall‏ 680 يمكن أن تتراوح بين حوالي 968 وحوالي 9610. في أحد أمثلة الشكل 7« نسبة التقسيم تساوي حوالي 9610. يمر ‎gall‏ الثاني 665 من أيزو-بيوتان عبر صمام التحكم في الضغط 682 الذي يُبَردِ أيزو-بيوتان إلى درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين
حوالي 7 درجة ‎Liga‏ 12.7 درجة ‎digo‏ وحوالي 12.7 درجة ‎Augie‏ ؛ مثل حوالي 7.2 درجة مثوية » حوالي 10 درجة مئوية » حوالي 12.7 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى؛ وإلى ‎chia‏ ‏على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.2 ميجا باسكال وحوالي 0.5 ميجا باسكال ؛ ‎Jie‏ حوالي 0.2 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.25 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.3 ميجا باسكال ؛ أو ضغط ‎AT‏
0 في نظام التبريد الفرعي 687؛ يتم تقسيم أيزو-بيوتان المُيّردِ المنبعث من صمام التحكم في الضغط 682 إلى الجزء الأول 673؛ الجزء الثاني 675« والجزء الثالث 671. يمر الجزء الأول 3 والجزء الثاني 675 من أيزو-بيوتان عبر وسائل التبريد 688« 692؛ على الترتيب لتبريد تيارات الغاز 690« 694 في محطة معالجة الغازء كما هو موصوف أعلاه. يمر ‎all‏ الثالث 1 من أيزو-بيوتان عبر وسيلة تبريد 677. وسيلة التبريد 677 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل
5 حرارية تتراوح» على سبيل ‎«JE‏ بين حوالي ‎SO‏ مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 60 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي ‎TO‏ مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎dela‏ حوالي 90 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎dela‏ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يمكن أن 35
0 وسيلة التبريد 677 تيار الماء ‎ial‏ 679 الذي يمكن استخدامه لتوفير التبريد أو التكييف في الهواء المحيط في البيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز أو في بيئة غير صناعية قريبة. يمكن أن تُبَردِ وسيلة التبريد 677 تيار الماء المُبَردِ 679 من درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 12.7 درجة مئوية وحوالي 18.3 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 12.4 درجة ‎Augie‏ ¢ حوالي 5 درجة مئوية ¢ حوالي 18.3 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح
بين حوالي 10 درجة مئوية وحوالي 15.5 درجة مثوية + مثل درجة حرارة ‎os‏ 10 درجة مثوية » حوالي 12.4 درجة مئوية » حوالي 15.5 درجة ‎Lge‏ ؛ أو درجة حرارة أخرى. في مثال ‎ay‏ للشكل 7ب؛ الجزء الأول 673 يستقبل 9635 من حجم أيزو-بيوتان 665 المنبعث من صمام التحكم في الضغط 682؛ الجزء الثاني 675 يستقبل 9636 من الحجم؛ ‎sally‏ الثالث 671 يستقبل 9629. يمكن تهيئة نسب الحجم هذه لضبط المقادير النسبية لقدرة التبريد وقدرة التبريد أو التكييف في الهواء المحيط التي يوفرها نظام التبريد الفرعي 687. على سبيل ‎did)‏ ‏الصيف؛ عندما يزيد الطلب على التبريد أو التكييف في الهواء المحيط؛ ‎gall‏ الثالث 671 يمكن أن يستقبل حجم ‎ST‏ من أيزو-بيوتان» بالتالي زيادة قدرة التبريد أو التكييف في الهواء المحيط وخفض قدرة التبريد الصناعية. في بعض الأمثلة؛ الجزءٍ الثالث 671 يمكن أن يستقبل 96100 من 0 حجم أيزو-بيوتان المنبعث من صمام التحكم في الضغط 682 بحيث يوفر نظام التبريد الفرعي 7 قدرة التبريد أو التكييف في الهواء المحيط فقط. في بعض الأمثلة؛ الجزء الثالث 671 يمكن ألا يستقبل تدفق بحيث يوفر نظام التبريد الفرعي 687 قدرة التبريد الصناعية فقط. عند الخروج من نظام التبريد الفرعي 687؛ يتم ربط الجزءِ الأول 673؛ ‎gall‏ الثاني 675 ‎ally‏ ‏الثالث 671 من أيزو-بيوتان في التيار 696 بخار أيزو-بيوتان منخفض الضغط الذي يتدفق إلى 5 وسيلة اللفظ 674 كما هو موصوف أعلاه. التيار 696 يمكن أن يكون له درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين ‎Mga‏ 21 درجة مئوية وحوالي 26.6 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 21 درجة مئوية » حوالي 23.8 درجة مئوية ؛ حوالي 26.6 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى؛ ‎ching‏ ‏على سبيل المثال» بين حوالي 0.15 ميجا باسكال وحوالي 0.25 ميجا باسكال ؛ ‎die‏ حوالي 5 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.2 ميجا باسكال؛ حوالي 0.25 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. 0 بالرجوع إلى الأشكال 9 و9ب؛ ‎(Ka‏ استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات من محطة ‎dallas‏ ‏الغاز المختصة بالنفط الخام المستخلصة عبر شبكة المبادلات الحرارية 7-1 (الأشكال 5-1) لإمداد القدرة إلى محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة التي أساسها دورة ‎Kalina‏ ‏معدلة 700« 750. تكون دورة ‎Kalina‏ عبارة عن نظام التحويل الطاقة يستخدم خليط من الأمونيا والماء في تجهيزة مغلقة حلقية. في المحطة 700 ‎Gg‏ للشكل 9أ؛ يتم تشغيل دورة ‎Kalina‏ عند
حوالي 2 ميجا باسكال ؛ وفي المحطة 750 ‎ag‏ للشكل 9ب؛ يتم تشغيل دورة ‎Kalina‏ عند حوالي ميجا باسكال. تتضمن كل من محطات تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة 700( 750 خزان التجميع 2 الذي يخزن مائع التسخين؛ ‎Jie‏ زيت؛ ماء؛ مائع عضوي؛ أو مائع تسخين آخر. يتم ضخ
5 مائع التسخين 704 من خزان التجميع 702 لتسخين المبادلات 7-1 (الأشكال 5-1) بواسطة مضخة تدوير مائع التسخين 706. على سبيل ‎(Jbl)‏ يمكن أن يكون مائع التسخين 704 عند درجة حرارة بين حوالي 54 درجة مثوية وحوالي 65 درجة مئوية ؛ ‎fie‏ حوالي 54 درجة مئوية ؛ حوالي 60 درجة ‎dasha‏ حوالي 65 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. ينضم مائع التسخين الذي تم تسخينه من كل من المبادلات الحرارية 7-1 (على سبيل المثال؛
0 ماتع التسخين الذي تم تسخينه بواسطة استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات عند كل من المبادلات الحرارية 7-1) إلى أنبوب توصيل المائع الساخن المشترك 708. يمكن أن يكون أنبوب توصيل المائع الساخن 708 عند درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 98.8 جرجة مئوية وحوالي 110 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 98.8 درجة مئوية ؛ حوالي 104 درجة مئوية ؛ حوالي 110 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم المائع في أنبوب توصيل
5 المائع الساخن 708؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.6 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.8 مليون طن متري/ ‎cal‏ مثل حوالي 0.6 مليون طن متري/ اليوم»؛ حوالي 0.7 مليون طن متري/ ‎canal‏ حوالي 0.8 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يتم استخدام الحرارة من أنبوب توصيل المائع الساخن 708 لتسخين خليط الأمونيا -الماء في دورة ‎Allg (Kalina‏ بدورها يتم استخدامها في التوربينات التي تعمل بالقدرة؛ بالتالي توليد القدرة من
0 الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة من محطة معالجة الغاز. في المحطة 750( يزيد ضغط التشغيل ‎(AY)‏ (على سبيل ‎(Jia)‏ 2.5 ميجا باسكال للمحطة 750 في مقابل 2 ميجا باسكال للمحطة 700) من توليد القدرة في التوريينات؛ لكن عند تكلفة أعلى للمبادل الحراري. على سبيل المثال» يمكن أن يتراوح توليد القدرة في المحطة 750 بين حوالي 2 ميجا وات وحوالي 3 ميجا وات أعلى مما في المحطة 700( مثل أعلى بحوالي 2 ميجا وات؛ أعلى بحوالي 2.5 ميجا وات؛
5 أعلى بحوالي 3 ميجا وات؛ أو مقدار ‎AT‏
بالإشارة على وجه الخصوص إلى الشكل 9 يمكن أن تنتج محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة 700 القدرة عن طريق دورة ‎Kalina‏ 710 باستخدام خليط الأمونيا-الماء 712 بمقدار حوالي 9670 من الأمونيا و9630 من الماء عند حوالي 2 ميجا باسكال. على سبيل ‎«Jal‏ يمكن أن تنتج المحطة 700 بين حوالي 80 ميجا وات وحوالي 90 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 80 ميجا وات» حوالي 85 ميجا وات؛ حوالي 90 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة. تتضمن دورة ‎Kalina‏ 710 المضخة 714. ‎(Sa‏ أن تستهلك المضخة 714 على سبيل ‎Jad‏ ‏بين حوالي 3.5 ميجا وات وحوالي 4.5 ميجا وات من القدرة؛ ‎Jie‏ حوالي 3.5 ميجا ‎ely‏ حوالي 4ميجا ‎cls‏ حوالي 4.5 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة. المضخة 714 يمكن أن تضخ 0 خليط الأمونيا-الماء 712 من ضغط بدء يتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.7 ميجا باسكال وحوالي 0.8 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.7 ميجا باسكال؛ حوالي 0.75 ميجا باسكال ؛ أو حوالي 0.8 ميجا باسكال ؛ إلى ضغط خروج أعلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 2 ميجا باسكال وحوالي 2.2 ميجا باسكال؛ مثل حوالي 2 ميجا باسكال ؛ حوالي 2.1 ميجا باسكال ؛ حوالي 2.2 ميجا باسكال ؛ أو ضغط خروج آخر. يمكن تحديد حجم المضخة 714 لضخ؛ على سبيل ‎(JE‏ ‏5 بين حوالي 0.10 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.20 مليون طن متري/ اليوم من خليط الأمونيا-الماء 712 مثل ‎sa‏ 0.10 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.15 مليون طن متري/ ‎casa‏ حوالي 0.20 مليون طن متري/ اليوم؛ أو مقدار آخر. يتم ضخ خليط الأمونيا-الماء 712 بواسطة المضخة 714 في شبكة من المبادلات الحرارية 716( 118؛ 720 722 التي ‎Le‏ تحقق تبخير جزئي لخليط الأمونيا-الماء 712 باستخدام 0 الحرارة من مائع التسخين 704. المبادلات الحرارية 716 و720 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 1000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 1000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 1100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎cde lis‏ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. المبادلات الحرارية 718 و722 يمكن أن يكون لها 5 دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 800 مليون وحدة حرارية بربطانية/
ساعة وحوالي 1000 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 800 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 900 مليون وحدة حرارية ‎fantasy‏ ساعة؛ حوالي 1000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. خليط الأمونيا-الماء 712 الذي يخرج من المضخة 714 يمكن أن يكون له درجة حرارة تتراوح؛
على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية » حوالي 29 درجة ‎ge‏ ؛ حوالي 32 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتم تقسيم خليط الأمونيا-الماء 712 من المضخة 714 إلى جزئين؛ على سبيل المثال؛ بنسبة تقسيم تساوي حوالي 9650. يتم تسخين الجزء الأول 724 من خليط الأمونيا-الماء 712 من المضخة 714 مسبقًا وتبخيره ‎Wis‏ بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 708 في المبادلات الحرارية 716؛
0 718. على سبيل المثال» يتم تسخين الجزء الأول 724 من خليط الأمونيا-الماء إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 85 درجة مئوية وحوالي 90 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 85 درجة مئوية ¢ حوالي 7 درجة مئوية » حوالي 90 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتم تسخين الجزء الثاني 2 من خليط الأمونيا-الماء 712 من المضخة 714 مسبقًا وتبخيره جزكيًا بإجراء تبادل حراري مع الأمونيا السائلة والماء 728 (من وسيلة فصل السائل- البخار 726( الموصوفة في الفقرات ‎(Ad 5‏ في المبادل الحراري 720. على سبيل المثال؛ يتم تسخين الجزء الثاني 732 من خليط الأمونيا-الماء إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 68 درجة مئوية وحوالي 73.8 درجة مئوية ؛ ‎Jia‏ حوالي 68 درجة مئوية؛ حوالي 71 درجة ‎Augie‏ ¢ حوالي 73.8 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى . يتم تسخين الجزء الثاني الذي تم تسخينه 732 أكثر وتبخيره ‎Wis‏ بإجراء تبادل حراري مع مائع 0 التسخين 708 في المبادل الحراري 722. على سبيل المثال؛ يتم تسخين ‎gall‏ الثاني 732 أكثر إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 85 درجة ‎Liste‏ وحوالي 90 درجة مئوية؛ مثل حوالي 85 درجة مئوية؛ حوالي 87.7 درجة مئوية » حوالي 90 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يبرد مائع التسخين 708 المتدفق عبر شبكة المبادلات الحرارية 716 718 722 وبعود إلى خزان التجميع 702. على سبيل المثال؛ مائع التسخين 708 المتدفق إلى شبكة المبادلات الحرارية 5 716 718 722 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 98.8 جرجة مئوية وحوالي 110
درجة مئوية ¢ مثل حوالي 98.8 درجة مثوية ؛ حوالي 104 درجة مثوية ¢ حوالي 110 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى. يخرج مائع التسخين 708 من شبكة المبادلات الحرارية عند درجة حرارة بين حوالي 54 درجة مثوية وحوالي 65 درجة مثئوية ؛ ‎Jie‏ حوالي 54 درجة مئوية ؛ حوالي 60 درجة مثوية » حوالي 65 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى.
تتدفق الأجزاء الأول والثاني 724( 732( التي يتم تسخينها وتبخيرها ‎Bia‏ إلى وسيلة فصل السائل- البخار 726 التي تفصل الأمونيا السائلة والماء من الأمونيا-بخار الماء. يمكن أن يتراوح ضغط الأجزاء الأول والثاني 724 732 عند دخول وسيلة الفصل 724( على سبيل المثال؛ بين حوالي 1.9 ميجا باسكال وحوالي 2.1 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 1.9 ميجا باسكال ؛ حوالي 2 ميجا باسكال؛ حوالي 2.1 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. يخرج كل من الأمونيا السائلة والماء
0 728؛ وهو تيار فقير منخفض النقاء؛ من الجزءِ السفلي من وسيلة الفصل 726 ويخرج كل من الأمونيا-بخار الماء 730 من الجزءٍ العلوي من وسيلة الفصل 726. يتدفق الأمونيا-بخار الماء 730« وهو تيار مشبع عالي النقاء؛ إلى التوريين 734 والذي (مجتمعًا مع المولد؛ غير موضح) يمكن أن يولد القدرة؛ وفي بعض الحالات يمكن أن يولد كمية أخرى من القدرة في الصيف مما في الشتاء. على سبيل المثال» يمكن أن يولد التوربين 734 حوالي 60 ميجا 5 وات على الأقل من القدرة في الصيف؛ ‎Jie‏ بين حوالي 60 ميجا وات وحوالي 70 ميجا وات من القدرة في الصيف؛ ‎Jie‏ حوالي 60 ميجا وات؛ حوالي 65 ميجا وات؛ حوالي 70 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة؛ وحوالي 80 ميجا وات على الأقل من القدرة في الشتاء؛ ‎Jie‏ بين حوالي 80 ميجا وات وحوالي 90 ميجا وات من القدرة في الشتاء؛ مثل حوالي 80 ميجا ‎«ly‏ حوالي 85 ميجا ‎ely‏ حوالي 90 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة. يتم توليد القدرة بواسطة التوريين 734 0 باستخدامحجم من الأمونيا-بخار الماء 730 يتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.04 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.06 مليون طن متري/ اليوم؛ مثل 0.04 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 0.05 مليون طن متري/ ‎cand‏ حوالي 0.06 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر.. يخفض التوريين 734 ضغط الأمونيا-بخار الماء 730 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.7 ميجا باسكال وحوالي 0.8 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.7 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.75 ميجا 5 باسكال « حوالي 0.8 ميجا باسكال ¢ أو ضغط آخر ¢ ويخفض درجة حرارة الأمونيا-بخار الماء
0 إلى؛ على سبيل المثال» بين حوالي 37.7 درجة مثوية وحوالي 43 درجة مئوية ؛ ‎Jie‏ ‏حوالي 37.7 درجة مئوية ؛ حوالي 40.5 درجة مئوية « حوالي 43 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتدفق كل من الأمونيا السائلة والماء 728 عن طريق المبادل الحراري 720 إلى التوربين الاستخلاص عالي الضغط ‎(HPRT) high pressure recovery turbine‏ 736 على سبيل المثال» التوريين الذي يعمل بالسائل الهيدروليكي؛ لتوليد مزيد من القدرة. يمكن أن يولد ‎HPRT‏ ‎Je (736‏ سبيل المثال؛ بين حوالي 1 ميجا وات وحوالي 2 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 1 ميجا ‎ely‏ حوالي 1.5 ميجا وات» حوالي 2 ميجا ‎ely‏ أو كمية أخرى من القدرة. يتم توليد القدرة بواسطة ‎HPRT‏ 736 باستخدام حجم من الأمونيا السائلة والماء 728 يتراوح؛ على سبيل ‎(Jal‏ ‏0 بين حوالي 0.05 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم؛ ‎Jie‏ حوالي 5 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.1 مليون طن متري/ ‎andl‏ حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يخفض ‎HPRT‏ 736 ضغط الأمونيا السائلة والماء 728 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.7 ميجا باسكال وحوالي 0.9 ميجا باسكال ؛ ‎Jie‏ حوالي 0.7 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.75 ميجا باسكال؛ حوالي 0.8 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.85 ميجا باسكال ؛ 5 حوالي 0.9 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. بعد التبادل الحراري عند المبادل الحراري 720 تتراوح درجة حرارة الأمونيا السائلة والماء 728( على سبيل المثال» بين حوالي 37.7 درجة ‎sie‏ وحوالي 3 درجة مئوية ¢ ‎Jie‏ حوالي 37.7 درجة مئوية ؛ حوالي 40.5 درجة مئوية ؛ حوالي 43 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يندمج كل من الأمونيا-بخار الماء ‎Ammonia-water vapor‏ 730 والأمونيا السائلة والماء 0 728 في خليط الأمونيا-الماء 712 بعد الخروج من التوربينات 734؛ 736. يتم تبريد خليط الأمونيا-الماء 712 في المبّرد 738( مثل مكثف ماء التبريد أو مبّرد الهواء» بإجراء تبادل حراري مع ماء التبريد 740. )253 738 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح؛ على سبيل المثال» بين حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 3200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 2900 مليون 5 وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3000 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3100
مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 3200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يُبردِ ‎wall‏ 738 خليط الأمونيا-الماء 712 إلى درجة حرارة مختلفة حسب الموسم من كل عام؛ على سبيل المثال؛ تبريد خليط الأمونيا-الماء 712 إلى درجة حرارة ‎VE‏ ‏الشتاء مما في الصيف. في الشتاء؛ يُبردِ المبّرد 738 خليط الأمونيا-الماء 712 إلى درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 15.5 درجة مئوية ‎(long‏ 21 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 5 درجة مئوية ؛ حوالي 16.6»؛ حوالي 17.7 درجة مئوية ؛ حوالي 18.8 درجة ‎gia‏ ‏حوالي 20 درجة مئوية»؛ حوالي 21 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. في الصيف» يُبَردِ المبّرد 0 أيزو ‎(lige‏ 614 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مثوية ¢ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 27.7 درجة مئوية ؛ حوالي 0 28.8 درجة مئوية ¢ حوالي 30 درجة مئوية؛ حوالي 31 درجة مئوية؛ حوالي 32 درجة مئوية ؛ أو إلى درجة حرارة أخرى. ماء التبريد 740 المتدفق إلى ‎ll‏ 738 يمكن أن يكون له درجة حرارة مختلفة حسب الموسم من كل عام. على سبيل المثال؛ في الشتاء؛ ماء التبريد 740 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 5 وحوالي 18.3 درجة ‎dosha‏ » مثل حوالي 12.4 درجة مئوية ؛ حوالي 15.5 درجة مئوية ‏ ؛ 5 حوالي 18.3 درجة مثوية -6.6 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. في الصيف؛ ماء التبريد 0 يمكن أن يكون له درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 21 درجة ‎dasha‏ وحوالي 6 درجة مئوية ¢ ‎ie‏ حوالي 21 درجة مئوية ؛ حوالي 23.8 درجة مئوية ¢ حوالي 26.6 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن ترتفع درجة حرارة ماء التبريد 740 بمقدار» على سبيل المثال» حوالي -9 درجة مئوية؛ حوالي -7.7 درجة مئوية ؛ حوالي -6.6 درجة مئوية ‏ أو 0 بققدار آخر بواسطة التبادل الحراري عند المبّردِ 738. يمكن أن يتراوح حجم ماء التبريد 740 المتدفق عبر المبّرد 738 بين؛ على سبيل المثال» حوالي 1.5 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 5 مليون طن متري/ ‎cand‏ مثل حوالي 1.5 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 2 مليون طن متري/ ‎call‏ حوالي 2.5 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. بالإشارة على وجه الخصوص إلى الشكل 9ب؛ يمكن أن تُنتج محطة تحويل الحرارة الناتجة عن 5 النفايات إلى قدرة 750 القدرة عن طريق دورة ‎Kalina‏ 760 باستخدام خليط الأمونيا-الماء 762
بمقدار حوالي 9678 من الأمونيا و1622 من الماء عند حوالي 2.5 ميجا باسكال. على سبيل المثال» يمكن أن ‎zh‏ المحطة 750 بين حوالي 75 ميجا وات وحوالي 95 ميجا وات من القدرة؛ ‎Jia‏ حوالي 75 ميجا وات؛ حوالي 80 ميجا ‎ly‏ حوالي 85 ميجا وات؛ حوالي 90 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة. تتضمن دورة ‎Kalina‏ 760 المضخة 764. يمكن أن تستهلك المضخة 764( على سبيل ‎Jad‏
بين حوالي 4.5 ميجا وات وحوالي 5.5 ميجا وات من القدرة؛ ‎Jie‏ حوالي 4.5 ميجا ‎cls‏ حوالي 5 ميجا ‎ely‏ حوالي 5.5 ميجا وات»؛ أو كمية أخرى من القدرة. ‎(Sa‏ أن تضخ المضخة 764 خليط الأمونيا-الماء 712 من ضغط بدء يتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.85 ميجا باسكال وحوالي 0.95 ميجا باسكال» ‎Jie‏ حوالي 0.85 ميجا باسكال؛ حوالي 0.9 ميجا باسكال ؛
0 أو حوالي 0.95 ميجا باسكال ؛ إلى ضغط خروج أعلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 2.4 ميجا باسكال وحوالي 2.6 ميجا باسكال؛ مثل حوالي 2.4 ميجا باسكال ؛ حوالي 2.45 ميجا باسكال؛ حوالي 2.5 ميجا باسكال ؛ حوالي 2.55 ميجا باسكال؛ حوالي 2.6 ميجا ياسكال؛ أو ضغط خروج ‎Al‏ يمكن تحديد حجم المضخة 764 لضخ؛ على سبيل ‎«Jbl‏ بين حوالي 0.10 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم من خليط الأمونيا-الماء 712 مثل حوالي
5 0.10 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم؛ أو مقدار ‎AT‏ ‏يتم ضخ خليط الأمونيا-الماء ‎Ammonia-water‏ 762 بواسطة المضخة 764 في شبكة من المبادلات الحرارية 766 768 770 772 التي معًا تحقق تبخير جزئي لخليط الأمونيا-الماء 2 باستخدام الحرارة من مائع التسخين 704. المبادلات الحرارية 766 و770 يمكن أن يكون
لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 1000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 1000 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 1100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ‎dela‏ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. المبادلات الحرارية 768 و772 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 800 مليون وحدة حرارية
5 بربطانية/ ساعة وحوالي 1000 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي 800 مليون
وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 900 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة» أو دورة تشغيل حرارية أخرى. خليط الأمونيا-الماء ‎Ammonia-water‏ 762 الذي يخرج من المضخة 764 له درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ؛ ‎Jie‏ حوالي 26.6 درجة مئوية » حوالي 29 درجة مئوية ¢ حوالي 32 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتم تقسيم خليط الأمونيا-الماء 762 من المضخة 764 إلى جزئين؛ على سبيل المثال؛ بنسبة تقسيم تساوي حوالي 9650. يتم تسخين الجزء الأول 774 (على سبيل ‎«Ja‏ %50( من خليط الأمونيا-الماء 762 من المضخة 764 مسبقًا وتبخيره ‎Wika‏ بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 4 في المبادلات الحرارية 766 768. على سبيل المثال؛ يتم تسخين الجزء الأول 772 من 0 خليط الأمونيا-الماء إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 76.6 درجة مئوية وحوالي 82 درجة مئوية » مثل حوالي 76.6 درجة مئوية ¢ حوالي 79 درجة مئوية ؛ حوالي 82 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم تسخين الجزءِ الثاني 782 ‎Ae)‏ سبيل المثال» 9650) من خليط الأمونيا-الماء 2 من المضخة 764 مسبقًا وتبخيره ‎Wika‏ بإجراء تبادل حراري مع الأمونيا السائلة والماء 728 (من وسيلة فصل السائل- البخار 726( الموصوفة في الفقرات التالية) في المبادل الحراري 720. 5 على سبيل المثال» يتم تسخين الجزء الثاني 782 من خليط الأمونيا -الماء إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 68 درجة مئوية وحوالي 73.8 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 68 درجة مئوية؛ حوالي 71 درجة مئوية » حوالي 73.8 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى. يتم تسخين الجزء الثاني الذي تم تسخينه 782 أكثر وتبخيره ‎Wis‏ بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 708 في المبادل الحراري 722. على سبيل المثال؛ يتم تسخين الجزء الثاني 782 أكثر 0 إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 76.6 درجة مئوية وحوالي 82 درجة مئوية ؛ ‎Jie‏ حوالي 76.6 درجة مئوية » حوالي 79 درجة مئوية ¢ حوالي 82 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يبرد مائع التسخين 708 المتدفق عبر شبكة المبادلات الحرارية ويعود إلى خزان التجميع 702. على سبيل المثال؛ مائع التسخين 708 المتدفق إلى شبكة المبادلات الحرارية 716 718» 722 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 98.8 جرجة مئوية وحوالي 110 درجة مئوية ¢ ‎Jie‏ حوالي 98.8 5 درجة ‎gia‏ ؛ حوالي 104 درجة مئوية » حوالي 110 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يخرج
مائع التسخين 708 من شبكة المبادلات الحرارية عند درجة حرارة بين حوالي 54 درجة مئوية وحوالي 65 درجة مثوية ¢ مثل حوالي 54 درجة مئوية » حوالي 60 درجة مئوية ‎los‏ 65 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. تتدفق الأجزاء الأول والثاني 774 782( التي يتم تسخينها وتبخيرها ‎Bia‏ إلى وسيلة فصل السائل- البخار 776 التي تفصل الأمونيا السائلة والماء من الأمونيا-بخار الماء. يمكن أن يتراوح ضغط الأجزاء الأول والثاني 774 782 عند دخول وسيلة الفصل 776( على سبيل المثال؛ بين حوالي 2.3 ميجا باسكال وحوالي 2.5 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 2.3 ميجا باسكال ؛ حوالي 4 ميجا باسكال ؛ حوالي 2.5 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. يخرج الأمونيا السائلة والماء 8م وهو تيار فقير منخفض النقاء؛ من الجزء السفلي من وسيلة الفصل 776 ويخرج كل من 0 الأمونيا-بخار الماء 780 من الجزء العلوي من وسيلة الفصل 776. يتدفق الأمونيا-بخار الماء 780« وهو تيار مشبع عالي النقاء؛ إلى التوريين 784 والذي (مجتمعًا مع المولد؛ غير موضح) يمكن أن يولد القدرة؛ وفي بعض الحالات يمكن أن يولد كمية أخرى من القدرة في الصيف مما في الشتاء. على سبيل المثال» يمكن أن يولد التوريين 734 بين حوالي 65 ميجا وات وحوالي 75 ميجا وات من القدرة في الصيف؛ مثل حوالي 65 ميجا ‎cals‏ حوالي 70 5 ميجا وات» حوالي 75 ميجا ‎ely‏ أو كمية أخرى من القدرة؛ وبين حوالي 85 ميجا وات وحوالي 5 ميجا وات من القدرة في الشتاء؛ مثل ‎Mga‏ 85 ميجا ‎«ly‏ حوالي 90 ميجا وات؛ حوالي 95 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة. يتم توليد القدرة بواسطة التوريين 784 باستخدام حجم من الأمونيا-بخار الماء 780 يتراوح؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.05 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.06 مليون طن متري/ اليوم؛ مثل 0.05 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.06 مليون 0 طن متري/ اليوم» حوالي 0.07 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يخفض التوربين 784 ضغط الأمونيا-بخار الماء 780 إلى؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.8 ميجا باسكال وحوالي 9 ميجا باسكال ¢ ‎Jie‏ حوالي 0.8 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.85 ميجا باسكال» حوالي 0.9 ميجا ‎Jul‏ ؛ أو ضغط آخر؛ ويخفض درجة ‎Hla‏ الأمونيا-بخار الماء 780 إلى؛ على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ¢ ‎ie‏ حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ ‎Mss 5‏ 29 درجة مئوية » حوالي 32 درجة مئوية ‎lc‏ درجة حرارة أخرى.
يتدفق كل من الأمونيا السائلة والماء 778 عن طريق المبادل الحراري 770 إلى التوربين الاستخلاص عالي الضغط ‎(HPRT) high pressure recovery turbine‏ 786( على سبيل المثال؛ التوربين الذي يعمل بالسائل الهيدروليكي؛ لتوليد مزيد من القدرة. يمكن أن يولد ‎HPRT‏ ‏2 على سبيل المثال» بين ‎Joa‏ 1.5 ميجا وات وحوالي 2.5 ميجا وات من القدرة؛ ‎Jie‏ ‏5 حوالي 1.5 ميجا وات؛ حوالي 2 ميجا وات؛ حوالي 2.5 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة. يتم
توليد القدرة بواسطة ‎HPRT‏ 786 باستخدام حجم من الأمونيا السائلة والماء 778 يتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 0.05 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم؛ ‎Jie‏ حوالي 0.05 مليون طن متري/ اليوم»؛ حوالي 0.1 مليون طن متري/ اليوم»؛ حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم» أو حجم آخر. يخفض ‎HPRT‏ 786 ضغط الأمونيا السائلة والماء 782
0 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.8 ميجا باسكال وحوالي 0.9 ميجا باسكال ؛ ‎die‏ حوالي 8 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.85 ميجا باسكال؛ ‎Joa‏ 0.9 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. بعد التبادل الحراري عند المبادل الحراري 770؛ تتراوح درجة حرارة الأمونيا السائلة والماء 778 على سبيل المثال» بين ‎Mga‏ 35 درجة مئوية وحوالي 40.5 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 35 درجة مئوية » حوالي 37.7 درجة مئوية ؛ حوالي 40.5 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى.
يندمج كل من الأمونيا-بخار الماء 780 والأمونيا السائلة والماء 778 في خليط الأمونيا-الماء 2 بعد الخروج من التوربينات 784؛ 786. يتم تبريد خليط الأمونيا-الماء 762 في المبّرد ‎Jie (788‏ مكثف ماء التبريد أو مبّرد الهواء» بإجراء تبادل حراري مع ماء التبريد 790. المبّرد 8 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 3000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي
0 2500 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 2600 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 2700 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ‎cela‏ حوالي 2800 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 2900 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 3000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يُبَردِ المبّرد 788 خليط الأمونيا-الماء 762 إلى درجة حرارة مختلفة حسب الموسم من كل عام؛ على سبيل المثال؛ تبريد خليط الأمونيا-الماء 762
5 إلى درجة ‎ha‏ المُبَرد في الشتاء مما في الصيف. في الشتاء؛ 25 المبّرد 788 خليط الأمونيا-
الماء 762 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 15.5 درجة ‎sie‏ وحوالي 21 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 15.5 درجة مئوية ؛ حوالي 16.6( حوالي 17.7 درجة مئوية ؛ حوالي 18.8 درجة مثوية؛ حوالي 250 درجة مئوية؛ حوالي 21 درجة مئوية ؛ أو درجة ‎Sha‏ ‏أخرى. في الصيف» يُبَرد ‎ial)‏ 620 أيزو-بيوتان 614 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل
المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ¢ ‎ie‏ حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 27.8 درجة مئوية؛ حوالي 28.8 درجة مئوية؛ حوالي 30 درجة مئوية؛ حوالي 31 درجة مئوية» حوالي 32 درجة مئوية ؛ أو إلى درجة حرارة أخرى. ماء ‎yall‏ 790 المتدفق إلى ‎all‏ 788 يمكن أن يكون له درجة حرارة مختلفة حسب الموسم من كل عام. على سبيل المثال؛ في الشتاء؛ ماء التبريد 790 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي
0 55 وحوالي 18.3 درجة مئوية؛ مثل حوالي 12.4 درجة مئوية ؛ حوالي 15.5 درجة ‎digi‏ ؛ حوالي 18.3 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. في الصيف؛ ماء التبريد 790 يمكن أن يكون له درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 21 درجة مثوية وحوالي 26.6 درجة مئوية ؛ ‎Jie‏ حوالي 21 درجة مثوية » حوالي 23.8 درجة مئوية ¢ حوالي 26.6 درجة ‎Augie‏ ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن ترتفع درجة حرارة ماء التبريد 740 بمقدار؛ على سبيل المثال» حوالي -9
5 درجة مئوية » حوالي -7.7 درجة مئوية » حوالي -6.6 درجة مئوية ؛ أو بمقدار آخر بواسطة التبادل الحراري عند المبّرد 738. يمكن أن يتراوح حجم ماء التبريد 740 المتدفق عبر المبّرد 738 بين؛ على سبيل المثال» حوالي 1.5 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 2.5 مليون طن متري/ اليوم؛ مثل حوالي 1.5 مليون طن متري/ ‎canal)‏ حوالي 2 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 2.5 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر.
0 يمكن أن ‎jig‏ دورة ‎Kalina‏ مزايا معينة. توفر دورة ‎Kalina‏ درجة أخرى من الحرية مما تقوم دورة ‎ORC‏ من حيث أنه يمكن تهيئة تركيبة خليط الأمونيا-الماء ‎LAMMonia-water‏ تسمح هذه الدرجة الإضافة من الحرية لدورة ‎ob Kalina‏ توائم ظروف تشغيل معينة؛ على سبيل المثال؛ أن توائم مصدر حرارة معين أو مائع تبريد معين» لتعزيز أو تحسين تحويل الطاقة ونقل الحرارة. علاوة على ذلك؛ لأن الأمونيا لها ‎(hy‏ جزيئي مشابه للماء؛ يتصرف الأمونيا-بخار الماء ‎dally‏ مع
5 البخارء بالتالي السماح باستخدام المكونات القياسية للتوربين الذي يعمل بالبخار. وفي ذات الوقت؛
يسمح استخدام مائع ثنائي بتنوع تركيبة المائع عبر الدورة؛ على سبيل المثال؛ لتوفير تركيبة أكثر تشبعًا عند وسيلة التبخير وتركيبة أقل تشبعًا عند المكثتف. بالإضافة إلى ذلك؛ تعد الأمونيا مركبًا صديقًا للبيئة أقل خطرًا من المركبات؛ ‎die‏ أيزو-بيوتان؛ التي تستخدم غالبًا في دورات ‎ORC‏ ‏بالرجوع إلى الأشكال 110 و10ب؛ يمكن استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات من محطة معالجة الغاز المختصة بالنفط الخام المستخلصة عبر شبكة المبادلات الحرارية 7-1 (الأشكال 5-1) لإمداد القدرة إلى محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين التي أساسها دورة ‎Goswami‏ المعدلة 800« 850. دورة ‎Goswami‏ هي دورة لتحويل الطاقة تستخدم خليط من الأمونيا والماء في تجهيزة مغلقة حلقية؛ على سبيل المثال» 9650 من الأمونيا و9650 من الماء. في أحد الأمثلة وفقًا للأشكال 110 و10ب؛ يتم تشغيل كل من دورات ‎Goswami‏ المعدلة 0 810؛ 855؛ على الترتيب؛ عند حوالي 1 باسكال. تتمكن دورة ‎Goswami‏ من استخدام درجات حرارة منخفضة لمصدر الحرارة؛ على سبيل ‎JB‏ أقل من حوالي 200 درجة مئوية لدفع توليد القدرة. تجمع دورة ‎GOSWAMI‏ بين دورة رانكاين ودورة تبريد بالامتصاص لتوفير تبريد وتوليد قدرة مجتمعين. يتم استخدام بخار الأمونيا ‎Je Ammonia‏ التركيز في توريين دورة ‎.Goswami‏ ‏يمكن إيصال الأمونيا عالية التركيز إلى درجة حرارة منخفضة للغاية دون تكثيف. يمكن عندئذٍ 5 استخدام هذه الأمونيا ذات درجة الحرارة المنخفضة للغاية لتوفير ناتج تبريد. في دورات ‎Goswami‏ المعدلة 810؛ 855؛ يتم التمكين من التبريد عالي المقدار بواسطة توفير وظيفتي توليد القدرة والتبريد. تتضمن كل من محطات ‎digas‏ الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 800 850 خزان التجميع 802 الذي يخزن مائع التسخين؛ ‎Jie‏ زبت؛ ‎cole‏ مائع عضوي؛ أو مائع تسخين آخر. يتم ضخ مائع التسخين 804 من خزان التجميع 802 لتسخين المبادلات 7-1 (الأشكال 5-1) بواسطة مضخة تدوير مائع التسخين 806. على سبيل المثال؛ مائع التسخين 804 يمكن أن يكون عند درجة ‎Bhs‏ بين حوالي 54 درجة مئوية وحوالي 65 درجة مئوية ؛ مثل ‎ss‏ 54 درجة مئوية ¢ حوالي 60 درجة مئوية » حوالي 65 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. ينضم مائع التسخين الذي تم تسخينه من كل من المبادلات الحرارية 7-1 (على سبيل المثال؛ 5 مائع التسخين الذي تم تسخينه بواسطة استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات عند كل من
المبادلات الحرارية 7-1) إلى أنبوب توصيل المائع الساخن المشترك 808. أنبوب توصيل المائع الساخن 808 يمكن أن يكون عند درجة حرارة تتراوح»؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 98.8 جرجة مثوية وحوالي 110 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 98.8 درجة مئوية ¢ حوالي 104 درجة مئوية ؛ حوالي 110 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم المائع في أنبوب توصيل المائع الساخن 808؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.6 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.8 مليون طن متري/ اليوم» مثل حوالي 0.6 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.7 مليون طن متري/ ‎canal‏ حوالي 0.8 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يتم استخدام الحرارة من أنبوب توصيل المائع الساخن 808 لتسخين خليط الأمونيا-الماء في دورات ‎Goswami‏ المعدلة 810( 855. يتم استخدام خليط الأمونيا-الماء الذي تم تسخينه في 0 التوربينات التي تعمل بالقدرة؛ بالتالي توليد القدرة من الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة من محطة معالجة الغاز. يتم استخدام خليط الأمونيا-الماء أيضًا لتبريد الماء ‎al‏ الذي يتم استخدامه للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة في محطة معالجة ‎GL‏ بالتالي التخلص من الحاجة لمنشأت تبريد الماء. على سبيل ‎(Ja)‏ يمكن أن تستوفي محطات تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين ‎B00‏ 850؛ على سبيل المثال» حوالي 5 %42 من الحمل الأساسي للتبريد في حرارة أقل من ‎ha‏ المحيط في محطة معالجة الغاز. بالإشارة على وجه الخصوص إلى الشكل 110 يمكن أن تُنتج محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 800 القدرة والماء ‎3a‏ بقدرة تبريد في درجة حرارة ‎J‏ من حرارة المحيط داخل المحطة عن طريق دورة ‎Goswami‏ معدلة 810 باستخدام خليط الأمونيا - الماء 812 بمقدار حوالي 9650 من الأمونيا وحوالي 9650 من الماء. على سبيل ‎(JB)‏ يمكن أن ‎zi‏ المحطة 800 بين حوالي 50 ميجا وات وحوالي 60 ميجا وات من القدرة؛ ‎die‏ حوالي 50 ميجا وات؛ حوالي 55 ميجا ‎ely‏ حوالي 60 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة. تتضمن دورة ‎Goswami‏ المعدلة 810 في محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 800 المضخة 814. يمكن أن تستهلك المضخة 814؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 2.5 ميجا وات وحوالي 3.5 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 2.5 ميجا ‎ely‏ حوالي 3 5 ميجا وات؛ حوالي 3.5 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة. يمكن أن تضخ المضخة 814 خليط
الأمونيا-الماء 812 من ضغط بدء يتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.3 ميجا باسكال
وحوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.3 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.35 ميجا باسكال ؛ أو
حوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ إلى ضغط خروج أعلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 1.15 ميجا
باسكال وحوالي 1.25 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 1.15 ميجا باسكال ؛ حوالي 1 باسكال؛ حوالي 1.25 ميجا باسكال ؛ أو ضغط خروج آخر. يمكن تحديد حجم المضخة 814 لضخ؛ على سبيل
المثال» بين حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.25 مليون طن متري/ اليوم من خليط
الأمونيا-الماء 812؛ مثل حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.2 مليون طن متري/
‎canal‏ حوالي 0.25 مليون طن متري/ اليوم؛ أو مقدار آخر.
‏يتم ضخ خليط الأمونيا-الماء 812 بواسطة المضخة 814 في شبكة من المبادلات الحرارية
‏0 816؛ 818؛ 820؛ 822 التي ‎le‏ تحقق تبخير جزئي لخليط الأمونيا-الماء 812 باستخدام الحرارة من مائع التسخين 804. المبادلات الحرارية 816 و820 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 1350 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 1500 مليون وحدة حرارية
‏5 بربطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. المبادلات الحرارية 818 و822 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 850 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة وحوالي 950 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎Jie dela‏ حوالي 850 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 900 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 950 ‎(sale‏ وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى.
‏0 خليط الأمونيا-الماء 812 الذي يخرج من المضخة 814 له درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 29 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ؛ ‎fie‏ حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 29 درجة ‎Augie‏ » حوالي 32 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم تقسيم خليط الأمونيا-الماء 812 إلى جزتين؛ على سبيل المثال؛ بنسبة تقسيم تساوي حوالي 9650. يتم تسخين الجزء الأول 824 (على سبيل المثال» 9650) من خليط الأمونيا-الماء 812 من المضخة 814
‏5 مسبقًا وتبخيره ‎Win‏ بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 808 في المبادلات الحرارية 816؛
8. على سبيل المثال» يتم تسخين الجزء الأول 824 من خليط الأمونيا--الماء إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 87.7 درجة مئوية وحوالي 93 درجة مئوية ؛ ‎fie‏ حوالي 87.7 درجة مئوية ؛ حوالي 90 درجة مئوية » حوالي 93 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتم تسخين ‎gall‏ الثاني 2 (على سبيل المثال» 9650) من خليط الأمونيا-الماء 812 من المضخة 814 مسبقًا وتبخيره جزثيًا بإجراء تبادل حراري مع الأمونيا السائلة والماء 828 (من وسيلة فصل السائل- البخار
6 الموصوفة في الفقرات التالية) في المبادل الحراري 820. على سبيل المثال؛ يتم تسخين الجزء الثاني 832 من خليط الأمونيا-الماء إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 73.8 درجة مئوية وحوالي 79 درجة مثوية ؛ مثل حوالي 73.8 درجة مئوية ؛ حوالي 76.6 درجة مئوية ؛ حوالي 9 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى.
يتم تسخين الجزء الثاني الذي تم تسخينه 832 أكثر وتبخيره ‎lisa‏ على سبيل المثال بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 804 في المبادل ‎(hall‏ 822. على سبيل المثال؛ يتم تسخين الجزء الثاني 832 أكثر إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 87.7 درجة مئوية وحوالي 93 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 87.7 درجة ‎Logie‏ ¢ حوالي 90 درجة مئوية ؛ حوالي 93 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى.
يبرد مائع التسخين 808 المتدفق عبر شبكة المبادلات الحرارية 816( 818( 822 ويعود إلى خزان التجميع 802. على سبيل المثال؛ مائع التسخين 808 المتدفق إلى شبكة المبادلات الحرارية 816« 818»؛ 822 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 98.8 جرجة ‎gic‏ وحوالي 110 درجة ‎Augie‏ ¢ مثل حوالي 98.8 درجة مئوية ؛ حوالي 104 درجة مئوية ؛ حوالي 110 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى. يخرج مائع التسخين 808 من شبكة المبادلات الحرارية عند درجة
0 حرارة بين حوالي 54 درجة مئوية وحوالي 65 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 54 درجة مئوية ؛ حوالي 60 درجة مثوية » حوالي 65 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى. يتدفق كل من الأجزاء الأول والثاني 824( 832؛ التي يتم تسخينها وتبخيرها ‎Wa‏ إلى وسيلة فصل السائل- البخار 826 التي تفصل الأمونيا السائلة والماء من الأمونيا-بخار الماء. يمكن أن يتراوح ضغط الأجزاء الأول والثاني 824؛ 832 عند دخول وسيلة الفصل 826؛ على سبيل
5 المثال؛ بين حوالي 1.05 ميجا باسكال وحوالي 1.15 ميجا باسكال ؛ ‎die‏ حوالي 1.05 ميجا
باسكال ؛ حوالي 1.1 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.15 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. يخرج الأمونيا ‎ALL‏ والماء 828؛ وهو تيار فقير منخفض النقاء؛ من الجزء السفلي من وسيلة الفصل 826 ويخرج الأمونيا-بخار الماء 830؛ وهو تيار مشبع ‎Mo‏ النقاء؛ من الجزءٍ العلوي من وسيلة الفصل 826.
يتدفق كل من الأمونيا السائلة والماء 828 إلى التوريين الاستخلاص عالي الضغط ‎high‏ ‎(HPRT) pressure recovery turbine‏ 836؛ على سبيل المثال؛ التوريين الذي يعمل بالسائل الهيدروليكي. يمكن أن يولد ‎HPRT‏ 836؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 1 ميجا وات وحوالي 2 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 1 ميجا وات؛ حوالي 1.5 ميجا وات؛ حوالي 2 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة. يتم توليد القدرة بواسطة ‎HPRT‏ 836 باستخدام حجم من الأمونيا
0 السائلة والماء 828 يتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 2 مليون طن متري/ ‎cand)‏ مثل حوالي 0.15 مليون طن متري/ ‎cand)‏ حوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم؛ أو ‎ana‏ آخر. يخفض ‎HPRT‏ 836 ضغط الأمونيا السائلة والماء 828 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.3 ميجا باسكال وحوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ ‎Jie‏ حوالي 0.3 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.35 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. بعد التبادل
5 الحراري عند المبادل ‎hall‏ 820« تتراوح درجة حرارة الأمونيا السائلة والماء 828؛ على سبيل المثال» بين حوالي 43 درجة مئوية وحوالي 48 درجة مئوية ؛ ‎Jie‏ حوالي 43 درجة مئوية ؛ حوالي 46 درجة ‎dasha‏ حوالي 48 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم تقسيم الأمونيا-بخار الماء 830 إلى الجزء الأول 840 والجزء الثاني 842. يمكن أن تتراوح نسبة التقسيم»؛ وهي نسبة مئوية من البخار 830 المنقسم إلى الجزء الثاني 842؛؛ على سبيل
‎Jal 0‏ بين حوالي 9610 وحوالي 9620؛ مثل حوالي 9610؛ حوالي 9615؛ حوالي 9620؛ أو مقدار آخر. يتدفق الجزء الأول 840 إلى التوربين 834 ويتدفق ‎gall‏ الثاني 842 من الأمونيا- بخار الماء 830 إلى الماء المبّرد 854؛ يتم تناوله في الفقرات التالية. يمكن أن يولد التوربين 4 (مجتمعًا مع المولد؛ غير موضح)؛ على سبيل المثال» حوالي 50 ميجا وات على الأقل من القدرة؛ مثل بين حوالي 50 ميجا وات وحوالي 60 ميجا وات من القدرة؛ ‎Jie‏ حوالي 50 ميجا
‏5 وات؛ حوالي 55 ميجا ‎cy‏ حوالي 60 ميجا ‎ely‏ أو كمية أخرى من القدرة. يتم توليد القدرة
بواسطة التوريين 834 باستخدام حجم من الأمونيا-بخار الماء 830 يتراوح؛ على سبيل ‎(Jill‏ ‏بين حوالي 0.03 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.05 مليون طن متري/ ‎Jie casall‏ 0.03 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.04 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.05 مليون طن متري/ ‎asl)‏ أو حجم آخر. يخفض التوربين 834 ضغط الأمونيا-بخار الماء 830 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.3 ميجا باسكال وحوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.3 ميجا باسكال
‎٠»‏ حوالي 0.35 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر ؛ ويخفض درجة حرارة الأمونيا-بخار الماء 830 إلى؛ على سبيل المثال» بين حوالي 46 درجة مئوية وحوالي 51 درجة مثوية » مثل حوالي 46 درجة مئوية » حوالي 48 درجة مئوية ؛ حوالي 51 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى.
‏0 يندمج كل من التيارات من التوريينات 834» 836 (الجزءِ الأول 840 من الأمونيا-بخار الماء والأمونيا السائلة والماء 828) في التيار المُخرج من التوربين 848 الذي يتم تبريده في المبّرد 846( مثل مكثف ماء التبريد أو ‎Sie‏ الهواء بإجراء تبادل حراري مع ماء التبريد 850. المبّرد 6 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 2800 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 3200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي
‏5 2800 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 2900 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3000 مليون وحدة حرارية ‎cela falas‏ حوالي 3100 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎dela‏ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يُبَردِ المبّرد 846 التيار المُخرج من التوريين 848 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 26.6 درجة ‎Luge‏ وحوالي 32 درجة مئوية « ‎Jie‏ حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 29
‏0 درجة مثوية » حوالي 32 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. ماء التبريد 851 المتدفق إلى المُبّردِ 846 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 70 وحوالي 6 درجة مثوية ¢ مثل حوالي 21 درجة مئوية » حوالي 23.8 درجة مثوية ¢ حوالي 26.6 درجة ‎gia‏ أو درجة حرارة أخرى. ‎(Sar‏ تسخين ماء التبريد 851 بواسطة التبادل الحراري عند المبّرد 846 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 35 درجة مئوية وحوالي 43
‏5 درجة ‎Lisi‏ » مثل حوالي 35 درجة مئوية » حوالي 37.7 درجة مئوية ؛ حوالي 40 درجة مئوية ؛
أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم ماء التبريد 851 المتدفق عبر المبّرد 846 بين» على سبيل المثال» حوالي 1 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 2 مليون طن متري/ ‎call‏ مثل حوالي 1 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 1.5 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 2 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر.
يتم تبريد ‎gall‏ الثاني 842 (المشار ‎Bla ad)‏ بتيار الأمونيا المشبع 842) في المبّرد 852؛ ‎ie‏ ‏مكثف ماء التبريد أو مبّرد الهواء. المبّرد 852 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 300 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو دورة
0 تشغيل حرارية أخرى. يُبَردِ المبّرد 852 تيار الأمونيا المشبع 842 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مثوية » حوالي 29 درجة مئوية » حوالي 32 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يمر تيار الأمونيا المشبع المُبّردد 842 عبر صمام التحكم في الضغط 856 الذي يُبَردِ أكثر تيار الأمونيا المشبع 842. على سبيل المثال؛ يمكن أن يَُردِ صمام التحكم في الضغط 856 تيار الأمونيا
5 المشبع 842 إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 3.8 درجة مثوية وحوالي 1.6 درجة مئوية ؛ ‎Jie‏ ‏حوالي -3 درجة مئوية؛ حوالي -1.1 درجة ‎gia‏ » حوالي 1.6 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى . ماء التبريد 854 المتدفق إلى ‎all‏ 852 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 70 وحوالي 6 درجة مثوية ¢ مثل حوالي 21 درجة مئوية ¢ حوالي 23.8 درجة مثوية؛ حوالي 26.6 درجة
0 مثوية » أو درجة حرارة أخرى. يمكن تسخين ماء التبريد 854 بواسطة التبادل الحراري عند المبّرد 2 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية » مثل حوالي 26.6 درجة مئوية » حوالي 29 درجة مئوية ¢ حوالي 32 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم ماء التبريد 854 دفع عبر المبّرد 852 بين؛ على سبيل المثال» حوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.4 مليون طن متري/ ‎Jie asl‏ حوالي 0.2
مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.3 مليون طن متري/ ‎cand)‏ حوالي 0.4 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يتم استخدام تيار الأمونيا المشبع 842 المنبعث من صمام التحكم في الضغط 856 لإنتاج الماء )35 للاستخدام في التبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة. يمر الجزءٍ الأول 858 من تيار الأمونيا المشبع 842 عبر وسيلة تبريد الماء 860. وسيلة تبريد الماء 860 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 60 مليون وحدة حرارية ‎fantasy‏ ساعة؛ حوالي 70 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 80 مليون وحدة حرارية ‎fantasy‏ ساعة؛ حوالي 90 ‎(sale‏ وحدة 0 حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 110 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 120 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 130 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 140 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎dels‏ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة» أو دورة تشغيل حرارية أخرى. تُبَرِدِ وسيلة تبريد الماء 0 تيار 862 الماء ‎ayia‏ بينما تشخن ‎hall‏ الأول 858 من الأمونيا المشبعة. على سبيل ‎(JE 5‏ يمكن أن تُبَرد وسيلة تبريد الماء 860 تيار 862 الماء ‎3a‏ من درجة حرارة بين حوالي درجة مثوية وحوالي 40.5 درجة مئوية « مثل حوالي 35 درجة مئوية ؛ حوالي 37.7 درجة ‎Lisa‏ ؛ حوالي 40.5 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 6 درجة مئوية وحوالي 7.2 درجة مئوية ؛ ‎fie‏ درجة حرارة حوالي 1.6 درجة مئوية ؛ حوالي 4 درجة ‎sie‏ » حوالي 7.2 درجة ‎Lge‏ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن ‎GAL‏ وسيلة تبريد 0 الماء 860 الجزء الأول 858 من الأمونيا المشبعة إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 26.6 درجة مثئوية وحوالي 35 درجة مئوية ¢ ‎Jie‏ حوالي 29 درجة مئوية ¢ حوالي 32 درجة ‎Agia‏ ؛ حوالي 35 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمر الجزءِ الثاني 864 من تيار الأمونيا المشبع 842 عبر وسيلة تبريد الماء 866. وسيلة تبريد ‎Lal‏ 866 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية ‎shi‏ على سبيل ‎«JE‏ بين حوالي 50 5 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة ‎long‏ 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي
0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 60 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 90 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 110 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 120 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 130 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 140 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يمكن أن 255 وسيلة تبريد الماء 866 تيار 868 الماء المُبردِ من درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 15.5 درجة مئوية وحوالي 21 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 15.5 درجة مئوية ؛ حوالي 3 درجة ‎Augie‏ ¢ حوالي 21 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين 0 حوالي 1.6 درجة مئوية وحوالي 7.2 ‎Jie » gia dan‏ درجة حرارة حوالي 1.6 ‎day‏ مئوية ؛ حوالي 4.4 درجة مثوية 60 درجة مئوية » حوالي 7.2 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن استخدام تيارات الماء المُبّردة 862؛ 868 لعملية تبريد داخل المحطة في محطة معالجة الغاز وفقًا للأشكال 5-1. في بعض الحالات؛ يمكن أن ‎ih‏ تيارات الماء المُبردة 862« 868؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 250 مليون وحدة 5 حرارية بريطانية/ ساعة من قدرة تبريد الماء 204 في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط» مثل حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 210 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 220 مليون وحدة حرارية ‎deb fantasy‏ حوالي 230 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 250 ‎(sale‏ وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من قدرة تبريد الماء المُبَردِ في درجة حرارة أقل من حرارة 0 المحيط. في بعض الحالات؛ يمكن استخدام تيار الأمونيا المشبع 842 المنبعث من صمام التحكم في الضغط 856 مباشرة للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة دون استخدام تيارات الماء المُبّردة 862( 868 كحاجز. بالإشارة على وجه الخصوص إلى الشكل 10ب؛ يتم استخدام خليط الأمونيا-الماء الذي تم تسخينه في ‎digas dase‏ الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 850 في التوريينات التي 5 تعمل بالقدرة 834؛ 836 كما هو موصوف في الفقرات السابقة؛ وأيضًا لإمداد القدرة إلى التوربين
الإضافي 870. يتم استخدام خليط الأمونيا-الماء أيضًا لتبريد الماء المُبّردِ الذي يتم استخدامه للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة في محطة معالجة ‎GL‏ بالتالي التخلص من الحاجة لمنشأت تبريد الماء. يمكن أن تُنتج محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 850 القدرة والماء المُبَردِ بقدرة تبريد في درجة حرارة أقل من حرارة
المحيط داخل المحطة عن طريق دورة ‎Goswami‏ المعدلة 855 باستخدام خليط الأمونيا-الماء 2 بققدار حوالي 9650 من الأمونيا وحوالي 9650 من الماء. على سبيل المثال؛ يمكن أن نتج المحطة 850 بين حوالي 45 ميجا وات وحوالي 55 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 45 ميجا وات» حوالي 50 ميجا وات» حوالي 55 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة. يمكن أن نتج المحطة 850 أيضًا بين حوالي 200 مليون وحدة حرارية ‎fantasy‏ ساعة وحوالي 250 مليون
0 وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من الماء المُبَردِ بقدرة تبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة»؛ ‎Jie‏ حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 210 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 220 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 230 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 240 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو مقدار آخر.
يتم تقسيم الأمونيا-بخار الماء 830 إلى الجزء الأول 872 والجزء الثاني 874. يمكن أن تتراوح نسبة التقسيم»؛ وهي نسبة مئوية من البخار 830 المنقسم إلى الجزء الثاني 874؛؛ على سبيل المثال» بين حوالي 9620 وحوالي 9630؛ مثل حوالي 9620؛ حوالي 9625؛ حوالي 9630؛ أو مقدار آخر. يتدفق الجزءِ الأول 872 إلى التوريين 834 وبتدفق ‎gall‏ الثاني 874 إلى الماء المبّرد 876. يمكن أن يولد التوريين 834 (مجتمعًا مع المولد؛ غير موضح)؛ على سبيل المثال؛
0 على الأقل حوالي 40 ميجا وات من القدرة باستخدام الأمونيا-بخار الماء 872؛ مثل حوالي 40 ميجا ‎ely‏ حوالي 42 ميجا وات حوالي 44 ميجا ‎ely‏ حوالي 46 ميجا ‎ely‏ أو كمية أخرى من القدرة. يتم توليد القدرة بواسطة التوريين 834 باستخدام حجم من الأمونيا-بخار الماء 872 يتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.025 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.035 مليون طن متري/ اليوم» ‎Jie‏ 0.025 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.03 مليون طن متري/ اليوم»؛ حوالي
5 0.035 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يخفض التوربيين 834 ضغط الأمونيا-بخار الماء
2 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.3 ميجا باسكال وحوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ ‎die‏ ‏حوالي 0.3 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.35 ميجا باسكال ؛ ‎Jigs‏ 0.4 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر ؛ ويخفض درجة حرارة الأمونيا-بخار الماء 872 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 46 درجة مثوية وحوالي 51.6 درجة مئوية؛ ‎Jin‏ حوالي 46 درجة مئوية ؛ حوالي 48.8 درجة مئوية + حوالي 516 درجة مثوية؛ أو درجة حرارة أخرى. ينضم الجزءٍ الأول 872 من الأمونيا-بخار الماء من التوربين 834 إلى الأمونيا السائلة والماء 8 في التيار المُخرج من التوريين 648؛ الذي يتم تبريده في المبّرد 878؛ مثل مكثف ‎slo‏ ‏التبريد أو ‎jie‏ الهواء. المبّرد 878 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 3000 مليون وحدة حرارية 0 بربطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 2600 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 2700 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 2800 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 2900 مليون وحدة حرارية ‎[inlay‏ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يُبَردِ المبّرد 878 التيار المُخرج من التوريين 848 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 26.6 درجة 5 مثوية وحوالي 32 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 26.6 درجة مثوية ؛ حوالي 29 درجة مئوية ؛ حوالي 2 درجة مثوية » أو درجة حرارة أخرى. ماء التبريد 851 المتدفق إلى المُيّردِ 878 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 70 وحوالي 6 درجة ‎digi‏ ؛ مثل حوالي 21 درجة مئوية ؛ حوالي 23.8 درجة مئوية ؛ حوالي 26.6 درجة ‎gia‏ أو درجة حرارة أخرى. ‎(Sar‏ تسخين ماء التبريد 851 بواسطة التبادل الحراري عند 0 المؤّرد 846 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 35 درجة مئوية وحوالي 40.5 درجة مئوية؛ مثل حوالي 35 درجة ‎Lge‏ ¢ حوالي 37.7 درجة مئوية ¢ حوالي 40.5 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم ماء التبريد 851 المتدفق عبر ‎ill‏ 846 بين» على سبيل المثال» حوالي 1 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 2 مليون طن متري/ اليوم؛ ‎Jie‏ ‏حوالي 1 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 1.5 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 2 مليون طن 5 متري/ اليوم؛ أو حجم آخر .
يتم تبريد الجزء الثاني 874 (المشار إليه أحياثًا بتيار الأمونيا المشبع 874) في المبّرد 876. المبّرد 876 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 350 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛
حوالي 350 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. 3 المبّرد 876 تيار الأمونيا المشبع 874 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل ‎JE)‏ بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ؛ ‎Jie‏ حوالي 26.6 درجة مثوية ؛ حوالي 29 درجة مئوية ؛ حوالي 2 درجة مثوية ¢ أو درجة حرارة أخرى. يتدفق تيار الأمونيا المشبع المُبَردِ 874 إلى الأمونيا/الماء وسيلة الفصل 880 التي تفصل البخار 882 من السائل 884 في تيار الأمونيا المشبع 874.
0 يتدفق البخار 882 عبر التوريين 870؛ والذي (مجتمعًا مع ‎algal‏ غير موضح) يُولد؛ على سبيل ‎«JE‏ بين حوالي 6 ميجا وات وحوالي 7 ميجا وات من القدرة؛ ‎Jie‏ حوالي 6 ميجا ‎cls‏ حوالي 5 ميجا ‎ly‏ حوالي 7 ميجا وات؛ أو كمية ‎(AT‏ من القدرة. يتدفق السائل 884 عبر صمام التحكم في الضغط 886 الذي ‎aj‏ أكثر السائل 884 إلى درجة ‎ha‏ بين حوالي 25 وحوالي 6 درجة مئوية ¢ مثل حوالي -3.8 درجة مثوية؛ حوالي -1.1 درجة مئوية ¢ حوالي 1.6 درجة
5 مثوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يساعد استخدام التوريين 870 بالإضافة إلى التوربين 843 محطة تحويل التبريد والقدرة 850 في التعامل مع الاضطرابات في درجة حرارة تبريد الماء. على سبيل المثال» يمكن أن يساعد التوربين 870 في بدء عملية خفض في توليد القدرة والتي كان يمكن أن تحدث بدلاً من ذلك إن زادت درجة حرارة وسط التبريد (على سبيل المثال؛ في الصيف). ماء التبريد 854 المتدفق إلى المُيّردِ 876 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 70 وحوالي
0 26.6 درجة مثوية ؛ مثل حوالي 21 درجة مئوية ؛ حوالي 23.8 درجة مئوية ¢ حوالي 26.6 درجة ‎gia‏ أو درجة حرارة أخرى. ‎(Sar‏ تسخين ماء التبريد 854 بواسطة التبادل الحراري عند المبّرد 876 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة ‎Disha‏ ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 29 درجة مئوية ؛ حوالي 32 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم ماء التبريد 854 دفع عبر ‎yall‏ 852 بين؛ على
سبيل المثال» حوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.4 مليون طن متري/ اليوم؛ مثل
حوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.3 مليون طن متري/ ‎cand)‏ حوالي 0.4 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. تندمج تيارات البخار 882 والسائل 884 لتكوين تيار الأمونيا المشبع 888. يمر الجزءٍ الأول 0 من تيار الأمونيا المشبع 888 عبر وسيلة تبريد الماء 860 ويمر ‎hall‏ الثاني 892 من تيار الأمونيا المشبع 888 عبر وسيلة تبريد الماء 866؛ التي تعمل كما هو موصوف في الفقرات
السابقة لتوفير للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة. في بعض الحالات؛ يمكن استخدام تيار الأمونيا المشبع 888 مباشرة للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة دون استخدام تيارات الماء المُبّردة 862( 868 كحاجز. في بعض الحالات؛ يمكن أن تختلف المتغيرات الموصوفة في الفقرات السابقة لمحطات تحويل
0 الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 800؛ 850؛ مثل نسبة التقسيم لتقسيم الأمونيا-بخار الماء 830 إلى الأجزاء الأول والثاني 840؛ 842؛ ضغط التشغيل؛ تركيز الأمونيا-الماء في تيار الأمونيا-الماء 812؛ درجات الحرارة؛ أو متغيرات ‎coal‏ على سبيل المثال؛ بناءة على الخصائص المرتبطة بالموقع أو البيئة؛ ‎Jie‏ التغير في وفرة ماء التبريد أو القيود على إمداد أو عودة درجة حرارة ماء التبريد. هناك ‎Wall‏ مفاضلة بين منطقة سطح المبادل الحراري
5 وتوليد القدرة أو التوفير في القدرة المحقق باستخدام الماء ‎2a‏ لعملية التبريد داخل المحطة. بالرجوع إلى الأشكال 15111 ‎cal‏ يمكن استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات من محطة ‎dallas‏ ‏الغاز المختصة بالنفط الخام المستخلصة عبر شبكة المبادلات الحرارية 7-1 (الأشكال 5-1) لإمداد القدرة إلى محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين التي أساسها دورة ‎Goswami‏ المعدلة 900 950. في أحد الأمثلة وفقًا للأشكال 111 و11ب؛ يتم تشغيل
0 دورات ‎Goswami‏ المعدلة 910 960 عند 1 باسكال باستخدام خليط من 9650 من الأمونيا 4 %50 من الماء. تتضمن كل من محطات تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900 950 خزان التجميع 902 الذي يخزن مائع التسخين؛ ‎Jie‏ زبت؛ ‎cole‏ مائع عضوي؛ أو مائع تسخين آخر. يتم ضخ مائع التسخين 904 من خزان التجميع 902 لتسخين المبادلات 7-1 (الأشكال
5-1( بواسطة مضخة تدوير مائع التسخين 906. على سبيل المثال؛ ‎wile‏ التسخين 904 يمكن أن يكون عند درجة ‎Bhs‏ بين حوالي 54 درجة مئوية وحوالي 65 درجة مئوية ؛ مثل ‎ss‏ 54 درجة مئوية ¢ حوالي 60 درجة مئوية » حوالي 65 درجة ‎Lge‏ أو درجة حرارة أخرى. ينضم مائع التسخين الذي تم تسخينه من كل من المبادلات الحرارية 7-1 (على سبيل المثال؛
مائع التسخين الذي تم تسخينه بواسطة استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات عند كل من المبادلات الحرارية 7-1) إلى أنبوب توصيل المائع الساخن المشترك 908. أنبوب توصيل المائع الساخن 908 يمكن أن يكون عند درجة حرارة تتراوح»؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 98.8 جرجة مثوية وحوالي 110 درجة مثوية؛ مثل حوالي 98.8 درجة مثوية ؛ حوالي 104 درجة مثوية 98.8 درجة مئوية ؛ حوالي 110 درجة ‎Augie‏ ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم المائع في
0 أنبوب توصيل المائع الساخن 908؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.6 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.8 مليون طن متري/ اليوم» مثل حوالي 0.6 مليون طن متري/ ‎call‏ حوالي 0.7 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 0.8 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم ‎AT‏ ‏يتم استخدام الحرارة من أنبوب توصيل المائع الساخن 908 لتسخين خليط الأمونيا-الماء في دورات ‎Goswami‏ المعدلة 910؛ 960. يتم استخدام خليط الأمونيا-الماء الذي تم تسخينه في 5 التوربينات التي تعمل بالقدرة؛ بالتالي توليد القدرة من الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة من محطة معالجة الغاز. يتم استخدام خليط الأمونيا-الماء أيضًا لتبريد الماء ‎al‏ الذي يتم استخدامه للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة في محطة معالجة ‎GL‏ بالتالي التخلص من الحاجة لمنشأت تبريد الماء. بالإضافة إلى ذلك؛ يتم استخدام خليط الأمونيا-الماء لتكييف الهواء أو تبريد الهواء للأشخاص العاملين في محطة معالجة الغاز (المشار إليه ‎Bla‏ ‏0 بالبيئة الصناعية بمحطة ‎dallas‏ الغاز)؛ لبيئة غير صناعية قريبة؛ أو كليهما. يمكن أن تستوفي محطات تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900؛ 0 جزءٍ من الحمل الأساسي للتبريد في حرارة أقل من حرارة المحيط في محطة معالجة ‎OD‏ ‏مثل بين حوالي 9640 وحوالي 9650؛ مثل حوالي %40 حوالي 9642؛ حوالي 9644؛ حوالي 6 حوالي 9648 حوالي 9650؛ أو جزء آخر . يمكن أن توفر محطات تحويل الحرارة الناتجة 5 عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900 950 تبريد الهواء في درجة الحرارة المحيطة لحوالي
0 شخص في البيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز. في بعض الحالات؛ يمكن أن توفر محطات تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900 950 تبريد الهواء في درجة الحرارة المحيطة لعدد يصل إلى حوالي 40.000 شخص في بيئة غير صناعية قريبة؛ مثل حتى حوالي 35.000؛ حتى حوالي 36.000 حتى حوالي 37.000؛ حتى حوالي 38.000؛
حتى حوالي 39.000؛ حتى حوالي 40.000؛ أو عدد آخر من الأشخاص. في بعض الحالات؛ يمكن إجراء عمليات تهيئة في الوقت الفعلي لتصميم محطات تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900؛ 950؛ على سبيل المثال؛ لتحقيق مزيد أو مقدار أكبر من حمل التبريد في حرارة المحيط (على سبيل المثال؛ بأيام الصيف الحارة) على حساب توليد القدرة. بالإشارة على وجه الخصوص إلى الشكل 11 في التصميم الموضح يمكن أن تُنتج محطة تحويل
0 الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900 القدرة والماء المُبّرد للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة عن طريق دورة ‎Goswami‏ المعدلة 910 باستخدام خليط الأمونيا-الماء 912 بمقدار حوالي 9650 من الأمونيا وحوالي 9650 من الماء. على سبيل المثال» يمكن أن تُنتج المحطة 900 بين حوالي 45 ميجا وات وحوالي 55 ميجا وات من القدرة؛ ‎gs Jia‏ 45 ميجا وات»؛ حوالي 50 ميجا وات؛ حوالي 55 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من
5 القدرة. يمكن أن تُنتج المحطة 900 أيضًا بين ‎sa‏ 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 250 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة من الماء ‎HN‏ بقدرة تبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة؛ ‎Jie‏ حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 220 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 230 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 240 مليون وحدة حرارية بربطانية/
0 ساعة؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو مقدار آخر. يمكن أن تُنتج محطة ‎digas‏ الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900 ‎Lad‏ بين حوالي 75 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 85 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من الماء ‎all‏ ‏لتكييف الهواء المحيط أو تبريد الهواء» مثل حوالي 75 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 85 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو كمية
5 أخرى من الماء المُبَردِ لتكييف الهواء المحيط أو تبريد الهواء. يمكن أن تخدم كمية الماء المُبَردِ
هذه؛ على سبيل المثال؛ حتى حوالي 2000 شخص ممن يعملون في محطة معالجة الغاز. على الرغم من ذلك؛ يمكن تهيئة المتغيرات المختلفة لمحطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900؛ على سبيل المثال؛ لاستيفاء مقدار إضافي أو أكبر من حمل التبريد في الهواء المحيط على حساب إنتاج قدرة أقل. تتضمن دورة ‎Goswami‏ المعدلة 910 في محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد
وقدرة مجتمعين 900 المضخة 914. يمكن أن تستهلك المضخة 914 على سبيل المثال؛ بين حوالي 2.5 ميجا وات وحوالي 3.5 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 2.5 ميجا وات؛ حوالي 3 ميجا وات؛ حوالي 3.5 ميجا وات؛ أو كمية ‎(AT‏ من القدرة. يمكن أن تضخ المضخة 914 خليط الأمونيا-الماء 912 من ضغط بدء يتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.3 ميجا باسكال
0 وحوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.3 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.35 ميجا باسكال ؛ أو حوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ إلى ضغط خروج أعلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 1.1 ميجا باسكال وحوالي 1.3 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 1.1 ميجا باسكال ؛ حوالي 1 باسكال؛ حوالي 3 ميجا باسكال ؛ أو ضغط خروج آخر. يمكن تحديد ‎ana‏ المضخة 914 لضخ؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.25 مليون طن متري/ اليوم من خليط
5 الأمونيا-الماء 812 مثل حوالي 0.15 مليون طن متري/ ‎casall‏ حوالي 0.2 مليون طن متري/ ‎canal‏ حوالي 0.25 مليون طن متري/ اليوم؛ أو مقدار آخر. يتم ضخ خليط الأمونيا-الماء 912 بواسطة المضخة 14 في شبكة من المبادلات الحرارية 916؛ 918 ¢920 922 التي ‎lw‏ تحقق تبخير جزئي لخليط الأمونيا-الماء 912 باستخدام الحرارة من مائع التسخين 904. المبادلات الحرارية 916 و920 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية
0 تتراوح؛ على سبيل المثال» بين حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة وحوالي 1400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1350 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎cela‏ حوالي 1500 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. المبادلات الحرارية 918 و922 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 850 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة
5 وحوالي 950 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 850 مليون وحدة حرارية بريطانية/
ساعة؛ حوالي 900 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 950 مليون ‎Bang‏ حرارية بريطانية/ ساعة»؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. خليط الأمونيا-الماء 912 الذي يخرج من المضخة 914 له درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ¢ ‎ie‏ حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 29 درجة ‎ge‏ ¢ حوالي 32 درجة ‎Augie‏ ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم تقسيم خليط الأمونيا-الماء 912 إلى جزتين؛ على سبيل المثال؛ بنسبة تقسيم تساوي حوالي 9650. يتم تسخين الجزء الأول 924 من خليط الأمونيا-الماء 912 من المضخة 914 مسبقًا وتبخيره ‎Gils‏ بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 908 في المبادلات الحرارية 916 918. على سبيل المثال؛ يتم تسخين ‎shall‏ الأول 924 من خليط الأمونيا-الماء إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 87.7 درجة 0 مثوية وحوالي 93 درجة مئوية ؛ ‎fie‏ حوالي 87.7 درجة مئوية ؛ حوالي 90 درجة مئوية ؛ حوالي 3 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتم تسخين ‎shall‏ الثاني 932 من خليط الأمونيا-الماء 2 من المضخة 914 مسبقًا وتبخيره ‎Wika‏ بإجراء تبادل حراري مع الأمونيا السائلة والماء 928 (من وسيلة فصل السائل- البخار 926 الموصوفة في الفقرات التالية) في المبادل الحراري 920. على سبيل المثال» يتم تسخين الجزء الثاني 932 من خليط الأمونيا-الماء إلى درجة حرارة تتراوح 5 بين حوالي 73.8 درجة ‎dish‏ وحوالي 79 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 73.8 درجة مئوية ؛ حوالي 6 درجة مئوية » حوالي 79 درجة مئوية ‎ol‏ درجة حرارة أخرى. يتم تسخين الجزء الثاني الذي تم تسخينه 932 أكثر وتبخيره ‎Wis‏ بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 908 في المبادل الحراري 922. على سبيل المثال؛ يتم تسخين الجزء الثاني 932 أكثر إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 87.7 درجة مئوية وحوالي 93 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 87.7 0 درجة ‎Lise‏ » حوالي 90 درجة مئوية » حوالي 93 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يبرد مائع التسخين 908 المتدفق عبر شبكة المبادلات الحرارية 916 918( 922 ويعود إلى خزان التجميع 902. على سبيل المثال؛ مائع التسخين 908 المتدفق إلى شبكة المبادلات الحرارية 916 918 922 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 98.8 جرجة ‎gic‏ وحوالي 110 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 98.8 جرجة مثئوية ؛ حوالي 104 درجة مئوية؛ حوالي 110 درجة 5 مثوية » أو درجة حرارة أخرى. يخرج مائع التسخين 908 من شبكة المبادلات الحرارية عند درجة
حرارة بين حوالي 54 درجة مثوية وحوالي 65 درجة مثئوية ؛ ‎Jie‏ حوالي 54 درجة مئوية ؛ حوالي 0 درجة مثوية » حوالي 65 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى. تتدفق الأجزاء الأول والثاني 924 932؛ التي يتم تسخينها وتبخيرها ‎Bia‏ إلى وسيلة فصل السائل- البخار 926 التي تفصل الأمونيا السائلة والماء من الأمونيا-بخار الماء. يمكن أن يتراوح ضغط الأجزاء الأول والثاني 924؛ 932 عند دخول وسيلة الفصل 926؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 1.05 ميجا باسكال وحوالي 1.15 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 1.05 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.1 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.15 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. يخرج كل من الأمونيا ‎ALL‏ والماء 928؛ وهو تيار فقير منخفض النقاء؛ من الجزء السفلي من وسيلة الفصل 926 ويخرج كل من الأمونيا-بخار الماء ¢930 وهو تيار مشبع ‎Mo‏ النقاء؛ من ‎all‏ العلوي من 0 وسيلة الفصل 926. يتدفق كل من الأمونيا السائلة والماء 928 إلى التوريين الاستخلاص ‎Je‏ الضغط ‎high‏ ‎(HPRT) pressure recovery turbine‏ 936؛ على سبيل المثال؛ التوريين الذي يعمل بالسائل الهيدروليكي. يمكن أن يولد ‎HPRT‏ 936,؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 1 ميجا وات وحوالي 2 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 1 ميجا وات؛ حوالي 1.5 ميجا وات؛ حوالي 2 ميجا 5 وات»؛ أو مقدار آخر. يتم توليد القدرة بواسطة ‎HPRT‏ 936 باستخدام حجم من الأمونيا السائلة والماء 928 يتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم» مثل حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.2 مليون طن متري/ ‎cas‏ أو حجم آخر. يخفض ‎HPRT‏ 936 ضغط الأمونيا السائلة والماء 928 إلى؛ على سبيل ‎«JG‏ بين حوالي 0.3 ميجا باسكال وحوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.3 ميجا باسكال حوالي 0.35 ميجا باسكال ¢ حوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. بعد التبادل الحراري عند المبادل الحراري 920؛ تتراوح درجة حرارة الأمونيا السائلة والماء 928؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 43 درجة مئوية وحوالي 48 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 43 درجة مئوية ؛ حوالي 46 درجة ‎Agia‏ ؛ حوالي 48 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم تقسيم الأمونيا-بخار الماء 930 إلى ‎gall‏ الأول 940 والجزء الثاني 942. يمكن أن تتراوح نسبة التقسيم» وهي نسبة مثوية من البخار 930 المنقسم إلى ‎gall‏ الثاني 942« على سبيل
المثال» بين حوالي 9610 وحوالي 9620؛ مثل حوالي 9610؛ حوالي 9615؛ حوالي 9620؛ أو مقدار آخر. يتدفق الجزءِ الأول 940 إلى التوربين 934 ويتدفق الجزء الثاني 942 إلى المبّرد 2 يتم تناوله في الفقرات التالية. يتم استخدام الجزءِ الأول 940 لتوليد القدرة. يمكن أن يولد التوريين 934 (مجتمعًا مع المولد. غير موضح)؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 45 ميجا وات
وحوالي 55 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 45 ميجا وات؛ حوالي 50 ميجا وات»؛ حوالي 55 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة. يتم توليد القدرة بواسطة التوريين 934 باستخدام حجم من الأمونيا-بخار الماء 930 يتراوح؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.03 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.04 مليون طن متري/ ‎casa)‏ مثل 0.03 مليون طن متري/ اليوم»؛ حوالي 0.035 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.04 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يخفض التوربين 934
0 ضغط الأمونيا-بخار الماء 930 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.3 ميجا ‎JEL‏ وحوالي 4 ميجا باسكال ؛ ‎die‏ حوالي 0.3 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.35 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.4 ميجا ‎Jal‏ ؛ أو ضغط آخر؛ ويخفض درجة حرارة الأمونيا-بخار الماء 930 إلى؛ على سبيل المثال» بين حوالي 40.5 درجة مئوية وحوالي 46 درجة مثوية؛ ‎ie‏ حوالي 40.5 درجة مثوية ؛ حوالي 43 درجة ‎asia‏ حوالي 46 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى.
5 يندمج كل من التيارات من التوريينات 934 936 (الجزءٍ الأول 940 من الأمونيا-بخار الماء والأمونيا السائلة والماء 928( على الترتيب) في التيار المُخرج من التوريين 948 الذي يتم تبريده في المبّرد 946 مثل مكثف ماء التبريد أو مبّرد الهواء بإجراء تبادل حراري مع ماء التبريد 951. المبّرد 946 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل ‎JE)‏ بين حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 3000 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏
0 حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 2600 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 2700 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 2800 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 2900 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 3000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة» أو دورة تشغيل حرارية أخرى. 3 ‎aia)‏ 946 التيار المُخرج من التوربين 8 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة
مئوية » مثل حوالي 26.6 درجة مئوية » حوالي 29 درجة مئوية ¢ حوالي 32 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. ماء التبريد 951 المتدفق إلى المُيّردِ 946 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 70 وحوالي 6 درجة مئوية ¢ ‎ie‏ حوالي 21 درجة مئوية ؛ حوالي 23.8 درجة مئوية ¢ حوالي 26.6
درجة مثوية » أو درجة حرارة أخرى. يمكن تسخين ماء التبريد 951 بواسطة التبادل الحراري عند المبّرد 946 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 35 درجة ‎sie‏ وحوالي 40.5 درجة مئوية » مثل حوالي 35 درجة مئوية » حوالي 37.7 درجة مئوية ¢ حوالي 40.5 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم ماء التبريد 951 المتدفق عبر المبّرد 946 بين» على سبيل المثال» حوالي 1 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 2 مليون طن متري/ اليوم؛ ‎Jie‏
‎Mss 0‏ 1 مليون طن متري/ اليوم»؛ حوالي 1.5 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 2 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يتم استخدام ‎hall‏ الثاني 942 (المشار ‎Glad ad)‏ بتيار الأمونيا المشبع 942) للتبريد. يتم تبريد تيار الأمونيا المشبع 942 في المبّرد 952,؛ مثل مكثف ماء التبريد أو ميرد الهواء. المبّرد 952 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل ‎Jal‏ بين حوالي 300 مليون وحدة 5 حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 350 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. 3 المبّرّد 952 تيار الأمونيا المشبع 942 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 29 درجة مئوية ¢ حوالي 32 0 درجة ‎Lge‏ » أو درجة حرارة أخرى. يمر تيار الأمونيا المشبع ‎aj)‏ 942 عبر صمام التحكم في الضغط 956 الذي يُبَردِ أكثر تيار الأمونيا المشبع 942. على سبيل المثال؛ يمكن أن يُبَردِ صمام التحكم في الضغط 956 تيار الأمونيا المشبع 942 إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 3.8 درجة مئوية وحوالي 1.6 درجة مئوية ؛ ‎Jie‏ حوالي -3.8 درجة مثوية؛ حوالي -1.1 درجة مئوية ؛ حوالي 1.6 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى.
ماء التبريد 954 المتدفق إلى المُيّردِ 952 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 70 وحوالي 6 درجة مثوية ¢ مثل حوالي 21 درجة مئوية » حوالي 23.8 درجة مثوية ¢ حوالي 26.6 درجة ‎gia‏ أو درجة حرارة أخرى. ‎(Sar‏ تسخين ماء التبريد 954 بواسطة التبادل الحراري عند المبّرد 952 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة ‎Lge‏ ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 29 درجة مئوية ؛ حوالي 32 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم ماء التبريد 954 المتدفق عبر المبّرد 952 بين» على سبيل المثال» حوالي 0.3 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.5 مليون طن متري/ اليوم؛ مثل حوالي 0.3 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.4 مليون طن متري/ ‎cand)‏ حوالي 0.5 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر.
يتم استخدام تيار الأمونيا المشبع 942 المنبعث من صمام التحكم في الضغط 956 لإنتاج الماء ‎pall‏ للاستخدام في التبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة وللاستخدام في ‎Cans‏ الهواء أو تبريد الهواء في المحطة. يتم استخدام ‎ial‏ الأول 958 والجزءٍ الثاني 964 من تيار الأمونيا المشبع 942 للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة. يمر الجزء الأول 958 من تيار الأمونيا المشبع 942 عبر وسيلة تبريد الماء 960. وسيلة تبريد الماء 960
5 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 60 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 70 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 80 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 90 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎dels‏ حوالي 110
0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 120 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 130 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 140 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎dela‏ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يمكن أن 35 وسيلة تبريد الماء 960 تيار 962 الماء ‎all‏ بينما تتّخن الجزءِ الأول 958 من الأمونيا المشبعة. على سبيل ‎(JE‏ يمكن أن تُبَردِ وسيلة تبريد الماء 960 تيار 962 الماء ‎all‏ من
5 درجة حرارة بين حوالي 35 درجة مئوية وحوالي 40.5 درجة مئوية ¢ ‎Jie‏ حوالي 35 درجة مئوية
« حوالي 37.7 درجة مئوية ؛ حوالي 40.5 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة
تتراوح بين حوالي 1.6 درجة مثوية وحوالي 7.2 درجة مئوية ؛ ‎Jie‏ درجة حرارة حوالي 1.6 درجة
مئوية ؛ حوالي 4 درجة مئوية؛ حوالي 7.2 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن تسخن
وسيلة تبريد الماء 960 الجزءِ الأول 958 من الأمونيا المشبعة إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال»؛ بين حوالي 29 درجة مئوية وحوالي 35 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 29 درجة مئوية ؛
حوالي 32 درجة مئوية » حوالي 35 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى.
يمر الجزءِ الثاني 964 من تيار الأمونيا المشبع 942 عبر وسيلة تبريد الماء 966. وسيلة تبريد
‏بين حوالي‎ «JE ‏على سبيل‎ shi ‏يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية‎ 866 Lal
مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي
0 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 60 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 90 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 110 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 120 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 130 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 140 مليون وحدة حرارية بربطانية/
5 ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة» أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يمكن أن 255 وسيلة تبريد الماء 966 تيار 968 الماء ‎al‏ من درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 15.5 درجة مئوية وحوالي 21 درجة ‎cago‏ مثل حوالي 15.5 درجة مئوية ؛ حوالي 3 درجة مئوية ¢ حوالي 21 درجة ؛ أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 6 درجة مثوية وحوالي 7.2 درجة مئوية ؛ ‎Jie‏ درجة ‎ls‏ حوالي 1.6 درجة ‎Lge‏ 4.4 درجة
0 مثوية ؛ حوالي 4.4 درجة مئوية » حوالي 7.2 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن استخدام تيارات الماء 535 962؛ 968 لعملية تبريد داخل المحطة في محطة معالجة الغاز ‎Gy‏ للأشكال 5-1. في بعض الحالات؛ يمكن أن ُنتج تيارات الماء ‎say)‏ 962 968؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من قدرة تبريد الماء 27 في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط» مثل
5 حوالي 200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 210 مليون وحدة حرارية بربطانية/
ساعة؛ حوالي 220 مليون وحدة حرارية ‎deb fantasy‏ حوالي 230 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 250 ‎(sale‏ وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من قدرة تبريد الماء المُبَردِ في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط. في بعض الحالات؛ يمكن استخدام تيار الأمونيا المشبع 942 المنبعث من صمام التحكم في الضغط 956 مباشرة للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة دون استخدام
تيارات الماء ‎salt‏ 962 968 كحاجز. يتم استخدام الجزءٍ الثالث 970 من تيار الأمونيا المشبع 942 لتكييف الهواء أو تبريد الهواء داخل المحطة. يمر الجزءٍ الثالث 970 من تيار الأمونيا المشبع 942 عبر وسيلة تبربد الماء 972. وسيلة تبريد الماء 972 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال؛ بين
0 حوالي 75 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 85 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 85 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 80 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 85 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يمكن أن تُبَردِ وسيلة تبريد الماء تيار 974 الماء المُبَردِ بينما تشخن الجزءِ الثالث 970 من الأمونيا المشبعة. على سبيل ‎(JE‏ يمكن أن تُبَردِ وسيلة تبريد الماء 972 تيار 974 الماء ‎all‏ من
5 درجة حرارة بين حوالي 4.4 درجة مئوية وحوالي 10 درجة مثوية؛ ‎fie‏ حوالي 4.4 درجة مئوية ؛ حوالي 7.2 درجة مئوية » حوالي 10 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 1.6 درجة مئوية وحوالي 7.2 درجة مثئوية ؛ مثل درجة حرارة حوالي 1.6 ‎da‏ مئوية » حوالي 4.4 درجة مئوية « حوالي 7.2 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن تشخن وسيلة تبريد الماء 972 الجزء الثالث 970 من الأمونيا المشبعة إلى درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل
0 المثال» بين حوالي -1.1 درجة ‎gia‏ وحوالي 4.4 درجة ‎gia‏ ؛ مثل حوالي -1.1 درجة مئوية ؛ حوالي 1.6 درجة مئوية » حوالي 4.4 درجة مثوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم استخدام تيار الماء )25 974 لتبريد هواء أو تكييف هواء البيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز. يمكن أن يُنتج تيار الماء المُبّرد 974؛ على سبيل ‎«JE‏ بين حوالي 75 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 5 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة من الماء ‎apd)‏ لتبريد الهواء أو تكييف الهواء» مثل حوالي
مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 80 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 85 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من الماء ‎al)‏ ‏في بعض الحالات؛ يمكن أن تختلف نسبة التقسيم بين الجزء الأول 940 ‎galls‏ الثاني من الأمونيا-بخار الماء 930؛ على سبيل المثال؛ لاستيفاء مقادير إضافية أو أكبر من أحمال التبريد. 5 على سبيل ‎(Jal)‏ يمكن أن تساوي نسبة التقسيم؛ على سبيل المثال» 9610 9615 %20 ‎B50 «%40 «%30‏ أو نسبة أخرى. على سبيل ‎(Jaa)‏ يمكن أن تكون نسبة التقسيم أكبر في الصيف بحيث يمكن استيفاء متطلبات تبريد الهواء الإضافية نتيجة لارتفاع درجة حرارة المحيط بينما يمكن أن تكون نسبة التقسيم أكبر في الشتاء عندما يتم استخدام تبريد أقل في الهواء المحيط. بالرجوع إلى الشكل 11ب؛ يمكن تصميم محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة 0 مجتمعين 950 للتبريد فقط» مع قليل أو لا توليد للقدرة. تعمل محطة تحويل التبريد والقدرة مجتمعين 950 بصفة عامة مثل عمل محطة تحويل التبريد والقدرة مجتمعين 900. على الرغم من ‎cell)‏ يتم توجيه كافة الأمونيا-بخار الماء 930 إلى تيار الأمونيا المشبع 942 لأغراض التبريد ولا يتم إرسال الأمونيا-بخار الماء إلى التوريين 934 أي لنسبة تقسيم تساوي 96100. في التصميم الموضح؛ يمكن أن تُنتج محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة 5 مجتمعين 950 الماء المُبّرد للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة والماء ‎ol‏ لتكييف الهواء المحيط أو تبريد الهواء عن طريق دورة ‎Goswami‏ المعدلة 960 باستخدام خليط الأمونيا-الماء 912 بمقدار حوالي 9650 من الأمونيا وحوالي 9650 من الماء. على سبيل المتال» يمكن أن تُنتج المحطة 950 بين حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من الماء المُبَردِ بقدرة تبريد في درجة حرارة أقل من ‎a 0‏ المحيط داخل المحطة؛ ‎Jie‏ حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 210 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 220 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 230 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 240 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو مقدار آخر. يمكن أن تُنتج المحطة 950 ‎Lad‏ بين حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 1400 مليون وحدة حرارية 5 بربطانية/ ساعة من الماء المُبَردِ لتكييف الهواء المحيط أو تبريد الهواء؛ مثل حوالي 1200 مليون
وحدة حرارية بربطانية/ ‎deli‏ حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1400 مليون ‎sang‏ حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من الماء المُبَردِ لتكييف الهواء المحيط أو قدرة التبريد. يمكن أن توفر كمية الماء 252 هذه؛ على سبيل المثال؛ قدرة التبريد لعدد يصل إلى حوالي 2000 شخص في البيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز ولحوالي 31.000 شخص في
بيئة غير صناعية قريبة. يتم تبريد تيار الأمونيا المشبع 942 في المبّرد 953؛ مثل مكثف ماء التبريد أو ‎jie‏ الهواء. المبّرد 3 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 2000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 2100 مليون وحدة حرارية ‎[Alay‏ ساعة؛
0 حوالي 2200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 2300 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 2400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. 3 ‎aja)‏ 953 تيار الأمونيا المشبع 942 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية ¢ حوالي 29 درجة مئوية ؛ حوالي 32 درجة مئوية ؛ أو درجة
5 حرارة أخرى. يمر تيار الأمونيا المشبع المُبْردِ 942 عبر صمام التحكم في الضغط 956 الذي 3 أكثر تيار الأمونيا المشبع 942. على سبيل المثال؛ يمكن أن 35% صمام التحكم في الضغط 956 تيار الأمونيا المشبع 942 إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 3.8 درجة مئوية وحوالي 1.6 درجة مثوية » مثل حوالي 3.8 درجة مئوية ؛ حوالي 1.1 درجة مئوية؛ حوالي 1.6 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى.
0 .ماء التبريد 954 المتدفق إلى ‎all‏ 952 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 70 وحوالي 6 درجة مثوية ¢ مثل حوالي 10 درجة مئوية » حوالي 23.8 درجة مثوية ¢ حوالي 26.6 درجة ‎gia‏ أو درجة حرارة أخرى. ‎(Sar‏ تسخين ماء التبريد 954 بواسطة التبادل الحراري عند المبّرد 953 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة ‎Disha‏ ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 29 درجة مئوية ؛ حوالي 32 درجة مئوية ؛
5 أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح ‎ana‏ ماء التبريد 954 المتدفق عبر المبّرد 953 ‎on‏ على
سبيل المثال» حوالي 2 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 3 مليون طن متري/ ‎Jie call‏ حوالي 2 مليون طن متري/ ‎andl‏ حوالي 2.5 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 3 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يتم استخدام تيار الأمونيا المشبع 942 المنبعث من صمام التحكم في الضغط 956 لإنتاج الماء المُبَردِ للاستخدام في التبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة وللاستخدام في ‎Cans‏ الهواء أو تبريد الهواء في المحطة. كما هو موصوف في الفقرات السابقة؛ يتم استخدام الجزء الأول 958 والجزء الثاني 964 من تيار الأمونيا المشبع 942 للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة؛ على سبيل المثال» بإجراء تبادل حراري مع تيارات الماء ‎all‏ 5 962 968 في وسائل تبريد الماء 960؛ 966. في بعض الحالات؛ يمكن أن ‎zu‏ تيارات الماء 0 المْبّردة 962 968؛ على سبيل المثال» بين حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من قدرة تبريد الماء ‎(all‏ درجة حرارة أقل من ‎Hla‏ المحيط» ‎Jie‏ حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 210 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 220 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 230 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 5 250 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من قدرة تبريد الماء ‎Vil‏ في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط. في بعض الحالات؛ يمكن استخدام تيار الأمونيا المشبع 942 المنبعث من صمام التحكم في الضغط 956 مباشرة للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة دون استخدام تيارات الماء ‎sal‏ 962( 968 كحاجز. يتم استخدام الجزءٍ الثالث 970 من تيار الأمونيا المشبع 942 لتكييف الهواء أو تبريد الهواء داخل 0 المحطة. يمر الجزءِ الثالث 970 من تيار الأمونيا المشبع 942 عبر وسيلة تبريد الماء 973. وسيلة تبريد الماء 973 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 1400 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ ‎Jie‏ حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎del‏ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. 5 يمكن أن 356 وسيلة تبريد الماء 973 تيار الماء )25 974 بينما تسخين الجزءٍ الثالث 970 من
الأمونيا المشبعة. على سبيل ‎(JB)‏ يمكن أن 358 وسيلة تبريد الماء 973 تيار 974 الماء ‎all‏ ‏من درجة حرارة بين حوالي 4.4 درجة مئوية ‎long‏ 10 درجة مئوية ؛ مثل ‎dos‏ 4.4 درجة مثوية » حوالي 7.2 درجة ‎Augie‏ ؛ حوالي 10 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 1.6 درجة مثوية وحوالي 7.2 درجة مئوية ؛ ‎Jie‏ درجة حرارة حوالي 1.6 درجة مثوية ؛ ‎Mos‏ 4.4 درجة ‎Liga‏ » حوالي 7.2 درجة ‎Lie‏ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن
‎(ALS‏ وسيلة تبريد الماء 973 الجزء الثالث 970 من الأمونيا المشبعة إلى درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال» بين حوالي -1.1 درجة مئوية ‎ong‏ 4.4 درجة مئوية ؛ مثل حوالي -1.1 درجة مئوية » حوالي 1.6 درجة ‎Liste‏ حوالي 4.4 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم استخدام تيار الماء ‎Sl‏ 974 لتبربد هواء أو تكييف هواء البيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز.
‏0 يمكن أن يُنتج تيار الماء ‎25a)‏ 974 على سبيل المثال» بين حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 1400 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة من الماء المُبَردِ لتبريد الهواء أو تكييف الهواء» مثل حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 1400 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ‎dela‏ أو كمية أخرى من الماء المُبّرد. يمكن أن توفر كمية الماء ‎yl)‏ هذه؛ على سبيل المثال؛ قدرة التبريد لحوالي
‏5 2000 شخص ممن يعملون في محطة معالجة الغاز ولحوالي 31.000 شخص ممن يعملون في بيئة غير صناعية مجاورة. بالرجوع إلى الشكل 12 ‎(Se‏ استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات من محطة معالجة الغاز المختصة بالنفط الخام المستخلصة عبر شبكة المبادلات الحرارية 7-1 (الأشكال 5-1) لإمداد القدرة إلى محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين التي أساسها دورة
‎Goswami 0‏ المعدلة 980 التي يتم تصميمها للتبريد فقطء مع قليل أو لا توليد للقدرة. تعمل محطة تحويل التبريد والقدرة مجتمعين 980 بصفة عامة مثل عمل محطات تحويل التبريد والقدرة مجتمعين 900 950 الموصوفة أعلاه. يمكن أن يوفر تصميم المحطة 980 تبربد في درجة حرارة أقل من ‎ha‏ المحيط داخل المحطة والماء المُبَردِ لتكييف الهواء أو تبريد الهواء عن طريق دورة ‎Goswami‏ المعدلة 990 باستخدام خليط الأمونيا-الماء 912 بمقدار حوالي 9650 من
‏5 الأمونيا وحوالي 9650 من الماء. على سبيل المثال» يمكن أن تُنتج المحطة 980 بين حوالي
0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 250 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة من الماء المَُردِ بقدرة تبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط ‎Jabs‏ المحطة؛ ‎ie‏ حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 210 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 230 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛
حوالي 240 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو مقدار آخر. يمكن أن تُنتج المحطة 980 أيضًا بين حوالي 1400 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة وحوالي 1600 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة من الماء المُبَردِ لتكييف الهواء المحيط أو تبريد الهواء؛ ‎Jie‏ حوالي 1400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1600 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو كمية
0 أخرى من الماء المُبَردِ ‎Canal‏ الهواء المحيط أو قدرة التبريد. يمكن أن توفر كمية الماء المُبَرد هذه؛ على سبيل المثال؛ قدرة التبريد لحوالي 2000 شخص في البيئة الصناعية لمحطة معالجة الغاز ولحوالي 35.000 شخص في بيئة غير صناعية قريبة. في المحطة 980 يتم استخدام جهاز إعادة التقطير 982؛ ‎fie‏ جهاز ‎sale)‏ التقطير ذي الأربع صواني؛ في محل وسيلة الفصل 926 (الأشكال 11 و11ب). يستقبل جهاز إعادة التقطير 982
5 التغذية 984 من خليط الأمونيا-الماء . التغذية 984 يمكن أن يكون لها درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مثوية » حوالي 29 درجة مئوية ؛ حوالي 32 درجة ‎Augie‏ ؛ أو درجة حرارة أخرى؛ ويمكن أن تكون عند ضغط بين حوالي 1 ميجا باسكال وحوالي 1.5 ميجا باسكال ؛ ‎Jie‏ حوالي 1 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.1 ميجا باسكال ؛ حوالي 1 باسكال؛ حوالي 1.3 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.4 ميجا
باسكال ؛ حوالي 1.5 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. يمكن أن تكون التغذية 984 إلى جهاز إعادة التقطير 982؛ على سبيل المثال» حتى حوالي 965 من خليط الأمونيا-الماء 912؛ ‎Jie‏ ‏حوالي 961؛ حوالي 962»؛ حوالي %3 حوالي 964؛ حوالي 96؛ أو نسبة تقسيم أخرى. يتم تقسيم خليط الأمونيا-الماء المتبقي 912 بالتساوي تقريبًا بين الأجزاء الأول والثاني 924؛ 932. تحدد نسبة التقسيم بين الأجزاء الأول والثاني 924؛ 932 والتغذية 994 حمل التبريد ويمكن أن تعطي؛
5 على سبيل المثال؛ حتى حوالي %13 من المرونة في تغيّر الطلب على التبريد.
يتدفق الناتج العلوي المنصرف 986 من جهاز إعادة التقطير 982؛ الذي يتضمن الأمونيا ذات النقاء المحسنء إلى الماء المبّرد 955 الذي منه يوفر الناتج العلوي المنصرف 986 قدرة التبريد إلى وسائل التبريد 960 966 وإلى وسيلة تبريد الماء 975. وسيلة تبريد الماء 975 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية بين حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 1600 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 1400 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 1500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1600 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يمكن أن تُبَردِ وسيلة تبريد الماء 975 تيار الماء ‎aul‏ 974 بينما تسخين ‎gall‏ الثالث 970 من الأمونيا المشبعة. على سبيل ‎oJ!‏ يمكن 0 أن 356 وسيلة تبريد الماء 975 تيار 974 الماء المُبّردِ من درجة حرارة بين حوالي 4.4 درجة مئوية وحوالي 10 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 4.4 درجة مئوية ؛ حوالي 7.2 درجة مئوية ؛ حوالي 0 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 1.6 درجة مئوية وحوالي 7.2 ‎dan‏ مئوية ¢ مثل درجة حرارة حوالي 1.6 درجة مثوية ¢ حوالي 4.4 درجة مئوية ؛ حوالي 7.2 درجة ‎Liga‏ ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن ‎aia‏ وسيلة تبريد الماء 975 ‎all‏ ‏5 الثالث 970 من الأمونيا المشبعة إلى درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال» بين حوالي -1.1 درجة ‎Disha‏ وحوالي 4.4 درجة مئوية ؛ مثل حوالي -1.1 درجة مئوية ؛ حوالي 1.6 درجة مئوية » حوالي 4.4 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتدفق تيار النواتج السفلية 990 من جهاز إعادة التقطير 982 عن طريق المبادل الحراري 920 إلى التوريين 936. في بعض الحالات؛ يمكن أن تختلف المتغيرات الموصوفة في الفقرات السابقة لمحطات تحويل 0 الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900 950 980؛ مثل نسبة التقسيم لتقسيم الأمونيا-بخار الماء 930 إلى الأجزاء الأول والثاني 940( 942؛ ضغط التشغيل؛ تركيز الأمونيا-الماء في تيار الأمونيا-الماء 912 أو متغيرات أخرى؛ على سبيل المثال؛ بناءً على الخصائص المرتبطة بالموقع أو البيئة؛ ‎Jie‏ التغير في وفرة ماء التبريد أو القيود على إمداد أو عودة درجة حرارة ماء التبربد. هناك أيضًا مفاضلة بين منطقة سطح المبادل الحراري وتوليد القدرة 5 أو التوفير في القدرة المحقق باستخدام الماء ‎3a)‏ لعملية التبريد داخل المحطة.
— 3 9 — في محطات تحويل ‎shall‏ الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين الموصوفة أعلاه؛ يمكن ‎Bla‏ توليد قدرة تبريد زائدة. يمكن إرسال قدرة التبريد الزائدة إلى شبكة التبريد المراد استخدامها لتطبيقات أخرى. تقع التطبيقات الأخرى ‎Wall‏ ضمن مجال عناصر الحماية التالية.

Claims (1)

  1. عناصر الحماية 1- نظام ‎system‏ يشتمل على: مبادل حراري ‎heat exchanger‏ لاستخلاص حرارة ناتجة عن نفايات مصمم لتسخين تيار مائع ‎heating fluid stream (pas‏ بالتبادل الحراري ‎heat exchanger‏ مع مصدر حرارة في ‎dass‏ لمعالجة الغاز ‎gas processing plant‏ مرتبط بالنفط الخام ‎crude oil‏ ؛ نظام لتحويل الطاقة بدورة رانكاين العضوية ‎Organic Rankine cycle‏ يتضمن: مبادل حراري ‎heat exchanger‏ لتحويل الطاقة مصمم لتسخين ‎eda‏ أول من مائع التشغيل بالتبادل الحراري مع تيار مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ يشتمل مائع التشغيل على أيزو بيوتان؛ يتضمن النظام الفرعي للتبريد ‎cooling subsystem‏ واحد أو أكثر من عناصر التبريد المصممة كل منها لتبريد واحد أو أكثر من تيارات المعالجة من محطة معالجة الغاز ‎gas processing‏
    ‎plant 0‏ المرتبطة بالنفط الخام ‎crude oil‏ وتيار ماء التبريد للتبريد في الهواء المحيط بالتبادل الحراري مع الجزءٍ الثاني من مائع التشغيل؛ وسيلة لفظ متغيرة مصممة لاستقبال جزء ثاني من مائع التشغيل من النظام الفرعي للتبريد ‎cooling subsystem‏ وجزءِ ثالث من مائع التشغيل؛ ‎gall‏ الثالث من مائع التشغيل هو جزءِ من الجزء الأول الذي تم تسخينه من مائع التشغيل؛ حيث يكون الشكل الهندسي لوسيلة ‎all‏ المتغيرة
    ‏5 قابل للضبط؛ ‎turbine cus‏ ومولّد؛ حيث يتم تصميم التوريين ‎turbine‏ والمولّد لإنتاج قدرة بتوسيع ‎shall dad)‏ الرابع من مائع التشغيل» الجزء الرابع هو جزء من ‎sad)‏ الأول الذي تم تسخينه من مائع التشغيل؛ حيث يتم تحديد الشكل الهندسي لوسيلة الطرد المتغيرة بناءً على نسبة كمية مائع التشغيل في ‎sad)‏ ‏الثالث من مائع التشغيل وكمية مائع التشغيل في الجزءٍ الرابع من مائع التشغيل؛ و
    ‏0 عنصر تبريد ‎element‏ 0001719 مصمم لتبريد تيار يتضمن مائع التشغيل تيار مائع التشغيل الخارج من وسيلة الطرد والجزء الرابع موشع الرقعة من مائع التشغيل من التوريين ‎turbine‏ ‏والمولّد؛ و حيث يشتمل النظام ‎endl‏ للتبريد على: عنصر فرعي أول للتبريد واحد على الأقل مصمم لتبريد تيار العملية من محطة لمعالجة الغاز
    ‏5 المرتبط بالنفط الخام؛ و
    — 5 9 — عنصر فرعي ثاني للتبريد واحد على ‎J‏ لأقل مصمم لتبريد تيار ماء التبريد لتبريد الهواء المحيط. 2- النظام ‎system‏ وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم تقسيم تيار مائع التشغيل الخارج من عنصر التبريد ‎cooling element‏ إلى الجزءٍ الأول من مائع التشغيل والجزءٍ الثاني من مائع التشغيل.
    3- النظام ‎dg system‏ لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم تحديد الشكل الهندسي لوسيلة الطرد بناءً على نسبة كمية مائع التشغيل ‎working fluid‏ في الجزء الأول من مائع التشغيل إلى كمية مائع التشغيل في ‎gall‏ الثاني من مائع التشغيل .
    4- النظام ‎Gg system‏ لعنصر الحماية 1؛ حيث نسبة كمية مائع التشغيل في الجزءِ الأول من مائع التشغيل إلى كمية مائع التشغيل في الجزء الثاني من مائع التشغيل ببن 50.90 0.92 ونسبة كمية مائع التشغيل في الجزءِ الثالث من مائع التشغيل إلى كمية مائع التشغيل في ‎sal)‏ ‏الرابع من مائع التشغيل بين 0.27 و 0.38.
    5- النظام ‎dg system‏ لعنصر الحماية ‎of‏ حيث نسبة الاحتجاز بوسيلة اللفظ تساوي 3.5. 6- النظام ‎ag system‏ لعنصر الحماية 4؛ حيث: نسبة المنطقة المقطعية العرضية من قسم المنطقة الثابت لوسيلة اللفظ إلى المنطقة المقطعية
    0 العرضية من عنق فوهة وسيلة الطرد ‎nozzle of the ejector‏ تساوي 6.4؛ و نسبة المنطقة المقطعية العرضية من الفتحة منخفضة الضغط بوسيلة الطرد إلى المنطقة المقطعية العرضية من عنق فوهة وسيلة الطرد ‎lui nozzle of the ejector‏ 2.9. 7- النظام ‎system‏ وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث الجزء الثاني من ‎wile‏ التشغيل له درجة حرارة
    5 بين 7.2 درجة ‎Lge‏ و12.7 درجة مئوية عند دخول النظام الفرعي للتبريد ‎cooling‏
    — 9 6 — 71 ودرجة حرارة بين 23.8 درجة مثوية و 29 درجة ‎Augie‏ عند الخروج من النظام
    .cooling subsystem ‏للتبريد‎ oll 8- النظام ‎Gg system‏ لعنصر الحماية ‎Cuno]‏ تكون نسبة حجم مائع التشغيل المتدفق من خلال العنصر الفرعى الثاني للتبريد الواحد على الأقل قابلة للضبط. 9- النظام ‎aig system‏ لعنصر الحماية 1 حيث يتم تصميم المبادل الحراري ‎heat‏ ‎exchanger‏ لتحويل الطاقة لتسخين الجزءِ الأول من مائع التشغيل ‎working fluid‏ إلى درجة ‏حرارة بين 65 درجة مئوية و 71 درجة مئوية. ‏10 ‏0- النظام ‎Gy system‏ لعنصر الحماية 1؛ يشتمل على العديد من وسائل الطرد المتصلة بالتوازي. ‏1- النظام ‎system‏ وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم تصميم النظام الفرعي للتبربد ‎cooling‏ ‏15 0 لإنتاج بين 60 ميجا وات و85 ميجا وات من قدرة التبريد ‎.cooling capacity‏ 2- النظام ‎system‏ وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم تصميم التوريين ‎turbine‏ والمولد لإنتاج بين 30 ميجا وات و60 ميجا وات من القدرة. ‏0 13- النظام ‎Gd, system‏ لعنصر الحماية 1؛ يشتمل على مضخة ‎PUMP‏ مصممة لضخ ‎gall‏ ‏الأول من مائع التشغيل ‎working fluid‏ إلى ضغط بين 1.1 ميجا باسكال و 1.2 ميجا باسكال. ‏4- النظام ‎system‏ وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم تصميم عنصر التبريد لتبريد مائع ‏5 التشغيل من 43 درجة حرارة بين درجة مئوية و 48.8 درجة مئوية إلى درجة حرارة بين 26.6 ‏درجة مثوية و 32 درجة مثئوية.
    5- النظام ‎system‏ وففًا لعنصر الحماية 1 يشتمل على خزان تجميع ‎accumulation tank‏ ‎٠‏ حيث يتدفق مائع التسخين من خزان التجميع ‎accumulation tank‏ ؛ عبر المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات؛ عبر نظام تحويل الطاقة بدورة رانكاين العضوية ‎Organic Rankine cycle‏ « ورجوعًا إلى خزان التجميع ‎accumulation‏ ‎dank 5‏ 6- النظام ‎ag system‏ لعنصر الحماية 1؛ ‎Cua‏ يتم تصميم المبادل الحراري ‎heat‏ ‎exchanger‏ لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بالتبادل الحراري مع تيار بخار من ماسك للكتلة المعدنية في منطقة الإدخال بمحطة معالجة الغاز 985
    ‎.processing plant 0‏ 7- النظام ‎Gy system‏ لعنصر الحماية 1 حيث يتم تصميم المبادل الحراري ‎heat‏ ‎exchanger‏ لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بالتبادل الحراري مع التيار الخارج من وسيلة نزع داي جليكول أمين ‎(DGA) di—glycolamine‏ في محطة معالجة الغاز ‎.gas processing plant‏ 8- النظام ‎system‏ وفقًا لعنصر الحماية 1؛ ‎Cua‏ يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بالتبادل الحراري مع واحد أو أكثر من تيار الغاز الحلو وتيار غاز المبيعات في محطة ‎dallas‏ الغاز ‎.gas processing plant‏ 9- النظام ‎a system‏ لعنصر الحماية 1؛ ‎Cua‏ يتم تصميم المبادل الحراري ‎heat‏ ‎exchanger‏ لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بالتبادل الحراري مع أنبوب توصيل البرويان في وحدة تبريد البرويان بمحطة معالجة الغاز ‎gas‏ ‎processing plant‏ في محطة معالجة الغاز.
    : ‏حي‎ a wy 8 88 ‏ب‎ oe 1 1 . a ‏ب‎ ‎5 + ke po EY : & Pe ‏ب ل‎ ‏ب‎ ‎ٍْ A A 8
    HN . i Pe H ‏اله‎ ‎HN 1 HN ECE 5 8 HN : 3 H : : N WA } 3 od Mar id 05 ‏ام‎ ‎HN ‎8 ‎HN ‎8 ‎HN ‎H ‎x i Ti H : HN N - H N 8 N 8 N 0 N 8 1 N i oy \ 1 «BX 1 ‏اي‎ ‎0 ‏ا‎ N H - ‏ا 0 ا‎ H 1 ‏لا ]ا اي‎ Ya 8 5 ‏ا‎ 3 ‏جيب‎ HN =] 58 ٍ 1 5 £3 . ‏ب‎ ‎7 ‏ا ابح‎ H 9 3 fae Re 0) 3 + ‏بو‎ 3 8 SRR 4 k - 8 hE H CR ‏لحي‎ 3 3 ‏ل‎ LTTTEY H N 3 H : ED H kT : 0 & # | 1 : HN 1 HN 1 HN 1 HN 1 HN 1 HN 1 HN 1 HN 1 HN ] 0 1 i Jy H ‏ب‎ ‏ا‎ 1 1 HN N 8 we $Y 8 ‏ا‎ 2 HN Tr H { Sl 8 ‏م‎ ‎H i : 0 ‏ل‎ i nN A 8 ‏امي‎ N ‏ب‎ a H SF OEY N ‏ام 3 21 0 ليها‎ <> 5 x ‏امه‎ «yok : + 2 3 > ¥ i <i » pif 1 ‏الججحك اجو احج‎ N k i E ‏أ‎ N vg Sd rod N . Sp > wd 0 N ] ‏م‎ > wo. BF ‏ل‎ N pS ‏يدا 5 . ا‎ : N ‏ا‎ + EO NEY > ‏ل‎ > WE ? ‏اماه‎ % FE J 08 1 2 ‏ب ب‎ : ‏ا‎ ol 1 ‏ا‎ ‎N 5 : : : 1 8 * ~ : N H Ld 3 i § ‏م‎ ‏بع‎ N ‏لج‎ § b 1 : oi 8 ‏ا‎ i fay § a Smad a 1 5 iy 1 on 1 Fn 0. «i w TY we Bd ‏البح ا‎ a i > R rs ES ‏بك‎ i 0 8 Spd + ‏الج‎ he i ¥ ES FA o : N ‏ب‎ eid - 1 ٍ ‏ا ججح ا‎ aut tad Fa 4 2 ‏ان مدعت لع اس يس سس سس سس سيم جل‎ oF Fda H NEN ‏سزية‎ x + ‏إ‎ ‎# : 5 N ime 2 =
    ; i. 1 N Xa AE N SE ‏لا‎ SN ‏ب" ا‎ N a FI N
    3 . ‏ححا‎ N 3 ed 8 ‏و‎ 5 wd =f § ‏يجيب بيجيب‎ 9 ‏إ‎ ES aa : 1 ٍ ‏ااا لاج‎ + pn ‏ام‎ 3 5 i - 1 « ‏بلحم ا‎ i = ‏الي‎ 3 8 = 5 Tok N © Eo 1 ‏م‎ 1 ‏اددج دمجم ججججججج م"‎ N = : hiss’ Brnmamannannnnni Bh : ge * 0 1 8 t 8 BH pe 8 i 8 8 ‏اخ‎ - H id "3 0 > Ces = N - ‏م‎ 5 8 ‏الم ا‎ + 2 |ّ = 3 Ex rrr = a ‏ب ال الا ا ا م اي‎ ‏ال‎ ht x a JER 1 ; 1 E : ‏ألا‎ dr ‏يبوج يبيب وبيب‎ ‏ال‎ FF - 5 } ‏اج‎ ‎1 NS ‏مكنا‎ ‎> : ‏ب‎ ‎NS
    د ا ‎Jo Bi xd = Ry‏ ‎or 2 He‏ ‎we 3 jo‏ ‎N‏ ¥ ‎u on i‏ اب + ‎ES‏ & > : ‎١ ol 2 2‏ ‎i‏ ‏بلحي ‎a‏ 3 م ‎as‏ ® + لجببببط = ¥ ‎i bes‏ د 3 ‎i‏ ‎i so‏ ‎RY wr i‏ ¥ ‎qr f "‏ ‎x To RAIN Ne‏ 3 ‎i‏ ‎we‏ 8 ‎A [0‏ ‎hk EES‏ 1 3 م ‎dy wo $i‏ ‎by x a‏ 3 3 ‎SF‏ ا ‎BED ER‏ أي ‎YS iat w= TE‏ ‎x > oem 1‏ م § ¥ 8 ال ا ل + = بي ‎Eat 8 i Pe 7‏ ‎a Fs‏ 7 2 ~~ £ 5 ار ‎x N FE N 3‏ 8 8 11 ا انا © ‎FEET TT‏ ‎١‏ ال ‎EEG SE NE I‏ ا ل ! ‎RET‏ ‎LE hi‏ ليا بلطل ‎IN HE 8 FE A‏ ‎Bon pe‏ بم ‎ES Ee 8 wo‏ ‎i? 7‏ ‎possi -‏ ‎SI | . Nl‏ ‎he on‏ ] : \ > ¥ : ‎emg od >‏ ال ال ‎Rel % id * 2 > es‏ 0 0 ما م ‎fe or I ar a‏ اخ 1 أ اها ا » ‎ao hate‏ 1 ‎i 2 ) fo wf faa‏ ‎Ra 8‏ مم ‎fe 3 FF‏ - 3 ‎J a + heed, § RHE‏ السب ْ ‎TRH Dod < EY fae 1 ER‏ ‎J‏ ار 1 ‎«oy‏ 435541 : ‎F Ae AREY H‏ دي ‎fae‏ 1 : ‎H‏ اا ا 3 ‎wr Rd El‏ = ال 1 : ‎Fo) he 3 . i‏ را ا ا ‎I‏ +2 > : امج لضم ا 3 ‎NS 3 3‏ ب لمع : 5 ‎on oul 2 # {4‏ ‎pe and‏ اك ‎Fa Je‏ 0 1 * 0 £ ‎Es‏ ا § : ‎I. 0 1 as TR J & i i‏ ا :1 ملسست 0 ‎١‏ ؟ - ‎Re iS‏ 3 ألا >
    تت .0% ‎ETHER SRPTRSIVITE: TRRTHS Si‏ 8 »ا ‎or ne a k 0 Eo‏ ‎x a I = N § 1‏ ‎a a Jey \‏ . ; ل ‎E X an HN 3 1‏ ‎re yoo N‏ 3 ¥ 1 8 ‎wd ddd Side k eB‏ ‎N N‏ نَْ ب 5 3 ‎i‏ 5 . ‎wn 8 hes 8 §‏ 5 مب ب 5 ~~ ‎LF = : 8‏ :| 8 ب 4 = ‎Ete teS : %‏ ل ‎on‏ ‎Ey, ®‏ : 100 مب ‎i EN‏ ‎iE >‏ 3 ‎FE ww‏ ‎i EY‏ : لا ‎k on‏ : 3 حل ْ وب ‎EY E‏ لحل - :{ ع § : ‎id =‏ ‎a‏ ‎fo‏
    Gh ‏ل‎ ne 4 > al pl 8 : & & ] : sd > ; he we ‏اي‎ : his H 5 ap 3 FS ‏ب‎ > i JIT Sh nN 1 Tod @ 1} dig 3 BN 3 ] ] SEL eed? 1 ; & 5 ‏احم‎ ْ ay NN X EN ‏ب‎ 4 i NI: 1 3 8 1 3 = pe 3 3 - 3 3 Ny 8 N + : + ‏؟‎ a 3 \ NY i = : 1 ‏ا‎ : 1 : & J b { 5 ‏ل‎ 1 i SR ‏؟‎ 5 N 3 hed ‏ا‎ \ EH BA 1 8 : No ® ‏ا‎ A ond fe : ob a NEES i N 3 ] J am © 1 : Be : ; bod i WT Mae | 1 Eo PER ‏ل‎ pi i 0 Po ¥ he : odio E ‏ابا ؟‎ 8 1 . : A p 2 ٍِ 3 3 oF bia Wi R 1 | 3 | 1 i ‏الل سس الاج ب‎ ‏م‎ 5 VE SU ES ‏ا‎ a} 1 : Te bo breeder alors Nene lene Ban doe | ] 1: 1 ’ 8 3% as : i J : 1 i a LX ; i 68 : i 1 i 1 H 3 3 3 3a ] fees 0 Ey | ةاسسسسسسسسسسسسسسسم#ا‎ . wr 1 : 0 i ‏ان‎ po # ‏إ الوا‎ EY os =} 1 : 3 & 3 1 Ku 1a ¥ | Le Ng Ry] 3 3 vow 8 ‏ب‎ 1 1 ‏ب ' ل‎ vl a A Ee ‏امار‎ x gy bs i Sa Ra Fal 3 3 B 5 ‏“ليوو‎ 1 J N SY Cn WETHER TRY ‏مخ‎ Fran 1 8 5 RPE : LR RN ; 4 ‏سسة‎ 3 ve Jo 3 k 8 ‏ا لي نِْ‎ oe WN ws NI ‏ا‎ ‎١ NE: 3 = ed i ~ 8 > : fal ‏جح‎ ‏ل‎ 1 Hy : : de i a H ‏رحج‎ ‎i ; 1 35 ‏مله‎ 3 § = ‏م‎ Nef J : 8 2 0 ‏ا‎ 5 i
    H 3. H & { = ; N 8 i Ky ry i i ‏ججح ججح رحن‎ 1 3 2 Ky ie | p ‏د‎ ٍ : : ~ i £08 Fa HI 1 Tv Bd a > 13 £ SE SEIN I ON I BO +
    3 . 3 SR | 8: Poo F ‏ححا ححا جاح الاح الح حت ايع‎ saa dg 1 x H < + HN "- + N > i ‏ل‎ i H ‏د‎ > H E H E H 1 0 ‏ا‎ ‎08 : N ‏الب‎ “ H RN 4 HE i EE 1 Be 8 A ‏ب‎ {oid N «© a TE N AR CA oo : eed ‏ل‎ IE ‏نج‎ ‎I Fe i ‏ايت الاي‎ : oF it 0: ES ‏اج‎
    ‎. 3 ES ‏يب‎ ‎8 ERS EER “ ha + ‏كا‎ ‎> ‎a
    EY BEN 3 > ww + > Eon EE Ca > ‏هج‎ : 3 A a : “ 2 A ; RAS ‏ايا ا سود‎ RS FS Ld “ 1 3 BER 3 ‏بسي‎ ¥ 3 4 H N 3 w ie * ‏ا‎ ‎i i E 3 Ey xg ES 1 N ‏تي‎ > N Ey 3 § H N N Tey . ¥ 1 ‏اليل‎ N by ‏ا‎ i H 3: ‏ب‎ ‏ليا‎ a2 5 ‏يي‎ ‎H IES. ‏لالس‎ i od i H 5 ‏ا‎ hal} Ny 0 ¥ i 03 N 8 8 : H DE N ‏لحا ؟‎ 2 8 i NE ox N : ‏حا‎ ‎H wo Lo 1 0 ‏اللي ل ري‎ i H H Fas : N pe SIR 8 H ee di § ‏ال‎ a NER i 1 + ‏ا ”ببست‎ ETT 1 ‏مما‎ 1 3 i H _ § H JEN N SE ¥ 0 “a i Re i 3 : x N N i Ny ¥ H i i iu {ae NE N ‏ال‎ i H RR N a» H N § N ‏الك‎ ¥ H H 3 8 ‏ا‎ 8 H H oF 3 NER 3 EIEN ode i H i >< i i oa Ea 0 H H E NE: 3 3 5 to 3 : ‏ا 1 لج‎ Vo ‏سل‎ Fred Bp roid H 1 8 ‏اا‎ 1 H = 3 i NS N Fog nor’ H is N ‏مد‎ Ny ‏اب ا‎ H H + 1 NE vi H EY H N N ES RE 1 : 1 I Ne H or Wi N + 0 N 3 ‏الممتححت‎ ‎H WE pe ‏لان‎ H es ££ "7 ‏ا‎ N es gd H py H NN N N a BY 3 H RANE H we ‏م‎ N N a ‏ا ا‎ H ee of 8 ‏ب‎ N Seen ne § 1 hb H 3 8 N foc H § § N { H 3 i N we + H H H N 0 0# : HN 8 N ‏ارج‎ 5 3 H 3 3 N : H 8 0 N 3 ‏يبي‎ ES er) H H 8 H H ‏ع ا ّ”؟.‎ : i ed 1 0 Ing i : wd 1 1 ‏إٍْ ال‎ H - H G N ‏ااي لان‎ 8 i as #3 0 ‏ال‎ NE ‏تس‎ : Ey | rm, SINR! : H 3 : % 3 RE EEN 3 i.
    H Fi 1 : Hyd La H ‏ب‎ we H £1) od . . FI H H : 8 ‏عي‎ Eas wn El H i ht H H 3 a HE H 8 - i FEE ys Fr te H 8 ‏يا‎ 8 RENE 3 : i 1 1 1 8 Ye 5 i > : H 3 H H NR Sa : : A EE 8 1 8 i ‏ب 1 :؟ ا‎ i H N HS 3 3 ’: S Th 3 H H N 3 0 8 N : 8 2 Ny 2 H 3 8 : 3 H ’ Ty Yes TT HN i i 1 i ERIN HSE ‏؟‎ ١! 1 ١ H ‏احج‎ RIE ‏مضي‎ NE | 1 1 1: i " $1 30 Wed i : : © ١00 0 ‏فر‎ ‎H Ee 3 3 ee 3 8 3 1 ‏ا‎ 1 NI H ‏حا الم 3 £33 ل‎ § 11d 8 ; Ne Aa H PRES 5 ‏ااا‎ ‎H FR: H x3 1 0 it 1 ‏سس امي‎ 8 x H 3 EX H i 8 : 1 H i 8 : H i 8 : ¥ i i H RE 1 ¥ i H ‏ل‎ ¥ i 3 H Lis ¥ 1 H 3 H RL ¥ i Ti i : ; : i H ‏مض‎ H + H : 0 H Po ‏؟‎ 8 oc HN 3 . ® 1 ‏ني ا‎ ii i ge H FON et 5 8 i Re 3 i ‏م‎ Hv hed 0 fee wx 1 ] 4 he Bad + ® i off ‏ا‎ i ST NER ¥ AFL ‏با‎ i § : tN i E LS 3 Ho H Ngee Ea ‏بي‎ 0 Fok § H 3 ES 1 3 8 1 PN Rot i 3 Ef 0: ‏ممق‎ | ERE H ; a : 1 H # : : 3 H 3 : 3 1 3 0 ; & H 3 x —— ‏يي‎ ‎H 3 3 3 : 8 3 —— . H TO FSU H ] here Fins of ‏الوق ال سس‎ : H AN 0 ٍ ‏تن‎ 3 mined 3 REI H so 3 H 8: 1 08 : 1 ‏ا‎ EF Sa H i ‏ل‎ ‎i ’ 3 i . PES ‏ال‎ : H £3 Ya H H 3 we 3 H H 5 3 1 Vian H H kal x 3 wh NEES i i ; x i 1 1 H 37 ‏ع ل‎ § E ; H ‏ب‎ 8 : py ‏و‎ ‎3 ‏ب‎ 3 5 H H ‘ ; i ‏ا‎ a H H ‏لح 0 نم‎ i H : 3 H H pa, 3 1 1 H 3 008 So x ey H H ‏ال طم‎ 3 : H i Soda JAF i ow Ey 1 H ood : ‏ين‎ ‎i 1 H Re H ١ i i 1 1 H 3 ad H +] i wo ‏ال اها‎ FE I . H 3 : Sh H + a H Te 7 H y H : a N ‏حت‎ PAT SE 2 H 3 pe 8 8 : H ١ 08 oo H 3 ge H 8 H 8 H H & & H F § ‏مم‎ ‎H A & 3 H & 5 3 H 3 § H 1 5 i H 3 3 1 3 H : 1 1 3 H 3 : B 8 H 3 1 § i Sa ig : 1 3 oli 1 1 § a ‏ا‎ 0) 1 : : gon § H > of 5 : ‏اق‎ 1 i 2 ‏الا : ' ا ألم‎ 5 i as Hi ‏الجلجججم جما لمج جججج‎ we H i a FE ‏ا‎ ‏ها‎ 4 ow 3 XN 0: & Mofo? : B § 1 ‏ان‎ ‏مد م‎ A w= 1 0 1 5 8 ‏ا‎ 8 ٍِ ‏ع‎ ‎0 = we 5
    0 : ‏ها‎ { wb nt © i on Fe oe BS i ‏اليب‎ ‎Fe ‏مك‎ ‎= ‎& ‏الل‎ ‎= £43 ES 3 J A ‏وا‎ ‎; od 0 ‏ال‎ 3 ; % § Boy ‏ا م‎ 4 ‏اا‎ ‎i 8 a ; Rae) Ferre ‏ابيب‎ 1 : > a ht Rk
    3 I. SE k 2, VV R Racy ‏ب‎ N a] = Sanaa ~ ‏؟‎ Bere a ye > ‏ليا‎ ‎i &° i 3 wn dd E } % 2303 ; : i 3 3 ; 5 ‏ال‎ ‎HI Ea N : oY = AEE 3 : ‏د‎ ‎<< ‏الك‎ { : ge ‏ا‎ > 3 4 RHE i : 8 ‏ن‎ 8 Rk Led N : F \ : 0 § N ; ‏ب‎ N : pac 0 8 N 3 a = 1: ¥ x gn N F x N 1 i» 0 1 ‏ل مسي‎ i ad : 0 > & 3 Ne Sr 0 ! 2, N : N SHEL, 1 8 ٍ ‏ب‎ ‎8 H 3, 3 ) 1% x by ‏الها‎ 3 N RR, ‏ام‎ FR SSC FY N © ‏ل‎ 5 1 * : A N ‏لمق‎ ‎by N 1 ‏ب‎ ‎Ea - » ) 2 wt 3 5% Re = i pe 7 + 3 Soy N Rr] N EN ‏ا‎ ‎N ‎3 ‎3 ‎N ‎N ‎N ‎N ‎by ‎Fy N EY N : 1 ‏خم‎ N ‏ا‎ : i E 1 3 i X 3 1 ES N ‏لمجي‎ ES N ‏لمجي‎ 5 H E By % i « 3 EB ‏ام‎ 8 Sod aR N 3 3 N N N N 3 3
    ¥ . iF N RN N : N ES Eo RRR N 2 Fi Te 8 N ES N ‏ب‎ 3 8 ‏م‎ i 3 kL 3 ¥ : 2 + 1 FN N RR IR N OE N ‏؟‎ N Ed yo <> i \ 4 3 ‏يبيو ججببببيجدجة 0 ؟*‎ : 1“ 8 + i E23
    يل حال ‎ERAN‏ اا ايا كا ا جا ااه جتحا احا جاح ان اا 47 اك ااام ااي 8 ‎RRR‏ ماح اك ‎RL‏ ام حا حاكه جا جا ‎TY HR EER RD ANAT‏ جاح اماه تجاه اه مجه مجه جر ‎hd‏ + ¥ © 3 2 § 3 ¥ 4 0 ‎E 3‏ + ¥ 3 § 3 ‎i‏ 3 ‎i 1‏ ¥ : 4 3 * 1 + + 0 : اضر > ‎pl ¥‏ 4
    ‎i .‏ + ‎Fab 3 3‏ 2 ‎AAA AAA AAA AA = 5‏ = ال ا ا ا 3 + 3< 7 3 ‎i‏ ' ا 1 ‎x 3 ¥‏ ¥ 3 ‎H‏ 8 § : ال 1 ‎Sn SL 3 ¥‏ ® ‎t+‏ 1 دي ب ¢ ‎JR pes 3 b‏ 5 ‎Ea‏ ا ‎ES we‏ § ‎id 2 H‏ مخ ا ‎RR‏ + ‎H‏ # ; با 8 2 ‎a ¥‏ 2 3 ‎bl‏ 3 ا اج 0 § م 1 ‎Hl x ¥‏ ‎bs Ey‏ 2 ‎x ¥‏ ‎x ¥‏ ‎by‏ © ‎i‏ ‏3 : : ‎init RR ¥‏ » 0 0 3 ‎i‏ 2 3 4 : + ‎x‏ 1 8 ¥ 1 ¥ § § 5 ‎H‏ ; 3 ‎i 1 ¥‏ ‎ha‏ 3 2 ¥ :0 4 ¥ 8 3 8 : جين ‎rE :‏ 1 ® ‎al ¥ § 3‏ ‎i : i‏ > ‎EN + 8 +‏ ‎B 2‏ : ا 1 ‎i‏ ‏: 5 ‎p‏ 1 ‎B 3‏ 8 § 2 ¥ 3 : * ‎x 1 of ¥‏ ‎H 1 BN by‏ ¥ اي : 2 ¥ 3 1 2 4 § 1 ‎by‏ 8 + ‎Res 3‏ : 3 ‎goo ¥‏ 2 ‎i‏ م : ‎H‏ ‏¥ ا : :+ ‎Fn 3 5‏ 3 ‎hgh % : 1‏ + جب ‎FY:‏ الك 4 ‎H‏ ‎p x‏ : ‎Nad :‏ 3 ‎HS‏ ¥ ]1 ¥ 2 3 ‎ES 8 ¥‏ ‎x B x‏ ‎bl‏ 8 + ‎Hd‏ 8 2 § 1 5 1 8 + + : 7 ْ 5 1 ‎x‏ 3 ‎hi §‏ 4 3 : 2 ‎x i i‏ ‎BID ONAN‏ لخت ات ‎AR DNR BCR‏ جد جدي: | كدج يرت العام ‎RL AAR‏ جا ‎AACR ND NE ANB‏ جا عاك جا ئها اتات جلها وال ‎A 0 GHA‏ ل رخدت جات ابي 3 ‎CRC‏ د سجاه حي لاد داعا فانم ا : 3 ا ‎H : Ted‏ > و : 3 ‎or‏ ‏*ج : 1 ‎M‏ 0 أ | بن لجسم ممص ٍ < م 4 حي الك ‎ki‏ ‎ki‏ ‎ki‏ ‏* ‏8 ‏8 ‎oS, AE‏ ‎rd 5 . Su, © Nu‏ ال 59 0 ا اي 7 ل 2 ‎i § £3 5‏ ب 0 ‎EY Loa 8 3‏ 4 8 ل >« 3 1 ‎Ls : HB 3 4‏ ان ل 0 1 الي م ال 3 3 1 0 حر 4 ‎vad El‏ ب الي مج 6 0 ا اذ بم 0 ير ا ‎Ant PR‏ م
    ‎A aad CA a 8‏ احم ب اين هداج لاجد ‎man‏ ‏دمحم جا احم تح اتح حلا عد احم الحم حي جد. جم د اتج جد لحل ‎KR‏ جين حم تج شل اك اجو لحي ‎RT R000‏ جا جم لحر اتج جا جد لجر ‎R29‏ اله حم لد با ‎NA‏ حا حيس ‎AR‏ لع بها حلي ‎RAR‏ يح ا ; § ]1 ¥ :
    : . . ‎t &* 8 :‏ ‎M‏ 3 2 : 1 : : 1 1 : :8 تسل“ « ‎ps‏ : د بيع : ‎FN‏ ا 8 ‎x + nS 8 1 7 5 3‏ : الغ ‎Se‏ : 1 ‎i‏ ل سس سس ل ‎PF‏ 2 ا ‎yak Se J 1 3‏ § ; ; : : : : : : ْ سس ا ‎i H‏ : 1 ا اهيا 8 3 ا 1 ‎tos‏ 8 ‎k 3‏ 3% : لح 1 ‎Uf 1 : j 8 §‏ ا 0 ‎Fe j £ RX 0‏ : 28 & 8 ‎Fe = EN 3 ED 0‏ 0 : ‎oF 9 Al i‏ % ل 0 0 ‎i i‏ 1م " ؟ ‎tg : : !‏ ‎PE i 1 1 :‏ ‎H‏ 1 1 1 1 :0 0 ‎k 3 §‏ 1 : 3 ‎HN‏ : 5 :1 : ‎i 3‏ ا ‎POE ood‏ ‎Jy :‏ 5 اإسسسسسسسسسييسسسه. يم 1 : 2 3 المح ‎JO SS‏ لسن ‎ar‏ 2 : ‎fond re E 3 3‏ 8 حا ب ‎SF Hae § 3 BS k E 3‏ * ‎aa 8 Bo 3 o k ; 3‏ ‎t 8 i SF | §‏ + ‎ry offs i‏ 0 ّ ا ‎od fad : i‏ : © 3 ; سس ال( ‎ame 8 ] § j ;‏
    اج . د ى ‎no H‏ ابلا 0 . ‎BE‏ اتن ‎——y 1 5 a‏ - ‎fq © (5) :‏ ‎od ; EL Tv :‏ 1 ] : 1 1 1 80 د 1 . 1 ‎i 8 "0 i‏ ‎x 3‏ .؟ : : احج :1 8 ‎Ed 1 ;‏ 5 5 0 ‎Fr pr H‏ 1 : ا ¥ ام 5 } 8 اح أ مس الا مسسهية ! ل 8 ب ‎REE i‏ 3 ; ; ‎Pos 1 ٍ * N‏ : ‎i i 9 i ;‏ ب 8 ‎i 3‏ ل« ‎pi E Ra‏ 0 ‎J = § i‏ = : : ‎ey £4 i !‏ : ‎oo : ;‏ : 11 00 : ‎EN : 1‏ 1 3 0 ‎or 1 1‏ 1 \ 0 0 1 ب ‎WN‏ 1 ُ : م 3 : ل خا 8 ‎i‏ 1 إْ 1 : : ; 08 مم م اليم ا ‎TA‏ ٍ : ماعط ممع اعم فت عات فا ‎i‏ اه مالل شين قاعم جاع لا عم اماه ‎A Sh‏ ألا ممعم نع لع فقا م العم نع ماح عملي لعا ماع لاقع فعا الع ‎nh hn‏ ممالا ‎wend‏ + 3 "0 4 ‎Se‏ ‎JR 3 1‏ ‎de‏ : 4 م ا 4 ا ب ِ 4 ‎ha EN .‏ ‎FY =‏ احج ‎Boel‏ ‎RS Laos - JE‏ ‎aa Nn. any }‏ : : ‎Rs a Ris] 1‏ 5 0 م 1 يا ال ال ‎fe a‏ وذ ب لاا ب ‎"HN ECE‏
    ‎CAS Ne Ne‏ اع تراج احا ‎SAR‏ جا اخ عل جيرج جل جو اا احا ع ‎AR‏ يجيت اج ‎a‏ جه اداج ع ‎A‏ ا عا ايا ل اج ايا جا :زان ايا ‎i‏ واي اواك تاه حا ته لاه اتح اج + 3 3 3 £ : : : ‎H‏ > 1 : يي ‎EJ‏ ‎i & :‏ ‎i > §‏ 3 § 0 § § ) 0 8 ب ‎i‏ ‎i RN & we 08‏ ; مج ل ‎H 5 5 Te‏ 1 مال ص 5 ‎i‏ ‎oS oh. ES o 4‏ 3 : § ل* ’ ‎oe o‏ + ‎k ’ 1 “A 3‏ : ‎i 54 3 ] { N‏ ‎A‏ { ] § ‎H ] 1 1‏ ‎Racal a ] { }‏ ٍ ‎t x. 4] 1 1 1 :‏ ‎i‏ 1 1 ا ‎t LEE‏ ‎t RR 1 Wa SEES 8‏ ال 1 ‎or 5 a‏ 3 ‎a = Is 1 1 : 1‏ 8 ا 1 - ب ل بلا اا 2 ل 1[ & ع ‎pi‏ 3 0 1 ا« 0 ‎N‏ ] ا 0 ‎To ;‏ : ‎H ] 0‏ 1 1 ¥ ‎or N‏ ] ٌ 0 ‎H bd 1 3‏ ‎Rl H‏ ] = § ! اس ‎N « § fa‏ ‎a 74 » 1 + » 8 A 3 3‏ 0 ا إٍْ ب يا 3 0 ‎H‏ ‏* : 1 5 ب : :1 ‎He‏ ‏: ] م 5 ‎pol 1 3‏ 3 5 ‎i des ] H‏ ل 5 5 * د ‎Ran‏ المع ب أت ‎L ps‏ ‎RS R Ey RE E‏ :0 ‎k ® 1 : ٍ bs‏ > 5 1 ] & 1 ] 8 3 ‎H 1 ّ 1 : k 3‏ ب ‎i 1 E‏ جضان ‎Rt Nog‏ ل 1 7 3 ‎HE al‏ ‎ay 1 N ] :‏ م ‎pas $ og x <r : 3‏ ‎SR ; 4‏ 8 ¥< ! ‎TRE 24h THR i‏ ا الج م . 8 ‎i ] i‏ 2 ‎E 3‏ : ? ‎f‏ ] 3 2 ‎iy i ¢‏ 3 ‎Ey ] +‏ > : 3 ‎H ™ 8 3 : pot‏ ‎E ¢‏ ] 2 8 ‎Fi‏ 0 أ قن ‎a Ty‏ ‎rie " % oi 3 3 : ov E §‏ د 8 ‎BS . RE § IS : I‏ 1 ا § = 3 ‎RS‏ ٍ ا 1 ‎gy‏ 08 § : 4 9 جا : ‎io : gt‏ 3 ‎gv‏ : 1 2 ‎wt 3 E gt‏ ‎Fa 3 k I‏ = ‎eae : : if‏ ‎a 8 EJ i k I‏ ‎il k qt‏ 0 0 ‎it‏ 1 1 1 3 ‎pe : it‏ 8 بر 1 3 ‎ES 8 +‏ اي 1 ‎a‏ ‎gt‏ : اا ب 3°« 1 ‎kl‏ ‎k ros‏ را ‎ENR‏ 3“ 1 8 : ا ‎ad‏ 4 }2 1 م امم ل لا ‎ay SERRE‏ 1 5 ‎Ee‏ 1 م 1 : ‎i 1 3 1 :‏ ‎tol 3 t‏ 1 0 ‎Te : 3‏ 1 3 ‎١ 4 +‏ 1 1 3 !{ 8 + الل ‎a‏ ع ‎aa et‏ اعد لحا ا عه وا جه لا ‎SH i Se ven‏ له لاا لاجراي اا واج عدن ا جرس ور ان ‎Fe‏ ‏¥ لير ‎hE H‏ 0 ‎N ~ 3‏ 1 ‎H 72 HN‏ ا :1 : 8 3 1 ‎roe‏ 3[ 1 ‎H ] H N‏ 0 1 ‎NE 3 0 R‏ 1 ‎Ra : : §‏ 4 1 3 ‎i =i 8 :‏ & ‎i : 8‏ 1 ب ‎EY 0: >. N :‏ 1 حيبي ‎x §‏ . 2 :0 اي ا ل : 8 ‎wd A nonenasoscriopoent‏ = ‎Ee wd ) # : :‏ ‎i N‏ 3 جب جب ج جب جج بج جب جب جب ججججب 1 ‎SE =X H‏ 1 : اا اث ‎ea PS Pow N‏
    ‎go. 1‏ 9 > - ‎He i 3‏ 4 3 ‎s a RN By 7 Q‏ ‎NE SCN S 0‏ [ ‎EE J 0 By‏ 8 ‎Fie iy $ Wi 3‏ ‎oN od :‏ 3 2 ‎py‏ ا : \ و : ‎a‏ ‎FN 3 bool 3 = 1 8‏ د ‎LE x‏ ال 1 ‎EE) 1 0‏ ادبي اخ ا “8 ‎Laas SAAS nnn = + » :‏ 5 ‎Es 1 1 LES Ss bl‏ 3 ماضن ‎ae‏ ‎ENCE tL 0 i 1 3 % N wt 8‏ حا : 3 ] 5 = ‎XY 1 § 3‏ ل اجاج ل احا ليا اا ا بد أ اي ميا اجا جه نلا كا ; ; ‎od‏ ‎xa‏ boy = ~ R ox 1 ‏أ‎ > 2 wr a TL 1 = TS wh 5 Ks + ‏شك‎ ‎at | ] = 1 and 3 1 ER 3 ل١‎ pg ad 3 *« ‏ا‎ - ‏ا‎ memes. ‏ل‎ ‏ا‎ Es - 0 5 ‏ا‎ _ = Sa “ a ‏ا‎ TT ‏م‎ 8 * 4 = { “ a w ‏مب‎
    AAA ASR AL ‏ال حت ل ا ا اه ا ا أ يت لت ل ا ل ا‎ 8 % 3 3 3 + ‏ب‎ 1 3 ¥ $ ¥ i i . § 3 EH 3 ~, - 3 uo i ; & 3 bg fe § >< ‏ل‎ ps “ ia ‏لهي ند‎ 3, i 5 ‏ميلستلل‎ rn FR 3 8 5 : + a: rd 3 x E 3 i 1 he } ¥ ¥ ‏ا‎ ss ae $ : SS ‏ون‎ ! ue H § ‏ا * ل‎ 0 pS ‏حا ا‎ + ¥ ‏ل‎ 3 & 3 Fi 3 3 ‏زمره‎ 2 bg ‏سس‎ 2 A 3 5 Bond 8 8 ‏ااي‎ 0 3 ‏م‎ 3 i Ed § wo S13 « i i i + Eo) ‏لي‎ Exe 3 8 Be oth hig {I bs 3 ‏ا‎ we ae Ea 3 i ; : ; i i i i fo 2 { ¥ ¥ 1 t ¥ £8 rong] ‏ب أ جات ااا اا اا لاسا‎ 3 < 1 107 ¥ ] 1 : 2 5 ‏ا“‎ : 1 H 3 ¥ we fi 1 H 3 ¥ i 1 3 0 ِ 2 2 fi 1 5 3 ¥ ‏م‎ i 1 : = % : ~ i : : ‏ا‎ E & TT a x ‏ل‎ 1 x aN 3 ES x TN Tae ‏ب‎ 4 H we i 2 5 3 > Sy : 1 3 ¥ 3 io ‏اب‎ SE 0 3 3 ~~ x H ‏لجح حححححت‎ 3 : i § 3 a HN eA i H 8 ‏ات الت ا‎ 4 H 3 pd 4 y 1 2 0: <>. H 3 + 3 0 1 2 3 : ‏ب‎ H 2 b : £ 3 ® 4 | ¥ 3 3 : ‏ل‎ H 3 § : ] 3 3 { : 0 i i 8 : ® 5 3 3 3 ¥ £ N pl 3 1 1 ¥ : 4 : bo 3 3 a 3 1 0 3: ¥ : ‏ا‎ 3 Ra H ¥ : EJ hl) 3 R ¥ 3 4 : ١ : ¥ ¥ ¥ : | ¥ R wl 8 3 3 : ES R ow : bo 3 x Ek ‏ا“‎ 2 ¥ : x R RO | 3 0 : ® R + 3 3 Be ¥ i i 3 § : 1 : 2 : 3 3 : Son : ¥ p H 3 3 3 ‏ا‎ 1: R £ by § 1 2 oe 3 ‏ب‎ : i bi ¥ ‏يل ل‎ ٍ 1 3 2 : or ‏ا يا‎ 4 ¥ ¥ ¥ : Ned : H 3 ¥ 3 Te 0 R H 3 py : ‏ا‎ : ¥ 3 ¥ 3 5 : H 3 4 3 k H 3 4 : : ¥ X RS 3 3 k 3 x 0 : 1 : H 3 0 1 : R H ¥ 3 3 : 8 : 1 2 ‏ال ل‎ : + 0 Rk £ H 3 al : 8 8 : i : > ‏حي‎ 1 H 3 0 ‏احج‎ 2 3 pg 84 : H 3 § Li i RAR, = = El 3 3 : 3 1 3 H hg F: ‏مستي‎ 0 x 3 H ; 2 ‏ل‎ 7 : | 2 Ng ! 3 3 : i § : ; x 0 3 k k} 3 i 3 8 ee 3 x ‏اا اتنا‎ 3 § BR INR 3 ‏الخ يداك اداع لاي ادا جاعم جاع هم‎ ENE ER NAVE ‏جا م يدام ايرام جاه ات‎ XN ‏اج يا‎ Baa ala ‏ارجا جاتحا اجا لماجا اه خاي لجا لجاااع يناج باع اجاج ه الجاعياج اج جاجد لجاع جاع جا ام جاع اجر ماحم محا لاح احج نجام حص‎ H x H - X H > HN H H vf H a H H H H ‏احج‎ ‎H ‎SO B NER ‏ب"‎ 1 Ne H 3 > Yeo} oof : H 1 H wal H 4 H % N H : 4 1 H i H ae H RB H 0 3 H 5 4 H 6 A pis H 1 H + H Foot > H ¥ 8 = H ‏حي ؟‎ 5 hy 5 8 : 0 Es 3 ~ ES ‏كلا‎ ‎RR Ty Ey Ne ‏لخر 3 2م‎ © . 3 : \ 8 : : > ‏عا‎ ‎{ KY 3 5 : ‏سس سس د‎ a 3 1 ‏ا‎ : Shad 3 ‏ب"‎ ‎YEN 3 RF hd . FREE 0 x & % ‏ا‎ H : dg 1 NO ‏ا‎ Nd ‏نب‎ ‎UT ECE
    توح متسس ‎Sr i‏ 5 ,0 0 ده ماما اده اما ايا ال امات بي لماجا مله لوده تمتو ماما لا 0 لاا ماج ‎i i‏ 0 : ‎i & H‏ ‎x IH‏ ‎H H‏ ‎x i‏ ‎i H‏ . ‎ou ¥ x‏ ‎H‏ 5 3 & ‎ww i ES H‏ ‎os +‏ ® + ب : ‎pa *‏ 3 0 ‎Hd k EN 5‏ ‎YE Sd 1 +‏ ‎Ey‏ ا ٍٍ ب 3 ‎Sans Sans a > Ss‏ 3 & 3 : : 3 ‎ES‏ م 3 3 5 + 0 3 5 ‎i 1 08‏ 3 ‎x‏ 5 ‎H +‏ 3 1
    ‎i. Fey 3 0‏ 1 ‎H “ 3‏ اسه + ‎HN 1 I i‏ لد لاا :2 ‎Non *‏ حي # اا ‎x‏ ‎VEN 1 x 1‏ : ‎i ; LR i H 4 H‏ ‎H 8‏ 8 4 : : 8 ٍ 0 ® ب 0 ‎i ak‏ 7 ‎i 8 en go ®‏ ® ‎i Pe : § by‏ 8 ‎b3 3 : 3‏ ‎i : : 4‏ 3 ‎i 08 1 : :‏ + ‎or E § 8‏ 3 : ‎IR § +‏ اف ا + : 8 ؟ ‎jas) Ea‏ 1 3 ‎iow 8‏ نج ‎Ed i Ny‏ ‎Fe § 9 3‏ & 2 0 2 ‎x 1 ¥ 3 > IN 3‏ ‎i a iC §‏ 1 3
    ‎i . 8 s § i‏ 8 ‎v Po aR: pL te H‏ ‎Pos : *‏ 8 ‎H]‏ : م ® ‎i Pos 3 8 8 1‏ ‎x J 2 5 3‏ ‎i a : 8‏ : ‎H >< 8 EN x‏ ؛: ‎i i : § 5 3‏ ‎bo OES ios H‏ § ‎ph Po 3 Re BS Re, 8 FH‏ ‎oat ae + BS ri 2 i‏ )2 3 : 3 + ‎i bd 11 1 £0 § ¥‏ ‎La 3 Re > :‏ ‎Vif 3 ner : i‏ 8 : ‎hs 0 3‏ ا ‎CA‏ # 3 § ب 3 + # § ب ‎H‏ : ‎H g § ®‏ 3 ‎IH H § ®‏ ‎H § 3‏ ا ‎x H § 0‏ ‎H § 5‏ ‎H 8 3‏ + ‎i ; :‏ 1 ‎H § ®‏ 1 ‎H § ¥‏ 1 ‎i H § 3‏ ‎x H § 3‏ ‎i H 8 x‏ ‎ES H : § 5‏ ‎H 2 2 § ®‏ 0 7 :| ذأ بيس يسيس لممااكية متسس اديت الاي ٍِ ممع" 7 ‎H‏ . ‎aad 8 +‏ 2 م ‎x H‏ ‎H “I Si i § x‏ ¥ ‎x H 1 8 al x‏ ‎by H ¥ ¥ § +‏ ‎x H ES H a: +‏ ‎H ¥ H Xo x‏ 3 ‎H ¥ § x‏ 1 ‎H ¥ ¥ wg ®‏ ® ‎H ¥ H wg ®‏ 3 ‎x H ¥ § +‏ ‎H H 0 bs 0 : 3‏ ‎I 2 + H § iw‏ ‎H‏ : : 1 ا ® + § : لاي ب ‎i H‏ ‎i i we aa bi i : H‏ ‎RK b 8 8 iy‏ 8 3 + ‎wn ¥ 5 4‏ : : ب 1 ‎i‏ ‎H § ES‏ ميا احج ‎H‏ ® ‎HN § x‏ : ‎i 0 3‏ 1 اخ 0 ¥ ‎x H RE x 1 : *‏ ‎H a + v 3 w‏ 0 ‎ES H = + H § i‏ ‎H + 9 2 Hl‏ 1 ‎x H ¥ H § +‏ ‎H H ® H § +‏ ‎H + v 8 x‏ + ‎or H § i‏ ® 3 * ‎H we 0 B H § H‏ ‎ES y + hd i. ks |: >‏ ¥ § ا ‎Eo x‏ 3 ¥ 8 : 3 8 ¥ 4 : * : : كي ‎x Be i x A‏ 4 اس مشي 77 0 0 1 3 5 حي : ¥ ‎py H‏ ‎B® bY‏ ل 6 ‎gs‏ ا 8 & ‎Kl LS‏ ‎6H]‏ مس ‎H Ahram] Brrr EE‏ ‎ES‏ اا ‎ke : A Yo ff‏ + اا ‎x‏ ¥ ® 2 : 0 : ‎H ES‏ 0 : 3 § ¥ + ‎H H‏ ¥ 8 ‎she 3‏ ل : ب 5 8 5 ; : 3 8 1 ا يجا جا عي ارم بجا جا اب عا ‎I NR Mw ETA A A MEN SE ME NAN‏ جا بوه يال ا ‎ho‏ جل براي اياي ال ‎WRI‏ الدج ‎A A Te RN‏ بلج اه رج ل ‎RN I SE RE‏ جديا 1 : ا + بي ‎DE‏ ب 2 1 2 5 ‎x ee‏ ‎<n‏ ‎Ev‏ ‎ral aN‏ = ام ِب = 3 ‎i‏ ‏ب لام ‎SEN‏ ‎Fx‏ م ‎i 3 3 § Be‏ ‎a 3 N 5 2‏ 0 0 3 8 ا واي اي ‎NR 3 ® 3 3 Ry &‏ 2% 0 ا 3 ال ا 8 اا 5 ب 1 ل م ال ‎NOR BS‏ ‎ee Ne‏ ‎Fae‏
    وجا قم دي ‎G8‏ ا قيال جا انا مع ني ‎Gh‏ 0 لام م ب ا ا يي كن ااي تاها عا يق لجال 0 ‎35S‏ 50 باجا فليم جارج يد يد 0 ابد يع اا ‎RR‏ 0 املد اها جد ‎H 4‏ : ٍ 8 ‎El a bs‏ 3 ‎i ٠ 3 ¥‏ ‎we = H‏ ; ‎z we Rd 3‏ ‎Ey a 2 Fl‏ ‎a iY :‏ + 3 : ولا 1 ‎oe‏ + ‎i ge 1 2‏ + ‎H = 1 H‏ ف 1 > ‎rs‏ ‏: 1 ا 1 8 ل + ¥ 8 = مسح ‎a‏ ب ‎T‏ ‏3 1 = ‘ ! £ 1 ب ب + 1 : 3 : ُ ‎HS > 8 *‏ $ ‎i i $‏ + ‎H 1 8 : ;‏ + ‎i T :‏ : ‎i H 4 1 H‏ ْ 1 ب ‎H x=‏ + ‎i ny R bd‏ 3 * 1 : + ب ‎H‏ + = 1 > 1 1 ‎i > 8 8 pe §‏ § ‎Sa 3‏ بج 1 ‎t H‏ 2 ار لي 1 ‎H‏ * ‎t H : & 8 :‏ ‎i 3 a, Fog? ps 3 eg I i‏ ‎Sor H‏ ّي ) ‎i‏ 2 ‎i < ¥ 3‏ = § ‎H a ¥ 3‏ * ¥ ‎H‏ "م ® ‎Premed‏ الب ‎Pe wo 3 nasi,‏ + ‎Poy RE. 3 1 4 i 1‏ 3 الم 5 1 ب ‎PONY‏ ا ا اا 8 ‎H‏ ال ‎x‏ الي ‎oS YR SE‏ 5 ‎SA 4‏ 1 وى ‎HS‏ : + ‎Tea ERE + 0 i 6 1‏ 3 ‎io bd‏ ل نا ‎p oy Lb‏ ‎Rss Pa SL EN = ّ 3‏ £ 3 - 8 بي اي 0 ‎yo‏ 3 ‎J ROW 3 » 1‏ : * ع ‎Fe‏ ا = ‎HN Re‏ 4 ‎FR =X Is > 3‏ 5 ‎be = H‏ 5 0 4 ‎by N : Eo pe H‏ : ا اا هااا 3 ."الل لل ل ل ل ل ل ل ل لل - ‎i‏ < ‎RN 3 3 H‏ ¥ ‎Ik 3 3‏ 3 ¥ 5 وب * ‎H E + a :‏ ‎or oa‏ 8 ; 3 3 * 2 5 أ ل ‎PE‏ : 4 لال ‎Ry‏ لال © دا :1 ‎Wd‏ € : م رلا :> ؟ ‎H‏ ‎H 5: N‏ 2 >“ < ‎k SO 3‏ ¥ 3 | * 2 3 72 2 ‎Ed 3 x‏ 3 ¥ ‎be k 3‏ 3 * 3 < ‎k NERTRRRRRRSERRRRY . ff 0 ona RRA ARRAN 3‏ ¥ ‎ry bs M‏ 1 ا + : ار 0 9 3 ‎k I pe %‏ 5 هن $0 ¥ ‎jo ¥‏ ¥ 3 = 3 * < 3 ; 5 ¥ ‎x : SF + ٍ‏ ‎i Rg Frere 3‏ حجر * * ا : < ‎H ay 3‏ 3 § لح 1 ‎hd ¥ 3:‏ + * 3 > « 3 : 4 ‎<i 3‏ 5 * ‎z § Ss - *‏ ‎he 3‏ = : ّ : 3 : ; ‎SLE : 3‏ 7 1 ل ‎RJ FEN Sy‏ 3 ‎fo? Sele 3‏ : 4 3 + 2 § 3 ‎i 1 { 0‏
    ‎i . % 1 M‏ * ‎ed fe hee 2‏ :لله لد" ‎She le ode Jus hla fh Ju lea fh‏ إل :للب ماهتا الا جد ‎ld - hl leh Pa el ele le ola‏ لجا واد ‎a lb eo ef oe A ule‏ & ‎A‏ - ات 1 6 & بس ‎wg]‏ 1 5 ‎i «‏ م 8 ‎R =‏ > ¥ ا ‎of‏ ‎wl‏ 0 3 3 ل ‎Sod‏ ‏ب ‎d‏ ‏أن الات ل 2 با ص ‎ye‏ ‎B in‏ ؟: 4 ا > ل ‎Fe ht EEN‏ ‎Fe i & :‏ 3 اد ال : اا ‎J‏ 2 لمسسسسسسوووا_ة 5 ‎bi 5 N‏ 8 ‎Lo i‏ § ل ‎$s! a‏ ‎YR 0‏ & اح جا 16 ‎KS &‏ م 3 ‎a x‏ ‎SUE SE‏
    NA NE ‏حي دير يحل وه‎ AS AR, LL A AT RR A, A ‏به أب‎ RR ‏قي كز يي‎ A ‏ل‎ TR ‏أو لي‎ A 2 NR ‏أي بيج‎ wy 3 £ rs ¥ 3 0 NE R 3 wt 0 Be a J H IH RE ‏ااي‎ ‎3 ood $00 H x Was ol + ‏م ا‎ i & Ee ® ¥ 8 ‏ل‎ 4 + 3 ‏بن‎ i 1 > 3 3 H R 3 Eo ® ES ” N % ey > + ES N pS or £ 3 0 ,ّّ : 0: > ‏لجز # المسوة‎ § 2 or 3 ‏ان‎ 1 EH] | pi) ¥ he hy ly * > ‏ا‎ f & > . 3 a . 1 pi. 0 x SX a hd h ® 5 J Ea 7 ‏ماي‎ pd ¥ 5 ‏اميك‎ ¥ H Te 5 x ww =< ¥ H > ‏ص‎ * H 2 ls H H : 5 . 3 E & + Ed 3 & i 8 3 2 El H : x o . Ed i * ‏ب اج‎ i = > ٍ & > 3 > k H x > i ; + EH ‏ا‎ 88 + 1“ Ww 0 ‏ماع د‎ * H xy EJ ah . ¥ * ‏الا‎ ًَ 3 : ta Se Fras ‏ان‎ + 3 X gu + i 8 ‏ا ا‎ 8 ES ‏ب‎ 2 > ¥ ® ES =] EAE YE a ] + HS > So Baas : So 2 gre § 1 8 pas N—— fd : Sod 3 ‏ا انع‎ = EH ‏ب‎ 8 ES 8 1 ١ i wif ha 0 ‏مي‎ +: : wl LH $= ٍ ‏بخ‎ ‎5 EH fe ‏لحي‎ i . Has 3 0 9 + 3 TTR = ERNE ‏م‎ 1 : i 1 5 ‏ال‎ EE : FI 2 Vl ot “2 NE 3 i HE 3 NS SA - ‏جل‎ NS 3 ® yal + : ‏؟‎ > * HN oa Ee N = ¥ * i i iy 0 2 + 1 ‏األستست الس سس ست ا الل ا‎ ٍ x i . 7 i RR: ® 8 HE 1 i 1 £ 5 i 1 : 1 1 ! Vogt 0 1 8: i 1 © wn N $ x N a + * N a 2 Hy NEE] iN EEE FY > 8 i 1038 + * 0 < N A ] N r ‏ا‎ SE £3 s 3 5 MN ® RE iA > ‏رقي‎ 0 i ES ge ’ N 3 & 1 H x 0 8 N H a 3 = N + 5 : N 8 8 H N rs H N ¥ x H \ + H] 1 N 1 * i N H 3 i ; 3 0 3 i } N ¥ n v - MN Py H N t E: HI 3 Ex \ H 3 fa 1 0 % HIRE NE : : 3 8 0 Ne x 8 ‏و‎ \ : NR 2 5 A A kG 3 : § <X ‏ع‎ ‎3 ‏كر ا‎ 0 [3 5] ts EY N H 0 : 1 1 + : > N ba 3 i 1 i x Hy N i x Hs N 2 + : 3 N H H H N 1 ِ : a N + ES 1 0 8 * Hl ROY 34 N + i ‏ا‎ FEN 3 : H : FE SRG————— of 8 1 8 1 1 * - t + ‏ل‎ ‎H a : x Be ‏وتيت‎ ee ‏اليد‎ ee A de dd el ‏وان ويه‎ a ets nn iets uJ of J fe em, Se due ee J mf ee ln ee] ef ee ‏ان‎ ni ‏ل‎ th ea fe ‏اجو اده‎ a ol Ey o se $ ES 1 : ‏ام ] ا‎ ‏اليد : 8 0 ] 1 2% ين‎ ‏ص‎ i ‏اك‎ J 3 + 3 : aa ER 1 : : 2 : 8 8 ed g = NF a x 3 v . ‏م‎ ‎<< se < ade + de NE ‏يي‎ > aN 2 g > ‏لم‎ Ia 0 { = 1 § feof ES ‏شن كب‎ io | HE + a al 0 0 : 0 bY Ey 8 ‏ا‎ 8 YX A NA ‏م‎ ‎ea wd a aad bs ‏ماديا‎ OC IN AR TRON +N NN ONG SAT ONG NN IN AON SON NN NN DN A A INT ON NRG NR DKA NEA NN NO OR AR NY ON OG NAT Re NN NON ON NAO IN NOR A Ah ‏انين مدان لمجاب‎ OR NR OR ANN NY ht 1 & A B 3 3 + H H : x i 3 ¥ SEEN $d * Fay . fd 3 H Ra : Fog 0 3 ¥ ‏ا + احج‎ HN 3 x Goad = ¥ H E] ¢ 3 ad Iw 2 i 8 0 Ed Le aaah ‏اي‎ Bo ae i Ses : 5 : TTR] Py : : 1 i : ; T HN H ¥ ‏ارا‎ 3 N i : Vox i 4 | NE 1 H 3 3 > N ¥ or ky H ‏بس‎ 08 + ¥ i “ H * ‏الل‎ © N HS 3 N “od i a 0 ‏اه‎ N 8 : i & i i 5 i 1 py H N i H i i { ES 4 N HN Hy 0 : N 3 ¥ ¥ N H Frassasassaseassssessssassassassssaodiy N 8 4 + N H 8 8 pe at N H 3 + N 3 H < x pas N H © 1 N by H a x oo N 4 1 N H ‏بي * احج‎ Ny Ed ¥ N a H * ¥ N 3 Hy N EN H Ey 0 3 t N - H ¥ N i 3 H i x H . * 0 1 ¥ 3 ‏اخ‎ 8 3 go ‏8ج‎ oF + H 3 ‏الالح الا ا ل‎ A. EU. 8: 8 ‏ا مس سح 1 الاق 1 مسد سس ل ل‎ 2 H ١ N = i ] Es El on nd 8 ; + 1 a 1 | i oo 3 7 - ‏ربا ج ل‎ a 3 WY. ‏جل‎ N © H Th i ¥ a * ٍ 2: N EE 3 3 * Hi he N ‏اج‎ 3 bf 3 H A 8 coy NL Jor = § 1 ‏ب‎ ‎i Pa ‏؟‎ PP ee we oe 3 4 «> i $ FS Fal £ + ps § H Eo 3 a. 3 EES LCN ¥ N ‏!الحا‎ pe: T 3 FR 2 ¥ H a £3 ES ed Ta ¥ 3 H ‏ب‎ & i t SY i 3 PO Fond i 2 8 Rosa BY - X ow i 3 3 i v 4 1 1 el LI By 3 NE > FER 8 ‏موا‎ 8 ‏ل 4 5 ا‎ i i H 3 ١ Ra Je Foard x H N - § i 4 i 3 El H i & ‏ال ا ات ا ا‎ ١ i i {is i § z 1 ٍ : pe i Pred bh Ni © 3 3 ‏م‎ ¥ b N > 3 ‏ل‎ k H 3 ‏م‎ bo i io 3 : i Ey fo i ‏يذ‎ 3 pt ‏ب‎ Fas 1 3 1 i £ = 1 ‏جح تج‎ > i ; 3 1 ‏ب‎ 3 +: : + SI Ww i 2 i ‏ب اد لح‎ i 2 i x ‏احج‎ + § § H i ‏اله‎ § * i 3 i § it be H 3 3 8# i 8 i § 5 4 8 § i 3 i i RY i 3 i i H i 1 § i 3 i a 3 i 3 H : » 3 Ea § T i 3 i 5 3 H 1 bi Be ; i i : i i i i td 1 H 0 3 we E : § k H : ‏خا‎ : : ; £m ; He 2 { Bess 8, 1 8 * Hy wo Red i £ 0 " 0 : ¥ : ; ‏اج‎ | i i i ; «© i Hy H ¥ x ‏د‎ H H 3 s H i i i i 1 H i 1 0 ; { : 1 3 : i i 2 i i - ie § 1 H § i 0 w i $ : H H 2 i bs ¥ i Hi bir ‏ا‎ + ¥ ‏ل‎ oi i 8 ... ‏اجو جوج جب‎ 8 8 : i ¥ ; {5 : i H ft ur £ 1 H 1 H t i k] T i + i > H EC. . 8 : x 1 AS ‏بد لانت‎ EI ee ee oF NN ERAN EN NEY NM WC IEW VY EY EN YO RY CD ‏ةمدي لض ” جلت‎ An ne en eR LN TL WN TE CNR NN NE ‏لديا د‎
    N . H ‏نيح‎ 4 ‏حي‎ > PE Roa A oo wt SA 1 a % 8 1 8 3, A & a oa . 2 n° on Bran & TI > ae aN SR { § 3 b x, ‏ال‎ RES 08 § GE 1 3 § ks & 1 ‏ا‎ ; on H wy ‏ما ال اكع حك‎ 55 6 ‏المي ب‎ 3 + 2 wo Ne ‏ب‎ Ed wd 7 oh
    جا ري يجري يله جاورا ويا اا جاورا ور ما يواه مرا جد ا جنير اجا يي ‎nA RC SE A‏ اواج مااي 3 : ‎A Ry‏ جيه يد يرا ‎y‏ 1 ‎i :‏ :0 ‎EE, i‏ $ ‎i‏ 8 ِ د ‎wed TM‏ : ‎H FE a od a 3‏ ‎i‏ ا ‎RN FAC‏ 0 : 1 ; : كرا لج 8 ‎H‏ الك سوج .ا اخأ ‎g‏ ‎X oho :‏ ‎Fabs :‏ : ‎i‏ اح 4 > ‎<n‏ % ‎H - ea 1 Ed 5‏ 8 الج 3 ‎a‏ 0 1 الل ] ‎H A‏ 3 2 ‎i oss Nad & ;‏ : ‎iS I‏ رس \ : ‎ae i pH‏ 2 3 1 ‎a & : :‏ ع 0 بخ ‎oe‏ = : : 3 0 + 1 ‎J :‏ 8 ‎i 1 ;‏ 3 ا ا ا الل 0 ‎el i‏ مسقا ‎NEF IF SEN‏ - : ‎x , GE x 5‏ > : ‎Ei + 4 :‏ 3 3[ ‎x *‏ ا" ب" 4 « ‎H‏ ‎kd 5‏ اج ا 8 : 1 ‎EN 1 ¥‏ ة ‎FI . SE Ta‏ ‎i :‏ > ل : بيجي مج ‎rN‏ ‏; | يخ 5 4 7 ‎x‏ 3 قب 1 9 7 3+ ‎WE‏ 3[ : 1 ٍ ان = ‎EEE‏ الب 1 ‎i‏ نر + 1 = ‎Ya ie‏ \ 0 ‎To id ESO 0 > 1‏ 1 0 ‎i 0 0‏ 0 اح ا ‎i PE ay : 1 x‏ ‎I‏ 1 5 1 ال ُ 8 ‎wo‏ 0 ‎Me Se b N he 1 8‏ 4 0 ‎ht Winds Ka Pow 0‏ ب 8 ‎He 3‏ يدن ‎x‏ ‎x PY :‏ : ‎AAR AARAARAAARAARAAAS N i ;‏ 0 ]—————— تت ل ‎ge‏ . ‎N 8 Pi H‏ : اك ٍِ ٍ : إْ 8 ‎i 1 x ;‏ = 1 جح 8 ‎SN +f BEAN = i 0 :‏ 8 ‎ERY x oe i 1 :‏ 0 ال 3 ‎i & x‏ ا ‎wd 3 ro Sree.‏ $3 8 1 اسل وه سي ‎nan‏ ‏: 1 1 ا ‎H‏ ‎AS © 1 8‏ 8 ‎i‏ 2 ْ ‎H 2‏ ا 2 ‎H ks‏ ‎i :‏ 13 ‎I i 1‏ : 1 : 1 2 ‎JR 1 1‏ : : ‎H‏ ‎i‏ 1 3 0 ل 01
    ‎I. 1 8‏ : 3 & ; 3 1 3 : ‎i :‏ 0 ‎i :‏ 3[ 1 1 1 ‎x :‏ ‎H ;‏ ‎Bw :‏ اي 0 ‎i‏ ‎hd §‏ 0 يمرا بذ لسسع ‎H‏ ‎anc 3‏ ‎oil 1 ّ 3‏ احج 8 : > 5 ‎x :‏ ; ا 8 : 1 : ‎i :‏ 3[ ‎b i §‏ 1 = 8 ‎oo H 4‏ 0 : ‎i H‏ ايت ‎a‏ 1 ‎aa a a a a a 7 1 2 ) 1 ;‏ 8 ‎ee : Jr SE. ¥ t‏ - : ‎js‏ ا : ‎by)‏ ;
    ‎of. rd *‏ * 1 2 إْ ‎x‏ : ‎H‏ . 1 ل ل ‎i‏ ‏: سس الس ل ‎a‏ ‎NR A 3‏ دلي يلها سي حي ‎ie‏ 1 ‎See re‏ - ‎i |‏ 5 ~~ 3 § الى 1 ّ ا ‎J wd‏ © ‎a Poo‏ ‎H 3 k NEN‏ * ‎i |‏ ‎H E‏ ‎H E‏ ‎H EY R TRE‏ ‎Ped :‏ قت سب" ‎H‏ ‏~ : 1 ن أ ال سيت مت عات ‎p 8 ST‏ ‎i 3‏ ب 3 ‎H‏ ‎H :‏ ا ‎I‏ ْ 8 ‎EEE‏ ‎dow‏ 3 ‎[I Eso‏ &
    ا .م % حب £ ‎a en‏ ا 1 الب ‎Reems‏ ا 1 ‎B‏ ) ‎ENG 0 ) 3 i { os ]‏ الاي ثم الم ا من ‎Sod‏ 253 ‎i 7‏ ال ل & % ب" ا ا ا ‎wo‏ ‏0 ‎ae‏
    ‎A ev vy,‏ د امك ل ‎mene nr en en ee 6 En‏ مراك ل اج جداعم له ذا جاع حا حا عد اه جد عه بساح اعت حاط عات حاط لاه ماج ا 8 : 3 ‎N ¥‏ : 3 : : ‎Ny 3‏ 3 ‎x 3 1‏ ‎i Er bi‏ ‎Ef :‏ : ‎or 5 F & i‏ ‎a i i‏ ) : ‎i 3‏ ان ‎a wo NSE‏ "0 ‎ee i 1‏ ا ا * 1 ‎i % ena Ecol A ps 3 3‏ 8 ‎H‏ 0 3 & ٍ: لل ‎en‏ ا ا : : 8 ييبييبيبييييبيبيبيبد > ‎N x N wie‏ ‎x‏ ب 3 ‎Ny‏ 0 ‎edit? +‏ 5 & ! 3 ‎x - i i <4 3‏ ‎H > re Ne ¥‏ § 3 -2ل « °~ ‎H‏ 5 ‎H ES E > H‏ : ‎i gi i 4 }‏ 1 ‎i ; 3‏ ; ‎i H Fa we 3‏ ‎H : Fe ES‏ ¥ ‎i b x = 3‏ § ‎H a a Be i‏ § ‎H £2 ¥‏ ¥ ‎H Ge H‏ 4
    ‎i . ;‏ 8 3 : 1 0 § ‎I SR. J UA !‏ 0 إْ : ! | أرقي 11 إْ : 3 ل 1 { ; 3 ال : > 5 1 ‎H‏ . 8 ‎a x‏ لميبي سي الا 0 = ‎H‏ ‎i‏ ب عن س0 ‎HE‏ ‎a 5 E on +‏ امي 8 ‎FEY‏ ‎i‏ © ا > م عا 8*5 - ‎pon‏ ‎Ww H hd TR Fall 3‏ الت ‎Na‏ :0 ‎i‏ 0 ا م 0 : ‎H ha yo F ® i ¥‏ ‎Fon ; i i H‏ 1 النسسة ‎H i‏ ‎Eo bS‏ ب 1 0 ‎i i I‏ ‎ER oy no -‏ 0 = ‎i i i gs > = i St‏ : ‎we & 5 Eos NE‏ : ‎a H CECE‏ { ¥ ‎RE‏ & لا 1 8 ‎i‏ 77 ميته تأت لسالس ا : ‎i‏ 3 7 د 5 8 ‎El 8 * 3‏ 3 ‎a x 8 x 4‏ 5 ‎oo + i ¥ H‏ § ‎H‏ + 8 ل ¥ ¥ ‎H * 8 + ¥‏ ‎i 1 ِ 1 2 i‏ ‎i Hy‏ 3 الم ٍ و ‎“ed‏ 0 ‎Fras i i‏ الس الا ا << يبا : ‎i A :‏ أل ا ا ‎H - 1 eee‏ ‎w - 3 8 i‏ ىع ل ‎i‏ ‎a po x h 3‏ :2 ا ,0 & ‎a ES‏ : 3 ‎١ & a ¥‏ 3 : 3 م ‎H Ll SE 3 RRR.‏ ‎i : ’ wd 4 £‏ ‎i H‏ : ‎os * 3‏ 5 ‎a; 3 3‏ § ‎i 0‏ : ‎H‏ . ٍ ‎Wy i ¥‏ 19 ; ‎i ; 5 EH HH‏ 3 3 08 ¥ ‎i : :‏ : ‎BH 0 ¥‏ ‎nt i bd 4‏ 4 ‎N § N Foe x‏ ‎N 2: *‏ 3 3 ‎H i 5 N fa ¥‏ ‎Sg Pree Fo i‏ متها ‎i‏ ‎Cd H ]‏ ‎i i Sods i 3‏ ‎i ES x 3‏ 5 ‎i 5 1 :‏ : ‎H 3‏ - 8 ‎PT i :‏ : : : : | : ‎i By © H HS‏ ; ‎H ¥‏ تيب 0 ‎i‏ : 0 3 جر ‎i a‏ 08 ‎i Je ha 3 :‏ ‎le 0 NO : i‏ 1 ‎H‏ جد ‎Ee {Ny‏ زر 1 ل ري م ري ور د طاو الالال ‎H‏ ‎et ad 4‏ 5 4 : . ‎H‏ : ‎by a2 4‏ ‎A 5‏ لابجل : ‎J‏ 2 ات يي تت 1 ‎na Se es ed‏ تي ل ‎Ln Val‏ ‎w= 3‏ : الأب = ا : اج ‎wn Eo) : ++‏ ‎ER w‏ حي ‎py To Ey‏ ‎bY 4‏ م ا * > ‎kd 9‏ 3 ب * ال
    ‎i .‏ 3 ص + الح يي ا 3ب ‎g 5,‏ ب ل # م ‎zs 2 F ar 4‏ : ‎TNR.) & 0 3 N‏ ‎HEN‏ ايه 0 متمد ‎٠‏ ‎i REE CRE i‏ » م ان ال ‎FE‏ ‏م الحم ‎J‏ ‏و من لال ‎SE Ree‏ ‎AN‏
    لاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا ‎Sued Authority for intallentual Property‏ ‎RE‏ .¥ + \ ا 0 § 8 ‎Ss o‏ + < م ‎SNE‏ اج > عي كي الج ‎TE I UN BE Ca‏ ‎a‏ ةا ‎ww‏ جيثة > ‎Ld Ed H Ed - 2 Ld‏ وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها ‎of‏ سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. ‎Ad‏ ‏صادرة عن + ب ب ‎٠.‏ ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب ‎101١‏ .| لريا ‎1*١ v=‏ ؛ المملكة | لعربية | لسعودية ‎SAIP@SAIP.GOV.SA‏
SA518390958A 2015-08-24 2018-02-19 تحويل أساسه دورة رانكاين عضوية لحرارة ناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة وتبريد SA518390958B1 (ar)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201562209147P 2015-08-24 2015-08-24
US14/978,359 US10227899B2 (en) 2015-08-24 2015-12-22 Organic rankine cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power and cooling
PCT/US2016/030156 WO2017034629A1 (en) 2015-08-24 2016-04-29 Organic rankine cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power and cooling

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA518390958B1 true SA518390958B1 (ar) 2021-09-05

Family

ID=58097652

Family Applications (4)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA518390957A SA518390957B1 (ar) 2015-08-24 2018-02-19 تحويل أساسه دورة رانكاين عضوية لحرارة ناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة
SA518390956A SA518390956B1 (ar) 2015-08-24 2018-02-19 Goswami تحويل أساسه دورة معدلة لحرارة ناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة وتبريد بمرونة
SA518390960A SA518390960B1 (ar) 2015-08-24 2018-02-19 Goswami تحويل أساسه دورة معدلة للحرارة الناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة وتبريد
SA518390958A SA518390958B1 (ar) 2015-08-24 2018-02-19 تحويل أساسه دورة رانكاين عضوية لحرارة ناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة وتبريد

Family Applications Before (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA518390957A SA518390957B1 (ar) 2015-08-24 2018-02-19 تحويل أساسه دورة رانكاين عضوية لحرارة ناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة
SA518390956A SA518390956B1 (ar) 2015-08-24 2018-02-19 Goswami تحويل أساسه دورة معدلة لحرارة ناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة وتبريد بمرونة
SA518390960A SA518390960B1 (ar) 2015-08-24 2018-02-19 Goswami تحويل أساسه دورة معدلة للحرارة الناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة وتبريد

Country Status (6)

Country Link
US (11) US10227899B2 (ar)
EP (4) EP3341583B1 (ar)
JP (4) JP6629431B2 (ar)
CN (5) CN108138597B (ar)
SA (4) SA518390957B1 (ar)
WO (4) WO2017034620A1 (ar)

Families Citing this family (55)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101619135B1 (ko) * 2015-05-08 2016-05-11 한국에너지기술연구원 이젝터 냉동 사이클을 이용한 발전 시스템
US10227899B2 (en) 2015-08-24 2019-03-12 Saudi Arabian Oil Company Organic rankine cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power and cooling
US9803507B2 (en) 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation using independent dual organic Rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and continuous-catalytic-cracking-aromatics facilities
US9803506B2 (en) 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation from waste heat in integrated crude oil hydrocracking and aromatics facilities
US9803508B2 (en) 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation from waste heat in integrated crude oil diesel hydrotreating and aromatics facilities
US9745871B2 (en) 2015-08-24 2017-08-29 Saudi Arabian Oil Company Kalina cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power
US9803509B2 (en) 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation from waste heat in integrated crude oil refining and aromatics facilities
US9803513B2 (en) 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation from waste heat in integrated aromatics, crude distillation, and naphtha block facilities
US9803511B2 (en) 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation using independent dual organic rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and atmospheric distillation-naphtha hydrotreating-aromatics facilities
US9803505B2 (en) * 2015-08-24 2017-10-31 Saudi Arabian Oil Company Power generation from waste heat in integrated aromatics and naphtha block facilities
WO2017090046A1 (en) * 2015-11-24 2017-06-01 Goldshtein Lev Method and system of combined power plant for waste heat conversion to electrical energy, heating and cooling
ITUA20161730A1 (it) * 2016-03-16 2017-09-16 Stefano Briola Impianto e metodo per la fornitura all’utenza di potenza elettrica e/o potenza meccanica, potenza termica e/o potenza frigorifera
US10330382B2 (en) 2016-05-18 2019-06-25 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery
WO2018049128A1 (en) 2016-09-09 2018-03-15 Fluor Technologies Corporation Methods and configuration for retrofitting ngl plant for high ethane recovery
DE102016225091A1 (de) * 2016-12-15 2018-06-21 Mahle International Gmbh Wärmerückgewinnungseinrichtung
US10684079B2 (en) * 2017-08-08 2020-06-16 Saudi Arabian Oil Company Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power and cooling capacities using modified goswami system
US10626756B2 (en) * 2017-08-08 2020-04-21 Saudi Arabian Oil Company Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to power using dual turbines organic Rankine cycle
US10663234B2 (en) * 2017-08-08 2020-05-26 Saudi Arabian Oil Company Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous cooling capacity and potable water using kalina cycle and modified multi-effect distillation system
US10436077B2 (en) * 2017-08-08 2019-10-08 Saudi Arabian Oil Company Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to potable water using modified multi-effect distillation system
US10443453B2 (en) 2017-08-08 2019-10-15 Saudi Araabian Oil Company Natural gas liquid fractionation plant cooling capacity and potable water generation using integrated vapor compression-ejector cycle and modified multi-effect distillation system
US10480355B2 (en) 2017-08-08 2019-11-19 Saudi Arabian Oil Company Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power, cooling and potable water using modified goswami cycle and new modified multi-effect-distillation system
US10677104B2 (en) 2017-08-08 2020-06-09 Saudi Arabian Oil Company Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power, cooling and potable water using integrated mono-refrigerant triple cycle and modified multi-effect-distillation system
US10690407B2 (en) 2017-08-08 2020-06-23 Saudi Arabian Oil Company Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power and potable water using organic Rankine cycle and modified multi-effect-distillation systems
US10451359B2 (en) * 2017-08-08 2019-10-22 Saudi Arabian Oil Company Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to power using Kalina cycle
US10494958B2 (en) 2017-08-08 2019-12-03 Saudi Arabian Oil Company Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power and cooling capacities using integrated organic-based compressor-ejector-expander triple cycles system
US10487699B2 (en) 2017-08-08 2019-11-26 Saudi Arabian Oil Company Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to cooling capacity using kalina cycle
US10480354B2 (en) * 2017-08-08 2019-11-19 Saudi Arabian Oil Company Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power and potable water using Kalina cycle and modified multi-effect-distillation system
US10662824B2 (en) * 2017-08-08 2020-05-26 Saudi Arabian Oil Company Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to power using organic Rankine cycle
CA3077409A1 (en) 2017-10-20 2019-04-25 Fluor Technologies Corporation Phase implementation of natural gas liquid recovery plants
US11268756B2 (en) * 2017-12-15 2022-03-08 Saudi Arabian Oil Company Process integration for natural gas liquid recovery
CN108287569B (zh) * 2018-01-12 2021-02-12 中国科学院长春光学精密机械与物理研究所 一种液氨流量控制装置、控制方法及装配方法
JP6997667B2 (ja) * 2018-04-17 2022-01-17 株式会社東芝 発電装置および発電方法
CN110201499A (zh) * 2018-11-06 2019-09-06 深圳市贝腾科技有限公司 热交换装置及冷冻干燥机
CN109798159B (zh) * 2019-02-13 2019-10-25 孙诚刚 分布式换能方法和系统
CN109707472B (zh) * 2019-02-28 2021-10-22 东北大学 一种利用干熄焦余热的分布式能源系统
CN109826686B (zh) * 2019-03-25 2024-01-26 深圳市奥宇低碳技术股份有限公司 余热回收系统
WO2020235497A1 (ja) * 2019-05-21 2020-11-26 日揮グローバル株式会社 発電システム及び発電方法
CN111980880B (zh) * 2019-05-23 2022-07-05 中国石油天然气股份有限公司 气驱增压机的工作系统及冷却方法
US11174715B2 (en) 2019-06-10 2021-11-16 Saudi Arabian Oil Company Coupling enhanced oil recovery with energy requirements for crude production and processing
CN111073712A (zh) * 2019-12-30 2020-04-28 河北工业大学 一种生物质热解气净化及冷凝液回收工艺
CN111735237B (zh) * 2020-05-25 2021-10-19 昆明理工大学 一种中低温热能利用功冷联供系统
CN111900432B (zh) * 2020-06-11 2021-06-25 山东大学 固体氧化物燃料电池系统、功冷联供系统及其方法
US11364449B2 (en) * 2020-07-15 2022-06-21 Energy Integration, Inc. Methods and systems for optimizing mechanical vapor compression and/or thermal vapor compression within multiple-stage processes
CN112032804B (zh) * 2020-07-27 2022-02-22 中国地质科学院水文地质环境地质研究所 中低温地热梯级开发利用的发电和集中供热系统及方法
US11592009B2 (en) 2021-04-02 2023-02-28 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power at a drilling rig
US11421663B1 (en) * 2021-04-02 2022-08-23 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power in an organic Rankine cycle operation
US11480074B1 (en) 2021-04-02 2022-10-25 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods utilizing gas temperature as a power source
US11280322B1 (en) 2021-04-02 2022-03-22 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems for generating geothermal power in an organic Rankine cycle operation during hydrocarbon production based on wellhead fluid temperature
US11644015B2 (en) 2021-04-02 2023-05-09 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power at a drilling rig
US11359576B1 (en) 2021-04-02 2022-06-14 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods utilizing gas temperature as a power source
US11493029B2 (en) 2021-04-02 2022-11-08 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power at a drilling rig
US11486370B2 (en) 2021-04-02 2022-11-01 Ice Thermal Harvesting, Llc Modular mobile heat generation unit for generation of geothermal power in organic Rankine cycle operations
US11293414B1 (en) 2021-04-02 2022-04-05 Ice Thermal Harvesting, Llc Systems and methods for generation of electrical power in an organic rankine cycle operation
US11187185B1 (en) * 2021-04-05 2021-11-30 Cummins Inc. Waste heat recovery lube oil management
TR2022008688A2 (tr) * 2022-05-27 2022-06-21 Ctn Makina Sanayi Ve Ticaret Anonim Sirketi Orc si̇stemleri̇ni̇n kullanildiği whr tesi̇sleri̇ne yöneli̇k bi̇r ph eşanjörü

Family Cites Families (118)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2131105A (en) 1936-10-21 1938-09-27 Raymond P Hill Draft tube throat ring
SU295317A1 (ru) 1967-11-28 1977-10-25 Специальное Конструкторское Бюро По Автоматике В Нефтепереработке И Нефтехимии Способ автоматического управлени блоком печь-реактор установки гидрокренинга
US3686867A (en) * 1971-03-08 1972-08-29 Francis R Hull Regenerative ranking cycle power plant
US3858395A (en) * 1972-02-14 1975-01-07 Cycle Ass External combustion power producing method and apparatus
US3995428A (en) 1975-04-24 1976-12-07 Roberts Edward S Waste heat recovery system
US4069672A (en) * 1976-11-24 1978-01-24 Milling Robert W Waste heat converter for an internal combustion engine
US4109469A (en) 1977-02-18 1978-08-29 Uop Inc. Power generation from refinery waste heat streams
JPS54140042A (en) 1978-04-24 1979-10-30 Idemitsu Kosan Co Method of harnessing waste heat
US4291232A (en) 1979-07-09 1981-09-22 Cardone Joseph T Liquid powered, closed loop power generating system and process for using same
US4512155A (en) 1979-12-03 1985-04-23 Itzhak Sheinbaum Flowing geothermal wells and heat recovery systems
US4439988A (en) 1980-11-06 1984-04-03 University Of Dayton Rankine cycle ejector augmented turbine engine
US4391102A (en) * 1981-08-10 1983-07-05 Biphase Energy Systems Fresh water production from power plant waste heat
US4471619A (en) 1982-08-23 1984-09-18 Uop Inc. Fractionation process with power generation by depressurizing the overhead vapor stream
US4595344A (en) * 1982-09-30 1986-06-17 Briley Patrick B Ejector and method of controlling same
US4434746A (en) 1983-03-04 1984-03-06 Phillips Petroleum Company Control of a system for supplying heat
JPS6056184A (ja) 1983-09-08 1985-04-01 Fuji Electric Co Ltd 地熱タ−ビン復水器のガス抽出装置
US4743356A (en) 1986-09-24 1988-05-10 Amoco Corporation Increasing resid hydrotreating conversion
US4733557A (en) 1986-10-22 1988-03-29 Atlantic Richfield Company Method and system for determining vapor pressure or composition of hydrocarbon liquids
FR2615523B1 (fr) 1987-05-22 1990-06-01 Electricite De France Procede d'hydrocraquage d'une charge d'hydrocarbures et installation d'hydrocraquage pour la mise en oeuvre de ce procede
US4792390A (en) 1987-09-21 1988-12-20 Uop Inc. Combination process for the conversion of a distillate hydrocarbon to produce middle distillate product
US5007240A (en) * 1987-12-18 1991-04-16 Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha Hybrid Rankine cycle system
US5240476A (en) 1988-11-03 1993-08-31 Air Products And Chemicals, Inc. Process for sulfur removal and recovery from a power generation plant using physical solvent
IL88571A (en) 1988-12-02 1998-06-15 Ormat Turbines 1965 Ltd Method of and apparatus for producing power using steam
US4962238A (en) 1989-10-04 1990-10-09 Exxon Research And Engineering Company Removal of glycols from a polyalkylene glycol dialkyl ether solution
US5164070A (en) 1991-03-06 1992-11-17 Uop Hydrocracking product recovery process
US5804060A (en) 1995-12-13 1998-09-08 Ormat Process Technologies, Inc. Method of and apparatus for producing power in solvent deasphalting units
IT1299034B1 (it) 1998-04-07 2000-02-07 Agip Petroli Procedimento per determinare il tenore in azoto dell'effluente del reattore di pretrattamento in un impianto di cracking catalitico
ATE249572T1 (de) * 1998-07-13 2003-09-15 Norsk Hydro As Verfahren zur erzeugung elektrischer energie, dampf und kohlendioxid aus einer kohlenwasserstoffzufuhr
US6216436B1 (en) 1998-10-15 2001-04-17 General Electric Co. Integrated gasification combined cycle power plant with kalina bottoming cycle
CA2307819C (en) 1999-05-07 2005-04-19 Ionics, Incorporated Water treatment method for heavy oil production
US6347520B1 (en) 2001-02-06 2002-02-19 General Electric Company Method for Kalina combined cycle power plant with district heating capability
US20030213246A1 (en) * 2002-05-15 2003-11-20 Coll John Gordon Process and device for controlling the thermal and electrical output of integrated micro combined heat and power generation systems
CA2457908C (en) * 2001-08-31 2011-08-09 Ceramic Fuel Cells Limited Fuel cell system and method for recycling exhaust
US6434942B1 (en) 2001-09-20 2002-08-20 Walter T. Charlton Building, or other self-supporting structure, incorporating multi-stage system for energy generation
US6668553B1 (en) 2002-09-13 2003-12-30 Honeywell International Inc. Ejector-based cooling system for turbochargers
US7305829B2 (en) 2003-05-09 2007-12-11 Recurrent Engineering, Llc Method and apparatus for acquiring heat from multiple heat sources
ES2278377T3 (es) 2004-04-16 2007-08-01 Siemens Aktiengesellschaft Metodo y dispositivo para realizar un proceso ciclico termodinamico.
US7428816B2 (en) 2004-07-16 2008-09-30 Honeywell International Inc. Working fluids for thermal energy conversion of waste heat from fuel cells using Rankine cycle systems
CA2621185A1 (en) 2005-09-08 2007-03-15 Millennium Synfuels, Llc. Hybrid energy system
US7536864B2 (en) * 2005-12-07 2009-05-26 General Electric Company Variable motive nozzle ejector for use with turbine engines
JP2007224058A (ja) 2006-02-21 2007-09-06 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 石油化学コンビナート
CN100366709C (zh) 2006-04-17 2008-02-06 中国石油化工集团公司 一种重油加工的组合工艺
US7597147B2 (en) 2006-04-21 2009-10-06 Shell Oil Company Temperature limited heaters using phase transformation of ferromagnetic material
US20080257413A1 (en) 2006-06-23 2008-10-23 Saudi Arabian Oil Company System, Program Product, and Related Methods for Global Targeting of Process Utilities Under Varying Conditions
US20080041046A1 (en) 2006-08-16 2008-02-21 Deere & Company, A Delaware Corporation Engine waste heat recovery system
WO2008051833A2 (en) 2006-10-20 2008-05-02 Shell Oil Company Heating hydrocarbon containing formations in a checkerboard pattern staged process
CN101743293A (zh) 2007-04-18 2010-06-16 Sgc能源Sgps公司 废物至液体烃精炼系统
US7950453B2 (en) 2007-04-20 2011-05-31 Shell Oil Company Downhole burner systems and methods for heating subsurface formations
US7730854B2 (en) 2007-05-23 2010-06-08 Uop Llc Process for steam heat recovery from multiple heat streams
US7799288B2 (en) 2007-06-29 2010-09-21 Uop Llc Apparatus for recovering power from FCC product
US8561405B2 (en) 2007-06-29 2013-10-22 General Electric Company System and method for recovering waste heat
US20100263380A1 (en) 2007-10-04 2010-10-21 United Technologies Corporation Cascaded organic rankine cycle (orc) system using waste heat from a reciprocating engine
CA2698334A1 (en) 2007-10-12 2009-04-16 Doty Scientific, Inc. High-temperature dual-source organic rankine cycle with gas separations
US8454853B2 (en) 2008-03-07 2013-06-04 Arkema Inc. Halogenated alkene heat transfer composition with improved oil return
US8058492B2 (en) 2008-03-17 2011-11-15 Uop Llc Controlling production of transportation fuels from renewable feedstocks
DE102008026267A1 (de) * 2008-06-02 2009-12-03 Uhde Gmbh Modifizierter Gas- und Dampfturbinenprozess mit integrierter Kohledruckvergasung
US9360910B2 (en) 2009-10-30 2016-06-07 Saudi Arabian Oil Company Systems, computer readable media, and computer programs for enhancing energy efficiency via systematic hybrid inter-processes integration
US9378313B2 (en) 2009-10-30 2016-06-28 Saudi Arabian Oil Company Methods for enhanced energy efficiency via systematic hybrid inter-processes integration
CA2668243A1 (en) 2008-06-10 2009-12-10 Alexandre A. Borissov System and method for producing power from thermal energy stored in a fluid produced during heavy oil extraction
CN101424453B (zh) 2008-12-05 2011-01-26 上海九元石油化工有限公司 炼油厂高温热联合系统及其应用
US20100146974A1 (en) 2008-12-16 2010-06-17 General Electric Company System for recovering waste heat
EP2411121A4 (en) 2009-03-25 2012-10-17 Fluor Tech Corp IMPROVED CONFIGURATIONS AND METHODS FOR HIGH-PRESSURE ACID GAS REMOVAL
US20100242476A1 (en) 2009-03-30 2010-09-30 General Electric Company Combined heat and power cycle system
GB2469077A (en) 2009-03-31 2010-10-06 Dps Bristol Process for the offshore liquefaction of a natural gas feed
US20100319346A1 (en) 2009-06-23 2010-12-23 General Electric Company System for recovering waste heat
US20100326076A1 (en) 2009-06-30 2010-12-30 General Electric Company Optimized system for recovering waste heat
US8544274B2 (en) 2009-07-23 2013-10-01 Cummins Intellectual Properties, Inc. Energy recovery system using an organic rankine cycle
US9163188B2 (en) * 2009-07-24 2015-10-20 Bp Alternative Energy International Limited Separation of carbon dioxide and hydrogen
US9064047B2 (en) 2009-09-24 2015-06-23 International Business Machines Corporation Parallel processing of ETL jobs involving extensible markup language documents
US20110072819A1 (en) 2009-09-28 2011-03-31 General Electric Company Heat recovery system based on the use of a stabilized organic rankine fluid, and related processes and devices
US8459030B2 (en) 2009-09-30 2013-06-11 General Electric Company Heat engine and method for operating the same
US20110083437A1 (en) 2009-10-13 2011-04-14 General Electric Company Rankine cycle system
GB0922410D0 (en) 2009-12-22 2010-02-03 Johnson Matthey Plc Conversion of hydrocarbons to carbon dioxide and electrical power
US8418466B1 (en) 2009-12-23 2013-04-16 David Hardgrave Thermodynamic amplifier cycle system and method
SG10201500515QA (en) 2010-01-22 2015-04-29 Exxonmobil Upstream Res Co Removal of acid gases from a gas stream, with co2 capture and sequestration
WO2011103560A2 (en) * 2010-02-22 2011-08-25 University Of South Florida Method and system for generating power from low- and mid- temperature heat sources
US9242260B2 (en) * 2010-04-01 2016-01-26 Proven Technologies, Llc Directed multiport eductor and method of use
ES2624271T3 (es) * 2010-04-21 2017-07-13 General Electric Technology Gmbh Método para separar dióxido de carbono de gas de humo de plantas de combustión
US20120031096A1 (en) 2010-08-09 2012-02-09 Uop Llc Low Grade Heat Recovery from Process Streams for Power Generation
US20120047889A1 (en) 2010-08-27 2012-03-01 Uop Llc Energy Conversion Using Rankine Cycle System
KR20130099959A (ko) 2010-10-06 2013-09-06 셰브런 유.에스.에이.인크. 공정 열 부산물의 이용
AU2011311958A1 (en) 2010-10-06 2013-02-28 Chevron U.S.A. Inc. Improving capacity and performance of process columns by overhead heat recovery into an organic rankine cycle for power generation
US20120102996A1 (en) * 2010-10-29 2012-05-03 General Electric Company Rankine cycle integrated with absorption chiller
GB201018721D0 (en) * 2010-11-05 2010-12-22 Transvac Systems Ltd Improved ejector and method
US8857186B2 (en) 2010-11-29 2014-10-14 Echogen Power Systems, L.L.C. Heat engine cycles for high ambient conditions
US8616001B2 (en) * 2010-11-29 2013-12-31 Echogen Power Systems, Llc Driven starter pump and start sequence
US8572973B2 (en) * 2011-04-11 2013-11-05 Institute Of Nuclear Energy Research, Atomic Energy Council Apparatus and method for generating power and refrigeration from low-grade heat
US9321972B2 (en) 2011-05-02 2016-04-26 Saudi Arabian Oil Company Energy-efficient and environmentally advanced configurations for naptha hydrotreating process
US8302399B1 (en) 2011-05-13 2012-11-06 General Electric Company Organic rankine cycle systems using waste heat from charge air cooling
US9023193B2 (en) 2011-05-23 2015-05-05 Saudi Arabian Oil Company Process for delayed coking of whole crude oil
JP5800295B2 (ja) 2011-08-19 2015-10-28 国立大学法人佐賀大学 蒸気動力サイクルシステム
US8959885B2 (en) 2011-08-22 2015-02-24 General Electric Company Heat recovery from a gasification system
CN202220630U (zh) * 2011-09-13 2012-05-16 上海盛合新能源科技有限公司 石化行业中使用的低温余热回收设备
WO2013055391A1 (en) 2011-10-03 2013-04-18 Echogen Power Systems, Llc Carbon dioxide refrigeration cycle
US8889747B2 (en) 2011-10-11 2014-11-18 Bp Corporation North America Inc. Fischer Tropsch reactor with integrated organic rankine cycle
US10690121B2 (en) 2011-10-31 2020-06-23 University Of South Florida Integrated cascading cycle solar thermal plants
US20130145763A1 (en) 2011-12-09 2013-06-13 Parsa Mirmobin Recovery for thermal cycles
WO2013095772A1 (en) 2011-12-21 2013-06-27 Rentech, Inc. System and method for production of fischer-tropsch synthesis products and power
US9388766B2 (en) 2012-03-23 2016-07-12 Concentric Power, Inc. Networks of cogeneration systems
US9074492B2 (en) * 2012-04-30 2015-07-07 Electro-Motive Diesel, Inc. Energy recovery arrangement having multiple heat sources
FR2990990B1 (fr) 2012-05-22 2016-03-11 IFP Energies Nouvelles Procede de production d'electricite par valorisation de la chaleur residuelle des fluides issus d'une raffinerie
CN104364424B (zh) 2012-06-13 2018-09-14 沙特阿拉伯石油公司 从集成式电解池和烃气化反应器生产氢气
US9284857B2 (en) 2012-06-26 2016-03-15 The Regents Of The University Of California Organic flash cycles for efficient power production
US9038389B2 (en) 2012-06-26 2015-05-26 Harris Corporation Hybrid thermal cycle with independent refrigeration loop
US9647284B2 (en) 2013-03-15 2017-05-09 Exxonmobil Research And Engineering Company Integration of molten carbonate fuel cells in Fischer-Tropsch synthesis
US20160045841A1 (en) 2013-03-15 2016-02-18 Transtar Group, Ltd. New and improved system for processing various chemicals and materials
WO2014205163A1 (en) 2013-06-19 2014-12-24 Lewis Michael J Process for enhanced oil recovery using capture of carbon dioxide
US9447702B2 (en) 2013-06-21 2016-09-20 Sankar K. Mohan Cooling system and cooling method for use with closed loop systems
FR3009203B1 (fr) * 2013-07-31 2017-01-27 Ifp Energies Now Procede de captation d'un metal lourd contenu dans un gaz humide integrant une pompe a chaleur pour chauffer le gaz introduit dans une masse de captation
CN103528262B (zh) 2013-10-15 2016-05-25 上海交通大学 一种非能动式有机物工质喷射制冷方法
KR20150062027A (ko) 2013-11-28 2015-06-05 한국과학기술연구원 하이브리드 터빈 발전 시스템
EP3146184B1 (en) 2014-05-21 2018-03-07 Siemens Energy, Inc. Method of providing a cooling flow from a compressor to a turbine in a gas turbine engine
US9562201B2 (en) 2014-06-28 2017-02-07 Saudi Arabian Oil Company Energy efficient apparatus employing energy efficient process schemes providing enhanced integration of gasification-based multi-generation and hydrocarbon refining facilities and related methods
CN104560082A (zh) 2014-12-30 2015-04-29 山东益大新材料有限公司 一种针状焦用精芳烃油的改进方法
EP3256550A4 (en) * 2015-02-09 2018-08-29 Fluor Technologies Corporation Methods and configuration of an ngl recovery process for low pressure rich feed gas
US20160289143A1 (en) 2015-04-01 2016-10-06 Siluria Technologies, Inc. Advanced oxidative coupling of methane
US9745871B2 (en) 2015-08-24 2017-08-29 Saudi Arabian Oil Company Kalina cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power
US10227899B2 (en) 2015-08-24 2019-03-12 Saudi Arabian Oil Company Organic rankine cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power and cooling

Also Published As

Publication number Publication date
SA518390957B1 (ar) 2021-09-05
JP6608526B2 (ja) 2019-11-20
US20170306803A1 (en) 2017-10-26
JP2018529042A (ja) 2018-10-04
US20180045078A1 (en) 2018-02-15
WO2017034629A1 (en) 2017-03-02
US9816401B2 (en) 2017-11-14
US10480352B2 (en) 2019-11-19
US10125640B2 (en) 2018-11-13
WO2017034622A1 (en) 2017-03-02
US20170058709A1 (en) 2017-03-02
US20180073400A1 (en) 2018-03-15
US20200173310A1 (en) 2020-06-04
EP3341583B1 (en) 2019-08-14
CN108138597A (zh) 2018-06-08
EP3341586B1 (en) 2019-06-12
WO2017034628A1 (en) 2017-03-02
US20190010832A1 (en) 2019-01-10
US9828885B2 (en) 2017-11-28
EP3341587B1 (en) 2019-06-12
SA518390960B1 (ar) 2021-09-05
CN111535887A (zh) 2020-08-14
US10174640B1 (en) 2019-01-08
CN108138595B (zh) 2020-06-02
US20170058708A1 (en) 2017-03-02
JP6629431B2 (ja) 2020-01-15
CN108138595A (zh) 2018-06-08
JP2018532926A (ja) 2018-11-08
US20170058711A1 (en) 2017-03-02
SA518390956B1 (ar) 2021-09-05
CN108138596A (zh) 2018-06-08
US10995636B2 (en) 2021-05-04
US10113448B2 (en) 2018-10-30
US20190055857A1 (en) 2019-02-21
JP2018530692A (ja) 2018-10-18
JP2018532060A (ja) 2018-11-01
JP6657378B2 (ja) 2020-03-04
US10577981B2 (en) 2020-03-03
WO2017034620A1 (en) 2017-03-02
CN108138598B (zh) 2020-09-22
CN108138596B (zh) 2021-01-08
US10227899B2 (en) 2019-03-12
EP3341583A1 (en) 2018-07-04
CN108138597B (zh) 2020-05-29
EP3341587A1 (en) 2018-07-04
EP3341586A1 (en) 2018-07-04
EP3341584A1 (en) 2018-07-04
CN108138598A (zh) 2018-06-08
US20170058722A1 (en) 2017-03-02
US20190017418A1 (en) 2019-01-17
JP6608525B2 (ja) 2019-11-20
US10125639B2 (en) 2018-11-13
EP3341584B1 (en) 2019-06-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA518390958B1 (ar) تحويل أساسه دورة رانكاين عضوية لحرارة ناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة وتبريد
SA518390955B1 (ar) عملية تحويل أساسها دورة kalina للحرارة الناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة
CN103038590A (zh) 用于液化来自燃烧设施的烟道气的方法和设施