SA518390955B1 - عملية تحويل أساسها دورة kalina للحرارة الناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة - Google Patents
عملية تحويل أساسها دورة kalina للحرارة الناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة Download PDFInfo
- Publication number
- SA518390955B1 SA518390955B1 SA518390955A SA518390955A SA518390955B1 SA 518390955 B1 SA518390955 B1 SA 518390955B1 SA 518390955 A SA518390955 A SA 518390955A SA 518390955 A SA518390955 A SA 518390955A SA 518390955 B1 SA518390955 B1 SA 518390955B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- working fluid
- stream
- hour
- heat
- temperature
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims abstract description 375
- 238000012545 processing Methods 0.000 title claims abstract description 123
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 title claims abstract description 65
- 239000010908 plant waste Substances 0.000 title description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 311
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 150
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 claims abstract description 85
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 84
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims abstract description 56
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 claims abstract description 28
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 227
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 193
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims description 185
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 145
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 131
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 70
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 64
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 58
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 53
- 238000010248 power generation Methods 0.000 claims description 44
- 239000001294 propane Substances 0.000 claims description 35
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 33
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 23
- 235000009508 confectionery Nutrition 0.000 claims description 18
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 16
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 8
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims description 7
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 claims description 6
- 108091008717 AR-A Proteins 0.000 claims 2
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims 2
- ABYZSYDGJGVCHS-ZETCQYMHSA-N (2s)-2-acetamido-n-(4-nitrophenyl)propanamide Chemical compound CC(=O)N[C@@H](C)C(=O)NC1=CC=C([N+]([O-])=O)C=C1 ABYZSYDGJGVCHS-ZETCQYMHSA-N 0.000 claims 1
- WUBBRNOQWQTFEX-UHFFFAOYSA-N 4-aminosalicylic acid Chemical compound NC1=CC=C(C(O)=O)C(O)=C1 WUBBRNOQWQTFEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 241000238876 Acari Species 0.000 claims 1
- RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N Acetaminophen Chemical compound CC(=O)NC1=CC=C(O)C=C1 RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 101100490563 Caenorhabditis elegans adr-1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 101100426973 Caenorhabditis elegans ttr-3 gene Proteins 0.000 claims 1
- 235000017274 Diospyros sandwicensis Nutrition 0.000 claims 1
- 101150029234 Hes5 gene Proteins 0.000 claims 1
- 241001580017 Jana Species 0.000 claims 1
- 241000282838 Lama Species 0.000 claims 1
- 241000917703 Leia Species 0.000 claims 1
- 101100450138 Neurospora crassa (strain ATCC 24698 / 74-OR23-1A / CBS 708.71 / DSM 1257 / FGSC 987) hat-2 gene Proteins 0.000 claims 1
- 101100285000 Neurospora crassa (strain ATCC 24698 / 74-OR23-1A / CBS 708.71 / DSM 1257 / FGSC 987) his-3 gene Proteins 0.000 claims 1
- 101150106086 PRY1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 241000282320 Panthera leo Species 0.000 claims 1
- 241000275475 Praia Species 0.000 claims 1
- 241000718541 Tetragastris balsamifera Species 0.000 claims 1
- 229940092980 adalat Drugs 0.000 claims 1
- 238000004002 angle-resolved photoelectron spectroscopy Methods 0.000 claims 1
- 235000013405 beer Nutrition 0.000 claims 1
- 239000008280 blood Substances 0.000 claims 1
- 210000004369 blood Anatomy 0.000 claims 1
- 239000003814 drug Substances 0.000 claims 1
- 235000013305 food Nutrition 0.000 claims 1
- 235000003642 hunger Nutrition 0.000 claims 1
- HYIMSNHJOBLJNT-UHFFFAOYSA-N nifedipine Chemical compound COC(=O)C1=C(C)NC(C)=C(C(=O)OC)C1C1=CC=CC=C1[N+]([O-])=O HYIMSNHJOBLJNT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 178
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 114
- 235000011114 ammonium hydroxide Nutrition 0.000 description 114
- 239000001282 iso-butane Substances 0.000 description 89
- 235000013847 iso-butane Nutrition 0.000 description 89
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 82
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 58
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 51
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 50
- GIAFURWZWWWBQT-UHFFFAOYSA-N 2-(2-aminoethoxy)ethanol Chemical compound NCCOCCO GIAFURWZWWWBQT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 40
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 35
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 28
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 27
- 239000003570 air Substances 0.000 description 26
- ZIBGPFATKBEMQZ-UHFFFAOYSA-N triethylene glycol Chemical compound OCCOCCOCCO ZIBGPFATKBEMQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 26
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 24
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 24
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 22
- XOAAWQZATWQOTB-UHFFFAOYSA-N taurine Chemical compound NCCS(O)(=O)=O XOAAWQZATWQOTB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 19
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 14
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 14
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 13
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 13
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 12
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 12
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 description 11
- 229960003080 taurine Drugs 0.000 description 11
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 10
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 9
- 235000015076 Shorea robusta Nutrition 0.000 description 9
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 9
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 8
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 7
- 101100234002 Drosophila melanogaster Shal gene Proteins 0.000 description 6
- 244000166071 Shorea robusta Species 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 6
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 6
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 6
- 230000003137 locomotive effect Effects 0.000 description 6
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 5
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 5
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 5
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 4
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 4
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 4
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 4
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 4
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 4
- 239000006200 vaporizer Substances 0.000 description 4
- GODZNYBQGNSJJN-UHFFFAOYSA-N 1-aminoethane-1,2-diol Chemical compound NC(O)CO GODZNYBQGNSJJN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 241000287828 Gallus gallus Species 0.000 description 3
- 108010067035 Pancrelipase Proteins 0.000 description 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 3
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 229940092125 creon Drugs 0.000 description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 3
- MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N Ferrous sulfide Chemical compound [Fe]=S MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 238000010612 desalination reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 2
- 102100036869 Diacylglycerol O-acyltransferase 1 Human genes 0.000 description 1
- 108050004099 Diacylglycerol O-acyltransferase 1 Proteins 0.000 description 1
- 241001649081 Dina Species 0.000 description 1
- 208000005577 Gastroenteritis Diseases 0.000 description 1
- 102220603123 Growth hormone variant_H28S_mutation Human genes 0.000 description 1
- 241001460053 Laides Species 0.000 description 1
- 241000252067 Megalops atlanticus Species 0.000 description 1
- 241000711981 Sais Species 0.000 description 1
- 244000292604 Salvia columbariae Species 0.000 description 1
- 235000012377 Salvia columbariae var. columbariae Nutrition 0.000 description 1
- 235000001498 Salvia hispanica Nutrition 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 235000014167 chia Nutrition 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000005138 cryopreservation Methods 0.000 description 1
- 238000007791 dehumidification Methods 0.000 description 1
- PXBRQCKWGAHEHS-UHFFFAOYSA-N dichlorodifluoromethane Chemical compound FC(F)(Cl)Cl PXBRQCKWGAHEHS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 235000001159 dosh Nutrition 0.000 description 1
- 244000245171 dosh Species 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 231100001261 hazardous Toxicity 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 210000003041 ligament Anatomy 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000002808 molecular sieve Substances 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002343 natural gas well Substances 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000000419 plant extract Substances 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 229920000136 polysorbate Polymers 0.000 description 1
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 1
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N sodium aluminosilicate Chemical compound [Na+].[Al+3].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002915 spent fuel radioactive waste Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- SRVJKTDHMYAMHA-WUXMJOGZSA-N thioacetazone Chemical compound CC(=O)NC1=CC=C(\C=N\NC(N)=S)C=C1 SRVJKTDHMYAMHA-WUXMJOGZSA-N 0.000 description 1
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
- F01K25/06—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using mixtures of different fluids
- F01K25/065—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using mixtures of different fluids with an absorption fluid remaining at least partly in the liquid state, e.g. water for ammonia
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/08—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with working fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
- F01K25/08—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours
- F01K25/10—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours the vapours being cold, e.g. ammonia, carbon dioxide, ether
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بنظام يتضمن مبادل حراري heat exchanger لاستخلاص حرارة ناتجة عن النفايات يتم تصميمه لتسخين تيار مائع تسخين بإجراء تبادل حراري مع مصدر للحرارة heat source في محطة معالجة غاز gas processing plant مختصة بالنفط الخام؛ ونظام لتحويل الطاقة بدورة Kalina يتضمن مجموعة أولى من المبادلات الحرارية لتسخين جزء أول من مائع التشغيل بإجراء تبادل حراري مع تيار مائع تسخين تم تسخينه ومجموعة ثانية من المبادلات الحرارية لتسخين الجزء الثاني من مائع التشغيل. تتضمن المجموعة الثانية من المبادلات الحرارية مبادل حراري أول لتسخين الجزء الثاني من مائع التشغيل بإجراء تبادل حراري مع تيار سائل من مائع التشغيل working fluid ؛ ومبادل حراري ثاني لتسخين الجزء الثاني من مائع التشغيل بإجراء تبادل حراري مع تيار مائع التسخين الذي تم تسخينه. يتضمن نظام تحويل الطاقة وسيلة فصل لاستقبال الأجزاء الأول والثاني اللذين تم تسخينهما من مائع التشغيل ولإخراج تيار بخار من مائع التشغيل وتيار سائل من مائع التشغيل؛ توربين turbine أول ومولد لتوليد القدرة بواسطة توسيع رقعة تيار البخار؛ وتوربين ثاني لتوليد القدرة من تيار ال
Description
عملية تحويل أساسها 550 KALINA للحرارة الناتجة عن نفايات محطة dallas غاز إلى 538 Kalina Cycle Based Conversion of Gas Processing Plant Waste Heat Into Power الوصف الكامل خلفية الاختراع يمكن إيجاد الغاز الطبيعي 985 Natural والنفط الخام oil 00106 في خزان مشترك .COMMON reservoir فى بعض الحالات؛ يمكن أن تنقى محطات معالجة الغاز gas processing plants الغاز الطبيعي الخام بواسطة إزالة الملوثات الشائعة مثل الماء؛ ثانى أكسيد الكريون carbon dioxide وكبريتيد الهيدروجين hydrogen sulfide بعض المواد All تلوث الغاز الطبيعي لها قيمة اقتصادية ويمكن أن تخضع لمزيد من المعالجة أو يتم بيعها أو كليهما. Ge ما تطلق محطات معالجة الغاز المرتبطة بالنفط الخام كميات كبيرة من الحرارة الناتجة عن النفايات فى البيئة 0081. يصف Jie 4A.
Vidal et al صحفى بعنوان Analysis of a combined power and" refrigeration cycle by the exergy method 0 (الطاقة 31 )15( صفحة 3414-3401 )2006((¢ طلب طريقة لتحليل الطاقة المستحالة لتقييم دورة مدمجة مقترحة لإنتاج كل من القدرة والتبريد في ذات الوقت بمصدر حرارة واحد فقط واستخدام خليط الماء والأمونيا ammonia كمائع Lui Be . يصف حسن Hasan فى Jie صحفى بعنوان " First and second law analysis of a new 15 power and refrigeration thermodynamic " الطاقة الشمسية 73 )5( صفحات 385- 393 )2002((¢ استخدام القوانين الأول والثاني للديناميكا الحرارية لتحليل دورة ديناميكا حرارية مقترحة من قبل Jilly Goswami تستخدم خليط ثنائي من الأمونيا ammonia والماء . الوصف العام للاختراع
في أحد الجوانب»؛ يتضمن النظام مبادل حراري heat exchanger لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات يتم تصميمه لتسخين تيار مائع تسخين بإجراء تبادل حراري مع مصدر الحرارة في dass معالجة الغاز gas processing plants المختصة بالنفط الخام. يتضمن النظام نظام تحويل الطاقة بدورة (Kalina يتضمن نظام تحويل الطاقة بدورة Kalin مجموعة أولى من المبادلات الحرارية لتحويل الطاقة مصممة لتسخين جزءٍ أول من مائع التشغيل بإجراء تبادل حراري مع تيار مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ يتضمن مائع التشغيل working fluid الأمونيا 3 ولماء. يتضمن نظام تحويل الطاقة بدورة Kalina مجموعة ثانية من المبادلات الحرارية لتحويل الطاقة مصممة لتسخين الجزء الثاني من مائع التشغيل» مجموعة ثانية من واحد أو أكثر من المبادلات الحرارية لتحويل الطاقة يتضمن مبادل حراري أول مصمم لتسخين Sall 0 الثاني من مائع التشغيل shal تبادل حراري مع تيار سائل من مائع التشغيل؛ ومبادل حراري ثاني مصمم لاستقبال جزء ثاني من مائع التشغيل من المبادل الحراري الأول ولتسخين الجزء الثاني من مائع التشغيل بإجراء تبادل حراري مع تيار مائع التسخين الذي تم تسخينه. يتضمن نظام تحويل الطاقة بدورة Kalin وسيلة فصل مصممة لاستقبال الأجزاء الأول والثاني اللذين تم تسخينهما من مائع التشغيل ولإخراج تيار بخار من مائع التشغيل وتيار سائل من مائع التشغيل. يتضمن نظام 5 تحويل الطاقة بدورة Kalin توربين أول ومولد؛ حيث يتم تصميم كل من التوربين والمولد لتوليد القدرة بواسطة توسيع رقعة تيار البخار بمائع التشغيل. يتضمن نظام تحويل الطاقة بدورة Kalina توريين ثاني مصمم لتوليد القدرة من تيار سائل من مائع التشغيل. يمكن أن تتضمن النماذج واحدة أو أكثر من السمات التالية. كل من المبادلات الحرارية لتحويل الطاقة له دورة تشغيل حرارية تتراوح بين 500 مليون وحدة 0 حرارية بريطانية/ ساعة (مليون وحدة حرارية بريطانية (وحدة حرارية بريطانية) في الساعة) و1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة. يتم تصميم كل من التوربين الأول والمولد لتوليد بين 60 ميجا وات على الأقل (ميجا وات) من القدرة.
يتضمن نظام تحويل الطاقة مضخة مصممة لضخ مائع التشغيل إلى ضغط يتراوح بين 2.4 ميجا باسكال و 2.6 ميجا باسكال . يتم تصميم المجموعة الأولى من المبادلات الحرارية لتحويل الطاقة لتسخين الجزء الأول من wile التشغيل إلى درجة حرارة تتراوح بين 76.6 درجة مئوية و 82 درجة Augie 5 يتضمن نظام تحويل الطاقة مضخة مصممة لضخ مائع التشغيل إلى ضغط يتراوح بين 2 ميجا باسكال و 2.2 ميجا باسكال. للأجزاء الأول والثاني اللذين تم تسخينهما من مائع التشغيل ضغط بين 1.9 ميجا باسكال و 2.1 ميجا باسكال عند دخول وسيلة الفصل. يتم تصميم المجموعة الأولى من المبادلات الحرارية لتحويل الطاقة لتسخين gall الأول من مائع التشغيل إلى درجة حرارة تتراوح بين 85 درجة مئوية و 90.5 درجة مئوية. يتم تصميم المجموعة 0 الثانية من المبادلات الحرارية لتحويل الطاقة لتسخين الجزءِ الثاني من wile التشغيل إلى درجة حرارة تتراوح بين 68 درجة مئوية و 73.8 درجة مئوية. يتم تصميم التوربين الثاني لتوليد 1 ميجا وات على الأقل من القدرة. يتضمن نظام تحويل الطاقة بدورة Kalina مبّردد مصمم لتبريد تيار البخار من مائع التشغيل وتيار السائل من مائع التشغيل بعد توليد القدرة» حيث المبّرد له دورة تشغيل حرارية تتراوح بين 2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة و3200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة. يتضمن النظام خزان التجميع؛ Cua يتدفق تيار مائع التسخين من خزان التجميع؛ عبر المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات؛ عبر نظام تحويل الطاقة بدورة Kalina » ورجوعًا إلى خزان التجميع. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين 0 بإجراء تبادل حراري مع تيار البخار من ماسك الكتلة المعدنية في منطقة الإدخال بمحطة dallas الغاز. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع التيار المُخرج من وسيلة استخلاص داي جليكول أمين -أ0 (DGA) glycolamine في محطة معالجة الغاز. يتم تصميم المبادل hall لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع واحد أو أكثر من
تيارات الغاز الحلو 985 sweet وتيارات غاز المبيعات في dase معالجة الغاز. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع أنبوب توصيل البرويان propane header في وحدة تبريد البرويان propane dallas dasa refrigeration unit الغاز processing plant 5 في محطة معالجة الغاز.
في أحد الجواتب» تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع تسخين عن طريق مبادل حراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات بإجراء تبادل حراري مع مصدر الحرارة في محطة معالجة الغاز المختصة بالنفط الخام. تتضمن الطريقة توليد القدرة في نظام تحويل الطاقة بدورة Kalina يتضمن تسخين جزء أول من wile التشغيل عن طريق مجموعة أولى من المبادلات hall
0 لتحويل الطاقة بإجراء تبادل حراري مع تيار مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ يتضمن مائع التشغيل الأمونيا والماء . يتضمن توليد القدرة في نظام لتحويل الطاقة بدورة Kalina تسخين الجزء الثاني من مائع التشغيل عن طريق مجموعة ثانية من المبادلات الحرارية لتحويل الطاقة؛ يتضمن تسخين الجزء الثاني من مائع التشغيل عن طريق مبادل حراري أول بإجراء تبادل حراري مع تيار سائل من مائع التشغيل؛ وتسخين الجزء الثاني من مائع التشغيل عن طريق مبادل حراري ثاني بإجراء تبادل
5 حراري مع تيار مائع التسخين الذي تم تسخينه. يتضمن توليد القدرة في نظام لتحويل الطاقة بدورة «Jad Kalina في وسيلة dual الأجزاء الأول والثاني اللذين تم تسخينهما من مائع التشغيل إلى تيار بخار من مائع التشغيل وتيار سائل من مائع التشغيل؛ توليد القدرة؛ بواسطة توربين أول ومولد؛ بواسطة توسيع رقعة تيار البخار بمائع التشغيل؛ وتوليد القدرة من تيار سائل من مائع التشغيل بواسطة توريين ثاني.
(Ser 0 أن تتضمن النماذج واحدة أو أكثر من السمات التالية. يتضمن توليد القدرة بواسطة التوربين الأول والمولد توليد 60 ميجا وات على الأقل. تتضمن الطريقة ضخ مائع التشغيل إلى ضغط يتراوح بين 2.4 و 2.6 ميجا باسكال. تسخين الجزء الأول من يتضمن مائع التشغيل تسخين الجزء الأول من مائع التشغيل إلى درجة Sha تتراوح بين 67 درجة dade و 82 درجة Agia
تتضمن الطريقة ضخ مائع التشغيل إلى ضغط يتراوح بين 2.0 و 2.2 ميجا باسكال. تسخين
الجزء الأول من يتضمن مائع التشغيل تسخين all الأول من مائع التشغيل إلى درجة Bh
تتراوح بين 85 درجة مئوية و 90.5.
تسخين oda ثاني من يتضمن مائع التشغيل تسخين جزءِ ثاني من مائع التشغيل إلى درجة حرارة تتراوح بين 68 درجة مئوية و 73.8 درجة مئوية.
توليد القدرة بواسطة Gangs ثاني يتضمن توليد 1 ميجا وات على الأقل من القدرة.
تتضمن الطريقة تبريد تيار البخار من مائع التشغيل وتيار السائل من مائع التشغيل بعد توليد
القدرة» حيث المبّرد له دورة تشغيل حرارية تتراوح بين 2500 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة
و3200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة.
0 تتضمن الطريقة دفع تيار مائع التسخين من خزان التجميع؛ عبر مبادل استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات؛ عبر نظام تحويل الطاقة بدورة «Kalina ورجوعًا إلى خزان التجميع. تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار البخار من ماسك الكتلة المعدنية في منطقة الإدخال بمحطة معالجة الغاز. تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع التيار المُخرج من وسيلة استخلاص داي جليكول أمين di=
glycolamine 5 (/06) .في محطة معالجة الغاز. تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع واحد أو أكثر من تيارات الغاز الحلو وتيارات غاز المبيعات في محطة معالجة الغاز. تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع أنبوب توصيل البرويان propane header فى وحدة تبريد البرويان propane refrigeration unit بمحطة معالجة الغاز gas processing plant فى محطة معالجة الغاز.
0 في أحد الجوانب» يتضمن النظام مبادل حراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات يتم تصميمه لتسخين تيار مائع تسخين بإجراء تبادل حراري مع مصدر الحرارة في محطة معالجة الغاز المختصة بالنفط الخام؛ المبادل الحراري بنظام تحويل الطاقة المصمم لتسخين مائع التشغيل بإجراء تبادل حراري مع تيار مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ وبتضمن نظام تحويل الطاقة توريين والمولد؛
Cus يتم تصميم كل من التوربين والمولد لتوليد القدرة بواسطة توسيع رقعة مائع التشغيل الذي تم يمكن أن تتضمن النماذج واحدة أو أكثر من السمات التالية. يتضمن نظام تحويل الطاقة دورة رانكاين عضوية. يتم تصميم كل من التوريين والمولد لتوليد حوالي 65 ميجا وات على الأقل (ميجا (ly من القدرة؛ مثل حوالي 80 ميجا وات على الأقل من القدرة. يتضمن نظام تحويل الطاقة مضخة مصممة لضخ مائع تحويل الطاقة إلى ضغط أقل من حوالي 2 ميجا باسكال. يتضمن مائع التشغيل أيزو-بيوتان. يتضمن نظام تحويل الطاقة دورة (Kalina يتضمن مائع التشغيل الأمونيا والماء. يتم تصميم كل من التوربين والمولد لتوليد حوالي 65 ميجا وات على الأقل من Jie pail حوالي 84 ميجا وات 0 على الأقل من القدرة. يتضمن نظام تحويل الطاقة مضخة مصممة لضخ مائع التشغيل إلى ضغط أقل من حوالي 2.5 ميجا باسكال؛ Jie أقل من حوالي 2.2 ميجا باسكال. يتضمن نظام تحويل الطاقة دورة Goswami معدلة. تتضمن دورة Goswami المعدلة وسيلة تبريد لتبريد تيار مائع التبريد. يدخل ein أول من مائع التشغيل إلى التوريين ويتدفق جزءٍ ثاني من مائع التشغيل عبر وسيلة التبريد. يتم تصميم وسيلة التبريد لتبريد تيار مائع التبريد بإجراء تبادل 5 حراري مع جزء ثاني من مائع التشغيل. يتم استخدام تيار مائع التبريد المُبّردِ لتبريد في محطة dallas الغاز. يتم تصميم وسيلة التبريد لإنتاج حوالي 210 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة على الأقل (مليون وحدة حرارية بريطانية (وحدة حرارية بريطانية) في الساعة) من قدرة التبريد داخل المحطة. يتم استخدام تيار مائع التبريد المُبّردِ للتبريد في الهواء المحيط. يتم استخدام تيار مائع التبريد المُبَردِ للتبريد في الهواء المحيط في محطة معالجة الغاز. يتم تصميم وسيلة التبريد 0 الإنتاج حوالي 80 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة على الأقل من قدرة التبريد بالهواء المحيط. يتم استخدام تيار مائع التبريد المُبَردِ للتبريد في الهواء المحيط لمحيط خارج محطة معالجة الغاز. يتم تصميم وسيلة التبريد لإنتاج حوالي 1300 مليون وحدة dha بريطانية/ ساعة على الأقل من قدرة التبريد بالهواء المحيط. تكون النسبة بين كمية مائع التشغيل الذي يتدفق عبر التوريين وكمية مائع التشغيل الذي يتدفق عبر وسيلة التبريد قابلة للضبط أثناء تشغيل نظام تحويل الطاقة. يمكن
أن تساوي النسبة صفرًا. يتم تصميم كل من التوربين والمولد لتوليد حوالي 53 ميجا وات على الأقل من القدرة. يتضمن نظام تحويل الطاقة مضخة مصممة لضخ مائع التشغيل إلى ضغط أقل من حوالي 1.4 ميجا باسكال. يتضمن مائع التشغيل الأمونيا والماء. يدخل مائع التشغيل إلى التوربين في طور البخار. يكون مائع التشغيل الذي يدخل التوريين Bie بالأمونيا مقارنة بمائع التشغيل بموضع Al في دورة تحويل الطاقة. يتضمن النظام توريين استخلاص عالي الضغط مصمم لتوليد
القدرة من مائع التشغيل السائل. يتم تصميم توريين الاستخلاص lo الضغط لتوليد حوالي 1 ميجا وات لى الأقل من القدرة. يكون مائع التشغيل السائل الذي يدخل توريين الاستخلاص Sle الضغط فقيرا في الأمونيا مقارنة بمائع التشغيل بموضع آخر في دورة تحويل الطاقة. تيار مائع التسخين يتضمن زيت. يتضمن النظام خزان التجميع. يتدفق تيار مائع التسخين من
0 خزان التجميع؛ عبر المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات؛ عبر المبادل الحراري بنظام تحويل الطاقة؛ ورجوعًا إلى خزان التجميع. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار البخار من ماسك الكتلة المعدنية في منطقة الإدخال بمحطة معالجة الغاز. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع
5 التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار داي جليكول أمين (DGA) di-glycolamine فقير من وسيلة استخلاص 068 في محطة معالجة الغاز. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار ناتج علوي من وسيلة استخلاص ADGA محطة dallas الغاز. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار الغاز الحلو في
0 محطة معالجة الغاز. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار غاز المبيعات في محطة معالجة الغاز. يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع أنبوب توصيل البروبان في وحدة تبريد البروبان بمحطة معالجة الغاز في محطة معالجة الغاز.
في جانب ale تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع تسخين بإجراء تبادل حراري مع مصدر الحرارة في محطة معالجة الغاز؛ تسخين مائع التشغيل بإجراء تبادل حراري مع تيار مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ وتوليد القدرة بواسطة (sil والمولد في نظام تحويل الطاقة بواسطة توسيع dad) مائع التشغيل الذي تم تسخينه. يمكن أن تتضمن النماذج واحدة أو أكثر من السمات التالية.
يتضمن نظام تحويل الطاقة دورة رانكاين عضوية. يتضمن توليد القدرة توليد حوالي 65 ميجا وات على الأقل من القدرة؛ مثل حوالي 80 ميجا وات على الأقل من القدرة. تتضمن الطريقة ضخ مائع التشغيل إلى ضغط أقل من حوالي 1.2 ميجا باسكال. يتضمن نظام تحويل الطاقة دورة (Kalina يتضمن توليد القدرة توليد حوالي 65 ميجا وات على
0 الأقل من القدرة؛ مثل حوالي 84 ميجا وات على الأقل من القدرة. تتضمن الطريقة ضخ مائع التشغيل إلى ضغط أقل من حوالي 2.5 ميجا باسكال؛ مثل أقل من حوالي 2.2 ميجا باسكال. تتضمن دورة تحويل الطاقة دورة Goswami معدلة. تتضمن الطريقة تبريد تيار مائع التبريد بإجراء تبادل حراري مع مائع التشغيل في وسيلة تبريد. يدخل جزءِ أول من مائع التشغيل إلى التوربين ويتدفق جزء ثاني من مائع التشغيل عبر وسيلة التبريد. تتضمن الطريقة توفير تيار مائع التبريد
pall 5 إلى محطة معالجة الغاز لتبريد. تتضمن الطريقة إنتاج حوالي 210 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة على الأقل من التبريد داخل المحطة باستخدام تيار مائع التبريد المُبّردد. تتضمن الطريقة استخدام تيار مائع التبريد المُبَرد للتبريد في الهواء المحيط. تتضمن الطريقة استخدام تيار مائع التبريد المُبَردِ للتبريد في الهواء المحيط في محطة معالجة الغاز. تتضمن الطريقة إنتاج حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة على الأقل من قدرة التبريد بالهواء المحيط. تتضمن
0 الطريقة استخدام تيار مائع التبريد المُبَردِ للتبريد في الهواء المحيط لمحيط خارج محطة معالجة الغاز. تتضمن الطريقة إنتاج حوالي 1300 مليون وحدة حرارية falas ساعة على الأقل من قدرة التبريد بالهواء المحيط. تتضمن الطريقة ضبط النسبة بين كمية مائع التشغيل الذي يدخل التوويين وكمية ile التشغيل الذي يتدفق عبر وسيلة التبريد. يمكن أن تساوي النسبة Dina يتضمن توليد القدرة توليد حوالي 53 ميجا وات على الأقل من القدرة. تتضمن الطريقة ضخ مائع
التشغيل إلى ضغط أقل من حوالي 1.4 ميجا باسكال. تتضمن الطريقة جعل مائع التشغيل يدخل التووبين في طور البخار. يكون مائع التشغيل الذي يدخل التوريين غنيًا بالأمونيا مقارنة بمائع التشغيل بموضع AT في دورة تحويل الطاقة. تتضمن الطريقة توليد القدرة بواسطة توربين الاستخلاص عالي الضغط الذي يستقبل مائع التشغيل السائل. تتضمن الطريقة توليد حوالي 1
ميجا وات لى الأقل من القدرة. يكون مائع التشغيل السائل الذي يستقبله توريين الاستخلاص Sle الضغط فقيرا في الأمونيا مقارنة بمائع التشغيل بموضع آخر في دورة تحويل الطاقة. تتضمن الطريقة دفع تيار مائع التسخين من خزان التجميع إلى مبادل استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات في محطة معالجة الغاز لإجراء تبادل حراري مع مصدر الحرارة في محطة معالجة «Sa إلى مبادل تحويل الطاقة لإجراء تبادل حراري مع مائع تحويل All ورجوعًا إلى خزان
0 التجميع .accumulation tank تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار البخار من ماسك الكتلة المعدنية في منطقة الإدخال بمحطة معالجة الغاز. تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار 068 فقير من وسيلة استخلاص 06/8 في محطة معالجة الغاز. تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار ناتج علوي من وسيلة
5 استخلاص 068 في محطة معالجة الغاز. تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار الغاز الحلو في محطة معالجة الغاز. تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع تيار غاز المبيعات في محطة معالجة الغاز. تتضمن الطريقة تسخين تيار مائع التسخين بإجراء تبادل حراري مع أنبوب توصيل البروبان في وحدة تبريد البروبان بمحطة معالجة الغاز في محطة معالجة الغاز.
0 يمكن أن تتمتع الأنظمة الموصوفة في الوثيقة الحالية بواحدة أو أكثر من المزايا التالية. يمكن دمج الأنظمة مع محطة معالجة غاز مختصة بالنفط الخام لجعل محطة معالجة الغاز أقل استهلاكًا للطاقة أو أقل Gags للبيئة أو كليهما. يمكن استخدام الحرارة منخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات من محطة معالجة الغاز لتوليد قدرة دون استخدام الكريون. يمكن استخدام الحرارة منخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات من محطة معالجة الغاز لتوفير بتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط
5 داخل المحطة؛ بالتالي خفض استهلاك الوقود بمحطة معالجة الغاز. يمكن استخدام Shad)
— 1 1 — منخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات من محطة dallas الغاز لتوفير تكييف الهواء المحيط أو التبريد فى البيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز أو فى بيئة غير صناعية dod بالتالى مساعد المجتمع في استهلاك أقل للطاقة. يمكن دمج أنظمة تحويل الطاقة الموصوفة في محطة معالجة الغاز المختصة بالنفط الخام الحالية كنوع من التحديث أو يمكن دمجها في محطة لمعالجة الغاز منشأة حديثًا. يسمح تحديث على محطة معالجة الغاز الحالية بتحقيق ميزات الفاعلية؛ توليد القدرة؛ وتوفير الوقود المستهلك التى توفرها أنظمة تحويل الطاقة الموصوفة فى الوثيقة الحالية برأس مال بسيط. يمكن أن تستفيد أنظمة تحويل الطاقة من البنية الحالية فى محطة معالجة الغاز بينما تستمر فى توفير استخلاص كفء للحرارة الناتجة عن النفايات وتحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة ولتبريد المنشأت. يمكن 0 تعميم دمج نظام تحويل الطاقة في محطة معالجة الغاز الحالية على أنماط تشغيل معينة للمحطة. تتضح السمات والمزايا الأخرى من الوصف التالي ومن عناصر الحماية. شرح مختصر للرسومات الشكل 1 هو رسم بياني لمنطقة الإدخال بمحطة معالجة غاز مختصة بالنفط الخام. الشكل 2 هو رسم بياني لمنطقة معالجة غاز عالية الضغط بمحطة معالجة غاز مختصة بالنفط 5 الخام. الشكل 3 هو رسم بياني لقسم معالجة غاز منخفض الضغط وقسم لضغط غاز التغذية بمحطة معالجة غاز مختصة بالنفط الخام. الشكل 4 هو رسم بياني لوحدة لاستخلاص السائل ووحدة لضغط غاز المبيعات بمحطة معالجة غاز مختصة بالنفط الخام. 0 الشكل 5 هو رسم بياني لقسم تبريد البرويان بمحطة dallas غاز Laide بالنفط الخام. الشكل 6 هو رسم Sly لمحطة لتحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة أساسها دورة رانكاين عضوية .
— 2 1 — الأشكال 17 و7ب تكون Ble عن رسوم بيانية لدورة رانكاين عضوية based محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين. الشكل 8 هو رسم بياني لوسيلة اللفظ ejector الأشكال 19 و9ب تكون عبارة عن رسوم بيانية لمحطات لتحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة أساسها دورة Kalina معدلة. الأشكال 110 و10ب تكون عبارة عن رسوم بيانية لمحطات لتحويل shall الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين أساسها دورة Goswami معدلة. الأشكال 11 و 11ب تكون عبارة عن رسوم بيانية لمحطات لتحويل shall الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين أساسها دورة Goswami معدلة. 0 الشكل 12 هو رسم بياني لمحطة لتحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين أساسها دورة Goswami معدلة. الوصف التفصيلي: يتم دمج شبكة استخلاص الحرارة منخفضة الرتبة low grade waste heat recovery 1 الناتجة عن النفايات في محطة معالجة الغاز المختصة بالنفط الخام. يمكن أن تتضمن 5 شبكات استخلاص الحرارة منخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات شبكة من المبادلات الحرارية في محطة معالجة الغاز تستخلص الحرارة الناتجة عن النفايات من مصادر متعددة متخفضة الرتبة فى محطة معالجة الغاز. يمكن توجيه الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة إلى نظام تحويل الطاقة؛ مثل نظام تحويل الطاقة بناءً على دورة رانكاين عضوية؛ دورة Kalina أو دورة Goswami معدلة. 0 فى أنظمة تحويل الطاقة» يمكن تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة إلى قدرة خالية من الكريون. في بعض أنواع أنظمة تحويل الطاقة» يمكن استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة أيضًا لتبريد الماء المُبّردِ الذي يتم عندئذٍ إعادته إلى محطة معالجة الغاز للتبريد في حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة؛ أو يمكن استخدامه لتبريد تيارات الغاز مباشرة فى
محطة dallas الغازء بالتالي خفض اعتماد محطة معالجة الغاز على التبريد الميكانيكي mechanical أو تبريد البرويان propane refrigeration وتحسين فاعلية الطاقة بمحطة معالجة الغاز. في بعض أنواع أنظمة تحويل الطاقة؛ يمكن استخدام shall الناتجة عن النفايات المستخلصة أيضًا لتوفير تكييف الهواء المحيط أو تبريده البيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز أو بيئة غير صناعية قريبة. يمكن ضبط كمية الحرارة الناتجة عن النفايات المستخدمة لتوليد القدرة في مقابل تلك المستخدمة للتبريد بمرونة في الوقت الفعلي للسماح بتحسين تشغيل نظام تحويل الطاقة بناء على الظروف الحالية؛ على سبيل (JE الظروف البيئية أو الطلب من شبكة القدرة. على سبيل المثال؛ أثناء أيام الصيف الحارة؛ يمكن تصميم نظام تحويل الطاقة لتوفير بشكل أولي تكييف الهواء المحيط على حساب توليد القدرة؛ بينما في الشتاء يمكن تصميم نظام تحويل الطاقة لمزيد 0 من توليد القدرة. الأشكال 5-1 توضح shal من محطة dallas غاز مختصة بالنفط الخام واسعة النطاق بقدرة تغذية تساوي؛ على سبيل المثال؛ حوالي 2000 إلى 2500 مليون متر مكعب قياسي في اليوم. في بعض الحالات؛ محطة معالجة الغاز هي محطة لمعالجة "الغاز ذات Cabal وهو الغاز المرتبط بالنفط الخام القادم من آبار النفط الخام؛ أو محطة لمعالجة SL الطبيعي natural gas 5 " وهو الغاز القادم مباشرة من آبار الغاز الطبيعي natural gas wells يتم دمج شبكة استخلاص الحرارة متخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات ونظام التبريد في حرارة أقل من حرارة المحيط في محطة dallas غاز مختصة بالنفط الخام وفقًا للأشكال 5-1 كنوع من التحديث لمحطة معالجة الغاز بالنفط الخام. تستخلص شبكة من المبادلات الحرارية المدمجة في محطة معالجة غاز مختصة بالنفط الخام الحرارة الناتجة عن النفايات من مصادر متعددة منخفضة 0 الرتبة في محطة معالجة الغاز. يمكن توجيه الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة إلى نظام تحويل الطاقة؛ حيث يتم تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة إلى قدرة خالية من الكريون. في نظام تحويل الطاقة؛ يمكن استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة أيضًا لتبريد الماء المُبرد الذي يتم إعادته إلى محطة معالجة الغاز للتبريد في حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة؛ بالتالي تمكين محطة معالجة الغاز من استهلاك طاقة أقل في التبريد. في بعض
الحالات؛ يمكن استخدام all الناتجة عن النفايات المستخلصة أيضًا لتوفير تكييف الهواء
المحيط أو تبريده البيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز أو بيئة غير صناعية قريبة.
محطة dallas غاز مختصة بالنفط الخام مثل تلك الموضحة في الأشكال 5-1؛ قبل التحديث
لإدخال شبكة استخلاص الحرارة متنخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات ونظام التبريد في حرارة أقل من حرارة المحيط الموصوف في الوثيقة الحالية» يمكن أن تبدد الحرارة منخفضة الرتبة الناتجة عن
التفايات على سبيل (Jha) الحرارة الناتجة عن النفايات أقل من حوالي 111 درجة مئوية في
din على سبيل (JU عبر مبّردات الهواء. في أحد الأمثلة؛ يمكن أن تبدد هذه المحطة حوالي
0 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة من الحرارة منخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات في
البيئة. بالإضافة إلى ذلك؛ يمكن أن تستهلك هذه المحطة؛ قبل التحديث؛ حوالي 500 مليون وحدة
0 حرارية بربطانية/ ساعة من التبريد في حرارة أقل من حرارة المحيط لتشغيل منطقة استخلاص السائل 400 (الشكل 4). إدخال شبكة استخلاص الحرارة منخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات ونظام التبريد في حرارة أقل من حرارة المحيط الموصوف في الوثيقة الحالية يمكن أن يسهم في الانخفاض في كمية الحرارة منخفضة الرتبة الناتجة عن النفايات المنبعثة في البيئة ويمكن أن يقلل التبريد في حمل حراري أقل من حرارة المحيط مشترك في تشغيل منطقة استخلاص السائل.
5 في أثناء التشغيل؛ يتدفق مائع التسخين عبر المبادلات الحرارية 7-1 (الموصوفة في الفقرات التالية). تكون درجة الحرارة أثناء الدخول لمائع التسخين الذي يتدفق عبر مداخل كل من المبادلات الحرارية 7-1 متساوية إلى حدٍ كبير» على سبيل المثال» بين حوالي 54 درجة مئوية وحوالي 65 درجة مئوية » Jin حوالي 60 درجة مئوية » حوالي 65 درجة مئوية ¢ حوالي 71 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى». 380 كل مبادل حراري 7-1 مائع التسخين إلى درجة حرارة مناظرة أكبر من
0 درجة الحرارة عند الدخول. يتم دمج موائع التسخين التي تم تسخينها من المبادلات الحرارية 7-1 وتتدفق عبر نظام توليد القدرة؛ حيث (ALS الحرارة من wile التسخين الذي تم تسخينه مائع التشغيل بنظام توليد القدرة ويموجبه زيادة درجة حرارة مائع التشغيل وضغطه. بالرجوع إلى الشكل 1؛ في منطقة الإدخال 100 بمحطة معالجة الغاز المختصة بالنفط الخام؛ يتدفق تيار الغاز المُدخل 102« Jie تيار تغذية مائع بئر ثلاثي الأطوار؛ إلى مواسك الكتلة
5 المعدنية المستقبلة 104 106. مواسك الكتلة المعدنية 104 106 هي وسائل فصل ثلاثي
الأطوار بالمرحلة الأولى لناتج تكثيف هيدروكربوني بتيار well stream hydrocarbon all (HC) الغازء والماء الحمضي sour water يتدفق ناتج تكثيف هيدروكريوني بتيار البثر (HC) well stream hydrocarbon بتيار البثر ¢124 126 من مواسك الكتلة المعدنية 104 106؛ على الترتيب»؛ إلى وسائل الفصل ثلاثية الأطوار 128؛ 129 على الترتيب؛ للتعريض لوميض ومزيد من الفصل. في وسائل الفصل ثلاثية الأطوار 128 129؛ يتم فصل الغاز من السائل ing فصل سوائل HC من الماء المكثف. يتدفق غاز الناتج العلوي 132 134 إلى وسيلة فصل الغاز منخفضة الضغط low pressure (LP) 118. يتدفق الماء الحمضي 136؛ 138 إلى أسطوانة الإيماض التمهيدي لنازعة الماء الحمضي 112. يتدفق ناتج تكثيف HC 140( 142 عبر 25% ناتج التكثيف بوسيلة الفصل 0 ثلاثية الأطوار 144 ويتم ضخه بواسطة واحدة أو أكثر من مضخات mil التكثيف 146 إلى رأس حقن المادة الخام 148. الأبخرة الساخنة 114 116 من مواسك الكتلة المعدنية 104 106؛ على الترتيب. يستخلص المبادل الحراري 1 الحرارة الناتجة عن النفايات من الأبخرة 114» 116 shal تبادل حراري مع مائع التسخين 194؛ die زبت؛ ماء؛ مائع عضوي؛ أو مائع آخر. على سبيل Jal يمكن أن 5 يستخلص المبادل الحراري 1 بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة من الحرارة الناتجة عن النفايات؛ مثل حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من الحرارة الناتجة عن النفايات. 333 المبادل الحراري 1 الأبخرة أسفل النواتج العلوية 114 116 من مواسك الكتلة المعدنية 104؛ 106 بينما 0 يرفع درجة حرارة مائع التسخين 194 على سبيل المثال» من درجة الحرارة عند الدخول إلى درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال» بين حوالي 82 درجة مئوية وحوالي 93 درجة مئوية ؛ Jie حوالي 2 درجة مئوية » حوالي 87 درجة مئوية » ss 93 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتم توجيه مائع التسخين 194 الذي يغادر المبادل الحراري 1 إلى أنبوب التوصيل بالنظام الذي يعمل بمائع التسخين الذي يأخذ wile التسخين الذي تم تسخينه؛ على سبيل (Jha) إلى sang توليد القدرة 5 أو إلى محطة تبريد وتوليد قدرة مجتمعين.
بعد استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات عند المبادل الحراري 1 يتم تبريد الأبخرة 114« 116
في المبّرد البخار الذي يعمل بماسك للكتلة المعدنية 122. يمكن أن يتغير تشغيل ape البخار
2 حسب الموسم. على سبيل المثال» في الصيف؛ يمكن أن تكون درجة حرارة الأبخرة الواردة
4 © أعلى مما في الشتاء ويمكن أن يعمل مبّرد البخار 112 بدورة تشغيل حرارية منخفضة في الصيف مما في الشتاء لتبريد الأبخرة 114 116 إلى درجة حرارة أعلى في الصيف مما في
الشتاء. يسمح وجود المبادل الحراري 1 بأن تكون دورة التشغيل الحرارية للمبّرد 122 أقل مما يمكن
أن تكون بدون المبادل الحراري 1. على سبيل المثال» يمكن خفض دورة التشغيل الحرارية للمبّرد
2 إلى؛ على سبيل المثال» بين حوالي 20 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 40
مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 20 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي
0 30 مليون وحدة dha بريطانية/ ساعة؛ حوالي 40 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى؛ بينما كانت دورة التشغيل الحرارية للمبّرد 122 دون المبادل الحراري 1 يمكن أن تكون بين حوالي 120 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 140 Ose وحدة حرارية بربطانية/ ساعة في الصيف وبين حوالي 190 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 210 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة في الشتاء .
5 .يتم تقسيم التيار المُخرج 180 من الغاز الحمضي المبّرد من مبَرد البخار ذي ماسك الكتلة المعدنية 2 إلى جزئين. يتدفق جزءِ أول 130 من الغاز الحمضي المبّرد إلى قسم dalle الغاز عالي الضغط 200 (الشكل 2). يتدفق a ثاني من 123 من الغاز الحمضي المبّرد يتدفق إلى وسائل فصل الغاز LP 118( 120( حيث تتم إزالة أي رطوية محتجزة من الأبخرة 114( 116. يتدفق الغاز الحمضي ¢150 152 من الجزء العلوي من وسائل فصل الغاز LP 118( 120 عبر حشوة
0 إزالة الرطوبة (غير موضحة) Allg توفر مزيد من الحماية ضد احتجاز السائل؛ ويتم إرساله إلى قسم معالجة الغاز منخفض الضغط 300 (الشكل 3). يتم إرسال السائل HC 154 156 من وسائل فصل الغاز LP 118 120 إلى رأس الحقن بأسطوانة دفع ناتج تكثيف HC 158 أو إلى رأس حقن المادة الخام 148. كل ماسك للكتلة المعدنية 104 106 به وعاء للماء لاحتواء الماء الحمضي المالح-تجميع
5 الرواسب المحتجزة قبل إرسال الماء الحمضي 108؛ 110؛ على الترتيب»؛ إلى أسطوانة الإيماض
التمهيدي stripper pre—flash drum لنازعة الماء الحمضي 112. في أسطوانة الإيماض التمهيدي 112؛ تتم معالجة الماء الحمضي لنزع كبريتيد الهيدروجين hydrogen sulfide (H2S) المذاب والهيدروكربونات من الماء الحمضي لإزالة أي cu محتجز من الماء الحمضي قبل التخلص من الماء الحمضي. يتم إرسال الغاز الحمضي الناتج (shall 160 من أسطوانة الإيماض التمهيدي drum 016-1850 112 إلى وحدة استخلاص الكبريت sulfur recovery unit 162. تتم تغذية الماء الحمضي 164 من أسطوانة الإيماض التمهيدي 112 في القسم العلوي من عمود نزع الماء الحمضي stripper column 166. يتدفق الماء الحمضي إلى الأسفل عبر القسم المتراص من عمود النزع 166؛ حيث يلامس الماء الحمضي التيار منتخفض الضغط low-pressure steam 168 المحقون أسفل القسم المتراص من عمود النزع 166. ينزع البخار 168 H2S من الماء الحمضي. يتدفق H2S 170 من الجزء العلوي من عمود النزع 6 إلى وحدة استخلاص الكبربت 162. يتدفق الماء 172 الخالي من H2S من الجزءٍ السفلي من عمود النزع 166 عبر 3500 دفق الماء الحمضي 174( مثل مبّرد الهواء» إلى جزءِ السحب من مضخة إرجاع الماء الحمضي 176. تقوم مضخة الإرجاع 00110 sour water reflux 176 بتصريف ماء الإرجاع رجوعًا إلى عمود النزع 166 أو إلى نظام تصريف الماء الُزيت بمحطة 5 الغازء مثل بركة التبخير evaporation pond 178. بالرجوع إلى الشكل 2 يتضمن قسم معالجة الغاز عالي الضغط 200 بمحطة معالجة الغاز منطقة معالجة الغاز 202 ومنطقة نزع الرطوبة 204. يُعالج aud معالجة الغاز عالي الضغط 0 الغاز الحمضي عالي الضغط 130 المستقبل من قسم الإدخال (الشكل 1) بمحطة معالجة الغاز. تُعالج منطقة معالجة الغاز 202 الغاز الحمضي 130؛ على سبيل المثال؛ باستخدام داي 0 جليكول أمين «(DGA) di—glycolamine لإزالة الأوساخ؛ am pS (fia الهيدروجين hydrogen (H28) sulfide وثاني أكسيد الكربون ((CO2) carbon dioxide لتوليد غاز المبيعات الحلو الرطب 250. الغاز الحلو هو غاز يتم تنظيفه من 125. يمكن أن يتضمن الغاز الحلو كمية صغيرة من (H2S مثل أقل من حوالي 10 جزء في المليون (جزء في المليون) من H2S في تيار الغاز.
يمكن تبريد غاز التغذية الحمضي 130 بواسطة واحد أو أكثر من المبادلات الحرارية أو وسائل التبريد 206. على سبيل المثال؛ وسيلة التبريد 206 يمكن أن تكون وسيلة تبريد ذات حمل متقطع تقوم بتبريد غاز التغذية الحمضي 130. من وسيلة التبريد 206 يتدفق غاز التغذية الحمضي 0 إلى وسيلة الفصل بترشيح غاز التغذية 208. تُزيل مرشحات الإزالة في وسيلة الفصل بالترشيح 208 الجسيمات الصلبة؛ Jie التراب أو كبريتيد الحديد؛ من الغاز الحمضي 130.
تفصل وسائل إزالة الرطوية ذات الأرياش في وسيلة الفصل بالترشيح 208 السائل المحتجز في الغاز الحمضي 130. يترك الغاز الحمضي المرشح Filtered sour gas 131 وسيلة الفصل بالترشيح 208 Jang الجزء السفلي من وسيلة ملامسة داي جليكول أمين (DGA) di—glycolamine 210. يرتفع
0 الغاز الحمضي في وسيلة ملامسة 068 ويلامس السائل؛ يتدفق 06/8 الفقير من تيار 068 الفقير 232 (يتم تناوله في الفقرات التالية) أسفل عمود وسيلة ملامسة DCA 210. يمتص DGA الفقير في وسيلة ملامسة DGA 210 كبريتيد الهيدروجين (H2S) hydrogen sulfide وثاني أكسيد الكربون (CO2) carbon dioxide من الغاز الحمضي. يخرج غاز المبيعات الحلو الرطضب 250 من الجزء العلوي من وسيلة ملامسة Jang DCA منطقة نزع الرطوية 204
5 يتم تناوله في الفقرات التالية. يخرج 06/8 المشبع 214؛ وهو سائل 06/8 مشبع ب 125 و002؛ من الجزءِ السفلي من وسيلة ملامسة DGA 210 وبتدفق إلى صهريج التبخير السريع DGA المشبع 216. غاز المبيعات هو غاز يكون بشكل أساسي Ble عن ميثان وبه كمية صغيرة من الغازات الأثقل مثل الإيثان وكمية ضئيلة للغاية من البرويان. يتضح أن لغاز المبيعات قيمة تسخين للتطبيقات الصناعية وغير الصناعية بين حوالي 900 و1080 وحدة حرارية
0 بريطانية/805 (وحدة حرارية بريطانية لكل متر مكعب قياسي). في صهريج التبخير السريع DGAL المشبع 216؛ يتم فصل الغاز من السائل 06/8 المشبع. ينبعث الغاز من الجزءِ العلوي من صهريج التبخير السريع aS 216 flash drum وامض 8 يتصل بأنبوب توصيل غاز الوقود fuel gas header 214؛ على سبيل المثال؛ للاستخدام في الغلايات boilers
يخرج DGA المشبع السائل 220 من gall السفلي من صهريج التبخير السريع 216 وبتدفق عن طريق aie 06/8 الفقير/ المشبع 219 إلى وسيلة استخلاص DGA 222. يتدفق 06/8 المشبع السائل أسفل عمود وسيلة استخلاص DCA 222 ويلامس الغاز الحامضي والبخار المنتقل إلى الأعلى عبر العمود من تيار إعادة الغلي السفلي من وسيلة النزع 224. يتم تسخين تيار إعادة الغلي السفلي من وسيلة النزع 224 في المبادل 226 بإجراء تبادل حراري مع البخار منخفض
الضغط (LPS) low pressure steam 228. ينبعث كل من CO2 5 ١125 مع خليط من DGA والماء ويعود تيار sale] الغلي السفلي من وسيلة النزع 224 إلى وسيلة استخلاص DGA 2 كتدفق ثنائي الأطوار. ينتقل الغاز الحامضي إلى الأعلى عبر عمود وسيلة استخلاص 006/8 222 وبترك الجزء العلوي
0 .من وسيلة استخلاص 06/8 222 كتبار الغاز الحامضي 230( الذي يمكن أن يتضمن الماء CES الحمضي. يتدفق تيار الغاز الحامضي 230 إلى مكثف النواتج العلوية لوسيلة استخلاص DGA 238 ومن 25 إلى أسطوانة الإرجاع بوسيلة استخلاص 006/8 240,؛ التي تفصل الغاز الحامضي والماء الحمضي. يرتفع الغاز الحامضي 242 ويخرج من الجزء العلوي من أسطوانة الإرجاع 240؛ من حيث يتم توجيه الغاز الحامضي 242 إلى؛ على سبيل المثال» وحدة
5 استخلاص الكبربت 162 أو إلى zag الحمض. يخرج الماء الحمضي (غير موضح) عبر Hall السفلي من أسطوانة الإرجاع 240 وبتم نقله بواسطة مضخة الإرجاع بوسيلة النزع (غير موضحة) إلى الصينية العليا من وسيلة استخلاص DCA 222 للعمل كتيار إرجاع علوي. يتدفق محلول 06/8 الفقير من الجزء السفلي من وسيلة استخلاص 06/8 222 ويتم ضخه بواسطة واحدة أو أكثر من مضخات تدوير DGA 234 عبر مبّرد DGA الفقير/ المشبع 219
0 المبادل الحراري 2؛ ومبّرد محلول 06/78 الفقير 236. يستخلص المبادل الحراري 2 الحرارة الناتجة عن النفايات shal تبادل حراري مع مائع التسخين 294. على سبيل (Jd) يمكن أن يستخلص المبادل الحراري 2 بين حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من الحرارة الناتجة عن النفايات» Jie حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 300 (sale وحدة
5 حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من الحرارة الناتجة عن النفايات. يبرد المبادل الحراري 2
تيار DGA الفقير 232 بينما يرفع درجة حرارة مائع التسخين 294؛ على سبيل المثال» من درجة
الحرارة عند الدخول إلى درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل «Jbl بين حوالي 98.8 درجة مئوية
وحوالي 110 درجة مثوية؛ مثل حوالي حوالي 98.8 درجة مثوية وحوالي 110 درجة مئوية ؛ Jie
حوالي 98.8 درجة مئوية » حوالي 104 درجة مئوية « حوالي 110 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم توجيه مائع التسخين 294 الذي يغادر المبادل الحراري 2 إلى أنبوب التوصيل بالنظام
الذي يعمل بمائع التسخين الذي يأخذ مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ على سبيل المثال؛ إلى وحدة
توليد القدرة أو إلى محطة تبريد وتوليد قدرة مجتمعين..
يسمح وجود المبادل الحراري 2 بخفض دورة التشغيل الحرارية لمبّردِ DGA الفقير 236. على
سبيل المثال» يمكن خفض دورة التشغيل الحرارية لمبّرد DGA الفقير 236 إلى؛ على سبيل المثال؛
0 بين حوالي 30 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 50 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 30 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 40 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة» أو حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى؛ من قيمة سابقة تتراوح بين حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 300 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة.
5 في عملية تحلية Gl يمكن أن تتشكل منتجات معقدة بواسطة التفاعلات الجانبية ل/06 الفقير مع الأوساخ. يمكن أن تقلل هذه التفاعلات الجانبية فاعلية عملية امتصاص DCA الفقير. في بعض الحالات؛ يمكن استخدام وسيلة الاستعادة (غير موضحة) لتحويل هذه المنتجات المعقدة رجوعًا إلى 06/7. يمكن توجيه تدفق من DGA الفقير يحتوي على المنتجات المعقدة من وسيلة استخلاص 06/8 222 إلى وسيلة الاستعادة؛ التي تستخدم lal على سبيل المثال» 1.72
ميجا باسكال من البخار ؛ لتسخين تدفق DGA الفقير لتحويل المنتجات المعقدة إلى DCA يترك بخار DGA الفقير الجزءٍ العلوي من وسيلة الاستعادة ويعود إلى وسيلة استخلاص DCA 222. يتدفق DGA المستعاد من الجزء السفلي من وسيلة الاستعادة إلى حوض التجميع بوسيلة استعادة .DGA يمكن استخدام تيار جانبي من ماء الإرجاع للتحكم في درجة حرارة الاستعادة في وسيلة الاستعادة.
في منطقة نزع الترطيب 204؛ تتم dallas غاز المبيعات الحلو الرطضب 250؛ وهو ناتج علوي من وسيلة ملامسة DGA 210 لإزالة بخار الماء من تيار الغاز. يدخل غاز المبيعات الحلو الرطب 0 الجزء السفلي من وسيلة ملامسة تراي إيثيلين جليكول (TEG) tri-ethylene glycol 2. يرتفع غاز المبيعات الحلو الرطب 250 في وسيلة ملامسة TEG 252 ويلامس السائل؛ _يتدفق الغاز الفقير من تيار TEG الفقير 280 (يتم تناوله في الفقرات التالية) أسفل عمود وسيلة ملامسة TEG 252. في بعض الحالات؛ يمكن استخدامه سائل ماص للرطوية غير TEG يزيل 6 الفقير في وسيلة ملامسة TEG 252 بخار الماء من غاز المبيعات الحلو. يتدفق غاز المبيعات الحلو الجاف 254 من الجزء العلوي من وسيلة ملامسة TEG 252 إلى أسطوانة إزالة غاز المبيعات (KO) sales gas knockout 256. يتم إرسال الناتج العلوي 258 من أسطوانة ally) 0 غاز المبيعات KO 256 إلى شبكة الغاز 261. يتدفق تراي إيثيلين جليكول (TEG) tri—ethylene glycol المشبع 259 من الجزءِ السفلي من وسيلة ملامسة TEG 252 إلى صهريج التبخير السريع TEGY المشبع 260. تتدفق النواتج السفلية 263 من أسطوانة dll) غاز المبيعات KO 256 أيضًا إلى صهريج التبخير السريع ل6ع1 المشبع 260. ينبعث الغاز من sal العلوي من صهريج التبخير السريع 260 كغاز 5 وامض 262 وبنضم إلى أنبوب توصيل غاز الوقود 214؛ على سبيل المثال؛ للاستخدام في الغلايات. يخرج تراي إيثيلين جليكول (TEG) tri—ethylene glycol المشبع السائل 264 من gall السفلي من صهريج التبخير السريع 260 ويتدفق عن طريق مبادل TEG الفقير / TEG المشبع 6 إلى وسيلة نزع TEG 268. في وسيلة نزع TEG 268؛ يتم نزع بخار الماء من TEG 0 المشبع JL بواسطة الأبخرة الدافئة الناتجة بواسطة وسيلة sale) الغلي بوسيلة نزع TEG (غير موضحة). يتدفق الغاز المنصرف الناتج العلوي 270 من الجزءٍ العلوي من وسيلة نزع TEG 8 عبر مكثف الناتج العلوي 272 إلى أسطوانة إرجاع الغاز المنصرف من وسيلة نزع 186 4. تفصل أسطوانة الإرجاع 274 الغاز المنصرف من ناتج التكثيف. يخرج الغاز المنصرف 6 من الجزء العلوي من أسطوانة الإرجاع 274 وينضم إلى أنبوب توصيل غاز الوقود 214 5 على سبيل المثال؛ للاستخدام في الغلايات. تضخ مضخات الإرجاع بوسيلة نزع TEG (غير
— 2 2 —
موضحة) ناتج التكثيف 278 من الجزء السفلي من أسطوانة الإرجاع 274 إلى رأس حقن المادة
الخام 6 والماء (غير موضحة) إلى وسيلة نزع ماء الصرف.
يتم ضخ TEG الفقير 280 من الجزء السفلي من وسيلة نزع TEG 268 بواسطة واحدة أو أكثر
من مضخات تدوير TEG الفقير 282 إلى مبادل TEG الفقير/ TEG المشبع 266 ومن 83 عبر TEG aye 5 الفقير 284 قبل إعادته إلى الجزءٍ العلوي من وسيلة ملامسة TEG 252.
بالرجوع إلى الشكل 3؛ يتضمن كل من قسم معالجة الغاز منخفض الضغط وقسم ضغط غاز
التغذية 300 بمحطة معالجة الغاز منطقة معالجة الغاز 302 ومنطقة ضغط غاز التغذية 304.
يعالج كل من and معالجة الغاز وقسم ضغط الغاز 300 الغاز الحمضي 150؛ 152 المستقبل
من قسم الإدخال 100 (الشكل 1) بمحطة معالجة الغاز.
0 تعالج منطقة dallas الغاز 302 الغاز الحمضي 150 152 (المشار إليه بصورة مجمعة كتيار تغذية الغاز الحمضي 306) لإزالة الأوساخ؛ مثل كبريتيد الهيدروجين hydrogen sulfide (125) وثاني أكسيد الكربون ((CO2) carbon dioxide لتوليد الغاز الحلو 350. يتم إمداد تيار تغذية الغاز الحمضي 306 في وسيلة الفصل بترشيح غاز التغذية 308. تزيل مرشحات الإزالة في وسيلة الفصل بالترشيح 308 الجسيمات الصلبة؛ مثل التراب أو كبربتيد الحديد؛ من تيار
تغذية الغاز الحمضي 306. تفصل وسائل إزالة الرطوية ذات الأرياش في وسيلة الفصل بالترشيح 8 السائل المحتجز في تيار تغذية الغاز الحمضي 306. يترك تيار تغذية الغاز الحمضي المرشح 307 وسيلة الفصل بالترشيح 308 Jang الجزءِ السفلي من وسيلة ملامسة DGA 0 31 يرتفع الغاز الحمضي في وسيلة ملامسة DGA 0 31 ويلادمس DGA الفقير من تيار DGA الفقير 332 (يتم تناوله في الفقرات التالية) المتدفق أسفل عمود
0 وسيلة ملامسة 06/8ا. يمتص DCA الفقير فى وسيلة ملامسة DCA 310 كبربتيد الهيدروجين (H2S) hydrogen sulfide وثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide من الغاز منطقة ضغط غاز التغذية 304« يتم تناوله في الفقرات التالية. يخرج DGA المشبع 314 من
الجزء السفلي من وسيلة ملامسة DOA 310 ويتدفق إلى صهريج التبخير السريع ل/06] المشبع 316 يقوم صهريج التبخير السريع DGAT المشبع 316 بخفض ضغط DGA المشبع 314 مما يسبب فصل الغاز من 06/8 المشبع السائل. ينبعث الغاز من الجزءٍ العلوي من صهريج التبخير السريع 316 كغاز وامض 318 وبنضم إلى أنبوب توصيل غاز الوقود 214 (الشكل 2)؛ على سبيل المثال؛ للاستخدام في الغلايات. يخرج DGA المشبع السائل 320 من الجزءِ السفلي من صهريج التبخير السريع 316 ويتدفق عن طريق المبّرد (غير موضحة) إلى وسيلة استخلاص DGA 322. يتدفق DGA المشبع السائل Jind عمود وسيلة استخلاص 06/8 322 وبلامس الغاز الحامضي والبخار المنتقل إلى الأعلى عبر العمود من تيار إعادة الغلي السفلي من وسيلة النزع 324. يتم تسخين تيار إعادة الغلي السفلي من وسيلة النزع 324 في المبادل 326 بإجراء تبادل حراري مع البخار منخفض الضغط (LPS) low pressure steam 328. ينبعث كل من كبريتيد الهيدروجين hydrogen (H28S) sulfide وثاني أكسيد الكريون (CO2) carbon dioxide مع خليط من DGA والماء ويعود تيار إعادة الغلي السفلي من وسيلة النزع 324 إلى وسيلة استخلاص DCA 322 كتدفق 5 ثنائي الأطوار two-phase flow . ينتقل الغاز الحامضي إلى الأعلى عبر عمود وسيلة استخلاص 006/8 322 وبترك الجزء العلوي من وسيلة استخلاص 06/8 322 كتيار الغاز الحامضي 330. يمكن أن يتضمن تيار الغاز الحامضي 330 الماء المكثف الحمضي. يُبَردِ مبادل ثالث لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات تيار الغاز الحامضي 330 من وسيلة استخلاص 068 322. يستخلص المبادل الحراري 5 0 الحرارة الناتجة عن النفايات بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 384. على سبيل «Jal يمكن أن يستخلص المبادل الحراري 5 بين حوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من hall الناتجة عن النفايات؛ مثل حوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 350 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ cel أو كمية أخرى من الحرارة الناتجة عن النفايات. يُبَرد 5 المبادل الحراري 5 تيار الغاز الحامضي 330 بينما يرفع درجة حرارة مائع التسخين 384؛ على
سبيل المثال» من درجة الحرارة عند الدخول إلى درجة Hla تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 7 درجة مئوية وحوالي 98.8 درجة مئوية ؛ fie حوالي 87 درجة dasha ¢ حوالي 93 درجة digi ¢ حوالي 98.8 درجة مثوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم توجيه مائع التسخين الذي تم تسخينه 384 إلى أنبوب التوصيل بالنظام الذي يعمل بمائع التسخين الذي يأخذ مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ على سبيل المثال؛ إلى وحدة توليد القدرة أو إلى محطة التبريد وتوليد القدرة يسمح وجود المبادل الحراري 5 بتخطي (iia النواتج العلوية لوسيلة استخلاص DCA 338. في غياب المبادل الحراري 5؛ يخفض مكثف النواتج العلوية لوسيلة استخلاص DCA 338 درجة حرارة تيار الغاز الحامضي 330؛ مما يسبب تكثّف الماء. يمكن أن يكون لمكثف النواتج العلوية 0 لوسيلة استخلاص DGA 338 دورة تشغيل حرارية تتراوح بين حوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 350 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 400 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. على الرغم من ذلك؛ لا يتم استخدام مكثف النواتج العلوية لوسيلة استخلاص 06/8 338 Ae) سبيل المثال؛ يتم خفض دورة التشغيل 5 الحرارية لمكثف النواتج العلوية لوسيلة استخلاص DCA 338 إلى صفر) عندما يتم تبريد تيار الغاز الحامضي 330 بواسطة المبادل الحراري 5؛ بالتالي الحفاظ على مجمل دورة التشغيل الحرارية لمكثف النواتج العلوية لوسيلة استخلاص 06/8 338. يدخل تيار الغاز الحامضي all 330 أسطوانة الإرجاع بوسيلة استخلاص 06/8 340؛ التي تعمل كوسيلة فصل. يتصاعد الغاز الحامضي 342 ويخرج من الجزء العلوي من أسطوانة الإرجاع 0 340؛ من Cus يتم توجيه الغاز الحامضي 342 J) على سبيل المثال» وحدة استخلاص cus 162 أو إلى توهج الحمض. يخرج الماء الحمضي 344 عبر gall السفلي من أسطوانة الإرجاع 340 وبتم نقله بواسطة مضخة الإرجاع بوسيلة النزع 346 إلى الصينية العليا من وسيلة استخلاص 06/8 322 للعمل كتيار إرجاع علوي. يتدفق محلول 06/8 الفقير 332 من الجزء السفلي من وسيلة استخلاص 06/8 322 ويتم ضخه 5 بواسطة واحدة أو أكثر من مضخات تدوير DGA 334 عبر مبادل استخلاص الحرارة الناتجة عن
التفايات 4؛ الذي 258 تيار 068 الفقير 332 من وسيلة استخلاص 068 322. يستخلص المبادل الحراري 4 الحرارة الناتجة عن النفايات بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 398. على سبيل Jal يمكن أن يستخلص المبادل الحراري 4 بين حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من الحرارة الناتجة عن
النفايات»؛ مثل حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 1250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو كمية GAT من الحرارة الناتجة عن النفايات. 0% المبادل الحراري 4 تيار DGA الفقير 332 بينما يرفع درجة حرارة مائع التسخين 398 على سبيل المثال» من درجة الحرارة عند الدخول إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 126 درجة مثوية وحوالي 137 درجة مئوية ؛ Jie حوالي
0 126 درجة مئوية » حوالي 132 درجة مئوية » حوالي 137 درجة مئوية؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم توجيه موائع التسخين التي تم تسخينها 398 إلى أنبوب التوصيل بالنظام الذي يعمل بمائع التسخين الذي يأخذ مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ على سبيل المثال؛ إلى وحدة توليد القدرة أو إلى محطة التبريد وتوليد القدرة مجتمعين. يتم إمداد محلول DGA الفقير ll 332 إلى الجزء العلوي من وسيلة ملامسة 068 310.
5 يسمح وجود المبادل الحراري 4 بتخطي واحد أو أكثر من مبّردات محلول 06/8 الفقير 336. في غياب المبادل الحراري 4؛ يتم تبريد محلول 06/8 الفقير 332 بواسطة مبّردات محلول DGA الفقير 336؛ التي يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية بين حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1250 مليون وحدة حرارية fantasy ساعة؛ حوالي 1300
0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة» أو دورة تشغيل حرارية أخرى. على الرغم من ذلك؛ لا يتم استخدام مبّردات محلول 06/8 الفقير 336 (على سبيل المثال» يتم خفض دورة التشغيل الحرارية لمبّردات محلول DGA الفقير 336 إلى صفر) عندما يتم تبريد محلول 06/8 الفقير 332 بواسطة المبادل الحراري od بالتالي الحفاظ على مجمل دورة التشغيل الحرارية لمبّردات محلول DGA الفقير 336.
في عملية تحلية Gl) يمكن أن تتشكل منتجات معقدة بواسطة التفاعلات الجانبية ل/06 الفقير مع الأوساخ. يمكن أن تقلل هذه التفاعلات الجانبية فاعلية عملية امتصاص DCA الفقير. في بعض الحالات؛ يمكن استخدام وسيلة الاستعادة (غير موضحة) لتحويل هذه المنتجات المعقدة رجوعًا إلى /06. يمكن توجيه تدفق من 06/8 الفقير يحتوي على المنتجات المعقدة من وسيلة استخلاص 06/8 322 إلى وسيلة الاستعادة؛ التي تستخدم البخار لتسخين تدفق 06/8 الفقير لتحويل المنتجات المعقدة إلى /06. يترك بخار 06/8 الفقير الجزءِ العلوي من وسيلة الاستعادة ويعود إلى وسيلة استخلاص 06/8 322. يتدفق 06/8 المستعاد من الجزء السفلي من وسيلة الاستعادة إلى حوض التجميع بوسيلة استعادة 068. يمكن استخدام تيار جانبي من ele الإرجاع للتحكم في درجة حرارة الاستعادة في وسيلة الاستعادة.
0 في منطقة ضغط غاز التغذية 304؛ يتم ضغط الغاز الحلو 350؛ وهو ناتج علوي من وسيلة ملامسة DGA 310؛ وتبريده. يتدفق الغاز الحلو 350 من وسيلة ملامسة DCA 310 إلى وسيلة غسل الغاز بالسحب بمكبس التغذية 352 التي تزيل أي ماء يتكثف في الأنابيب بين منطقة معالجة الغاز 302 ووسيلة غسل الغاز بالسحب 352. على سبيل المثال» يمكن أن يكون بوسيلة غسل الغاز بالسحب 352 حشوة إزالة رطوية شبكية سلكية لإزالة الماء. يتم إعادة السوائل 356
5 التي تتجمع في وسيلة غسل الغاز بالسحب 354 إلى صهريج التبخير السريع ل068 (غير موضح). يترك الغاز الجاف 358 الجزءٍ العلوي من وسيلة Jue الغاز بالسحب 354 وبتدفق إلى جانب السحب من مكبس التغذية 360؛ الذي يمكن أن يكون؛ على سبيل (Jal مكبس رباعي المراحل يعمل بالطرد المركزي four-stage centrifugal compressor . في بعض الحالات؛ يمكن أن يكون بمكبس التغذية 360 العديد من قاطرات ضغط غاز التغذية multiple feed
compression trains 0 9085. يتم ريط المنصرف من كل من قاطرات ضغط غاز تغذية مكبس التغذية 360 في أنبوب توصيل مفرد single header 362. بعد مكبس التغذية 360 يتم تبريد أنبوب التوصيل 362 بواسطة مبادل استخلاص الحرارة الناتجة عن التفايات 3 ويعدئذٍ بواسطة المبّرد 364. يستخلص المبادل الحراري 3 الحرارة الناتجة عن النفايات بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين heating fluid 394. على سبيل «JO يمكن
5 أن يستخلص المبادل الحراري 3 بين حوالي 250 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة وحوالي
0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من الحرارة الناتجة عن النفايات؛ مثل حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ sa 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من الحرارة الناتجة عن النفايات. يُبَردِ المبادل الحراري 3 الغاز المنصرف من أنبوب التوصيل 362 بينما يرفع درجة حرارة مائع التسخين 394؛ على سبيل المثال» من درجة الحرارة عند الدخول إلى درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل (Jal) بين حوالي 132 درجة مئوية وحوالي 137 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 126 درجة مئوية؛ حوالي 2 درجة مثوية » حوالي 137 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم توجيه موائع التسخين التي تم تسخينها 394 إلى أنبوب التوصيل بالنظام الذي يعمل بمائع التسخين الذي يأخذ مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ على سبيل المثال؛ إلى وحدة توليد القدرة أو إلى محطة التبريد وتوليد 0 القدرة مجتمعين. ينتقل أنبوب التوصيل المُبّرد 362 لتبريد الأقسام في وحدة استخلاص السائل liquid recovery unit 400 (الشكل 4). يسمح وجود المبادل الحراري 3 بخفض دورة التشغيل الحرارية للمكبس الموجود بعد المبّرد 364. على سبيل المثال» يمكن خفض دورة التشغيل الحرارية للمكبس الموجود بعد المبّرد 364 إلى؛ على سبيل المثال» بين حوالي 20 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 40 مليون وحدة حرارية 5 بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 20 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 30 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 40 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى» من dad سابقة تتراوح بين حوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 400 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة. الشكل 4 يوضح وحدة استخلاص السائل ووحدة ضغط غاز gas compression unit المبيعات 0 400 بمحطة معالجة الغاز اللذين يبردان ومضغطان أنبوب التوصيل 362 (المشار ad) أحيائًا بغاز التغذية 362) المستقبل من قسم معالجة الغاز منخفض الضغط وقسم ضغط غاز التغذية 0. تتضمن كل من وحدة استخلاص السائل ووحدة ضغط غاز المبيعات 400 قاطرة تبريد أولى 402( قاطرة تبريد chilldown train ثانية 404 قاطرة تبريد ثالثة 406؛ andy لنزع الميثان methanizer section 408. تتضمن كل من وحدة استخلاص السائل ووحدة ضغط
غاز المبيعات 400 أيضًا aud تبريد البروبان 500 (الشكل 5) وقسم تبريد الإيثان ethane refrigerant (غير موضح). تتضمن كل من وحدة استخلاص السائل ووحدة ضغط غاز المبيعات 400 شبكة ماء ais تتضمن الماء وسائل التبريد 10 12. يستخدم كل من الماء وسائل التبريد 10؛ 12 الماء Sal الناتج في محطة التبريد وتوليد القدرة مجتمعين (على سبيل المثال؛ كما هو موضح في الأشكال 13-113[ب و14أ-14ج)؛ لتبريد Sle التغذية في وحدة استخلاص السائل المعدلة 490. يمكن أن يكون الماء ay المُغذى إلى وسائل تبريد sla) 10 12 عند درجة حرارة؛ على سبيل JB) بين حوالي 6 درجة مثوية وحوالي 7.2 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 1.6 درجة مئوية ؛ حوالي 4.4 درجة مثوية » Mos 7.2 درجة Lge » أو درجة حرارة coal المشار ad) أحيانًا بدرجة الحرارة الأولية 0 لللماء al تستبدل وسائل تبريد الماء ¢10 12 البرويان أو استخدام التبريد الميكانيكي في وحدة استخلاص السائل 400 (الشكل 4). يدخل غاز التغذية 362 من قسم معالجة الغاز منخفض الضغط وقسم ضغط غاز التغذية 300 قاطرة التبريد الأولى 402؛ التي aE غاز التغذية 362. يتدفق غاز التغذية 362 عبر مبادل المواد المتبقية/ التغذية الأول 410 الذي يُبَردِ غاز التغذية 362 بإجراء تبادل حراري مع الغاز 5 المتبقي Je الضغط 454؛ الذي يتم تناوله في الفقرات التالية. يتم تبريد غاز التغذية 362 أكثر في وسيلة تبريد الماء 10. يكون لوسيلة تبريد الماء 10 دورة تبريد تتراوح حرارتهاء على سبيل المثال» بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 (sale وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة» أو دورة تبريد أخرى. 0 تقوم وسيلة تبريد الماء 10 بتبريد غاز التغذية 362 بينما يرقع درجة حرارة الماء yall 482؛ على سبيل المثال» من درجة الحرارة الأولية للماء المُبَردِ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 32 درجة مثوية وحوالي 43 درجة مئوية ؛ fie حوالي 32 درجة مئوية « حوالي 37 درجة مئوية ؛ حوالي 43 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. في غياب وسيلة تبريد الماء 10؛ يمكن تبريد غاز التغذية 362 أكثر في وسيلة أولى لتبريد تغذية 5 البرويان والتي تقوم كذلك بتبريد غاز التغذية 362 بواسطة تبخير ناتج تبريد البرويان في الجانب
المغلف بالوسيلة الأولى لتبريد تغذية البرويان. يمكن أن يكون للوسيلة الأولى لتبريد تغذية البروبان دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. على الرغم من ذلك؛ لا يتم استخدام الوسيلة الأولى لتبريد تغذية lg pall عندما يتم تبريد غاز التغذية 362 بواسطة وسيلة تبريد الماء 10؛ بالتالي الحفاظ على مجمل دورة التشغيل الحرارية للوسيلة الأولى لتبريد تغذية البرويان propane feed .chiller يتدفق غاز التغذية 362 من وسيلة تبريد الماء 10 عبر الوسيلة الأولى للفصل بالتبريد 414 التي 0 تفصل غاز التغذية 362 إلى ثلاثة أطوار: غاز التغذية الهيدروكربوني hydrocarbon feed gas 416:؛ الهيدروكريونات المكتفة condensed hydrocarbons 418« والماء 420. يتدفق الماء 420 إلى وعاء وسيلة الفصل ويتم توجيهه إلى وسيلة استخلاص الماء بالعملية؛ من Cun موضع إمكانية استخدام الماء؛ على سبيل المثال؛ كتجديد في وحدة معالجة الغاز. يتم ضخ الهيدروكربونات المكثفة 418؛ المشار إليها Glad بسائل التبريد الأول 418؛ من 5 الوسيلة الأولى للفصل بالتبريد 414 بواسطة واحدة أو أكثر من مضخات التغذية التي بها وسائل نزع الماء من السائل 424. يتم ضخ سائل التبريد الأول 418 عبر وسيلة دمج التغذية التي بها وسيلة لنزع الميثان de-methanizer feed coalescer 426 لإزالة أي ماء حر محتجز في Jil التبريد الأول 418؛ على سبيل المثال؛ لتجنب التلف بوسائل نزع الرطوية البعدية. يتدفق الماء المزال 428 إلى أسطوانة ads ناتج التكثيف flows to a condensate surge drum 0 (غير موضحة). يتم ضخ سائل التبريد الأول المتبقي 419 إلى واحدة أو أكثر من وسائل نزع الرطوية من السائل liquid dehydrators 430؛ على سبيل المثال؛ زوج من وسائل نزع الرطوية من السائل. يمكن إجراء التجفيف في وسائل نزع الرطوية من السائل 430 بواسطة تمرير سائل التبريد الأول 419 عبر طبقة من الألومينا alumina المنشطة في الوسيلة الأولى من وسائل نزع الرطوية من السائل بينما يتم تجديد الوسيلة الثانية من وسائل نزع الرطوية من السائل. 5 تمتع الألومينا بألفة قوية للماء عند ظروف سائل التبريد الأول 419. بمجرد إشباع الألومينا في
الوسيلة الأولى لنزع الرطوبة من السائل؛ يتم أخذ الوسيلة الأولى لنزع الرطوية من السائل خارج خط الإنتاج ويعاد تجديدها بينما يتم تمرير سائل التبريد الأول 419 عبر الوسيلة الثانية لنزع الرطوية من السائل. يخرج سائل التبريد الأول منزوع الرطوبة 421 من وسائل نزع الرطوبة من Jill 430 وبتم تمريره إلى عمود نزع الميثان column 06-07810801261 432.
يتدفق غاز التغذية الهيدروكربوني 416 من الوسيلة الأولى للفصل بالتبريد 414 عبر وسيلة إزالة الرطوبة (غير موضحة) إلى واحدة أو أكثر من وسائل نزع الرطوية من غاز التغذية 434 للتجفيف؛ على سبيل المثال؛ ثلاث من وسائل نزع الرطوية من غاز التغذية. يمكن أن توجد اثنتين من ثلاث من وسائل نزع الرطوية من الغاز بالتيار عند أي وقت محدد بينما يتم تجديد الوسيلة الثالثة لنزع الرطوية من الغاز أو في وضع استعداد للعمل. يمكن إجراء التجفيف في وسائل نزع
0 الرطوية من الغاز 434 بواسطة تمرير غاز التغذية الهيدروكريوني 416 عبر طبقة المنخل الجزيئي. يتمتع المنخل بألفة قوية للماء عند ظروف غاز التغذية 416. بمجرد إشباع المنخل في واحدة من وسائل نزع الرطوبة من الغازء يتم أخذ وسيلة نزع الرطوية من الغاز هذه من التيار للتجديد بينما يتم وضع وسيلة نزع الرطوية من الغاز المأخوذة من التيار سابقًا مرة أخرى بالتيار. يخرج غاز التغذية منزوع الرطوية 417 من وسائل نزع الرطوية من غاز التغذية 434 ويدخل
5 قاطرة التبريد الثانية 404 التي تُبَردِ غاز التغذية. في قاطرة التبريد الثانية 404؛ يتم تبريد غاز التغذية منزوع الرطوية 417 في وسيلة تبريد الماء 12. وسيلة تبريد الماء 12 لها دورة تبريد تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بربطانية/ fie dels حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو دورة
0 تبريد أخرى. 358 وسيلة تبريد الماء 12 غاز التغذية 416 بينما ترفع درجة حرارة الماء Spall 4 على سبيل المثال» من درجة الحرارة الأولية للماء all إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 7 درجة مئوية gag 23.8 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 12.4 درجة مئوية ؛ حوالي 18.3 درجة مئوية » حوالي 23.8 درجة Augie ؛ أو درجة حرارة أخرى. يعود الماء al) الذي تم تسخينه 2 484 من وسائل تبربد الماء 10( 12 إلى محطة التبريد وتوليد القدرة مجتمعين.
بعد وسيلة تبريد الماء 12؛ يدخل غاز التغذية منزوع الرطوية المُبَردِ 417 الجانب الأنبوبي من وسيلة sale] غلي وسيلة نزع الميثان de-methanizer reboiler 436. يتم ضخ السائل 438 المحتجز بالصينية الأولى من عمود نزع الميثان 432 بواسطة مضخة إعادة غلي وسيلة نزع الميثان 441 إلى الجانب المغلف من وسيلة إعادة غلي وسيلة نزع الميثان 436. GALE غاز التغذية منزوع الرطوية 417 السائل 438 في وسيلة إعادة غلي وسيلة نزع الميثان 436 Sais gia على الأقل من السائل 438. يعود السائل الذي تم تسخينه 438 إلى عمود نزع الميثان 432 عن طريق وسيلة sale) الغلي المقصوصة265016 trim 443. يتم تبريد غاز التغذية منزوع الرطوية 417 بإجراء تبادل حراري مع السائل 438. في غياب وسيلة تبريد الماء 12( يتم ays غاز التغذية منزوع الرطوية dehydrated feed gas 0 417 أكثر في وسيلة التبريد الثانية لتغذية البروبان بإجراء تبادل حراري مع البروبان 3 وسيلة التبريد الثانية لتغذية البرويان يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 50 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. على الرغم 5 .من ذلك؛ لا يتم استخدام وسيلة التبريد الثانية لتغذية البروبان عندما يتم تبريد غاز التغذية منزوع الرطوية 417 بواسطة وسيلة تبريد الماء 12 بالتالي الحفاظ على مجمل دورة التشغيل الحرارية لوسيلة التبريد الثانية لتغذية البروبان. يمر غاز التغذية منزوع الرطوية 30 417 عندئذٍ إلى مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية الثاني 2 الذي يُبَرد Sle التغذية منزوع ay) dosh ll 417 بإجراء تبادل حراري مع الغاز المتبقي Je 0 الضغط 454. يتدفق وسط التبريد 444 Je) سبيل (JU غاز غير (He من مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية الثالث 446( الذي يتم تناوله في الفقرات cal) عبر الجانب المغلف من مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية الثاني 442 لخفض درجة حرارة غاز التغذية منزوع الرطوية 7. يمر غاز التغذية منزوع الرطوية 417 عندئذٍ عبر وسيلة التبريد الثالثة لتغذية البرويان 448 التي تُيردِ كذلك غاز التغذية منزوع الرطوية 417 بإجراء تبادل حراري مع البرويان A
يدخل غاز التغذية منزوع الرطوية 417 والسائل الهيدروكريوني المكثف من الوسيلة الثالثة لتبريد التغذية 448 الوسيلة الثانية للفصل بالتبريد 450. في الوسيلة الثانية للفصل بالتبريد 450؛ يتم فصل السائل الهيدروكربوني 452 (المشار إليه أحيانًا بسائل التبريد الثاني 452) من غاز التغذية 3. يتم حصر سائل التبريد الثاني 452 بعمود نزع الميثان 432؛ على سبيل المثال؛ إلى الصينية 10 بعمود نزع الميثان 432. يتدفق غاز التغذية 423 إلى مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية CE) 446 في قاطرة التبريد الثالثة 406. oy قاطرة التبريد الثالثة 406 غاز التغذية 423 على مرحلتين. في المرحلة الأولى؛ يدخل غاز التغذية 423 من الوسيلة الثانية للفصل بالتبريد 450 الجانب الأنبوبي من مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية الثالث 258.446 مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية الثالث 446 غاز التغذية 423 0 بإجراء تبادل حراري مع الغاز المتبقي عالي الضغط 454 بالجانب المغلف من مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية الثالث. في المرحلة الثانية من قاطرة التبريد BE 406؛ يمر غاز التغذية 423 عبر الوسيلة النهائية لتبريد التغذية 456؛ التي تُخفض درجة حرارة غاز التغذية 23 باستخدام ناتج تبريد الإيثان. يدخل le التغذية 423 والسائل الهيدروكربوني المكثف من الوسيلة النهائية لتبريد التغذية 456 الوسيلة 5 الثالثة للفصل بالتبريد 458. تفصل الوسيلة الثالثة للفصل بالتبريد 458 السائل الهيدروكربوني 0 (المشار إليه Glad بسائل التبريد الثالث 460) من غاز التغذية 454. يتم إمداد سائل التبريد الثالث 460 إلى عمود نزع الميثان 432. يتم استخدام غاز التغذية 454 من الوسيلة الثالثة للفصل بالتبريد 458المشار إليه أحيانًا أيضًا باسم الغاز المتبقي Je الضغط 454( لتبريد غاز التغذية منزوع الرطوية الوارد 417 في مبادل 0 المادة المتبقية/ غاز التغذية الثالث بينما يتم تسخينه بحد ذاته. يتدفق الغاز المتبقي عالي الضغط 4 عبر مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية الثاني 442؛ حيث يتم تبربد غاز التغذية منزوع الرطوية 417 وبتم تسخين الغاز المتبقي عالي الضغط 454. يتدفق الغاز المتبقي عالي الضغط 4 عندئذٍ عبر مبادل المادة المتبقية/ غاز التغذية الأول 410؛ Cua يتم تبريد غاز التغذية 2 وبتم تسخين الغاز المتبقي عالي الضغط 454.
يُزيل قسم نزع الميثان 408 الميثان من الهيدروكربونات المكثفة من غاز التغذية في قاطرات التبريد 2 404« 406. تستقبل وسيلة نزع الميثان 432 dal تيارات تغذية رئيسية. يتضمن تيار التغذية الأول في وسيلة نزع الميثان 432 على سبيل المثال؛ في صينية tray 4 من وسيلة نزع الميثان 432؛ سائل التبريد الأول 418 من الوسيلة الأولى للفصل بالتبريد 414. يمكن أن يتضمن تيار التغذية الأول أيضًا دورة تدفق دنيا من واحدة أو أكثر من مضخات إعادة غلي وسيلة نزع الميثان. يتضمن تيار التغذية الثاني في وسيلة نزع الميثان 432؛ على سبيل المثال؛ في الصينية 10 بوسيلة نزع الميثان 432؛ سائل التبريد الثاني 452 من الوسيلة الثانية للفصل بالتبريد 2. يتضمن تيار التغذية الثالث في وسيلة نزع الميثان 432؛ على سبيل المثال؛ في الصينية 19 بوسيلة نزع الميثان 432؛ سائل التبريد الثالث 460 من الوسيلة الثالثة للفصل بالتبريد 458. 0 يمكن أن يتضمن تيار التغذية الرابع (غير موضح) في وسيلة نزع الميثان 432 التيارات من فتحات التصريف من أسطوانة ads البرويان 526 (الشكل 5)؛ فتحات التصريف من وسائل تكثيف البروبان» فتحات التصريف وخطوط التدفق الأدنى من المضخة السفلى بوسيلة نزع الميثان 462؛ وخطوط التصريف بالدفع من مجالات دفع الغاز الطبيعي السائل natural gas liquid (NGL) يتم ضخ النواتج Ailend) بوسيلة نزع الميثان 468 بواسطة مضخة النواتج السفلية بوسيلة 5 ننزع الميثان 462 إلى مجالات دفع NGL 470. يتدفق الغاز المتبقي منخفض الضغط (LP) low-pressure بالنواتج العلوية 464 من وسيلة نزع الميثان 432 من الجزءٍ العلوي من وسيلة نزع الميثان 432 إلى الجانب الأنبوبي من all الفرعي للإيثان 466. يتدفق الإيثان المكثف الذي يغادر أسطوانة دفع الإيثان (غير موضحة) عبر الجانب المغلف من المبّرد الفرعي للإيثان 466. في ail الفرعي للإيثان 466؛ يستخلص الغاز 0 المتبقي LP الحرارة من الإيثان المكثف Ady بينما يتم تبريد الإيثان المكثف. يتدفق الغاز المتبقي LP 464 الذي يخرج من المبّرد الفرعي للإيثان 466 إلى الجانب الأنبوبي من المبّرد الفرعي للبروبان (غير موضح). يتدفق البرويان CES الذي يغادر أسطوانة دفع البروبان 526 (الشكل 5) عبر الجانب المغلف من المبّرد الفرعي للبروبان. في المبّرد الفرعي للبرويان» يستخلص الغاز المتبقي LP الحرارة من البروبان المكثف GAs بإجراء تبادل حراري مع البروبان المكثف.
يتم ضغط الغاز المتبقي LP الذي تم تسخينه 464 في مكبس غاز الوقود 472 وبتم تبريده بواسطة مبّرد بعدي لمكبس غاز الوقود 474؛ ثم ضغطه في مكبس غاز المبيعات 476. يُبَردِ مبادل استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات 6 الغاز المتبقي LP 464 بعد الانضغاط في مكبس غاز المبيعات 476. يستخلص المبادل الحراري 6 الحرارة الناتجة عن النفايات بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 494. على سبيل المثال» يمكن أن يستخلص المبادل الحراري 6 بين حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة من الحرارة الناتجة عن النفايات» Jie حوالي 100 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من الحرارة الناتجة عن النفايات. يُبَرد المبادل الحراري 6 الغاز المتبقي LP 0 464 بينما يرفع درجة حرارة مائع التسخين 494؛ على سبيل المثال» من درجة الحرارة عند الدخول إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 126 درجة مئوية وحوالي 137 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 126 درجة مئوية ¢ حوالي 132 درجة مئوية ¢ حوالي 137 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم توجيه wile التسخين الذي تم تسخينه 494 إلى أنبوب التوصيل بالنظام الذي يعمل بمائع التسخين الذي يأخذ مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ على سبيل المثال؛ إلى وحدة توليد 5 القدرة أو إلى محطة التبريد وتوليد القدرة مجتمعين. يتدفق الغاز المتبقي LP المنضغط والمُبّردِ 4 إلى خط أنابيب غاز المبيعات 480. يسمح وجود المبادل الحراري 6 بتخطي المبّرد البعدي لمكبس غاز المبيعات 478 بالتالي الحفاظ على مجمل دورة التشغيل الحرارية للمبّرد البعدي لمكبس غاز المبيعات 478. بالرجوع إلى الشكل 5؛ قسم تبريد البرويان 500 يكون عبارة عن نظام حلقي مغلق ثلاثي المراحل 0 يقوم بإمداد ناتج تبريد البرويان إلى قاطرات التبريد 402 404 406 (الشكل 4). في نظام تبريد البروبان 500؛ يقوم المكبس 502 بضغط الغاز من التيارات الثلاثة للبرويان 504« 506« 508 في أنبوب توصيل مشترك لغاز البرويان 510. تتم A) السوائل من تيارات البرويان 504؛ 506؛ 8 بواسطة وسيلة غسل الغاز بالسحب 512 قبل الانضغاط بواسطة المكبس 502. تستقبل تيارات البروبان 504؛ 506؛ 508 أبخرة البروبان من المقتصد LP 514؛ المقتصد Sle 5 الضغط (HP) high-pressure 515؛ ووسائل تبريد البرويان 206 440« 448.
350 مبادل استخلاص shall الناتجة عن النفايات 7 أنبوب توصيل غاز البرويان 510. يستخلص المبادل الحراري 7 الحرارة الناتجة عن النفايات بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 4. على سبيل المثال» يمكن أن يستخلص المبادل الحراري 7 بين حوالي 700 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من الحرارة الناتجة عن النفايات»؛ Jie حوالي 700 مليون وحدة حرارية fantasy ساعة»؛ حوالي 750 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 800 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ أو كمية أخرى من الحرارة الناتجة عن النفايات. يُبرِدِ المبادل الحراري 7 أنبوب توصيل غاز البرويان 510 بينما يرفع درجة حرارة مائع التسخين 594؛ على سبيل المثال» من درجة الحرارة عند الدخول إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 52 درجة مئوية وحوالي 93 درجة مئوية؛ مثل حوالي 82 0 درجة Lge » حوالي 87.7 درجة مئوية ¢ حوالي 93 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتم توجيه wile التسخين الذي تم تسخينه 594 إلى أنبوب التوصيل بالنظام الذي يعمل بمائع التسخين الذي يأخذ مائع التسخين الذي تم تسخينه؛ على سبيل المثال؛ إلى وحدة توليد القدرة أو إلى محطة التبريد وتوليد القدرة مجتمعين. في غياب المبادل الحراري T يتم تبريد أنبوب توصيل غاز البرويان 510 في مكثف البرويان 5 522 الذي يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 750 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 850 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 0 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 800 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 850 مليون وحدة حرارية بريطانية/ dela أو دورة تشغيل حرارية أخرى. على الرغم من ذلك؛ لا يتم استخدام مكثف البرويان 522 عندما يتم تبريد أنبوب توصيل غاز البرويان 510 في 0 المبادل الحراري oT بالتالي الحفاظ على مجمل دورة التشغيل الحرارية لمكثف البرويان 522. بعد المبادل الحراري 7 ينتقل أنبوب توصيل غاز البرويان all 510 إلى واحدة أو أكثر من أسطوانات دفع lig yd) 524. يمر البرويان السائل 526 الذي يغادر أسطوانات ads البرويان 4 عبر الجانب المغلف من المبَردِ الفرعي الأول للبروبان والمبّرد الفرعي الثاني للبروبان (الموضح بشكل مجمع كالمبّرد الفرعي للبرويان 528). يخفض المبّرد الفرعي الأول للبرويان» 5 الموضح كوسيلة التبريد الأولى للتغذية 412 في الشكل 4؛ days حرارة البرويان السائل 526
بواسطة إجراء تبادل حراري مع الغاز المتبقي LP 464 الذي يغادر المبّرد الفرعي للإيثان 466 (الشكل 4). يخفض المبّرد الفرعي الثاني lg ull كذلك درجة حرارة البرويان السائل 526 بواسطة إجراء تبادل حراري مع منتج (NGL على سبيل «Jal من مجالات دفع NGL 470. يتضمن المبّرد الفرعي الثاني للبرويان مبّرد الهواء الذي يعمل بغاز تجديد ووسيلة تبريد غاز التجديد الرطب (غير موضحة). يتعرض البروبان السائل ll 526 الذي يغادر المبّردات الفرعية للبرويان 528 لإيماض في الجانب المغلف من وسيلة التبريد 206 (الشكل 2) في وحدة HP DGA والمقتصد HP 515. يُخزن المقتصد HP 515 البرويان المستقبل من المبّردات الفرعية للبرويان 528. يتم تصريف أبخرة النواتج العلوية من المقتصد HP في تيار غاز البرويان الثالث 508؛ الذي يعود إلى وسيلة 0 غسل الغاز بالسحب 512. يرسل المقتصد HP 515 البرويان Lad إلى المقتصد LP 514 وسيلة التبريد الثانية للتغذية 440( ومكثف النواتج العلوية ذي وسيلة نزع الإيثان. يُخزن المقتصد LP 514 البرويان السائل من المقتصد HP 515. يتم تصريف أبخرة النواتج العلوية من المقتصد ALP تيار غاز البرويان الثاني 506؛ الذي يعود إلى وسيلة غسل الغاز بالسحب 512. يتم استخدام البرويان السائل في المقتصد LP 512 في وسيلة التبريد الثالثة لتغذية البرويان 448 إلى مكثف الإيثان بعد مكبس (BY) الذي تم تناوله أدناه (غير موضح). تتضمن وحدة استخلاص السائل 400 نظام تبريد الإيثان (غير موضح)؛ وهو النظام المغلق الحلقي المكون من مرحلة واحدة الذي يمد ناتج تبريد الإيثان إلى الوسيلة النهائية لتبريد التغذية 6 (الشكل 4). يتضمن نظام تبريد الإيثان وسيلة غسل الغاز بالسحب التي تُزيل الإيثان السائل من بخار الإيثان المستقبل من الوسيلة النهائية لتبريد التغذية 456. تتدفق أبخرة الإيثان من وسيلة 0 غسل الغاز بالسحب إلى مكبس الإيثان. تمر أبخرة الإيثان المنضغطة التي تغادر مكبس الإيثان عبر الجانب الأنبوبي من مكثّف الإيثان» حيث يتم تكثيف الأبخرة بواسطة ناتج تبريد البروبان المتدفق عبر الجانب المغلف من EK الإيثان. يتراكم تدفق الإيثان المكثف من الجانب الأنبوبي من مكثّف الإيثان في أسطوانة دفع الإيثان. يمر الإيثان ES) من أسطوانة دفع الإيثان عبر الجانب المغلف من dial الفرعي للإيثان 466 5 (الشكل 4( الذي يُخفض درجة حرارة الإيثان المكثف باستخدام الغاز المتبقي LP 464 بالجانب
الأنبوبي من المتّرد الفرعي للإيثان 466 كوسط تبريد. يتدفق الإيثان السائل الذي يغادر المبّرد الفرعي للإيثان 466 إلى الجانب المغلف من الوسيلة النهائية لتبريد التغذية 456؛ حيث يتم تبريد الإيثان السائل. يمكن أن يختلف الحمل الملقى على واحد أو أكثر من المبادلات الحرارية 7-1 على سبيل المثال؛ على حسب compl لأن الحمل الملقى على محطة معالجة الغاز يتغير موسميًا نتيجة للتنوع في الطلب. يمكن أن تعمل المبادلات الحرارية 7-1 في نمط العمليات ذات الحمل الجزئي حيث تكون دورة تشغيل المبادلات الحرارية 7-1 أقل من مجمل الحمل الذي عنده يمكن تشغيل المبادلات الحرارية. يمكن أن تتضمن دائرة مائع التسخين لدفع مائع التسخين عبر المبادلات الحرارية 7-1 العديد من 0 الصمامات التي يمكن تشغيلها يدوبًا أو أوتوماتيكيًا. على سبيل المثال» يمكن تزويد محطة معالجة الغاز بأنابيب دفق مائع التسخين والصمامات. يمكن أن يفتح المشغل يدويًا كل صمام في الدائرة كي يتدفق مائع التسخين عبر الدائرة. لوقف استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات؛ على سبيل (Jill لإجراء اصلاحات أو صيانة أو لأسباب coal يمكن أن يغلق Jalal يدويًا كل صمام في الدائرة. بدلاً من ذلك؛ يمكن توصيل نظام تحكم؛ على سبيل المثال؛ نظام تحكم يعمل بالحاسوب؛ 5 بكل صمام في الدائرة. يمكن أن يتحكم نظام التحكم أوتوماتيكيًا في الصمامات بناء؛ على سبيل المثال» على التغذية المرتدة من أجهزة الاستشعار Ae) سبيل المثال» أجهزة استشعار درجة gall الضغط أو seal الاستشعار الأخرى)؛ التي يتم تركيبها عند مواضع مختلفة في الدائرة. يمكن تشغيل نظام التحكم أيضًا بواسطة المشغل. يمكن استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة من محطة معالجة الغاز المختصة بالنفط 0 الخام بواسطة شبكة المبادلات الحرارية 7-1 التي تم تناولها أعلاه لتوليد القدرة؛ للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط في المحطة؛ أو لتكييف الهواء المحيط أو تبريده. يمكن توليد القدرة والماء المُبَردِ للتبريد بواسطة نظام تحويل الطاقة؛ Jie نظام تحويل الطاقة بناءً على دورة رانكاين عضوية؛ دورة (Kalina أو دورة Goswami معدلة.
بالرجوع إلى الشكل 6؛ يمكن استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات من محطة معالجة الغاز المختصة بالنفط الخام المستخلصة عبر شبكة المبادلات الحرارية 7-1 الموضحة في الأشكال 1- لإمداد محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة أساسها دورة رانكاين العضوية 600 بالقدرة. دورة رانكاين العضوية (ORC) Organic Rankine cycle هي عبارة عن نظام لتحويل 5 الطاقة يستخدم مائع عضوي؛ (liga gil Jie في تجهيزة مغلقة حلقية. تتضمن محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة 600 خزان التجميع 602 الذي يخزن مائع التسخين؛ مثل cc) ماء؛ مائع عضوي؛ أو مائع تسخين آخر. يتم ضخ مائع التسخين 604 من خزان التجميع 2 لتسخين المبادلات 7-1 (الأشكال 5-1) بواسطة مضخة تدوير مائع التسخين 606. على سبيل المثال» يمكن أن يكون مائع التسخين 604 عند درجة حرارة بين حوالي 54 درجة منوية 0 وحوالي 65 درجة Jie ¢ ogi حوالي 54 درجة مئوية ؛ حوالي 60 درجة مئوية ¢ حوالي 65 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. ينضم مائع التسخين الذي تم تسخينه من كل من المبادلات الحرارية 7-1 (على سبيل المثال؛ مائع التسخين الذي تم تسخينه بواسطة استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات عند كل من المبادلات الحرارية 7-1) إلى أنبوب توصيل المائع الساخن المشترك 608. يمكن أن يكون أنبوب 5 توصيل المائع الساخن 608 عند درجة حرارة؛ على سبيل المثال» بين Mon 98.8 جرجة مئوية وحوالي 110 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 98.8 درجة مئوية ؛ حوالي 104 درجة مئوية ؛ حوالي 0 درجة Liste » أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم المائع في أنبوب توصيل المائع الساخن 608؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.6 مليون طن متري/ اليوم (مليون طن في اليوم) وحوالي 0.8 مليون طن متري/ اليوم» مثل حوالي 0.6 مليون طن متري/ call حوالي 0.7 مليون 0 طن متري/ اليوم؛ حوالي 0.8 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. شمخن الحرارة من مائع التسخين الذي تم تسخينه مائع تشغيل ORC وبموجبه زيادة درجة حرارة مائع التشغيل وضغطه وخفض درجة حرارة مائع التسخين. يتم عندئذٍ تجميع مائع التسخين في خزان التجميع 602 ويمكن ضخه مرة أخرى عبر المبادلات الحرارية 7-1 لإعادة بدء دورة استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات. يمكن أن تولد محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات 5 إلى قدرة 600 المزيد من القدرة في الشتاء مما في الصيف. على سبيل المثال؛ يمكن أن تولد
محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة 600؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 70 ميجا وات وحوالي 90 ميجا وات من القدرة في الشتاء؛ مثل حوالي 70 ميجا وات؛ حوالي 80 ميجا وات» حوالي 90 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة؛ وبين حوالي 60 وحوالي 80 ميجا وات من القدرة في الصيف؛ Jie حوالي 60 ميجا وات؛ حوالي 70 ميجا وات؛ حوالي 80 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة. يتضمن نظام ORC 610 المضخة 612؛ Jie مضخة أيزو-بيوتان. يمكن أن تستهلك المضخة 612 على سبيل المثال؛ بين حوالي 4 ميجا وات وحوالي 5 ميجا وات من القدرة؛ Jie حوالي 4 ميجا وات»؛ حوالي 4.5 ميجا وات» حوالي 5 ميجا وات» أو كمية AT من القدرة. يمكن أن تضخ المضخة 612 أيزو-بيوتان السائل 614 من ضغط بدء يتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0 0.4 ميجا باسكال وحوالي 0.5 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.45 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.5 ميجا باسكال ؛ أو ضغط بدء آخر؛ إلى ضغط خروج cel على سبيل المثال» بين حوالي 0.1 كيلو جرام - قوة / م2 وحوالي 1 باسكال؛ مثل حوالي 0.1 كيلو جرام - قوة / م2؛ حوالي 1.15 ميجا باسكال» حوالي 1 باسكال؛ أو ضغط خروج آخر. يمكن تحديد حجم المضخة 612 لضخ؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم 5 وحوالي 0.25 مليون طن متري/ اليوم من أيزو-بيوتان السائل 614؛ مثل حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.25 مليون طن متري/ اليوم» أو كمية أخرى من أيزو-بيوتان السائل. يتم ضخ أيزو-بيوتان السائل 614 عبر وسيلة التبخير 616 بدورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين 3000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 3500 مليون وحدة حرارية 0 بربطانية/ ساعة»؛ Jie حوالي 3000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 3100 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 3200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 3400 مليون وحدة حرارية [inlay ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ dela أو دورة تشغيل حرارية أخرى. في وسيلة التبخير 6 يتم تسخين أيزو-بيوتان 614 وتبخيره Jali shal حراري مع أنبوب توصيل المائع 5 الساخن 608. على سبيل المثال» يمكن أن (ad وسيلة التبخير 616 أيزو-بيوتان 614 على
سبيل المثال» من درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية ¢ حوالي 29 درجة مئوية ؛ حوالي 32 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 65 درجة dis وحوالي 71 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 65 درجة مئوية؛ حوالي 68 درجة مثوية؛ حوالي 71 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم خفض ضغط أيزو-بيوتان 614 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 1 ميجا باسكال وحوالي 0.1 كيلو جرام - قوة / م2؛ مثل حوالي 1 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.05 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.1 كيلو جرام - قوة / م2؛ أو ضغط خروج آخر. يسبب إجراء تبادل حراري مع أيزو-بيوتان في وسيلة التبخير 616 تبريد أنبوب توصيل المائع الساخن 608« على سبيل المثال» إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 54 درجة مئوية (long 65 درجة 0 مثوية » مثل حوالي 54 درجة مئوية » حوالي 60 درجة مئوية ؛ حوالي 65 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يعود أنبوب توصيل المائع الساخن ayia 608 إلى خزان التجميع 602. يُمد أيزو-بيوتان الذي تم تسخينه 614 بالتوربين الذي يعمل بالقدرة الذي يعمل بالقدرة 618؛ Jie التوربين الذي يعمل بالغاز. يمكن أن يولد التوربين 618؛ مجتمع مع المولد (غير موضح)؛ المزيد من القدرة في الشتاء مما في الصيف. على سبيل المثال؛ يمكن أن يولد التوريين 618 حوالي 70 5 ميجا وات على الأقل» Jie بين حوالي 70 ميجا وات وحوالي 90 ميجا وات من القدرة في الشتاء؛ مثل حوالي 70 ميجا وات»؛ حوالي 80 ميجا وات؛ حوالي 90 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة؛ وحوالي 60 ميجا وات على الأقل؛ مثل بين حوالي 60 ميجا وات وحوالي 80 ميجا وات من القدرة في الصيف؛ مثل حوالي 60 ميجا وات؛ حوالي 70 ميجا وات؛ حوالي 50 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة. يخرج أيزو -بيوتان 614 من التوريين 618 عند درجة حرارة أقل من 0 درجة الحرارة التي عندها يدخل أيزو-بيوتان 614 إلى التوريين 618. على سبيل المثال» يمكن أن يخرج أيزو-بيوتان 614 من التوربين 618 عند درجة حرارة بين حوالي 43 درجة مئوية وحوالي 8 درجة مئوية » مثل حوالي 43 درجة مئوية ؛ حوالي 46 درجة مئوية ؛ حوالي 48 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتم تبريد أيزو-بيوتان 614 الذي يخرج من التوربين 618 أكثر في المبّرد 620؛ Jie مبّرد الهواء 5 أو مكثف ماء التبريد؛ بإجراء تبادل حراري مع ماء التبريد 622. المبّرد 620 يمكن أن يكون له
دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة وحوالي 3000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 2600 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 2700 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 2800 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 2900 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3000 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يُبَردِ المبّرد 620 أيزو-بيوتان iso-butane 614 إلى درجة حرارة مختلفة حسب الموسم من كل عام؛ على سبيل المثال؛ تبريد أيزو-بيوتان 614 إلى درجة حرارة المُبَردِ في الشتاء مما في الصيف. في الشتاء؛ يُبَرد المبّرد 620 أيزو-بيوتان 614 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 15.5 درجة مئوية وحوالي 26.6 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 15.5 درجة 0 مثوية ؛ حوالي 21 درجة مئوية ؛ حوالي 26.6 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. في الصيف؛ aia) 28 620 أيزو-بيوتان 614 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مثوية وحوالي 37.7 درجة Jin ¢ Disha حوالي 26.6 درجة مئوية ¢ حوالي 32 درجة مئوية » حوالي 37.7 درجة مئوية ؛ أو إلى درجة حرارة أخرى. يمكن أن يكون لماء التبريد 622 المتدفق في Lil 620 درجة حرارة مختلفة حسب الموسم من 5 كل عام. على سبيل (Ja) في الشتاء» يمكن أن يكون لماء التبريد 622 درجة حرارة تتراوح بين sa 12.7 وحوالي 18.3 درجة مئوية؛ Jie حوالي 12.7 ؛ حوالي 15.5 درجة مئوية؛ حوالي 8 درجة مئوية؛ أو درجة ha أخرى. في الصيف؛ يمكن أن يكون لماء التبريد 622 درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 21 درجة gio وحوالي 26.6 درجة مئوية ؛ Jie حوالي 1 درجة مئوية؛ حوالي 23.8 درجة مئوية؛ حوالي 26.6 درجة مئوية؛ أو درجة حرارة أخرى. 0 يمكن أن ترتفع درجة حرارة ماء التبريد 622 بمقدارء على سبيل المثال» حوالي -15 درجة مئوية؛ حوالي -12 درجة مئوية؛ حوالي -15 درجة مئوية؛ أو بمقدار AT بواسطة التبادل الحراري عند المبّرد 620. يمكن أن يتراوح pan ماء التبريد 622 المتدفق عبر المبّرد 620 بين؛ على سبيل المتال» حوالي 2.5 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 3.5 مليون طن متري/ اليوم» die حوالي 2.5 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 3 مليون طن متري/ andl حوالي 3.5 مليون طن متري/ اليوم؛ 5 أو حجم آخر.
بالرجوع إلى الأشكال 17 و7ب؛ (Ka استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات من محطة dallas الغاز المختصة بالنفط الخام المستخلصة عبر شبكة المبادلات الحرارية 7-1 الموضحة في الأشكال 5-1 لإمداد محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة أساسها دورة رانكاين عضوية 650« 651 بالقدرة؛ على الترتيب. تتضمن محطات تحويل الحرارة الناتجة عن التنفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 650« 651 خزان التجميع 652 الذي يخزن مائع التسخين؛ Jia زبت؛ cole مائع عضوي؛ أو مائع تسخين آخر. يتم ضخ مائع التسخين 654 من خزان التجميع 652 لتسخين المبادلات 7-1 (الأشكال 5-1) بواسطة مضخة تدوير مائع التسخين 6. على سبيل المثال» يمكن أن يكون مائع التسخين 654 عند درجة حرارة بين حوالي 54 درجة مثوية وحوالي 65 درجة مئوية ¢ fie حوالي 54 درجة مئوية » حوالي 60 درجة مئوية ؛
0 حوالي 65 درجة Lie أو درجة حرارة أخرى. ينضم مائع التسخين الذي تم تسخينه من كل من المبادلات الحرارية 7-1 (على سبيل المثال؛ مائع التسخين الذي تم تسخينه بواسطة استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات عند كل من المبادلات الحرارية 7-1) إلى أنبوب توصيل المائع الساخن المشترك 658. يمكن أن يكون أنبوب توصيل المائع الساخن 658 عند درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 98.8 جرجة
5 مثوية وحوالي 110 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 98.8 درجة مئوية ¢ حوالي 104 درجة مئوية ؛ حوالي 110 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم المائع في أنبوب توصيل المائع الساخن 658؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.9 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 1.1 مليون طن متري/ اليوم» مثل حوالي 0.9 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 1.0 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 1.1 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر.
0 ثتُتخن الحرارة من مائع التسخين الذي تم تسخينه مائع تشغيل ORC (على سبيل المثال؛ أيزو- بيوتان) dangers زيادة درجة حرارة مائع التشغيل وضغطه وخفض درجة حرارة مائع التسخين. يتم عندئذٍ تجميع مائع التسخين في خزان التجميع 652 (Kay ضخه مرة أخرى عبر المبادلات الحرارية 7-1 لإعادة بدء دورة استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات. يتم استخدام مائع التشغيل الذي تم تسخينه لإمداد التوريين بالقدرة» بالتالي توليد القدرة من الحرارة الناتجة عن النفايات
5 المستخلصة من محطة معالجة الغاز. في بعض الأمثلة؛ يتم استخدام مائع التشغيل أيضًا لتبريد
تيارات الغاز في محطة معالجة الغازء بالتالي توفير المعالجة بالتبريد داخل المحطة والتمكن من الحفاظ على منشأت تبريد الماء. في بعض الأمثلة؛ يتم استخدام مائع التشغيل أيضًا لتبريد تيار ماء التبريد الذي يتم استخدامه لظروف الهواء المحيط أو التبريد في محطة معالجة الغاز أو cli صناعية قريبة. في بعض الأمثلة؛ يمكن أن يولد نظام تحويل shall الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 650« على سبيل المثال» بين حوالي 40 ميجا وات وحوالي 60 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي ميجا وات» حوالي 50 ميجا ely حوالي 60 ميجا وات؛ أو كمية AT من القدرة. يمكن أن يوفر نظام تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 650 أيضًا تبريد داخل المحطة لتيارات الغاز لاستبدال التبريد الميكانيكي أو تبريد البرويان؛ تبريد ماء التبريد لتوفير تكييف 0 الهواء المحيط أو تبريده؛ أو كليهما. على سبيل المثال؛ يمكن توفير قدرة التبريد لاستبدال بين حوالي 60 ميجا وات وحوالي 85 ميجا وات من حمل التبريد أو تكييف الهواء؛ مثل حوالي 60 ميجا وات؛ حوالي 70 ميجا ly حوالي 80 ميجا وات 85 ميجا (ly أو كمية أخرى من قدرة التبريد. بالإشارة على وجه الخصوص إلى الشكل JT تتضمن دورة رانكاين العضوية 660 المضخة 662؛ 5 مثل مضخة أيزو-بيوتان. يمكن أن تستهلك المضخة 662؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 4 ميجا وات وحوالي 5 ميجا وات من القدرة؛ Jie حوالي 4 ميجا وات؛ حوالي 4.5 ميجا وات؛ حوالي 5 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة. يمكن أن تضخ المضخة 662 أيزو-بيوتان السائل 4 من ضغط بدء يتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.4 ميجا باسكال وحوالي 0.5 ميجا باسكال ؛ Jie حوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.45 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.5 ميجا باسكال sfc 0 ضغط بدء آخر؛ إلى ضغط خروج أعلى؛ على سبيل JE بين حوالي 1.1 ميجا باسكال وحوالي 1 باسكال؛ مثل حوالي 1.1 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.15 ميجا باسكال ؛ حوالي 1 باسكال؛ أو ضغط خروج آخر. يمكن تحديد حجم المضخة 612 لضخ؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.25 مليون طن متري/ اليوم من أيزو-بيوتان السائل 614؛ مثل حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم»؛ حوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم؛ 5 حوالي 0.25 مليون طن متري/ اليوم؛ أو كمية أخرى من أيزو-بيوتان السائل.
يتم ضخ أيزو-بيوتان السائل 664 عبر وسيلة التبخير 666 بدورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين 3000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 3500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 3000 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3100 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 3200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ dela حوالي 3400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ dela أو دورة تشغيل حرارية أخرى. في وسيلة التبخير 6 يتم تسخين أيزو-بيوتان 664 وتبخيره Jali shal حراري مع أنبوب توصيل المائع الساخن 658. على سبيل المثال» يمكن أن (Ad وسيلة التبخير 666 أيزو -بيوتان 664 على سبيل المثال» من درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي
0 32 درجة مثوية » مثل حوالي 26.6 درجة Augie ¢ حوالي 29 درجة مئوية » حوالي 32 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 65 درجة dase وحوالي 71 درجة dogo ¢ مثل حوالي 65 درجة مئوية ؛ حوالي 68 درجة مئوية؛ حوالي 71 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم خفض ضغط أيزو-بيوتان 664 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 1 ميجا باسكال وحوالي 1.1 ميجا باسكال ؛ Jie حوالي 1 ميجا باسكال ؛ حوالي
5 1.05 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.1 ميجا باسكال ؛ أو ضغط خروج آخر. يسبب إجراء تبادل حراري مع أيزو-بيوتان في وسيلة التبخير 666 تبريد أنبوب توصيل المائع الساخن 658؛ على سبيل المثال» إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 54 درجة مثوية وحوالي 65 درجة مئوية ؛ Jie حوالي 54 درجة مئوية ؛ حوالي 60 درجة مئوية » حوالي 65 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يعود أنبوب توصيل المائع الساخن ayia) 658 إلى خزان التجميع 652.
0 .يتم تقسيم أيزو-بيوتان الذي تم تسخينه 664 إلى جزئين» على سبيل «Jal بنسبة تقسيم تتراوح بين حوالي 9627 وحوالي 9638. في أحد أمثلة الشكل 7أ؛ نسبة التقسيم تساوي 9627. يُمد ad) الأول 676 (على سبيل (Jl حوالي 9673) من أيزو-بيوتان الذي تم تسخينه 664 القدرة إلى التووبين الذي يعمل بالقدرة 668؛ Jie التوربين الذي يعمل بالغاز. يمكن أن يولد التوريين 668؛ مجتمع مع المولد (غير موضح)؛ حوالي 50 ميجا وات على الأقل من القدرة؛ مثل بين 50 ميجا
5 وات وحوالي 70 ميجا وات؛ مثل حوالي 50 ميجا وات؛ حوالي 60 ميجا وات؛ حوالي 70 ميجا
وات» أو كمية أخرى من القدرة. يخرج أيزو -بيوتان التيار 659 من التوريين 668 عند درجة حرارة وضغط أقل من درجة الحرارة التي عندها يدخل أيزو-بيوتان 676 إلى التوريين 668. على سبيل (Jal) يمكن أن يخرج تيار أيزو-بيوتان 659 من التوريين 668 عند درجة حرارة بين حوالي 34 درجة مئوية وحوالي 48.8 درجة مثوية؛ fie حوالي 34 درجة مثوية؛ حوالي 46 درجة مئوية؛ حوالي 48.8 درجة مئوية ؛ أو درجة Ba أخرى؛ وعند ضغط بين حوالي 0.4 ميجا باسكال
وحوالي 0.5 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.4 ميجا باسكال ¢ حوالي 0.45 ميجا باسكال ¢ حوالي 5 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. يتدفق الجزء الثاني 678 (على سبيل المثال؛ حوالي (B27 من أيزو-بيوتان الذي تم تسخينه 4 إلى وسيلة اللفظ 674 كتيار تدفق أولي. يتدفق تيار بخار أيزو-بيوتان 696 من نظام
0 التتبريد الفرعي 685 (يتم تناوله في الفقرات التالية) إلى وسيلة اللفظ 674 كتيار تدفق ثانوي. يخرج تيار أيزو-بيوتان 677 من وسيلة اللفظ 674 وبنضم إلى تيار أيزو-بيوتان 659 الذي يخرج من التوريين 668 لتكوين تيار أيزو -بيوتان 680. بالإشارة Lad إلى الشكل 8( تتضمن وسيلة اللفظ 674 and حجرة السحب 80 الذي ope يدخل أيزو-بيوتان الذي تم تسخينه 678 وبخار أيزو-بيوتان 696 إلى وسيلة اللفظ. يدخل أيزو-بيوتان
5 الذي تم تسخينه 678 عبر الفوهة 82 ذات العنق الضيق 84 بمنطقة مقطعية عرضية دنيا Ab يدخل بخار أيزو-بيوتان منخفض الضغط 696 عبر الفتحة منخفضة الضغط 85 ذات المنطقة المقطعية العرضية Ae يخضع اثنين من تيارات من أيزو-بيوتان إلى عملية خلط ثابتة الضغط في القسم ذي المنطقة الثابتة 86 الذي له المنطقة المقطعية العرضية 03. يخرج أيزو-بيوتان المختلط من وسيلة اللفظ عن طريق قسم التوزيع 88 كتيار أيزو -بيوتان iso-butane 677.
0 .يتم اختيار الشكل الهندسي لوسيلة اللفظ 674 بناءً على ضغط غاز أيزو-بيوتان في تيارات أيزو- بيوتان 678؛ 696 التي Jax إلى وسيلة اللفظ وضغط تيار غاز أيزو-بيوتان 677 الذي يخرج من وسيلة اللفظ ويتدفق إلى المكثف 670. في أحد أمثلة الشكل 7 حيث تتراوح نسبة التقسيم قبل التوريين 668 بين حوالي 9627 وحوالي 1638 وتتراوح نسبة التقسيم قبل المضخة 662 بين حوالي 968 وحوالي 9610؛ وسيلة اللفظ 674 يمكن أن يكون لها نسبة احتجاز تساوي حوالي
5 3.5. نسبة المنطقة المقطعية العرضية A3 للقسم ذي المنطقة الثابتة 86 إلى المنطقة المقطعية
العرضية (At) cross-sectional area لعنق الفوهة 84 (At:A3) هي على الأكثر 6.4. نسبة المنطقة المقطعية العرضية (Ae)cross—sectional area للفتحة منخفضة الضغط 85 إلى المنطقة المقطعية العرضية (Al) لعنق 84 الفوهة 82 (At:Ae) هي على الأكثر 2.9. (Sa أن يختلف الشكل الهندسي لوسيلة اللفظ 674 بناءً على ضغط غاز أيزو-بيوتان في النظام 650. على سبيل المثال؛ في أحد الأمثلة نظام التبريد وتوليد القدرة وفقًا للشكل 7 لمنشأة معالجة
الغاز» النسبة ALAS يمكن أن تتراوح بين حوالي 3.3 وحوالي 6.4 مثل حوالي 3.3 حوالي 4؛ حوالي 4.5؛ حوالي 5.0 حوالي 5.5 حوالي 6.0 حوالي 6.4؛ أو dad أخرى. في مثال محدد ag للشكل 7آ؛ النسبة 1:08 يمكن أن تتراوح بين حوالي 1.3 وحوالي 2.9؛ Jie حوالي 1.3؛ حوالي 1.5 ss 2.0 حوالي 2.5 حوالي 2.9؛ أو dad أخرى. نسبة الاحتجاز يمكن أن
0 تتراوح بين حوالي 3 وحوالي 5؛ مثل حوالي 3 حوالي 3.5 حوالي 4؛ حوالي 4.5؛ حوالي 5؛ أو نسبة أخرى. في بعض الأمثلة؛ يمكن استخدام العديد من وسائل اللفظ بالتوازي. يمكن أن يعتمد عدد وسائل اللفظ المستخدمة بالتوازي على معدل التدفق القياسي الحجمي من أيزو-بيوتان في التيارات 678 696. بالإشارة مرة أخرى إلى الشكل 7آ تيار أيزو -بيوتان 680 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين
5 حوالي 43 درجة مئوية وحوالي 48.8 درجة مئوية؛ Jie حوالي 34 درجة مئوية؛ حوالي 46 درجة مثوية » ss 48.8 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتم تبريد تيار أيزو-بيوتان 680 أكثر في المبّرد 670؛ مثل مبّرد الهواء أو مكثف ماء cal بإجراء تبادل حراري مع ماء التبريد 672. المبّرد 670 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية mshi على سبيل JE) بين ss 3000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 3500 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ Jie
0 حوالي 3000 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3100 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 3200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 3300 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 3500 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يمكن أن 3 المبّرد 670 أيزو -بيوتان 0 إلى درجة Ba مختلفة حسب الموسم من كل عام؛ على سبيل المثال؛ تبريد أيزو-بيوتان
5 680 إلى درجة حرارة المُبّرد في الشتاء مما في الصيف. في الشتاءء يُبَرد المبّرد 670 أيزو-بيوتان
0 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين Mos 15.5 درجة مثوية وحوالي 26.6 درجة مثوية ؛ مثل حوالي 15.5 درجة مثوية ؛ حوالي 21 درجة مثوية؛ حوالي 26.6 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. في الصيف» يُبَردِ iad) 670 أيزو-بيوتان 680 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 37.7 درجة مئوية ؛ Jie 5 حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 32 درجة مئوية » حوالي 37.7 درجة مئوية ؛ أو إلى درجة حرارة أخرى. ماء التبريد 672 المتدفق إلى ll 670 يمكن أن يكون له درجة حرارة مختلفة حسب الموسم من كل عام. على سبيل المثال؛ في الشتاء؛ ماء التبريد 672 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 55 وحوالي 18.3 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 12.4 درجة مئوية ؛ حوالي 15.5 درجة Age ؛ 0 حوالي 18.3 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. في الصيف؛ ماء التبريد 672 يمكن أن يكون له درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 21 درجة مثوية وحوالي 26.6 درجة مئوية؛ Jie حوالي 21 درجة مثوية » حوالي 23.8 درجة مئوية ¢ حوالي 26.6 درجة Augie ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن ترتفع درجة حرارة ماء التبريد 672 بمقدار؛ على سبيل المثال» dss -15 درجة مئوية » حوالي -12 درجة مئوية؛ حوالي -9 درجة مئوية ؛ أو بمقدار آخر بواسطة التبادل الحراري عند jill 670. حجم ماء التبريد 672 المتدفق عبر المبّرد 670 يمكن أن يتراوح بين على سبيل المثال» حوالي 2.5 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 3.5 مليون طن متري/ اليوم؛ مثل حوالي 2.5 مليون طن متري/ اليوم»؛ حوالي 3 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 3.5 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يتم تقسيم تيار أيزو-بيوتان ial 680 إلى جزئين» على سبيل المثال» بنسبة تقسيم تتراوح بين 0 حوالي 968 وحوالي 9610. في أحد الأمثلة الموضحة؛ نسبة التقسيم تساوي حوالي 968. أيزو- بيوتان السائل 664 المراد ضخه بواسطة المضخة 662 هو الجزءٍ الأول وبتضمن؛ على سبيل المتال» حوالي 9692 من حجم تيار أيزو-بيوتان المُبّرد. يتم توجيه eal) الثاني 665 (على سبيل المثال» حوالي 968) من تيار أيزو-بيوتان all 680 إلى نظام التبريد الفرعي 685. يمر الجزء الثاني 665 من أيزو-بيوتان عبر صمام التحكم في الضغط 682 الذي يُبَردِ أيزو- بيوتان أكثر. 5 يمكن أن 25% صمام التحكم في الضغط 682 أيزو-بيوتان إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل
المثال» بين حوالي 7 درجة مثوية وحوالي 12.4 درجة Lge ؛ مثل حوالي 7.2 درجة مئوية ؛ حوالي 10 درجة مئوية » حوالي 12.4 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى؛ وإلى ضغط على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.2 ميجا باسكال وحوالي 0.3 ميجا باسكال ؛ Jie حوالي 0.2 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.25 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.3 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر.
يتم تقسيم أيزو-بيوتان المُبّدِ المنبعث من صمام التحكم في الضغط 682 إلى الجزءٍ الأول 684 والجزء الثاني 686؛ اللذين يتم استخدام كل منهما في عملية التبريد داخل المحطة. يمكن أن يتساوى حجم الجزء الأول 684 والجزء الثاني 686 نسبيًا. على سبيل المثال؛ نسبة التقسيم بين الجزء الأول 684 والجزء الثاني 686 يمكن أن تساوي حوالي 91650. يمر الجزءِ الأول 684 من أيزو-بيوتان المُبْردِ عبر وسيلة التبريد 688. وسيلة التبريد 688 يمكن
0 أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 60 مليون وحدة حرارية fantasy ساعة؛ حوالي 70 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 80 مليون وحدة حرارية fantasy ساعة؛ حوالي 90 (sale وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 110 مليون
5 وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 120 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 130 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 140 مليون وحدة حرارية بريطانية/ dels حوالي 0 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. تُبَردِ وسيلة التبريد 688 تيار الغاز 690 في محطة معالجة الغاز بينما تسخين الجزء الأول 684 من أيزو -بيوتان. في بعض الأمثلة؛ تيار الغاز 690 cooled بواسطة (Kay أن تكون وسيلة التبريد 688 عبارة عن
0 غاز التغذية 362؛ الموصوف أعلاه. على سبيل المثال؛ يمكن أن تُبَردِ وسيلة التبريد 688 تيار الغاز 690 من درجة حرارة بين حوالي 43 درجة مئوية وحوالي 48.8 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 3 درجة مئوية » حوالي 46 درجة مئوية » حوالي 48.8 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 33.8 درجة مئوية وحوالي 29 درجة مئوية؛ Jie درجة حرارة حوالي 23.8 درجة مئوية ؛ حوالي 26.6 درجة مئوية » حوالي 29 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة
5 أخرى. يمكن أن تُتخن وسيلة التبريد 688 الجزءٍ الأول 684 من أيزو-بيوتان إلى درجة حرارة
تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 29 درجة مئوية وحوالي 35 درجة مئوية ؛ die حوالي 29 درجة مئوية ¢ حوالي 32 درجة مئوية » حوالي 35 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمر الجزء الثاني 686 من أيزو-بيوتان المْيَردِ عبر وسيلة تبريد 692. وسيلة التبريد 692 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 60 مليون وحدة حرارية fantasy ساعة؛ حوالي 70 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 80 مليون وحدة حرارية fantasy ساعة؛ حوالي 90 (sale وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 110 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 120 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 130 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 140 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة» أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يمكن أن 255 وسيلة التبريد 692 تيار الغاز 694 في محطة معالجة الغاز من درجة Bila تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 33.8 درجة مئوية وحوالي 29 درجة Augie ¢ مثل حوالي 23.8 درجة مئوية ¢ حوالي 6 درجة مئوية ¢ حوالي 29 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين 5 حوالي 15.5 درجة مثوية وحوالي 21 درجة مئوية ؛ Jie درجة حرارة حوالي 15.5 درجة Lge » حوالي 18.3 درجة مئوية » حوالي 21 درجة مثوية ؛ أو درجة Bla أخرى. في بعض الأمثلة؛ يمكن أن يكون تيار الغاز 694 المُبَردِ بواسطة وسيلة التبريد 692 عبارة عن غاز التغذية منزوع الرطوية 417؛ الموصوف أعلاه. يمكن أن asd وسيلة التبريد 692 gall الثاني 684 من أيزو-بيوتان إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 18.3 درجة مئوية وحوالي 23.8 درجة Augie ¢ مثل حوالي 18.3 درجة مئوية ¢ حوالي 21 درجة مئوية ¢ حوالي 23.8 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يخفض استخدام وسائل التبريد 688؛ 692 للتبريد الجزئي لتيارات الغاز في محطة معالجة الغاز حمل التبريد في محطة معالجة الغازء بالتالي التمكين من حفظ القدرة. على سبيل المثال؛ عندما يكون تيار الغاز 690 المُبْردِ بواسطة وسيلة التبريد 688 هو غاز التغذية 362؛ يمكن خفض 5 حمل التبريد الملقى على المكونات في قاطرة التبريد الأولى 402 (الشكل 4). بالمثل؛ عندما يكون
تيار الغاز 694 350 بواسطة وسيلة التبريد 692 هو غاز التغذية منزوع الرطوية 417؛ يمكن
خفض حمل التبريد الملقى على المكونات في قاطرة التبريد الثانية 404 (الشكل 4).
يتم دمج الأجزاء الأول والثاني التي تم تسخينها 684« 686 في تيار أيزو-بيوتان 696؛ الذي
يتدفق إلى وسيلة اللفظ 674؛ كما تم تناوله أعلاه. يمكن أن يكون تيار أيزو-بيوتان 696 عبارة عن تيار بخار أيزو-بيوتان له درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 33.8 درجة
مئوية وحوالي 29 درجة مئوية ¢ Jie حوالي 23.8 درجة gic ¢ حوالي 26.6 درجة gia
حوالي 29 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى؛ وضغط على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.15
ميجا باسكال وحوالي 0.25 ميجا باسكال ؛ Jin حوالي 0.15 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.2 ميجا
باسكال ؛ حوالي 0.25 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر.
0 يمكن أن يكون لاستخدام وسيلة اللفظ 674 للاسهام في توليد قدرة التبريد داخل المحطة مزايا معينة. على سبيل المثال» تكون تكلفة وسيلة اللفظ أقل من تكلفة مكونات التبريد. يقلل استخدام وسيلة اللفظ الحمل الملقى على مكونات التبريد هذه في dane معالجة «lll وبالتالي يمكن استخدام مكونات التبريد الأصغر حجمًا والأقل تكلفة في محطة معالجة الغاز. بالإضافة إلى ذلك؛ يمكن الحفاظ على القدرة التي كان يمكن استخدامها لتشغيل مكونات التبريد في محطة معالجة
5 الغاز أو استخدامها بموضع A في بعض الأمثلة؛ يمكن تهيئة dase تحويل shall الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 0 لتوفير كميات مختلفة من قدرة التبريد. على سبيل المثال» يمكن زيادة نسبة التقسيم قبل المضخة 662؛ نسبة التقسيم قبل التوويين 668؛ أو كليهما بحيث يتم توفير كمية أكبر من أيزو- بيوتان لنظام التبريد الفرعي 685؛ بالتالي السماح بمقدار أكبر من التبريد على حساب توليد القدرة.
0 .يمكن زيادة نسب التقسيم»؛ على سبيل المثال؛ استجابة للحاجة إلى مزيد من التبريد في محطة معالجة الغاز. على سبيل المثال؛ يمكن أن تختلف dala محطة معالجة الغاز إلى التبريد حسب الموسم؛ حيث يكون حمل التبريد أعلى في الصيف مما في الشتاء. عندما يتم ضبط نسبة التقسيم؛ يمكن تغيير الشكل الهندسي لوسيلة اللفظ 674 لاستيعاب التغيير في حجم أيزو-بيوتان المتدفق إلى وسيلة اللفظ 674. على سبيل المثال؛ يمكن تهيئة المنطقة
المقطعية العرضية (At) cross-sectional area لعنق 84 الفوهة 82؛ المنطقة المقطعية العرضية (Ae) للفتحة منخفضة الضغط 85( أو المنطقة المقطعية العرضية cross-sectional (A3) area للقسم ذي المنطقة الثابتة 86. في بعض الأمثلة؛ يمكن استخدام وسيلة لفظ بديلة ويمكن تهيئة الشكل الهندسي لوسيلة اللفظ البديلة بناءً على نسبة تقسيم النظام. في بعض الأمثلة؛ يمكن توصيل العديد من وسائل اللفظ بالتوازي (Sag تحويل تدفق تيارات أيزو -بيوتان 678؛ 6 إلى وسيلة اللفظ ذات الشكل الهندسي الملائم بناءء على نسبة تقسيم النظام. بالرجوع إلى الشكل 7ب» توفر دورة رانكاين العضوية 661 توليد القدرة بتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة في محطة معالجة الغاز والتبريد أو تكييف الهواء في درجة حرارة المحيطء على سبيل المثال؛ للأشخاص العاملين في محطة معالجة الغاز (المشار إليه أحياثًا 0 بالبيئة الصناعية بمحطة dallas الغاز)؛ لبيئة غير صناعية قريبة؛ أو كليهما. يتم تقسيم أيزو-بيوتان الذي تم تسخينه 664 إلى جزئين قبل التوريين 668؛ على سبيل المثال؛ بنسبة تقسيم تتراوح بين حوالي 9627 وحوالي 9638. في أحد أمثلة الشكل 7ب؛ نسبة التقسيم تساوي 9638. يتم توليد القدرة عن طريق التوريين 668 والمولد (غير موضح)؛ كما هو موصوف أعلاه للشكل 7ا. يمكن أن يولد التوريين 668 والمولد حوالي 30 ميجا وات على الأقل من القدرة؛ 5 مثل بين حوالي 30 ميجا وات وحوالي 50 ميجا وات؛ Jie حوالي 30 ميجا وات؛ حوالي 40 ميجا وات» حوالي 50 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة. يتم توفير قدرة التبريد بواسطة نظام التبريد الفرعي 687 الذي يستقبل الجزءِ الثاني 665 من أيزو- بيوتان من المبّرد 670. نسبة التقسيم بين الأجزاء الأول والثاني 665« 664؛ على الترتيب؛ من أيزو-بيوتان yall 680 يمكن أن تتراوح بين حوالي 968 وحوالي 9610. في أحد أمثلة الشكل 0 7ب؛ نسبة التقسيم تساوي حوالي 9610. يمر gall الثاني 665 من أيزو-بيوتان عبر صمام التحكم في الضغط 682 الذي 2% أيزو-بيوتان إلى درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 7 درجة مثوية 12.7 درجة مئوية وحوالي 12.7 درجة مئوية ¢ Jie حوالي 7.2 درجة مثوية » حوالي 10 درجة مئوية » حوالي 12.7 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى؛ وإلى chia على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.2 ميجا باسكال وحوالي 0.5 ميجا باسكال ؛ Jie حوالي 0.2 5 ميجا باسكال ؛ Joa 0.25 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.3 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر.
في نظام التبريد الفرعي 687؛ يتم تقسيم أيزو-بيوتان المُيّردِ المنبعث من صمام التحكم في الضغط 682 إلى الجزء الأول 673؛ الجزء الثاني 675« galls الثالث 671. يمر الجزء الأول 3 والجزءِ الثاني 675 من أيزو-بيوتان عبر وسائل التبريد 688« 692؛ على الترتيب لتبريد تيارات الغاز 690« 694 في محطة معالجة الغازء كما هو موصوف أعلاه. يمر all الثالث 671 من أيزو-بيوتان عبر وسيلة تبريد 677. وسيلة التبريد 677 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي SO مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 60 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي TO مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ dela حوالي 90 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ 0 حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ del أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يمكن أن 38 وسيلة التبريد 677 تيار الماء all 679 الذي يمكن استخدامه لتوفير التبريد أو التكييف في الهواء المحيط في البيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز أو في بيئة غير صناعية قريبة. يمكن أن تُبَردِ وسيلة التبريد 677 تيار الماء المُبَردِ 679 من درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 12.7 درجة gia وحوالي 18.3 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 12.4 درجة مئوية ؛ حوالي 5 15.5 درجة مئوية ؛ حوالي 18.3 درجة مثوية ؛ أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 10 درجة مئوية وحوالي 15.5 درجة مثوية + مثل درجة حرارة os 10 درجة مثوية » حوالي 12.4 درجة مئوية » حوالي 15.5 درجة Lge ؛ أو درجة حرارة أخرى. في مثال ay للشكل 7ب؛ الجزء الأول 673 يستقبل 9635 من حجم أيزو-بيوتان 665 المنبعث من صمام التحكم في الضغط 682؛ الجزء الثاني 675 يستقبل 9636 من الحجم؛ sally الثالث 0 671 يستقبل 9629. يمكن تهيئة نسب الحجم هذه لضبط المقادير النسبية لقدرة التبريد وقدرة التبريد أو التكييف في الهواء المحيط التي يوفرها نظام التبريد الفرعي 687. على سبيل did) الصيف؛ عندما يزيد الطلب على التبريد أو التكييف في الهواء المحيط؛ gall الثالث 671 يمكن أن يستقبل حجم ST من أيزو-بيوتان» بالتالي زيادة قدرة التبريد أو التكييف في الهواء المحيط وخفض قدرة التبريد الصناعية. في بعض الأمثلة؛ الجزءٍ الثالث 671 يمكن أن يستقبل 96100 من 5 حجم أيزو-بيوتان المنبعث من صمام التحكم في الضغط 682 بحيث يوفر نظام التبريد الفرعي
7 قدرة التبريد أو التكييف في الهواء المحيط فقط. في بعض الأمثلة؛ الجزء الثالث 671 يمكن
ألا يستقبل تدفق بحيث يوفر نظام التبريد الفرعي 687 قدرة التبريد الصناعية فقط.
عند الخروج من نظام التبريد الفرعي 687؛ يتم ربط الجزءِ الأول 673؛ gall الثاني 675 ally
الثالث 671 من أيزو-بيوتان في التيار 696 بخار أيزو-بيوتان منخفض الضغط الذي يتدفق إلى
وسيلة اللفظ 674 كما هو موصوف أعلاه. التيار 696 يمكن أن يكون له درجة حرارة تتراوح» على
سبيل المثال» بين Mga 21 درجة مئوية وحوالي 26.6 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 21 درجة
مئوية » حوالي 23.8 درجة مئوية ؛ حوالي 26.6 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى؛ ching
على سبيل المثال» بين حوالي 0.15 ميجا باسكال وحوالي 0.25 ميجا باسكال ؛ Jie حوالي
5 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.2 ميجا باسكال؛ حوالي 0.25 ميجا باسكال ؛ أو ضغط AT 0 بالرجوع إلى الأشكال 9 و9ب؛ (Ka استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات من محطة dallas
الغاز المختصة بالنفط الخام المستخلصة عبر شبكة المبادلات الحرارية 7-1 (الأشكال 5-1)
لإمداد القدرة إلى محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة التي أساسها دورة Kalina
معدلة 700« 750. تكون دورة Kalina عبارة عن نظام التحويل الطاقة يستخدم خليط من الأمونيا
والماء في تجهيزة مغلقة حلقية. في المحطة 700 Gag للشكل 9أ؛ يتم تشغيل دورة Kalina عند 5 حوالي 2 ميجا باسكال ؛ وفي المحطة 750 By للشكل 9« يتم تشغيل دورة Kalina عند حوالي
5 ميجا باسكال.
تتضمن كل من محطات تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة 700( 750 خزان التجميع
2 الذي يخزن مائع التسخين؛ Jie زيت؛ ماء؛ مائع عضوي؛ أو مائع تسخين آخر. يتم ضخ
مائع التسخين 704 من خزان التجميع 702 لتسخين المبادلات 7-1 (الأشكال 5-1) بواسطة 0 مضخة تدوير مائع التسخين 706. على سبيل (Jal يمكن أن يكون مائع التسخين 704 عند
درجة حرارة بين حوالي 54 درجة مثوية وحوالي 65 درجة مئوية ؛ fie حوالي 54 درجة مئوية ؛
حوالي 60 درجة dasha حوالي 65 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى.
ينضم مائع التسخين الذي تم تسخينه من كل من المبادلات الحرارية 7-1 (على سبيل المثال؛
مائع التسخين الذي تم تسخينه بواسطة استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات عند كل من
المبادلات الحرارية 7-1) إلى أنبوب توصيل المائع الساخن المشترك 708. يمكن أن يكون أنبوب توصيل المائع الساخن 708 عند درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 98.8 جرجة مئوية وحوالي 110 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 98.8 درجة مئوية ؛ حوالي 104 درجة مئوية ؛ حوالي 110 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم المائع في أنبوب توصيل المائع الساخن 708؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.6 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.8 مليون طن متري/ اليوم» مثل حوالي 0.6 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.7 مليون طن متري/ canal حوالي 0.8 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يتم استخدام الحرارة من أنبوب توصيل المائع الساخن 708 لتسخين خليط الأمونيا-الماء في دورة 38 » والتي بدورها يتم استخدامها في التوربينات التي تعمل بالقدرة؛ بالتالي توليد القدرة من 0 الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة من محطة معالجة الغاز. في المحطة 750( يزيد ضغط التشغيل (AY) (على سبيل (Jia) 2.5 ميجا باسكال للمحطة 750 في مقابل 2 ميجا باسكال للمحطة 700) من توليد القدرة في التوربينات» لكن عند تكلفة أعلى للمبادل الحراري. على سبيل المثال» يمكن أن يتراوح توليد القدرة في المحطة 750 بين حوالي 2 ميجا وات وحوالي 3 ميجا وات أعلى مما في المحطة 700( مثل أعلى بحوالي 2 ميجا وات؛ أعلى بحوالي 2.5 ميجا وات؛ 5 أعلى بحوالي 3 ميجا وات؛ أو مقدار AT بالإشارة على وجه الخصوص إلى الشكل 9 يمكن أن تنتج محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة 700 القدرة عن طريق دورة Kalina 710 باستخدام خليط الأمونيا-الماء 712 بمقدار حوالي 9670 من الأمونيا و9630 من الماء عند حوالي 2 ميجا باسكال. على سبيل المثال» يمكن أن تنتج المحطة 700 بين حوالي 80 ميجا وات وحوالي 90 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 80 ميجا وات»؛ حوالي 85 ميجا وات؛ حوالي 90 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة. تتضمن دورة Kalina 710 المضخة 714. (Sa أن تستهلك المضخة 714 على سبيل Jad بين (los 3.5 ميجا وات وحوالي 4.5 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 3.5 ميجا «ly حوالي 4ميجا cls حوالي 4.5 ميجا ely أو كمية أخرى من القدرة. المضخة 714 يمكن أن تضخ 5 خليط الأمونيا-الماء 712 من ضغط بدء يتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.7 ميجا باسكال
وحوالي 0.8 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.7 ميجا باسكال؛ حوالي 0.75 ميجا باسكال ؛ أو حوالي 0.8 ميجا باسكال ؛ إلى ضغط خروج أعلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 2 ميجا باسكال وحوالي 2.2 ميجا باسكال؛ مثل حوالي 2 ميجا باسكال ؛ حوالي 2.1 ميجا باسكال ؛ حوالي 2.2 ميجا باسكال ؛ أو ضغط خروج آخر. يمكن تحديد حجم المضخة 714 لضخ؛ على سبيل (JE 5 بين حوالي 0.10 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.20 مليون طن متري/ اليوم من خليط الأمونيا-الماء 712؛ مثل Mon 0.10 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.15 مليون طن متري/ casa حوالي 0.20 مليون طن متري/ اليوم؛ أو مقدار آخر. يتم ضخ خليط الأمونيا-الماء 712 بواسطة المضخة 714 في شبكة من المبادلات الحرارية 716( 118؛ 720 722 التي Le تحقق تبخير جزئي لخليط الأمونيا-الماء 712 باستخدام 0 الحرارة من مائع التسخين 704. المبادلات الحرارية 716 و720 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 1000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 1000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 1100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ cde lis أو دورة تشغيل حرارية أخرى. المبادلات الحرارية 718 و722 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 800 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة وحوالي 1000 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 800 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 900 مليون وحدة حرارية fantasy ساعة؛ حوالي 1000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. خليط الأمونيا-الماء 712 الذي يخرج من المضخة 714 يمكن أن يكون له درجة حرارة تتراوح؛ 0 على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية » حوالي 29 درجة ge ؛ حوالي 32 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتم تقسيم خليط الأمونيا-الماء 712 من المضخة 714 إلى جزئين؛ على سبيل المثال؛ بنسبة تقسيم تساوي حوالي 9650. يتم تسخين الجزء الأول 724 من خليط الأمونيا-الماء 712 من المضخة 714 مسبقًا وتبخيره Wis بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 708 في المبادلات الحرارية 716؛ 5 718. على سبيل المثال» يتم تسخين الجزء الأول 724 من خليط الأمونيا-الماء إلى درجة حرارة
تتراوح بين حوالي 85 درجة مئوية وحوالي 90 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 85 درجة مئوية ¢ حوالي 7 درجة مئوية » حوالي 90 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتم تسخين الجزء الثاني 2 من خليط الأمونيا-الماء 712 من المضخة 714 مسبقًا وتبخيره Wha بإجراء تبادل حراري مع الأمونيا السائلة والماء 728 (من وسيلة فصل السائل- البخار 726( الموصوفة في الفقرات
التالية) في المبادل الحراري 720. على سبيل المثال؛ يتم تسخين الجزء الثاني 732 من خليط الأمونيا-الماء إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 68 درجة مئوية وحوالي 73.8 درجة مئوية ؛ Jia حوالي 68 درجة مئوية؛ حوالي 71 درجة Augie ¢ حوالي 73.8 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى . يتم تسخين الجزء الثاني الذي تم تسخينه 732 أكثر وتبخيره Wis بإجراء تبادل حراري مع مائع
0 التسخين 708 في المبادل الحراري 722. على سبيل المثال؛ يتم تسخين gall الثاني 732 أكثر إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 85 درجة Liste وحوالي 90 درجة مئوية؛ مثل حوالي 85 درجة مئوية؛ حوالي 87.7 درجة مئوية » حوالي 90 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يبرد مائع التسخين 708 المتدفق عبر شبكة المبادلات الحرارية 716 718 722 وبعود إلى خزان التجميع 702. على سبيل المثال؛ مائع التسخين 708 المتدفق إلى شبكة المبادلات الحرارية
5 716 718 722 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 98.8 جرجة مئوية وحوالي 110 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 98.8 درجة مئوية ¢ حوالي 104 درجة مثوية ؛ حوالي 110 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى ٠ يخرج مائع التسخين 708 من شبكة المبادلات الحرارية عند درجة حرارة بين حوالي 54 درجة مثوية وحوالي 65 درجة مثئوية ؛ Jie حوالي 54 درجة مئوية ؛ حوالي 0 درجة مثوية » حوالي 65 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى.
0 تتدفق الأجزاء الأول والثاني 724( 732( التي يتم تسخينها وتبخيرها la إلى وسيلة فصل السائل- البخار 726 التي تفصل الأمونيا السائلة والماء من الأمونيا-بخار الماء. يمكن أن يتراوح ضغط الأجزاء الأول والثاني 724 732 عند دخول وسيلة الفصل 724( على سبيل المثال؛ بين حوالي 1.9 ميجا باسكال وحوالي 2.1 ميجا باسكال ؛ Jie حوالي 1.9 ميجا باسكال ؛ حوالي 2 ميجا باسكال؛ حوالي 2.1 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. يخرج كل من الأمونيا السائلة والماء
8م وهو تيار فقير منخفض النقاء؛ من الجزء السفلي من وسيلة الفصل 726 ويخرج كل من الأمونيا-بخار الماء 730 من الجزءٍ العلوي من وسيلة الفصل 726. يتدفق الأمونيا-بخار الماء 730« وهو تيار مشبع عالي النقاء؛ إلى التوريين 734 والذي (مجتمعًا مع المولد؛ غير موضح) يمكن أن يولد القدرة؛ وفي بعض الحالات يمكن أن يولد كمية أخرى من القدرة في الصيف مما في الشتاء. على سبيل المثال» يمكن أن يولد التوربين 734 حوالي 60 ميجا
وات على الأقل من القدرة في Jie call بين حوالي 60 ميجا وات وحوالي 70 ميجا وات من القدرة في الصيف؛ Jie حوالي 60 ميجا وات؛ حوالي 65 ميجا وات؛ حوالي 70 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة؛ وحوالي 80 ميجا وات على الأقل من القدرة في الشتاء؛ Jie بين حوالي 80 ميجا وات وحوالي 90 ميجا وات من القدرة في الشتاء؛ مثل حوالي 80 ميجا وات؛ حوالي 85
0 ميجا ely حوالي 90 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة. يتم توليد القدرة بواسطة التوريين 734 باستخدامحجم من الأمونيا-بخار الماء 730 يتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.04 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.06 مليون طن متري/ اليوم؛ مثل 0.04 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 0.05 مليون طن متري/ cand حوالي 0.06 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر.. يخفض التوريين 734 ضغط الأمونيا-بخار الماء 730 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.7
ميجا باسكال وحوالي 0.8 ميجا باسكال ؛ ie حوالي 0.7 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.75 ميجا باسكال « حوالي 0.8 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر ¢ ويخفض درجة حرارة الأمونيا-بخار الماء 0 إلى؛ على سبيل المثال» بين حوالي 37.7 درجة مثوية وحوالي 43 درجة مئوية ؛ Jie حوالي 37.7 درجة مئوية ؛ حوالي 40.5 درجة مئوية « حوالي 43 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى .
0 يتدفق كل من الأمونيا السائلة والماء 728 عن طريق المبادل الحراري 720 إلى التوربين الاستخلاص Je الضغط (HPRT) high pressure recovery turbine 736 على سبيل المثال؛ التوربين الذي يعمل بالسائل الهيدروليكي؛ لتوليد مزيد من القدرة. يمكن أن يولد HPRT 6.؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 1 ميجا وات وحوالي 2 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 1 ميجا وات؛ حوالي 1.5 ميجا وات حوالي 2 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة. يتم توليد القدرة
5 بواسطة HPRT 736 باستخدام ana من الأمونيا السائلة والماء 728 يتراوح؛ على سبيل المثال»
بين حوالي 0.05 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.15 مليون طن متري/ Jie andl حوالي مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.1 مليون طن متري/ andl حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يخفض HPRT 736 ضغط Liga) السائلة والماء 728 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.7 ميجا باسكال وحوالي 0.9 ميجا باسكال ؛ Jie حوالي 0.7 ميجا
5 باسكال ؛ حوالي 0.75 ميجا باسكال؛ حوالي 0.8 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.85 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.9 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. بعد التبادل الحراري عند المبادل الحراري 720 تتراوح درجة حرارة الأمونيا السائلة والماء 728( على سبيل المثال» بين حوالي 37.7 درجة sie وحوالي 3 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 37.7 درجة مئوية ¢ حوالي 40.5 درجة مئوية ¢ حوالي 43 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى.
0 يندمج كل من الأمونيا-بخار الماء Ammonia-water vapor 730 والأمونيا السائلة والماء 8 في خليط الأمونيا-الماء 712 بعد الخروج من التوربينات 734؛ 736. يتم تبريد خليط الأمونيا-الماء 712 في المبّرد 738( مثل مكثف ماء التبريد أو مبّرد الهواء» بإجراء تبادل حراري مع ماء التبريد 740. )253 738 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح؛ على سبيل المثال» بين حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 3200 مليون وحدة حرارية
5 بربطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 2800 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 2900 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 3000 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 3200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يُبردِ wall 738 خليط الأمونيا-الماء 712 إلى درجة حرارة مختلفة حسب الموسم من كل عام؛ على سبيل (JE تبريد خليط الأمونيا-الماء 712 إلى درجة حرارة VE
0 الشتاء مما في الصيف. في الشتاء؛ a المبّرد 738 خليط الأمونيا-الماء 712 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 15.5 درجة مئوية (long 21 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 5 درجة مثوية ؛ حوالي 16.6 حوالي 17.7 درجة مئوية ؛ حوالي 18.8 درجة gia حوالي 20 درجة مئوية»؛ حوالي 21 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. في الصيف» يُبَردِ المبّرد 0 أيزو (lige 614 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية
5 وحوالي 32 درجة مثوية ¢ ie حوالي 26.6 درجة مثوية » Moa 27.7 درجة مئوية ؛ حوالي
8 درجة مثوية ¢ حوالي 30 درجة مئوية؛ حوالي 31 درجة مئوية؛ حوالي 32 درجة مئوية ؛
أو إلى درجة حرارة أخرى.
ماء التبريد 740 المتدفق إلى ll 738 يمكن أن يكون له درجة حرارة مختلفة حسب الموسم من
كل عام. على سبيل المثال؛ في الشتاء؛ ماء التبريد 740 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي وحوالي 18.3 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 12.4 درجة مئوية ؛ حوالي 15.5 درجة مئوية ؛
حوالي 18.3 درجة Ligie -6.6 درجة مثوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. في الصيف؛ ماء التبريد
0 يمكن أن يكون له درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 21 درجة dasha وحوالي
6 درجة مئوية ¢ ia حوالي 21 درجة مثوية ¢ حوالي 23.8 درجة مئوية ¢ حوالي 26.6
درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن ترتفع درجة حرارة ماء التبريد 740 بمقدار» على
0 سبيل المثال» Moa -9 درجة مئوية؛ حوالي -7.7 درجة مئوية ؛ حوالي -6.6 درجة مئوية ؛ أو بمقدار AT بواسطة التبادل الحراري عند المبّردِ 738. (Sa أن يتراوح حجم ماء التبريد 740 المتدفق عبر المبّرد 738 بين؛ على سبيل المثال» حوالي 1.5 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 5 مليون طن متري/ اليوم» مثل حوالي 1.5 مليون طن متري/ اليوم»؛ حوالي 2 مليون طن متري/ call حوالي 2.5 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر.
5 بالإشارة على وجه الخصوص إلى الشكل 9ب؛ يمكن أن تُنتج محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى قدرة 750 القدرة عن طريق دورة Kalina 760 باستخدام خليط الأمونيا-الماء 762 بمقدار حوالي 9678 من الأمونيا و1622 من الماء عند حوالي 2.5 ميجا باسكال. على سبيل المثال» يمكن أن zh المحطة 750 بين حوالي 75 ميجا وات وحوالي 95 ميجا وات من القدرة؛ Jia حوالي 75 ميجا وات؛ حوالي 80 ميجا ly حوالي 85 ميجا وات؛ حوالي 90 ميجا وات؛ أو
0 كمية أخرى من القدرة. تتضمن دورة Kalina 760 المضخة 764. يمكن أن تستهلك المضخة 764( على سبيل Jad بين حوالي 4.5 ميجا وات وحوالي 5.5 ميجا وات من القدرة؛ Jie حوالي 4.5 ميجا cls حوالي 5 ميجا ely حوالي 5.5 ميجا وات»؛ أو كمية أخرى من القدرة. (Sa أن تضخ المضخة 764 خليط الأمونيا-الماء 712 من ضغط بدء يتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.85 ميجا
5 باسكال وحوالي 0.95 ميجا باسكال» Jie حوالي 0.85 ميجا باسكال؛ حوالي 0.9 ميجا باسكال ؛
أو حوالي 0.95 ميجا باسكال ؛ إلى ضغط خروج أعلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 2.4 ميجا باسكال وحوالي 2.6 ميجا باسكال؛ Jie حوالي 2.4 ميجا باسكال ؛ حوالي 2.45 ميجا باسكال؛ حوالي 2.5 ميجا باسكال ؛ حوالي 2.55 ميجا باسكال؛ حوالي 2.6 ميجا ياسكال؛ أو ضغط خروج آخر. يمكن تحديد حجم المضخة 764 لضخ؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.10 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم من خليط الأمونيا-الماء 712 مثل حوالي 0 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.2 مليون طن متري/ cand) أو مقدار AT يتم ضخ خليط الأمونيا-الماء Ammonia-water 762 بواسطة المضخة 764 في شبكة من المبادلات الحرارية 766 768 770 772 التي معًا تحقق تبخير جزئي لخليط الأمونيا-الماء 0 762 باستخدام الحرارة من مائع التسخين 704. المبادلات الحرارية 766 و770 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 1000 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة وحوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 1000 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 1100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ dela أو دورة تشغيل حرارية أخرى. المبادلات الحرارية 768 و772 يمكن أن 5 يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 800 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 1000 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 800 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 900 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة» أو دورة تشغيل حرارية أخرى. خليط الأمونيا-الماء Ammonia-water 762 الذي يخرج من المضخة 764 له درجة حرارة 0 تتراوح؛ على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 6 درجة مئوية » حوالي 29 درجة Liste حوالي 32 درجة Augie أو درجة حرارة أخرى. يتم تقسيم خليط الأمونيا-الماء 762 من المضخة 764 إلى جزئين؛ على سبيل المثال؛ بنسبة تقسيم تساوي حوالي 9650. يتم تسخين الجزء الأول 774 (على سبيل «Ja %50( من خليط الأمونيا-الماء 762 من المضخة 764 مسبقًا وتبخيره Wika بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 5 704 في المبادلات الحرارية 766 768. على سبيل المثال؛ يتم تسخين ead) الأول 772 من
خليط الأمونيا -الماء إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 76.6 درجة مئوية وحوالي 82 درجة مئوية
» مثل حوالي 76.6 درجة مئوية ¢ حوالي 79 درجة مئوية ؛ حوالي 82 درجة مئوية ؛ أو درجة
حرارة أخرى. يتم تسخين الجزءِ الثاني 782 Ae) سبيل المثال» 9650) من خليط الأمونيا-الماء
2 من المضخة 764 مسبقًا وتبخيره Wika بإجراء تبادل حراري مع الأمونيا السائلة والماء 728 (من وسيلة فصل السائل- البخار 726( الموصوفة في الفقرات التالية) في المبادل الحراري 720.
على سبيل المثال» يتم تسخين الجزء الثاني 782 من خليط الأمونيا-الماء إلى درجة حرارة تتراوح
بين حوالي 68 درجة مئوية وحوالي 73.8 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 68 درجة مئوية؛ حوالي 71
درجة مئوية » حوالي 73.8 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى.
يتم تسخين الجزء الثاني الذي تم تسخينه 782 أكثر وتبخيره Wis بإجراء تبادل حراري مع مائع
0 التسخين 708 في المبادل الحراري 722. على سبيل المثال؛ يتم تسخين gall الثاني 782 أكثر إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 76.6 درجة مئوية وحوالي 82 درجة مئوية ؛ Jie حوالي 76.6 درجة مئوية » حوالي 79 درجة مئوية ¢ حوالي 82 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يبرد مائع التسخين 708 المتدفق عبر شبكة المبادلات الحرارية ويعود إلى خزان التجميع 702. على سبيل المتال؛ مائع التسخين 708 المتدفق إلى شبكة المبادلات الحرارية 716 718( 722 يمكن أن
5 يكون له dap حرارة بين حوالي 98.8 جرجة مئوية وحوالي 110 درجة مئوية ¢ Jie حوالي 98.8 درجة مئوية ¢ حوالي 104 درجة مئوية » حوالي 110 درجة gic أو درجة حرارة أخرى. يخرج مائع التسخين 708 من شبكة المبادلات الحرارية عند درجة حرارة بين حوالي 54 درجة مئوية وحوالي 65 درجة مثوية ¢ مثل حوالي 54 درجة مئوية » حوالي 60 درجة مئوية los 65 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى.
0 تتدفق الأجزاء الأول والثاني 774 782( التي يتم تسخينها وتبخيرها la إلى وسيلة فصل السائل- البخار 776 التي تفصل الأمونيا السائلة والماء من الأمونيا-بخار الماء. يمكن أن يتراوح ضغط الأجزاء الأول والثاني 774 782 عند دخول وسيلة الفصل 776( على سبيل المثال؛ بين حوالي 2.3 ميجا باسكال وحوالي 2.5 ميجا باسكال ؛ Jie حوالي 2.3 ميجا باسكال ؛ حوالي 4 ميجا باسكال ؛ حوالي 2.5 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. يخرج الأمونيا السائلة والماء
8م وهو تيار فقير منخفض النقاء؛ من الجزء السفلي من وسيلة الفصل 776 ويخرج كل من الأمونيا-بخار الماء 780 من الجزءٍ العلوي من وسيلة الفصل 776. يتدفق الأمونيا-بخار الماء 780« وهو تيار مشبع Mo النقاء؛ إلى التوريين 784 والذي (مجتمعًا مع المولد؛ غير موضح) يمكن أن يولد القدرة؛ وفي بعض الحالات يمكن أن يولد كمية أخرى من القدرة في الصيف مما في الشتاء. على سبيل المثال» يمكن أن يولد التوريين 734 بين حوالي 65 ميجا وات وحوالي 75 ميجا وات من القدرة في الصيف؛ مثل حوالي 65 ميجا cls حوالي 70 ميجا ely حوالي 75 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة؛ وبين حوالي 85 ميجا وات وحوالي 5 ميجا وات من القدرة في الشتاء؛ Jie حوالي 85 ميجا وات؛ حوالي 90 ميجا «ly حوالي 95 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة. يتم توليد القدرة بواسطة التوريين 784 باستخدام حجم من 0 الأمونيا-بخار الماء 780 zsh على سبيل المثال» بين حوالي 0.05 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.06 مليون طن متري/ اليوم»؛ die 0.05 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.06 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.07 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يخفض التوريين 784 ضغط الأمونيا-بخار الماء 780 إلى؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.8 ميجا باسكال وحوالي 9 ميجا باسكال ¢ مثل حوالي 0.8 ميجا باسكال ¢ حوالي 0.85 ميجا باسكال؛ حوالي 0.9 5 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر؛ ويخفض درجة حرارة الأمونيا-بخار الماء 780 إلى؛ على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ¢ ie حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 29 درجة مئوية » حوالي 32 درجة مئوية ؛» أو درجة حرارة أخرى. يتدفق كل من الأمونيا السائلة والماء 778 عن طريق المبادل الحراري 770 إلى التوربين الاستخلاص عالي الضغط (HPRT) high pressure recovery turbine 786( على سبيل المثالء التوريين الذي يعمل بالسائل الهيدروليكي؛ لتوليد مزيد من القدرة. يمكن أن يولد HPRT 2 على سبيل المثال» بين Joa 1.5 ميجا وات وحوالي 2.5 ميجا وات من القدرة؛ Jie حوالي 1.5 ميجا وات» حوالي 2 ميجا وات»؛ حوالي 2.5 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة. يتم توليد القدرة بواسطة HPRT 786 باستخدام حجم من الأمونيا السائلة والماء 778 يتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 0.05 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم؛ 5 مثل حوالي 0.05 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.1 مليون طن متري/ اليوم»؛ حوالي 0.15
مليون طن متري/ اليوم» أو حجم آخر. يخفض HPRT 786 ضغط الأمونيا السائلة والماء 782
إلى؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.8 ميجا باسكال وحوالي 0.9 ميجا باسكال ؛ die حوالي
8 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.85 ميجا باسكال؛ حوالي 0.9 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. بعد
التبادل الحراري عند المبادل الحراري 770؛ تتراوح درجة حرارة الأمونيا السائلة والماء 778 على سبيل المثال» بين حوالي 35 درجة مئوية وحوالي 40.5 درجة مئوية ؛ Jie حوالي 35 درجة
مئوية » حوالي 37.7 درجة مئوية ؛ حوالي 40.5 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى.
يندمج كل من الأمونيا-بخار الماء 780 والأمونيا السائلة والماء 778 في خليط الأمونيا-الماء
2 بعد الخروج من التوربينات 784؛ 786. يتم تبريد خليط الأمونيا-الماء 762 في المبّرد
Jie (788 مكثف ماء التبريد أو مبّرد الهواء» بإجراء تبادل حراري مع ماء التبريد 790. المبّرد
0 788 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 3000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 2600 مليون وحدة حرارية [Alay ساعة؛ حوالي 2700 مليون وحدة حرارية بربطانية/ cela حوالي 2800 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 2900 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 3000 مليون وحدة حرارية
5 بربطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يُبرد المبّرد 788 خليط الأمونيا-الماء 762 إلى درجة حرارة مختلفة حسب الموسم من كل عام؛ على سبيل المثال؛ تبريد خليط الأمونيا-الماء 762 إلى درجة حرارة المُبّردِ في الشتاء مما في الصيف. في الشتاء؛ a5 المبّرد 788 خليط الأمونيا- الماء 762 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 15.5 درجة sie وحوالي 21 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 15.5 درجة مئوية ؛ حوالي 16.6» حوالي 17.7 درجة مئوية ؛
0 حوالي 18.8 درجة مثوية؛ حوالي 250 درجة مئوية؛ حوالي 21 درجة مئوية ؛ أو درجة Sha أخرى. في الصيف» يُبَرد ial) 620 أيزو-بيوتان 614 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ¢ ie حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 27.8 درجة مئوية؛ حوالي 28.8 درجة مثوية؛ حوالي 30 درجة مثوية؛ حوالي 31 درجة مئوية» حوالي 32 درجة مئوية ؛ أو إلى درجة حرارة أخرى.
ماء yall 790 المتدفق إلى all 788 يمكن أن يكون له درجة حرارة مختلفة حسب الموسم من كل عام. على سبيل المثال؛ في الشتاء؛ ماء التبريد 790 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 55 وحوالي 18.3 درجة مثوية؛ مثل حوالي 12.4 درجة مثوية ؛ حوالي 15.5 درجة Augie ؛ حوالي 18.3 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. في الصيف؛ ماء التبريد 790 يمكن أن يكون له درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 21 درجة مئوية وحوالي 26.6 درجة مئوية ؛ Jie حوالي 21 درجة مثوية » حوالي 23.8 درجة مئوية ¢ حوالي 26.6 درجة Augie ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن ترتفع درجة حرارة ماء التبريد 740 بمقدار؛ على سبيل المثال» حوالي -9 درجة مئوية ¢ حوالي -7.7 درجة مئوية » حوالي -6.6 درجة مئوية ؛ أو بمقدار AT بواسطة التبادل الحراري عند المبّردِ 738. (Sar أن يتراوح حجم ماء التبريد 740 المتدفق عبر المبّرد 738 0 بين؛ على سبيل المثال» حوالي 1.5 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 2.5 مليون طن متري/ اليوم؛ مثل حوالي 1.5 مليون طن متري/ canal) حوالي 2 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 2.5 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يمكن أن توفر دورة Kalina مزايا معينة. توفر دورة Kalina درجة أخرى من الحرية مما تقوم دورة ORC من حيث أنه يمكن تهيئة تركيبة خليط الأمونيا-الماء LAMMonia-water تسمح هذه 5 الدرجة الإضافة من الحرية لدورة Kalina بأن توائم ظروف تشغيل معينة؛ على سبيل المثال؛ أن توائم مصدر حرارة معين أو مائع تبريد معين» لتعزيز أو تحسين تحويل الطاقة ونقل الحرارة. علاوة على ذلك؛ لأن الأمونيا لها (hy جزيئي مشابه للماء؛ يتصرف الأمونيا-بخار الماء dally مع «la بالتالي السماح باستخدام المكونات القياسية للتوريين الذي يعمل بالبخار. وفي ذات الوقت؛ يسمح استخدام مائع ثنائي بتنوع تركيبة المائع عبر الدورة؛ على سبيل المثال؛ لتوفير تركيبة أكثر 0 تشبعًا عند وسيلة التبخير وتركيبة أقل تشبعًا عند المكثف. بالإضافة إلى ذلك؛ تعد الأمونيا مركبًا صديقًا للبيئة أقل خطرًا من المركبات؛ die أيزو-بيوتان؛ التي تستخدم غالبًا في دورات ORC بالرجوع إلى الأشكال 110 و10ب؛ يمكن استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات من محطة معالجة الغاز المختصة بالنفط الخام المستخلصة عبر شبكة المبادلات الحرارية 7-1 (الأشكال 5-1) لإمداد القدرة إلى محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين التي أساسها 5 دورة Goswami المعدلة 800؛ 850. دورة Goswami هي دورة لتحويل الطاقة تستخدم خليط
من الأمونيا والماء في تجهيزة مغلقة حلقية؛ على سبيل المثال» 9650 من الأمونيا و9650 من الماء. في أحد الأمثلة وفقًا للأشكال 110 و10ب؛ يتم تشغيل كل من دورات Goswami المعدلة 810« 855؛ على الترتيب؛ عند حوالي 1 باسكال. تتمكن دورة Goswami من استخدام درجات حرارة منخفضة لمصدر الحرارة؛ على سبيل JB أقل من حوالي 200 درجة مئوية لدفع توليد القدرة. تجمع دورة GOSWAMI بين دورة رانكاين ودورة تبريد بالامتصاص لتوفير تبريد وتوليد قدرة مجتمعين. يتم استخدام بخار الأمونيا Je Ammonia التركيز في توريين دورة .Goswami يمكن إيصال الأمونيا عالية التركيز إلى درجة حرارة منخفضة للغاية دون تكثيف. يمكن vie استخدام هذه الأمونيا ذات درجة الحرارة المنخفضة للغاية لتوفير ناتج تبريد. في دورات Goswami المعدلة 810« 855؛ يتم التمكين من التبريد عالي المقدار بواسطة توفير وظيفتي 0 توليد القدرة والتبريد. تتضمن كل من محطات digas الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 800 850 خزان التجميع 802 الذي يخزن مائع التسخين؛ Jie زبت؛ cole مائع عضوي؛ أو مائع تسخين آخر. يتم ضخ مائع التسخين 804 من خزان التجميع 802 لتسخين المبادلات 7-1 (الأشكال 5-1) بواسطة مضخة تدوير مائع التسخين 806. على سبيل (Jal مائع التسخين 804 يمكن 5 أن يكون عند درجة حرارة بين حوالي 54 درجة مئوية وحوالي 65 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 54 درجة مئوية ¢ حوالي 60 درجة مئوية » حوالي 65 درجة Lge أو درجة حرارة أخرى. ينضم مائع التسخين الذي تم تسخينه من كل من المبادلات الحرارية 7-1 (على سبيل المثال؛ مائع التسخين الذي تم تسخينه بواسطة استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات عند كل من المبادلات الحرارية 7-1) إلى أنبوب توصيل المائع الساخن المشترك 808. أنبوب توصيل المائع 0 الساخن 808 يمكن أن يكون عند درجة حرارة تتراوح» على سبيل «JB بين حوالي 98.8 جرجة Augie وحوالي 110 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 98.8 درجة مئوية ¢ حوالي 104 درجة Lge ؛ حوالي 110 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم المائع في أنبوب توصيل المائع الساخن 808؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.6 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.8 مليون طن متري/ اليوم؛ مثل حوالي 0.6 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 0.7 مليون طن متري/ 5 اليوم؛ sa 0.8 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم AT
يتم استخدام الحرارة من أنبوب توصيل المائع الساخن 808 لتسخين خليط الأمونيا-الماء في دورات Goswami المعدلة 810( 855. يتم استخدام خليط الأمونيا-الماء الذي تم تسخينه في التووبينات التي تعمل بالقدرة؛ بالتالي توليد القدرة من الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة من محطة معالجة الغاز. يتم استخدام خليط الأمونيا-الماء أيضًا لتبريد الماء al الذي يتم استخدامه لتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة في محطة معالجة GL بالتالي
التخلص من الحاجة لمنشأت تبريد الماء. على سبيل (Jia) يمكن أن تستوفي محطات تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين B00 850؛ على سبيل المثال» حوالي 2 من الحمل الأساسي للتبريد في حرارة أقل من حرارة المحيط في محطة معالجة الغاز. بالإشارة على وجه الخصوص إلى الشكل 110 يمكن أن تُنتج محطة تحويل الحرارة الناتجة عن
0 النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 800 القدرة والماء )253 بقدرة تبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة عن طريق دورة Goswami معدلة 810 باستخدام خليط الأمونيا - الماء 812 بمقدار حوالي 9650 من الأمونيا وحوالي 9650 من الماء. على سبيل (JB) يمكن أن تُنتج المحطة 800 بين حوالي 50 ميجا وات وحوالي 60 ميجا وات من القدرة» مثل حوالي 50 ميجا وات؛ حوالي 55 ميجا ely حوالي 60 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة.
5 تتضمن دورة Goswami المعدلة B10 في محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 800 المضخة 814. يمكن أن تستهلك المضخة 814؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 2.5 ميجا وات وحوالي 3.5 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 2.5 ميجا وات؛ حوالي 3 ميجا وات؛ حوالي 3.5 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة. يمكن أن تضخ المضخة 814 خليط الأمونيا-الماء 812 من ضغط بدء يتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.3 ميجا باسكال
0 وحوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.3 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.35 ميجا باسكال ؛ أو حوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ إلى ضغط خروج أعلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 1.15 ميجا باسكال وحوالي 1.25 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 1.15 ميجا باسكال ؛ حوالي 1 (Jal حوالي 5 ميجا باسكال ؛ أو ضغط خروج آخر. يمكن تحديد ana المضخة 814 لضخ؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.25 مليون طن متري/ اليوم من خليط
الأمونيا-الماء 812؛ مثل حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.2 مليون طن متري/ canal حوالي 0.25 مليون طن متري/ اليوم؛ أو مقدار آخر. يتم ضخ خليط الأمونيا-الماء 812 بواسطة المضخة 814 في شبكة من المبادلات الحرارية 816« 818؛ 820؛ 822 التي Le تحقق تبخير جزئي لخليط الأمونيا-الماء 812 باستخدام الحرارة من مائع التسخين 804. المبادلات الحرارية 816 و820 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل
حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1350 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 1500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ cde lis أو دورة تشغيل حرارية أخرى. المبادلات الحرارية 818 و822 يمكن أن يكون لها
0 دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 850 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة وحوالي 950 مليون وحدة حرارية بريطانية/ Jie dela حوالي 850 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 900 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 950 (sale وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. خليط الأمونيا-الماء 812 الذي يخرج من المضخة 814 له درجة حرارة تتراوح» على سبيل
5 المثال؛ بين حوالي 29 درجة مئوية وحوالي 32 درجة Liga ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 29 درجة Augie » حوالي 32 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم تقسيم خليط الأمونيا-الماء 812 إلى جزتين؛ على سبيل المثال؛ بنسبة تقسيم تساوي حوالي 9650. يتم تسخين الجزء الأول 824 (على سبيل المثال» 9650) من خليط الأمونيا-الماء 812 من المضخة 814 مسبقًا وتبخيره Wis بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 808 في المبادلات الحرارية 816
0 818. على سبيل المثال» يتم تسخين الجزء الأول 824 من خليط الأمونيا-الماء إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 87.7 درجة مئوية وحوالي 93 درجة مئوية ؛ fie حوالي 87.7 درجة مئوية ؛ حوالي 90 درجة مئوية » حوالي 93 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتم تسخين gall الثاني 2 (على سبيل المثال» 9650) من خليط الأمونيا-الماء 812 من المضخة 814 مسبقًا وتبخيره جزئيًا بإجراء تبادل حراري مع الأمونيا السائلة والماء 828 (من وسيلة فصل السائل- البخار
5 826؛ الموصوفة في الفقرات التالية) في المبادل الحراري 820. على سبيل المثال؛ يتم تسخين
الجزء الثاني 832 من خليط الأمونيا-الماء إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 73.8 درجة مئوية
وحوالي 79 درجة مثوية ؛ مثل حوالي 73.8 درجة مئوية ؛ حوالي 76.6 درجة مئوية ؛ حوالي
9 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى.
يتم تسخين gill الثاني الذي تم تسخينه 832 أكثر وتبخيره (lia على سبيل المثال بإجراء تبادل
حراري مع مائع التسخين 804 في المبادل الحراري 822. على سبيل المثال؛ يتم تسخين الجزء
الثاني 832 أكثر إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 87.7 درجة مئوية وحوالي 93 درجة مئوية ؛
مثل حوالي 87.7 درجة Logie ¢ حوالي 90 درجة مئوية ؛ حوالي 93 درجة مئوية ؛ أو درجة
حرارة أخرى.
يبرد مائع التسخين 808 المتدفق عبر شبكة المبادلات الحرارية 816( 818( 822 وبعود إلى 0 خزان التجميع 802. على سبيل (Jill مائع التسخين 808 المتدفق إلى شبكة المبادلات الحرارية
816« 818»؛ 822 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 98.8 جرجة gic وحوالي 110
درجة مئوية ¢ مثل حوالي 98.8 درجة مثوية ؛ حوالي 104 درجة مثوية ¢ حوالي 110 درجة
مئوية » أو درجة حرارة أخرى ٠ يخرج مائع التسخين 808 من شبكة المبادلات الحرارية عند درجة
حرارة بين حوالي 54 درجة مثوية وحوالي 65 درجة مثئوية ؛ Jie حوالي 54 درجة مئوية ؛ حوالي 5 60 درجة ge » حوالي 65 درجة Lge أو درجة حرارة أخرى.
يتدفق كل من الأجزاء الأول والثاني 824( 832؛ التي يتم تسخينها وتبخيرها Wa إلى وسيلة
فصل السائل- البخار 826 التي تفصل الأمونيا السائلة والماء من الأمونيا-بخار الماء. يمكن أن
يتراوح ضغط الأجزاء الأول والثاني 824؛ 832 عند دخول وسيلة الفصل 826؛ على سبيل
المتال» بين حوالي 1.05 ميجا باسكال وحوالي 1.15 ميجا باسكال ؛ Jie حوالي 1.05 ميجا 0 باسكال ؛ حوالي 1.1 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.15 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. يخرج الأمونيا
826 والماء 828؛ وهو تيار فقير منخفض النقاء؛ من الجزء السفلي من وسيلة الفصل ALL
ويخرج الأمونيا-بخار الماء 830؛ وهو تيار مشبع Mo النقاء؛ من الجزءٍ العلوي من وسيلة
الفصل 826.
يتدفق كل من الأمونيا السائلة والماء 828 إلى التوربين الاستخلاص عالي الضغط high (HPRT) pressure recovery turbine 836؛ على سبيل المثال؛ التوريين الذي يعمل بالسائل الهيدروليكي. يمكن أن يولد HPRT 836؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 1 ميجا وات وحوالي 2 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 1 ميجا وات؛ حوالي 1.5 ميجا وات؛ حوالي 2 ميجا وات أو كمية أخرى من القدرة. يتم توليد القدرة بواسطة HPRT 836 باستخدام حجم من الأمونيا السائلة والماء 828 يتراوح؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 2 مليون طن متري/ اليوم»؛ مثل حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم؛ أو ana آخر. يخفض HPRT 836 ضغط الأمونيا السائلة والماء 828 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.3 ميجا باسكال وحوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ Jie حوالي 0.3 ميجا 0 باسكال ؛ حوالي 0.35 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. بعد التبادل الحراري عند المبادل الحراري 820« تتراوح درجة حرارة الأمونيا السائلة والماء 828؛ على سبيل المثال» بين حوالي 43 درجة مئوية وحوالي 48 درجة مئوية ؛ Jie حوالي 43 درجة مئوية ؛ حوالي 46 درجة dasha حوالي 48 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم تقسيم الأمونيا-بخار الماء 830 إلى الجزء الأول 840 والجزء الثاني 842. يمكن أن تتراوح نسبة التقسيم؛ Ag نسبة مئوية من البخار 830 المنقسم إلى gal) الثاني 842؛؛ على سبيل المثال» بين حوالي 9610 وحوالي 9620؛ مثل حوالي 9610؛ حوالي 9615؛ حوالي 9620؛ أو مقدار آخر. يتدفق الجزء الأول 840 إلى التوربين 834 ويتدفق gall الثاني 842 من الأمونيا- بخار الماء 830 إلى الماء المبّرد 854؛ يتم تناوله في الفقرات التالية. يمكن أن يولد التوربين 4 (مجتمعًا مع المولد؛ غير موضح)؛ على سبيل المثال» حوالي 50 ميجا وات على الأقل من 0 القدرة؛ Jie بين حوالي 50 ميجا وات وحوالي 60 ميجا وات من القدرة؛ Jie حوالي 50 ميجا وات» sa 55 ميجا وات» حوالي 60 ميجا ely أو كمية أخرى من القدرة. يتم توليد القدرة بواسطة التوريين 834 باستخدام حجم من الأمونيا-بخار الماء 830 يتراوح؛ على سبيل (Jill بين حوالي 0.03 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.05 مليون طن متري/ اليوم؛ Jie 0.03 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.04 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.05 مليون طن متري/ 5 اليوم؛ أو حجم آخر. يخفض التوريين 834 ضغط الأمونيا-بخار الماء 830 إلى؛ على سبيل
«JG بين حوالي 0.3 ميجا باسكال وحوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.3 ميجا باسكال ٠» حوالي 0.35 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر ؛ ويخفض درجة حرارة الأمونيا-بخار الماء 830 إلى؛ على سبيل المثال» بين حوالي 46 درجة مئوية وحوالي 51 درجة مثوية » مثل حوالي 46 درجة مئوية » حوالي 48 درجة مئوية ؛ حوالي 51 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يندمج كل من التيارات من التوربينات 834 836 (الجزء الأول 840 من الأمونيا-بخار الماء والأمونيا السائلة والماء 828) في التيار المُخرج من التوربين 848 الذي يتم تبريده في المبّرد 846( مثل مكثف ماء التبريد أو Sie الهواء بإجراء تبادل حراري مع ماء التبريد 850. المبّرد 6 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 2800 مليون 0 وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 3200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 2900 مليون وحدة حرارية [Alay ساعة؛ حوالي 3000 مليون وحدة حرارية cela falas حوالي 3100 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 3200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ dela أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يُبَردِ المبّرد 846 التيار المُخرج من التوريين 848 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال؛ بين 5 حوالي 26.6 درجة Ligie وحوالي 32 درجة Jie ¢ gia حوالي 26.6 درجة مئوية ¢ حوالي 29 درجة Agia ؛ حوالي 32 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. ماء التبريد 851 المتدفق إلى المُبّردِ 846 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 70 وحوالي 6 درجة مثوية ¢ مثل حوالي 21 درجة مئوية » حوالي 23.8 درجة مثوية ¢ حوالي 26.6 درجة gia أو درجة حرارة أخرى. (Sar تسخين ماء التبريد 851 بواسطة التبادل الحراري عند 0 المبّرد 846 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 35 درجة مئوية وحوالي 43 درجة Disha ؛ مثل حوالي 35 درجة مئوية ¢ حوالي 37.7 درجة مئوية ؛ حوالي 40 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم ماء التبريد 851 المتدفق عبر المبّرد 846 بين» على سبيل المثال» حوالي 1 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 2 مليون طن متري/ اليوم؛ مثل حوالي 1 مليون طن متري/ asd) حوالي 1.5 مليون طن متري/ اليوم»؛ حوالي 2 مليون طن متري/ اليوم؛ 5 أو حجم آخر.
يتم تبريد الجزء الثاني 842 (المشار إليه Ula بتيار الأمونيا المشبع 842) في المبّرد 852؛ ie مكثف ماء التبريد أو مبّرد الهواء. المبّرد 852 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 250
مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 300 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. 23 pall 852 تيار الأمونيا المشبع 842 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مثوية » حوالي 29 درجة مئوية » حوالي 32 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يمر تيار الأمونيا المشبع المُبّردد 842 عبر صمام التحكم في الضغط 856 الذي يُبَردِ أكثر تيار الأمونيا
0 المشبع 842. على سبيل المثال؛ يمكن أن 358 صمام التحكم في الضغط 856 تيار الأمونيا المشبع 842 إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 3.8 درجة مثوية وحوالي 1.6 درجة مئوية ؛ Jie حوالي -3 درجة مئوية؛ حوالي -1.1 درجة gia » حوالي 1.6 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى . ماء التبريد 854 المتدفق إلى all 852 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 70 وحوالي
5 26.6 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 21 درجة مئوية » حوالي 23.8 درجة مئوية؛ حوالي 26.6 درجة Lisi أو درجة حرارة أخرى. يمكن تسخين ماء التبريد 854 بواسطة التبادل الحراري عند المبّرد 2 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية » مثل حوالي 26.6 درجة مئوية » حوالي 29 درجة مئوية ¢ حوالي 32 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم ماء التبريد 854 دفع عبر المبّرد 852 بين؛ على سبيل
0 المثال»؛ حوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.4 مليون طن متري/ Jie asl حوالي 0.2 مليون طن متري/ cand) حوالي 0.3 مليون طن متري/ اليوم»؛ حوالي 0.4 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يتم استخدام تيار الأمونيا المشبع 842 المنبعث من صمام التحكم في الضغط 856 لإنتاج الماء )35 للاستخدام في التبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة. يمر الجزءٍ الأول
5 858 من تيار الأمونيا المشبع 842 عبر وسيلة تبريد الماء 860. وسيلة تبريد الماء 860 يمكن
أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 60 مليون وحدة حرارية fantasy ساعة؛ حوالي 70 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 80 مليون وحدة حرارية fantasy ساعة؛ حوالي 90 (sale وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 110 مليون
وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 120 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 130 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 140 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة» أو دورة تشغيل حرارية أخرى. تُبَرِدِ وسيلة تبريد الماء 0 تيار 862 الماء ayia بينما تشخن hall الأول 858 من الأمونيا المشبعة. على سبيل
0 المثال؛ يمكن أن 358 وسيلة تبريد ball 860 تيار 862 الماء المُبَردِ من درجة حرارة بين حوالي 5 درجة مئوية وحوالي 40.5 درجة Augie ¢ مثل حوالي 35 درجة مئوية ¢ حوالي 37.7 درجة Lisa ؛ حوالي 40.5 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 6 درجة مئوية وحوالي 7.2 درجة مئوية ؛ fie درجة حرارة حوالي 1.6 درجة مئوية ؛ حوالي 4 درجة sie » حوالي 7.2 درجة Lge أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن GAL وسيلة تبريد
5 الماء 860 الجزء الأول 858 من الأمونيا المشبعة إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 26.6 درجة مثئوية وحوالي 35 درجة مئوية ¢ Jie حوالي 29 درجة مئوية ¢ حوالي 32 درجة Agia ؛ حوالي 35 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمر الجزءِ الثاني 864 من تيار الأمونيا المشبع 842 عبر وسيلة تبريد الماء 866. وسيلة تبريد Lal 866 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية shi على سبيل «JE بين حوالي 50
0 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 60 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 110 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 120 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛
(Mss 5 130 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 140 مليون وحدة حرارية بربطانية/
ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يمكن أن 255 وسيلة تبريد الماء 866 تيار 868 الماء المُبردِ من درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 15.5 درجة مئوية وحوالي 21 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 15.5 درجة مئوية ؛ حوالي 3 درجة Augie ¢ حوالي 21 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 1.6 dan مئوية وحوالي 7.2 Lge dan ؛ Jie درجة حرارة حوالي 1.6 درجة مئوية ؛ حوالي 4.4 درجة مثوية 60 درجة مئوية » حوالي 7.2 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن استخدام تيارات الماء المُبَردة 862؛ 868 لعملية تبريد داخل المحطة في محطة معالجة الغاز وفقًا للأشكال 5-1. في بعض الحالات؛ يمكن أن ih تيارات الماء المُبردة 862« 868؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 250 مليون وحدة 0 حرارية بربطانية/ ساعة من قدرة تبريد الماء المُبردِ في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط» مثل حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 210 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 220 مليون وحدة حرارية deb fantasy حوالي 230 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 250 (sale وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من قدرة تبريد الماء المُبَردِ في درجة حرارة أقل من حرارة 5 المحيط. في بعض الحالات؛ يمكن استخدام تيار الأمونيا المشبع 842 المنبعث من صمام التحكم في الضغط 856 مباشرة للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة دون استخدام تيارات الماء salt 862؛ 868 كحاجز. بالإشارة على وجه الخصوص إلى الشكل 10ب؛ يتم استخدام خليط الأمونيا-الماء الذي تم تسخينه في digas dase الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 850 في التوريينات التي 0 تعمل بالقدرة 834؛ 836 كما هو موصوف في الفقرات السابقة؛ وأيضًا لإمداد القدرة إلى التوربين الإضافي 870. يتم استخدام خليط الأمونيا-الماء أيضًا لتبريد الماء المُبّردِ الذي يتم استخدامه للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة في محطة معالجة GL بالتالي التخلص من الحاجة لمنشأت تبريد الماء. يمكن أن تُنتج محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 850 القدرة والماء المُبَردِ بقدرة تبريد في درجة حرارة أقل من حرارة 5 المحيط داخل المحطة عن طريق دورة Goswami المعدلة 855 باستخدام خليط الأمونيا-الماء
2 بققدار حوالي 9650 من الأمونيا وحوالي 9650 من الماء. على سبيل المثال؛ يمكن أن نتج المحطة 850 بين حوالي 45 ميجا وات وحوالي 55 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 45 ميجا وات» حوالي 50 ميجا وات» حوالي 55 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة. يمكن أن نتج المحطة 850 أيضًا بين حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 250 مليون
وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من الماء المُبَردِ بقدرة تبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة»؛ Jie حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 210 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 220 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 230 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 240 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو مقدار آخر.
0 يتم تقسيم الأمونيا-بخار shall 830 إلى الجزء الأول 872 والجزء الثاني 874. يمكن أن تتراوح نسبة التقسيم»؛ وهي نسبة مئوية من البخار 830 المنقسم إلى الجزء الثاني 874؛؛ على سبيل المثال» بين حوالي 9620 وحوالي 9630؛ مثل حوالي 9620؛ حوالي 9625؛ حوالي 9630؛ أو مقدار آخر. يتدفق الجزءِ الأول 872 إلى التوريين 834 وبتدفق gall الثاني 874 إلى الماء المبّرد 876. يمكن أن يولد التوريين 834 (مجتمعًا مع المولد؛ غير موضح)؛ على سبيل المثال؛
5 على الأقل حوالي 40 ميجا وات من القدرة باستخدام الأمونيا-بخار الماء 872؛ مثل حوالي 40 ميجا وات؛ حوالي 42 ميجا ely حوالي 44 ميجا وات؛ حوالي 46 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة. يتم توليد القدرة بواسطة التوريين 834 باستخدام حجم من الأمونيا-بخار الماء 872 يتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.025 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.035 مليون طن متري/ اليوم» Jie 0.025 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.03 مليون طن متري/ اليوم»؛ حوالي
0 0.035 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم AT يخفض التوربيين 834 ضغط الأمونيا-بخار الماء 2 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.3 ميجا باسكال وحوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ die حوالي 0.3 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.35 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر ؛ ويخفض درجة حرارة الأمونيا-بخار الماء 872 إلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 46 درجة مثوية وحوالي 51.6 درجة مئوية؛ Jin حوالي 46 درجة مئوية ؛ حوالي 48.8 درجة مئوية
5 + حوالي 516 درجة مئوية؛ أو درجة حرارة أخرى.
ينضم shall الأول 872 من الأمونيا-بخار الماء من التوريين 834 إلى الأمونيا السائلة والماء 8 في التيار المُخرج من التوريين 648؛ الذي يتم تبريده في المبّرد 878؛ مثل مكثف slo التبريد أو jie الهواء. المبّرد 878 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 3000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 2600 مليون
وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 2700 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 2800 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 2900 مليون وحدة حرارية [inlay ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يُبَردِ المبّرد 878 التيار المُخرج من التوريين 848 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 26.6 درجة
0 مثوية وحوالي 32 درجة مئوية ؛ fie حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 29 درجة مئوية ؛ حوالي 2 درجة مثوية » أو درجة حرارة أخرى. ماء التبريد 851 المتدفق إلى المُيّردِ 878 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 70 وحوالي 6 درجة مئوية ¢ ie حوالي 21 درجة مئوية ؛ حوالي 23.8 درجة مئوية ¢ حوالي 26.6 درجة gia أو درجة حرارة أخرى. (Sar تسخين ماء التبريد 851 بواسطة التبادل الحراري عند
5 المبّرد 846 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 35 درجة مثوية وحوالي 40.5 درجة مئوية؛ مثل حوالي 35 درجة Lge ¢ حوالي 37.7 درجة مئوية ¢ حوالي 40.5 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم ماء التبريد 851 المتدفق عبر المبّردِ 846 بين» على سبيل المثال» حوالي 1 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 2 مليون طن متري/ اليوم؛ Jie حوالي 1 مليون طن متري/ call حوالي 1.5 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 2 مليون طن
0 متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يتم تبريد الجزء الثاني 874 (المشار إليه أحياثًا بتيار الأمونيا المشبع 874) في المبّرد 876. المبّرد 876 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 350 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 250 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛
5 حوالي 350 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. 3 المبّرد 876
تيار الأمونيا المشبع 874 إلى درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل JE) بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ؛ Jie حوالي 26.6 درجة مثوية ؛ حوالي 29 درجة مئوية ؛ حوالي 2 درجة مثوية ¢ أو درجة حرارة أخرى. يتدفق تيار الأمونيا المشبع المُبَردِ 874 إلى الأمونيا/الماء وسيلة الفصل 880 التي تفصل البخار 882 من السائل 884 في تيار الأمونيا المشبع 874. يتدفق البخار 882 عبر التوريين 870( والذي (مجتمعًا مع algal غير موضح) cp) على سبيل «JE بين حوالي 6 ميجا وات وحوالي 7 ميجا وات من القدرة؛ Jie حوالي 6 ميجا cls حوالي 5 ميجا ly حوالي 7 ميجا وات؛ أو كمية (AT من القدرة. يتدفق السائل 884 عبر صمام التحكم في الضغط 886 الذي aj أكثر السائل 884 إلى درجة ha بين حوالي 25 وحوالي 6 درجة مئوية ¢ مثل حوالي -3.8 درجة مثوية؛ حوالي -1.1 درجة مئوية ¢ حوالي 1.6 درجة 0 مثوية ؛ أو درجة Hla أخرى. يساعد استخدام التوريين 870 بالإضافة إلى التوربين 843 محطة تحويل التبريد والقدرة 850 في التعامل مع الاضطرابات في درجة حرارة تبريد الماء. على سبيل المثال» يمكن أن يساعد التوربين 870 في بدء عملية خفض في توليد القدرة والتي كان يمكن أن تحدث بدلاً من ذلك إن زادت درجة حرارة وسط التبريد (على سبيل المثال؛ في الصيف). ماء التبريد 854 المتدفق إلى المُيّردِ 876 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 70 وحوالي 5 26.6 درجة مثوية ¢ مثل حوالي 21 درجة Augie ¢ حوالي 23.8 درجة مئوية ؛ حوالي 26.6 درجة gia أو درجة حرارة أخرى. (Sar تسخين ماء التبريد 854 بواسطة التبادل الحراري عند المبّرد 876 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة Disha ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 29 درجة مئوية ؛ حوالي 32 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم ماء التبريد 854 دفع عبر yall 852 بين؛ على سبيل المثال» حوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.4 مليون طن متري/ اليوم؛ مثل حوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.3 مليون طن متري/ cand) حوالي 0.4 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. تندمج تيارات البخار 882 والسائل 884 لتكوين تيار الأمونيا المشبع 888. يمر الجزءٍ الأول 0 من تيار الأمونيا المشبع 888 عبر وسيلة تبريد الماء 860 ويمر الجزءٍ الثاني 892 من 5 “تيار الأمونيا المشبع 888 عبر وسيلة تبريد الماء 866؛ التي تعمل كما هو موصوف في الفقرات
السابقة لتوفير للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة. في بعض الحالات؛ يمكن استخدام تيار الأمونيا المشبع 888 مباشرة للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة دون استخدام تيارات الماء المُبّردة 862( 868 كحاجز. في بعض الحالات؛ يمكن أن تختلف المتغيرات الموصوفة في الفقرات السابقة لمحطات تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 800؛ 850؛ مثل نسبة التقسيم لتقسيم الأمونيا-بخار الماء 830 إلى الأجزاء الأول والثاني 840؛ 842؛ ضغط التشغيل؛ تركيز الأمونيا-الماء في تيار الأمونيا-الماء 812؛ درجات الحرارة؛ أو متغيرات أخرى»؛ على سبيل المثال؛ بناءة على الخصائص المرتبطة بالموقع أو البيئة؛ Jie التغير في وفرة ماء التبريد أو القيود على إمداد أو عودة درجة حرارة ماء التبريد. هناك Wall مفاضلة بين منطقة سطح المبادل الحراري 0 وتوليد القدرة أو التوفير في القدرة المحقق باستخدام الماء 30 لعملية التبريد داخل المحطة. بالرجوع إلى الأشكال 15111 cal يمكن استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات من محطة dallas الغاز المختصة بالنفط الخام المستخلصة عبر شبكة المبادلات الحرارية 7-1 (الأشكال 5-1) لإمداد القدرة إلى محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين التي أساسها دورة Goswami المعدلة 900 950. في أحد الأمثلة وفقًا للأشكال 111 و11ب؛ يتم تشغيل 5 دورات Goswami المعدلة 910 960 عند 1 باسكال باستخدام خليط من 9650 من الأمونيا 4 %50 من الماء. تتضمن كل من محطات تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900 950 خزان التجميع 902 الذي يخزن مائع التسخين؛ Jie زبت؛ cole مائع عضوي؛ أو مائع تسخين آخر. يتم ضخ مائع التسخين 904 من خزان التجميع 902 لتسخين المبادلات 7-1 (الأشكال 0 5-1) بواسطة مضخة تدوير مائع التسخين 906. على سبيل المثال؛ مائع التسخين 904 يمكن أن يكون عند درجة Bhs بين حوالي 54 درجة مئوية وحوالي 65 درجة مئوية ؛ مثل ss 54 درجة مئوية ¢ حوالي 60 درجة مئوية » حوالي 65 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. ينضم مائع التسخين الذي تم تسخينه من كل من المبادلات الحرارية 7-1 (على سبيل المثال؛ مائع التسخين الذي تم تسخينه بواسطة استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات عند كل من
المبادلات الحرارية 7-1) إلى أنبوب توصيل المائع الساخن المشترك 908. أنبوب توصيل المائع الساخن 908 يمكن أن يكون عند درجة حرارة تتراوح»؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 98.8 جرجة مئوية وحوالي 110 درجة مئوية؛ مثل حوالي 98.8 درجة مئوية ¢ حوالي 104 درجة مئوية 98.8 درجة مئوية ؛ حوالي 110 درجة Augie ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم المائع في أنبوب توصيل المائع الساخن 908؛ على سبيل «Jal بين حوالي 0.6 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.8 مليون طن متري/ اليوم» مثل حوالي 0.6 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.7 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 0.8 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم AT يتم استخدام الحرارة من أنبوب توصيل المائع الساخن 908 لتسخين خليط الأمونيا-الماء في دورات Goswami المعدلة 910؛ 960. يتم استخدام خليط الأمونيا-الماء الذي تم تسخينه في 0 التوربينات التي تعمل بالقدرة؛ بالتالي توليد القدرة من الحرارة الناتجة عن النفايات المستخلصة من محطة معالجة الغاز. يتم استخدام خليط الأمونيا-الماء أيضًا لتبريد الماء al الذي يتم استخدامه للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة في محطة معالجة GL بالتالي التخلص من الحاجة لمنشأت تبريد الماء. بالإضافة إلى ذلك؛ يتم استخدام خليط الأمونيا-الماء لتكييف الهواء أو تبريد الهواء للأشخاص العاملين في محطة معالجة الغاز (المشار إليه Bla 5 بالبيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز)؛ لبيئة غير صناعية قريبة؛ أو كليهما. يمكن أن تستوفي محطات تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900؛ 0 جزءٍ من الحمل الأساسي للتبريد في حرارة أقل من حرارة المحيط في محطة معالجة OD مثل بين حوالي 9640 وحوالي 9650 مثل حوالي 9640 حوالي 9642 حوالي 9644 حوالي 6 حوالي 9648 حوالي 9650؛ أو جزء آخر . يمكن أن توفر محطات تحويل الحرارة الناتجة 0 عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900 950 تبريد الهواء في درجة الحرارة المحيطة لحوالي 0 شخص في البيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز. في بعض الحالات؛ يمكن أن توفر محطات تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900 950 تبريد الهواء في درجة الحرارة المحيطة لعدد يصل إلى حوالي 40.000 شخص في بيئة غير صناعية قريبة؛ مثل حتى حوالي 35.000 حتى حوالي 36.000 حتى حوالي 37.000 حتى حوالي 38.000 5 حتى حوالي 39.000؛ حتى حوالي 40.000؛ أو عدد آخر من الأشخاص. في بعض الحالات؛
يمكن إجراء عمليات تهيئة في الوقت الفعلي لتصميم محطات تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900؛ 950؛ على سبيل المثال؛ لتحقيق مزيد أو مقدار أكبر من حمل التبريد في حرارة المحيط (على سبيل المثال؛ بأيام الصيف الحارة) على حساب توليد القدرة. بالإشارة على وجه الخصوص إلى الشكل 11 في التصميم الموضح يمكن أن تُنتج محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900 القدرة والماء المُبّرد للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة عن طريق دورة Goswami المعدلة 910 باستخدام خليط الأمونيا-الماء 912 بمقدار حوالي 9650 من الأمونيا وحوالي 9650 من الماء. على سبيل المثال» يمكن أن تُنتج المحطة 900 بين حوالي 45 ميجا وات وحوالي 55 ميجا وات من القدرة؛ gs Jia 45 ميجا وات»؛ حوالي 50 ميجا وات؛ حوالي 55 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من
0 القدرة. يمكن أن تُنتج المحطة 900 أيضًا بين حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 250 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة من الماء HN بقدرة تبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة؛ Jie حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 220 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 230 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 240 مليون وحدة حرارية بربطانية/
5 ساعة؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو مقدار آخر. يمكن أن تُنتج محطة digas الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900 Lad بين حوالي 75 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 85 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من الماء all لتكييف الهواء المحيط أو تبريد الهواء» مثل حوالي 75 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 85 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو كمية
0 أخرى من الماء all لتكييف الهواء المحيط أو تبريد الهواء. يمكن أن تخدم كمية الماء pl) هذه؛ على سبيل المثال؛ حتى حوالي 2000 شخص ممن يعملون في محطة معالجة الغاز. على الرغم من ذلك؛ يمكن تهيئة المتغيرات المختلفة لمحطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900؛ على سبيل المثال؛ لاستيفاء مقدار إضافي أو أكبر من حمل التبريد في الهواء المحيط على حساب إنتاج قدرة أقل.
تتضمن دورة Goswami المعدلة 910 في محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900 المضخة 914. يمكن أن تستهلك المضخة 914 على سبيل المثال؛ بين حوالي 2.5 ميجا وات وحوالي 3.5 ميجا وات من القدرة؛ Jie حوالي 2.5 ميجا ely حوالي 3 ميجا وات؛ حوالي 3.5 ميجا وات؛ أو كمية أخرى من القدرة. يمكن أن تضخ المضخة 914 خليط الأمونيا-الماء 912 من ضغط بدء يتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 0.3 ميجا باسكال
وحوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.3 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.35 ميجا باسكال ؛ أو حوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ إلى ضغط خروج أعلى؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 1.1 ميجا باسكال وحوالي 1.3 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 1.1 ميجا باسكال ؛ حوالي 1 باسكال؛ حوالي 3 ميجا باسكال ؛ أو ضغط خروج آخر. يمكن تحديد ana المضخة 914 لضخ؛ على سبيل
0 المثال؛ بين حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.25 مليون طن متري/ اليوم من خليط الأمونيا-الماء 812؛ مثل حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.2 مليون طن متري/ canal حوالي 0.25 مليون طن متري/ اليوم؛ أو مقدار آخر. يتم ضخ خليط الأمونيا-الماء 912 بواسطة المضخة 14 في شبكة من المبادلات الحرارية 916؛ 918 ¢920 922 التي lw تحقق تبخير جزئي لخليط الأمونيا-الماء 912 باستخدام الحرارة من
5 مائع التسخين 904. المبادلات الحرارية 916 و920 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة وحوالي 1400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1350 مليون وحدة حرارية بريطانية/ cela حوالي 1500 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. المبادلات الحرارية 918 و922 يمكن أن يكون لها دورة
0 تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 850 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 950 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 850 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 900 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 950 مليون Bang حرارية بريطانية/ ساعة»؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. خليط الأمونيا-الماء 912 الذي يخرج من المضخة 914 له درجة حرارة تتراوح» على سبيل
5 المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة Jie ¢ gia حوالي 26.6 درجة مئوية ؛
حوالي 29 درجة Augie » حوالي 32 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة (AT يتم تقسيم خليط الأمونيا-الماء 912 إلى جزتين؛ على سبيل المثال؛ بنسبة تقسيم تساوي حوالي 9650. يتم تسخين الجزه الأول 924 من خليط الأمونيا-الماء 912 من المضخة 914 مسبقًا وتبخيره Gia بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 908 في المبادلات الحرارية 916 918. على سبيل المثال؛ يتم تسخين الجزء الأول 924 من خليط الأمونيا-الماء إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 87.7 درجة مئوية وحوالي 93 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 87.7 درجة مئوية ؛ حوالي 90 درجة مئوية ؛ حوالي 3 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يتم تسخين shall الثاني 932 من خليط الأمونيا-الماء 2 من المضخة 914 مسبقًا وتبخيره Wika بإجراء تبادل حراري مع الأمونيا السائلة والماء 928 (من وسيلة فصل السائل- البخار 926 الموصوفة في الفقرات التالية) في المبادل (hall 920. 0 على سبيل المثال» يتم تسخين الجزء الثاني 932 من خليط الأمونيا -الماء إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 73.8 درجة مئوية وحوالي 79 درجة مئوية ¢ Jie حوالي 73.8 درجة مئوية ؛ حوالي 6 درجة مئوية » حوالي 79 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم تسخين الجزء الثاني الذي تم تسخينه 932 أكثر وتبخيره Wis بإجراء تبادل حراري مع مائع التسخين 908 في المبادل الحراري 922. على سبيل المثال؛ يتم تسخين الجزء الثاني 932 أكثر 5 إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 87.7 درجة مئوية وحوالي 93 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 87.7 درجة مئوية ¢ حوالي 90 درجة مئوية » حوالي 93 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يبرد مائع التسخين 908 المتدفق عبر شبكة المبادلات الحرارية 916 918 922 وبعود إلى خزان التجميع 902. على سبيل المثال؛ مائع التسخين 908 المتدفق إلى شبكة المبادلات الحرارية 916 918 922 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 98.8 جرجة gic وحوالي 110 0 درجة gia » مثل حوالي 98.8 جرجة مئوية ¢ حوالي 104 درجة مثوية؛ حوالي 110 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى ٠ يخرج مائع التسخين 908 من شبكة المبادلات الحرارية عند درجة حرارة بين حوالي 54 درجة مثوية وحوالي 65 درجة مثئوية ؛ Jie حوالي 54 درجة مئوية ؛ حوالي 0 درجة مثوية » حوالي 65 درجة مئوية ¢ أو درجة حرارة أخرى. تتدفق الأجزاء الأول والثاني 924 932؛ التي يتم تسخينها وتبخيرها Bia إلى وسيلة فصل 5 السائل- البخار 926 التي تفصل الأمونيا السائلة والماء من الأمونيا-بخار الماء. يمكن أن يتراوح
ضغط الأجزاء الأول والثاني 924؛ 932 عند دخول وسيلة الفصل 926؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 1.05 ميجا باسكال وحوالي 1.15 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 1.05 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.1 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.15 ميجا باسكال ¢ أو ضغط آخر. يخرج كل من الأمونيا ALL والماء 928؛ وهو تيار فقير منخفض النقاء؛ من الجزء السفلي من وسيلة الفصل 926
ويخرج كل من الأمونيا-بخار الماء ¢930 وهو تيار مشبع عالي النقاء؛ من all العلوي من وسيلة الفصل 926. يتدفق كل من الأمونيا السائلة والماء 928 إلى التوريين الاستخلاص Je الضغط high (HPRT) pressure recovery turbine 936؛ على سبيل المثال؛ التوريين الذي يعمل بالسائل الهيدروليكي. يمكن أن يولد HPRT 936,؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 1 ميجا وات
0 وحوالي 2 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 1 ميجا وات؛ حوالي 1.5 ميجا وات؛ حوالي 2 ميجا cil أو مقدار آخر. يتم توليد القدرة بواسطة HPRT 936 باستخدام حجم من الأمونيا السائلة والماء 928 يتراوح؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.2 مليون طن متري/ اليوم» مثل حوالي 0.15 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.2 مليون طن متري/ cas أو حجم آخر. يخفض HPRT 936 ضغط الأمونيا السائلة والماء 928 إلى؛ على سبيل
5 المثال»؛ بين حوالي 0.3 ميجا باسكال وحوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.3 ميجا باسكال » حوالي 0.35 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.4 ميجا باسكال ؛ أو ضغط آخر. بعد التبادل الحراري عند المبادل الحراري 920؛ تتراوح درجة حرارة الأمونيا السائلة والماء 928؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 43 درجة مئوية وحوالي 48 درجة مئوية ¢ مثل حوالي 43 درجة مئوية ؛ حوالي 46 درجة Agia ؛ حوالي 48 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى.
0 .يتم تقسيم الأمونيا-بخار shall 930 إلى gall الأول 940 والجزء الثاني 942. يمكن أن تتراوح نسبة التقسيم»؛ وهي نسبة مئوية من البخار 930 المنقسم إلى الجزء الثاني «e942 على سبيل المثال» بين حوالي 9610 وحوالي 9620؛ مثل حوالي 9610؛ حوالي 9615؛ حوالي 9620؛ أو مقدار آخر. يتدفق الجزءِ الأول 940 إلى التوربين 934 ويتدفق الجزء الثاني 942 إلى المبّرد 2 يتم تناوله في الفقرات التالية. يتم استخدام الجزءِ الأول 940 لتوليد القدرة. يمكن أن يولد
5 اتتوريين 934 (مجتمعًا مع المولد؛. غير موضح)؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 45 ميجا وات
وحوالي 55 ميجا وات من القدرة؛ مثل حوالي 45 ميجا وات»؛ حوالي 50 ميجا وات»؛ حوالي 55 ميجا وات» أو كمية أخرى من القدرة. يتم توليد القدرة بواسطة التوريين 934 باستخدام حجم من الأمونيا-بخار الماء 930 يتراوح؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.03 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.04 مليون طن متري/ اليوم» مثل 0.03 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.035 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 0.04 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يخفض التوريين 934 ضغط الأمونيا-بخار الماء 930 إلى؛ على سبيل المثال» بين حوالي 0.3 ميجا باسكال وحوالي 4 ميجا باسكال ؛ مثل حوالي 0.3 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.35 ميجا باسكال ؛ حوالي 0.4 ميجا Jal ؛ أو ضغط آخر؛ ويخفض درجة حرارة الأمونيا-بخار الماء 930 إلى؛ على سبيل المثال» بين حوالي 40.5 درجة مئوية وحوالي 46 درجة مئوية؛ Jie حوالي 40.5 درجة مئوية ؛ 0 حوالي 43 درجة sie حوالي 46 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يندمج كل من التيارات من التوريينات 934 936 (الجزءٍ الأول 940 من الأمونيا-بخار الماء والأمونيا السائلة والماء 928( على الترتيب) في التيار المُخرج من التوريين 948 الذي يتم تبريده في المبّرد 946 مثل مكثف ماء التبريد أو مبّرد الهواء بإجراء تبادل حراري مع ماء التبريد 951. المبّرد 946 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل JE) بين حوالي 2500 5 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 3000 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 2600 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 2700 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 2800 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 2900 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 3000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة» أو دورة تشغيل حرارية أخرى. 3 aia) 946 التيار المُخرج من التوربين 0 948 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة sie وحوالي 32 درجة مئوية » مثل حوالي 26.6 درجة مئوية » حوالي 29 درجة مئوية ¢ حوالي 32 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. ماء التبريد 951 المتدفق إلى المُبّردِ 946 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 70 وحوالي 6 درجة Augie » مثل حوالي 21 درجة Augie ¢ حوالي 23.8 درجة مئوية ¢ حوالي 26.6 5 درجة مثوية » أو درجة حرارة أخرى. (Kar تسخين ماء التبريد 951 بواسطة التبادل الحراري عند
المبّرد 946 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 35 درجة sie وحوالي 40.5
درجة مئوية » مثل حوالي 35 درجة مئوية » حوالي 37.7 درجة مئوية ¢ حوالي 40.5 درجة
مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم ماء التبريد 951 المتدفق عبر المبّرد 946
بين» على سبيل المثال» حوالي 1 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 2 مليون طن متري/ اليوم؛ مثل حوالي 1 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 1.5 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 2 مليون طن
متري/ اليوم؛ أو حجم آخر.
يتم استخدام hall الثاني 942 (المشار إليه Glad بتيار الأمونيا المشبع 942) للتبريد. يتم تبريد
تيار الأمونيا المشبع 942 في المبّرد 952,؛ مثل مكثف ماء التبريد أو ميرد الهواء. المبّرد 952
يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل Jal بين حوالي 300 مليون وحدة
0 حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 350 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة» أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يُبَردِ المبّرد 952 تيار الأمونيا المشبع 942 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال؛ بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 29 درجة مئوية ¢ حوالي 32
5 درجة Lge » أو درجة حرارة أخرى. يمر تيار الأمونيا المشبع aj) 942 عبر صمام التحكم في الضغط 956 الذي يُبَردِ أكثر تيار الأمونيا المشبع 942. على سبيل المثال؛ يمكن أن يُبَردِ صمام التحكم في الضغط 956 تيار الأمونيا المشبع 942 إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 3.8 درجة مئوية وحوالي 1.6 درجة مئوية ؛ Jie حوالي -3.8 درجة مثوية؛ حوالي -1.1 درجة مئوية ؛ حوالي 1.6 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى.
0 .ماء التبريد 954 المتدفق إلى all 952 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 70 وحوالي 6 درجة مئوية ¢ ie حوالي 21 درجة مئوية ؛ حوالي 23.8 درجة مئوية ¢ حوالي 26.6 درجة gia أو درجة حرارة أخرى. (Sar تسخين ماء التبريد 954 بواسطة التبادل الحراري عند المبّرد 952 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة Disha ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 29 درجة مئوية ؛ حوالي 32 درجة مئوية ؛
5 أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح ana ماء التبريد 954 المتدفق عبر المبّرد 952 on على
سبيل المثال» حوالي 0.3 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 0.5 مليون طن متري/ اليوم؛ مثل حوالي 0.3 مليون طن متري/ اليوم» حوالي 0.4 مليون طن متري/ cand) حوالي 0.5 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يتم استخدام تيار الأمونيا المشبع 942 المنبعث من صمام التحكم في الضغط 956 لإنتاج الماء المُبَردِ للاستخدام في التبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة وللاستخدام في
تكييف الهواء أو تبريد الهواء في المحطة. يتم استخدام الجزء الأول 958 والجزءٍ الثاني 964 من تيار الأمونيا المشبع 942 للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة. يمر الجزء الأول 958 من تيار الأمونيا المشبع 942 عبر وسيلة تبربد الماء 960. وسيلة تبريد الماء 960 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 50 مليون وحدة
0 حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 60 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 70 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 80 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 90 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 100 مليون وحدة حرارية fantasy ساعة؛ حوالي 110 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 120 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي
5 130 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 140 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ dela أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يمكن أن 35 وسيلة تبريد الماء 960 تيار 962 الماء all بينما تتّخن الجزءِ الأول 958 من الأمونيا المشبعة. على سبيل (JE يمكن أن تُبَردِ وسيلة تبريد الماء 960 تيار 962 الماء all من درجة حرارة بين حوالي 35 درجة مئوية وحوالي 40.5 درجة مئوية ¢ Jie حوالي 35 درجة مئوية
0 + حوالي 37.7 درجة مئوية ؛ حوالي 40.5 درجة ge » أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 1.6 درجة مئوية وحوالي 7.2 درجة مئوية ؛ Jie درجة حرارة حوالي 1.6 درجة مئوية ؛ حوالي 4 درجة مئوية؛ حوالي 7.2 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن تسخن وسيلة تبريد الماء 960 الجزءٍ الأول 958 من الأمونيا المشبعة إلى درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال» بين حوالي 29 درجة مئوية وحوالي 35 درجة مئوية ؛ Jie حوالي 29 درجة مئوية ؛
dss 5 32 درجة مئوية » حوالي 35 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى.
يمر الجزءِ الثاني 964 من تيار الأمونيا المشبع 942 عبر وسيلة تبريد الماء 966. وسيلة تبريد Lal 866 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية shi على سبيل «JE بين حوالي 50 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 60 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 70 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 80 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 90 مليون وحدة حرارية بريطانية/ del حوالي 100 مليون وحدة حرارية بريطانية/ del حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 120 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 130 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 140 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 150 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يمكن أن
0 255 وسيلة تبريد الماء 966 تيار 968 الماء المُبَرد من درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 15.5 درجة مئوية وحوالي 21 درجة cago مثل حوالي 15.5 درجة مئوية ؛ حوالي 3 درجة مئوية ¢ حوالي 21 درجة ؛ أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 6 درجة مثوية وحوالي 7.2 درجة مئوية ؛ Jie درجة ls حوالي 1.6 درجة Lge 4.4 درجة مئوية » حوالي 4.4 درجة مئوية » حوالي 7.2 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى.
(Say 5 استخدام تيارات الماء )525 962؛ 968 لعملية تبريد داخل المحطة في محطة معالجة الغاز Gy للأشكال 5-1. في بعض الحالات؛ يمكن أن ُنتج تيارات الماء say) 962 968؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من قدرة تبريد الماء 2 في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط» مثل حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 210 مليون وحدة حرارية بريطانية/
0 ساعة؛ حوالي 220 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 230 مليون وحدة ha بريطانية/ ساعة؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من قدرة تبريد الماء المُبَردِ في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط. في بعض الحالات؛ يمكن استخدام تيار الأمونيا المشبع 942 المنبعث من صمام التحكم في الضغط 956 مباشرة للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة دون استخدام
5 تيارات الماء المُبردة 962( 968 كحاجز.
يتم استخدام الجزءٍ الثالث 970 من تيار الأمونيا المشبع 942 لتكييف الهواء أو تبريد الهواء داخل المحطة. يمر الجزءٍ الثالث 970 من تيار الأمونيا المشبع 942 عبر وسيلة تبربد الماء 972. وسيلة تبريد الماء 972 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 75 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 85 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ مثل حوالي 85 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي BO مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 85 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يمكن أن تُبَردِ وسيلة تبريد الماء تيار 974 الماء المُبَردِ بينما تشخن الجزءِ الثالث 970 من الأمونيا المشبعة. على سبيل (JE يمكن أن تُبَردِ وسيلة تبريد الماء 972 تيار 974 الماء all من درجة حرارة بين حوالي 4.4 درجة مئوية وحوالي 10 درجة مثوية؛ fie حوالي 4.4 درجة مئوية ؛ 0 حوالي 7.2 درجة مئوية ؛ حوالي 10 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 1.6 درجة مئوية وحوالي 7.2 درجة مثئوية ؛ مثل درجة حرارة حوالي 1.6 da مئوية » حوالي 4.4 درجة مئوية « حوالي 7.2 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن تشخن وسيلة تبريد الماء 972 الجزء الثالث 970 من الأمونيا المشبعة إلى درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال» بين حوالي -1.1 درجة gia وحوالي 4.4 درجة Lge ؛ مثل حوالي -1.1 درجة مئوية ؛ 5 حوالي 1.6 Leda حوالي 4.4 درجة Lge » أو درجة حرارة أخرى. يتم استخدام تيار الماء )25 974 لتبريد هواء أو تكييف هواء البيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز. يمكن أن يُنتج تيار الماء 2540 974؛ على سبيل المثال» بين حوالي 75 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 5 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة من الماء apd) لتبريد الهواء أو تكييف الهواء» مثل حوالي 5 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 80 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 0 85 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من الماء المُبّرد. في بعض الحالات؛ يمكن أن تختلف نسبة التقسيم بين الجزء الأول 940 galls الثاني من الأمونيا-بخار الماء 930؛ على سبيل المثال؛ لاستيفاء مقادير إضافية أو أكبر من أحمال التبريد. على سبيل (Jal) يمكن أن تساوي نسبة التقسيم؛ على سبيل المثال» 9610 9615 9620؛ B50 «%40 «%30 أو نسبة أخرى. على سبيل (Jaa) يمكن أن تكون نسبة التقسيم أكبر في
الصيف بحيث يمكن استيفاء متطلبات تبريد الهواء الإضافية نتيجة لارتفاع درجة حرارة المحيط بينما يمكن أن تكون نسبة التقسيم أكبر في الشتاء عندما يتم استخدام تبريد أقل في الهواء المحيط. بالرجوع إلى الشكل 11ب؛ يمكن تصميم محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 950 للتبريد فقط» مع قليل أو لا توليد للقدرة. تعمل محطة تحويل التبريد والقدرة مجتمعين 950 بصفة عامة Jie عمل محطة تحويل التبريد والقدرة مجتمعين 900. على الرغم من
cell) يتم توجيه كافة الأمونيا-بخار الماء 930 إلى تيار الأمونيا المشبع 942 لأغراض التبريد ولا يتم إرسال الأمونيا-بخار الماء إلى التوريين 934 أي لنسبة تقسيم تساوي 96100. في التصميم الموضح؛ يمكن أن تُنتج محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 950 الماء المُبَرد للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة والماء
0 المُبَردِ لتكييف الهواء المحيط أو تبريد الهواء عن طريق دورة Goswami المعدلة 960 باستخدام خليط الأمونيا-الماء 912 بمقدار حوالي 9650 من الأمونيا وحوالي 9650 من الماء. على سبيل المتال» يمكن أن تُنتج المحطة 950 بين حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من الماء المُبَردِ بقدرة تبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة؛ ie حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 210
5 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 220 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 230 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 240 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو مقدار آخر. يمكن أن تُنتج المحطة 950 Lad بين حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 1400 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة من الماء المُيّردِ لتكييف الهواء المحيط أو تبريد الهواء؛ مثل حوالي 1200 مليون
0 وحدة حرارية بربطانية/ Moa dels 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1400 مليون sang حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من الماء المُبَردِ لتكييف الهواء المحيط أو قدرة التبريد. يمكن أن توفر كمية الماء 252 هذه؛ على سبيل المثال؛ قدرة التبريد لعدد يصل إلى حوالي 2000 شخص في البيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز ولحوالي 31.000 شخص في dy غير صناعية قريبة.
يتم تبريد تيار الأمونيا المشبع 942 في المبّرد 953؛ مثل مكثف ماء التبريد أو jie الهواء. المبّرد 3 يمكن أن يكون له دورة تشغيل حرارية تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 2000 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 2100 مليون وحدة حرارية [Alay ساعة؛ حوالي 2200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 2300 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 2400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. 3 aja) 953 تيار الأمونيا المشبع 942 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية ¢ حوالي 29 درجة مئوية ؛ حوالي 32 درجة مئوية ؛ أو درجة
0 حرارة أخرى. يمر تيار الأمونيا المشبع المُّردِ 942 عبر صمام التحكم في الضغط 956 الذي 3 أكثر تيار الأمونيا المشبع 942. على سبيل المثال؛ يمكن أن 35% صمام التحكم في الضغط 956 تيار الأمونيا المشبع 942 إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 3.8 درجة مئوية وحوالي 1.6 درجة مثوية » مثل حوالي 3.8 درجة مئوية ؛ حوالي 1.1 درجة مئوية؛ حوالي 1.6 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى.
ماء التبريد 954 المتدفق إلى المُيّردِ 952 يمكن أن يكون له درجة حرارة بين حوالي 70 وحوالي 6 درجة مثوية ¢ مثل حوالي 10 درجة مئوية » حوالي 23.8 درجة مثوية ¢ حوالي 26.6 درجة gia أو درجة حرارة أخرى. (Sar تسخين ماء التبريد 954 بواسطة التبادل الحراري عند المبّرد 953 إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة Disha ؛ مثل حوالي 26.6 درجة مئوية ؛ حوالي 29 درجة مئوية ؛ حوالي 32 درجة مئوية ؛
0 أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن يتراوح حجم ماء التبريد 954 المتدفق عبر المبّرد 953 on على سبيل المثال» حوالي 2 مليون طن متري/ اليوم وحوالي 3 مليون طن متري/ اليوم؛ مثل حوالي 2 مليون طن متري/ andl حوالي 2.5 مليون طن متري/ اليوم؛ حوالي 3 مليون طن متري/ اليوم؛ أو حجم آخر. يتم استخدام تيار الأمونيا المشبع 942 المنبعث من صمام التحكم في الضغط 956 لإنتاج الماء
5 المُتَردِ للاستخدام في التبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة وللاستخدام في
تكييف الهواء أو تبريد الهواء في المحطة. كما هو موصوف في الفقرات السابقة؛ يتم استخدام الجزء الأول 958 والجزء الثاني 964 من تيار الأمونيا المشبع 942 للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة؛ على سبيل المثال» بإجراء تبادل حراري مع تيارات الماء all 5 962 968 في وسائل تبريد الماء 960؛ 966. في بعض الحالات؛ يمكن أن zu تيارات الماء المُبّردة 962 968( على سبيل المثال» بين حوالي 200 مليون وحدة حرارية [Alan ساعة وحوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة من قدرة تبريد الماء (all درجة حرارة أقل من Hla المحيط» Jie حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 210 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 220 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 230 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 0 250 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من قدرة تبريد الماء Vial في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط. في بعض الحالات؛ يمكن استخدام تيار الأمونيا المشبع 942 المنبعث من صمام التحكم في الضغط 956 مباشرة للتبريد في درجة حرارة أقل من حرارة المحيط داخل المحطة دون استخدام تيارات الماء sal 962( 968 كحاجز. يتم استخدام الجزءٍ الثالث 970 من تيار الأمونيا المشبع 942 لتكييف الهواء أو تبريد الهواء داخل 5 المحطة. يمر الجزءِ الثالث 970 من تيار الأمونيا المشبع 942 عبر وسيلة تبريد الماء 973. وسيلة تبريد الماء 973 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية تتراوح؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 1400 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ Jie حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ del أو دورة تشغيل حرارية أخرى. 0 يمكن أن 358 وسيلة تبريد الماء 973 تيار الماء ll 974 بينما تسخين الجزء الثالث 970 من الأمونيا المشبعة. على سبيل (JB) يمكن أن 358 وسيلة تبريد الماء 973 تيار 974 الماء all من درجة حرارة بين حوالي 4.4 درجة مئوية long 10 درجة مئوية ؛ مثل dos 4.4 درجة مثوية » حوالي 7.2 درجة Augie ؛ حوالي 10 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 1.6 درجة مثوية وحوالي 7.2 درجة مئوية ؛ Jie درجة حرارة حوالي 1.6 درجة 5 منوية ؛ حوالي 4.4 درجة مئوية » حوالي 7.2 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يمكن أن
(ALS وسيلة تبريد الماء 973 الجزء الثالث 970 من الأمونيا المشبعة إلى درجة حرارة تتراوح؛ على سبيل المثال» بين حوالي -1.1 درجة مئوية ong 4.4 درجة مئوية ؛ مثل حوالي -1.1 درجة مئوية » حوالي 1.6 درجة Liste حوالي 4.4 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتم استخدام تيار الماء Sl 974 لتبربد هواء أو تكييف هواء البيئة الصناعية بمحطة معالجة الغاز. يمكن أن يُنتج تيار الماء )22 974؛ على سبيل المثال» بين حوالي 1200 مليون وحدة حرارية
بريطانية/ ساعة وحوالي 1400 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة من الماء المُبَردِ لتبريد الهواء أو تكييف الهواء» مثل حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 1400 مليون وحدة حرارية بربطانية/ dela أو كمية أخرى من الماء المُبّرد. يمكن أن توفر كمية الماء yall هذه؛ على سبيل (Jha) قدرة التبريد لحوالي
0 2000 شخص ممن يعملون في محطة معالجة الغاز ولحوالي 31.000 شخص ممن يعملون في بيئة غير صناعية مجاورة. بالرجوع إلى الشكل 12 يمكن استخدام الحرارة الناتجة عن النفايات من محطة dallas الغاز المختصة بالنفط الخام المستخلصة عبر شبكة المبادلات الحرارية 7-1 (الأشكال 5-1) لإمداد القدرة إلى محطة تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين التي أساسها دورة
Goswami 5 المعدلة 980 التي يتم تصميمها للتبريد clad مع قليل أو لا توليد للقدرة. تعمل محطة تحويل التبريد والقدرة مجتمعين 980 بصفة عامة مثل عمل محطات تحويل التبريد والقدرة مجتمعين 900 950 الموصوفة أعلاه. يمكن أن يوفر تصميم المحطة 980 تبربد في درجة حرارة أقل من ha المحيط داخل المحطة والماء المُبَردِ لتكييف الهواء أو تبريد الهواء عن طريق دورة Goswami المعدلة 990 باستخدام خليط الأمونيا-الماء 912 بمقدار حوالي 9650 من
0 الأمونيا وحوالي 9650 من الماء. على سبيل المثال» يمكن أن تُنتج المحطة 980 بين حوالي 0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 250 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة من الماء المَُردِ بقدرة تبريد في درجة ha أقل من حرارة المحيط داخل المحطة؛ مثل حوالي 200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 210 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة»؛ حوالي 0 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 230 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛
5 حوالي 240 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة»؛ حوالي 250 مليون وحدة حرارية بربطانية/
ساعة؛ أو مقدار آخر. يمكن أن تُنتج المحطة 980 أيضًا بين حوالي 1400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة وحوالي 1600 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة من الماء المُبَردِ لتكييف الهواء المحيط أو تبريد الهواء؛ Jie حوالي 1400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1600 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ أو كمية أخرى من الماء المُبَردِ لتكييف الهواء المحيط أو قدرة التبريد. يمكن أن توفر كمية الماء yall هذه؛ على سبيل المثال؛ قدرة التبريد لحوالي 2000 شخص في البيئة الصناعية لمحطة معالجة الغاز ولحوالي 35.000 شخص في بيئة غير صناعية قريبة. في المحطة 980 يتم استخدام جهاز إعادة التقطير 982؛ Jie جهاز إعادة التقطير ذي الأربع صواني؛ في محل وسيلة الفصل 926 (الأشكال 111 و11ب). يستقبل جهاز sale) التقطير 982 التغذية 984 من خليط الأمونيا-الماء . 0 التغذية 984 يمكن أن يكون لها درجة حرارة تتراوح»؛ على سبيل المثال؛ بين حوالي 26.6 درجة مئوية وحوالي 32 درجة مئوية ؛ Jie حوالي 26.6 درجة مثوية ؛ حوالي 29 درجة مئوية ؛ حوالي 2 درجة مثوية » أو درجة حرارة أخرى؛ ويمكن أن تكون عند ضغط بين حوالي 1 ميجا باسكال وحوالي 1.5 ميجا باسكال ؛ Jie حوالي 1 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.1 ميجا باسكال ؛ حوالي 1 باسكال؛ حوالي 1.3 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.4 ميجا باسكال ؛ حوالي 1.5 ميجا باسكال ؛ أو 5 ضغط AT يمكن أن تكون التغذية 984 إلى lea إعادة التقطير 982؛ على سبيل المثال» حتى حوالي 965 من خليط الأمونيا-الماء 912 مثل حوالي 961؛ حوالي 962؛ حوالي 963؛ حوالي 4, حوالي 96؛ أو نسبة تقسيم أخرى. يتم تقسيم خليط الأمونيا-الماء المتبقي 912 بالتساوي تقريبًا بين الأجزاء الأول والثاني 924( 932. تحدد نسبة التقسيم بين الأجزاء الأول والثاني 924؛ 2 والتغذية 994 حمل التبريد ويمكن أن تعطي؛ على سبيل (Jaa) حتى حوالي 9613 من 0 المرونة في تغيّر الطلب على التبريد. يتدفق الناتج العلوي المنصرف overhead discharge 986 من جهاز إعادة التقطير from rectifier 982 الذي يتضمن الأمونيا ذات النقاء المحسن؛ إلى الماء المبّرد 955 الذي die يوفر الناتج العلوي المنصرف 986 قدرة التبريد إلى وسائل التبريد 960 966 (lg وسيلة تبريد الماء water chiller 975. وسيلة تبريد الماء 975 يمكن أن يكون لها دورة تشغيل حرارية بين حوالي 5 1200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة وحوالي 1600 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛
مثل حوالي 1200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1300 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة؛ حوالي 1400 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ حوالي 1600 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة؛ أو دورة تشغيل حرارية أخرى. يمكن أن تُبَردِ وسيلة تبريد الماء 975 تيار الماء Win 974 yl تسخين الجزءٍ الثالث 970 من الأمونيا المشبعة. على سبيل JU يمكن أن 3x8 وسيلة تبريد الماء 975 تيار 974
الماء المُبردِ من درجة حرارة بين حوالي 4.4 درجة مئوية وحوالي 10 درجة مئوية ؛ مثل حوالي 4 درجة مئوية » حوالي 7.2 درجة مئوية » حوالي 10 درجة مئوية » أو درجة حرارة أخرى؛ إلى درجة حرارة تتراوح بين حوالي 1.6 درجة مئوية وحوالي 7.2 درجة مئوية ؛ fie درجة حرارة حوالي 6 درجة مئوية » حوالي 4.4 درجة مئوية ؛ حوالي 7.2 درجة Lge ؛ أو درجة حرارة أخرى.
0 يمكن أن (aka وسيلة تبريد الماء 975 الجزء الثالث 970 من الأمونيا المشبعة إلى درجة حرارة تتراوح» على سبيل المثال» بين حوالي -1.1 درجة مثوية وحوالي 4.4 درجة مئوية ؛ Jie حوالي -1.1 درجة مئوية » حوالي 1.6 درجة مئوية ؛ حوالي 4.4 درجة مئوية ؛ أو درجة حرارة أخرى. يتدفق تيار النواتج السفلية 990 من جهاز sale] التقطير 982 عن طريق المبادل الحراري heat exchanger 920 إلى التوريين turbine 936.
5 في بعض الحالات؛ يمكن أن تختلف المتغيرات الموصوفة في الفقرات السابقة لمحطات تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين 900 950« 980 Jia نسبة التقسيم لتقسيم الأمونيا-بخار الماء 930 إلى الأجزاء الأول والثاني 940( 942؛ ضغط التشغيل؛ تركيز الأمونيا-الماء في تيار الأمونيا -الماء ammonia-water stream 912 أو متغيرات أخرى؛ على سبيل المثال؛ aly على الخصائص المرتبطة بالموقع أو البيئة؛ Jie التغير في وفرة ماء
0 التتبريد أو القيود على إمداد أو عودة درجة حرارة ماء التبربد. هناك Waal مفاضلة بين منطقة سطح المبادل الحراري وتوليد القدرة أو التوفير في القدرة المحقق باستخدام الماء 30 لعملية التبريد Jala المحطة cooling 01ام-10 .chilled water for في محطات تحويل الحرارة الناتجة عن النفايات إلى تبريد وقدرة مجتمعين الموصوفة أعلاه؛ يمكن Gla توليد قدرة تبريد زائدة. يمكن إرسال قدرة التبريد الزائدة إلى شبكة التبريد المراد استخدامها
5 لتطبيقات أخرى. تقع التطبيقات الأخرى أيضًا ضمن مجال عناصر الحماية التالية.
Claims (1)
- عناصر الحماية 1- نظام يشتمل على: مبادل حراري heat exchanger لاستخلاص حرارة ناتجة عن النفايات يتم تصميمه لتسخين تيار مائع تسخين )704( بإجراء تبادل حراري heat exchanger مع مصدر للحرارة في محطة معالجة غاز مختصة بالنفط الخام؛ نظام لتحويل الطاقة بدورة Kalina (700؛ 750( يتضمن:de sans أولى من المبادلات الحرارية heat exchangers لتحويل الطاقة )716( 718( مصممة لتسخين eda أول )724( من مائع التشغيل working fluid )712( بإجراء تبادل Gl heat exchanger مع تيار مائع تسخين تم تسخينه؛ يشتمل مائع التشغيل working fluid على الأمونيا ammonia والماء؛0 مجموعة ثانية من المبادلات الحرارية heat exchangers لتحويل الطاقة )720( 722( مصممة لتسخين الجزءٍ الثاني )732( من مائع التشغيل working fluid (712)؛ تتضمن المجموعة الثانية من المبادلات الحرارية heat exchangers لتحويل الطاقة: مبادل حراري heat exchanger أول مصمم لتسخين gall الثاني من مائع التشغيل working fluid بإجراء تبادل حراري heat exchanger مع تيار سائل من مائع التشغيل workingg¢fluid 5 مبادل حراري heat exchanger ثاني مصمم لاستقبال جزءٍ ثاني من ile التشغيل working fluid من المبادل الحراري الأول ولتسخين الجزءٍ الثاني من مائع التشغيل working fluid بإجراء تبادل حراري heat exchanger مع تيار مائع التسخين stream heating fluid الذي تم تسخينه؛0 وسيلة فصل separator (726)_مصممة لاستقبال الأجزاء الأول والثاني اللذين تم تسخينهما من مائع التشغيل working fluid ولإخراج تيار بخار(730) من مائع التشغيل working fluid وتيار سائل )728( من مائع التشغيل working fluid ؛ Guys أول ومولد (734)؛ حيث يتم تصميم كل من التوريين turbine والمولد لتوليد القدرة بواسطة توسيع رقعة تيار البخار بمائع التشغيل working fluid ؛ و5 تويبين ثاني (736) مصمم لتوليد القدرة من تيار سائل من مائع التشغيل working fluid .— 5 9 — 2- النظام وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون لكل واحد من المبادلات الحرارية heat 65 لتحويل الطاقة دورة تشغيل dhs بين 230 ميجا وات/ساعة )800 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة) و350 ميجا وات/ساعة (200 1 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة) . 3- النظام Gg لعنصر الحماية 1؛ حيث يتم إما: أ) تصميم كل من التوريين turbine الأول والمولد لتوليد بين 60 ميجا وات على الأقل من القدرة؛ و ب) تصميم التوريين turbine الثاني لتوليد 1 ميجا وات على الأقل من القدرة. مائع التشغيل working fluid إلى ضغط يتراوح بين 2.4 ميجا باسكال (24 بار) و2.6 ميجا باسكال (26 بار) واختياريًا حيث يتم تصميم المجموعة الأولى من المبادلات الحرارية heat 665 تحويل الطاقة لتسخين الجزء الأول من مائع التشغيل working fluid إلى درجة حرارة بين 77 م و82 م )170 درجة فهرنهايت و180 درجة فهرنهايت). 5- النظام وفقًا لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل نظام تحويل الطاقة على مضخة مصممة لضخ مائع التشغيل working fluid إلى ضغط يتراوح بين 2ميجا باسكال (20 بار) و2.2 ميجا Jul (22 بار) واختياربًا حيث إما: أ) يكون للأجزاء الأول والثاني اللذين تم تسخينهما من مائع التشغيل working fluid ضغط بين0 1.9 ميجا باسكال (19 بار) و2.1 ميجا باسكال (21 بار) عند دخول وسيلة الفصل أو ب) يتم تصميم المجموعة الأولى من المبادلات الحرارية heat exchangers لتحويل الطاقة لتسخين الجزء الأول من مائع التشغيل working fluid إلى درجة ha بين 85 م و90.6 م (185 درجة فهرنهايت و195 درجة فهرنهايت).6- النظام وفقًا لعنصر الحماية 1 حيث يتم تصميم المجموعة الثانية من المبادلات الحرارية 635 84©١التحويل الطاقة لتسخين all الثاني من مائع التشغيل working fluid إلى درجة حرارة بين 68.3 م و73.9 م )155 درجة فهرنهايت و165 درجة فهرنهايت).7- النظام Gg لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل نظام تحويل الطاقة بدورة Kalina على Sie )738( مصمم لتبريد تيار البخار من مائع التشغيل working fluid وتيار السائل من مائع التشغيل Working fluid بعد توليد القدرة» حيث المبّرد له دورة تشغيل حرارية بين 730 ميجا وات/ساعة و940 ميجا وات/ساعة (2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة و3200 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة).8- النظام Gy لعنصر الحماية 1؛ يشتمل على خزان تجميع accumulation tank (702)؛ حيث يتدفق تيار مائع التسخين stream heating fluid )704( من خزان التجميع accumulation tank « عبر المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات؛ عبر نظام تحويل الطاقة بدورة Kalina ورجوعًا إلى خزان التجميع accumulation tank .9- النظام Gg لعنصر الحماية 1 حيث يتم تصميم المبادل الحراري لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات لتسخين تيار مائع التسخين stream heating fluid بإجراء تبادل حراري heat €Xchanger مع واحد من: أ) تيار البخار من ماسك الكتلة المعدنية slug catcher (104؛ 106) في منطقة الإدخال0 بمحطة معالجة gas processing plant jal « ب) التيار المشُخرج من وسيلة استخلاص (sla جليكول أمين (DGA) di-glycolamine )322( في dass معالجة الغاز gas processing plant ؛ ج) واحد أو أكثر من تيارات الغاز الحلو وتيارات غاز المبيعات في محطة معالجة الغاز 985 processing plant « أود) أنبوب توصيل البرويان propane header (510) في وحدة تبريد البرويان propane dallas dasa refrigeration unit الغاز processing plant 5 في محطة معالجة الغاز gas processing plant .10- طريقة تشتمل على: تسخين تيار مائع تسخين (704) عن طريق مبادل حراري heat exchanger لاستخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات بإجراء تبادل حراري heat exchanger مع مصدر للحرارة في dass معالجة الغاز gas processing plant المختصة بالنفط الخام؛ توليد القدرة في نظام تحويل الطاقة بدورة Kalina يشتمل على:0 تسخين ea أول )724( من مائع التشغيل working fluid )712( عن طريق مجموعة أولى من المبادلات الحرارية heat exchangers )716( 718( لتحويل الطاقة بإجراء تبادل حراري heat exchanger مع تيار مائع التسخين stream heating fluid الذي تم تسخينه؛ يشتمل مائع التشغيل working fluid على الأمونيا ammonia والماء؛ تسخين الجزءٍ الثاني من مائع التشغيل working fluid (712) عن طريق مجموعة ثانية من5 المبادلات الحرارية (720)heat exchangers 722) لتحويل الطاقة؛ يتضمن: تسخين eal) الثاني من مائع التشغيل Working fluid عن طريق مبادل heat ha exchanger أول بإجراء تبادل حراري heat exchanger مع تيار سائل من مائع التشغيل working fluid ؛ و تسخين eal) الثاني من مائع التشغيل Working fluid عن طريق مبادل heat (shaexchanger 20 ثاني بإجراء تبادل حراري heat exchanger مع تيار مائع التسخين stream heating fluid الذي تم تسخينه؛ فصل؛ في وسيلة فصل separator (726)؛ الأجزاء الأول والثاني اللذين تم تسخينهما من مائع التشغيل working fluid إلى تيار بخار )730( من مائع التشغيل working fluid وتيار سائل )728( من مائع التشغيل working fluid ؛5 توليد القدرة؛ بواسطة توربين أول ومولد (734)؛ بواسطة توسيع رقعة تيار البخار بمائع التشغيل working fluid ؛ و— 8 9 — توليد القدرة من تيار سائل من مائع التشغيل working fluid بواسطة توريين ثاني )736( 1- الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 10( حيث يتضمن إما: أ) توليد القدرة بواسطة التوريين turbine الأول والمولد alg 60 ميجا وات على الأقل؛ أو ب) توليد القدرة بواسطة التوربين turbine الثاني لتوليد 1 ميجا وات على الأقل من القدرة . 2- الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 10( تشتمل على ضخ مائع التشغيل working fluid إلى ضغط يتراوح بين 2.4 ميجا باسكال )24 (Lb و2.6 ميجا باسكال (26 بار)؛ واختياريًا Cua يشتمل تسخين الجزءِ الأول من مائع التشغيل working fluid على تسخين gall الأول من مائع 0 التشغيل working fluid إلى درجة حرارة بين 77 م و82 م )170 درجة فهرنهايت و180 درجة فهرنهايت). 3- الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 10؛ تشتمل على ضخ مائع التشغيل fluid 10/011609 إلى ضغط يتراوح بين 2 ميجا باسكال )20 (OL و2.2 ميجا باسكال )22 بار)؛ واختياربًا حيث يشتمل 5 تسخين الجزءِ الأول من مائع التشغيل working fluid على تسخين gall الأول من مائع التشغيل working fluid إلى درجة حرارة بين 85 م و90.6 م )185 درجة فهرنهايت و195 درجة فهرنهايت). 4- الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 10؛ حيث يشتمل تسخين eral الثاني من مائع التشغيل working fluid ١ 0 على تسخين ea ثاني من مائع التشغيل working fluid إلى درجة حرارة بين 68.3 م و73.9 2 )155 درجة فهرنهايت و165 درجة فهرنهايت). 5- الطريقة وفقًا لعنصر الحماية 10؛ تشتمل على تبريد تيار البخار من مائع التشغيل working fluid وتيار السائل من مائع التشغيل working fluid بعد توليد القدرة؛ حيث المبّرد 5 له دورة تشغيل dps بين 730 ميجا وات/ساعة و940 ميجا وات/ساعة )2500 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة و3200 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة).6- الطريقة Gg لعنصر الحماية 10؛ تشتمل على دفع تيار مائع التسخين stream heating fluid )704( من خزان التجميع accumulation tank (702)؛ عبر مبادل استخلاص الحرارة الناتجة عن النفايات؛ عبر نظام تحويل الطاقة بدورة (Kalina ورجوعًا إلى خزان التجميع accumulation tank .7- الطريقة Gg لعنصر الحماية 10( تشتمل على تسخين تيار مائع التسخين stream heating fluid بإجراء تبادل حراري heat exchanger مع واحد من: أ) تيار البخار من ماسك الكتلة المعدنية slug catcher في منطقة الإدخال بمحطة معالجة الغاز gas processing plant ؛ب) التيار المُخرج من وسيلة استخلاص داي جليكول أمين (DGA) di-glycolamine في محطة معالجة الغاز gas processing plant ¢ ج) واحد أو أكثر من تيارات الغاز shall وتيارات غاز المبيعات في محطة معالجة الغاز gas processing plant ؛ د أنبوب توصيل البرويان propane header في وحدة تبريد البرويان propane]01 نا refrigeration بمحطة dallas الغاز processing plant 5 في محطة معالجة الغاز gas processing plant .a مج ا rec we an a i3 ٍ. 8# #ذ 2 = ب 1 8 i a ee Ey = 5 Fe = a 8 ب ns » i A : 0 HN oi H a ب N HN _~ - 1 : 8 8 3 H wy SA 3 3 بي NO وا 00 عي HN 8 HN 8 HN H x H Ea] H H 0 ~ H N 5 H N N N 8 H 1 1 i 3 0 I= 1 1 H 1 1 N N 8 عي H H ERR i ae EA = 8 جد ؟ الا اي 8 H HN $2 ; : يد ™ ل 1 H 3 9 Bd oo \ 5 5 8 % 1 3 8 3 1 اج ْ 0 oF - ® is 3 Ke ol wey 8 : LTTTEY H a 3 ل H : RE H 3 3 : i Fong | 3 ] : 5 HN : HN : H : H : H : H : H : H : H 1 des i ; 1 H 3 i § 3 H i al ST hy 8 i eo الو ا 1 8 FH = N > 5 مب ب 1 سس 1 لم H YER N Le wii 1 J} 58 » 5 2 IF ¥ 12 4 - H 7 1 يح زر i RRL Rraraangaraaiaaal or N 3 + i % wd > 4 0 Ud N y Spry SO VEE | el N ps 3 . NEN اها $d 0 ل wd N > “a ,__ : الستسسسستتسسيتتتي للللتتتتتتت مدي ب i ان 0 Ne ا 1 ol ا : N 2 ِ H 0: 8 N 8 - ل N i Ld R N 8 Pe § لج we N م 3 - Se N i ay, 47 5 رز a Smad a 1 1 > ٍ on § ed ~ 3 وا« اح ا ا ا a i 1 R rs 8 ! : 0 بيخ Spd i or he 0 ES Fa - : N ا Las N HN ل i ا co = Ei ad . أن يتا لع Fy Ne Eh Serre N ٍ i يي عق ا ha ا : بج وجي يجي تج الج fi 2 Sa Fe - i on 1 N ; Xa AE N N ب" ا SN لا SE i حسمن 1 Aran H م 1 N يبيب i) wo} = و =f 1 estas ; ااا ا ِ اها EE Se 1 : Ee SE >. BR ER N N } => ay N اح & 0 : اام pa = y py NY H N F aaasassasasssssd a) N م" p § 8 ad . co pd 1 R ® > 3 > N 3 RE > N N 8 - اخ 8 إ 0 i en a N مح N 5 م - Ty = : ا ¢ Foon Eiht JE k x } : EET k Rood k wh Pd og } a A E = ¥ اي 8 i Pr 3 Ad Ne > a 1 ~ جحSEY حت EES 8 3 8 Be ws . ّ 2 . oN = : 1 8 لج 1 a x3 k ; ٍْ ا 1 E يسا A إْ 8 we جحت 3 ] 8 م RUE i r 0 - ; رٍ ا 0 8 ! 0 ع Togs 2% إُ ow : 3 = 1 اب - 3 ; > مجه ا > 4% 4 يٍ ب i RE : ا ال 3 ا 8 X إ )0 الاج ات | 5 نع I od #9 k 3 لل x ow i 1 أجل & 1 : ; سس ; ah 2 =< 1 i | i : وجو 1 : لا ال الم ا يد FE {wh | | | ١ : ب Tee Fon 5 م 1 ؟ FoR NF 3 al 5 ل اال ل ا ا 1 جلا ra a 3 4 &F سسا لتنا ثانا الل 3 ىا bi £ Fw : Ea ب Re : k - اخ : 1 : : 0 : ] : لئس : 1 + ] ا إ 1 > 3 3 الا إُ i ل IE إُ py ا J IF تت ل ل ا ا اا ال إُ ل : Roa he] 3 د ee fa goog wo or [ fo be 1 Soe ~ = إُ k E x A Be ERR 3 E = od FINE 1 ] PT a tH 0 1 2 ب 7 1 k 1 OO FRAN | ا | de MEER : of ER EE & 0 FI | ال ا | نل ال 2ا .لغ .م ا ES IE TT 4 أن EA OER PON ; LN TI pf 1 0 - إ WE Pe أي : 1 3 i م 0 . SEIN SI, ا ا ا سق مساق § لون 3 1 E N H 0 3 : 8 fa? a ٌ ص 2 E'S 1 ل Sa ل SS va جوج وي جا مج ا ب — 2 : 5 ب 8 EN or R35 La Ea - { 0 - + RS ال ١ Py t #سيسيييييييييا od PLS ke ia ليسا IN & * - A = . ww cose ار 8 Ge bid مي 1 م م ل الج AN : ٍ ns hh fa FRY الحا Ng | Ee = oF r iN ¥ H « ¥ 5 0 7 { احج ا 3 ل 0 Si م 1 i fo A ~ = 8 S HO - per من فنا hg het ha he SSE t 0 N x aad د : 4 « 3 و 3 0 ال i د ميد i الحا i ax 1 RY: Fx i fe © oe Via ob 1 م" i NE INE ® ؟ سد ا ساح NOI H Ay ب Tage للا i idNF. BF ٍ Ch I aaa LE ليحي ل اهم © 1 ا io BO St RE a 2 3 8 + Vo KS GR A J NE ل ا TN 7 N a ا ؟: Ey } N x 0 السيسيسيا \ Vib | i ST سيق 2 E ew. 1 ل ل H be جل He : a ) FT a Loe i577 اح 0 3 3 woud E % if f= : : 1 ا we 4 18 1 i os 1 > بج 0 : 8 ان F ل 0 w لخ > 3 i Rn A > For 0 i} 8 3 i FA § 5 0 5 0 8 EY 1 = ب 0 1 0 ادا 7 تت - ! 8م i : be “i ade oN i ] fed ) [A 2 با > i 1 nt ل 2 NE = 1 " ا I > 0 أ A we 1 Re > 3 CER Xd للدي و 7 : ل TE.ا 1 Saat os Hl Fd SEL إل ها سر لل Os | + Ip 7 د الست Ed Bo 8 : ل ب & tH § Nl ; : 3, } : 3 5 ed * ب a ¥ HN 1 نب & oe K ¥ § ~ 34 ¥ 8 - 8 iY 3 م م 1 a ل 8 Fd wt 0 8 8 § A 3 8 N 3 Fo 1 بي 1 ييا 5 0 © ¥ ااي SE SA a 1 For gd Sil EE ال | 4 | 1 ع أ اي ؟ :1 3 : 4+ ا 3 5 7 ...ات 1 4 NE مهش # ا ايد rh 8 i on N § i : ا إْ جّ إٍْ 1 ا 1 1 N N N 8 8 1 oy H + ا : i SE & 1 اج . N = H & Ed 3 i we — N SR” 8 1 i ل : { 1 دم i. on! 0 i LN § sessile. Ie Wis dd5. Fo ot N o ££ fi vd KX ~ : =Jo . الاجree ب EN 5 Ne 5 SA 3 ke ب 0 1 اخ اال 5 الا Ad 8 يسم EEN م + 3 3 8 ٍ : i Ta E i MY aa Fo 3 N : : i yO 5 3 I # i ; 1 i 5 ؟ i 1 i i H 3 3 H : § ¥ 3 & 3 SA Ten bs N 3 8 wd 0: 0 3 3 £5 .—[ N : a 3 won > i اسل EE [Jt od H PLE N 3 3 0 FINE : i 8 boa RN fd ] H ee boa “a k H < ال NE {aol Id a» [a 1 va ; 3 3 ال yo § TTR 3 3 وديا م 1 ال 8 :+ 3 8 81 yon ES Se i 3 3 ا 302808 وجي yon i 5 i 8 1 40 قد 0 - id PRE 3 مع ا 1 اا قم 1 5 id ES ion | = k EERE: y 3 3 A fd ا )4 it ليت * id FERRY tv oa a 3 - 3 + ؟: IA VoL A WES I # ل 0 Ray, Broan 3 دده MN اجا ¥ 14 yon wo H ii HE ١ 3 ae i 1 ب {i ii of 1 i 1 ER i LY NC i 3 ؟ ¥ H & 3 H 3 H N 3 ; ] EEN i ii 8 { i HE : ii Vd i Ea : Ss EI] H [ISTE 3 1 3 0 : ال ١ الج EERE FE H Ne { & 3 . ب 5 [I we i i H EE ; oy; ورا 7 H id Seni ee 1 1 ¥ RD « م 0 yon 3 8 Veil RX ¥ نطق NEE] { ES i ion i H 3 اع ¥ NE { i id : = Sd إٍْ 0 لجنا ص 3 {i pe i id fama id wid ii FUN w= ii. Sg 1 0: ened TR 3 ال الاي ا 3 + :3 1 دتةةةتاسان: Mp TTR اب تددس § WES i i 3 = م i N ¥ Fo |e 0 3 in ا ا ال > : 8 uo 7 1 خا اا 1 i EE 5 {= ب ا 8 8 § i oy NM ¥ : 84 8 Hy i i Fo . i 3 3 23 ب a1 . R 3 fo cd FIR 3 8 3 i 3 3 . 0 FREE FE H Pog 3 3 دجي حار 8 1 ننج i 00 ؟ OFT Aged PRY 1 + fi 3 LEIA J NI H od 3 i مل 25 a 3 i 3a 0 بابب باد E i ابم 1 i 34 5 d : N 2 FS N H RY H LE) 8 ال 8 1 8 H 8 3 H 8 oy N a HN wy H Sy 3 Hl 1 3 8 قاع H H bond % ا H : ِ ody Te H 3 جل 1 N - k a H Ea To 0 جد ا 1 7١ > 3 جح أ حب TI os 0 Tied Boo الما ا 5 i "8 ان لس مر ES) MR SI . ا 0 i 3 h : 4 N pov H J N ] 3 3 oh لج ؟#منسسسسسسسسسسسدة الاسسسسسستة السلا ا ٍْ 1 i 0 1 0: 3 i 5 بج h N 9 3 8 N x 8 N N N ] 8 Bas 3 " 3 1 8 رخ ا الححت ا ET. ا i § الح 8 4 i N ' 0 3 5 § : 5 0 ra “$4 3 - 8 3 N a Ra 32% 3 i pn pe wv BE wi . RN we po: N AS oad ax I IT: k ? 3 i & Tes Roa TNS k pt k & م 1 i LT = RN a. : x ey on الع 8 % 2 ا N td 3 - 3 8 i «5 = Oe A : 0 8 N N ~ - ot B 1 : ا 0 = : ا = H oa H Meni : : k EN » لمي - nk 3 H * ey > RE ب { ¥ : HN Es 8 5 0 1 ? : ا 1 ا i £7 1 N 3 N N N i Linn : اد م no & Pp 3 a > fd " - Ly — ERT v or يي A STH + ام pre ا + i 5 - X من 5 of pos 1 ih ha TNs = + x < se Fa bE: اا we أ ]الي ]احج ب 3 al bas Ri حي 8 1 NRW A 3 J % 3 Ty 0 نا ا0 ."م 1 0 > ب FY 8 5 = fy ال ا ل fy 0 1 N SF 3 1 FEE EY 2 3 Foard 1 حجر ل 3 + 0 1 & 7 ron SE i SELEY i 8 3 ; creed? 3 § BEERS i 1 PE 2 8 H k ص ل BN H ] CE I #8 الا & 4 G3 ; had Ea 3 ofa i 3 ¥ E A ob . i bi EE, 1 إٍْ مي ا 3 wa 2 x ل | 3 i ¥ 2 0 8 hi ne o ii “+: ; دحج ججح ال . يديا - 1 <5 2 7 ا : Thode? wy 3 1 : أ اذ 5 5 LE fil 1 * 1 اي H Rad 3 § ا H N N i ur H H H HN N N N H H 1 H N ES id N 3 ححا ماحد Ni 3 eS 1 T oy H 2:8 ES N ne ل البسستيس»سسشستتت 1 NE ey م NER YOR I N NEF 1. 3 Fa FFE 8 لاوا تواج توا توا جنويع توا جلاعتو لجاع تواجلواوتجاجلواعلواجااجنوا1 LE So k © حا ّ بRey لد حدس ليت ريت ددن SER Re AE AEE لجس Ee AN A EA السام تج أ ادن د لحني تكد لمجت دحا تجا د لتحت تدم ددن Ae دا لدت جات ل الا H : * 8 H H i H 3 2 Ry 0 X 5 0 8 : H H Ny H . 0 0 - 3 H > 3 z a H H 5 3 H 8N . : 0 * i & 3 : 3 i : : : ; سس 0 3 ba 1 3 oN 13 EJ i 0 FRE 1 0 : : ل بحب اح :1 Fa 3 > 8 i 5 H 2 : x ين H 2 Rs 3 : 8 i : 3 H i : N ® h H > ® 8 x or 3 iE N H 3 x H 3 H ® 3 $ ¥ 3 iE H 3 x x 3 ¥ 13 . 8 wn AAA LA AAA LA AA AAA LA AAA ARAN 8 & H ® 3 [3 : ® 3 : 1 { x 2 8 H ¥ 3 J ® 5 x Hy 3 : ® 2 H ® H ¥ H H # 3 x H 5 3 ® 3 oF 3: ® X 0 :8 H 5 , 3 ¥ 1 a 3 ® H a > nw x x : + 3 ¥ 8 ot hS x * H ¥ : EN 3 ® H 0 1 : 3 < 1 5 i ® 3 N EH H pen H ¥ 3 oS 1 ¥ 3 N ¥ a H i 0 8 2 Ft H + 3 3 :8 8 ® 3 8 a 3 8 x ® 2 3 x Ra ¥ : 3 ® 3 H - ® 3 R ¥ 20 N * Ca H x E an 0 H H ¥ 3 Fal . 3 3 : ah & i لح حت ا 3 ١ 3 + ب > 3 edd § 3 3 3 3 3 § 3 * 3 N 5 2 3 : { ; 1 : H 5 0 1 8 8 N by Ra wav ei cane en rl جاع Da محا ل جه ENR ER BA جام اي لخاد تجاه ضاي مات عاج جاع اه 0 MB له لجاع للج أ جاجد A AT NE a انح 1 § BN ب : 0 7 1 ro 3 oN و ' ا #* ad : 0 م م لل 0 * go 2 1 x + 5 Le cei CR IE AY EN STN SRY 5 الا 5 pe £ pty & fey 0A Como Rd 3 3 Ro 3 I RA § Foy EY 3 3 0 bY wed 3 1 ا oi % a ب ا 5 AY SE شا > الحا : od No bg Nora > و 7RAR ا د اه ا ل ا إٍْ on et لقاع أذ بلا 5 A عام عدف لماعل جوع بل ماهم حداف 1 8 1 * 2 3 H 3 3 : ) RN 2 : 8 ¥ 1 1! . 0 1 i av © ke $ : : 5 3 ا ا 1 1 oF eda wo oy 1 % 1 ; بخ Ak MITES : : : JN) ORV SU 2 1 1 3 he af : § : : : 0 £ | pee 3 ; i Sirona 1 : 1 * 0 ! 1 ا H : : fF: : ل ab 1) : bs 2 * J : . Ro 8 : 3 م البيييا : Eo { 3 R ' 3 EN = Few H i اا > : 0 ا ٍْ 5 : ; hy 3 ’ i 1 * go ‘ : جم : H 8 E : : i : ; § 0: إ1 . I | : 0 2 د أ الأ ١سفسس تت تع ا ا . : . wo ~ Re IR a] : « Fy Yo fev 1 gr wees 0 = § 1 il : بين bs 3 * : 8 ب م 0 ¥ ileionadt 4 2 1 2 كر RPE be : : = 8 |) EA * 3 3 : 1: ب } & un : = ا a h: : > § : RESERVE. 1 JE : 0 1 ب م لوادتي 1 يا : ; {Sy } 0 t 1 1 : ل 1 ٍ 1 : i § ¥ R 1 : 1 ; : BEI 4 0 coe 1 : 5 1 ¥ مسي : Fi: ¥ Po ا ”م vo ig — EL Ys أن Send 8 : : 9 i Raa : ب : H ب : pe k B § 3 He Eo 1 إٍْ م ; : 1 § 3 i $e 8 wd 1 ا 1 | : الى Po & : 1 ب 3 : 1 : Pa i : ; ا يق Pod : [| TE od | : 1 إ إْ !' 8 8 | : § i i إٍْ ني ا م : ; : 1 E § = ] 8 i ; : : & : ! : 1 g fo 2 : : 1 ااا : 1 | i ناد ل SE. ل Ea ae rr 2 fo An 4 ا %, : a الي ات ا د د nm so 00 "م لم م : : Rol : 3 § ad A Ll 5 a wd i 3 a EN ا« a EE ب يبي Li i il 5 إْ ll : oF yh | REE ا fa. WR 3 4 3 a5 Fd Fa A oF 3 5 محل SR %. م ا >مالا اعد يعد تجاه احا امم ايم موا لاج i i حا يجي ايم ماج يجام راي عا بجا مام يام باسح تت جرم ا ات ميات سا اج يات جا ايج ّ 0 :0 3 : H By ® : ا 8 H HN = 8 H 0 8 8 H 0 . £ H - > $a N § ب- wr + oe N § H م ال x 8 k 0 ¥ اذا 1 Ee Ras 8 i Jo ‘Bo 1 eid 8 A Med § 3 t ) ¥ N § g : ده 08 bi a 3 2 : 1 أ 2 ؟ 8 bh 1 : : ai x= N ع :2 ل 8 BE sana 0 = 0: ْ ES we . : - * لا : Ea * i 3 8 H Eo 3 8 ل : 8 LF ; § BN 1 0: 8 حلي 1 0 3 od he N 3 Eas > 1 : § hy ; RE 8 1 اركح + يبيب ARRAN AREA 32 الس rf ِ 8 : FT 1 ب a .اج : i Fy Fe & OY a 4 1 0 نج ب : ا ميم Ed ws 1 لان : i = rE ل ب x i ¥ j ] 3 5 ROR | : i 8 : السيسيسسسسمسسسممسيمسسسسسسسيسةا A SF "0 1 الا 3 1 م 8 ل i & oe gy a 5 2 : ل“ or A RN ل i Ca El 2 ined : : i ل :8 by % £ 3 1 ; : x ] § 3 Re 1 ! 3 ا i [ : 1 1 E 1 : 2 * 3 » . 4 : م : 1 ; od + i 1 1 : 3 > 1 ge 1 4. 1 1 1 4 اد 8 د > 1 3 ال © يي اميا 1 0 0 8 جمدت ا lH A SIMIAN $ 3 ذا أ Si )5( 3 1 adr 1 3 Pa i 5 + 3 1 - 0 oe 3 1 : : H : x : : t 2 8 ل 0 2 د 1 . 0 N 1 1 01 : :1 1 © ايه + 1 اللي م OF ae H 3 : 3 2 x & : 1 + ™ + 1 0 : 3 + ب ] 1 : 0 جا + #1 ; 8 § - 3 ب 3 : 0 ل 2# 1 3 Ea we 3 3 + : 8 N = a | SH + : ا + 3~ لخ 3 > 8 3 eS 3 acd of 3 : 0 EH) : 8 2 1 t H 1 3 ads 8 £ : جر 2 : 2 t ب 8( : Ban % x 1 8 4 She So ar ve a oa at PE ¢ ا eG a a A ني an 6 x in ven an a + § = 3 1 I Pa § وب بيجيبببيدٍ ل ّ 4 : +R +: 2 LE $ 1 1 0 8 3 : 3 wi i 1 $ : N 0 : 1 ا 1 4 FR 3 FI | ¥ 3 3 :* ؟ : oe i 3 FE 60 1 ا م he El . 8 1 8 : 1 8 جديا يجيي يمي 1< - N " LIE ‘IN : *ج ن ‘IR ا سبد i “a3 1c + م k HE Fs RE oo |: E ek PROBE BE oad 3 = Nov FEN i > بد ا ل ; TE § © اا i 1 LI a I) 0 جد 5 ع 1 g h os الخ BE ; ; EE Se BY ind 3 ل J Sar, 1 IN nl 0 3 3 pA 3 § : ا : > + we 3 boos RE ves 3 0 ١ 6 : 5 : 0 : ؟ of مسا ا inn ceili | AR i fn 1 : : 3 ا Get BG 5 § hE 0 i wo oF N wt ; + , 1 ROS : ad N > i 3 3 : ل 3 ذا sy 3 “Ne A SNR AAT A A a 8 ير boy 0 pe R ox 1 أ > 2 wr ارح EL 1 i “Ne 1 إٍ ل re | ] = 1 nd 3 1 % a Te 3 ل١ pg iid 3 *« ا - ا memes. ل i | \ _ = ne “ 7 > is © RR 4 = ! « a w £ ae شاالت ا ا ل ل ل AR ا ل ل 55 8 AR ا ا ا ل x 3 * 8 3 * 3 > X < Hi F % Bs 2 » x 3 2 ¢ 3 8 8 3 3 = 2 7 >< EE : Me ob 2 H wb N : > 1 H ."م a : ب wd EX : 3 ¥ $ =" نينا § Eg 5 3 ا يدي ¥ we 3 : < 3 ] ® x 5 2 H x 3 i i H 0 مسقا i Hy ~~ 1 اليد NE 13 FREE t fe : ¢ 2 اح 3 I ا 3 1 من ا > RES = 1 : SY ; { & 1 : 3 » . : * or 9 < LER . § ! LOW us . : 1 EOE = 5 = 1 : 8 مج ل EN) * N by 3 » i 3 3 i SNF. A x 2 a H 9 0 8 8 8 * © p2 we 5 ? EN 8 He 3 : 8 0 > 1 N 5 - 7 ال« 2 : ry 8 NAR ل 3 N Ra H : * بيه ا H SET Te o> ERIN i 3 8 ٍ 8 3 م ل ا + الحم . H i ا ا 3 ؛ ES ةٌ 1 3 7 > ع i ُ اح 8 AB a 3 ? ral $ © t * 2 3 3 * © 2 7 3 * ¢ H 7 H 3 3 2 3 i M = : * اجن 2 £3 3 3 ? } لاع 5 he 3[ fy 2 £3 x oa 3 i ٌ, * : bl 3 5 i we & 1 . 3 3 الي .جتحت حا 8 H PN H bo 3 § T 7 + y 3 by I * ¥ »3 . § e 2 H wR = on 3 H د - لخ 8 ay We Tn 5 H 4 Lar Ee) FEAT i H { AA AA AAA AANA ANAANA SE EES ESSE { 1 { Ne AR aati 3 2 ا 58 د 1 5 2 8 3 0 3 م 3 { § H : 3 : H :0 ان £ * 0 4 £ ad : “> ¥ > Be : 3 8 A RRR A Ar دي سمج لد م ال Bd 00 حي اه مد ادي ال A اما ا A i ل م ل 0.0 0 00 !لالس 3 { ES 3 3 # ب ae 8 ] :3 . b : 3 § po i 3 و ] * & 3 3 x 3 : Ei E fv 8 * ] ا 8 اا x % & = > 0 LI 0 0 مق اا حا ازنززططززطزز««««««««««««««««««ل«لل«ل«للل 0 5 Full a i 5 2 { a 3 i 1 ج oy 8 5 & < By 5; 3 A 5 ا ين A 8 3 3220 FER ord, ES: N } FE EGAS AA ات احا تت ات ا NAN ماح مات للحتت حا دا وت جد جات TE لات دا للحا SIA MA اا ANE IAS اجا ما ححا اج ا حا اا he % 3 3 3 3 ! i & i kd 8 +: i i 1 + H 01 8 ] * ا اج EY By $ ابا NE 3 ;NE. 3 نال“ 3 2 الل“ Nod RY 1 1 T ES 5 Se : 5 3 4 i : مركي i H 0 4 3 ¥ py H 1 1 3 ] 3 $ FI: A ee rs 5 1 لمجي 3 0 i FIN a 3 0 ا 1 = i 4 ا § H ب i 8 8 | لوي § v a r HN 4 bi i ] i Pot” 1 H i 3 PEN 5 0 0 1 0 0 : 0 H Rall ما a . < Pd م > مشت اج 1 2 H = 0 ل 3 0 0 بت = we 5 8 اس 1 8 a 1 8 i i 2 a > 3 1 i ps TT SU. —— J i & 0 . ®. R pS ¥ bo 8 > اا H > ES Eas H x 3 ١ 8 8 > 3 § H o> H ب 1 HE o : 1 اج i B يمحن ب احج جو ناح ححح احج H > 3 H we 3 + % i H 2 0 ا نه ا ا ل 3 ا 3 0 ! 1 S$ > § 1 0 > i ا د 8 3 EY a 2 > AR & 8 0 3 i v by > * ¢ Ey 3 i i h H : 3 Ey 2 3 ¥ 3 by ® 0 3 Ey $ : Hy by by : H i : 3 H iE 3 kd ¥ 3 3 3 x x Ae & Rl > Hy 1 . H 2 bd 8: لم 2 : EH bd 8 ب > ki x + H = + i RY 2 : Ey ب iE 8 x ; EH EN 1 8 I 3 | : 3 Eo 3 ord Re i Ed H fas We g i 3 x ¥ wr SA i i ا ا ¥ HN ¥ ; bd 8 + + ¥ 3 bd 8 3 3 FS N + H 8 i ¥ bd N i hd Ey ¥ H 3 by ¥ 8 3 2 م bd « sn 3 H wi 1 اس م ¥ § EO ¥ Ny RE i 3 ke ¥ b 5 1 مدا ? x ¥ ل & OR 3 $ 3 7 I ICHAIMITNTNININ. — S amassed 3 b Rid x EE > 3 ¥ ام إن x ! : 1 H 1 i 3 3 ha NH > 1 i 3 i 1 : H » s 3 + : 2 RE ME ST Tw TE eo fw nC ER FE 4 وا مون لما حا 0 5 ا ee لمتحم اه ] § wo § b ¥ > 1 ¥ + <> 3 3 * 3 ب | SE & ra 3 : New. & ] 1 . E SE 8 إٍْ : Se ] re ] 0 اكز oh 0 3 SE x. 2 = “ rd § ™ SON 4 1 حجن N fy EY § J HN Ry % 8 0 Yow 1 ا ل “Xe 2 bY 3 3 شل حا الا 3 oF اب الاج = Ww مزNN عا بدي A الي جحي أنه 0 لعا لعا جا ايد A ARR يق حا حا يا يي A 0 ب ايم أب A أ أي اتج حم ب لاا أ لي ا مي RR A وأا 8 ها kd 2 i 1 : 8 * E AL ¥ + ES H + a =~ + ES a = Ed w Es بحصي ¥ + ل + iY Bx 3 8 a ب ES . ب 1 ال الخ i :i ...ا Sy ما ووو i H ا ب 1 3 i i EW i H FS hd by 3 i } = i 8: 3 + 3 3 + * 3 E T & H 3 x 1 ¥ 3 i wo 0 H 2 i od i; : fo H = hid . 2 8 i 8 > 8ج H H i 0 = 1 # H hed >< * : i : ¥ 2 2 0 H HE ححا A حك praia اا الس ذا : Sex } sie H i i h. ¥ = 3 8 - HE 1 H 3 b3 1 3 : i 7 * HE Far 1 3 ل SOO م 0 SR: | 3 # x : 3 HE RE: ب إ را § H x a 3 3 a = 3 Bo ¥ حب ؟ er Phe Ty i ; oi H ¥ RO 8 pnd od H RS 3 2 1 ب ا + + 1 i ام 8 ا 3 & onal jo ب ل i : i a : Gus x as oN a 3 : ا 1 = x hd i ار ب سن SE NY H : ha NE = JES § % 1 i ; fy 8 كاج EE ل الت 8 اا ؟. EN 1 1 $ i ES jo Fe = 8 4“ ين - ف 7 a N ِ شط J : & 8 1 3 ب H #2 x 3 A 3 > 8 0 ٍ ا ند > ¥ ios ; 3 + i 3 & NES N $ ES N Sy ws * ® N » = + + N 1 > م * x الخ ؟ by ENS SA Hy M * i حرا ؟ ai الح جح جحل و 3 ES ب ال RE i bY + 3 : 3 2 & 3 H * = ’ . 3 ES Es : + ا 3 & 3 3 ¥ ® N Hy ¥ + 0 : 8 bos ¥ Hy $ i i ¥ H 8 : سس مي مستا كنا ان ا اا H & ب 8 3 ل 3 E 3 3 : hat 2 hy k as + El g 3 f N 3 1 i we + 0 k * + 8 k a < ® ¥ k. 3 ¥ SE 0 1 : FTN : i Te 3 * ® No را ا 1 ES ee + احج * 8 # 1 H pS bY hd > Ey & a co EK & 0 3 H ® > 1 ب ¥ 3 FE الا ا & * 3 اا ب الم مالتسا 5 * 1 A =, or 3 iS < ped H : | : © i + & ا 3 * Rg . 3 RA * 3 eh el hf eh hf el ede lol ee el ol? ll fe lt hs oh لوي سانيا 8 علس Yh eke a ola de ed pe يا بلا ol oh اننا جم لوانت fh el abe لد Yl ula ole eh wa 5 لا wr 3 4 vo ل # Sd i 0 3 0 : ب 1 ا : ا0 .: 1 = 1 1 N i EE HN i A 3 LI 2 1 Dad i Ee + 0 FIN 5 8 ES = H Eo ب i wv 2. Ee oN Talo EK 2 i c 8 9 : : امل 9 = 3 § 3 % <١ ا i oy سس سس ا SSS tiie SERRE i > 5 8 8 ا 7 3 0 7 4 8 5 0 0 + أ ES 2 ب LS ar مين لا hi م0 لمراا الاب جا م لي يالا ا القع قح اال Le أ ةلم اجا واب هاي اها ملم عه فم قم تجا باجا لاا م را تريس اع بريه لا قم ارا با ا يا اق يي م ng 0 £ 4 0 * A 1 H 1 ال : 2 Sl ا i 8 od $I WE % 3 Fold gE 3 + ا اح ا + 5 by ب 0: x x > pd H x y AE 7 £ + # ESA a 0 3 0 EH 0 . 3 x ¥ pasa $0 a 2 ¥ ¥ 5 ب ا ا $ + * + لاص 0 0 اللة : i f 30% £ دايا : ¥ ¥ x H i H 2 Ld 1 : و H H ¥ J ps x wd X 3 2 مال 8 ¥ TE ل 7 ل H 4 : LF H «6 Te 1 x 1 جح =X H + 2 a $ + ب ال ¥ : ; = ) ¥ <3 i > 1 2 + hd 5 H 2 3 3 * اب x 3 خم 6: 3 H = 3 ; 2 vo a 3 ® N > BN : He 3 hed H + عر اب : a = i : REO : : : = يك ; : 3 1 * ّ 7 ل N = 3 ; - 1 o ¥ 3 ES sr Fan = ] 2 ¥ er Na nig Fr “8 Io H 1 سس | يم o£ < : 2 EN - ~ N ono} ad 3 = 8 : ا AEH ٍ 4 + : i i 1 ا 4 : 3 & § +: i L- NE : : لمحي ل .ا 3 TLL NS الل ا : H + ow - نح ا * ل نا ا 5 ؟: < w= H 4 NN i hs pres اج - ¥ ES yo : 5 : > H 3 N ne Be x 3 + 1 1 A 8 : 3 0 Naas ? 3 3 : % 8 id : + ؟ FEI % N x ao 2 x 0 > ا 3 0 ٍ ٍ ب ب 1 ل : TE Need : & * ا Ea حا 3 3 bid pm A ‘ 4 5 حي § 8 3 H x 3 3 H + 5 +4 ¥ ¥ 3 3 : + 3 X ¥ + 8 8 فِ = H 3 8 3 ES > H £ 2 Be H . 5 * + i i «i 3 8 ان + i a 3 2 دحتا 1 H BS 3 2 اح 3 x اليج ¥ oy H +: > 5 * : 3 x ¥ : N a 0 8 : x Te Res ."م 3 0 "is ; ; 2 3 ا ا ا اها (RC ارات : * Bed AE x Ey - H] 4 0 0 0 ا : ® SB Se ol بيت A de eb of ele Se el x ee tn وكيد a واد ns le me Ju mi el وه ادا تمه ee du add ee أت أحواكين ee لماحل be le Jee ed Se me iy ناا اتا جات اليه eT ee لي أجداجد الو > 0 : 8 # IE; i & ] 1 > ! عي م 5 : 0 6 ] + في ا N 3 1 Poa - LS i x H Lo Londen Tins, Pals.Pu 4 ££ Ng 1 7 *# يون ات § 0x Food حب Rid i TR EE ¥ a 5 ts 5 ol N RS LN ب 3 Noel nd wd i م0 جد ا 05 جم اه تجا ير ني م تاه 5h ود ماج رين 0 KH د ياه مايل nA 9 باجا اجات وداه 9 XN 1 :0 .206 مجاه اصاه تي اي :909 ده جاجع Ey : 4 : 3 2 i 3 x ¥ oD 1 w : & إٍْ 4 Sama A 5 ا 8 2 q H x ان : H et} ol i i ايم ان 0 L, oR a ل Fo ASS 3 J : خا TON 8 ا لا : i . 3 Ea 8 i N I en 0 3 0 i So H Ea i ion : i ~~ H HON N & TL 3 i & HN i i A x * 0 i ١ i i 0 : 8 i ; ; i 0 i i EO w 1 : i i 5 i 8 § i i pe 0 8 i i wo i ¥ x H H Ey HN $ H pe 3 i] * i AR : انج H wd 8 . a wR CR 5 B38 8 x E Ne -‘ 8 المح ات الا ال ل ةق ا اسم 1 ججججججججم wd : oh Ey ار اح 3 aw a ol 3 1 قاد ع 8 we i a 8 لل i i x : Lek 3 = : ا H pe H Toned: > 8 i FR REY hy : ل 1 H NES H STU = Pe Ha. - poe اث Bl A 8 H ie BF Ko A : x ] FR : : & 2 "1 : i ES - end =? 2 Tp 8 = - 2 سي :0 . مي ب ب + H : Tey wr fo ARPES ¥ bol 0 * od oH we eT a > + : 8 A = 8 | : a 3 + 2 i i ar 2 a a a H Pe I~ *, : : i HE § 0 H x ¥ حا 0 ¢ % ا + | ¢ TE 8 i ® i : ا د . الم Le : : ب اس مح ! 3 : SR Che : : 1 0 Eo : ¥ 0 2 م ts x 1 3 t 1 x ل ¥ HN :0 3 § i : 1 8 :* : ا ا : 1 مج 8 La 70 AH ® ¥ b + § H i i 8 H 0 : § : إٍْ i ) 3 i > : 1 : H on + 3 a : 1 : 1 : Bee ER 0 ) ; ES 1 : wd : § wr § x 0 : 0 3 3 i 1 8 اج 8 i 8 1 5 = | 1 i an - ¥ E 1 pes a 2 + 3 كب 23 IS ¥ و N I Sn - + ¥ : 3 رب #0 ها : x : = 2 8 : 1 0 1 : i N 8 ال خاي يم أي اي eee A ee BE eee eae Bc ce ee بام اه ام po / A 3 يي ا 5 = a : 3 i" 1 > : Ea & oo > 8 xe “حي الما حك : 2 rd 3 >< > )3 م X : 0 ا جام 3 h BS So N x ES ¥ ع الست ا ا ل ا i KR ¥ + 3 9 ا ا تاللا of ا 3 8 ع الخ م ا اي شك جب يي 3 1 7 مم 553 bE) esRg جه ما ا ا en SR لاماي اج ارج ل متا ey جد ياي متام يي جه ايا يجا 0 SS و جاه مم سد H & 2 8 0 1 8 8 حم 0 H 2 - : ب اي : ار 3 > oar FE on on < § را & oh 2 3 : = 2 3 7 1 لاحم ا ps 3 ب الب أ الاح : a } مالم لومي ا ل أ * الا 1 ف wr % he ] « £ id 3 £ ; 3 5 : w= 3 3 م : اال 8 i : R & a % 3 1 3 : { : 1 £ ها 2 3 ky N i H ل ا : 3 £ N م - 1 0 + pl 3 He be 3 2 Ey 1 2 3 i ~ i 3 A 1 : NE 3 3 3 * 3 5{ نب سحت الات pref 3 3 ل oy 3 1 ١ Re 3 5 > اج : 1 3 a 1 ل + : ب لي ِ* : 3 oe 8 الال الخ i ا N af 3 م جه ايع 3 ا ب ا we H 1 ا ا ef Med ead EX خا Se N He H الل 5 H x ¥ oad i wl ro 1 & 1 § Fan BR FENN 3 sd ¥ 1 3 - ا : TB ed L : * لم 3 H ea EN a a or Se EMEY - a 1 ~ 0 : > © #4 + H 3 fo 2 3 1 5 : > : ام ا د 2 ا f 2 ب i; : + H 5 * H 8 3 + * 3 H 3 “ H H : & م ال لا ا ا سسا * اا ااا الل A ا اا Hl £1 © ER x 3 3 ا 0 t H SI id pe +: EH) ; . bl El fa : § 1 0 1 ES i N i i : 2 : + * : * * 8 8 3 ل 8 + H الست ل ا لس اا الست ل ال i a 5 k Hy 4 : H H B 1 * H 8 3 t H 3 * 8 & 8 ا i 0 Jos Bo 3 to Pi 1 iN 3 £ 3 9 يجي يبيل aa Ea * p3 Hy 8 * aS H £ 2 i 8 > 3 N 8 4 3 3 8 # i 8 £ f 3 3 % eo Ea [3 2 & i pas PS < : i اا ا 8 i F 3 F& get ¥ ل 1 2 للق ويه الال ا ل 2 R a x ا اير ا :+ : 0 * EB ¥ 2 3 + : 3 : * LA ALAA AAAS AAAS 8 3 0 انوا ب مأو ال أو اجر واي ورين جا ا يا AE RE نيلت تدك يتب تالت :الما EE ادام مدنت تيا منت جاه لماع ار اح لز اي حي EE 4 ام x 4 oi 8 > » a = i نج a " x ¥ 7Pr. 4 & ب“ 5 ٍ ب ب 3 8 حي NER wn ¥ SOON بٍِ ل a BEN ~ 5 JED CEN EY ss 0 Re 0 wR i الب Co 0 4 Foes 3 ب ky Ee 8 EY شا ل لخ مي iN 3 oF 4 1 rl م , م لكا i م ا يد لحنen 0 wy 0 جنات جا اجات الوه دا جا 2 0 حا ا لاي جا ا اجات ل اد لات ا حا ا ا 0 ل A 2 : ; : : hS kd * 1 oh : : Q ba 3 7 8 8 £ ا الل اول 8 8 34 ا at ٠ 0 i + ا © Sd اس : H ٍ RE Ny > ٍ A = £ امس سس حا حت 0 د ب ih BF دن 0 BTR OF 1 + ¥i . 8 5 5 he ~~ i = 8 8 ل 3 ب : م 8 0 ُ ا له 3 = 3 : ا ا : i ; X 8 8 Hy i ES 1 A ERY Hy x ¥ ¥ H 1 + to i H t H 1 hed & 1 1 0 ١ 1 1 H " ب 1 p H O H 1 + ! H wt H] + > 2 :* 1 0 $f اليد & i : R hd سس 3 ea mn eR, eg § 1 ! + 1 يدا H § J 8 H H 0 ov 1 : H : | اها H ; N 0 i he ¥ 3 > وب LE i HE § FN SEES - 1 : : H 4 3 م 3 ob حم ال + : احج £3 7 . i Co = ل ; يحي < ; HERES El 5 z Mag 78 RY Jo Row ® Fk : : ن 1 ~a hd * i an 1 1 8 2 i H 0 . ْ سسا 1 3 :+ 8 > 3 مج . § 3 HES 5 = 3 0 لي 8 3 i ae = بخ 08 :3 R i jo i © ho 5 KZ eRe {oo Sot ES : د 1 : : 5 i 8 ca - 3 ا ا 8 = i 5 WE epi : الإ HI : 5 ويد 1 : x 8 ع 0 0 حا د ؟ ¥ + 8 ا ؟ ¥ H oo pe] N H i 2 0: H : i Lo : : i 250 at : 0 ٍٍ ¥ 1 متسس وا URES لبا جما RK EE 8 A 3 ا حا H Ni a ; i : : ١ 5 0 0: 8 t 8 wR i 0 0 Ne i H = 0 to : pa 5 3 § + الخ بيب Be 3 ps \ : : H 3 ب H 3 HN 8 : HN H wt i t i 8 H :1 N £ 3 : ¥ 8 : ¥ R ; 8 N 3 N + & ¥ N 1 N N x N N £ 3 § N 8 0 1 4 N 8 ] N N ¥ 1 بج جحي ¥Ne. : § 1 : yo £ 3 8 ل ie ¥ 3 - 8 8 طب 8 نيديد > x AR 8 god 1 £ 3 N £ : 6 ks Ea k N + NM iw 0 8 + EE i : ٍ i f 3 3 : od orl KN )3 i ; 2 إْ 1 i 0 = 2 3 3 + 0 تت ل« 1 § 7خ k F t ادا FE ; 3 {Sy de > i بببيببببببببيبيبي. إن ال لا 0 gd fd t ; 0 ٍْ | | : ¥ 0 1 3 3 SON 0 = : ge : ; 8 tern? on SUEUR ل i $e 2 الا ا 0 ed : 8 1 8 Ny 3 ُ { { a N 1 NOE | 8ن 1 الا 0 اب = i : 2 ¥ 3 + =H الم ب 1 i ب 1 A 0 : 0 EN &< a be I NE 3 RA ا معن - oe لاد ب ا ا رن Raz ؟ SF #0 6ط x X § 8 #( ا ال“ § ا N oA رن : 8 انه الإسس حب ا 01 ل LAR EY ER 8 3 : i م wy ؟* x pe ب & 5 ب مي a 3 ok لالاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا Sued Authority for intallentual Property RE .¥ + \ ا 0 § 8 Ss o + < م SNE اج > عي كي الج TE I UN BE Ca a ةا ww جيثة > Ld Ed H Ed - 2 Ld وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. Ad صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب 101١ .| لريا 1*١ v= ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201562209147P | 2015-08-24 | 2015-08-24 | |
| US14/978,085 US9745871B2 (en) | 2015-08-24 | 2015-12-22 | Kalina cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power |
| PCT/US2016/027797 WO2017034623A1 (en) | 2015-08-24 | 2016-04-15 | Kalina cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA518390955B1 true SA518390955B1 (ar) | 2021-09-05 |
Family
ID=55969458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA518390955A SA518390955B1 (ar) | 2015-08-24 | 2018-02-19 | عملية تحويل أساسها دورة kalina للحرارة الناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (4) | US9745871B2 (ar) |
| EP (1) | EP3341585B1 (ar) |
| JP (1) | JP6546341B2 (ar) |
| CN (1) | CN108138599B (ar) |
| SA (1) | SA518390955B1 (ar) |
| WO (1) | WO2017034623A1 (ar) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9803506B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated crude oil hydrocracking and aromatics facilities |
| US9803511B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation using independent dual organic rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and atmospheric distillation-naphtha hydrotreating-aromatics facilities |
| US9803505B2 (en) * | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated aromatics and naphtha block facilities |
| US9803507B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation using independent dual organic Rankine cycles from waste heat systems in diesel hydrotreating-hydrocracking and continuous-catalytic-cracking-aromatics facilities |
| US9803930B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated hydrocracking and diesel hydrotreating facilities |
| US10227899B2 (en) | 2015-08-24 | 2019-03-12 | Saudi Arabian Oil Company | Organic rankine cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power and cooling |
| US9803513B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated aromatics, crude distillation, and naphtha block facilities |
| US9803508B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-10-31 | Saudi Arabian Oil Company | Power generation from waste heat in integrated crude oil diesel hydrotreating and aromatics facilities |
| US10480355B2 (en) | 2017-08-08 | 2019-11-19 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power, cooling and potable water using modified goswami cycle and new modified multi-effect-distillation system |
| US10662824B2 (en) | 2017-08-08 | 2020-05-26 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to power using organic Rankine cycle |
| US10480354B2 (en) | 2017-08-08 | 2019-11-19 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power and potable water using Kalina cycle and modified multi-effect-distillation system |
| US10626756B2 (en) | 2017-08-08 | 2020-04-21 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to power using dual turbines organic Rankine cycle |
| US10663234B2 (en) | 2017-08-08 | 2020-05-26 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous cooling capacity and potable water using kalina cycle and modified multi-effect distillation system |
| US10436077B2 (en) | 2017-08-08 | 2019-10-08 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to potable water using modified multi-effect distillation system |
| US10451359B2 (en) * | 2017-08-08 | 2019-10-22 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to power using Kalina cycle |
| US10443453B2 (en) | 2017-08-08 | 2019-10-15 | Saudi Araabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant cooling capacity and potable water generation using integrated vapor compression-ejector cycle and modified multi-effect distillation system |
| US10690407B2 (en) | 2017-08-08 | 2020-06-23 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power and potable water using organic Rankine cycle and modified multi-effect-distillation systems |
| US10684079B2 (en) * | 2017-08-08 | 2020-06-16 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power and cooling capacities using modified goswami system |
| US10494958B2 (en) | 2017-08-08 | 2019-12-03 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power and cooling capacities using integrated organic-based compressor-ejector-expander triple cycles system |
| US10677104B2 (en) | 2017-08-08 | 2020-06-09 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to simultaneous power, cooling and potable water using integrated mono-refrigerant triple cycle and modified multi-effect-distillation system |
| US10487699B2 (en) | 2017-08-08 | 2019-11-26 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquid fractionation plant waste heat conversion to cooling capacity using kalina cycle |
| JP6997667B2 (ja) * | 2018-04-17 | 2022-01-17 | 株式会社東芝 | 発電装置および発電方法 |
| CN109322743A (zh) * | 2018-11-15 | 2019-02-12 | 中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司 | 一种天然气余热回收的超临界二氧化碳发电系统及方法 |
| CN111365131B (zh) * | 2020-02-25 | 2021-02-05 | 山东大学 | 一种燃气轮机排烟余热驱动的功冷联供系统及其方法 |
| WO2022132582A1 (en) * | 2020-12-20 | 2022-06-23 | Gtuit, Llc | System and method for removing natural gas liquids from rich gas |
| CN112880221B (zh) * | 2021-01-14 | 2021-11-30 | 山东大学 | 一种中低温热源驱动的功冷气联供系统 |
Family Cites Families (112)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2131105A (en) | 1936-10-21 | 1938-09-27 | Raymond P Hill | Draft tube throat ring |
| SU295317A1 (ru) | 1967-11-28 | 1977-10-25 | Специальное Конструкторское Бюро По Автоматике В Нефтепереработке И Нефтехимии | Способ автоматического управлени блоком печь-реактор установки гидрокренинга |
| US3686867A (en) | 1971-03-08 | 1972-08-29 | Francis R Hull | Regenerative ranking cycle power plant |
| US3858395A (en) | 1972-02-14 | 1975-01-07 | Cycle Ass | External combustion power producing method and apparatus |
| US3995428A (en) | 1975-04-24 | 1976-12-07 | Roberts Edward S | Waste heat recovery system |
| US4109469A (en) | 1977-02-18 | 1978-08-29 | Uop Inc. | Power generation from refinery waste heat streams |
| JPS54140042A (en) | 1978-04-24 | 1979-10-30 | Idemitsu Kosan Co | Method of harnessing waste heat |
| US4291232A (en) | 1979-07-09 | 1981-09-22 | Cardone Joseph T | Liquid powered, closed loop power generating system and process for using same |
| US4512155A (en) | 1979-12-03 | 1985-04-23 | Itzhak Sheinbaum | Flowing geothermal wells and heat recovery systems |
| US4439988A (en) | 1980-11-06 | 1984-04-03 | University Of Dayton | Rankine cycle ejector augmented turbine engine |
| US4391102A (en) | 1981-08-10 | 1983-07-05 | Biphase Energy Systems | Fresh water production from power plant waste heat |
| US4471619A (en) | 1982-08-23 | 1984-09-18 | Uop Inc. | Fractionation process with power generation by depressurizing the overhead vapor stream |
| US4595344A (en) | 1982-09-30 | 1986-06-17 | Briley Patrick B | Ejector and method of controlling same |
| US4434746A (en) | 1983-03-04 | 1984-03-06 | Phillips Petroleum Company | Control of a system for supplying heat |
| JPS6056184A (ja) | 1983-09-08 | 1985-04-01 | Fuji Electric Co Ltd | 地熱タ−ビン復水器のガス抽出装置 |
| US4743356A (en) | 1986-09-24 | 1988-05-10 | Amoco Corporation | Increasing resid hydrotreating conversion |
| US4733557A (en) | 1986-10-22 | 1988-03-29 | Atlantic Richfield Company | Method and system for determining vapor pressure or composition of hydrocarbon liquids |
| FR2615523B1 (fr) | 1987-05-22 | 1990-06-01 | Electricite De France | Procede d'hydrocraquage d'une charge d'hydrocarbures et installation d'hydrocraquage pour la mise en oeuvre de ce procede |
| US4792390A (en) | 1987-09-21 | 1988-12-20 | Uop Inc. | Combination process for the conversion of a distillate hydrocarbon to produce middle distillate product |
| US5007240A (en) | 1987-12-18 | 1991-04-16 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Hybrid Rankine cycle system |
| US5240476A (en) | 1988-11-03 | 1993-08-31 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for sulfur removal and recovery from a power generation plant using physical solvent |
| IL88571A (en) | 1988-12-02 | 1998-06-15 | Ormat Turbines 1965 Ltd | Method of and apparatus for producing power using steam |
| US4962238A (en) | 1989-10-04 | 1990-10-09 | Exxon Research And Engineering Company | Removal of glycols from a polyalkylene glycol dialkyl ether solution |
| US5164070A (en) | 1991-03-06 | 1992-11-17 | Uop | Hydrocracking product recovery process |
| US5804060A (en) | 1995-12-13 | 1998-09-08 | Ormat Process Technologies, Inc. | Method of and apparatus for producing power in solvent deasphalting units |
| IT1299034B1 (it) | 1998-04-07 | 2000-02-07 | Agip Petroli | Procedimento per determinare il tenore in azoto dell'effluente del reattore di pretrattamento in un impianto di cracking catalitico |
| US6216436B1 (en) | 1998-10-15 | 2001-04-17 | General Electric Co. | Integrated gasification combined cycle power plant with kalina bottoming cycle |
| CA2307819C (en) | 1999-05-07 | 2005-04-19 | Ionics, Incorporated | Water treatment method for heavy oil production |
| US6347520B1 (en) * | 2001-02-06 | 2002-02-19 | General Electric Company | Method for Kalina combined cycle power plant with district heating capability |
| US20030213246A1 (en) | 2002-05-15 | 2003-11-20 | Coll John Gordon | Process and device for controlling the thermal and electrical output of integrated micro combined heat and power generation systems |
| US20060251935A1 (en) | 2001-08-31 | 2006-11-09 | Barrett Scott N | Fuel cell system and method for recycling exhaust |
| US6434942B1 (en) * | 2001-09-20 | 2002-08-20 | Walter T. Charlton | Building, or other self-supporting structure, incorporating multi-stage system for energy generation |
| CN2516326Y (zh) | 2001-12-25 | 2002-10-16 | 关业谋 | 一种推杆式锁刀 |
| US6668553B1 (en) | 2002-09-13 | 2003-12-30 | Honeywell International Inc. | Ejector-based cooling system for turbochargers |
| US7305829B2 (en) | 2003-05-09 | 2007-12-11 | Recurrent Engineering, Llc | Method and apparatus for acquiring heat from multiple heat sources |
| PL1613841T3 (pl) * | 2004-04-16 | 2007-05-31 | Siemens Ag | Sposób i urządzenie do realizacji obiegu termodynamicznego |
| US7428816B2 (en) | 2004-07-16 | 2008-09-30 | Honeywell International Inc. | Working fluids for thermal energy conversion of waste heat from fuel cells using Rankine cycle systems |
| US20080314726A1 (en) | 2005-09-08 | 2008-12-25 | Edek Choros | Hybrid Energy System |
| US7536864B2 (en) | 2005-12-07 | 2009-05-26 | General Electric Company | Variable motive nozzle ejector for use with turbine engines |
| JP2007224058A (ja) | 2006-02-21 | 2007-09-06 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 石油化学コンビナート |
| CN100366709C (zh) | 2006-04-17 | 2008-02-06 | 中国石油化工集团公司 | 一种重油加工的组合工艺 |
| EP2010751B1 (en) | 2006-04-21 | 2018-12-12 | Shell International Research Maatschappij B.V. | Temperature limited heaters using phase transformation of ferromagnetic material |
| US20080257413A1 (en) | 2006-06-23 | 2008-10-23 | Saudi Arabian Oil Company | System, Program Product, and Related Methods for Global Targeting of Process Utilities Under Varying Conditions |
| US20080041046A1 (en) * | 2006-08-16 | 2008-02-21 | Deere & Company, A Delaware Corporation | Engine waste heat recovery system |
| US7540324B2 (en) | 2006-10-20 | 2009-06-02 | Shell Oil Company | Heating hydrocarbon containing formations in a checkerboard pattern staged process |
| BRPI0721569A2 (pt) | 2007-04-18 | 2013-01-22 | Sgc En Sgps S A | sistema de refino de resÍduos para hidrocarbonetos lÍquidos |
| WO2008131177A1 (en) | 2007-04-20 | 2008-10-30 | Shell Oil Company | In situ heat treatment of a tar sands formation after drive process treatment |
| US7730854B2 (en) | 2007-05-23 | 2010-06-08 | Uop Llc | Process for steam heat recovery from multiple heat streams |
| US8561405B2 (en) | 2007-06-29 | 2013-10-22 | General Electric Company | System and method for recovering waste heat |
| US7799288B2 (en) | 2007-06-29 | 2010-09-21 | Uop Llc | Apparatus for recovering power from FCC product |
| WO2009045196A1 (en) | 2007-10-04 | 2009-04-09 | Utc Power Corporation | Cascaded organic rankine cycle (orc) system using waste heat from a reciprocating engine |
| WO2009048479A1 (en) | 2007-10-12 | 2009-04-16 | Doty Scientific, Inc. | High-temperature dual-source organic rankine cycle with gas separations |
| CN101688107A (zh) | 2008-03-07 | 2010-03-31 | 阿科玛股份有限公司 | 具有改进的油返回的卤代烯热传输组合物 |
| US8058492B2 (en) | 2008-03-17 | 2011-11-15 | Uop Llc | Controlling production of transportation fuels from renewable feedstocks |
| US9360910B2 (en) | 2009-10-30 | 2016-06-07 | Saudi Arabian Oil Company | Systems, computer readable media, and computer programs for enhancing energy efficiency via systematic hybrid inter-processes integration |
| US9378313B2 (en) | 2009-10-30 | 2016-06-28 | Saudi Arabian Oil Company | Methods for enhanced energy efficiency via systematic hybrid inter-processes integration |
| CA2668243A1 (en) | 2008-06-10 | 2009-12-10 | Alexandre A. Borissov | System and method for producing power from thermal energy stored in a fluid produced during heavy oil extraction |
| CN101424453B (zh) | 2008-12-05 | 2011-01-26 | 上海九元石油化工有限公司 | 炼油厂高温热联合系统及其应用 |
| US20100146974A1 (en) | 2008-12-16 | 2010-06-17 | General Electric Company | System for recovering waste heat |
| US9114351B2 (en) | 2009-03-25 | 2015-08-25 | Fluor Technologies Corporation | Configurations and methods for high pressure acid gas removal |
| US20100242476A1 (en) | 2009-03-30 | 2010-09-30 | General Electric Company | Combined heat and power cycle system |
| GB2469077A (en) | 2009-03-31 | 2010-10-06 | Dps Bristol | Process for the offshore liquefaction of a natural gas feed |
| US20100319346A1 (en) | 2009-06-23 | 2010-12-23 | General Electric Company | System for recovering waste heat |
| US20100326076A1 (en) | 2009-06-30 | 2010-12-30 | General Electric Company | Optimized system for recovering waste heat |
| US8544274B2 (en) | 2009-07-23 | 2013-10-01 | Cummins Intellectual Properties, Inc. | Energy recovery system using an organic rankine cycle |
| US20110072819A1 (en) | 2009-09-28 | 2011-03-31 | General Electric Company | Heat recovery system based on the use of a stabilized organic rankine fluid, and related processes and devices |
| US8459030B2 (en) | 2009-09-30 | 2013-06-11 | General Electric Company | Heat engine and method for operating the same |
| US20110083437A1 (en) | 2009-10-13 | 2011-04-14 | General Electric Company | Rankine cycle system |
| JP2011128090A (ja) * | 2009-12-21 | 2011-06-30 | Japan Atom Power Co Ltd:The | カリーナサイクルを用いた原子力発電プラント |
| GB0922410D0 (en) | 2009-12-22 | 2010-02-03 | Johnson Matthey Plc | Conversion of hydrocarbons to carbon dioxide and electrical power |
| US8418466B1 (en) | 2009-12-23 | 2013-04-16 | David Hardgrave | Thermodynamic amplifier cycle system and method |
| CN102753250B (zh) | 2010-01-22 | 2016-12-28 | 埃克森美孚上游研究公司 | 用co2捕集和封存从气体流去除酸性气体 |
| WO2011103560A2 (en) | 2010-02-22 | 2011-08-25 | University Of South Florida | Method and system for generating power from low- and mid- temperature heat sources |
| US9242260B2 (en) | 2010-04-01 | 2016-01-26 | Proven Technologies, Llc | Directed multiport eductor and method of use |
| US20120031096A1 (en) | 2010-08-09 | 2012-02-09 | Uop Llc | Low Grade Heat Recovery from Process Streams for Power Generation |
| US20120047889A1 (en) | 2010-08-27 | 2012-03-01 | Uop Llc | Energy Conversion Using Rankine Cycle System |
| US20120085096A1 (en) | 2010-10-06 | 2012-04-12 | Chevron U.S.A. Inc. | Capacity and performance of process columns by overhead heat recovery into an organic rankine cycle for power generation |
| SG188593A1 (en) | 2010-10-06 | 2013-04-30 | Chevron Usa Inc | Utilization of process heat by-product |
| GB201018721D0 (en) | 2010-11-05 | 2010-12-22 | Transvac Systems Ltd | Improved ejector and method |
| US8857186B2 (en) | 2010-11-29 | 2014-10-14 | Echogen Power Systems, L.L.C. | Heat engine cycles for high ambient conditions |
| US8572973B2 (en) | 2011-04-11 | 2013-11-05 | Institute Of Nuclear Energy Research, Atomic Energy Council | Apparatus and method for generating power and refrigeration from low-grade heat |
| US9321972B2 (en) | 2011-05-02 | 2016-04-26 | Saudi Arabian Oil Company | Energy-efficient and environmentally advanced configurations for naptha hydrotreating process |
| US8302399B1 (en) | 2011-05-13 | 2012-11-06 | General Electric Company | Organic rankine cycle systems using waste heat from charge air cooling |
| US9023193B2 (en) | 2011-05-23 | 2015-05-05 | Saudi Arabian Oil Company | Process for delayed coking of whole crude oil |
| JP5800295B2 (ja) * | 2011-08-19 | 2015-10-28 | 国立大学法人佐賀大学 | 蒸気動力サイクルシステム |
| US8959885B2 (en) | 2011-08-22 | 2015-02-24 | General Electric Company | Heat recovery from a gasification system |
| CN202220630U (zh) * | 2011-09-13 | 2012-05-16 | 上海盛合新能源科技有限公司 | 石化行业中使用的低温余热回收设备 |
| US9062898B2 (en) | 2011-10-03 | 2015-06-23 | Echogen Power Systems, Llc | Carbon dioxide refrigeration cycle |
| US8889747B2 (en) | 2011-10-11 | 2014-11-18 | Bp Corporation North America Inc. | Fischer Tropsch reactor with integrated organic rankine cycle |
| US10690121B2 (en) | 2011-10-31 | 2020-06-23 | University Of South Florida | Integrated cascading cycle solar thermal plants |
| WO2013086337A1 (en) | 2011-12-09 | 2013-06-13 | Access Energy Llc | Recovery for thermal cycles |
| US9163179B2 (en) | 2011-12-21 | 2015-10-20 | Res Usa, Llc | System and method for production of Fischer-Tropsch synthesis products and power |
| WO2013142391A1 (en) | 2012-03-23 | 2013-09-26 | Concentric Power, Inc. | Systems and methods for power cogeneration |
| US9074492B2 (en) | 2012-04-30 | 2015-07-07 | Electro-Motive Diesel, Inc. | Energy recovery arrangement having multiple heat sources |
| FR2990990B1 (fr) | 2012-05-22 | 2016-03-11 | IFP Energies Nouvelles | Procede de production d'electricite par valorisation de la chaleur residuelle des fluides issus d'une raffinerie |
| CN104364424B (zh) | 2012-06-13 | 2018-09-14 | 沙特阿拉伯石油公司 | 从集成式电解池和烃气化反应器生产氢气 |
| US9284857B2 (en) * | 2012-06-26 | 2016-03-15 | The Regents Of The University Of California | Organic flash cycles for efficient power production |
| US9038389B2 (en) | 2012-06-26 | 2015-05-26 | Harris Corporation | Hybrid thermal cycle with independent refrigeration loop |
| KR102011859B1 (ko) * | 2012-12-27 | 2019-08-19 | 대우조선해양 주식회사 | 선박의 폐열을 이용한 에너지 절감시스템 |
| SG11201506763YA (en) | 2013-03-15 | 2015-09-29 | Exxonmobil Res & Eng Co | Integrated power generation and chemical production using fuel cells |
| WO2014153570A2 (en) | 2013-03-15 | 2014-09-25 | Transtar Group, Ltd | New and improved system for processing various chemicals and materials |
| MX2015017408A (es) | 2013-06-19 | 2017-05-01 | j lewis Michael | Proceso para recuperacion mejorada de petroleo usando captura de dioxido de carbono. |
| US9447702B2 (en) | 2013-06-21 | 2016-09-20 | Sankar K. Mohan | Cooling system and cooling method for use with closed loop systems |
| FR3009203B1 (fr) | 2013-07-31 | 2017-01-27 | Ifp Energies Now | Procede de captation d'un metal lourd contenu dans un gaz humide integrant une pompe a chaleur pour chauffer le gaz introduit dans une masse de captation |
| CN103528262B (zh) | 2013-10-15 | 2016-05-25 | 上海交通大学 | 一种非能动式有机物工质喷射制冷方法 |
| KR20150062027A (ko) | 2013-11-28 | 2015-06-05 | 한국과학기술연구원 | 하이브리드 터빈 발전 시스템 |
| US20170074172A1 (en) | 2014-05-21 | 2017-03-16 | Siemens Energy, Inc. | Ejector based external bleed system for a gas turbine engine |
| US9605221B2 (en) | 2014-06-28 | 2017-03-28 | Saudi Arabian Oil Company | Energy efficient gasification based multi generation apparatus employing energy efficient gasification plant-directed process schemes and related methods |
| CN104560082A (zh) | 2014-12-30 | 2015-04-29 | 山东益大新材料有限公司 | 一种针状焦用精芳烃油的改进方法 |
| US10077938B2 (en) | 2015-02-09 | 2018-09-18 | Fluor Technologies Corporation | Methods and configuration of an NGL recovery process for low pressure rich feed gas |
| US20160289143A1 (en) | 2015-04-01 | 2016-10-06 | Siluria Technologies, Inc. | Advanced oxidative coupling of methane |
| US10227899B2 (en) | 2015-08-24 | 2019-03-12 | Saudi Arabian Oil Company | Organic rankine cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power and cooling |
-
2015
- 2015-12-22 US US14/978,085 patent/US9745871B2/en active Active
-
2016
- 2016-04-15 EP EP16722730.5A patent/EP3341585B1/en active Active
- 2016-04-15 CN CN201680061795.4A patent/CN108138599B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2016-04-15 JP JP2018510716A patent/JP6546341B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2016-04-15 WO PCT/US2016/027797 patent/WO2017034623A1/en active Application Filing
-
2017
- 2017-07-31 US US15/664,829 patent/US9869209B2/en active Active
-
2018
- 2018-01-04 US US15/862,392 patent/US10301977B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2018-02-19 SA SA518390955A patent/SA518390955B1/ar unknown
-
2019
- 2019-05-08 US US16/406,995 patent/US11073050B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP3341585B1 (en) | 2019-06-12 |
| US10301977B2 (en) | 2019-05-28 |
| US20170328241A1 (en) | 2017-11-16 |
| JP6546341B2 (ja) | 2019-07-17 |
| US9869209B2 (en) | 2018-01-16 |
| JP2018530691A (ja) | 2018-10-18 |
| US20170058719A1 (en) | 2017-03-02 |
| WO2017034623A1 (en) | 2017-03-02 |
| US9745871B2 (en) | 2017-08-29 |
| US11073050B2 (en) | 2021-07-27 |
| US20190264583A1 (en) | 2019-08-29 |
| CN108138599B (zh) | 2020-09-29 |
| US20180128130A1 (en) | 2018-05-10 |
| EP3341585A1 (en) | 2018-07-04 |
| CN108138599A (zh) | 2018-06-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA518390955B1 (ar) | عملية تحويل أساسها دورة kalina للحرارة الناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة | |
| SA518390956B1 (ar) | Goswami تحويل أساسه دورة معدلة لحرارة ناتجة عن نفايات محطة معالجة غاز إلى قدرة وتبريد بمرونة | |
| US20040069015A1 (en) | Method for ethane recovery, using a refrigeration cycle with a mixture of at least two coolants, gases obtained by said method, and installation therefor | |
| AU2009328720A1 (en) | Method for purifying gases and obtaining acid gases | |
| US9995530B2 (en) | Method for the capture of carbon dioxide through cryogenically processing gaseous emissions from fossil-fuel power generation | |
| US20240067888A1 (en) | Systems and methods to use waste heat for cooling in a gas oil separation plant | |
| CN104946300A (zh) | 加氢处理的补硫装置 | |
| DE102019135696A1 (de) | Turbo-Abgas-CO2-Abscheidung |