SA515370126B1 - عملية لإنتاج غاز تخليق الأمونيا بدرجة حرارة إزاحة عالية ومعدل بخار إلى كربون منخفض - Google Patents

عملية لإنتاج غاز تخليق الأمونيا بدرجة حرارة إزاحة عالية ومعدل بخار إلى كربون منخفض Download PDF

Info

Publication number
SA515370126B1
SA515370126B1 SA515370126A SA515370126A SA515370126B1 SA 515370126 B1 SA515370126 B1 SA 515370126B1 SA 515370126 A SA515370126 A SA 515370126A SA 515370126 A SA515370126 A SA 515370126A SA 515370126 B1 SA515370126 B1 SA 515370126B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
reforming
steam
carbon
vapor
molar ratio
Prior art date
Application number
SA515370126A
Other languages
English (en)
Inventor
فيليبي ايرمانو
اوستوني رافايلي
Original Assignee
كسالي اس ايه
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=48446087&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=SA515370126(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by كسالي اس ايه filed Critical كسالي اس ايه
Publication of SA515370126B1 publication Critical patent/SA515370126B1/ar

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/025—Preparation or purification of gas mixtures for ammonia synthesis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/382—Multi-step processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/384—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts the catalyst being continuously externally heated
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/48—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents followed by reaction of water vapour with carbon monoxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0233—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a steam reforming step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0244—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being an autothermal reforming step, e.g. secondary reforming processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/025—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a partial oxidation step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0283—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a CO-shift step, i.e. a water gas shift step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0283—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a CO-shift step, i.e. a water gas shift step
    • C01B2203/0288—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a CO-shift step, i.e. a water gas shift step containing two CO-shift steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0475—Composition of the impurity the impurity being carbon dioxide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/06—Integration with other chemical processes
    • C01B2203/068—Ammonia synthesis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1047—Group VIII metal catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1205—Composition of the feed
    • C01B2203/1211—Organic compounds or organic mixtures used in the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1235—Hydrocarbons
    • C01B2203/1241—Natural gas or methane
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/141—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in parallel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C01B2203/143—Three or more reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
    • C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
    • C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
    • C01C1/04—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase
    • C01C1/0405—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase from N2 and H2 in presence of a catalyst
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)

Abstract

يتعلق الاختراع بالكشف عن عملية لإنتاج غاز تخليق أمونيا ammonia synthesis gas من مادة تغذية تحتوي على هيدروكربون hydrocarbon في طرف أمامي front-end ، تتضمن خطوات إعادة تكوين بخار steam reforming من خام التغذية feedstock المذكور، والحصول على غاز تخليق synthesis gas يتضمن هيدروجين hydrogen وأول أكسيد كربون carbon monoxide وثاني أكسيد كربون carbon dioxide ؛ معالجة غاز التخليق المذكور تشمل إزاحة أول أكسيد الكربون والإزالة التالية لثاني أكسيد الكربون، حيث أن إزاحة غاز التخليق تتضمن إزاحة عالية الحرارة بحفاز أساسه حديد وعند درجة حرارة أعلى من 300 درجة مئوية ومعدل عام للبخار إلى الكربون عند الطرف الأمامي يبلغ 2.6 أو أقل؛ ووحدة مناظرة وطريقة لإصلاح طرف أمامي لمصنع أمونيا front-end of an ammonia plant . شكل 1.

Description

— \ — عملية لإنتاج غاز تخليق الأمونيا بدرجة حراة إزاحة عالية ومعدل بخار إلى كربون منخفض ‎A process for producing ammonia synthesis gas with high temperature‏ ‎shift and low steam-to—carbon ratio‏ الوصف الكامل
خلفية الاختراع
يتعلق الاختراع بإعادة تشكيل الهيدروكربونات ‎reforming of hydrocarbons‏ لتحضير غاز
. ammonia Li so) z WY synthesis gas ‏تخليق‎
يتطلب تخليق الأمونيا ‎(NH3) synthesis of ammonia‏ غاز تخليق يشتمل على هيدروجين
‎(H2) hydrogen ©‏ و نيتروجين ‎(N2) nitrogen‏ بنسبة ‎Add‏ حوالي ‎.:١‏ المصطلح غاز
‏تخليق أمونيا سوف يستخدم بالرجوع إلى غاز تخليق باستخدام التركيبة السابقة.
‏من المعروف إنتاج غاز التخليق المذكور من إعادة تشكيل غاز طبيعي منزوع منه الكبريت
‎primary steam ‏تشكيل بخار رئيسي‎ sale) ‏؛ بواسطة‎ desulphurized natural gas
‎subsequent secondary reforming ‏تشكيل تالية ثانوية لفائض التدفق‎ solely reforming .٠١"7784 ‏؛ انظر على سبيل المثال البراءة الأوروبية رقم‎ of the effluent ٠
‏يحتاج الغاز الذي يغادر وسيلة التقويم الثانوية تنقية؛ لإزالة ‎SB‏ أكسيد الكربون ‎remove‏
‎carbon oxides‏ والميثان المتبقي ‎residual methane‏ وفقاً للفن السابق»؛ تتضمن التنقية
‏المذكورة إزاحة أول أكسيد الكربون ‎carbon monoxide‏ (تحويل أول أكسيد الكربون إلى ثاني
‏أكسيد الكربون)؛ التي يتم إجراؤها عادة في وسيلة تحويل بإزاحة عند درجة حرارة عالية ‎high—‏ ‎(HTS) temperature shiftconverter ١٠‏ على محفز أساسه حديد ‎based catalyst‏ 000
‏وبعد ذلك في محول إزاحة بدرجة حرارة منخفضة ‎(LTS)-temperature shift converter‏
‏فوق محفز أساسه نحاس ‎copper based catalyst‏ . تعمل وسيلة تحويل ‎HTS‏ عند حوالي
‏...5 درجة ‎YEP‏ وتعمل وسيلة تحويل ‎LTS‏ عند حوالي صقا ‎an‏ مثوية. بعد
_ اذ ‎aby)‏ تتم معالجة_ غاز التخليق ‎AGL‏ ثاني أكسيد الكربون والمعالجة اختيارياً بالميثان ‎.methane‏ ‏يتمثل المتغير الهام الذي يحكم العملية في معدل البخار إلى الكربون ‎«steam-to—carbon‏ ‏ويشار إليه ‎SIX‏ باسم نسبة ‎SC)‏ ). يمثل معدل البخار إلى الكربون النسبة المولارية بين الماء 0 (البخار) المسموح به إلى العملية والكربون المحتوى في خام التغذية بالغاز الطبيعي. عادة يتم السماح للبخار قبل وسيلة إعادة التشكيل الرئيسية. هناك محفز لتخفيض نسبة ‎SC‏ المذكورة؛ لتخفيض معدل التدفق ومن ثم حجم المعدات؛ وكذلك لتقليل استهلاك الطاقة. من المعتقد على نحو شائع أن المحفز الذي أساسه الحديد للإزاحة عند درجة حرارة عالية لا يمكن ‎٠‏ أن يعمل في وسط مختزل؛ مما يمكن أن يوقف نشاط المحفز ويسبب تكون غير مرغوب فيه للمنتجات الثانوية. ومن المعتقد أن الحد الأدنى من نسبة ‎SC‏ يمكن احتمالها بواسطة المحفز المذكور الذي أساسه الحديد؛ ويكون عموما في حدود 7,8-7,1. لهذا السبب؛ تكون نسبة ‎SC‏ للطرف الأمامي من الفن السابق لإنتاج غاز تخليق ‎Lise)‏ بإعادة تكوين البخار بوسيلة تحويل درجة حرارة عالية ‎HTS‏ عادة في حدود ؟. ‎ve‏ كما لوحظ أن المتغيرات الأخرى التي تؤثر على إمكانية استخدام محفز أساسه الحديد تكمن في جهد الاختزال ‎(RP) reducing potential‏ ونسبة البخار/ الغاز الجاف ‎dry gas‏ 5/006 من الغاز الوارد. تكمن المتغيرات المذكورة في وظيفة التركيبة المولارية للغازء وفقاً للتعريفات التالية: ‎RP = (H2 + CO) / (CO2 + H20)‏ ‎S/DG = H20 / (1-H20) ٠‏ لاستخدام محفز أساسه ‎eal)‏ ينبغي من الناحية المثالية أن يكون 5/006 في حدود ‎٠,4‏ أو أعلى 3 وينبغي أن يكون ‎RP‏ في حدود 7 , ‎١‏ أو ‎Jal‏ . كبا“
_ _ تكون نسبة ‎SC‏ المذكورة في حدود 9 أعلى بكثير من قيمة القياس ‎AS‏ نظراً لأن وسيلة ‎sale)‏ التشكيل الرئيسية تحول الميثان ‎(CH4) methane‏ والبخار ‎steam‏ (120) إلى اكسيد كربون ‎CO) Carbon‏ ) و هيدروجين ‎Hydrogen‏ ( 12 ) ومن ثم يمكن أن يتطلب التفاعل الكيميائي نظرياً مول واحد فقط من البخار لكل مول من الميثان. 0 يوجه الفن السابق إلى أن نسبة بخار إلى كربون أقل من 7,6 تتطلب بالضرورة استبدال محفز
الإزاحة عند درجة الحرارة العالية بمحفز إزاحة متوسط درجة الحرارة أساسه الكربون ‎medium—‏ ‎(MTS) temperature shift‏ . تكشف البراءة الأوروبية رقم 48749 ‎YE‏ على سبيل المثال؛ أن غاز التخليق المنقول بواسطة إعادة تكوين ثانوي يخضع لإزاحة متوسطة درجة ‎(MTS) shall‏ على محفز أساسه نحاس عند
‎٠٠‏ درجة حرارة بين ‎YON 5 ٠٠060‏ درجة مثوية؛ ويتم تشغيل ‎Bale)‏ التكوين الرئيسي بنسبة بخار إلى كربون أقل من ‎LY‏ يتم الكشف عن طريقة مناظرة لتجديد وحدة إنتاج أمونياء حيث يتم تعديل مفاعل ‎HTS‏ موجود ليعمل عند درجة حرارة متوسطة؛ أو يتم استبداله بمفاعل ‎MTS‏ جديد؛ ويتم تقليل معدل البخار إلى الكربون في وسيلة ‎sale)‏ التشكيل الرئيسية إلى قيمة في مدى ‎Ym 5-١‏
‎Vo‏ الواقع؛ تفضل وسيلة تحويل ‎HTS‏ لبعض الأسباب: محفز ‎HTS‏ الذي أساسه حديد يكون أكثر مقاومة للتسمم (على سبيل ‎JE‏ من الكبريت ‎(Sulphur‏ عن محفز ‎MTS‏ الذي أساسه النحاس: يمكن أن يعمل محول ‎HTS‏ تحت فرق درجة حرارة أكبر بين المدخل والمخرج: تستخدم وسيلة تحويل ‎HTS‏ على نحو واسع في الأطراف الأمامية من محطات الأمونيا الموجودة؛ ويمكن أن تكون عملية تجديدها أسهل وأقل تكلفة في حالة صيانة ‎HTS‏ الموجودة.
‎٠‏ الوصف العام للاختراع تبين لمقدم الطلب أنه يمكن استخدام وسيلة تحويل بإزاحة عند درجة حرارة عالية بمحفز أساسه الحديد بنسبة بخار كلية إلى كربون أقل من 7,6. يمكن إجراء هذا في توليفة مع إعادة تكوين نقي ذاتي الحرارة (أي بدون أية وسيلة إعادة تكوين البخار ‎(steam reformer‏ أو باستخدام ‎sale)‏ ‏تكوين ثانوي يدار بالأكسجين ‎Oxygen‏ أو هواء غني بالأكسجين ‎oxygen-enriched air‏
‏ا
_ Qo _
بدلاً من الهواء. تتراوح القيم المفضلة لنسبة البخار إلى الكربون المذكورة من ‎٠,9‏ إلى ‎GT‏ ‏النماذج ذات وسيلة إعادة تكوين رئيسية ‎Ry ils‏ يفضل أن تتراوح النسبة المذكورة من ؟ إلى 7,1" ويفضل أكثر 7,7 إلى 7,4. في النماذج ذات إعادة التكوين ذاتي ‎pall‏ يفضل أن تتراوح النسبة المذكورة في مدى من ‎١,5‏ إلى ؛,7 ويفضل أكثر كذلك ‎٠,8‏ إلى 7,7. ومع ذلك يمكن أن تتسم 0 النماذج ذات وسيلة إعادة التكوين الحراري بنسبة كلية من البخار إلى الكربون أقل كذلك من 1,59؛
على سبيل المثال في مدى من 8 را التعبير أكسجين يشير إلى حد بعيد إلى تدفق أكسجين نقي ‎pure oxygen flow‏ إلى حد بعيد؛ بدرجة ‎Ale‏ من النقاء حيث ‎(Sa‏ الحصول عليه من وحدة فصل هواء ‎air separation unit‏ ‎(ASU)‏ هواء ثري يشير إلى هواء به محتوى من أكسجين يبلغ على الأقل ‎75٠‏ ويفضل أن
.79 60 ‏يساوي أو يكون أكثر من‎ ٠ ‏تشتمل على‎ ١ ‏لما سبق؛ في عملية وفقاً لعنصر الحماية‎ Ey ‏يتمثل جانب أول من الاختراع؛‎ ‏خطوات:‎ ‏والحصول على غاز التخليق الذي يشتمل على‎ Sd) ‏إعادة تكوين البخار من خام التغذية‎ carbon dioxide ‏وثاني أكسيد الكربون‎ carbon monoxide ‏هيدروجين» وأول أكسيد الكربون‎
جد ‎dalla‏ غاز التخليق المذكور متضمنة إزاحة ‎Jf‏ أكسيد الكربون ‎As‏ تالية لثاني أكسيد الكربون؛ تتميز بأن: إزاحة غاز التخليق تتضمن خطوة إزاحة عند درجة حرارة مرتفعة بمحفز أساسه الحديد: النسبة الكلية من البخار إلى الكربون للطرف الأمامي تبلغ ‎YT‏ أقل.
‎٠‏ التعبير نسبة كلية بخار إلى كربون يستخدم في هذا الوصف ليشير إلى النسبة بين مولات من البخار ومولات من الكربون يسمح بها في العملية؛ بما في ذلك أي هيدروكربون وأي تيار تغذية من البخار حتى مدخل الإزاحة عند درجة حرارة مرتفعة ‎٠.‏ ومن ثم يتم حساب النسبة الكلية المذكورة للعملية الكلية؛ وتأخذ في الاعتبار جميع تيارات التغذية الإضافية من البخار؛ عند توفيرها. تتضمن
‏أ“
‎h —_‏ _ بعض النماذج من الاختراع؛ على سبيل ‎(JB‏ أكثر من تيار تغذية واحد من ‎lal‏ على سبيل المثال تدفق بخار أول قبل وحدة إعادة تكوين رئيسية أو وحدة إعادة تكوين قبلية؛ وتدفق بخار ثاني قبل وسيلة تحويل ‎HTS‏ . في مثل هذه ‎Ala‏ تعتبر جميع تيارات التغذية بالبخار لحساب النسبة الكلية.
‏0 لقد تبين لمقدم الطلب أنه؛ في الحالة السابقة؛ الماء المنتج في وحدة إعادة التكوين ذاتية الحرارة ‎Al‏ أو في وسيلة التقويم الثانوية التي تعمل بالأكسجين أو الهواء الثري بالأكسجين؛ بتفاعل الهيدروجين والميثان مع الأكسجين؛ تكون أعلى بدرجة كبيرة مقارنة بالعملية التقليدية التي تعمل بالهواء. بناء على ما سبق؛ يمكن تقليل كمية البخار الموجه إلى ‎Sale)‏ التكوين؛ بحيث يتم تعويضه بالماء الذي يتم إنتاجه داخلياً بواسطة العملية؛ لاسيما في وحدة ‎sale)‏ التكوين الثانوية أو ذاتية
‎٠‏ الحرارة. على وجه الخصوص» لقد تبين لمقدم الطلب أن النسبة الكلية من بخار إلى كربون للطرف الأمامي يمكن أن تكون على نحو كبير أقل من 9,1؛ باستخدام محول ‎HTS‏ كذلك . تتباين هذه النتيجة للغاية مع الفن السابق؛ حيث تم اعتبار 7,1 أقل حد لاستخدام إزاحة عند درجة حرارة مرتفعة. يفضل» أن تكون درجة حرارة الإزاحة عند درجة حرارة عالية أكبر من ‎Too‏ درجة مئوية ويفضل
‎١‏ أكثر في مدى من ‎٠٠١0 AVY‏ درجة مئوية. تتضمن بعض النماذج من الاختراع مرحلة إعادة تكوين قبلية؛ مما يعني أنه يتم تركيب وحدة إعادة التكوين القبلية قبل وحدة إعادة التكوين الرئيسية أو ذاتية الحرارة. يفضل أن يكون خام التغذية بالهيدروكربون غاز طبيعي منزوع منه الكبريت. يتم ‎sale‏ خلط خام التغذية مع البخار قبل ‎sale)‏ التكوين الرئيسي أو ذاتي الحرارة أو عند توفيره؛
‎٠‏ قبل خطوة ‎sale)‏ التكوين القبلي. في بعض النماذج من الاختراع؛ يتم توفير إضافة إضافية واحدة على الأقل من البخارء على سبيل المثال يتم مزج خطوة فائض التدفق الثانوي أو إعادة التكوين ذاتي الحرارة مع المزيد من البخارء قبل ‎sshd‏ الإزاحة عند درجة حرارة مرتفعة. هذه الإضافة الإضافية من البخار تكون سمة اختيارية ويمكن توفيرها لضمان التشغيل السليم لوسيلة تحويل ؛ عندما يكون ذلك ملائما.
‏كبا“
في النماذج بدون إضافة إضافية من البخار؛ من المفضل أن تتضمن خطوة ‎sale)‏ التكوين الأولى
خطوة ‎Sale)‏ التكوين القبلي. ومن ثم؛ يتم تركيب ‎Bang‏ إعادة تكوين قبلية قبل خطوة إعادة التكوين
الأولى (وحدة إعادة تكوين رئيسية أو وحدة إعادة تكوين ذاتية الحرارة). بناء على ما سبق؛ يكون
تيار التغذية بخطوة ‎sale)‏ التكوين القبلي ‎pre-reforming‏ المذكورة خام التغذية بالهيدروكربون
© مختلط مع ‎laud)‏ بحيث يكون لتيار التغذية المذكور نسبة بخار إلى كربون تساوي النسبة الكلية
المذكورة؛ ولا تتم إضافة المزيد من البخار أثناء العملية.
يمكن أن توفر العديد من نماذج الاختراع أي من السمات التالية؛ أو توليفة منها:
- إضافة ‎lag‏ يفضل قبل خطوة ‎dal)‏ عند درجة حرارة مرتفعة:
- خلط كمية من خام التغذية ‎feedstock‏ الجديد بالهيدروكربون بفائض التدفق لإعادة التكوين ‎٠‏ ل للبخار الرئيسي؛ قبل خطوة ‎sale)‏ التكوين ‎JA‏
- عند ‎sha)‏ إعادة التكوين القبلي ؛ خلط جزء من الغاز المعاد تكوينه قبلياً بفائض التدفق ‎sale)‏
التكوين للبخار الرئيسي؛ بحيث أن الجزء المذكور من الغاز المعاد تكوينه قبلياً يجتاز خطوة ‎sale)‏ primary reforming ‏التكوين الرئيسي‎
وفقاً لما سبق؛ يمكن أن يتفاوت معدل البخار إلى الكربون من خطوة ‎sale)‏ التكوين القبلي أو من ‎١‏ إعادة التكوين الرئيسي أو ‎sale)‏ التكوين ذاتي ‎hall‏ على الرغم من كون النسبة الكلية أقل من
١,؟‏ حسب المطلوب . يتم ذكر بعض النماذج المفضلة في عناصر الحماية التابعة.
على سبيل المثال؛ يقدم أحد النماذج المفضلة أن خطوة إعادة التكوين الأولى المذكورة تتضمن
إعادة التكوين القبلي وإعادة تكوين البخار الرئيسي؛ يتم إجراء ‎sale)‏ التكوين القبلي بنسبة بخار
أولى إلى كربون ويتم إجراء إعادة التكوين للبخار الرئيسي بنسبة بخار ثانية إلى كربون تساوي أو ‎٠‏ أكبر من النسبة الأولى المذكورة» بحيث تكون كل من النسبة الأولى المذكورة والنسبة الثانية أقل
من النسبة الكلية. يفضل؛ أن تكون النسبة الأولى المذكورة في مدى من 5 إلى 7؛ في حين
النسبة الثانية المذكورة تبلغ حوالي ‎١,5‏ - ؟. حينئذ؛ يتم مزج غاز التخليق الذي يتم الحصول عليه
بعد خطوة إعادة التكوين الثانية مع البخارء قبل التغذية به إلى إزاحة عند درجة ‎Sa‏ مرتفعة»؛ ورفع
النسبة الكلية من بخار إلى كربون للطرف الأمامي.
كبا“
A
تتسم إضافة البخار قبل وسيلة تحويل ‎HTS‏ بميزة وجود بخار أقل في وحدة إعادة التكوين القبلية؛ ووحدة ‎sale)‏ التكوين الرئيسية ووحدة إعادة التكوين الثانوية. يفضل هذا الخيارء على ‎day‏ الخصوص؛ عند إعادة تجديد طرف أمامي موجود طبقاً للاختراع حيث إنه يقلل من حمل وسيلة إعادة التشكيل الرئيسية (الذي غالباً ما يشكل عنق زجاجة بالوحدة) واهدار مرجل التسخين الذي يتم © تركيبه عادة بعد وسيلة التقويم الثانوية. يعد تجديد هذه المواد مكلفاً» ومن ثم؛ يعد تخفيض جهده وفقاً لنماذج ‎gal‏ تتضمن ‎Aled)‏ إعادة تكوين في وحدة ‎sale)‏ تكوين ذاتية الحرارة ‎(ATR) autothermal reformer‏ بدون خطوة سابقة من إعادة التكوين الرئيسي. ‏يمكن أن يسبق وحدة إعادة التكوين ذاتية الحرارة وحدة إعادة تكوين قبلية. تتيح وحدة إعادة التكوين ‎٠‏ القبلية تشغيل ‎ATR‏ عند 5/6 منخفض مثلا ‎Ji‏ من ‎٠,5‏ بدون خطر ترسيب الكربون عند ‏التسخين المسبق لتيار التغذية ب ‎ATR‏ علاوة على ذلك يتيح التسخين القبلي بأمان لتيار التغذية ‏ب 815 إلى درجات حرارة عالية ‎10١0 Jie‏ درجة مئوية مما يوفر أكسجين. ‎ammonia ‏جوانب أخرى من الاختراع في الطرف الأمامي لإنتاج غاز تخليق الأمونيا‎ Jia ‎synthesis gas‏ ؛ وطريقة لتجديد الطرف الأمامي لإنتاج غاز تخليق الأمونيا؛ طبقاً لعناصر ‎Vo‏ الحماية المرفقة. ‏يتمثل أحد جوانب الاختراع؛ على وجه الخصوص؛ في طريقة لتجديد الطرف الأمامي لوحدة إنتاج ‎sale) ‏حيث الطرف الأمامي المذكور يشتمل على مرحلة إعادة التكوين الرئيسي ومرحلة‎ sal ‏تكوين ثانوي تعمل بالهواء؛ كما تتضمن وسيلة تحويل بإزاحة عند درجة حرارة عالية بمحفز أساسه ‏الحديد والتشغيل عند درجة حرارة أكبر من ‎©7٠١0‏ درجة مئوية؛ وحيث يعمل الطرف الأمامي ‎٠‏ الأصلي بنسبة بخار كلية إلى كربون تبلغ 7,7 أو أكبر. تتميز الطريقة بأنه يتم تعديل مرحلة ‎sale)‏ ‏التكوين الثانوي لتعمل بأكسجين أو هواء غني بالأكسجين؛ بنسبة تبلغ على الأقل ‎٠‏ 75 أكسجين؛ ‏كتيار مؤكسد؛ بدلاً من الهواء؛ وبأن كمية خام التغذية بالهيدروكربون و كمية البخار الذي تتم ‏التغذية به إلى الطرف الأمامي يتم تنظيمها بطريقة معينة بحيث أن النسبة الكلية من بخار إلى ‏كربون للطرف الأمامي المجدد تبلغ 7,76 أو أقل. ‎ety qe ‏يمكن تحقيق ما سبق باستبدال وحدة إعادة التكوين الثانوية الموجودة بوحدة إعادة التكوين الثانوية‎ ‏جديدة؛ او بتعديل وحدة إعادة التكوين الثانوية الموجودة. تتضمن الطريقة عادة توفير تغذية‎ ‏بالأكسجين أو هواء غني بالأكسجين على نفس الخط إلى وحدة إعادة التكوين الثانوية و إذا دعت‎ air ‏الضرورة؛ لوسيلة لتوفير الأكسجين المذكور (أو أكسجين لإثراء الهواء)؛ مثل وحدة فصل هواء‎ ‏5608181100(لا5).‎ unit ° ‏جديدة على التوازي مع وحدة إعادة التكوين‎ ATR ‏يمكن تحقيق طريقة تجديد أخرى بإضافة وحدة‎ ‏اختياريا وحدة إعادة‎ ATR ‏التكوين الثانوية؛ اختياريا يسبق وحدة‎ sale) ‏الرئيسية الموجودة ووحدة‎ ‏التكوين الثانوية‎ sale) ‏بفائض التدفق من وحدة‎ ATR ‏وخلط فائض التدفق من‎ (ddd ‏تكوين‎ ‏تكون نسبة 5/0 الكلية (المحسوبة كإجمالي البخار مقسوما على إجمالي‎ HTS ‏الموجودة قبل‎ ‏المولات من الكريون المضافة إلى وحدة إعادة التكوين الرئيسية الموجودة ووحدة إعادة التكوين‎ ٠
XT ‏التكوين القبلي في حالة تركيبها) أقل من‎ sale ‏الجديدة‎ ATR ‏ووحدة‎ HTS ‏الثانوية و‎ ‏وفقاً لنماذج متنوعة؛ وفقاً لما تم التنويه به في عناصر الحماية؛ يمكن أن تتضمن الطريقة تركيب‎ sale) ‏خط بخار لإضافة كمية محددة مسبقا من البخار إلى غاز التخليق الذي يغادر مرحلة‎ ‏في وسيلة تحويل بإزاحة عند درجة حرارة عالية؛ لتنظيم النسبة الكلية‎ JAA ‏التكوين الثانوي؛ قبل‎ ‏.من ©5. في بعض النماذج؛ تشتمل الطريقة على تركيب خط تفريع مرحلة إعادة التكوين» مرتب‎ 5 ‏بطريقة معينة بحيث يمر جزء من خام التغذية بمرحلة إعادة تكوين الأولى ويتم إرساله مباشرة إلى‎ sale) ‏مرحلة إعادة تكوين الثانية. في نماذج أخرى؛ تتضمن مرحلة إعادة التكوين الرئيسي وحدة‎ ‏التشكيل الرئيسية لجزء من‎ sale) ‏يمكن أن تتضمن الطريقة توفير خط تفرع لوسيلة‎ Ald ‏تكوين‎ ‏فائض التدفق المذكور وحدة إعادة تكوين قبلية؛ بحيث يتم إرسال الجزء المذكورة مباشرة إلى مرحلة‎ ‏إعادة تكوين الثانية.‎ ٠ (SC ‏يمكن أن يقال أن الاختراع؛ بالمقارنة مع الفن السابق؛ يخفض دخول البخار (ومن ثم؛ نسبة‎ ‏التكوين الثانوي؛ الذي يتم الآن التغذية به إلى أكسجين‎ sale) ‏بإدخال المزيد من أكسجين في مرحلة‎ ‏من الهواء. لقد تبين لمقدم الطلب أنه؛ على الرغم من أن‎ Ya ‏أو الهواء الثري بالأكسجين‎ ‏إلا أن هذا الحل أثبت أنه ملائم» نظراً‎ cops ‏الأكسجين أو تيار التغذية بالهواء الثزي به مكلفا في‎ ‏أ“‎
=« \ _ لأن معدلات التدفق يتم تخفيضها بدرجة كبيرة و؛ على نحو يثير الاتدهاش؛ يمكن استخدام محول عند نسبة بخار إلى كربون أقل بكثير من الفن السابق. تكمن إحدى ميزات الاختراع؛ لإنتاج معين؛ في أنه يتم تقليل جهد التشغيل لوحدة ‎sale)‏ تكوين البخار الرئيسية بما يقارب حوالي ‎٠١‏ - 7780 أو حتى أكثر. © يمكن تخفيض غاز التخليق (م7/ساعة) من خلال الطرف الأمامي؛ الذي يتدفق لإنتاج الأمونيا بكمية ‎Ame‏ بحوالي ‎AV‏ وهي ميزة كبيرة من حيث حجم المحطة/ والتكلفة. عند تطبيق الاختراع على التجديد؛ يمكن تحويل الميزة السابقة إلى مزيد من القدرة مع المعدات الموجودة. طبقاً لما تم ذكره عاليه؛ تستخدم المحطة الموجودة بصورة شائعة محول ‎HTS‏ وتبقي محول ‎HTS‏ المذكور (على الرغم من نسبة ‎SC‏ المنخفضة) مميزاء مما يعني عدم الحاجة ‎٠‏ الاستبدال مكلف للمحول و/أو المحفز. ‎Jian‏ سمة الاختراع في تقليل دورة التشغيل وسيلة إعادة التشكيل الأولية. يمكن أن يتم حساب دورة تشغيل وسيلة ‎sale)‏ التشكيل الأولية؛ ووسيلة ‎sale)‏ التشكيل الثانوية كذلك؛ بالإشارة إلى قيمة الحرارة [ميجاوات] من الوقود المستهلك في وسيلة إعادة التشكيل الأولية أو الثانوية. يمكن أن يتم تحديد دورة تشغيل محددة بالإشارة إلى أطنان من الأمونيا الناتجة. في الفن السابق؛ ‎Vo‏ تكون دورة التشغيل لوسيلة ‎sale)‏ التشكيل الأولية أكبر بشكل شائع من تلك الخاصة بوسيلة ‎sale)‏ ‏التشكيل الثانوية؛ أي؛ دورة تشغيل وسيلة ‎sale)‏ التشكيل الأولية حوالي ‎714٠6‏ من دورة تشغيل وسيلة إعادة التشكيل الثانوية. وفقاً لبعض نماذج الاختراع؛ تعد دورة تشغيل وسيلة ‎sale)‏ التشكيل الأولية مساوية أو حتى أقل من دورة تشغيل وسيلة إعادة التشكيل الثانوية. في نماذج مفضلة؛ تكون دورة تشغيل وسيلة ‎sale)‏ التشكيل الأولية ‎79٠-176‏ من دورة تشغيل ‎٠‏ وسيلة ‎sale)‏ التشكيل الثانوية. يبدو أن؛ في حال لم توجد أي وسيلة إعادة تشكيل أولية قبلية من ‎ATR‏ تكون دورة التشغيل صفاً؛ بالتالي نسبة 3550 التشغيل من ‎SMR‏ إلى ‎ATR‏ تكون ‎Bia‏ كذلك. ل
-١١- ‏شرح مختصر للرسومات‎ ‏سيتم شرح الاختراع بالإشارة إلى بعض النماذج المفضلة وغير المقيدة الموضحة في الأشكال من‎ ‏حيث:‎ A ‏إلى‎ ١ ‏إلى © عبارة عن مخططات نماذج الاختراع مع إعادة التشكيل الأولية والثانوية؛‎ ١ ‏الأشكال من‎ ‏التشكيل ذاتية الحرارة.‎ sale) ‏عبارة عن مخططات نماذج الاختراع مع‎ A ‏إلى‎ ١ ‏هه الأشكال من‎ ‏الوصف التفصيلي:‎ :8 ‏إلى‎ ١ ‏بالإشارة إلى الأشكال من‎ « pre—reformer ‏تشكيل مسبقة‎ sale) ‏إلى وسيلة‎ PREREF ‏تشير‎ ‎Sale ‏والتي‎ « primary steam reformer ‏تشكيل بالبخار أولية‎ sale) ‏إلى وسيلة‎ REFD ‏تشير‎ ‎« usually a tube reformer ‏تشكيل أنبوبية‎ sale) ‏ما تكون وسيلة‎ Yo « secondary reformer ‏تشكيل ثانوية‎ sale) ‏إلى وسيلة‎ REF2 ‏تشير‎ ‏في حال‎ (ATR) autothermal reformer ‏تشكيل ذاتية الحرارة‎ sale) ‏إلى وسيلة‎ ATR ‏تشير‎ ‎(REF1)upstream primary reformer ‏تشكيل أولية قبلية‎ sale) ‏لم يتم تركيب وسيلة‎ « high-temperature shift converter ‏إلى محول إزاحة مرتفع درجة الحرارة‎ HTS ‏تشير‎ ‎« flow of steam ‏تدفق بخار‎ WPS ‏تشير‎ Vo « feedstock of natural gas ‏تشير 6ل إلى خام تغذية من غاز طبيعي‎ oxygen or oxygen-rich air ‏تشير 02 إلى تيار من الأكسجين أو الهواء الغني بالأكسجين‎ ‏والذي يكون عبارة عن تيار المادة المؤكسدة الذي يتم إدخاله في وسيلة إعادة التشكيل الثانوية‎ .secondary reformer 2
Tee
١١ ‏نموذج أول من الاختراع» حيث يتضمن الطرف الأمامي وسيلة إعادة تشكيل‎ ١ ‏يوضح الشكل‎ ‏التشكيل الأولية 45]1. يتم خلط تيار تغذية من خام‎ sale) ‏قبلية من وسيلة‎ PREREF ‏مسبقة‎ ‏وسيلة إعادة التشكيل المسبقة 085886. يتم‎ Jans PS ‏تيار البخار الأول‎ PS ‏مع‎ NG ‏تغذية‎ ‏إدخال الغاز المعاد تشكيله بشكل مسبق الخارج من وسيلة إعادة التشكيل المسبقة إلى وسيلة إعادة‎ sale) ‏ويتم إدخال الغاز الخارج من وسيلة إعادة التشكيل الأولية إلى وسيلة‎ REFT ‏التشكيل الأولية‎ © ‏التي تشتعل بالأكسجين 1 ]8 ويتم إدخال الغاز الخارج من وسيلة‎ shad) ‏التشكيل الأولية ذاتية‎ ‏التي تشتعل‎ shall ‏التشكيل الثانوية ذاتية‎ sale) ‏التشكيل الأولية المذكورة إلى وسيلة‎ sale)
Lat Jal ‏يتم خلط الغاز المعاد تشكيله الخارج من وسيلة إعادة‎ JREF2 ‏بالأكسجين‎ ‎Shall ‏مرتفع درجة‎ dal) ‏ثم يدخل في محول‎ «lan PS ‏مع كمية ثانية من‎ REF2 ‏المذكورة‎ ‎.002 ‏إلى‎ CO ‏م مع محفز أساسه الحديد؛ لتحويل‎ ©<-”77١ ‏والذي يعمل في حوالي‎ 119 ٠ ‏إزالة‎ Sale ‏وفقاً للتقنيات المعروفة؛‎ HTS ‏ثم؛ تتم بشكل إضافي معالجة الغاز الخارج من محول‎ ‏ثاني أكسيد الكربون و(اختيارياً) المعالجة بالميثان. يمكن أن يتم إجراء إزالة ثاني أكسيد الكربون‎ ‏بأي من التقنيات التالية:‎ ‏في الشكل ١؛ تعمل وحدة إعادة التشكيل المسبقة ووحدة التشكيل الأولية في نسبة من بخار إلى‎ ‏قبل‎ PS ‏كربون منخفضة؛ على سبيل المثال حوالي 1,9؛ بينما إضافة الكمية الثانية من بخار‎ ٠5
YE, ‏ترفع من نسبة التيار إلى الكربون العامة إلى‎ HTS ‏محول الإزاحة‎
NG ‏أن‎ (PREREF ‏يوضح الشكل ¥ نموذج ثان حيث التغذية لوسيلة إعادة التشكيل المسبقة‎ ‏بخاري؛ له نسبة بخار إلى كربون مساوية للنسبة العامة المذكورة؛‎ PS ‏للغاز الطبيعي المختلط مع‎ ‏ولا تتم إضافة بخار إضافي أثناء العملية. تحديداً؛ لا تتم إضافة بخار إضافي قبل محول الإزاحة‎
Yt ‏في هذا النموذج؛ تكون بشكل مفضل نسبة البخار إلى الكربون حوالي‎ HTS ٠٠ ‏من خام التغذية المتاح جانبياً‎ eda ‏تشكيل. يمر‎ Sale) ‏يوضح الشكل © نموذج ثالث؛ دون وسيلة‎
REF1 ‏التشكيل الأولى‎ sale) ‏من وسيلة‎ sale) ‏ويدخل وسيلة‎ PS ‏مع بخار‎ NG ‏أول من خام التغذية المتاح‎ ed ‏يتم خلط‎ cl) ‏وفقاً‎ ‎AY ‏ثانٍ من خام التغذية المذكور؛ على الجانب‎ (Adie ‏يتم خلط جزء‎ REF] ‏التشكيل الأولية‎ ‏أ“‎
— \ _ مع تيار متدفق من وسيلة ‎sale)‏ التشكيل الأولية المذكورة 85]1. تتم إضافة الخليط الناتج مع تيار أكسجين 02 قبل دخوله وسيلة ‎sale)‏ التشكيل الثانوية 45]2. يتم خلط كمية ثانية من بخار ‎PS‏ كما في الشكل ١؛‏ مع تيار متدفق من وسيلة إعادة التشكيل الثانوية المذكورة ‎(REF2‏ قبل إدخالها في محول الإزاحة ‎HTS‏ ‏© في هذه الحالة؛ يتم تشغيل وسيلة إعادة تشكيل البخار ‎REFL‏ بنسبة بخار إلى كربون مرتفعة والتي تكون؛ على سبيل المثال؛ حوالي 3-7,7» نتيجة جزء خام التغذية المار جانبياً من وسيلة إعادة التشكيل. بشكل مفضل؛ يكون الجزء الثاني المذكور من ‎NG‏ بخام التغذية؛ والذي يمر جانبياً من وسيلة ‎sale)‏ التشكيل الأولية؛ حوالي ‎77٠0‏ من خام التغذية المتاح. أ يوضح الشكل ¢ ‎z J ga‏ رابع والذي يشبه الشكل ‎ov‏ لكنه يتضمن وسيلة إعادة تشكيل مسبقة 08586. يمر الجزء المار جانبياً من خام التغذية ‎ails‏ كما هو موضح؛ من كل من وسيلة إعادة التشكيل المسبقة ووسيلة ‎sale)‏ التشكيل الأولية ‎REF‏ ‏يوضح الشكل 5 نموذج خامس والذي يعد صورة مختلفة من الشكل م يتم إدخال الكمية الكاملة من الغاز الطبيعي ‎(NG‏ المخلوطة مع بخار ‎(PS‏ إلى وسيلة ‎sale)‏ التشكيل المسبقة ‎PREREF‏ ‎VO‏ مع ذلك؛ يمر جزءِ من التيار المتدفق من وسيلة إعادة التشكيل المسبقة جانبياً من وسيلة إعادة التشكيل الأولية اللاحقة ‎(REF‏ ويتم خلطه مع الغاز الخارج من وسيلة ‎sale)‏ التشكيل الأولية المذكورة. يتم خلط كمية ثانية من البخار ‎(PS‏ كذلك في هذه الحالة؛ مع التيار المتدفق من وسيلة ‎sale)‏ التشكيل ذاتية الحرارة ‎REF2‏ ‏يوضح الشكل ‎١‏ نموذج سادس. يتم إدخال الكمية الكاملة من الغاز الطبيعي ‎(NG‏ مع بخار ‎PS‏ ‎٠‏ إلى وسيلة ‎sale)‏ التشكيل المسبقة ‎PREREF‏ ‏لا توجد وسيلة إعادة تشكيل أولية. يتم توجيه منتج إعادة التشكيل المسبقة إلى وسيلة إعادة التشكيل ذاتية الحرارة ‎ATR‏ المشتعلة بالأكسجين. يتم خلط كمية ثانية من بخار 05 مع التيار المتدفق من وسيلة إعادة التشكيل ذاتية الحرارة. أ“
_ \ ¢ —_
يوضح الشكل 7 نموذج سابع؛ متطابق مع ‎+١‏ عدا أنه بالنسبة إلى وسيلة ‎sale)‏ التشكيل ذاتية
الحرارة ‎ATR‏ يتم إشعالها بالهواء. إعادة تشكيل أولية 571 ووسيلة إعادة تشكيل ثانوية 4572. يتم إصلاح الخط المذكور
© بواسطة إضافة خط جديد بوسيلة ‎sale)‏ تشكيل ذاتية الحرارة ‎ATR‏
يتم تقسيم تيار التغذية بالغاز الطبيعي ‎NG‏ بين الخط المشتمل على وسيلة ‎sale)‏ تشكيل أولية ‎REF]‏ ووسيلة ‎sale)‏ تشكيل ثانوية ‎(REF?‏ والخط المضاف حديثاً المشتمل على وسيلة ‎sale)‏ ‏تشكيل مسبقة ‎PREREF‏ ووسيلة ‎sale)‏ تشكيل ذاتية الحرارة ‎ATR‏ تتم إضافة بخار ‎PS‏ إلى تيار التغذية ‎NG‏ عند كل من مدخل وسيلة ‎sale)‏ التشكيل الأولية ‎REF]‏ ووسيلة ‎sale)‏ التشكيل
‎٠‏ المسبقة ‎PREREF‏ يتم ربط منتج وسيلة ‎sale)‏ التشكيل الثانوية ‎REF2‏ ومنتج ‎ATR‏ ذاتية الحرارة بشكل قبلي من محول الإزاحة ‎(HTS‏ وخلطه ‎PS‏ بخاري. في جميع النماذج أعلاه. تعمل وحدة التشكيل الأولية 451 بشكل مفضل في ضغط حوالي ‎٠‏ بار درجة حرارة المدخل حوالي م ودرجة حرارة المخرج حوالي 6 60-78 م. تكون درجة حرارة المخرج لوحدة التشكيل الثانوية ‎REF2‏ حوالي ‎٠٠١‏ م. تكون درجة حرارة المخرج
‎Yo‏ لوحدة التشكيل ذاتية الحرارة ‎ATR‏ حوالي ‎٠٠٠١‏ م. في النماذج أعلاه؛ يمكن أن يتم تركيب محول إزاحة منخفض درجة الحرارة بعدي من محول ‎JHTS‏ بعد الإزاحة؛ يتم بشكل معتاد توفير مقطع ‎A)‏ ثاني أكسيد الكربون. ينبغي ملاحظة أن غاز التخليق لا يحتوي على النيتروجين وبالتالي يسمح الاختراع باستخدام ‎PSA‏ (امتصاص متأرجح الضغط ‎(pressure swing absorption‏ أو ‎LNW‏ (غسل بنيتروجين مسال ‎.(liquefied nitrogen‏
‎٠‏ الأمثلة : يقارن الجدول ‎١‏ التالي واجهة أمامية من المجال السابق ‎Cag‏ بخار أولي و مُهذب ثانوي » والنسبة العالمية بخار إلى كربون البالغة 7,1 ؛ مع خمسة أمثلة تتعلق؛ على الترتيب بالنماذج في الشكل رقم ١؛‏ الشكل رقم ‎oY‏ الشكل رقم ؛ الشكل رقم ‎١‏ والشكل رقم ‎LY‏ تتعلق الأمثلة بإنتاج 7775 كيلو مول/ الساعة من الهيدروجين . في الجدول؛ يشير ‎SMR‏ إلى تهذيب
‎Tet
اج \ — ميثان بخاريتشير ‎RP‏ إلى جُهد اختزال ‎RP‏ وتشير 8/06 إلى نسبة البخار / غاز جاف (انظر التعريفات السابقة). الجدول ‎١‏ ‏المجال ‏السابق المتال ‎١ ١‏ المثال ‎VOR [YF‏ المتال ؛ ‎١‏ المثال ‎o‏ ‎as‏ ©/8؛ (الشكل . | (الشكل ‏ | (الشكل | (الشكل | (الشكل إجمالي 0( ل *( 1( 0( ‎SMR‏ مدخل ‎S/C‏ أ ‎٠ Y, VV ١‏ له 3 مُهذب - مدخل ‎s/C‏ أ 1,0 ‎١‏ 0 ألا ‎N/A‏ اخرلا 06 . _مدخل ‎HTS‏ ‎RP‏ مدخل ‎HTS‏ ع ‎AN TA LEA EA v,0)‏ غاز طبيعي ‎Sis]‏ ‏مول/ساعة] ‎١ ٠١١ ٠١ 4A ٠.46 ٠١١‏ بخار [كيلو كبا“
أكسجين [كيلو مول/ساعة] ‎YYYA YVYYY‏ اف كرو ا 73 هيدروجين (كيلو | (هواء مول/ساعة] ا لعملية) فض فض ‎AR‏ 717ص ‎١ ) ava‏ ( أد اء أنابيب
Yyve Yyve ‏دا‎ YYve Yyve Yyve ‏واط]‎ معدل تدفق الغاز / ‏[طن‎ . al ‏بن ب‎ i}
Le Le AR: LAN YAR: ARE ‏ساعة]‎ ‎)١(‏ (في تيار الهواء) ‎(N2 ‏باستثناء‎ 49) (Y) ‎(N2 ‏(بناءً على التدفق باستثناء‎ (V) ‎likey‏ ملاحظة أن أداء مُهذب ميثان بخاري ‎steam methane reformer‏ (المُهذب الأولي) أقل بنسبة 7776 ‎)١ JB)‏ 717 (المثال ‎(Y‏ و7776 (المثال ‎oT‏ على الرغم من نفس إنتاج ‏الهيدروجين. علاوة على ما سبق؛ يكون معدل تدفق الغاز التخليقي أقل على نحو ملحوظ؛» يتراوح ‏من حوالي 7797-73 في المجال السابق؛ أيضاً بسبب إشعال مُهذب ثانوي باستخدام الأكسجين ‏ا
بدلاً من الهواء. يمكن خفض حجم المحطة الجديدة بناءً عليه أو؛ في الإصلاح؛ يمكن الحصول على سعة أكبر لحجم محدد. يشير الجدول ‎Load‏ إلى قيم جُهد اختزال ‎RP‏ والبخار / ‎Gila Sle‏ 8/06؛ وفقاً لما تم تعريفه ‎Jala‏ والتي تتيح استخدام مُحفز أساسه الحديد؛ على الرغم من انخفاض نسبة بخار إلى كربون 0 بين ؟ و7؟,7 في الأمثلة. يمكن أن نلاحظ أن قيم 5/06 هب الأعلى في الحالات باستخدام ‎of; ait ATR‏ قيم ‎RP‏ هي الأقل للحالات باستخدام ‎dat ATR‏ مما يشير إلى إمكانية استخدام قيم 5/6 العالمية الأقل على الرغم من ذلك في الحالات باستخدام ‎ATR‏ فقط. يعرض الجدول ؟ التالي الأداء المنخفض للمُهذب الأولي؛ مقارنة بالمجال السابق. لم تتم الإشارة إلى قيم ‎ARN)‏ ؛ و (أداء مُهذب البخار يمتل صفر). ‎٠‏ الجدول ؟ المثال ‎١‏ ‏المجال (الشكل | ‎Jud‏ | المثال السابق 0( \ ‎v‏ إنتاج ‎NH3‏ بناءً على ‎Yyve‏ كيلو مول/ الساعة تدفق ‎H2‏ [طن / الساعة] ‎YY‏ ل مد الي - > ’ " ) i = J " ) : الوفود المحروق في ‎ATR‏
ARID ١14 Y AQ Veo ) )
SUS] (CHA 79٠٠0 ‏(مفترض‎ ‏أ“‎
م \ _
مول/ الساعة] : 0 > - : 0 =
[ميجا واط ساعة / طن ‎[NH3‏
‎SMR+ATR‏ محدد بدورة التشغيل 1 ‎١١ 7١ Y‏ ‎AAR WARE: LNA AYA [MWh /t NH3]‏ أ“

Claims (1)

  1. -؟و١-‏ عناصر الحماية
    ‎.١‏ عملية لإنتاج غاز تخليق أمونيا ‎ammonia synthesis gas‏ من مواد أولية تحتوي على هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ في طرف أمامي ‎front-end‏ ؛ تشتمل العملية على الخطوات التالية: تهذيب بخار المواد الأولية المذكور؛ الحصول على غاز تخليق ‎synthesis gas‏ يشتمل على © الهيدروجين ‎hydrogen‏ وأول أكسيد كربون ‎carbon monoxide‏ وثاني أكسيد كربون ‎carbon‏ ‎dioxide‏ : معالجة غاز تخليق ‎synthesis gas‏ مذكور تتضمن إزاحة أول ‎asl‏ الكربون ‎carbon‏ ‏6 والتخلص التالي من ثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ « تتميز بما يلي ‎٠‏ تشتمل إزاحة غاز تخليق ‎synthesis gas‏ على خطوة إزاحة مرتفعة درجة الحرارة التحول عند ‎day‏ حرارة تزيد عن ‎Yoo‏ درجة مئوية باستخدام محفز أساسه الحديد ‎iron—based catalyst‏ : النسبة المولارية العالمية لبخار إلى كربون لواجهة أمامية تبلغ 07,1 حيث يشتمل التهذيب المذكور للبخار على: خطوة تهذيب ‎reforming‏ أولى تتضمن تهذيب بخار أولي واختيارياً تتضمن التهذيب المسبق قبل تهذيب بخار أولي مذكورء بالتالي الحصول على غاز مُهذب ‎reformed gas‏ أول؛ خطوة تهذيب ‎reforming‏ ثانية باستخدام تيار ‎sale‏ مُؤكسدة ‎oxidant stream‏ ؛ وبالتالي الحصول على غاز تخليق ‎synthesis gas‏ يشتمل على الهيدروجين ‎hydrogen‏ وأول أكسيد كربون ‎carbon monoxide‏ وثاني أكسيد كربون ‎carbon dioxide‏ ؛ يتم إجراء الخطوات المذكورة للتهذيب ‎reforming‏ الأول والثاني على التوالي؛ ‎Yo‏ يثم إجراء خطوة تهذيب ‎reforming‏ ثانية مذكورة باستخدام الأكسجين ‎oxygen‏ أو الهواء المُزود الذي يشتمل على الأقل على ‎75١‏ الأكسجين ‎oxygen‏ ؛ كتيار ‎sale‏ مُؤكسدة ‎oxidant‏ ‎stream‏ ¢ وحيث يتم بالتالي خلط غاز التخليق 985 ‎synthesis‏ الذي تم الحصول عليه بعد خطوة ‎sale)‏ التشكيل الثاني مع البخار» قبل إدخاله إلى إزاحة درجة الحرارة المرتفعة؛ من أجل رفع النسبة المولارية من
    =« \ — بخار الماء إلى الكربون العالمية ‎global steam—to—carbon molar ratio of the‏ من الطرف الأمامي ‎front end‏
    ". عملية طبقاً لعنصر الحماية ‎ua)‏ تكون النسبة المولارية العالمية لبخار إلى كربون ‎carbon ©‏ في مدى من ‎JA ٠,*‏ ‎LY‏ عملية طبقاً لعنصر الحماية ‎١‏ أو 7؛ حيث تكون درجة الحرارة المذكورة الخاصة بالتحول تكون في المدى من "7 درجة ‎YEP‏ إلى ‎SRN‏ درجة ‎YEP‏ . ‎٠‏ ؟. عملية طبقاً لعنصر الحماية ‎١‏ حيث تتضمن خطوة التهذيب الأول المذكورة خطوة تهذيب مسبقة ‎pre—reforming‏ ؛ وحيث يتم إجراء التهذيب المسبق ‎pre—reforming‏ وتهذيب بخار أولي باستخدام نسبة مولارية بخار إلى كربون منخفضة . ‎Lo‏ عملية طبقاً لعنصر الحماية ‎of‏ حيث النسبة المولارية المنخفضة المذكورة تكون أقل من ؟ ‎Vo‏ ويفضل تقريباً ‎N,0‏
    ‏1. عملية طبقاً لعنصر الحماية ‎١‏ حيث يتم إجراء تهذيب بخار أولي بنسبة مولارية بخار إلى كربون تكون أكبر من النسبة المولارية العالمية المذكورة؛ ويكون مقدار من خام أولي جديد ‎fresh‏ ‎hydrocarbon feedstock‏ هيدروكربون مختلط بناتج تدفق تهذيب بخار أولي ‎primary‏ ‎steam reforming ٠‏ ؛ قبل خطوة تهذيب ثانية مذكورة. ‎LY‏ عملية طبقاً لعنصر الحماية 7؛ تكون نسبة مولارية من بخار إلى كربون لتهذيب بخار أولي ‎primary steam reforming‏ في مدى من ‎YY‏ إلى . ‎YO‏ 8. عملية طبقاً لعنصر الحماية ١؛‏ تمتاز بأن خطوةٍ تهذيب أولي مذكورة تتضمن التهذيب المسبق 016-639 وتهذيب بخار أولي ‎primary steam reforming‏ ؛ يتم إجراء التهذيب
    — \ \ — المسبق باستخدام نسبة مولارية أولى بخار إلى كربون ويتم إجراء تهذيب بخار أولي ‎primary‏ ‎steam reforming‏ باستخدام نسبة مولارية ثانية بخار إلى كربون والتي تساوي أو تكون أكبر من النسبة المولارية الأولى المذكورة؛ في حين كل من النسبة المولارية الأولى والثانية المذكورة تكون أقل من النسبة المولارية العالمية. ‎lo}‏
    ‏4. عملية طبقاً لعنصر الحماية ‎(A‏ حيث يتم انتقاء النسبة المولارية الأولى المذكورة منتقاة في مدى من ‎١,5‏ إلى ‎oF‏ والنسبة المولارية الثانية المذكورة تبلغ تقريباً ‎Y= ١,8‏
    ‎.٠‏ عملية طبقاً لعنصر الحماية 4 أو 9؛ تمتاز بأن خطوة ناتج تدفق تهذيب بخار أولي ‎primary steam reforming).‏ _يكون مختلط بمقدار من هيدروكربون جديد.
    ‎.١١‏ عملية طبقاً لعنصر الحماية 8 أو 9؛ تمتاز ‎ol‏ مقدار من الغاز المُهذب المسبق المغادر لخطوة تهذيب مسبقة مذكورة يكون مختلط بناتج تدفق تهذيب بخار أولي ‎primary steam‏ ‎reforming‏ ¢ بالتالي يجتاز التهذيب الأولي ‎primary reforming‏ المذكور. ‎Vo‏ ‎NY‏ عملية طبقاً لعنصر الحماية )0 النسبة المولارية العالمية المذكورة لبخار إلى كربون تكون في مدى من ‎YE NYY‏ ‎OY‏ عملية طبقاً لأي عناصر الحماية ‎dll‏ تتضمن أيضاً ‎dap‏ حرارة إزاحة منخفضة يتم ‎٠٠‏ إجراؤها بعد إزاحة مرتفعة درجة الحرارة وفي حوالي ‎Yoo‏ درجة مئوية؛ قطاع إزالة ثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ واختيارياً قطاع إنتاج الميثان ‎.methanation section‏ ‎VE‏ عملية طبقاً لأي عناصر الحماية السابقة؛ يكون خام أولي هيدروكربون المذكور غاز طبيعي منزوع الكبريت ‎desulphurized natural gas‏ .
    ‎aot‏ ل ال 0 ححا
    ‏ماقي بخان 23 = ًّ نت ثق لجع لي ‎g | #‏ ! — - و يله إعاذة \ ‎FE a‏ .
    ‏ا ‎a Ex‏ و اا ا بهي "0 ‎ab : JER . 3 if‏ ات 8 ‎wi‏ ‏الستت شفط سس البسسسست. مسي م أن .ويد فم ا 2 ان طبيجي الشكل ؟ ب كبا“
    Ae JR a 3 4 i ‏من‎ Galas HES ‏وسيلة إعادة ل‎ Ei : ‏به‎ | | j 5 1 ge - : A : ‏نا جما 1 كبا حك : لا‎ NER + ETN Ca 3 ‏جلي ب‎ Lr UR ‏لاه‎ ‎EE Hp ‏تشكيل‎ | | WC a cadmas ‏الشكل ؟‎ ‏كأ‎
    — ¢ \ _ تدفق بخار اوكسجين تدفق بخار ; : 0 مسح | ‎[RRR | sassy‏ : : خام تذية .من ‎RO vr rp <‏ مرج 7 ‎EE‏ مرج 7] ‎TT‏ + ‎SS RR FPR CAG‏ مزلت : | مرجع ‎١‏ 2 ن" ‎IRI EA‏ جيجه ةمجه دجمو إ الل مان ‎ioend‏ ‏الشكا +
    أ“
    اج \ _ تدفق بخار ‎op‏ تدفق بخار 1 ٍ : | مأ | لس مني ‎Slaw‏ احا | ‎LIA‏ قضة ما الب ] حجر | برا ‎da gl‏ نش ارات ‎eal‏ مرجع ‎١‏ لحك ‎Cae ETT Coo 1 ERR‏ ‎RIGO: SE ٠ TC. : 1‏ صل ‎ul Bit | oh‏ = . ا ا الشكا § مط 1 دأ“
    ١- ‏يدث جم لي‎ a . J ‏تاقق:‎ ‎: ‏اوتكسجين‎ ٍ ‏وسيلة إعادة 1 خام تغذية من‎ [il gy ‏ا‎ i ْ : ir i ١ ‏ا لساري ال ا مرجع‎ ‏طبنعئ‎ : ak nan I: ‏محا‎ = 1 § Yt : 8 TE Rr ‏اج ل‎ Sil ER = 4 ga ‏سس‎ ‎© 3 ‏إْ‎ | —_— TT A Co & ‏الشكا‎ ‏ابيا‎
    ‎Fa‏ بخار اوكسجين لدفق بخار مب | ‎sel‏ | وسيلة إعادة | خام ‎BS‏ من ‎Aa jd a‏ شر 51 عاليتاد» 3 ‎Zyl yall Al‏ لاسي ‎pr i BR‏ ولس فا زات الشكل 1 ‎Toe‏
    هواء تدفق يخار ‎{pe‏ ا ا : سم | وسيلة إعادة شكيلا. ‎Lo‏ وسيلة إعادة. | | اخام كغلية ‎ge‏ ‎SERRE FY: ES Po US HE‏ حت ‎ER‏ : ‎A ja ><‏ جرارة ‎fie‏ | ذاقية الحرارة أ ‎oy‏ ...= غان ‎ub‏ ‎Cg Fad a‏ الشخا ؟ يلا ل
    -١74- VEN Ee 25 To 3 5 ١ ‏ا‎ ‏تدحكق. باز لوا فق بار‎ ‏اا ا‎ Co ; : _ wy i Raa on ol AES RE ‏و‎ JO 3 ‏م ل‎ ‏:اس ا ا‎ i Ch ‏المي ا : شر جع‎ Y Rr ‏د ا ا شر‎ Holi SE gh pe hak ad pi ‏عازن طبيعى‎ i Brim bd ¥ ‏د‎ Ls = 3 i : : ْ : JETS AES H gE 8 i . ‏ارين‎ ٍ 8 3 i . ; i i : 1 ١ teed ‏ب أ سيلة‎ ْ: feted TT 7 ‏عر ينا‎ (SE ‏وسيلة إعادة‎ ‏ذائية الحزارة تشكيل سبعة‎ ‏م‎ Sah
    مدة سريان هذه البراءة عشرون سنة من تاريخ إيداع الطلب وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها أو سقوطها لمخالفتها لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية صادرة عن مدينة الملك عبدالعزيز للعلوم والتقنية ؛ مكتب البراءات السعودي ص ب ‎TAT‏ الرياض 57؟؟١١‏ ¢ المملكة العربية السعودية بريد الكتروني: ‎patents @kacst.edu.sa‏
SA515370126A 2013-05-10 2015-11-10 عملية لإنتاج غاز تخليق الأمونيا بدرجة حرارة إزاحة عالية ومعدل بخار إلى كربون منخفض SA515370126B1 (ar)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP13167211.5A EP2801550A1 (en) 2013-05-10 2013-05-10 A process for producing ammonia synthesis gas with high temperature shift and low steam-to-carbon ratio
PCT/EP2014/059055 WO2014180763A1 (en) 2013-05-10 2014-05-05 A process for producing ammonia synthesis gas with high temperature shift and low steam-to-carbon ratio

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA515370126B1 true SA515370126B1 (ar) 2018-08-02

Family

ID=48446087

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA515370126A SA515370126B1 (ar) 2013-05-10 2015-11-10 عملية لإنتاج غاز تخليق الأمونيا بدرجة حرارة إزاحة عالية ومعدل بخار إلى كربون منخفض

Country Status (11)

Country Link
US (1) US10173895B2 (ar)
EP (2) EP2801550A1 (ar)
CN (1) CN105189340B (ar)
AU (1) AU2014264791A1 (ar)
BR (1) BR112015028220B1 (ar)
CA (1) CA2910356C (ar)
CL (1) CL2015003260A1 (ar)
MY (1) MY179281A (ar)
RU (1) RU2666897C2 (ar)
SA (1) SA515370126B1 (ar)
WO (1) WO2014180763A1 (ar)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2993158A1 (en) 2014-09-05 2016-03-09 Casale SA Process for production of ammonia and derivatives, in particular urea
KR102438434B1 (ko) * 2016-02-02 2022-09-01 토프쉐 에이/에스 Atr 기반 암모니아 공정 및 플랜트
GB201603298D0 (en) * 2016-02-25 2016-04-13 Johnson Matthey Plc Process
AR107702A1 (es) * 2016-02-29 2018-05-23 Haldor Topsoe As Renovación con baja cantidad de vapor / carbono
CN106147868A (zh) * 2016-08-30 2016-11-23 安徽金禾实业股份有限公司 一种合成氨造气增氧气化生产方法
EP3363770A1 (en) * 2017-02-15 2018-08-22 Casale Sa Process for the synthesis of ammonia with low emissions of co2 in atmosphere
MY196057A (en) 2017-03-07 2023-03-10 Haldor Tops?E As Urea Process With Controlled Excess of CO2 and/or NH3
EP3401280B1 (de) * 2017-05-11 2021-12-22 GasConTec GmbH Verfahren zur herstellung von ammoniak
CN107337178B (zh) * 2017-06-05 2020-01-14 华南理工大学 一种炼油厂psa解吸气及催化再生烟气的回收再利用工艺
EP3652107A1 (en) 2017-07-13 2020-05-20 Haldor Topsøe A/S Method and catalysts for the production of ammonia synthesis gas
ES2947866T3 (es) * 2019-02-28 2023-08-23 Topsoe As Planta química con una sección reformadora y un proceso para producir un producto químico
WO2020174059A1 (en) * 2019-02-28 2020-09-03 Haldor Topsøe A/S Parallel reforming in chemical plant

Family Cites Families (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0001329B1 (en) 1977-09-16 1981-05-20 Imperial Chemical Industries Plc Process and plant for producing ammonia
FR2473032A1 (fr) * 1980-01-07 1981-07-10 Banquy David Procede de production d'ammoniac et du gaz de synthese correspondant
US4479925A (en) 1982-09-13 1984-10-30 The M. W. Kellogg Company Preparation of ammonia synthesis gas
EP0157480B1 (en) * 1984-03-02 1989-07-26 Imperial Chemical Industries Plc Process for producing ammonia synthesis gas
DE10055818A1 (de) 2000-11-10 2002-05-23 Ammonia Casale Sa Verfahren zum Herstellen von Ammoniak aus einem Stickstoff-Wasserstoff-Gemisch aus Erdgas
RU2228901C2 (ru) * 2002-01-09 2004-05-20 Институт нефтехимического синтеза им. А.В. Топчиева РАН Способ получения синтез-газа
JP2006523597A (ja) * 2003-04-15 2006-10-19 シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ 合成ガスの製造方法
DE102004014292A1 (de) 2004-03-22 2005-10-20 Lurgi Ag Koproduktion von Methanol und Ammoniak aus Erdgas
US20060013759A1 (en) * 2004-07-13 2006-01-19 Conocophillips Company Systems and methods for hydrogen production
US7510696B2 (en) * 2005-02-07 2009-03-31 Air Products And Chemicals, Inc. Method and apparatus for the production of hydrogen-rich gas
US7695708B2 (en) * 2007-03-26 2010-04-13 Air Products And Chemicals, Inc. Catalytic steam reforming with recycle
EP2361878B1 (en) * 2007-07-27 2015-10-07 Nippon Oil Corporation Method and apparatus for hydrogen production and carbon dioxide recovery
EP2022754A1 (en) 2007-08-08 2009-02-11 Ammonia Casale S.A. Process for producing ammonia synthesis gas
US8323363B2 (en) * 2007-08-30 2012-12-04 Innovative Energy Solution Reformation of hydrogen-containing fluids in a cyclic flow reactor
US7790059B2 (en) * 2007-10-18 2010-09-07 Air Products And Chemicals, Inc. Staged hydrocarbon/steam reformer apparatus and method
EP2065337A1 (en) 2007-11-27 2009-06-03 Ammonia Casale S.A. Process for producing ammonia synthesis gas
EP2186778A4 (en) 2007-11-29 2011-08-17 Jgc Corp PROCESS AND APPARATUS FOR PRODUCING RAW GAS FOR THE SYNTHESIS OF AMMONIA
US8119558B2 (en) * 2008-03-14 2012-02-21 Süd-Chemie Inc. Ultra high temperature shift catalyst with low methanation
PL2141118T3 (pl) * 2008-07-03 2014-01-31 Haldor Topsoe As Bezchromowy katalizator do konwersji gazu wodnego
US9132401B2 (en) * 2008-07-16 2015-09-15 Kellog Brown & Root Llc Systems and methods for producing substitute natural gas
WO2010020309A1 (en) 2008-08-22 2010-02-25 Haldor Topsøe A/S Process for production of synthesis gas
US8124049B2 (en) * 2008-10-29 2012-02-28 Air Liquide Process & Construction, Inc. Zero steam export with CO2 recovery in a high thermal efficiency hydrogen plant
US8617270B2 (en) * 2008-12-03 2013-12-31 Kellogg Brown & Root Llc Systems and methods for improving ammonia synthesis efficiency
EP2199254A1 (en) * 2008-12-11 2010-06-23 BP p.l.c. Integrated gas refinery
GB0901472D0 (en) * 2009-01-30 2009-03-11 Johnson Matthey Plc Hydrogen process
CN102395524B (zh) * 2009-04-15 2015-07-15 气体产品与化学公司 制造含氢产物气体的方法
EP2284125A1 (en) 2009-08-13 2011-02-16 Ammonia Casale S.A. Process for revamping an ammonia plant with nitrogen-based washing of a purge stream
US9321655B2 (en) * 2009-08-20 2016-04-26 Kellogg Brown & Root Llc Systems and methods for producing syngas and products therefrom
GB0922410D0 (en) * 2009-12-22 2010-02-03 Johnson Matthey Plc Conversion of hydrocarbons to carbon dioxide and electrical power
EP2404869A1 (en) 2010-07-06 2012-01-11 Ammonia Casale S.A. Process for producing ammonia synthesis gas
EA025547B1 (ru) * 2011-06-23 2017-01-30 СТАМИКАРБОН Б.В. ЭКТИНГ АНДЕР ДЗЕ НЕЙМ ОФ ЭмТи ИННОВЕЙШН СЕНТЕР Способ производства промежуточного синтетического газа, подходящего для производства водорода
EA030740B1 (ru) * 2011-07-26 2018-09-28 СТАМИКАРБОН Б.В. ЭКТИНГ АНДЕР ДЗЕ НЕЙМ ОФ ЭмТи ИННОВЕЙШН СЕНТЕР Способ для производства богатых водородом газовых смесей
DE102011079876A1 (de) 2011-07-27 2013-01-31 Robert Bosch Gmbh Kolbenpumpe zur Förderung von Fluiden und korrespondierendes Montageverfahren für eine Kolbenpumpe

Also Published As

Publication number Publication date
AU2014264791A1 (en) 2015-11-12
EP2994415B1 (en) 2022-03-02
CN105189340B (zh) 2019-08-27
CA2910356C (en) 2021-12-07
EP2994415A1 (en) 2016-03-16
BR112015028220A2 (pt) 2017-07-25
CA2910356A1 (en) 2014-11-13
WO2014180763A1 (en) 2014-11-13
US20160115017A1 (en) 2016-04-28
US10173895B2 (en) 2019-01-08
CN105189340A (zh) 2015-12-23
BR112015028220B1 (pt) 2021-09-08
MY179281A (en) 2020-11-03
EP2801550A1 (en) 2014-11-12
CL2015003260A1 (es) 2016-09-16
RU2666897C2 (ru) 2018-09-13
RU2015152848A (ru) 2017-06-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA515370126B1 (ar) عملية لإنتاج غاز تخليق الأمونيا بدرجة حرارة إزاحة عالية ومعدل بخار إلى كربون منخفض
AU742314B2 (en) Steam reforming
CN105209373B (zh) 联产氨、尿素和甲醇的方法
US8388864B2 (en) Process and plant for producing synthesis gas
RU2247701C2 (ru) Способ превращения природного газа в высшие углеводороды
EP2142467B2 (en) Combined reforming process for methanol production
US9085513B2 (en) Co-production of methanol and urea
MXPA06007682A (es) Proceso integrado para acido acetico y metanol.
MY151596A (en) Process for producing ammonia synthesis gas
CA2842913C (en) Method and system for production of hydrogen rich gas mixtures
CA2602670A1 (en) Production of synthesis gas
JPH1143306A (ja) 一酸化炭素および水素を得る方法
KR20120054632A (ko) 메탄올 생산을 위한 복합 개질 방법
CA2948370C (en) Method for the manufacture of urea
CA2510442C (en) Partial oxidation reformer-reforming exchanger arrangement
CA2882170C (en) Method for operating a steam reforming plant
CN116057007B (zh) 用于加热到蒸汽重整器的天然气进料的方法和系统及其用途
NZ232451A (en) Process for preparing methanol synthesis gas from a hydrocarbon feedstock and steam, over a steam-reforming catalyst
EA046288B1 (ru) Низкоуглеродное водородное топливо
EP1985580A1 (en) Process for producing methanol synthesis gas