SA112331002B1 - تركيب معدني لتصنيع كروم حديدي - Google Patents
تركيب معدني لتصنيع كروم حديدي Download PDFInfo
- Publication number
- SA112331002B1 SA112331002B1 SA112331002A SA112331002A SA112331002B1 SA 112331002 B1 SA112331002 B1 SA 112331002B1 SA 112331002 A SA112331002 A SA 112331002A SA 112331002 A SA112331002 A SA 112331002A SA 112331002 B1 SA112331002 B1 SA 112331002B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- feed
- pellets
- sintering
- silicon carbide
- preferable
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 title claims description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title description 36
- 239000008188 pellet Substances 0.000 claims abstract description 178
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 83
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 66
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 49
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 48
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims abstract description 46
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims abstract description 39
- 150000002815 nickel Chemical class 0.000 claims abstract description 32
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 15
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 claims description 25
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 16
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 15
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 15
- -1 nickel salt Chemical class 0.000 claims description 13
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 12
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims description 4
- 235000013305 food Nutrition 0.000 claims 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 240000008415 Lactuca sativa Species 0.000 claims 1
- 238000003958 fumigation Methods 0.000 claims 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims 1
- 235000012045 salad Nutrition 0.000 claims 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 abstract description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 41
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 25
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 23
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 19
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 18
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N bentoquatam Chemical group O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 15
- 229910000278 bentonite Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000000440 bentonite Substances 0.000 description 14
- 229940092782 bentonite Drugs 0.000 description 14
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 14
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 14
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 13
- 239000011044 quartzite Substances 0.000 description 13
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229910000281 calcium bentonite Inorganic materials 0.000 description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 10
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 10
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 10
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 10
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 8
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 8
- BFDHFSHZJLFAMC-UHFFFAOYSA-L nickel(ii) hydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ni+2] BFDHFSHZJLFAMC-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 8
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 8
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 7
- 229910000480 nickel oxide Inorganic materials 0.000 description 7
- GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N oxonickel Chemical compound [Ni]=O GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910021532 Calcite Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 6
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 6
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 5
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 5
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 4
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 4
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 4
- 239000008247 solid mixture Substances 0.000 description 4
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 4
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 3
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000012065 filter cake Substances 0.000 description 3
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 3
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010744 Boudouard reaction Methods 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 2
- 239000002274 desiccant Substances 0.000 description 2
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 2
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 2
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 2
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- WWNBZGLDODTKEM-UHFFFAOYSA-N sulfanylidenenickel Chemical compound [Ni]=S WWNBZGLDODTKEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 2
- 238000001238 wet grinding Methods 0.000 description 2
- 239000010456 wollastonite Substances 0.000 description 2
- 229910052882 wollastonite Inorganic materials 0.000 description 2
- 241001136792 Alle Species 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101100234002 Drosophila melanogaster Shal gene Proteins 0.000 description 1
- 101000993059 Homo sapiens Hereditary hemochromatosis protein Proteins 0.000 description 1
- 235000015076 Shorea robusta Nutrition 0.000 description 1
- 244000166071 Shorea robusta Species 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 230000033558 biomineral tissue development Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000007767 bonding agent Substances 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- 150000001669 calcium Chemical class 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 229940106265 charcoal Drugs 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- ONCZQWJXONKSMM-UHFFFAOYSA-N dialuminum;disodium;oxygen(2-);silicon(4+);hydrate Chemical compound O.[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[Na+].[Na+].[Al+3].[Al+3].[Si+4].[Si+4].[Si+4].[Si+4] ONCZQWJXONKSMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PEUPIGGLJVUNEU-UHFFFAOYSA-N nickel silicon Chemical compound [Si].[Ni] PEUPIGGLJVUNEU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 239000011856 silicon-based particle Substances 0.000 description 1
- 229910000280 sodium bentonite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229940080314 sodium bentonite Drugs 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/14—Agglomerating; Briquetting; Binding; Granulating
- C22B1/24—Binding; Briquetting ; Granulating
- C22B1/2406—Binding; Briquetting ; Granulating pelletizing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/5264—Manufacture of alloyed steels including ferro-alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/14—Agglomerating; Briquetting; Binding; Granulating
- C22B1/16—Sintering; Agglomerating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/06—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by carbides or the like
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C27/00—Alloys based on rhenium or a refractory metal not mentioned in groups C22C14/00 or C22C16/00
- C22C27/06—Alloys based on chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع بتغذية تكوير pelletising feed تحتوي على خام كروميت chromite ore، ملح نيكل nickel salt واحد على الأقل، وكربيد سليكون silicon carbide في صورة المادة الكربونية carbonaceous material الوحيدة وعامل الاختزال reducing agent الوحيد. ويتعلق الاختراع أيضاً بعملية لتصنيع تغذية تكوير تتضمن خطوات تزويد كروميت chromite، ملح نيكل nickel salt واحد على الأقل، وكربيد سليكون silicon carbide، ومزج الكروميت chromite، ملح النيكل nickel salt الواحد على الأقل، وكربيد السليكون silicon carbide. ويتعلق الاختراع أيضاً باستخدام تغذية تكوير في صورة مادة أولية لتصنيع تغذية تلبيد sintering feed. ويتعلق الاختراع أيضاً بتغذية تلبيد على شكل كريات تشتمل على تغذية التكوير. ويتعلق الاختراع أيضاً بكريات ملبَّدة sintered pellets تحتوي على تغذية التلبيد. ويتعلق الاختراع أيضاً بعملية لتصنيع الكريات الملبَّدة. ويتعلق الاختراع أيضاً باستخدام الكريات الملبَّدة في صورة مكون تغذية صهر smelting feed. ويتعلق الاختراع أيضاً بتغذية صهر تشتمل على كريات ملبَّدة. ويتعلق الاختراع أيضاً بعملية لتصنيع سبيكة كروم حديدي ferrochr
Description
— \ _ تركيب معدني لتصنيع كروم حديدي Metallurgical Composition for the Manufacture of Ferrochrome الوصف الكامل خلفبة الاختراع يتعلق الاختراع بتراكيب معدنية PA metallurgical compositions تغذية تكوير cpelletising feed تغذية تلبيد csintering feed كريّات sintered pellets sale وتغذية صهر smelting feed تشتمل على كروميت «chromite ملح نيكل au Sg nickel salt سليكون siicon carbide © وبالإضافة إلى ذلك؛ يتعلق الاختراع بطرق لتصنيع التراكيب المذكورة. وتستخدم تغذية الصهر ly للاختراع لتصنيع سبيكة الكروم الحديدي cferrochrome alloy ويفضل سبيكة الكروم الحديدي والتيكل -ferrochromium nickel alloy ويُستخدم كربيد السليكون silicon carbide على نحو متكرر في صورة عامل اختزال reducing agent يمكن استخدامه في عمليات التعدين ie metallurgical processes الصهر. Ye وتتعلق براءة الاختراع الأوروبية رقم ١77578976 31 بعملية gaa حيث يتم تصنيع سبيكة الكروم الحديدي oe ferrochrome alloy طريق إضافة كربيد carbide إلى مادة تحتوي على كروم chromium وحديد ron على شكل أكاسيد .oxides وتتعلق براءة الاختراع الأمريكية رقم 509731777 بعملية لتحضير سبائك من الكريات .pellets وتشمل الكريات أكسيد oxide عامل اختزال كربوني carbonaceous reducing agent yo و/أو كربيدات .carbides الوصف العام للاختراع يهدف الاختراع الراهن إلى تزويد تراكيب معدنية وطرق لتصنيعها تعمل على تحسين وتسهيل تصنيع سبيكة الكروم الحديدي ferrochrome alloy ويفضل سبيكة الكروم الحديدي والنيكل ferrochromium nickel alloy ولم تكشف أي من التقنيات السابقة المتوفرة عن أو تشر إلى إنتاج كريات من تيار تغذية مواد يشتمل على خام الكروميت cchromite ore ملح نيكل nickel salt واحد على الأقل وكربيد ل
ا سليكون silicon carbide بصفته المادة الكربونية carbonaceous material الوحيدة وعامل الاخترال الوحيد reducing agent ويؤدي وجود كربيد السليكون silicon carbide وأملاح النيكل Jie nickel salts هيدروكسيد النيكل awsi/nickel hydroxide النيكل nickel oxide إلى استعادة أكبر للحديد 00 الكروم chromium © والنيكل enickel وتقليل استهلاك الطاقة أثناء التلبيد والصهر. ويتعلق وجه أول للاختراع بتغذية تكوير تحتوي على أ) كروميت cchromite ب) ملح نيكل nickel salt و ج) كربيد سليكون silicon carbide في صورة المادة الكربونية carbonaceous material الوحيدة وعامل الاختزال الوحيد. ولقد ag على نحو مدهش أن وجود كربيد السليكون silicon carbide في كريات ٠ رطبة/خضراء green/ wet pellets (تغذية تلبيد (sintering feed مفيد لتصنيع كريات ملبدة (عملية تلبيد) وتصنيع السبائك المناظرة (عملية صهر). وخلال capil ينتج عن الأكسدة الطفيفة لكربيد السليكون silicon carbide حرارة داخل الكريات (تفاعلات طاردة للحرارة CO; :exothermic reactions — © و (Si— SiOz وء لذلك؛ لا يلزم إضافة كربون carbon في عملية التلبيد. وبعبارة cg AT عندما يتم استخدام كربيد السليكون silicon carbide ٠ لا يلزم إضافة كربون carbon إضافي. ويكون مقدار الوقود fuel (مثل؛ البيوتان (butane المستخدم في عملية التلبيد J بكثير بسبب حدوث التفاعلات الطاردة للحرارة المذكورة. وعلاودً على ذلك؛ تكون نسبة معدنة الحديد iron منخفضة sale Ji) عن 4 7) وعلى وجه التحديد يكون اختزال الكروم chromium أثناء التلبيد مهملاً. gles يتحسن استخدام خام الكروميت chromite ore ويقل استهلاك الطاقة energy consumption مما يؤدي إلى توفير الموارد الطبيعية natural resources ٠ (مثل_الخام؛ الوقود fuel والطاقة). وينبغي أيضاً التأكيد على أن مقاومة انضغاط compressive strength الكريات 550d) كانت lof عموماً من تلك التي تظهرها الكريات بدون إضافة كربيد السليكون clay silicon carbide يكون مقدار الفقد في كربيد السليكون JLB silicon carbide خلال عملية التلبيد. وعليه؛ يبقى كربيد السليكون silicon carbide موجوداً في الكريات الملبدة؛ ويساعد كربيد السليكون silicon carbide غير المستخدم المذكور في عمليات Yo الاختزال reduction processes أثناء الصهر.
يه
وباستخدام كربيد السليكون silicon carbide يتم إنتاج كريات Alle sale النوعية تظهر خصائص صهر جيدة. ويكون محتوى الكروم chromium في الخبث slag أثناء صهر الكريات الملبدة بدون كربيد السليكون silicon carbide أعلى بكثير بالمقارنة مع ذلك الموجود في كريات كربيد السليكون silicon carbide وبالتالي؛ فإن وجود كربيد السليكون silicon carbide في الكريات © الملبدة يقلل محتوى الكروم chromium في الخبث. وعلاوة على ذلك؛ كانت نسبة استخلاص الكروم chromium والحديد 100 ef بكثير lve تم استخدام الكريات المحتوية على كربيد السليكون silicon carbide وكما أوجز هنا أعلاه؛ تكون عملية أكسدة كربيد السليكون sificon carbide طاردة للحرارة (تنطلق طاقة حرارية (heat energy وبالتالي؛ يلزم استخدام مقدار أقل من عامل اختزال خارجي Jie فحم الكوك coke أو and الكوك التعديني metallurgical coke لعملية ٠ الصهر. وعليه؛ يلزم مقدار أقل من الوقود الأحفوري ويقل استهلاك الموارد الطبيعية. كما أن وجود كربيد السليكون silicon carbide يزيد من المقاومة الكهربائية A electrical resistance تغذية الصهر csmelting feed والذي يقلل بدوره استهلاك الطاقة الكهربائية electric energy والذي يعمل
بدوره على توفير المواد الخام raw materials وبالإضافة إلى ذلك؛ وجد أن المسامية الكلية total porosity للكريات التي تحتوي على Vo أملاح نيكل Mie nickel salts هيدروكسيد تيكل hydroxide اعتانه/أكسيد تيكل nickel oxide مرتفعة جداً بالمقارنة مع تلك للكريات التي لا تحتوي على أملاح نيكل nickel salts وتحسن هذه المسامية المتزايدة قابلية اختزال الكريات الملبّدة. وقد وجد أن الكريات المليّدة ذات النوعية الجيدة يمكن إنتاجها بإضافة أملاح النيكل nickel salts بتركيز 77٠0 وزناً Se هيدروكسيد النيكل nickel عهن«ه:ل0ا/أكسيد النيكل oxide 00101 ويكون لإضافة أملاح النيكل nickel salts إلى الكريات sk ٠ إيجابي جداً على درجة تمعدن الكروم chromium كما لوحظ بالاستعادة المرتفعة للكروم chromium في عملية ag Sl jen الحديدي ¢ferrochrome وأيضاً الاستعادة المرتفعة للنيكل
-nickel وأملاح النيكل siicon carbide فإن وجود كربيد السليكون lead وبالإضافة إلى ذلك يؤدي إلى nickel oxide أكسيد النيكل /nickel hydroxide مثلاً هيدروكسيد النيكل nickel salts cnickel JSyills chromium الكروم cron يتعلق بالاستعادة المرتفعة للحديد Lad تأثيرات تآزرية 5 والاستهلاك المنخفض للطاقة خلال التلبيد والصهر. وِيُفترض أن التفاعلات الطاردة للحرارة المزؤّدة
ده بواسطة كربيد السليكون silicon carbide والمسامية المتزايدة المزوّدة بواسطة أملاح النيكل nickel salts تؤدي إلى التأثيرات التآزرية المذكورة. ولأغراض هذا الوصف» تم اختصار المُصطلحين 'سبيكة كروم حديدي ferrochrome "alloy © و "كربيد السليكون silicon carbide ب "FeCr’ و SIC" على التوالي. ويتعلق الاختراع على الأفضل بتغذية تكوير تحتوي على أ) كروميت chromite في صورة lal) الوحيد» ب) ملح نيكل enickel salt و ج) كربيد سليكون silicon carbide في صورة المادة الكربونية carbonaceous material الوحيدة وعامل الاختزال الوحيد. ولأغراض هذا الوصف؛ يُقصد بالمصطلح 'كربيد السليكون silicon carbide بصفته المادة ٠ الكربونية الوحيدة" أن تغذية التكوير تحتوي على كربيد سليكون silicon carbide بصفته المصدر الوحيد للكربون «00:©؛ وبعبارة أخرى؛ لا تحتوي تغذية التكوير على أي مواد كربونية أخرى سوى كربيد السليكون (Jil silicon carbide يقصد بالمصطلح " كربيد السليكون silicon carbide بصفته عامل الاختزال الوحيد" أن كربيد السليكون silicon carbide هو عامل الاختزال الوحيد في تغذية التكوير؛ وبعبارة أخرى؛ لا تحتوي تغذية التكوير على أي عامل اختزال آخر سوى كربيد ١٠ السليكون silicon carbide وعلاوة على ذلك؛ يُشير المصطلح 'مادة كربونية carbonaceous "material لأي مركب يعمل كمصدر للكربون العنصري elemental carbon والذي يمكن أن يخضع للأكسدة لإنتاج ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide في عمليات التعدين Jie الصهر. ومن الأمثلة النموذجية للمادة الكربونية الكربيدات carbides تشار char فحم coal وأنثراسيت anthracite ولأغراض هذا الوصف؛ يقصد بالمصطلح 'كروميت chromite بصفته الخام الفلزي ٠ الوحيد" أن الكروميت chromite هو الخام الفلزي الوحيد في تغذية التكوير؛ وبعبارة أخرى, لا تحتوي تغذية التكوير على أي خام فلزي آخر سوى الكروميت chromite وعلاوة على ذلك؛ يشير المصطلح "تغذية تكوير pelletising feed بشكل مفضل إلى خليط صلب solid mixture يعمل كمادة أولية starting material (مادة خام) لتصنيع كريات في وحدة التكوير ¢pelletising plant dis الكريات الناتجة لاحقاً في وحدة تلبيد sintering plant لإنتاج كريات ملبدة تعمل بدورها Yo كمادة أولية في عملية الصهر للحصول على (FeCr ويفضل FeCrNi
Ce ويفضل أن تتألف تغذية التكوير وفقاً للاختراع من أ) كروميت chromite في صورة الفلز (cash ملح نيكل nickel salt واحد على الأقل ؛ ج) كربيد سليكون silicon carbide في صورة المادة الكربونية carbonaceous material الوحيدة وعامل الاختزال can و د) عامل ربط binding agent Lady 0 يخص تغذية SE) يقصد بالمصطلح 'يتكون من” أن تغذية التكوير تتكون من المكونات المذكورة فقط وبالتالي؛ يُستثنى وجود أي مكون إضافي. وبعبارة og Al تصل نسبة مكونات الكروميت cchromite كربيد السليكون carbide «معنةه» وعامل الربط إلى JN ee وبشكل مفضل؛ تكون تغذية التكوير pelletising feed وفقاً للاختراع عبارة عن خليط صلب مثلاً مسحوق مطحون. nickel salt ويفضل أن يكون ملح النيكل عبارة عن تركيب صلب يحتوي على ملح نيكل ٠١ nickel أو كبريتيد النيكل nickel oxide أكسيد النيكل nickel hydroxide هيدروكسيد النيكل Jie أو أي خليط من أملاح النيكل. ويكون ملح النيكل المفضل عبارة عن تركيب يحتوي csulphide وأكسيد النيكل كمكونات رئيسية. وفي تجسيد آخر nickel hydroxide على هيدروكسيد النيكل
OSS مفضل؛ يكون ملح النيكل المفضل عبارة عن تركيب صلب يحتوي على هيدروكسيد النيكل ١ رئيسي. dy تجسيد AT مفضل؛ يكون ملح النيكل المفضل عبارة عن هيدروكسيد النيكل. وفي تجسيد AT مفضل؛ تحتوي تغذية التكوير وفقاً للاختراع فقط على ملح نيكل واحد فقط؛ يفضل هيدروكسيد النيكل nickel hydroxide أكسيد النيكل nickel oxide أو كبريتيد النيكل nickel .sulphide وتحتوي تغذية التكوير وفقاً للاختراع بشكل مفضل على ملح نيكل بنسبة تتراوح من ٠,١ ٠ إلى 775 (bys والأفضل من ١ إلى AYE وزناًء والأفضل كذلك من ؟ إلى 777 ys والأكثر تفضيلاً من © إلى 777 وزناً وبخاصة من ؛ إلى Ls 77١ وفي تجسيد آخر؛ تحتوي تغذية التكوير Tay للاختراع على ملح نيكل بنسبة 78 + 75 (li والأفضل 7١ + 74 وزناً؛ والأفضل كذلك ٠١ + 77 وزناً؛ والأكتر تفضيلاً ZY + ٠١ وزناًء وبخاصة Lge 71 + 7١ Yo وتحتوي تغذية التكوير وفقاً للاختراع بشكل مفضل على SIC بنسبة تتراوح من ؛ إلى ٠ وزثاً؛ والأفضل من ؛ إلى 7١5 وزناً؛ والأفضل كذلك من ؛ إلى 77 وزناً؛ والأكثر تفضيلاً
VE
وبخاصة 7+ 70,5 وزثاً. وبشكل نموذجي؛ تحتوي تغذية التكوير وفقاً Bhs 77,5 من ؛ إلى بنسبة 77 وزناً. SIC للاختراع على حجر Jie 0008 agents وقد تحتوي تغذية التكوير وفقاً للاختراع على عوامل صهر calcite كالسيت cquartzite كوارتزيت quarts جيري عدمناوعننناء دولوميت عانننتتمامل؛» كوارتز أو أي خليط منها. وِيُفضل استخدام عوامل الصهر المتمثلة في wollastonite (لاستونيت © الكوارتزيت أو الكالسيت أو أي خليط منهما. وفي تجسيد مفضل؛ لا تحتوي تغذية التكوير على أي sintered والكريات الملبدة smelting feed بالتالي؛ لا تحتوي تغذية الصهر oy عامل صهر يمكن إضافة عوامل lal وفقاً للاختراع على أي عامل صهر في أيهما. وفي هذه pellets ملائمة لاحقاً للحصول على تغذية الصهر المعنية (انظر أدناه). jean ٠١ ويفضل أن تحتوي تغذية التكوير وفقاً للاختراع على عامل ربط binding agent ويفضل أن يكون عامل الربط عبارة عن بنتونتيت bentonite وبالأخص بنتونيت منشط activated bentonite مثل بنتونيت كالسيوم منشط بالصوديوم .sodium-activated calcium bentonite ويفضل أن تحتوي تغذية التكوير وفقاً للاختراع من 77-0,5 bs من عامل ربط؛ والأفضل أن تحتوي من #ا,. -77,9 وزناً من عامل ربط» والأفضل من 77-١ وزناً من عامل Jie وزناً من عامل ربط 7٠,7 وزناً من عامل ربط وبالأخص 7 ١,9 +٠," ربط؛ والأكثر تفضيلاً ١5 منشّط بالصوديوم صتتتنده؟. calcium bentonite أو بنتونيت كالسيوم bentonite بنتونيت ويفضّل أن تتراوح سعة امتصاص ألماء water absorption capacity للبنتونيت bentonite مثل بنتونيت الكالسيوم calcium bentonite المنشط بالصوديوم sodium من 0 .2756-0 والأفضل من .729700-85 والأفضل كذلك من 0-1038 No Ye ويفضل أن يتراوح متوسط حجم جسيمات average particle size البنتونيت bentonite مثل بنتونيت الكالسيوم LE) caleiim bentonite بالصوديوم sodiim من 5-7,5._ميكرومتر (d50%) والأفضل من "-؛ ميكرومتر (d50%) والأفضل كذلك 3,7+ 0,+ ميكرومتر (d50%) والأكثر تفضيلاً 7,7 ميكرومتر (1509). ويفضل أن تتراوح المساحة السطحية النوعية specific surface area للبنتونيت bentonite Jie Yo البنتونيت المُنشّط بالصوديوم sodium من Yom 7١ م /غم والأفضل من 77-74 م /غم والأفضل كذلك 77+ ١,3 م /غم والأكثر تفضيلاً 75,9 م '/غم.
A calcium bentonite أو بنتونيت الكالسيوم bentonite ويتلهر عامل الربط مثل البنتونيت 71-17 يفضل أن يتراوح من Joss of ignition فقد عند الإشعال sodium المُنشط بالصوديوم 71١8 والأفضل كذلك 711,5-٠١ والأفضل من nickel وملح النيكل (مثل هيدروكسيد النيكل chromite ويُفضل أن يكون للكروميت توزيع أحجام جسيمية (nickel sulphide كبريتيد النيكل enickel oxide أكسيد النيكل chydroxide ©
Yoo من الجسيمات مقاس يقل عن 795-7٠6 بحيث يكون لما نسبته particle size distribution
Ihe والأفضل أن يكون لما نسبته Yoo والأفضل أن يكون لما نسبته 285-975 مقاس يقل عن .٠٠١ مقاس يقل عن ويفضل أن يكون توزيع الأحجام الجسيمية ل ©:5 بحيث يكون لما نسبته 205-16 من ميكرومتر؛ والأفضل أن يكون لما نسبته 772975 من الجسيمات VE الجسيمات حجم أقل من ٠ ميكرومتر؛ والأفضل كذلك أن يكون لما نسبته 7975 من الجسيمات حجم أقل VE حجم أقل من
SIC يفضل أن يكون توزيع الأحجام الجسيمية ل OAT ميكرومتر. وفي تجسيد مفضل VE من - 46 نسبته Wy ميكرومتر VE بحيث يكون لما نسبته 785-976 من الجسيمات حجم أقل من ميكرومتر والأفضل أن يكون لما نسبته 77+75 من YY من الجسيمات حجم أقل من 0٠
YY نسبته 755-45 من الجسيمات حجم أقل من Wy ميكرومتر VE الجسيمات حجم أقل من ١ ميكرومتر VE ميكرومتر والأفضل كذلك أن يكون لما نسبته 7975 من الجسيمات حجم أقل من ميكرومتر. TY من الجسيمات حجم أقل من 725٠ ولما نسبته بحيث يكون لما نسبته chromite أن يكون توزيع الأحجام الجسيمية للكروميت Judi ميكرومتر والأفضل أن يكون لما نسبته 796-175 من VE من الجسيمات حجم أقل من 79-7٠ ميكرومتر؛ والأفضل كذلك أن يكون لما نسبته 785-1749 من VE الجسيمات حجم أقل من ٠ يفضل أن يكون توزيع الأحجام «GAT ميكرومتر. وفي تجسيد مفضل VE الجسيمات حجم أقل من
VE من الجسيمات حجم أقل من 796-١76 بحيث يكون لما نسبته chromite الجسيمية للكروميت ميكرومتر والأفضل أن يكون لما TY ميكرومتر ولما نسبته 770-46 من الجسيمات حجم أقل من ميكرومتر ولما نسبته 700-80 من الجسيمات VE نسبته 79-175 من الجسيمات حجم أقل من ميكرومتر والأفضل كذلك أن يكون لما نسبته 785-1749 من الجسيمات حجم VV من Jil حجم Yo ميكرومتر. YY ميكرومتر ولما نسبته 754-47 من الجسيمات حجم أقل من VE أقل من
ويتعلق الاختراع أيضاً بعملية لتصنيع تغذية التكوير وفقاً للاختراع تتضمن الخطوات التالية: - تزويد كروميت cchromite ملح نيكل enickel salt كربيد السليكون silicon carbide - خلط المكونات المذكورة. 0 وفي تجسيد مفضل؛ يتعلق الاختراع أيضاً بعملية لتصنيع تغذية التكوير وفقاً للاختراع تتضمن الخطوات التالية: - تزويد كروميت chromite ملح نيكل ¢nickel salt عامل ربط binding agent وكربيد السليكون «silicon carbide و -ِ خلط المكونات المذكورة.
chromite concentrate على شكل ركاز كروميت chromite ويفضل أن يكون الكروميت ٠٠١ تجسيد مفضل؛ يكون الكروميت هو الخام Ay .beneficiation plant من وحدة تهذيب الخام الفلزي الوحيد المزود؛ أي لا يتم إضافة أي خام فلزي آخر إلى مخاليط العملية وتغذية التكوير. الوحيدة وعامل الاختزال carbonaceous material وفي تجسيد مفضل آخرء تكون المادة الكربونية الوحيد المضافين إلى خليط العملية وتغذية التكوير هما عبارة عن كربيد السليكون reducing agent
¢silicon carbide ٠ أي لا يتم إضافة أي مادة كربونية أخرى مثل الفحم «coal التشار char أو الأنثراسيت anthracite إلى مخاليط العملية وتغذية التكوير.
ويفضل إضافة كل مادة تغذية - أي؛ كربيد السليكون esilicon carbide ملح النيكل enickel salt عامل الربط؛ الكروميت chromite واختيارياً عامل الصهر-على حدة من أجل تحقيق تجانس أمثل لمخاليط العملية. AR وفي تجسيد مفضّل؛ يتم خلط المكونات قبل أو أثناء أو بعد خطوة طحن grinding ويفضل إضافة جرعة_ ge كربيد السليكون silicon carbide بالنسبة إلى الكروميت chromite أو ركاز الكروميت. وعادة؛ يتم تغذية كربيد السليكون silicon carbide وملح النيكل إلى الكروميت قبل all وبالتالي؛ يفضل طحن الكروميت؛ ملح النيكل ickel salt وكربيد السليكون معاً. وتعتبر تغذية كربيد السليكون وملح النيكل قبل الطحن مفيدة لعملية التلبيد نظراً لأنه بهذه
Yo الطريقة يتوزع كربيد السليكون وملح النيكل بالتساوي في الكريات الناتجة. ومع ذلك؛ يمكن أيضاً
طحن المكونات المفردة بشكل منفصل؛ ويفضل خلط المكونات المطحونة بشكل منفصل مع
“yam بعضها البعض بعد الطحن. ومن الممكن أيضاً طحن أي خليط من المكونات و/أو أي مكون مفرد خلط المخاليط المطحونة بشكل منفصل و/أو المكونات المفردة مع بعضها Ji بشكل منفصل البعض بعد الطحن. البنتونيت Jie واعتماداً على توزيع الأحجام الجسيمية لعامل الربط؛ يتم إضافة عامل الربط إلى خليط sodium المنشط بالصوديوم calcium bentonite أو بنتوتيت الكالسيوم bentonite © العملية إما قبل أو بعد الطحن. وفي الحالة حيث تتم الإضافة بعد الطحن؛ يمكن أن يتم مجانسة -twin-shell mixer يفضل خلاط مزدوج الغلاف mixer خليط العملية باستخدام خلاط أو بنتوتيت الكالسيوم bentonite البنتونيت Jie ويفضل أن يتم إضافة عامل الربط كغم ١7-١7 إلى خليط العملية بمقدار يتراوح من sodium المنشط بالصوديوم calcium bentonite .chromite من ركاز الكروميت tonne لكل طن ٠ يفضل طحن خليط العملية بصورة رطبة. ويفضل أن cgrinding circuit وفي دورة الطحن والأفضل في طاحونة كريات ball mill في طاحونة كريات wet grinding يحدث الطحن الرطب والغرض من الطحن هو طحن خليط العملية (recycling تدوير Bale) في دورة مفتوحة (بدون لحجم جسيمي محدد للحصول على توزيع محدد للأحجام الجسيمية ملاثم للتكوير والتلبيد. ويفضّل طحن خليط العملية إلى أن يتم الحصول على التوزيع التالي للأحجام الجسيمية: Ve overflow type ويفضل أن تكون الطاحونة عبارة عن طاحونة كريات من النوع الفائض خلال عملية الطحن ثابتة. slury density اله ومن المفضل أن يتم إبقاء كثافة الردغة mill تناظر محتوى مواد صلبة lly ويفضل أن تتراوح كثافة الردغة من 7,15 إلى 7,75 كغم/دسم”' أثناء عملية mill power يتراوح من 777-976 وزناً. ويفضل قياس قدرة الطاحونة solids content ٠ specific grinding energy الطحن. وعادة ما يكون لكل خليط للعملية متطلب طاقة طحن نوعية
-١١- (يعبر عنها عموماً بوحدة كيلوواط/طن //1777) يكون له تأثير على معدل التغذية requirement ذات حجم محدد إلى grinding balls وقدرة الطاحونة. ويفضل إضافة كريات طحن feed rate المطلوب وتوزيع الأحجام الجسيمية المرغوب power input الطاحونة للحصول على دخل القدرة لخليط العملية. ويمكن استمثال المتغيرات عن طريق تعديل معدل تغذية المواد المراد طحنها. ويفضل فصل الجسيمات ذات الحجم الكبير الذي يزيد عن ؟ ملم بالترشيح بعد الطحن. © وعادة ما يتم الحصول على خليط العملية المطحون على شكل ردغة يفضل نزع الماء منها بعد عملية الطحن. مثل مرشحات قرصية ceramic filers وفي تجسيد مفضل؛ يتم استخدام مرشحات خزفية filter cake لنزع الماء من الردغة للحصول على راسب ترشيح capillary disc filters شعرية في راسب الترشيح من 7 إلى 7176 وزثاً moisture content ويفضل أن يتراوح محتوى الرطوبة ٠ وزناً والأكثر تفضيلاً من 8,5 إلى 71١-48 وزناً والأفضل كذلك من 71١ والأفضل من 7 إلى وبالأخص من 4,7 إلى 745,7 وزناً. ys 77 وعادة ما تعتمد سعة كل مرشح على خصائص الركاز؛ خليط العملية والردغة (مثل توزيع ويفضل تشغيل altitude الارتفاع Jie الأحجام الجسيمية ودرجة الحرارة) وعلى الظروف المحيطة المرشحات بشكل شبه متواصل. ويفضل قبل دخول خليط العملية إلى عملية الترشيح ع5000» أن ١ كخزان sale عصنضد-رساه. ويعمل خزان خلط الردغة tank يتم إدخاله إلى خزان خلط الردغة deviations بين الطاحونة والمرشحات؛ ويمكنه حتى معادلة الانحرافات surge tank لكبح التموّر في تغذية الطاحونة والتشغيل؛ ويمكنه خلط الردغة جيداً. ويعتبر تجانس الردغة مهماً لعمليات كيلوواط/م ١ للخزان حوالي agitation power التكوير والتلبيد. ويفضل أن تبلغ $8 التحريك ا لاإبقاء الردغة في صورة معلق ملائم. ويفضل أن تعمل أداة التحريك للخزان بحيث يتم إبقاء حتى ٠ ملم والجسيمات الخفيفة في صورة معلق ١,7 حجمها all) الثقيلة chromite Capes SI جسيمات variable speed متجانس حتى في خزان ممتلئ. ويفضل تزويد أداة التحريك بمشغل متغير السرعة بحيث يمكن التحكم بقدرة التحريك وفقاً لمستوى الردغة في الخزان. drive calcium أو بنتونيت الكالسيوم bentonite البنتونيت Jie إضافة عامل الربط Jad توزيع ملاثم للأحجام الجسيمية إلى راسب al dls sodium المنشط بالصوديوم bentonite © الترشيح بعد ترشيح خليط العملية.
“yy أو بنتونيت bentonite ويفضل تخزين راسب الترشيح؛ عامل الربط (مثل البنتونيت وعامل الصهر الاختياري في صناديق (sodium المنشط بالصوديوم calcium bentonite الكالسيوم ويفضل تزويد صناديق التوزيع النسبي لراسب الترشيح بمغذيات «proportioning bins توزيع نسبي لقياس والتحكم بتغذية المادة إلى عملية الخلط. وعادة؛ يتم استخدام كل disc feeders قرصية المغذيات أثناء التشغيل العادي لحفظ المادة المتدفقة في صناديق التوزيع النسبي. ويفضل استخدام © loss-in- أو مغذيات فقد الوزن weighing belts ذات .سيور وزن screw feeders مغذيات لولبية وعادة؛ يتم توزيع كل مادة تغذية (راسب الترشيح؛ البنتونيت bentonite للبنتونيت weight feeders وعامل الصهر الاختياري) نسبياً بشكل منفصل. ويُمكن تغذية عامل الصهر الاختياري bentonite -principal filter cake flow متناسب مع دفق راسب الترشيح الرئيسي JS وعامل الصهر bentonite وعادة يتم تغذية المواد الموزعة نسبياً (راسب الترشيح؛ البنتونيت ١ الاختياري) إلى خلاط وتُخلط بشكل جيد قبل التكوير. ويفضّل أن يحتوي الخلاط على وعاء خلط high-speed rotors بغضوين دوؤّارين عاليي السرعة Sale 39% rotating mixing pan دؤار discharge ويفضل الحفاظ على مستوى ثابت في الخلاط عن طريق التحكم بفتح صمام التصريف (ZA تبلغ حوالي filling degree عادع. ويفضل إبقاء الخلاط مملوءاً قدر الإمكان (درجة الملء وعادة يعتمد مقدار عامل الربط المطلوب (مثل البنتونيت efficient mixing لتحقيق الخلط الفعال ١ على (sodiumractivated calcium bentonite أو بنتونيت الكالسيوم المنشط بالصوديوم bentonite .mixing power قدرة الخلط الخام الفلزي الوحيد الموجود؛ أي أنه لا chromite وفي تجسيد مفضّل؛ يعتبر الكروميت يتم إضافة أي خام فلزي آخر خلال عملية الخلط. وفي تجسيد مفضل آخرء تكون المادة الكربونية أي أنه لا يتم إضافة esilicon carbide الوحيدة وعامل الاختزال الوحيد الموجود هو كربيد السليكون ٠ فحم الكوك أو الأنثراسيت خلال عملية lal الفحم؛ Jie AT مادة كربونية أو عامل اختزال الخلط. لتشكيل pelletising drum ويفضل تزويد الخليط الناتج (تغذية التكوير) إلى برميل تكوير كريات. ويتعلق الاختراع كذلك باستخدام تغذية التكوير وفقاً للاختراع كمادة أولية لتصنيع تغذية vo حيث تكون تغذية التلبيد على شكل كريات. ant)
١ ويتعلق جانب آخر للاختراع بتغذية تلبيد على شكل كريات تحتوي على تغذية التكوير وفقاً للاختراع. الكريات ويفضل sintering feed ولأغراض هذا الوصف؛ يقصد بالمصطلح 'تغذية تلبيد الكريات الخضراء (كريات رطبة) التي تمثل المادة الأولية (المادة الخام) المستخدمة لتصنيع كريات ملبدة والذي يتم في فرن التلبيد (وحدة التلبيد)؛ وتعمل الكريات الملبدة بدورها كمادة أولية (تغذية ©
FeCrNi ويفضل (FeCr صهر) لعملية الصهر من أجل الحصول على بصفته الخام الفلزي chromite ويفضل أن تحتوي تغذية التلبيد وفقاً للاختراع على كروميت chromite سوى خام الكروميت AT الوحيد؛ أي أنه لا تحتوي تغذية التلبيد على أي خام فلزي بصفته المادة الكربونية SIC تحتوي تغذية التلبيد وفقاً للاختراع على OAT وفي تجسيد مفضل الوحيدة وعامل الاختزال الوحيد؛ أي أن تغذية التلبيد لا تحتوي على أي مادة كربونية أخرى أو ٠
SIC عامل اختزال آخر سوى المذكور هو أحد مكونات تغذية SIC في الكريات (تغذية التلبيد) نظراً لأن SIC ويوجد " الموجود في الكريات هنا أيضاً ب SIC التكوير الذي يتم الحصول منه على الكريات. ويشار إلى "internal reducing agent عامل اختزال داخلي وفي تجسيد مفضل؛ تتكون تغذية التلبيد التي تكون على شكل كريات ويفضل كريات Yo خضراء (كريات رطبة) من تغذية التكوير وفقاً للاختراع. ويقصد بالمصطلح 'يتكون من" فيما يخص تغذية التلبيد وفقاً للاختراع أن تغذية التلبيد تتكون من تغذية التكوير فقط وبالتالي؛ يُستثنى وجود أي مكون إضافي. وبعبارة أخرى؛ تمثل تغذية بصفته SIC وبالتالي؛ فإن الكريات تحتوي على TYG) التكوير وفقاً للاختراع نسبة تصل المادة الكربونية الوحيدة وعامل الاختزال الوحيد. ٠ ملم والأفضل من ١1-8 ويفضل أن يتراوح حجم كريات تغذية التلبيد وفقاً للاختراع من ملم. VY ملم والأكثر تفضيلاً ١ +٠١ ملم والأفضل كذلك ١5٠ ويفضل أن تكون تغذية التلبيد وفقاً للاختراع على شكل كريات خضراء (كريات رطبة). ويمكن أن تكون الكريات أيضاً على شكل كريات مجففة أو أي خليط يحتوي على كريات خضراء على شكل كريات خضراء sale (كريات رطبة) وكريات مجففة. ومع ذلك؛ تكون تغذية التلبيد Yo (كريات رطبة). ve 7176-17 في الكريات الخضراء من moisture content ويفضل أن يتراوح محتوى الرطوبة 171١-8 وزناً والأكثر تفضيلاً من 71١-١7 وزناً والأفضل كذلك من 71١-١7 وزناً والأفضل من وزناً. 71٠١-9 وزناً وبالأخص من kg/pellet إلى ¥ كغم/كرية ١ ويفضل أن تتراوح مقاومة انضغاط الكريات الخضراء من كغم/كرية. 7,١ إلى ٠,7 كغم/كرية والأفضل كذلك من YA إلى ٠,7 والأفضل من 0 كغم/كرية والأفضل من ١١ ويفضل أن تتراوح مقاومة انضغاط الكريات المجففة من © إلى كغم/كرية. ويتم عادة الحصول على VE كغم/كرية والأفضل كذلك من 7 إلى VE إلى 55 الكريات المجففة عن طريق تجفيف الكريات الخضراء للحصول على وزن ثابت في خزانة تجفيف وعند الضغط )م”٠5 0-٠٠١ يفضل عند درجة حرارة مرتفعة (تتراوح مثلاً من cabinet dryer vacuum أر خراء negative pressure ضغط سالب catmospheric pressure الجوي ٠
Talat 3,4 غم/سم” والأفضل من 7,8 إلى ١ +7 وتبلغ كثافة الكريات المجففة ." والأفضل كذلك من © إلى 3,7 غم/سم” والأكثر تفضيلاً من 3 إلى 3,75 غم/سم للاختراع بعملية لتصنيع تغذية التلبيد وفقاً للاختراع تتضمن خطوة AT ويتعلق جانب تزويد تغذية التكوير - وفقاً للاختراع إلى Vo برميل تكوير. يقع roller screen ويفضل غربلة المادة المنصرفة من برميل التكوير باستخدام غربال دوار يتم سحق الكتل كبيرة الحجم ويتم Sales برميل التكوير. discharge end أسفل طرف تصريف recycling Wy sl كشحنة معاد screen undersize إعادتها مع الجسيمات صغيرة الحجم للغربال إلى برميل التكوير. ويفضل إسقاط الكريات الخضراء ذات الحجم المرغوب على ناقلة بسير load Ye لفرن التلبيد. ويمكن قياس معدل الكريات shuttle feeder تغذي المغذّي المكوكي belt conveyor وخلال التشغيل العادي» يفضل أن recycling fines الخضراء الناتجة والدقائق المعاد تدويرها تعادل الشحنة المعاد تدويرها ضعفي ونصف مقدار المنتج تقريباً. ويتعلق الاختراع أيضاً باستخدام تغذية التلبيد وفقاً للاختراع كمادة أولية لتصنيع الكريات المليدة. © تحتوي على تغذية التلبيد وفقاً للاختراع. sade ويتعلق جانب آخر للاختراع بكريات yoo وفي تجسيد مفضل؛ يتعلق الاختراع بكريات ملبدة يتم الحصول عليها من تغذية التلبيد وفقاً للاختراع. ويفضل أن تتكون الكريات الملبدة من تغذية التلبيد وفقاً للاختراع؛ أي يتم الحصول على الكريات sald) تغذية التلبيد وفقاً للاختراع فقط؛ وبعبارة al يمثل مقدار تغذية التلبيد (الكريات 0 الخضراء) 79٠٠٠0 من الكريات الملبدة. ومن المفضل أن تحتوي الكريات الملبدة وفقاً للاختراع على خام الكروميت chromite ore بصفته الخام الفلزي الوحيدء أي أن التغذية الملبدة لا تحتوي على أي خام فلزي غير خام الكروميت. وفي تجسيد مفضل آخرء تحتوي الكريات الملبدة وفقاً للاختراع على SIC بصفته المادة الكربونية الوحيدة وعامل الاختزال الوحيد؛ أي أن تغذية التلبيد لا تحتوي على أية مادة كربونية
SiC غير AT أخرى وعامل اختزال ٠ ويوجد SIC في الكريات الملبدة لأنه عبارة عن أحد مكونات تغذية التلبيد التي يتم الحصول منها على الكريات الملبدة. ويشار إلى SIC الموجود في الكريات الملبدة هنا أيضاً ب"عامل الاختزال الداخلي". وبسبب ظروف التلبيد» يخضع المكون SIC للأكسدة عند تلبيد الكريات الخضراء (تغذية (al) Vo ووفقاً للاختراع؛ لا تزال تحتوي الكريات الملبدة على SIC بعد انتهاء عملية التلبيد. وبعبارة أخرى؛ لا يتم أكسدة SIC الموجود في الكريات الخضراء (تغذية التلبيد) إلا بشكل جزئي أثناء عملية التلبيد. وتحتوي الكريات الملبدة وفقاً للاختراع بشكل مفضل على > 775 والأفضل > Ive والأفضل من ذلك > 740 والأكثر تفضيلاً > ٠ 75 وتحديداً > 770 من الكربون المتبقي. Y. وفي تجسيد مفضل آخرء تحتوي الكريات الملبدة بشكل مفضل على 79٠0-٠١ والأفضل 1-7٠ والأفضل oY )7 والأفضل 0؟-١0 21٠ والأكثر تفضيلاً 2٠٠0-5٠ وتحديداً ZY ee من الكربون المتبقي. ويمكن أن تحتوي الكريات الملبدة أيضاً على 1٠١-76 A TEE SIVAN أو حتى 721٠٠0-45 من الكربون المتبقي. ولأغراض هذا الوصف؛ يقصد بالمصطلح "كربون متبق "residual carbon النسبة المثوية ssl Yo القابل للأكسدة المتبقي في الكريات الملبدة بالنسبة للمقدار الابتدائي للكربون الموجود في تغذية التلبيد أو تغذية التكوير. ويمكن حسابه من المعادلة التالية:
Cyne حيث [Clr = [Cs / [Clr * 100% الكربون المتبقي؛ 2 [Clr في الكريات الملبدة؛ [ls 7] مقدار الكربون $C مقدار الكربون [7 وزثاً] في تغذية التكوير أو تغذية التلبيد. (of
Ive > ومن المفضل أن تحتوي الكريات الملبدة وفقاً للاختراع على > 775 والأفضل ° المتبقي. SIC وتحديداً > 7710 من 75 ٠ > والأفضل من ذلك > 7450 والأكثر تفضيلاً والأفضل 7٠٠0-٠١ وفي تجسيد مفضل آخرء تحتوي الكريات الملبدة بشكل مفضل على وتحديداً 2٠٠0-5٠ والأكثر تفضيلاً 21٠ 0١-؟0 والأفضل 21 oY والأفضل 1-7٠ “Av 71٠-176 على La المتبقي. ويمكن أن تحتوي الكريات الملبدة SIC من 2100-6 المتبقي. SIC .اال 21-46 أو حتى 290-45 من ٠ النسبة المئوية ل residual SIC المتبقي SIC ولأغراض هذا الوصف؛ يقصد بالمصطلح الموجود في تغذية التلبيد أو SIC المتبقية في الكريات الملبدة بالنسبة للمقدار الابتدائي من © تغذية التكوير. ويمكن حسابه من المعادلة التالية: حيث ([SIClR = [SICls / «زعن5] * 100% المتبقي؛ SiC :[SiClr Vo في الكريات الملبدة؛ [ly 7] SiC se :]5:©[٠ وزناً] في تغذية التكوير أو تغذية التلبيد. 7[ SIC مقدار :]5:©٠«
Zoo إلى ١١ للكريات الملبدة من (otal porosity ومن المفضل أن تتراوح المسامية الكلية حجماً والأكثر ZEA إلى 7560 حجماً والأفضل من ذلك من 30 إلى ٠١0 حجماً والأفضل من وتحديداً من ¥0,0 إلى 751,5 حجماً. laa 780 إلى VE تفضيلاً من ٠ إلى ٠١ ملم؛ والأكثر تفضيلاً من ١1-8 ويفضل أن يكون حجم الكريات الملبدة من ملم. VY والأكثر تفضيلاً ale ١ 1 ١١ والأكثر تفضيلاً ؛ملم٠؟ كغم/كرية معبر عنها في ٠00 > ويفضل أن تكون مقاومة الانضغاط للكريات الملبدة وفقاً للمعادلة التالية: Fo صورة ,,.12. ويمكن حساب مقاومة الانضغاط *ط حيث ')0/17( =Fiomm yo قطر الكرية المقاسء iD yy fold القطر المرجعي للكريات المرغوبة :٠ مقاومة الانضغاط المقاسة للكريات [كغم/كرية]. (FD للكريات الملبدة التي يتم قياسها بعد abrasion resistance ويفضل أن تكون مقاومة التأكل o> 797 ملم؛ والأفضل من ؟ إلى v0 > LA NY ملم ومن > 748 NY دقائق من 4 < 77 ملم ومن ؟ إلى 797 < 4,00 ملم؛ والأكثر تفضيلاً من ؛ إلى 77 < 8 ملم ومن ؛ إلى 5 والأكثر تفضيلاً من 4,5 إلى 75,5 <ه ملم ومن 0,£ إلى 75,5 2 94؛ وتحديداً ale 4 0,04 > 755 ح د ملم و 4 دقيقة من © إلى FY للكريات الملبدة المقاسة بعد SEY ومن المفضل أن تتراوح مقاومة < 29 ملم و + إلى * < 727٠8 ملم و © إلى 291 < 55 ملم؛ والأفضل + إلى * < 7١ إلى ١,5 والأفضل 7 إلى 74 < 5# ملم و 7 إلى 74 < 54,؛ ملم؛ والأكثر تفضيلاً ale 08 0٠ ملم. 24 > 7V,A 5 ملم 0 > VA وتحديداً cake +08 < 28.5 ملم و 5,لا إلى > 5 إلى ٠١ ومن المفضل أن تتراوح مقاومة التآكل للكريات الملبدة المقاسة بعد 90 دقيقة من ١١ ملم ومن ٠ < 215 إلى ١١ إلى 72973 < 09+ ملم؛ والأفضل من ٠١ ملم ومن 0 < 7 ale »,24 < 714 إلى ١١ إلى 714 < * ملم ومن ١١ إلى 715 > 54 ملم؛ والأفضل من إلى 217,5 < 54 ملم؛ وتحديداً ١,5 إلى 217,5 < © ملم ومن VY,0 والأكثر تفضيلاً من Vo ملم. 24 < TV, Asko > 1174 modified Tumbler Test ويتم قياس مقاومة التأكل وفقاً لاختبار التقليب المعدل —¥,0 غم/سم" والأكثر تفضيلاً 5-7 sald) ويفضل أن تكون الكثافة الحقيقية للكريات .' غم/سم" والأكثر تفضيلاً من 5,1-7,8 غم/سم £,0 إلى ١ للكريات الملبدة من closed porosity ومن المفضل أن تتراوح المسامية المغلقة Y.
JAE والأكثر تفضيلاً 79 A والأفضل من ٠ للكريات الملبدة وفقاً للاختراع من volume weight ومن المفضل أن يتراوح الوزن الحجمي ." والأكثر تفضيلاً 71,8 غم /سم Taner 7 إلى ٠,4 والأفضل من Tafa إلى ؟ ١ للكريات الملبدة وفقاً للاختراع roller angle ومن المفضل أن تتراوح زاوية الاسطوانة الدوارة والأكثر تفضيلاً FY إلى YA إلى 5؟©؛ والأفضل من Yo والأفضل من fe إلى Ye .من YO °Ya,0
AA hot loading temperature ومن المفضل أن تتراوح درجة حرارة التحميل على الساخن
AY = T LVYAY AY - 1 دكت حجئم - T للكريات الملبدة وفقاً للاختراع من 7148م ا ل JE = ا بنسبة 75 في مدى من درجات الحرارة shrinkage تجسيد مفضل؛ يحدث الانكماش Ag وهي قيمة مثلى للصهر. STS ITT من ٠ بنسبة يفضل أن تقل عن 75 والأفضل أن chrome وتتميز الكرية الملبدة بمعدنة الكروم 7١ تقل عن 74 والأفضل أن تقل عن 77 والأفضل أن تقل عن 77 والأكثر تفضيلاً أن تقل عن وتحديدا تقل عن 70,0 بالنسبة للمقدار الكلي الابتدائي للكروم في خام الكروميت. 70,75 وزناً والأفضل أقل من 7١ ومن المفضل أن تحتوي الكرية الملبدة على أقل من من JF وزثاً والأفضل من ذلك أقل من 70,5 وزناً والأكثر تفضيلاً أقل من 0,75 7 وزناً وتحديداً ٠ من فلز الكروم. bys Z0,Y وتتميز الكرية الملبدة بمعدنة الحديد 108 بنسبة يفضل أن تقل عن 7705 والأفضل أن تقل .719 وتحديداً تقل عن 77١ والأفضل أن تقل عن 775 والأفضل أن تقل عن 77٠0 عن 77,5 وزناً والأفضل أقل من 7٠١ ومن المفضل أن تحتوي الكرية الملبدة على أقل من
IVY وزثاً والأفضل من ذلك أقل من 70 وزناً والأكثر تفضيلاً أقل من 4 7 وزناً وتحديداً أقل من Vo وزناً من فلز الحديد. ويتعلق الاختراع أيضاً بعملية لتصنيع الكريات الملبدة وفقاً للاختراع تشتمل على خطوة ل تسخين تغذية التلبيد لحث التلبيد. - وفي تجسيد مفضل؛ تشتمل العملية وفقاً للاختراع على خطوة ل تزويد تغذية التلبيد (الكريات الخضراء) إلى فرن التلبيد. - ٠ وفي تجسيد مفضل آخرء تشتمل العملية وفقاً للاختراع على خطوة ل في فرن التلبيد. sal bell تزويد تيار تغذية التلبيد (الكريات الخضراء) إلى سير فولاذي -
Jail endless conveyor belt ومن المفضل أن يستخدم السير الفولاذي كسير ناقل متصل تغذية التلبيد خلال مراحل في فرن التلبيد. وتعرف هذه العملية بعملية أوتوتيك للتلبيد بسير فولاذي .)535( Outotec’s steel belt sintering process 8 yh إلى ١١٠١ ويتم تسخين تغذية التلبيد إلى أقصى درجة حرارة تلبيد تتراوح بشكل مفضل من
VEY إلى ١35٠0 إلى 0٠5٠م والأكثر تفضيلاً من ١٠١ والأفضل من م١ ويفضل أن يكون فرن التلبيد عبارة عن فرن متعدد الحجيرات يتم نقل الكريات الخضراء خلاله على سير ناقل فولاذي مثقب. ومن المفضل أن ي#نقل تدفق من غازات التبريد متعاكسة الاتجاه الحرارة المهدورة من الكريات الملبدة إلى تلك الكريات التي تدخل الحجيرات عند الطرف 0 wind-boxes الأمامي. وعادة ما يتم شفط الغازات وينفخ هواء التبريد المنفوخ خلال صناديق النفخ الموجودة أسفل السير الناقل. ومن المفضل أن تستخدم الكريات الملبدة (الكريات الناتجة محددة الحجم) كطبقة سفلية على السير الفولاذي لحمايته من درجات الحرارة المرتفعة جداً. ويمكن تزويد الكريات التي تشكل الطبقة السفلية إلى السير الناقل من صندوق تغذية الطبقة السفلية الموجود عند الطرف الأمامي لفرن التلبيد. ومن المفضل أن تترواح سماكة الطبقة ٠ ملم وتعتمد هذه السماكة عادة على معدل التغذية وخبرة المشغلين. YOu إلى VAL السفلية من ملم مثلاً أثناء أطوار التجهيز والتسخين. You ويمكن أن تكون للطبقة السفلية سماكة أكبر من ومن المفضل أن تُزود الكريات الخضراء إلى فرن التلبيد بواسطة نظام تغذية يتكون من مزود بسير مغذي عريض. roller feeder ومغذي باسطوانات دوارة shuttle feeder مغذي مكركي ومن المفضل أن ينشر المغذّي بالاسطوانات الدوارة الكريات على كريات الطبقة السفلية ومن ٠5 المفضل أن يُضبط النظام لتشكيل طبقة كريات خضراء في فرن التلبيد. ومن المفضل ضبط سماكة ale 45 ٠ ملم والأفضل ٠٠٠0 الطبقة الكلية للطبقة السفلية وطبقة الكريات الخضراء عند 500 إلى ويمكن أن تعتمد سماكة طبقة الكريات الخضراء على الطبقة السفلية المعنية. وبالتالي من المفضل ملم. Yoo لطبقة الكريات الخضراء حوالي nominal thickness أن تبلغ السماكة الاسمية سير فولاذي) الكريات المراد تلبيدها خلال Ol) ومن المفضل أن ينقل السير الناقل 7 مراحل مختلفة من عملية التلبيد في فرن التلبيد كما سيوجز أدناه. بصفتها المرحلة drying compartment وعادة ما يشتمل فرن التلبيد على حجيرة تجفيف الأولى. وفي حجيرة التجفيف؛ يمكن شفط الغاز الساخن الذي يعاد تدويره بشكل مفضل من منطقة التبريد الثالثة خلال الطبقة؛ ونتيجة لذلك تبدأ الطبقة بالجفاف. ومن المفضل أن تتراوح درجة حرارة "م. ويمكن التحكم بدرجة الحرارة المذكورة عن طريق ضبط تدفق 4060 (NYY غاز التجفيف من Yo هواء التبريد خلال منطقة التبريد الثالثة. وعادة ما يتم توصيل غاز إعادة تدوير زائد من أجل
١ موجود في خط التحويل bypass damper التجفيف. ويستخدم صمام تحويل منظم Spas تجاوز بشكل مفضل للتحكم بدرجة الحرارة. bypass line heating compartment ومن المفضل أن يشتمل فرن التلبيد أيضاً على حجيرة تسخين بصفتها المرحلة الثانية. وفي حجيرة التسخين؛ يتم عادة شفط الغاز الساخن الذي يعاد تدويره بشكل مفضل من منطقة التبريد الثانية خلال الطبقة لزيادة درجة حرارة الطبقة. ومن المفضل أن تسخن © في طبقة الكريات الخضراء لبدء (SIC الطبقة إلى درجة حرارة يشتعل عندها الكربون (الناتج من .مث٠١٠5١ إلى ٠١5١0 تفاعلات التلبيد. ومن المفضل أن تتراوح درجة حرارة غاز التسخين من موجودة في bumer ومن المفضل الحصول على الحرارة عن طريق حرق غاز الوقود في حارقة قناة الغاز الدائر.
١ وعلاوة على ذلك يشتمل فرن التلبيد عادة على حجيرة تلبيد كمرحلة ثالثة للحصول على الكريات الملبدة. وفي spas التلبيد؛ يتم بشكل مفضل شفط الغاز الساخن الذي يعاد تدويره من منطقة التبريد الأولى خلال الطبقة. ومن المفضل رفع درجة حرارة الطبقة إلى درجة حرارة Cail التي تتراوح اعتماداً على الخصائص المعدنية mineralogy من ١50 إلى Vou ومن المفضل أن تتراوح درجة Sa غاز التلبيد من "م إلى Von والأفضل من 3٠١ إلى
Vo 450١م والأكثر Sas من ١350 إلى EY 22 ومن المفضل الحصول على الحرارة الضرورية لمرحلة التلبيد عن طريق حرق غاز الوقود في حارقة مشابهة لتلك الموجودة في مرحلة التسخين.
ومن المفضل إخراج غازات العملية كل على حدة من كل منطقة أمامية للتحكم في جانبيات Sha dap التلبيد وضغط التلبيد وتدفق الغاز في فرن التلبيد. وعادة ما يتم تنظيف
٠ الغازات في seal غسل الغاز الرطضب ia) wet scrubbers من النوع المتسلسل). ويمكن ضبط تدفقات الغاز عن طريق التحكم Jo) سبيل المثال؛ التحكم يدوياً) بسرعة مراوح الغاز المنصرف .off-gas fans
وفي تجسيد مفضل؛ يتم تبريد الكريات الملبدة في عدة حجيرات تبريد متتالية. ويفضل تبريد الكريات الملبدة عن طريق نفخ الهواء خلال الطبقة من منطقة أسفل السير. ومن المفضل أن
Yo يشتمل فرن التلبيد على أو يتكون من BE حجيرات تبريد. ويمكن تدوير غازات التبريد إلى
الحجيرات عند الطرف الأمامي. وعادة ما يتم نفخ الهواء بشكل مستقل في كل صندوق نفخ وفقاً yy لإعدادات الضغط في الحجيرات فوق الطبقة. وعادة ما تستمر تفاعلات التلبيد بشكل جزئي على الأقل في مناطق التبريد من أجل زيادة قوة الكريات الناتجة بشكل إضافي. ما يتم تصريف الكريات الملبدة الجديدة وفقاً للاختراع مع كريات الطبقة السفلى Sale السير الفولاذي) إلى مرحلة الغربلة وصناديق الكريات. وفي SE) ويفضل تقلها على السير الناقل حالة استخدام ظروف تسبب الاضطراب؛ يمكن إخراج الكريات في صورة مخزون احتياطي بواسطة © قبل الدخول في الصناديق. وقد تشمل الظروف النموذجية التي تسبب divider chute مجرى تقسيم الاضطراب حالات التبريد الطارئ أثناء بدء التشغيل بسبب الخلل في جانبية درجة الحرارة؛ أو عموماً بسبب السحق في الطبقة أو حرق الكربون بشكل كبير في الكريات. وعادة ما يتم غربلة الكريات الناتجة إلى أقصى حجم للجسيمات يبلغ + ملم (أي؛ يتم غربلتها إلى +1 ملم) ويتم صندوق تغذية الطبقة السفلية عند الطرف الأمامي لمكنة التلبيد. ويمكن غربلة odd تزويدها ٠ الكريات الناتجة النهائية (تغذية الصهر) إلى أقصى حجم للجسيمات يبلغ حوالي ؟ أو 6 ملم (أي؛ ملم) ثم تنقل عادة إلى المصاهر. ١ +/7+ يتم غربلتها إلى حجم للجسيمات يبلغ حوالي ويتعلق جانب آخر من الاختراع باستخدام الكريات الملبدة وفقاً للاختراع بصفتها مكون تغذية الصهر. وبشكل مفضل؛ تُستخدم الكريات الملبدة وفقاً للاختراع بصفتها مادة بادئة لتصنيع سبيكة yo والمفضل سبيكة من الكروميوم الحديدي والنيكل. ferrochrome alloy الكروم الحديدي وفقاً للاختراع sald) من الاختراع بتغذية صهر تشتمل على الكريات AT ويتعلق جانب وتشتمل أيضاً على عامل اخنزال خارجي. ولأغراض الوصف؛ يقصد بالمصطلح "عامل اختزال خارجي” أي عامل اختزال يتم إضافته وبعكس "عامل smelting للحصول على تغذية الصهر لع sintered pellets إلى الكريات الملبدة ٠ الذي هو عبارة عن مكون الكريات الملبدة, فإن "عامل الاختزال الخارجي" SIC الاختزال الداخلي” ليس من مكونات الكريات الملبدة. ويفضل أن يكون عامل الاختزال الخارجي عبارة عن مركب يعمل كمصدر للكربون coke الكوك and العنصري. وفي تجسيد مفضل آخر؛ يكون عامل الاختزال الخارجي عبارة عن الكربيد anthracite الانثراسيت char ؛ تشار (metallurgical coke الكوك التعديني and (مثلاًء Yo
دو carbide أو أي خليط منها. وفي تجسيد مفضل AT يختار عامل الاختزال الخارجي من المجموعة المتكونة من فحم الكوك؛ تشار والانثراسيت أو أي خليط منها. وعادة ما يكون من الصعب استخدام الفحم لأنه قد يشكل القار في أتون التسخين المسبق preheating kiln وفي فرن الصهر المغلق. وقد تحدث نفس المشكلة مع الانثراسيت .anthracite © وقد uy القار أتون التسخين المسبق وخطوط الغاز. ومن ثم؛ قد يكون توفر أتون التسخين المسبق أعلى إذا لم يستخدم الفحم أو الانثراسيت؛ ويكون فحم الكوك أو فحم الكوك التعديني أو أي خليط منها مفضلاً على مواد كربونية أخرى كعوامل اختزال خارجية مناسبة. ويكون لفحم الكوك التعديني بشكل مفضل مستوى Je من الكربون الثابت fixed carbon وفي تجسيد مفضل؛ يكون عامل الاختزال الخارجي عبارة عن aad الكوك مثل فحم الكوك
٠ التعديني ولا تحتوي تغذية الصهر على أي عامل اختزال خارجي غير فحم الكوك مثل فحم الكوك
التعديني.
ويكون لعامل الاختزال الخارجي حجم ل 7٠٠٠ من الجسيمات على نحو مفضل أقل من 0-0 ملم والأفضل أن لا يزيد 7٠٠١ منها عن YAY ميكرومتر.
ويفضل أن تحتوي تغذية الصهر على أقل من 77١0 والأفضل أقل من 7٠١ والأفضل من
١5١ ١ إلى 7٠١ والأكثر تفضيلاً من VT إلى 7٠١ وتحديدا من VT إلى 7١7 وحدة من وحدات عامل الاختزال الخارجي لكل ٠٠٠١ وحدة كرية. ويفضل أن تحتوي تغذية الصهر على أقل من 77١0 والأفضل أقل من 7٠١ والأفضل من ١5١ إلى 7٠١ والأكثر تفضيلاً من ٠٠١ إلى ٠ وتحديدا من ١14 إلى 7١7 وحدة من فحم الكوك؛ ويفضل and الكوك التعديني؛ لكل ٠ وحدة كرية.
١ وفي تجسيد AT تشتمل تغذية الصهر وفقا للاختراع أيضاً على عامل صهر واحد على الأقل كما عرّف أعلاه. ويكون عامل الصهر المفضل هو الكوارتزيت quartzite أو الكالسيت calite أو أي خليط منها. كما يمكن استخدام عوامل صهر أخرى Jie الحجر الجيري عدماوعتننتاء الدولوميت «dolomite الكوارتز «quarts أو الولاستونيت wollastonite أو أي خليط منها اعتماداً على نسبة المكونات المشكلة للخبث slag في الخام.
quartzite في عامل الصهر مثل الكوارتزيت silica ومن المفضل أن يكون محتوى السليكا Yo عالياً. وفي تجسيد مفضل؛ تكون نوعيته بحيث يمكن تسخينه بدون تفتيت. ويقوم الصهر بشكل
اا مفضل على أساس الخبث الحمضي acid slag ويمكن إضافة القليل من الحجر الجيري أو الدولوميت من أجل الضبط الدقيق fine-tuning لكيمياء الخبث slag chemistry ومن المفضل أن يكون حجم جسيمات الكوارتزيت والكالسيت أقل من * ملم والأفضل أقل من 9-7 ملم.
° ومن المفضل أن تحتوي تغذية الصهر على samy 80-7١ كوارتزيت والأفضل Veo Fe والأفضل 0٠؛-10 وحدة كوارتزيت والأكثر تفضيلاً 00-50 وحدة كوارتزيت وتحديدا £9 وحدة كوارتزيت لكل ٠٠٠١ وحدة كرية. ومن المفضل أن تحتوي تغذية الصهر على 4١ وحدة كالسيت لكل ٠٠٠١ وحدة كرية. وفي تجسيد AT تحتوي تغذية الصهر على £9 وحدة كوارتزيت لكل ٠ وحدة كرية و١ وحدة كالسيت لكل ٠٠٠١ وحدة كرية.
٠١ ويمكن أن تشتمل تغذية الصهر وفقا للاختراع على خام كتلي chumpy ore وبشكل مفضل خام الكروميت الكتلي. ومع ذلك؛ في تجسيد مفضل؛ لا تشتمل تغذية الصهر وفقا للاختراع على أي خام كتلي مضاف. ويتعلق وجه AT للاختراع بعملية لتصنيع سبيكة كروم حديدي ferrochrome يفضل سبيكة نيكل الكروم الحديدي ferrochromium nickel تتضمن خطوة: Vo - صهر تغذية الصهر Ty للاختراع. ومن المفضل أن تجرى عملية الصهر في فرن القوس المغمور submerged arc furnace Glad والمختوم؛ باستخدام الكريات الملبدة وفقاً للاختراع» كميات صغيرة من عامل FAY) الخارجي؛ وتكون المكونات الاختيارية لتغذية الصهر عبارة عن عوامل الصهر والخام الكتلي. ومن المفضل تسخين تغذية الصهر بشكل مسبق في أتون قائم shaft kiln موجود فوق فرن الصهر. ٠ وعادة ما يتم تنظيف غاز الفرن في جهازين من أجهزةٍ Jue الغاز الفنتورية وفي مرشحات أول أكسيد الكربون 00-80©5. ويمكن استخدام غاز أول أكسيد الكربون الذي ينتج خلال عملية الصهر كما هو الحال في عمليات التسخين المسبق والتلبيد. ويكون أساس تقنية إنتاج الكروم الحديدي بمعدل مرتفع الموصوفة هنا هو استخدام كريات الكروميت الملبدة وفقاً للاختراع في عملية الصهر. ويكون تركيب الكرية الملبدة وفقاً للاختراع مفيداً © للصهر بسبب محتواه من SIC وملح -nickel salt Jill
و
ومن المفضل أن تكون المواد الخام عبارة عن الكريات الملبدة وفقاً للاختراع واختيارياً الخام الكتلي؛ مقادير قليلة من فحم الكوك كعامل اختزال خارجي, والكوارتزيت للصهر. ويمكن أيضاً
استخدام عوامل الصهر الأخرى اعتماداً على نسبة المكونات المشكلة للخبث في الخام. ومن المفضل أن يختار فحم الكوك مرتفع الجودة مثل فحم الكوك التعديني كعامل اختزال © خارجي. ومن المفضل أن يتميز فحم الكوك التعديني بمحتوى عال من الكربون الثابت. ولا يستخدم الفحم والأنثراسيت عادة في عملية الصهر بسبب تشكيل القطران في أتون التسخين المسبق في فرن الصهر المغلق الذي من شأنه أن يسد أتون التسخين المسبق وخطوط الغاز. وعادة ما تكون قوة فحم الكوك مهمة من أجل تزويده خلال أتون التسخين المسبق وأنظمة التغذية بدون تفتت. ومن المفضل أن يتم تجفيف فحم الكوك قبل تزويده على شكل جرعات لضمان التزويد الصحيح
٠ للجرعات.
وفي تجسيد (unde يتم تزويد المواد الخام مباشرة إلى صناديق تخزين day bins أو يتم تخزينها في خزانات مغطاة. وتقع صناديق التخزين بشكل مفضل خارج وحدة الصهر. ويمكن تغذية المواد الخام بواسطة نظام تجميع أوتوماتي automatic batching system على سير تجميع collecting belt وترفع إلى صندوق تغذية الأتون ٠ وعادة ما يكون نظام التجميع مهما للتحكم في
VO تزويد تغذية الصهر إلى عملية الصهر: حيث ينبغي أن يكون تشغيل هذه العملية دقيقاً وموثوقاً. ومن المفضل أن يتم إجراء كل التعديلات الجوهرية للصهر في محطة تزويد الجرعات قبل التسخين المسبق. وعادة ما تتم العملية بعد تزويد الجرعات في نظام مغلق. ومن المفضل أن يعتمد نظام تزويد الجرعات على تجميع مواد التغذية وفقاً للوصفة: حيث يتم توزين كل مكون في الدفعة ويتم تعديل الفائض أو النقص في المادة في الدفعة التالية.
١ وعادة ما يكون الهدف من التسخين المسبق إزالة الرطوبة من خليط شحنة التغذية, وتكليسه وتسخينه بشكل مسبق إلى أعلى درجة حرارة ممكنة بدون حرق فحم الكوك. وتكون تفاعلات استهلاك الكربون وخاصة تفاعل بودوارد C(s) + COx(g) — 2CO(g)«Boudouard reaction عادة هي العامل المحدد. ويمكن أن تكون درجة حرارة التسخين المسبق في الأتون القائم موضعيا عند الحد الأقصى الذي يتراوح من 15١ إلى 0١70”م اعتماداً على تفاعلية فحم الكوك, لكن متوسط
Yo درجة الحرارة للشحنة الساخنة يتراوح عادة من ٠ ©؟ إلى + 228"م. وعادة ما تكون القدرة الحرارية في
—vo- ميغاواط- ١١ إلى A من حوالي normal operation خطوة التسخين المسبق أثناء التشغيل العادي ساعة/ساعة. ولكن gall وعموما فإن التسخين المسبق يقلل استهلاك الطاقة الكهربائية في عملية في غاز الفرن ويوازن مقاومة الحمل. وعادة ما يؤدي التسخين المسبق إلى CO محتوى Lad يزيد الصهر. lee تحسين تشغيل, إنتاج وسلامة 0 steel silo وعادة ما يتم إجراء التسخين المسبق في أتون قائم ويفضل في صومعة فولاذية refractory lining موجودة فوق فرن الصهر. ومن المفضل أن يشتمل الأتون على بطانة حرارية تقوم بتغذية المواد إلى أنابيب hoppers ويفضل أن يقسم الجزء السفلي من الصومعة إلى قواديس منها. وعادة ما يتم تشكيل نظام توزيع الغاز داخل الصومعة JS الخاصة charging tubes الشحن ويفضل أن يتم تزويد JW حرارية. ويفضل أن توصل حجرة الاحتراق بحجرة توزيع sale .من ٠ تغذية الصهر وفقا للاختراع من صندوق تغذية الأتون إلى أتون التسخين المسبق بشكل شبه توزيع دوارة shal ويمكن تزويد الأتون ٠ vibrating feeders متواصل بواسطة مغذيين هزازين عتناهاه» حيث تقوم بتوزيع الشحنة إلى الأقسام. ويفضل أن يشتمل كل قسم distributing device للتحكم في مستوى المواد في الأتون. وعادة ما تتدفق المواد Jevel indicator على مؤشر للمستوى بحرية من خلال أنابيب الشحن إلى فرن الصهر. ومن المفضل أن تشكل المواد في الأنابيب وفي ١ الصومعة ختما غازيا بين حيزات الغاز في الفرن وفي الأتون. الذي يكون submerged arc furnace وعادة ما يجرى الصهر في فرن القوس المغمور حول Sten وتشكل التغذية المسخنة مسبقاً عادة electrodes مزوداً بشكل مفضل بثلاثة إلكترودات iron والحديد chromium أطراف الألكترود. وعادة ما تعمل عوامل الاختزال على اختزال الكروم إلى 260:1 ومكونات أخرى من الخبث. وعادة ما يترسب الفلز السائل الثقيل على nikel النيكل ٠ الجزء السفلي من الفرن ويشكل الخبث عادة طبقة فوق الفلز. ويمكن تعديل درجة حرارة الصهر ويمكن صب 760:01 والخبث «quartzite ولزوجة الخبث باستخدام عوامل صهر مثل الكوارتزيت ساعة) من الفرن خلال فتحة صب مشتركة YY المتشكل بشكل متقطع (ويفضل كل .common tap hole ويمكن أن يشتمل السطح على flat 100f ومن المفضل أن يغلق فرن الصهر بسطح مستو Yo ما يتم sales refractory material ومادة حرارية water cooled elements عناصر مبردة بالماء
-؟- إغلاق الفرن بحيث لا يحدث احتراق للغاز في الفرن ولا يحدث تسرب إلى المحيط الخارجي. ويمكن استخدام مروحة 60 للتحكم بالضغط في الفرن تحت السطح عند المستوى الجوي لتجنب التسربات. ومن المفضل أن يكون نظام الالكترودات من نوع الكترودات سودربيرغ ذاتية الخبز self- Soderberg electrodes © عتنلهط. وتستخدم Sale سدادات جافة من نوع خاص في فتحات الالكترود .electrode openings وفي تجسيد (Jamie تستخدم ثلاثة محولات transformers _لفرن أحادية الطور لتزويد الكهرباء إلى الالكترودات. ويتم توصيل الالكترودات إلى المحولات بواسطة أنابيب نحاسية copper tubes مبردة بالماء. ومن المفضل أن يتم توصيل المحولات بمغيرات التفريع tap changers للتحكم
٠ بالفلطية الثانوية secondary voltage المزودة للفرن.
وعادة ما يكون الفرن مزودا ببطانة حرارية refractory lining وغلاف فولاذي مفتوح مبرد بالماء .open-water-cooled steel shell ومن المفضل أن يكون الجزء السفلي من الفرن مبردا بمروحة هوائية. وعادة ما يكون استهلاك الطاقة النوعية في عملية الصهر معتمدا على نوعية المادة الخام. وتكون الكريات الملبدة وفقاً للاختراع عبارة عن مكون عالي النوعية لتغذية الصهر Vo التي تنتج ظروف صهر ثابتة ونسبة استخلاص كبيرة واستهلاك قليل للطاقة. ومن المفضل أن يكون الخام الكتلي الذي يخلط بشكل اختياري مع الكريات الملبدة وفقاً للاختراع عالي الجودة. ومع زيادة مقدار الدقائق والغبار تصبح العملية غير متوازنة, مما يؤدي إلى انخفاض دخل القدرة وبالتالي انخفاض الانتاج. وتتيح الكريات ay للاختراع المختلطة مع الخام الكتلي Je النوعية
فعالية تشغيلية عالية ويمكن استخدام وحدات إنتاج كبيرة.
٠١ ويتعلق تجسيد AT للاختراع بسبيكة الكروم الحديدي tferrochromim يفضل سبيكة نيكل الكروم الحديدي A ferrochromium nickel يتم الحصول عليها عن طريق إجراء عملية الصهر وفقاً للاختراع.
Claims (1)
- "١ عناصر الحمابة تحتوي على pelletising feed تغذية تكوير -١ و chromite خام كروميت - و «nickel salt ملح نيكل - الوحيدة carbonaceous material في صورة المادة الكربونية silicon carbide كربيد سليكون - الوحيد. reducing agent وعامل الاختزال ° - تحتوي تغذية التكوير على ؛ Gum) وفقاً لعنصر الحماية pelletising food تغذية التكوير —Y silicon carbide وزثاً من كربيد السليكون AR أو ؛ حيث تشتمل تغذية التكوير ١ وفقاً لعنصر الحماية pelletising feed تغذية التكوير —¥ binding agent أيضاً على عامل ربط إلى ١ وفقاً لواحد أو أكثر من عناصر الحماية pelletising feed ؛- عملية لتصنيع تغذية التكوير تتضمن الخطوات التالية: oF silicon واحد على الأقل؛ وكربيد سليكون nickel salt ملح نيكل «chromite تزويد كروميت - و «carbide وكربيد السليكون (JAY الواحد على nickel salt ملح النيكل cchromite مزج الكروميت - .silicon carbide Vo إلى ؟ ١ وفقاً لواحد أو أكثر من عناصر الحماية pelletising feed ريوكتلا استخدام تغذية —o حيث تكون sintering feed لتصنيع تغذية تلبيد starting material في صورة مادة أولية pellets تغذية التلبيد على شكل كريات pelletising تحتوي على تغذية تكوير pellets على شكل كريات sintering feed تغذية تلبيد -١ .3 إلى ١ لواحد أو أكثر من عناصر الحماية Wy feed 0 حيث تتضمن الخطوة: oT وفقاً لعنصر الحماية 01008 feed عملية تصنيع تغذية التلبيد -١ sintering drums تزويد تغذية التكوير وفقاً لعنصر الحماية 6 إلى برميل - starting وفقاً لعنصر الحماية 7 في صورة مادة أولية sintering food استخدام تغذية التلبيد —A .sintered pellets sake لتصنيع كريّات material وفقاً لعنصر sintered pellets المحتوي على الكريات الملبّدة sintering feed تيار التلبيد -4 veYA Lala وفقاً لعنصر الحماية 9؛ حيث تكون مقاومة الانضغاط sintered pellets الكريات الملبّدة -٠ كغم/كرية (محسوبة في ٠٠0١ > sintered pellets _للحبيبات الملبّدة compressive strength . (Fromm صورة تتضمن ٠١ وفقاً لعنصر الحماية 9 أو sintered pellets عملية لتصنيع الحبيبات الملبّدة .١١ 6 الخطوة: sintering لتحفيز التلبيد sintering feed salad) تسخين التغذية - في صورة مكون ٠١ وفقاً لعنصر الحماية 9 أو 500000 pellets 351) استخدام الحبيبات -١ smelting feed لتغذية الصير وفقاً لعنصر sintered pellets sails تشتمل على حبيبات smelting feed تغذية صهر -١" ٠١ -external reducing agent وعامل اختزال خارجي ٠ الحماية 9 أو تتضمن الخطوة: ferrochrome alloy الحديدي ag SI عملية لتصنيع سبيكة -4 AY وفقاً لعنصر الحماية smelting feed صهر تغذية الصهر -مدة سريان هذه البراءة عشرون سنة من تاريخ إيداع الطلب وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها أو سقوطها لمخالفتها لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية صادرة عن مدينة الملك عبدالعزيز للعلوم والتقنية ؛ مكتب البراءات السعودي ص ب TAT الرياض 57؟؟١١ ¢ المملكة العربية السعودية بريد الكتروني: patents @kacst.edu.sa
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PCT/EP2011/070134 WO2013071956A1 (en) | 2011-11-15 | 2011-11-15 | Metallurgical composition for the manufacture of ferrochrome |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SA112331002B1 true SA112331002B1 (ar) | 2015-07-22 |
Family
ID=45047747
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SA112331002A SA112331002B1 (ar) | 2011-11-15 | 2012-11-12 | تركيب معدني لتصنيع كروم حديدي |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9359655B2 (ar) |
EP (1) | EP2780484B1 (ar) |
KR (1) | KR101541669B1 (ar) |
CN (1) | CN103946400B (ar) |
AU (1) | AU2011381318B2 (ar) |
BR (1) | BR112014011689A2 (ar) |
CA (1) | CA2850869C (ar) |
EA (1) | EA025907B1 (ar) |
IN (1) | IN2014CN02589A (ar) |
SA (1) | SA112331002B1 (ar) |
TW (1) | TWI477611B (ar) |
WO (1) | WO2013071956A1 (ar) |
ZA (1) | ZA201404386B (ar) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA3029886A1 (en) * | 2016-07-11 | 2018-01-18 | Outotec (Finland) Oy | Process for manufacturing ferrochromium alloy with desired content of manganese, nickel and molybdenum |
FI128814B (fi) * | 2016-12-30 | 2020-12-31 | Outotec Finland Oy | Menetelmä nikkeliä sisältävien kovetettujen kromiittipellettien tuottamiseksi, menetelmä ferrokrominikkeliseoksen tuottamiseksi ja kovetettu kromiittipelletti |
US11969786B1 (en) * | 2020-09-23 | 2024-04-30 | Envergex LLC | Chemical looping carrier compositions, binders, and related methods |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US906854A (en) * | 1906-06-19 | 1908-12-15 | Electro Metallurg Co | Process of reducing metallic oxids. |
HU187645B (en) * | 1982-02-18 | 1986-02-28 | Vasipari Kutato Fejleszto | Process for the production of complex ferro-alloys of si-base |
US4659374A (en) * | 1985-06-14 | 1987-04-21 | Dow Corning Corporation | Mixed binder systems for agglomerates |
CN1037917C (zh) * | 1993-03-02 | 1998-04-01 | 锦州铁合金厂 | 粉铬矿还原性烧结造块冶炼铬铁合金工艺 |
WO2001079572A1 (en) * | 2000-04-19 | 2001-10-25 | Adwell Worldwide Inc | Ferroalloy production |
CN100352950C (zh) | 2004-12-08 | 2007-12-05 | 涟源钢铁集团有限公司 | 一种耐候钢的冶炼工艺 |
CN1847440A (zh) * | 2006-04-25 | 2006-10-18 | 吴江市东大铸造有限公司 | 镍铬铁合金及生产方法 |
CN101538629A (zh) * | 2009-02-05 | 2009-09-23 | 丁家伟 | 用粉铬矿冶炼铬铁合金及含铬铁水工艺及设备 |
CN101701312B (zh) * | 2009-05-26 | 2012-03-21 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 用铬矿粉和红土矿为原料冶炼不锈钢母液的方法 |
CN101705333B (zh) | 2009-11-28 | 2011-12-28 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 不锈钢除尘灰的还原利用方法 |
-
2011
- 2011-11-15 WO PCT/EP2011/070134 patent/WO2013071956A1/en active Application Filing
- 2011-11-15 IN IN2589CHN2014 patent/IN2014CN02589A/en unknown
- 2011-11-15 CA CA2850869A patent/CA2850869C/en not_active Expired - Fee Related
- 2011-11-15 KR KR1020147013203A patent/KR101541669B1/ko active IP Right Grant
- 2011-11-15 CN CN201180074859.1A patent/CN103946400B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2011-11-15 AU AU2011381318A patent/AU2011381318B2/en not_active Ceased
- 2011-11-15 EA EA201490607A patent/EA025907B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2011-11-15 EP EP11788411.4A patent/EP2780484B1/en not_active Not-in-force
- 2011-11-15 BR BR112014011689A patent/BR112014011689A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2011-11-15 US US14/358,619 patent/US9359655B2/en active Active
-
2012
- 2012-11-12 SA SA112331002A patent/SA112331002B1/ar unknown
- 2012-11-15 TW TW101142572A patent/TWI477611B/zh not_active IP Right Cessation
-
2014
- 2014-06-13 ZA ZA2014/04386A patent/ZA201404386B/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ZA201404386B (en) | 2015-09-30 |
KR20140137337A (ko) | 2014-12-02 |
CN103946400A (zh) | 2014-07-23 |
EA201490607A1 (ru) | 2014-11-28 |
AU2011381318B2 (en) | 2015-08-20 |
CA2850869C (en) | 2016-08-23 |
EP2780484A1 (en) | 2014-09-24 |
TW201329247A (zh) | 2013-07-16 |
CA2850869A1 (en) | 2013-05-23 |
BR112014011689A2 (pt) | 2017-05-30 |
EP2780484B1 (en) | 2017-03-01 |
US20150013496A1 (en) | 2015-01-15 |
KR101541669B1 (ko) | 2015-08-03 |
CN103946400B (zh) | 2017-06-13 |
WO2013071956A1 (en) | 2013-05-23 |
AU2011381318A1 (en) | 2014-04-17 |
US9359655B2 (en) | 2016-06-07 |
EA025907B1 (ru) | 2017-02-28 |
IN2014CN02589A (ar) | 2015-06-26 |
TWI477611B (zh) | 2015-03-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5699567B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
CN104120207B (zh) | 一种以锡尾铁精矿和高有害元素贫杂矿配矿生产生铁的方法 | |
SA112331002B1 (ar) | تركيب معدني لتصنيع كروم حديدي | |
CN104334749A (zh) | 还原铁和熔渣的混合物的制造方法 | |
SA112331003B1 (ar) | عملية لتصنيع كروم حديدي | |
JP3900721B2 (ja) | 高品質低SiO2 焼結鉱の製造方法 | |
CN107385205A (zh) | 一种生产硅铬合金的方法和系统 | |
WO2014129282A1 (ja) | 還元鉄の製造方法 | |
JP5910542B2 (ja) | 竪型溶解炉を用いた溶銑の製造方法 | |
JP7147505B2 (ja) | 焼結鉱の製造方法 | |
JP2011179090A (ja) | 粒鉄製造方法 | |
JP2017172020A (ja) | 焼結鉱製造用の炭材内装造粒粒子およびそれを用いた焼結鉱の製造方法 | |
CA2974476A1 (en) | Method and arrangement to prepare chromite concentrate for pelletizing and sintering and pelletizing feed | |
JP6250482B2 (ja) | 粒状金属鉄の製造方法 |