SA111320425B1 - طرق وأنظمة لإنتاج منتجات منخفضة وخالية من الرواسب من الخامات الأولية الهيدروكربونية الثقيلة - Google Patents
طرق وأنظمة لإنتاج منتجات منخفضة وخالية من الرواسب من الخامات الأولية الهيدروكربونية الثقيلة Download PDFInfo
- Publication number
- SA111320425B1 SA111320425B1 SA111320425A SA111320425A SA111320425B1 SA 111320425 B1 SA111320425 B1 SA 111320425B1 SA 111320425 A SA111320425 A SA 111320425A SA 111320425 A SA111320425 A SA 111320425A SA 111320425 B1 SA111320425 B1 SA 111320425B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- product
- heavy
- heat carrier
- reactor
- light
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 142
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims abstract description 55
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims abstract description 54
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title claims abstract description 50
- 239000000047 product Substances 0.000 claims abstract description 201
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 claims abstract description 84
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 35
- 238000011161 development Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 134
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 53
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 claims description 49
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 40
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 36
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims description 25
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 claims description 23
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 14
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims description 11
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 9
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 claims 3
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 abstract description 74
- 239000007787 solid Substances 0.000 abstract description 14
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 abstract description 12
- 230000005484 gravity Effects 0.000 abstract description 9
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 abstract description 6
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 abstract description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 80
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 68
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 46
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 37
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 36
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 34
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 34
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 32
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 31
- PAYRUJLWNCNPSJ-UHFFFAOYSA-N Aniline Chemical compound NC1=CC=CC=C1 PAYRUJLWNCNPSJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 29
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 29
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 22
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 description 22
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 21
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 16
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 15
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 15
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 15
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 14
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 14
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 13
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 13
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 13
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 13
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 12
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 12
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 10
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 10
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 10
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 9
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 9
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 9
- 239000002609 medium Substances 0.000 description 8
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 8
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 7
- 230000037361 pathway Effects 0.000 description 7
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 7
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 6
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 6
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 6
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 5
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 5
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 5
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 5
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010796 Steam-assisted gravity drainage Methods 0.000 description 4
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 4
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 4
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 4
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 4
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 4
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 4
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 4
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000005995 Aluminium silicate Substances 0.000 description 3
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 235000012211 aluminium silicate Nutrition 0.000 description 3
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 3
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 3
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 3
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 3
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 3
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 3
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 3
- 238000011221 initial treatment Methods 0.000 description 3
- NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N kaolin Chemical compound O.O.O=[Al]O[Si](=O)O[Si](=O)O[Al]=O NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229930186657 Lat Natural products 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 2
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 2
- YNKWDAIEFHUIMF-UHFFFAOYSA-N nickel vanadium Chemical compound [V].[Ni].[Ni] YNKWDAIEFHUIMF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 2
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 2
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 2
- 238000002076 thermal analysis method Methods 0.000 description 2
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 2
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 description 2
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 2
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 2
- 238000001644 13C nuclear magnetic resonance spectroscopy Methods 0.000 description 1
- SPBWHPXCWJLQRU-FITJORAGSA-N 4-amino-8-[(2r,3r,4s,5r)-3,4-dihydroxy-5-(hydroxymethyl)oxolan-2-yl]-5-oxopyrido[2,3-d]pyrimidine-6-carboxamide Chemical compound C12=NC=NC(N)=C2C(=O)C(C(=O)N)=CN1[C@@H]1O[C@H](CO)[C@@H](O)[C@H]1O SPBWHPXCWJLQRU-FITJORAGSA-N 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101150105088 Dele1 gene Proteins 0.000 description 1
- 241000282326 Felis catus Species 0.000 description 1
- 102100030931 Ladinin-1 Human genes 0.000 description 1
- 101710177601 Ladinin-1 Proteins 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000252067 Megalops atlanticus Species 0.000 description 1
- 208000034530 PLAA-associated neurodevelopmental disease Diseases 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PFRUBEOIWWEFOL-UHFFFAOYSA-N [N].[S] Chemical compound [N].[S] PFRUBEOIWWEFOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 238000010306 acid treatment Methods 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 description 1
- DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N barium atom Chemical compound [Ba] DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 description 1
- BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N cadmium atom Chemical compound [Cd] BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 235000009508 confectionery Nutrition 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 239000012043 crude product Substances 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 210000003918 fraction a Anatomy 0.000 description 1
- 238000004508 fractional distillation Methods 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 235000011389 fruit/vegetable juice Nutrition 0.000 description 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 238000004868 gas analysis Methods 0.000 description 1
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 1
- 230000002518 glial effect Effects 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- ZPZCREMGFMRIRR-UHFFFAOYSA-N molybdenum titanium Chemical compound [Ti].[Mo] ZPZCREMGFMRIRR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 210000004498 neuroglial cell Anatomy 0.000 description 1
- HBVFXTAPOLSOPB-UHFFFAOYSA-N nickel vanadium Chemical compound [V].[Ni] HBVFXTAPOLSOPB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 230000002688 persistence Effects 0.000 description 1
- 239000002574 poison Substances 0.000 description 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000010517 secondary reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003352 sequestering agent Substances 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000013589 supplement Substances 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 1
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 1
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 1
- 239000011573 trace mineral Substances 0.000 description 1
- 235000013619 trace mineral Nutrition 0.000 description 1
- 239000006163 transport media Substances 0.000 description 1
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 1
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/28—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/009—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping in combination with chemical reactions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G7/00—Distillation of hydrocarbon oils
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4081—Recycling aspects
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
الملخص: إن الاختراع الماثل موجه إلى تطوير زيوت النفط الثقيلة heavy petroleum oils ذات اللزوجة العالية high viscosity والثقل النوعي المنخفض low API gravity حسب قياسات المعهد الأمريكي للبترول، والتي تُعد غير مناسبة لخطوط الأنابيب Pipelines بدون استخدام المواد المخففة diluents. وتنطوي الطريقة على إدخال حامل حرارة جسيمات دقيقة particulate heat carrier into في مفاعل تدفق علوي up-flow reactor ، وإدخال الخامات الأولية introducing the feedstock في موقع فوق مدخل حامل حرارة الجسيمات الدقيقة above the entry of the particulate heat carrier، الأمر الذي يسمح لمواد خام الهيدروكربون الثقيل heavy hydrocarbon بالتفاعل مع حامل الحرارة heat carrier لمدة قصيرة، وفصل أبخرة دفق المنتجات المنبعثة من حامل حرارة الجسيمات الدقيقة particulate heat carrier والمواد السائلة liquid والصلبة الثانوية byproduct solid ، وجمع خليط المنتجات الغازية gaseous والسائلة liquid لتكوين خليط من جزء خفيف وجزء ثقيل من دفق المنتجات، واستخدام برج تفريغ vacuum tower لفصل الجزء الخفيف بوصفه منتج غير محدود وفصل الجزء الثقيل من خليط المنتجات. الشكل (1).
Description
١ - الطرق والأنظمة لإنتاج متخلف منخفض ومنتجات خالية من الرواسب من الخامات الأولية الهيدروكربونية الثقيلة Methods and systems for producing reduced resid and bottomless products from heavy hydrocarbon feedstocks الوصف الكامل خلفية الاختراع: ان هذا الطلب عبارة عن طلب جزئي من الطلب رقم ١8710177 والذي تم إيداعه في المملكة العربية السعودية بتاريخ 4 / [Yo 74 1ه الموافق ١١ / 2 / ١٠م . يتعلق الاختراع الحالي بالمعالجة الحرارية السريعة rapid thermal processing (RTPTM) لخامة © أولية ولزجة لصناعة منتج محدّث. وعلى وجه التخصيص؛ يتعلق هذا الاختراع بمعالجة محدثة وجهاز لإنتاج متخلف منخفض و/أو منتج سائل خالٍ من الرواسب bottomless liquid product من خامة أولية هيدروكربونية ثقيلة heavy hydrocarbon . تعوض موارد الزيت الثقيل bitumen heavy oil عن الانخفاض في إنتاج الزيوت الخام التقليدية الخفيفة والمتوسطة ls conventional light and medium crude oils لإنتاج من هذه الموارد هو Ve بازدياد مستقر. لا يمكن لخطوط الأنابيب pipelines أن تعالج هذه الزيوت الخام crude oils ما لم يتم إضافة مخففات لتخفيض diluents are added to decrease their viscosity ing) والجاذبية المعينة لمواصفات خط ١ لأنابيب 506015081005 specific gravity to pipeline وبصورة بديلة؛ FAS الخصائص المرغوب فيها بالتحديث البدائي. مع ذلك؛ الخامات المخففة diluted crudes أو الخامات الاصطناعية المحمتّنة upgraded synthetic crudes هي مختلفة على نحو 59 - ملموس عن الزيوت الخام crude oils التقليدية. Yéov
0 0 ونتيجة bitumen ge: hag) أو لا تعالج الخامات الاصطناعية بسهولة في المصافي التقليدية ذات التكسير بالوسيط التحفيزي catalytic cracking procedures . وهكذاء وفي أي من الحالات؛ يجب القيام بمزيد من المعالجة في المصافي المهيأة للتعامل إما مع الخامات الأولية المخففة أو المحسّنة. تتميز أيضاً sae خامات أولية هيدروكربونية heavy hydrocarbon feedstocks ALi بكونها تتضمن © كميات مهمة من الرواسب السفلية bottom sediment والماء (BS&W) . لا تلائم الخامات الأولية هذه النقل بواسطة خطوط الأنابيب pipelines أو التكرير وهذا بسبب خصائص corrosive JST فيها ووجود الرمل sand والماء. وعلى نحو نموذجي؛ تعتبر الخامات الأولية التي تتميز برواسب سفلية ela bottom sediment تبلغ Jil من 75 من وزنها ALE للنقل بواسطة خطوط الأنابيب وتتطلب الخامات الأولية التي تحتوي على كميات أكبر من الرواسب السفلية والماء نوعاً من ٠ المعالجة أو التعامل لتخفيض محتوى الرواسب السفلية والماء Led قبل نقلها. قد تشتمل Jie هذه المعالجة على التخزين لتمكين الماء والجسيمات من الترسب وأيضاً لتمكين المعالجة بالحرارة من
إزالة الماء والمركبات الأخرى. ومع ذلك؛ تزيد عمليات المعالجة هذه في نفقات التشغيل. فإذاً هناك ضرورةٍ في هذا المجال إلى إيجاد طريقة فعالة لتحديث الخامات الأولية التي تتضمن محتوى ملموساً من الرواسب السفلية processing of the والماء قبل تقلهاء أو الزيادة في معالجة الخامات الأولية bottom sediment ٠5 . feedstock باستخدام مجموعة من المعالجات تشمل العمليات الحرارية bitumen 9 ALE يمكن تحديث الزيوت أو visbreaking أو خفض اللزوجة hydrogen hydrocracking أو التكسير بوجود thermal . catalytic cracking procedures التكسير بالوسيط التحفيزي
١ اام
ا يستخدِم العديد من هذه العمليات؛ Jie خفض اللزوجة أو التكسير بالوسيط الكيميائي ؛ إما مواد تلامس خامدة أو مواد تتضمن جسيمات حفازة ضمن المفاعلات ذات التدفق الصاعد أو النازل or downflow reactors ««مااصن. ترتكز مواد التلامس الحفازة في معظم الأوقات على zeolite بينما يَستخْدِم خفض اللزوجة visbreaking على نحو نموذجي sale التلامس الخاملة inert contact material © أو الأجسام الصلبة الكربونية أو أجسام الكاولين الصلبة الخاملة inert kaolin solids استخدام التكسير بالوسيط التحفيزي السائل (FCC) أو الوحدات الأخرى للمعالجة المباشرة للخامات الأولية هو أمر معروف في هذه المجال. مع ذلك؛ يعترض العديد من المركبات الموجودة في الخامات الأولية العمليات هذه وذلك بالترسيب على مادة التلامس نفسها. تشمل المواد الملوثة للخامات الأولية المعادن vanadium Jie والنيكل nickel والمواد التي Ju على وجود Coke asd ٠ مثل الكربون المتخلف بطريقة Conradson) ) والأسفلتينات asphaltenes . إذا لم يتم إزالتها بالاحتراق في معيدات التوليد؛ يمكن أن ينتج عن رواسب هذه المواد التسمم والحاجة إلى الاستبدال السابق للأوان لمادة التلامس. هذا صحيح بوجه خاص في مادة التلامس المستخدمة في عمليات التكسير بالوسيط التحفيزي (Jill) حيث أن التكسير الفعال وضبط درجة الحرارة ADA للعملية يتطلب مواد تلامس تتضمن القليل من مواد الترسيب القابلة للاحتراق أو عدمها أو معادن تعترض ٠ العملية الحفازة catalytic process . لتخفيض تلوث المادة الحفازة reduce contamination of the catalytic material ضمن وحدات التكسير بالوسيط التحفيزي «catalytic cracking units تم اقتراح المعالجة الأولية للخامات الأولية بواسطة خفض اللزوجة visbreaking أو العمليات الحرارية أو العمليات الأخرى؛ وذلك باستخدام على نحو نموذجي المفاعلات الشبيهة بالتكسير بالوسيط الكيميائي السائل التي تعمل بدرجات حرارة ٠٠ أقل من الدرجات المطلوبة لتكسير الخامة الأولية. تدار هذه الأنظمة ضمن سلسلة مع وحدات Yiov
التكسير بالوسيط التحفيزي catalytic cracking units السائل وتعمل كمواد معالجة أولية للتكسير بالوسيط الكيميائي السائل. صممت عمليات المعالجة الأولية هذه لإزالة مواد التلوث من الخامة
الأولية وهي تعمل تحت ظروف تخفف أي تكسير. تضمن هذه العمليات أن أي تحديث وأي تكسير مضبوط للخامة الأولية يحدث ضمن مفاعل التكسير بالوسيط الكيميائي السائل وبأحسن الظروف. © تم تكييف العديد من هذه العمليات على ang التخصيص dalled "المتخلفات" (أي الخامات الأولية التي ينتجها التقطير الجزئي للزيت الخام الكامل) والأجزاء الضئيلة السفلية من أجل التحديث إلى أقصى درجة الاسترداد من المخزون البدائي للخامات الأولية. العمليات المعلن عنها لاسترداد المتخلفات أو الأجزاء الضئيلة السفلية هي عمليات مادية وتتضمن تبخير انتقائي أو تقطير جزئي للخامات الأولية مع تغبير كيميائي أدنى للخامات الأولية أو لا تغيير بتاثاً. تضّم هذه العمليات أيضاً إلى إزالة المعادن وتوفر selective خامات أولية تتلاءم مع معالجة التكسير بالوسيط الكيميائي السائل. يحدث التبخير الانتقائي ٠ للمتخلفات تحت ظروف خالية من التكسير وبدون أي تخفيض في لزوجة مركبات vaporization ويضمن أن يحدث التكسير في مفاعل التكسير بالوسيط الكيميائي السائل تحت ظروف add) الخامات مضبوطة. لا تكشف أي من هذه التوجهات عن تحديث الخامة الأولية ضمن عملية المعالجة الأولية
هذه (أي إزالة المعادن وفحم metals and coke removal ). تتضمن العمليات الأخرى للمعالجة الحرارية
Ye للخامات الأولية إضافة hydrogen addition (المعالجة ب hydrotreating ( مما يؤدي إلى نوع من
. chemical change in the feedstock التغيير الكيميائي في الخامة الأولية
هناك طرق معروفة للمساعدة على استرداد الزيوت الثقيلة recovery of heavy oils من حقول إنتاج الزيت. على سبيل (JE إحدى الطرق المستخدمة لإزالة bitumen من الرمال الزيتية oilsands هي
عملية استخراج الزيت المعروفة بالصرف بفعل الجاذبية وبمساعدة البخار (SAGD) تقوم idee
Ye الصرف بفعل الجاذبية وبمساعدة البخار باستخدام البخار الذي يولده مصدر طاقة Jie ole الغاز الطبيعي natural gas ؛ لتخفيض لزوجة bitumen المتجمد وجعله Jill SUE بواسطة خط الأنابيب.
Yiov
تتطلب هذه الطريقة إدخال الغاز الطبيعي natural gas إلى حقل الزيت. Sle على ذلك؛ مقدار الغاز
الطبيعي المطلوب لاستخراج برميل bitumen من الرمال الزيتية oilsands في مكافئات الطاقة هو
. 6[ ١,79 إلى ١ Jes
ويسبب التقلبات في سعر الغاز الطبيعي ؛ نفقة الحصول على برميل bitumen باستخدام الصرف بفعل
الجاذبية وبمساعدة البخار وباستخدام الغاز الطبيعي قد يزداد على ممر الوقت . وهكذا ؛ من المرغوب فيه
وجود مصدر طاقة بديل لتوليد البخار يكون رخيصاً وقابلاً لإعادة ملئه وبالقرب من موقع منشأة إنتاج
bitumen لضبط كلفة العمليات والسماح للمنشأة أن تعمل بقليل من الغاز الطبيعي أو بدونه تماماً.
يتناول الاختراع الحالي طريقة لتحديث الخامات الأولية الهيدروكربونية الثقيلة upgrading heavy
(Jes ¢ hydrocarbon feedstocks سبيل المثال إنه لا يقتصر فقط على لقيمات الزيت الثقيل heavyoil ٠ أو لقيمات bitumen ¢ لصنع منتج خالٍ من الرواسب bottomless product أو منتج
(las آخر كما هو مطلوب وفق متطلبات أو خيارات الأسواق أو الزبائن.
تستخدم الطريقة مفاعلاً ha بوقت إقامة قصير يعمل بظروف تحسّن الخامة الأولية وبرجاً
للتفريغ vacuum tower قد تتألف الخامة الأولية المستخدم في هذه المعالجة من مستويات هامة
من الرواسب السفلية bottom sediment والماء ويمكن مع ذلك معالجتها بفعالية؛ وبذلك زيادة Vo فعالية معالجة الخامة الأولية.
وعلاوةً على ذلك؛ يمكن مواجهة جزء من متطلبات الطاقة لحقل الزيت أو leases بإزالة بعض من
المنتج المحسّن جزئياً؛ وبذلك تخفيض أو إزالة الحاجة إلى الغاز الطبيعي المزود خارجياً.
الوصف العام للاختراع:
Yiov
اا يتعلق الاختراع الحالي بالمعالجة الحرارية السريعة rapid thermal processing (RTP™) لخامة أولية ولزجة لصناعة منتج محسّن. وعلى وجه التخصيص؛ يتعلق هذا الاختراع بمعالجة محسّنة وجهاز لصنع منتج سائل خالٍ من الرواسب bottomless product أو منتج (use آخر مطلوب من خامة أولية هيدروكربونية ثقيلة heavy hydrocarbon . © من جهة يوفر هذا الاختراع طريقة لصنع منتج خالٍ من الرواسب bottomless product منتج Glan من خامة أولية هيدروكربونية ALE ؛ على سبيل المثال؛ زيت ثقيل أو bitumen يتضمن: 1 تحديث أو تحويل حراري thermally converting لخامة أولية هيدروكربونية ALE بطريقة تشمل: (sf توفير ناقل حرارة معينة إلى مفاعل التدفق الصاعد upflow reactor ¢ (Lat إدخال خامة أولية هيدروكربونية ALE إلى مفاعل التدفق الصاعد في موقع واحدٍ على الأقل ٠ فوق موقع ناقل الحرارة heat carrier المعينة بحيث أن نسبة تحميل ناقل الحرارة المعينة إلى الخامة الأولية الهيدروكربونية الثقيلة تتراوح ما بين 10:1 و Lg ٠00:9 حيث أن مفاعل التدفق الصاعد يعمل بحرارة تتراوح ما بين Te و٠٠ م تقريباًء و ثالثاً) السماح للخامة الأولية الهدروكربونية التقيلة أن يتفاعل مع ناقل الحرارة المعينة في وقت إقامة أقل من ٠١ ثانية تقريباً لصنع مزيج المنتج الذي يتألف من دفق المنتج وناقل الحرارة المعينة؛ yo ب فصل دفق المنتج عن ناقل الحرارة المعين gt ج) الحصول على منتج خالٍ من الرواسب bottomless product أو محسّن من دفق المنتج باستخدام برج التفريغ vacuum tower . لامع ١
قبل الخطوة أ) أولاً) يمكن إضافة خطوة فصل سابقة للتحديث لفصل الأجزاء الخفيفة من الخامة الأولية عن الأجزاء الثقيلة. ينتج عن هذه العملية جزء خفيف أول وجزء di أول. يمكن استخدام الجزء الثقيل الأول للخامة الأولية كخامة أولية للخطوة أ) ثانياً). فيما بعد يمكن مزج الجزء الخفيف © مطلوب . قبل خطوة الفصل (الخطوة ب)؛ يمكن الإزالة من المفاعل مزيج يتألف من دفق المنتج وناقل الحرارة المعينة. Ske على ذلك؛ بعد خطوة الفصل (الخطوة ( » يمكن تجميع منتج غازي ومنتج سائل؛ المنتج السائل المتضمن جزء ضئيل خفيف light fraction وجزء ضئيل heavy fraction Jui ¢ وذلك من دفق المنتج. يمكن sale) توليد ناقل الحرارة المعينة؛ بعد خطوة الفصل (الخطوة ب) في مسخن ٠ إعادي reheater لتشكيل ناقل Hla معينة مجدد؛ ويمكن إعادة توزيع ناقل الحرارة المعينة المجدد إلى مفاعل التدفق الصاعد upflow reactor . يتعلق الاختراع Mall أيضاً بالطريقة المعرّفة أعلاه والتي تتضمن Ble على ذلك: تحديد متطلبات الطاقة لمنشأة ما متخصصة بإنتاج الزيت واستناداً إلى متطلبات الطاقة المحددة للزبائن أو طلبات أسواق المنتج المحسّن؛ إما: ٠ أولاً) بنقل كافة الأجزاء الضئيلة الثقيلة لدفق المنتج إلى منشأة إنتاج الزيت لتحويلها إلى نوع من أنواع الطاقة energy ¢ أو ثانياً) بنقل قسم من الجزء الضئيل الثقيل لدفق المنتج إلى منشأة إنتاج الزيت لتحويله إلى نوع من أنواع الطاقة وإعادة توزيع القسم المتبقي من الجزء الضئيل الثقيل إلى مفاعل الدفق الصاعد upflow reactor لمعالجة إضافية ضمن تشغيل حراري معاد لإنتاج دفق معاد للمنتج؛ أو لاه ؟
_ #4 اا
(ts بإعادة توزيع كافة الأجزاء الضئيلة الثقيلة لدفق المنتج إلى مفاعل الدفق الصاعد لمعالجة إضافية ضمن تشغيل (ha معاد لإنتاج دفق معاد للمنتج.
وبصورة بديلة؛ تحديد J لما تتطلبه طاقة منشأة ما متخصصة بإنتاج الزيت؛ إما:
3( بتحويل كامل للجزء الضئيل الثقيل من دفق المنتج إلى نوع من أنواع الطاقة ونقل الطاقة إلى
© منشأة إنتاج الزيت؛ أو
ثانيا) بتحويل قسم من الجزء الضئيل J) لدفق المنتج إلى نوع من أنواع الطاقة ونقل الطاقة إلى منشأة إنتاج الزيت واعادة توزيع القسم المتبقي من الجزءء الضئيل الثقيل إلى مفاعل التدفق الصاعد dalled upflow reactor إضافية ضمن تشغيل حراري معاد لإنتاج دفق معاد للمنتج؛ أو
upflow دعاصلا توزيع كامل للجزء الضئيل الثقيل لدفق المنتج إلى مفاعل التدفق sales (WG
reactor | ٠ لمعالجة إضافية ضمن تشغيل حراري معاد لإنتاج دفق معاد للمنتج.
يتعلق الاختراع الحالي أيضاً بالطرق المعرّفة أعلاه حيث المعالجة الإضافية (ضمن تشغيل حراري معاد لإنتاج دفق معاد للمنتج) يشمل مزج الجزء الضئيل الثقيل مع ناقل الحرارة heat carrier المعينة» حيث ناقل الحرارة المعينة للتشغيل (hall المعاد هو تقريباً لدى درجة الحرارة التي استخدمت في أول تشغيل حراري (خطوة التحديث) أو أعلى منها.
٠ على سبيل المثال؛ تتراوح حرارة مفاعل التدفق الصاعد ضمن أول تشغيل حراري (خطوة التحديث) ما بين OF 0٠0 و + 24 م تقريباً» وتتراوح حرارة مفاعل التدفق الصاعد ضمن التشغيل الحراري المعاد ما بين 476 و Lagi a Veo وحيث وقت الإقامة للتشغيل الحراري المعاد هو نفسه؛ أو أطول من وقت الإقامة للتشغيل الحراري الأول (خطوة التحديث).
اام ve
في مثال 31 تتضمن الخطوة الثانية للمعالجة الحرارية السريعة (تشغيل معاد) السماح للجزء
الضئيل الثقيل أن يتفاعل مع ناقل الحرارة heat carrier المعينة في المفاعل ما بين oo) و١٠
ثانية تقريباً وذلك على وجه التفضيل؛ وبصورة مفضلة JST ما بين 0.١ و* ثوانٍ sles Li
أفضل وجه ما بين 0.0 و ؟ (la oli حيث تتراوح نسبة ناقل الحرارة المعينة إلى الخامة الأولية
© الهيدروكربونية الثقيلة ما بين ٠١:١ و00:1٠_تقريباً لإنتاج دفق معاد للمنتج. Jie bs
«ill يفتصّل Jil الحرارة المعينة عن الدفق المعاد للمنتج وذلك ضمن التشغيل الحراري المعاد؛
ويتم تجميع مزيج سائل معاد للمنتج يتضمن جزءاً Sia خفيفاً معاداً وذلك من الدفق المعاد
يتعلق الاختراع الحالي أيضاً بالطرق الموصوفة أعلاه؛ حيث يتم معالجة دفق المنتج ضمن مكثف Ve ساخن قبل استرداد الجزء الضئيل الخفيف والجزء الضئيل الثقيل.
وفي Jie إضافي على الطرق الموصوفة أعلاه؛ يدار مفاعل التدفق الصاعد upflow reactor عند
حرارة تتراوح ما بين ٠ 5 م و٠٠ م تقريباً؛ أو ما بين ٠ م و٠ م das أو ما بين ٠ م
000 م dui أو ما بين 57٠ و170 م تقريباً. وعلاوةً على ذلك؛ في خطوة الإدخال (الخطوة أ)
ثانياً))؛ تتراوح نسبة التحميل ما بين ٠:١ و700:1 Ly وبصورة مفضلة أكثر تتراوح ما بين rey g vey Do تقريباً.
وفي أمثلة أخرى على الطرق الموصوفة أعلاه؛ يدار المسخن الإعادي عند حرارة تتراوح ما بين
cig Ten م تقريباً؛ أو ما بين ٠٠ م Voy م تقريباً؛ أو ما بين cos Yeu م تقريباً.
يتعلق الاختراع الحالي Lad بالطرق الموصوفة del حيث قبل خطوة التحديث؛ يتم Jay
الخامة الأولية في خطوة فصل سابقة للتحديث تقوم بفصل ial الضئيل الخفيف من المركب Ye الثقيل للخامة الأولية؛ ويخضع المركب الثقيل إلى معالجة حرارية rapid thermal processingias ym
ل
١١ = ٠ وفي تمثيل مفضل؛ يمكن مزج المركب الخفيف من خطوة الفصل السابقة للتحديث مع الجزء الضئيل الخفيف المشتق عن خطوة الفصل التالية للتحديث (مثلاً في برج التفريغ vacuum tower ( لصنع منتج خالٍ من الرواسب bottomless product و/أو منتج محسّن يفي بمتطلبات الأسواق أو الزبائن. © برج التفريغ (أو برج تقطير التفريغ (vacuum distillation tower المستخدم كخطوة فصل تالية للتحديث في الطرق الموصوفة أعلاه يختلف عن نظام التقطير التجزيئي الجوي atmospheric fractionation system أو أي وعا ء تجميع جوي/تكثيفي JA من حيث أنه يعمل تحت درجات حرارة مرتفعة للتفريغ لفصل وإزالة المركب المتخلف (أو متخلف التفريغ vacuum resid ( من مركب سائل أخف نسبياً. Ye برج التفريغ vacuum tower مفيد من حيث أنه فعال في الحصول على قطيعة أضيق من المركب المتخلف وبذلك زائداً في إنتاج المركبات السائلة الخفيفة والأكثر قيمة التي يتم الحصول عليها من خطوة التحديث. يسمح هذا بإنشاء منتج نهائي أسهل SE يتميز إنشاء منتج خالٍ من الرواسب bottomless product أو منتج بمتخلف ضئيل جداً بأنه يضيف فائدة الإيجاز للمنتج النهائي أن يرسل إلى V0 مصفاة ليست لها قدرات معالجة لوحدة التكريك refinery that does not have a coker أو معالجة متخلف آخر. وفي تمثيل إضافي؛ يمكن استخدام جزء أو أكثر من الأجزاء الضئيلة الخفيفة كعامل تبريد سريع في نظام التحديث .upgrading system لاد ١
١١ - - وعلاوة على ذلك؛ يمكن تكييف المنتج المصنوع وفق احتياجات الأسواق أو الزبائن. على سبيل «JB يمكن تعديل نوعية المنتج النهائي بتغيير عدد المرات التي يفوت فيها في النظام. وفي Jia أول ؛ تقوم خطوة فصل سابقة للتحديث بإنتشاء جزء ضئيل خفيف light fraction أول وجزء heavy fraction Ji Jia أول. يمكن استخدام الجزء الضئيل الثقيل الأول كخامة أولية © هيدروكربونية تقيلة heavy hydrocarbon ويمكن تحديثه Led بعد. تنشئ عملية التحديث منتجاً أعلى cindy حيث يتميز thas المنتج الأعلى بنقطة غليان تقل عن 00-٠ 5م ويتميز Fale المنتج الأسفل بنقطة غليان تتجاوز 400-5٠ م . يمكن معالجة المنتج الأسفل في خطوة فصل تلي التحديث لإنتاج جزء ضئيل خفيف ثانٍ وجزء ضئيل ثقيل ثانٍ. يمكن ضم الجزء الضئيل الخفيف الثاني إلى الجزء الضئيل الخفيف الأول لصنع منتج محسّن عالي الجودة و/أو منتج Ja ٠ من الرواسب bottomless product مع نسبة ضئيلة جداً من المتخلفات. يمكن إعادة معالجة المنتج التقيل الثاني عبر النظام re-processed through the system » أو كما هو مفصل على نحو أوسع في هذه الوثيقة. ويمكن استخدام المنتج الثقيل لتوليد طاقة للنظام generate energy for the system و/أو للمنشأة facility وفي تمثيل مفضل آخر ؛ يتم تغذية جزء المنتج الأعلى الذي تم الحصول عليه من المجزئ بواسطة خط التحويل ليتصرف كعامل تبريد سريع. يمكن لنقطة دخول ٠ عامل التبريد quenching agent السريع أن تكون بين الجزء الساخن والمجزئ أو في نقاط أخرى ضمن النظام. بالتفضيل؛ يمكن إرسال المنتج الأسفل إلى واحد من مسارات ADE ويوفر كل مسار منها مستويات مختلفة لإعادة تدوير المنتج الثقيل .recycling of the heavy product المسار الأول first pathway هو إعادة تغذية المنتج الأسفل إلى النظام عند نقطة دخول الخامة الأولية feedstock entry point ااه ١
١١ — ل
المسار الثاني second pathway هو معالجة الجزء الأسفل في خطوة فصل تلي التحديث؛ وهو Jie
المعالجة الموصوفة أعلاه يفصل الإدخال (في هذه الحالة الجزء الأسفل (bottom portion إلى جزء
ضئيل خفيف light fraction وجزء ضئيل تقيل heavy fraction .
المسار الثالث third pathway هو ضم المنتج الأسفل bottom product إلى المنتج الخام الاولي
initial crude product © في lee سابقة للفصل pre-separation process « مما ينشئ آنذاك جزءاً
ضئيلاً خفيفاً وجزءاً ضئيلاً SLE حيث يمكن استخدام الجزء الضئيل الثقيل كتكملة للخامة الأولية.
بتعديل العملية ضمن التمثيلات والمسارات البديلة هذه؛ يمكن تكييف المنتج النهائي المحسّن أو
الخالي من الرواسب وفق خيارات الأسواق والزبائن. على سبيل (Ja) لتحويل الخامة الأولية أكثر
إلى منتج le يمكن استخدام عملية إعادة التوزيع Ya من عملية مرور واحدة single pass .process 0٠
(Say تحويل دفق المنتج بكامله أو جزء منه أو متخلف المنتج إلى نوع من أنواع الطاقة (مثلاً
البخار (steam لاستخدامه في منشأة إنتاج للزيت ويجاز بذلك تعديل أو تكييف المعالجة لتفي
بمتطلبات الطاقة لمنشأة معينة.
يمكن إعادة توزيع تدفق المنتج أو متخلفه الذي لا يتم تحويله إلى نوع من أنواع الطاقة بواسطة ٠ خطوة تحديثية إضافية تتضمن معالجة حرارية سريعة rapid thermal processing لإنتاج مزيج
إضافي للمنتج يمكن فصله إلى مقدار إضافي من الجزء الضئيل للزيت الخفيف الخالي من
الرواسب وذلك باستخدام خطوة الفصل التالية للتحديث. طريقة الاختراع الحالي مفيدة من حيث أنها
تمكن تعديل مقدار دفق المنتج أو المادة المتخلفة التي تحال لإعادة توزيعها وفق متطلبات الطاقة
لمنشأة ما متخصصة بإنتاج الزيت. استناداً إلى متطلبات الطاقة لمنشأة إنتاج الزيت؛ يمكن زيادة أو ٠ تخفيض مقدار دفق المنتج أو متخلفه المحال لإعادة توزيعه بالتناسب مع مستوى إعادة التوزيع
Yéiov
١ ل الموجود سابقاً ٠ وعلى وجه التخصيص؛ إذا لم تتطلب منشأة إنتاج الزيت أي مصدر طاقة خارجي Sail ¢ external energy يمكن إعادة توزيع دفق المنتج أو متخلفه بالكامل أو معظمه. وعلى نحو معاكس؛ إذا تطلبت منشأة إنتاج الزيت مصدر طاقة خارجي لدعم عملياتها؛ آنذاك يمكن JB جزء أكبر من دفق المنتج أو المادة المتخلفة إلى منشأة إنتاج الزيت لتحويله إلى طاقة؛ أو يمكن تحويله © مباشرة إلى نوع من أنواع الطاقة التي توصل فيما بعد إلى المنشأة. إضافة إلى هذاء المنشأة هي قادرة على وجه التفضيل على الحصول على طاقة إضافية additional energy على شكل حرارة محسوسة أسرية بسبب قرب وحدة التحويل إلى مستهلك الطاقة .energy وفي مثال آخر؛ قد تتضمن الطرق الموصوفة أعلاه عزل زيت Sle التفريغ (700) من الجزء الضئيل الخفيف .isolating a VGO from the light fraction ٠ يتعلق الاختراع الحالي أيضاً بالطريقة الموصوفة coded حيث حرارة مفاعل التدفق الصاعد upflow reactor هي أقل من Vo. م ؛ وحيث يتراوح وقت الإقامة على وجه التفضيل ما بين 0,01 Yoo ثانية Lyi وبصورة مفضلة أكثر ما بين dui gles ١.١ وعلى أفضل dng ما بين 0.5 و3؟ ثوان تقريباً؛ وحيث ناقل الحرارة heat carrier المعينة هو رمل silica يتناول هذا الاختراع أيضاً الطريقة أعلاه حيث يتم إزالة المواد الملوثة؛ بما في ذلك الكربون ٠ المتخلف بطريقة Conradson (فحم Coke ) والرواسب السفلية bottom sediment والماء والنيكل vanadium s nickel » أو يتم تخفيضها من الخامة الأولية أو إيداعها على ناقل heat shall of carrier أسرها في نظام تكييف غاز المداخن الفارغ spent flue gas conditioning system . من جهة cal يوفر الاختراع الحالي نظاماً يتضمن: Je lia (3s! تدفق صاعد upflow reactor يشمل: اام ١
ا -— 1 محقنة واحدة على الأقل في واحد من المواقع على الأقل في موازاة مفاعل التدفق الصاعد ؛ لإدخال الخامة الأولية الهيدروكربونية الثقيلة هذا إلى مفاعل التدفق الصاعد ؛ ب) ناقل حرارة معينة؛ ناقل الحرارة heat carrier المعينة الحالي لدى نسبة تحميل تتراوح ما بين is Youd ٠١ أو بتحديد أكثر ما بين (Fad ٠0١:١ بالنسبة للخامة الأولية © الهيدروكربونية الثقيلة heavy hydrocarbon feedstock ¢
ج) مسرب لإدخال ناقل الحرارة المعينة؛ المسرب الواقع تحت وسيلة حقن واحدة على الأقل؛ 2( قسم تحويل conversion section ضمن مفاعل التدفق الصاعد upflow reactor ؛ و ثانياً) برج تفريغ .vacuum tower قد تتضمن أيضاً الأنظمة:
Ye 1 مسخن pre-heater adie يسخن مقدما الخامة الأولية الهيدزوكربونية الثقيلة؛ ب) فاصل (gal منفذ مفاعل التدفق الصاعد upflow reactor لفصل المنتجات الغازية gaseous والسائلة liquid عن ناقل الحرارة heat carrier المعينة؛ ج) معيد توليد ناقل حرارة معينة particulate heat carrier regenerator « أو مسخن إعادي reheater ¢
VO د) خط sale) توزيع ناقل حرارة heat carrier recirculation line معينة من وسائل sale) التوليد إلى مدخل المفاعل reactor inlet لتزويد ناقل الحرارة heat carrier المعينة إلى قسم المزج mixing section ¢ 5
٠ لامع
١+ وتكثيف 8 وتجميع المنتجات cooling لتبريد condensing element ه عنصر تكثيف السائلة؛ وأجهزة demisters أجهزة إزالة الرطوبة Jie further collection means و وسائل تجميع إضافية ؛ أو knock-out vessels وأوعية فصل السوائل filters الترشيح من أجل تزويد وسيلة نقل إلى مفاعل التدفق recycle gas means ز) وسيلة إعادة توزيع الغاز 5 . upflow reactor الصاعد يتعلق الاختراع الحالي أيضاً بالنظام المعرّف أعلاه؛ حيث يمكن تشكيل النظام والطرق وتعديلها ٠ استناداً إلى متطلبات الطاقة التي تحتاجها منشأة إنتاج الزيت. بالنظام المعرّف أعلاه؛ الذي يتضمن أيضاً عنصر تكثيف Lad يتعلق الاختراع الحالي ساخن سابق لعنصر التكثيف؛ وعلى نحوٍ اختياري؛ معيد توزيع منتج الجزء condensing element Ve الضئيل الثقيل من عنصر التكثيف الساخن إلى محقنة واحدة على الأقل لمفاعل التدفق الصاعد. يتعلق الاختراع الحالي أيضاً بالنظام المعرّف أعلاه؛ حيث تعدد المواقع يشمل مواقع موزعة في موازاة طول هذا المفاعل. بطريقة (Jal) يستخدم الجزء الضئيل المتخلف أو قسم من دفق المنتج؛ المصنوع وفق الاختراع 68
LS مفيدة لتزويد احتياجات الطاقة في موقع منشأة إنتاج زيت أو خارجهاء وهكذاء إزالة جزئياً أو V0 ؛ وبذلك ضبط ثمن استخراج natural gas الغاز الطبيعي Jie الحاجة إلى موارد طاقة أكثر كلفة؛ يمكن الحصول على الجزء الضئيل المتخلف؛ أو قسم من دفق المنتج؛ «JB الزيت. على سبيل أو كلياً لاستبدال الغاز الطبيعي كمصدر طاقة لتوليد Wa وفق الاختراع الحالي؛ ويمكن استخدامه الصرف بفعل Sia للاستعمال في عملية استخراج الزيت ؛» energy for generating steam بخار Yéeov
١١7 وهكذا يمكن للجزء .Steam-Assisted Gravity Drainage (SAGD) الجاذبية وبمساعدة البخار الضئيل المتخلف أو قسم من دفق المنتج؛ الذي يتم الحصول عليه كما هو معرّف بموجبه؛ أن يتصرف كمصدر طاقة بديلة وغير مكلفة يتم إنتاجه على الموقع. وقد يؤدي هذا إلى انخفاض في تكاليف عمليات التشغيل. وعلاوةً على هذاء تجيز قدرة استخدام الطاقة المنتجة من دفق المنتج الجانبي بتكييف النظام وفق احتياجات طاقة موقع أو منشأة معينة. © خالٍ من الرواسب id بمزيد من التفصيل؛ يمكن الحصول على مردود أكبر ol يشار إليه LS, وباستخدام heavy hydrocarbon هيدروكربونية ثقيلة Adsl بمعالجة خامة bottomless product عبر برج Sli) خطوة فصل تالية للتحديث xa rapid thermal processing معالجة حرارية سريعة يسمح استخدام برج التفريغ بالحصول على اقتطاع أضيق من المركب . ( vacuum tower التفريغ المتخلف مما يمكن تحقيقه بالعمود الجوي المجزئ. يؤدي هذا إلى مردود متزايد من مركبات سائلة ٠ أخف وأكثر قيمة يتم الحصول عليها من خطوة التحديث. لزيادة إضافية لمردود زيت الغازء يمكن
Wl على dle تشغيل برج التفريغ في أسلوب تخفيض قوي حيث يتم تطبيق نقاط تخفيض عالية. بربط معالجة الخامة الأولية الهيدروكربونية الثقيلة مستخدمين معالجة حرارية سريعة ببرج التفريغ ؛ يمكن استخدام النظام على موقع منشأة إنتاج زيت ويمكن تكييف المنتج المصنوع وفق متطلبات الأسواق أو الزبائن. ٠ وعلى نحوٍ مفيد؛ باستخدام نظام الاختراع الحالي؛ يمكن أن يتم اشتقاق كافة متطلبات الطاقة التي تحتاجها منشأة إنتاج الزيت أو جزء منها من دفق المنتج السائل أو متخلفه خلال معالجة الخامة .heavy hydrocarbon feedstock الأولية الهيدروكربونية الثقيلة للرسومات: paid شرح لخامة rapid thermal processing (RTP™) يتعلق الاختراع الحالي بالمعالجة الحرارية السريعة Ve
Aline وجه التخصيص؛ يتعلق هذا الاختراع بمعالجة Jeg أولية ولزجة لصناعة منتج محسّن. ١ لام
وجهاز لصنع منتج سائل خالٍ من الرواسب bottomless product أو منتج محسّن آخر مطلوب من خامة أولية هيدروكربونية ثقيلة heavy hydrocarbon .
الشكل ١ : هو رسم تخطيطي لمثل يجسد الاختراع الحالي المتعلق بنظام معالجة حرارية للخامات
الأولية system for the pyrolytic processing of feedstocks تشير الخطوط A-D و .1-1 إلى © بوابات العينات الاختيارية.
الشكل 7 : هو رسم تخطيطي لمثل يجسد الاختراع الحالي المتعلق بنظام تغذية لإدخال خامة أولية إلى النظام من أجل المعالجة الحرارية للخامات الأولية.
الشكل ؟ : هو رسم تخطيطي لمثل يجسد الاختراع الحالي المتعلق بنظام تغذية لإدخال خامة أولية في معالجة تحديثية باستخدام النظام من أجل المعالجة الحرارية للخامات الأولية كما هو موصوف
٠ \ بموجيه. الشكل ؛ : هو رسم تخطيطي did يجسد الاختراع الحالي المتعلق بنظام استرداد للحصول على خامة أولية إما بتجميعه من مكثف أولي primary condenser أو نظام تقطير تجزيئي داخلي internal fractionation system و/أو بإعادة توزيعه إلى مفاعل التدفق الصاعد upflow reactor . الشكل © : هو رسم تخطيطي لمتل يجسد الاختراع الحالي المتعلق بتقطير تجزيئي داخلي من أجل ٠ المعالجة الحرارية للخامات الأولية. تشير الخطوط AE و 117 إلى بوابات العينات الاختيارية. الشكلان 7-7 : هما رسمان تخطيطيان يوضحان أمثلة معالجات وفق الاختراع الحالي لتشكيل جزء ضئيل وخفيف من الزيت الخالي من الرواسب من خامة أولية هيدروكربونية heavy Ald hydrocarbon ومنتج متخلف يمكن ale) توزيعه أو استخدامه لتوليد طاقة تستخدمها منشأة لإنتاج الزيت. اام 7
— ١9 تجدر الإشارة إلى أن عناصر البنيات أو الوظائف المشابهة هي ممثلة عامة بأرقام إشارة مماثلة لغرض إيضاحي في كل مكان من الأشكال. يجدر الإشارة أيضاً إلى أن المقصود فقط من الأشكال هو تسهيل وصف التجسيدات المفضلة. الوصف التفصيلى: لخامة rapid thermal processing (RTP™) يتعلق الاختراع الحالي بالمعالجة الحرارية السريعة © أولية ولزجة لصناعة منتج محسّن. وعلى وجه التخصيص؛ يتعلق هذا الاختراع بمعالجة محسّنة فعلياً من الرواسب أو منتج محسّن آخر مطلوب من خامة أولية Ja وجهاز لصنع منتج سائل . heavy hydrocarbon هيدروكربونية ثقيلة فيما يتعلق بمجموعة ad الوصف التالي هو وصف لتجسيد مفضل على سبيل المثال فقط ودون الميزات الضرورية لجعل الاختراع ذي أثر. ٠ و/أو منتج bottomless product يوفر الاختراع الحالي طريقة لصنع منتج خالٍ من الرواسب ¢ heavy hydrocarbon محسّن يفي بمتطلبات الأسواق أو الزبائن لخامة أولية هيدروكربونية ثقيلة يتضمن: bitumen زيت ثقيل أو (JE على سبيل بطريقة تشمل: heavy hydrocarbon أ) تحديث خامة أولية هيدروكربونية ثقيلة ؛ upflow reactor أولأ) توفير ناقل حرارة معينة إلى مفاعل التدفق الصاعد eo إلى مفاعل التدفق الصاعد في موقع واحدٍ على الأقل ALE إدخال خامة أولية هيدروكربونية (Lats المعينة بحيث أن نسبة تحميل ناقل الحرارة المعينة إلى الخامة heat carrier فوق موقع ناقل الحرارة 7ع
سا١ الأولية الهيدروكربونية الثقيلة تتراوح ما بين ٠0:١ و clap ٠00:1 حيث أن مفاعل التدفق الصاعد يعمل بحرارة تتراوح ما بين Verso ee م تقريباً؛ و ثالثا) السماح للخامة الأولية الهدروكربونية الثقيلة أن يتفاعل مع ناقل الحرارة المعينة في وقت إقامة أقل من ٠١ ثانية تقريباً لصنع دفق المنتج؛ © ب) فصل دفق المنتج وناقل الحرارة المعين عن المزيج؛ و ج) الحصول على منتج خالٍ من الرواسب bottomless product أو محسّن من دفق المنتج باستخدام خطوة فصل تالية للتحديث وباستخدام ia برج التفريغ vacuum tower . قبل الخطوة أ) (Yl يمكن إضافة خطوة فصل سابقة للتحديث لفصل الأجزاء الخفيفة من الخامة الأولية عن الأجزاء الثقيلة. ينتج عن هذه العملية جزء خفيف أول وجزء Ji أول. يمكن استخدام ٠ الجزء الثقيل الأول للخامة الأولية كخامة أولية للخطوة أ) ثانياً). فيما cans يمكن مزج الجزء الخفيف الأول مع المنتج الخالي من الرواسب أو المحسّن الذي تم الحصول عليه في الخطة (ج) كما هو مطلوب. قبل خطوة الفصل (الخطوة ب)؛ يمكن الإزالة من المفاعل مزيج يتألف من دفق المنتج وناقل الحرارة المعينة. وعلاوةً على ذلك؛ بعد خطوة الفصل (الخطوة ب)؛ يمكن تجميع منتج غازي ومنتج سائل وهو مزيج لجزء ضئيل خفيف light fraction وجزء ضئيل تقيل heavy fraction Ne وذلك من دفق المنتج بتبريد أو تكثيف دفق المنتج. وفي تمثيل آخرء يمكن sale) توزيع واستخدام and من الجزءء الضئيل الخفيف كمادة تبريد سريع. يمكن إعادة توليد Jib الحرارة heat carrier المعينة؛ بعد خطوة الفصل (الخطوة ب) في مسخن reheater ole) لتشكيل ناقل حرارة معينة مجدد؛ ويمكن إعادة توزيع ناقل الحرارة المعينة المجدد إلى مفاعل التدفق الصاعد upflow reactor Yioy
١ ل بعبارة جزء ضئيل خفيف light fraction "خالٍ من الرواسب bottomless product " أو 'منتج خالٍ من الرواسب "؛ يعنى جزء ضئيل خفيف light fraction من الزيت يحتوي على أقل من STAY بتحديد أكثر أقل من fo وحتى بتحديد أكثر أقل من 71 من المركب المتخلف الثقيل (التفريغ) الموجود في دفق منتج مشتق من معالجة حرارية سريعة rapid thermal processing . © بعبارة "الخامة الأولية feedstock أو "الخامة الأولية الهيدروكربونية الثقيلة heavy hydrocarbon
feedstock يعنى عامة زيت ide من البترول له كثافة ولزوجة عالية يشار إليه غالباً (ولكنه لا يقتصر على ذلك) بخام ثقيل أو زيت ثقيل أو bitumen (بما في ذلك شكلي bitumen الطبيعي والنصف صلب على حدٍ سواء bitumen المصنوع) أو متخلف من المصفاة (زيت أو أسفلت (asphalt مع ذلك؛ قد تشمل أيضاً عبارة "الخامة الأولية' الأجزاء الضئيلة السفلية لزيوت البترول
٠ الخام؛ Jie السطوح السفلية للأبراج الجوية atmospheric tower bottoms أو السطوح السفلية لأبراج التفريغ vacuum tower bottoms . وقد تشمل أيضاً الزيوت المشتقة من الفحم الحجري والطين الصفحي. وعلاوةً على ذلك؛ قد يتضمن الخامة الأولية كميات هامة من الرواسب السفلية sediment ص«صمناوط._والماء (858:17)»؛ على سبيل Jl ولكن ليس حصراً بهاء محتوى رواسب سفلية وماء يتجاوز 5 / من الوزن. يعتبر الزيت الثقيل lla bitumen heavy oil أولية
.preferred feedstocks مفضلة ٠ : لغرض التطبيق؛ قد تتميز لقيمات التطبيق بأن لديها « high TAN, low sulfur content دباغ عالٍ؛ محتوى كبريتي منخفض (sf « low TAN, high sulfur content ثانياً) ديا 2 منخفض؛ محتوى كبريتي مرتفع
اام
ثالثاً) دباغ عالٍ؛ محتوى كبريتي مرتفع high TAN, high sulfur content » أو
رابعاً) دباغ منخفض؛ محتوى كبريتي منخفض low TAN, low sulfur content
الخامات الأولية هذه المحتوية على زيوت ثقيلة bitumen هي على نحوٍ نموذجي لزجة وصعبة
النقل. يحتوي bitumen على نحو نموذجي على قسم كبير من اسفلتينات هيدروكربونية متعددة
© النويات polynuclear hydrocarbon asphaltenes ومركبة تزيد في لزوجة الخامة الأولية و يطلب
نوع من المعالجة الأولية J هذه اللقيمات. تتضمن هذه المعالجة الأولية على نحو نموذجي
. dilution in solvents prior to transport التخفيف في مواد مذيبة قبل النقل
وفي العادة؛ تعالج الخامات الأولية المستمدة من الرمل sand الزيتي المشبعة بالقار مسبقا (انظر
١ JU للاطلاع على تحليل لبعض النماذج للخامات الأولية هذه؛ على سبيل المثال لا الحصر) Ve قبل تحديث درجتهاء على النحو المبين cla من أجل تركيز bitumen غير أن معالجة bitumen
الرمل sand الزيتي قد تستخدم فيها بعض الطرق المعروفة في هذا المجال؛ Lay فيها المعالجات
بالماء الساخن أو الباردء أو الاستخلاص بالمذيبات الذي ينتج die محلول bitumen والسولار.
وتفصل معالجات التجهيز المسبق هذه bitumen sole عن الرمل sand . وعلى سبيل المثل؛ تشمل
إحدى معالجات التجهيز المسبق بالماء هذه تكوين رمل زيتي يحتوى على حمأة من bitumen - Ye الماء الساخن/ NaOH ؛ يسمح للرمل الموجود فيها بالترسبء ويضاف مزيد من الماء الساخن إلى
bitumen الطافي لتخفيف القاعدة وضمان إزالة الرمل sand . أما المعالجة بالماء البارد فتشمل
سحق الرمل sand الزيتي في الماء وتعويمه في زيت الوقود؛ ثم تخفيف bitumen بالمذيب وفصل
8ط من الرمل sand -الماء المتبقي. وتصلح نواتج bitumen من هذا القبيل كخامات أولية
للمزيد من المعالجة على النحو الوارد وصفه هنا.
Yiov
0# ويمكن تحديث درجة مواد bitumen باستخدام العملية الواردة في هذا الاختراع؛ أو عمليات أخرى من قبيل التكسير بطريقة العامل Glial والتكسير مع خفض اللزوجة visbreaking ؛ والتكسير مع الهدرجة ¢hydrocracking إلخ ٠ ويمكن أن تشمل المعالجة الأولية لخام الرمل sand الزيتي أيضا معالجات بالماء الساخن أو الباردء على سبيل المثال؛ لإزالة المكون الرملي Wa قبل تحديث درجة © الخامة الأولية باستخدام العملية الوارد وصفها هناء أو عمليات أخرى لتحديث الدرجة منها إزالة الشمع (باستعمال المعالجة الحرارية السريعة Je rapid thermal processing النحو الوارد وصفه (La والتكسير باستخدام العامل الحفاز والتكسير مع الهدرجة hydrocracking والتكويك والتكسير مع خفض اللزوجة ؛ الخ. لذلك؛ يتعين إدراك أن لفظ "الخامة الأولية' يشمل ايضاً الخامات التي تعرضت لمعالجة مبدئية؛ بما فيها على سبيل المثال لا الحصرء الخامات الأولية التي يجري إعدادها وفقا للوصف الوارد
٠ أعلاه. ويمكن أيضاً معالجة خامات أولية أخف باتباع طريقة الاختراع الوارد وصفها هنا. وعلى سبيل (JE وكما سنصف بتفصيل أكبر أدناه؛ المنتجات السائلة التي تستخلص بالمعالجة عن طريق التكسير الحراري أولا على النحو الموصوف cla يمكن المضي في معالجتها بالطريقة الواردة في هذا الاختراع (على سبيل المثال المعالجة بإعادة التدوير وإعادة التدوير الجزئية؛ انظر الشكل 0 VO والمثالين 7 و؛) للحصول على ناتج سائل يتسم بدرجة لزوجة (Ji وانخفاض في محتوى الفلزات (خاصة النيكل vanadium nickel ) والماء؛ ودرجة جودة أعلى وفقا لمعايير معهد البترول الأمريكي (IS (APT) النواتج السائلة التي يحصل عليها من العمليات الأخرى المعروفة في هذا المجال يمكن استخدامها كخامات أولية للعملية الوارد وصفها هنا. لذلك فإن هذا الاختراع يسمح أيضا باستخدام خامات أولية أخف؛ منها زيوت الغاز أو ونواتج التقطير الثقيلة؛ أو متخلفات قطف Ye النواتج الخفيفة؛ أو المنتجات السائلة السابقة المعالجة؛ التي تستخلص من الزيوت الثقيلة أو -bitumens ويمكن معالجة الخامات الأولية processing of the feedstock الأخف هذه باستخدام
١ ام
4 oo
عملية هذا الاختراع للارتفاع بجودة هذه الخامات تمهيدا لمزيد من المعالجة باستخدام التكسير
بمساعدة العامل الحفاز والتكسير مع الهدرجة hydrocracking ؛ وما إلى ذلك؛ على سبيل المثال لا
الحصر.
وقد يكون السائل الناتج عن العملية الموصوفة هنا مناسبا للنقل في خط أنابيب للسماح بمواصلة
© معالجته في مكان آخرء أو لمعالجته في الموقع باستخدام برج فراغي للحصول على ناتج بدون
رواسب و/أو ناتج أخف درجة. ويمكن أيضا إدخال الناتج الذي يتم إنتاجه باستخدام هذه الطريقة
مباشرة في وحدة لها القدرة على مواصلة تحديث نوعية الخامة الأولية؛ بالتكويك أو التكسير مع
خفض اللزوجة أو التكسير مع الهدرجة.؛ على سبيل المثال لا الحصر. وبهذه القدرة؛ يقوم مفاعل
التحليل الحراري المقترن بالبرج الفراغي في هذا الاختراع بتخفيف درجة الخام جزئيا مع العمل ٠ بمثابة معالج مبدئي للخام تمهيدا لمواصلة تجهيزه. علاوة على ذلك؛ يتسم الناتج الخالي من
المتخلفات الذي يمكن إنتاجه باستخدام الطرق والنظم الوارد وصفها هنا بميزة إضافية هي أنه يمكن
نقله بسهولة أكبر عن طريق خطوط الأنابيب pipelines وتجهيزه في معمل تكرير يفتقر إلى وحدة refinery lacking a coker pial
ويجري تجهيز الخامات الأولية في هذا الاختراع باستخدام مفاعل تحليل حراري سريع. كما يمكن ٠ استخدام المفاعلات الأخرى المعروفة ذات أبراج التجزئة التي ينخفض فيها زمن المكوث. ويمكن
أيضا تشغيل المفاعل عند درجة حرارة تتراوح بين حوالي 45٠ م ونحو a Tee أو بين حوالي
ف م ونحو ‘so م ويفضل أن يتراوح زمن الاتصال بين ناقل الحرارة heat carrier والخام ما
بين حوالي ٠.0٠ ثانية وحوالي ٠١ ثانية؛ وأفضل من ذلك ان يتراوح بين )+ ثانية وحوالي *
ls ولكن الزمن الأفضل هو من حوالي ae ثانية إلى نحو 7 ثوان.
لامع ؟
Yo — ل
ويمكن أن يتألف ناقل الحرارة من دقائق صلبة؛ ومن المستحسن الرمل sand ؛ وعلى سبيل المثال رمل «silica والمقصود silica Jay أي Joy تزيد فيه نسبة silica عن حوالي 7860 ؛ ويفضل أن تزيد نسبة silica عن 795 أو الأفضل أن يزيد محتواه عن حوالي JAR من 811168 وينبغي أن يكون مفهوما أن التكوين المذكور أعلاه هو مثال لرمل silica الذي يمكن استخدامه كناقل حراري © على النحو المذكور lia غير أن رمال silica يمكن أن تظل صالحة للاستخدام JIS حراري مع وجود اختلافات في نسب هذه العناصر داخلها. ومن ناقلات الحرارة أو مواد التلامس الأخرى المعروفة المكونة من دقائق التي يمكن أيضا أن تستخدم؛ على سبيل المثال؛ Jibs الكاولين kaolin aluminas + rutiles zirconium «¢ clays ذات مساحة السطح المحدودة وأكسيدات
. calcium s magnesium pyrolysis ويتبخر أي ماء موجود في الخامة الأولية داخل المفاعل في أثناء الانحلال الحراري ٠ ويشكل جزءا من تيار النواتج. ويمكن استرداد هذا الماء بالإضافة إلى أي بخار يستخدم clad أو vapour لرش الخامة الأولية باستخدام وحدة للاسترداد من قبيل جهاز لفصل السوائل/الأبخرة condensing columns وحدة للتبريد موجودة؛ على سبيل المثال؛ في موقع يلي أعمدة التكثيف enhanced recovery unit في الشكل ١)؛ أو في وحدة معززة للاسترداد 5٠و fe المكثفان Di)
.demisters (45؛ الشكل ١)؛ بعد مزيلات الرطوبة Ve السريع إنتاج أبخرة ونواتج pyrolysis وينتج عن تجهيزالخامة الأولية باستخدام الانحلال الحراري يمكن gall وبعد فصل ناقل الحرارة عن الخليط . heat carrier فرعية صلبة تقترن بناقل الحرارة تكثيف الأبخرة الناتجة للحصول على تيار من النواتج السائلة ونواتج غازية ثانوية. وعلى سبيل وعلى سبيل المثال لا الحصرء؛ فإن الناتح السائل الذي يصدر عن معالجة الزيت الثقيل (JG لام ؟
١41 = — heavy oil وقبل أي عملية للفصل بواسطة البرج الفراغي مثلاء على النحو المذكور هناء poly بالخواص التالية: نقطة غليان نهائية تقل عن حوالي 1710 م؛ ويفضل أن تقل عن حوالي 0١0 م؛ وافضل الأوضاع أن تقل عن tal of © درجة جودة لا تقل عن حوالي VY وفقا لمعايير معهد البترول ١ لأمريكي ٠ ويفضل أن تزيد عن حوالي ١١7 (حيث الجودة وفقا لمعايير معهد البترول density ةفاثكلا/١ 1,5[ = Spall VY, ode sil وكلما ازدادت درجة الجودة؛ كلما كانت المادة أخفَ)؛ انخفاض كبير في المحتوى من «lll بما vanadium leg والنيكل nickel ؛ انخفاض كبير في مستويات اللزوجة viscosity (أقل YO مرة عن لزوجة الخامة الأولية المفضلة؛ ٠ على سبيل (JE المحددة عند حرارة 50 م؛ ونواتج سائلة لا تقل حجما عن 700 ويفضل أن تزيد النواتج عن نحو IY من حيث الحجم؛ ولكن الأفضل من ذلك أن تزيد نسبتها عن JA وباتباع الطرق المذكورة هناء فإن الناتج السائل الذي يتم الحصول عليه من معالجة الخامة الأولية bitumen ¢ وقبل أي عملية لفصل المكونات « يتصف بالخواص Any ١ على سبيل المثال لا Vo الحصر : درجة جودة تتراوح بين حوالي A وحوالي Yo بمعايير معهد البترول الأمريكي؛ انخفاض كبير في محتوى الفلزات؛ vanadium led Lay والنيكل nickel ¢ انخفاض كبير في اللزوجة viscosity يتجاوز Yo مرة أقل من لزوجة الخام (عند تحديدها على Yeiov
— اا -
سبيل المثال في درجة 40 م)؛
نواتج سائلة لا تقل حجما عن 770 ؛ ويفضل أن تزيد النواتج حجما عن JN
ثم تعالج النواتج السائلة المذكورة أعلاه باستخدام خطوة للفصل بعد التحديث (على سبيل المثال
باستخدام برج فراغي) للحصول على ناتج محسن ينخفض فيه محتوى الرواسب المتبقية و/أو ناتج
© خال من الرواسب تبعا لأفضليات السوق والمستهلكين.
وإحدى الطرق التي تستخدم أولا لتحديث درجة الخامة الأولية من أجل الحصول على منتجات
سائلة يستخلص منها ناتج محسن أقل في الرواسب و/أو ناتج خال من الرواسب المتبقية باستعمال
برج فراغي؛ تنطوي على Adee للتمرير مرة واحدة. وبالإشارة إلى الشكل ١؛ بإيجازء يشمل نظام
الانحلال الحراري pyrolysis السريع نظاما للتغذية يشار إليه عادة بوصفه ( ٠؛ انظر أيضا ٠ الشكلين ١ و7)؛ يحقن الخام في مفاعل ¢(Y +) injects the feedstock into a reactor ونظاما
للفصل بواسطة ناقل للحرارة يفصل ناقل الحرارة heat carrier عن البخار vapour الناتجة (على
سبيل المثال ٠٠١ و VAL الشكل )١ ويعيد تدوير الناقل الحراري إلى نظام إعادة التسخين/
reheating system ونظاما لإعادة التسخين «(Y+) reheating/regenerating system التجديد
بواسطة ناقل حرارة heat carrier مكون من دقائق غير عضوية )٠١( particulate inorganic ٠ يعيد تسخين ناقل الحرارة ويجدده؛ ومكثفات أولية )£4( وثانوية secondary )+0( تقوم بجمع
الناتج. وكبديل عن ذلك؛ يمكن استخدام عمود تجزئة؛ وعلى سبيل المثال لا الحصر؛ عمود جوي
للتجزئة atmospheric fractionation column (يناقش بمزيد_ من التفصيل 0 + بدلا من
المكثفات المنفصلة لجمع الناتج من الأبخرة. إضافة إلى ذلك؛ يمكن استخدام اكثر من عمود واحد
للتقطير التفاضلي لمعالجة الخام. وفي نموذج «AT بمكن استخدام برج فراغي بمفراده أو بالاشتراك Vo مع خطوة للفصل بالتقطير التفاضلي أو مع مكتفات أولية وثانوية أو نظام تجميع آخر لجمع الناتج
اام 7
م - من الأبخرة؛ ومن ثم يستخدم لفصل الكسور الخفيفة الخالية من الرواسب والكسور_الثقيلة (كالرواسب المتبقية) من المنتج. ويمكن تنويع الناتج النهائي وفقا لأفضليات السوق و/أوالمستهلك. فعلى سبيل المثال؛ يمكن توليد ناتج نهائي به نسبة منخفضة من الرواسب المتبقية بعملية تستخدم درجة أكبر من إعادة التدوير خلال عملية تحديث الدرجة. وهكذا فإن عملية التمرير مرة واحدة في © العادة تنتج ناتجا نهائيا فيه نسبة أعلى من الرواسب المتبقية مما لو استخدمت عملية لإعادة التدوير أو لإعادة التدوير بشكل جزئي .partially recycling process ومن الأفضل؛ قبل عملية تحديث الدرجة؛ أن يعالج خام التغذية المبدئي أو النفط الخام في خطوة للفصل قبل تحديث الدرجة. وتخلق خطوة الفصل السابق لتحسين الجودة هذه كسورا خفيفة أولية وكسورا ثقيلة أولية. وكما سيأتي في المناقشة أدناه» يمكن إضافة الكسور الخفيفة الأولية إلى الناتج ٠ - الخفيف الذي يتم صنعه خلال التقطير التفاضلي لخلق منتج بدون رواسب أو برواسب متبقية منخفضة للغاية. أما الجزء الثقيل الأوّلي فيمكن استخدامه كالخامة الأولية لعملية تحديث الدرجة. وتدخل الخامة الأولية السابقة التسخين إلى المفاعل في أسفل منطقة المزج below the mixing (VY+) zone ويتلامس مع تيار ناقل الحرارة heat carrier المتدفق إلى أعلى داخل سائل للنقل يتمتل عادة في غاز لإعادة التدوير يأتي من خط لغاز sale) التدرير .)7٠١( recycle gas line ٠ ويمكن الحصول على الخامة الأولية بعد تمريرها في عمود التفطير التفاضلي؛ حيث تتم A المكون الغازي للخام؛ وينقل المكون غير الطيار إلى المفاعل للقيام بمزيد من المعالجة. ويحدث المزج السريع ونقل الحرارة التوصيلي من ناقل الحرارة heat carrier إلى الخام في قسم التحويل بعد المكوث القصير بالمفاعل. ويمكن أن تدخل الخامة الأولية إلى المفاعل من خلال موقع واحد على JAY من عدة مواقع على امتداد المفاعل. ونقاط الدخول المختلفة المبينة في الشكلين ١ و؟ هي Ye من مواقع الدخول المذكورة على سبيل المثال لا الحصر. وبتوفير عدة نقاط للدخول على امتداد لاد ع ؟
- ova 0
المفاعل؛ يمكن تنويع زمن المكوث داخل المفاعل. es سبيل المثال؛ لإطالة أزمنة المكوث؛ يدخل الخام إلى المفاعل في موقع أكثر انخفاضا من المفاعل؛ في حين يدخل الخام المفاعل في موضع أعلى منه للحصول على أزمنة مكوث أقصر. وفي جميع هذه الحالات؛ يمزج الخام بناقل الحرارة heat carrier المتدفق داخل منطقة المزج (Ve) بالمفاعل. وتبرد الأبخرة الناتجة خلال © عملية الانحلال الحراري 5 وتجمع باستخدام وسيلة مناسبة للتكثيف cov fv) الشكل )١ و/أو عمود للتقطير التفاضلي؛ للحصول على ناتج سائل. وفي تكوين أفضل؛ يمكن استخدام برج فراغي بمفرده أو بالإضافة إلى مكثفات أولية وثانوية و/أو خطوة للفصل بالتقطير التفاضلي لجمع المنتج من الأبخرة؛ ثم يستخدم لفصل الكسور الخفيفة الخالية تقريبا من الرواسب المتبقية والكسور AE (الرواسب مثلا) من الناتج على النحو الذي سبق وصفه بمزيد من التفصيل. ولاستخدام البرج ٠ الفراغي ميزة تتمتل في أنه أقدر على فصل الأجزاء الخفيفة من الأبخرة عن الجزء (JE مما يؤدي إلى ناتج تنخفض فيه النسبة الم للرواسب المتبقية. وفي تكوين AT يمكن استخدام الكسر السائل ض الخفيف كمادة للتبريد السريع. ولاستخدام الجزء السائل الخفيف sie أنه نظرا لتكوّنه من كسور منخفضة الرواسب أو خالية من الرواسب؛ فإنه قليل الميل إلى تكوين الكوك. لذلك يعدّ استخدام المواد الأخف والأدنى في رواسبها كعامل تبريد مفضلا على استخدام العوامل التي تخلف نسبة
٠ رواسب أعلى. ويمكن جمع الناتج الثقيل المترسب وعزله باستخدام نظام للتكثيف و/أو خطوة للفصل بالتقطير التفاضلي في أثناء الانحلال الحراري ويمكن استخدامه لتوليد طاقة لمنشأة إنتاج الزيت على النحو الوارد وصفه هنا. وفي تكوين AT يعاد تدوير الناتج الثقيل السفلي؛ الذي يغلي عادة في درجة حرارة أعلى من 400-7080 م ؛ أو يعاد استخدامه بصفة جزئية خلال النظام باستخدام أحد 7٠ -_مسارات ثلاثة. ففي المسار الأول؛ يمكن استخدام الناتج المترسب كخام و/أو إضافته إلى الخام الثقيل ويمكن sale) معالجته خلال النظام الساخن. وفي مسار ثان؛ يمكن معالجة الناتج المترسب
١ لام
ال بخطوة للفصل بعد تحديث الدرجة لإيجاد قطفة خفيفة وقطفة تقيلة. ويمكن إضافة القطفة الخفيفة إلى الكسور الخفيفة الأخرى الناتجة و/أو استخدامها كعامل تبريد. كما يمكن استخدام القطفة الثقيلة لتوليد الطاقة و/أو إعادة تدويرها. أما المسار الثالث pathway ل:نط؛_للناتج JE المترسب فهو المعالجة المسبقة لهذا الناتج في خطوة الفصل قبل تحديث الدرجة؛ مما ينتج قطفة خفيفة وقطفة © ثقيلة يمكن مواصلة نقلها/معالجتها. وفي تكوين آخر ٠ (الشكل 5)؛ يمكن إضافة النفط الخام مباشرة إلى برج أو عمود التجزئة أو نظام التكثيف الداخلي لتحديث الدرجة من أجل توفير قطفة داخلية مؤلفة من جزء خفيف وجزء ثقيل. أما الجزء الثقيل أو السفلي (Sad توجيهه إلى مفاعل الغازات الصاعدة» و/أو نظام التقطير التفاضلي بعد تحديث الدرجة؛ و/أو نظام مناسب لتحويل الطاقة.
٠ وينبغي أن يكون مفهوما أن نظم الانحلال الحراري «AY pyrolysis وتتضمن اختلافات في تصميم المفاعلات؛ التي تستخدم ناقلات حرارة lay ووسائل لفصل ناقلات الحرارة؛ وأعدادا أو أحجاما مختلفة من المكثفات؛ أو وسائل مختلفة للتكثيف؛ (Say استخدامها لإعداد الناتج المحسن من هذا الاختراع. ويفضل تشغيل المفاعل في درجة حرارة تترواح بين حوالي 800 م وحوالي ce مم ٠ ويفضل أن تتراوح بين حوالي tA م وحوالي oo. م
٠ وبعد الانحلال الحراري للخام في وجود ناقل الحرارة cheat carrier يتم ترسيب الملوثات المحتوية على الكوك الموجودة داخل الخام على ناقل الحرارة. وتشمل هذه الملوثات فلزات Jie) metals النيكل nitrogen 5 ) vanadium nickel والكبريت sulfur . لذلك يلزم تجديد ناقل heat carrier hall قبل sale) إدخاله إلى مجرى التفاعل. ويتجدد ناقل الحرارة في جهاز إعادة تسخين الرمل sand أو تجديده (30؛ الشكلان )05( ويمكن تجديد
٠ تاقل الحرارة Gob oe الاحتراق داخل الطبقة السائلة بجهاز sale) تسخين (To) doll عند درجة
لاه ؟
Cory حرارة تتراوح بين حوالي 100 م وحوالي 00م ؛ ويفضل أن تتراوح بين Jie a Mo a ee وأفضل من ذلك أن تتراوح بين Ave ga ٠٠١ م . كذلك؛ يمكن Lad عند الاقتضاء إزالة الرواسب من ناقل الحرارة بالمعالجة بواسطة حامض. ثم يعاد إدخال ناقل الحرارة المسخن بعد تجديده إلى المفاعل (Y +) reactor ويعمل كناقل للحرارة في مزيد من عمليات الانحلال الحراري pyrolysis . © ويزود نظام التغذية feed system (١٠؛ الشكل (Y المفاعل )٠١( بالخام السابق تسخينه. ومن الأمثلة غير الحصرية مطلقا على نظام للتغذية النظام المبين في الشكل 7. غير أن التكوينات الأخرى لنظام التغذية feed system تدخل في نطاق هذا الاختراع» وعلى سبيل JE لا الحصر وحدة التسخين المسبق المبينة في الشكل © (وتناقش أدناه)؛ ويمكن أن يفضل استخدامها إلى جانب نظام للتغذية (١٠؛ الشكل #) ٠. ونظام التغذية feed system (وهو يبدو Jie dele ١٠؛ الشكل (Y ٠ مصمم لتزويد وحدة المفاعل )7١( بسيل مستمر من الخام السابق التسخين. ويشمل نظام التغذية feed system المبين في الشكل 7 صهريج تمّور. لتسخين الخام مسبقا (١١١)؛ ويتم تسخينه باستخدام مسخنات شريطية خارجية )170( Ar م ؛ ويقترن بمضخة لإعادة التمرير/النقل. ويجري تسخين الخام باستمرار وخلطه في هذا الصهريج عند درجة 780 م . ويضخ الخام الساخن من صهريج التمور إلى صهريج تغذية أولي (0٠١)؛ يتم تسخينه أيضا باستخدام مسخنات شريطية ٠5 خارجية (VF) حسب الاقتضاء. غير أنه ينبغي أن يكون مفهوما أن من الممكن أيضا استخدام أشكال متنوعة لنظام التغذية feed system ؛ لتزويد المفاعل بالخام المسخن. ويمكن أيضا تركيب مضخة لإعادة التمرير/الإيصال (Vor) في خزان التغذية الأوّلي (VE) ويُحتفظ بخطوط النقل المتتبعة للحرارة )114( عند درجة تتراوح بين حوالي 700-٠٠١ م ؛ مع تسخين الخامة الأولية مسبقا قبل دخولها إلى المفاعل عن طريق فوهة للحقن Ve) الشكل 7). ويمكن إتمام التذرية عند ٠٠ فوهة الحقن (V+) injection nozzle الموضوعة قرب منطقة الخلط )١70( mixing zone داخل المفاعل (Y +) within reactor بأي وسيلة مناسبة. ومن شأن ترتيب الفوهة أن يقدم توزيعا متجانسا
Yeiov
Cory من المادة المتدفقة إلى داخل المفاعل. وعلى سبيل المثال لا الحصر؛ يمكن استخدام الضغط single-phase flow باستعمال فوهة أحادية الطور لتدفق التذرية mechanical pressure الميكانيكي وفي -two-phase flow atomization nozzle أو فوهة ثنائية الطور لتدفق التذرية « atomization يمكن استخدام البخار أو ناتج الغاز الفرعي المعاد Agi حالة استخدام فوهة ثنائية الطور لتدفق تدويره بمثابة ناقل. ويجري أيضا توزيع أجهزة القياس في أرجاء هذا النظام للتحكم في دقة التغذية © أجهزة للتحكم في التيار ball الراجعة بالنظام (على سبيل المثال؛ ناقلات للضغط؛ أجهزة لاستشعار ؛ الخ.). 3-way valves عدادات لتدفق الغاز ذات صمامات ثلاثية المسالك cag yall تحث (Ys) في تحويل الخامة الأولية في منطقة الخلط (170؛ على سبيل المثال الشكلان Tans م وحوالي 45٠ ويفضل أن تتراوح بين حوالي «a Vor درجات حرارة معتدلة (تقل عادة عن م) ويواصل سيره خلال قسم on وأفضل من ذلك أن تتراوح بين حوالي 860 م وحوالي « alee سبيل المثال؛ الأنابيب؛ والقنوات) صعودا إلى Jo) والوصلات )٠١( التحويل داخل وحدة المفاعل من تيار الأبخرة heat carrier مثلا) حيث يزال معظم ناقل الحرارة Ver) لأوّلي ١ نظام الفصل ونواتج الكوك الثانوية الصلبة في وحدة solid heat carrier الناتج. وتجري إزالة ناقل الحرارة الصلب فصل أولية . ويفضل فصل تيار الأبخرة الناتج عن ناقل الحرارة بأسرع ما يمكن بعد مغادرة المفاعل لكي يقصر زمن مكوث تيار الأبخرة الناتج في وجود ناقل الحرارة قدر الإمكان. ؛)٠١( NO ويمكن أن تكون وحدة الفصل الاولية أي جهاز مناسب لفصل المكونات الصلبة؛ وعلى سبيل فرازة نونية ذات فرعين؛ أو فرازة ذات شعبتين قرنيّة الشكل من chads HI المثال لا الحصر في cyclone separator الأنواع المعروفة في هذا المجال. ويظهر رسم توضيحي لفرازة الدوّامية و7 و؛. ويفضل أن يكون فاصل او فرازة المكونات الصلبة؛ على سبيل المثال دوامة ١ الأشكال مجهزة ببطانة عالية المقاومة للتاكل. وتنقل أي جسيمات صلبة ؛)٠٠١( primary cyclone أولية Ye ٠ ض لاد
rr — - تتجنب التجمع في نظام الجمع الأولي في اتجاه التدفق ويمكن استرجاعها في وحدة فصل ثانوية secondary separation unit ) ف( ٠ ويمكن أن تكون وحدة الفصل الثانوية مماثلة لوحدة الفصل الأولية؛ أو يمكن أن تشتمل على جهاز بديل لفصل الجسيمات الصلبة؛ من قبيل الفرازة الدوّامية ؛ أو فرازة ربع دورة مثلا» أو فرازة قرنية الشكل؛ او فرازة ارتطام من الأنواع المعروفة في هذا المجال؛ © على سبيل المثال لا الحصر. ويظهر رسم تخطيطي لفرازة دوّامية ثانوية (VAL) الشكلين ١ و؛؛ غير أنه يمكن استخدام فرازات أخرى بمثابة وحدة فصل ثانوية. وتنقل الجسيمات الصلبة التي تتم إزالتها في نظامي التجميع collection systems | لأوّلي primary و/أو الثانوي secondary إلى وعاء لتجديد Ji الحرارة oe heat carrier قبيل نظام لإعادة التسخين باللمس المباشر (30)؛ على سبيل المثال لا الحصر. وفي نظام إعادة التسخين باللمس ٠ المباشر (30)؛ تجري أكسدة coke وأي نواتج ثانوية من الغازات لتوفير طاقة معالجة حرارية تنقل مباشرة إلى ناقل الحرارة الصلب solid heat carrier (على سبيل المثال ١٠؛ الشكلان )05( فضلاً عن تجديد ناقل الحرارة. ويحافظ على درجة حرارة المسخن باللمس المباشر بصورة مستقلة عن نظام تحويل الخامات الأولية (المفاعل). غير أنه يمكن استخدام طرق أخرى لتجديد ناقل الحرارة ؛ كما أشير أعلاه؛ بالمعالجة بالأحماض؛ على سبيل المثال لا الحصر. © ويمكن تبريد تيار النواتج الساخنة المتدفق من وحدة الفصل الثانوية في عمود تجميع أوّلي (أو مكثف أوَلي «primary condenser 0؛ الشكل .)١ ويبرد تيار الأبخرة بسرعة من درجة حرارة التحويل إلى درجة أقل من حوالي 400 م . ويفضل تبريد تيار الأبخرة إلى J من حوالي Sor يكم ٠ ويتم سحب الناتج من العمود الأوّلي ويمكن ضخه (YY) pumped صهاريج لتخزين storage tanks النواتج؛ و/أو إعادة تمريره في المفاعل على النحو المذكور أدناه و/أو ٠ توجيهه إلى خطوة الفصل السابق للتحديث و/أو توجيهه إلى خطوة الفصل التالي لتحديث الدرجة؛ اه ١
0*0 و/أو توجيهه إلى وحدة تحويل مناسبة لاسترجاع الطاقة energy recovery ويمكن استخدام مكثئف ثانوي secondary condenser )+0( لجمع أي (YY 0) Bale تتسرب من المكثئف الأوّلي primary condenser (40). ويضخ ) (YY. الناتج الذي يتم سحبه من المكثف الثانوي )+0( أيضا في صهاريج لتخزين النواتج و/أو يستخدم كوسيلة تبريد على النحو المبين أدناه. أما الغاز المتبقي غير © القابل للتكثيف فيتم ضغطه داخل نفاخح V4. ) compressed in a blower ( ويعاد جزء منه إلى نظام تجديد ناقل )٠١( heat carrier Shall عن طريق الخط (Yer) ويعاد الغاز المتبقي إلى المفاعل (V4) عن طريق الخط )7٠١( ويعمل JIS للحرارة heat carrier ووسط أو بيئة Jill .transport medium : ويمكن تبريد تيار الناتج الساخن في خط النقل بين القسم الساخن وعمود التجزئة أو الفصل separation column ٠ و/أو مباشرة في عمود التجزئة أو الفصل؛ او في أي عمود مصمم لتوفير اقسام للسوائل ومجمع علوي للأبخرة. ومن الأمتلة غير الحصرية لعمود التجزئة عمود التجزئة أو . التقطير التفاضلي الجوي؛ الذي يشتمل على ثلاثة اقسام مختلفة لاستعادة السوائل. غير أنه يمكن Lad استخدام أعمدة التجزئة التي تشتمل على عدد أقل أو أكثر من اقسام استعادة السوائل. ويمكن عادة للقسم السفلي من عمود التجزئة أن ينتج تيارا من السوائل او النواتج الثقيلة التي يعاد ٠ تدويرها في المفاعل من خلال الخط YY وفي التكوين المفضل؛ يعاد تدوير المنتج الثقيل أو تدويره جزئيا خلال النظام باستخدام أحد مسارات ثلاثة. ففي المسار الأول؛ يمكن استخدام الناتج الثقيل كخام تغذية و/أو إضافته إلى الخامة الأولية الثقيلة وإعادة معالجته خلال النظام الساخن. وفي المسار الثاني؛ يمكن معالجة الناتج المترسب بخطوة فصل تالية للتحديث للحصول على قطفة خفيفة وقطفة ALS ويمكن إضافة القطفة الخفيفة إلى الكسور الخفيفة الأخرى المنتجة و/أو ٠ استخدامها كعامل تبريد. كما يمكن استخدام القطفة الثقيلة لتوليد الطاقة و/أو إعادة تدويرها من جديد. أما المسار الثالث third pathway للناتج الثقيل فهو معالجته في خطوة فصل سابقة لتحديث اام ٠
Cove _ الدرجة؛ مما يتمخض عن قطفة خفيفة وقطفة ثقيلة يمكن كذلك نقلها/معالجتها. ويمكن تعديل اختيار استخدام أي من المسارات الثلاثة حسب الرغبة استنادا إلى أفضليات السوق والمستهلك. وفي تكوين AT ترسل الأبخرة الناتجة عن هذا القسم السفلي؛ ويطلق عليها أيضا مكونات طيارة؛ إلى قسم متوسط يمكن فيه إحداث تيار يجري تبريده Ally إلى صهاريج لتخزين النواتج. وتوجه © الأبخرة؛ أو المكونات الطيارة؛ من القسم الأوسط إلى القسم العلوي. ويمكن للقسم العلوي أن ينتج مادة خاما يمكن تبريدها وتوجيهها إلى صهاريج تخزين النواتج؛ أو استخدامها للتبريد في الأقسام الوسطى أو العلوية. وتبرد السوائل الزائدة الموجودة في هذا العمود ويتم إرسالها إلى خزان للنواتج؛ أما الأبخرة من العمود العلوي فيمكن مواصلة تجميعها في مكثفات في اتجاه التدفق؛ و/أو مزيلات للرطوبة demisters » و/أو مرشحات filters ؛ و/أو أسطوانات فرز knockout drums . ويستخدم Ye الغاز الذي لا يمكن تكثيفه لاحتياجات إعادة تدوير الغاز. أما السائل الذي يتم تبريده من ض القسم العلوي و/أو الأوسط فيمكن استخدامه كواسطة لتبريد خط نقل الأبخرة. ويجري تشغيل عمود التجزئة عادة تحت الضغط الجوي أو قريبا منه. ويصمم عمود التجزئة عادة لاستعادة وتجميع معظم (أي (KAS من الناتج السائل الذي تنتجه خطوة المعالجة الحرارية rapid thermal processing day yl! . غير أن نسبة تتراوح بين 77١8-8 من ناتج السوائل المنتجة ٠ يمكن أن تتسرب من قمة عمود التجزئة؛ ولكن يمكن تجميعها في واحد أو أكثر من أماكن التجميع/المكثفات؛ أو مزيلات الرطوبة؛ و/أو أوعية الفرز في اتجاه التدفق. وبوجه عام؛ يتم جمع المواد التي تغلي عند درجة تتراوح بين حوالي 700 م و4060 م وما فوقها في الجزءالعلوي من المكثف و/أو أجهزة التجميع في اتجاه التدفق. أما المواد التي يتم جمعها في أسفل عمود التجزئة فيمكن توجيهها إلى برج فراغي في اتجاه التدفق أو إلى أحد المسارات الثلاثة التي نوقشت أعلاه.
- وفي مثال OAT يمكن تجميع نواتج الأبخرة الساخنة في واحد أو أكثر من المكثفات؛ التي تقرن ببرج فراغي؛ أو عمود تجزئة جوي مقترن ببرج فراغي» أو يمكن جمعها في برج فراغي فقط. ويمكن بعد ذلك أن يستخدم البرج الفراغي لفرز تيار النواتج إلى كسر خفيف ليس فيه رواسب وكسر ثقيل (أي 'رواسب متبقية” أو 'رواسب تفريغ؛ وتكون في العادة موادا تغلي في درجة تتجاوز حوالي ovo ° 2 - 010 م). وفي مثال آخرء؛ يتم إدخال الخامة الأولية إلى عمود التجزئة؛ قبل خطوة تحديث الدرجة (أي قبل التقطير التفاضلي)؛ لفصل مكوّن السوائل الخفيفة عن المكون الثقيل في الخامة الأولية. ثم يخضع المكوّن الثقيل المستمد من الخامة الأولية لخطوة تحديث الدرجة باستخدام المعالجة الحرارية السريعة. ثم تجمع نواتج الأبخرة الساخنة المستمدة من خطوة تحديث الدرجة في مكثف واحد أو
٠ أكثرء مقترن ببرج فراغي؛ أو عمود تجزئة جوي مقترن ببرج فراغي؛ أو تجمع في برج فراغي فقط. ويمكن بعد ذلك استخدام البرج الفراغي لفرز تيار النواتج إلى كسر خفيف يعد ناتجا خاليا بدرجة كبيرة من الرواسب وكسر تقيل (أي 'رواسب Rie أو 'رواسب تفريغ') ويجمع المكون الخفيف المستمد في البداية من الخامة الأولية مع الكسر الخفيف المستمد من البرج الفراغي بعد خطوة تحديث الدرجة.
٠ ويختلف البرج الفراغي عادة عن وسائل التجزئة الأخرى في أنه يجب إضافة الحرارة إلى تيار من المواد الهيدروكربونية ودرجات حرارة عالية في ظل التفريغ في درجات حرارة مرتفعة؛ لفصل ly مكوّن "الرواسب" candy) التفريغ vacuum resid ") عن المكون السائل الأخف نسبيا. وبالعكس؛ يعمل عمود التجزئة المرتبط داخليا بنظام لتحديث الدرجة كمبرد/مكثف يقوم بإزالة الحرارة من تيار النواتج عند الضغط الجوي تقريبا وفي درجات حرارة متوسطة. ويوفر البرج الفراغي درجة أفضل من
٠ برج التجزئة الداخلية أو نظام التكثيف لأنه يعمل في ظل الفراغ ويمكنه بالتالي أن يفصل بفعالية
٠ لاه
"+ - المواد ذات درجة الغليان المرتفعة (كالمواد التي تزيد درجة غليانها عن 5070( عن المنتجات المقطرة الأخف المرغوبة. لذلك فإن البرج الفراغي يتيح للنظام والطرق الحالية الحصول على ناتج خال من المواد الثقيلة و/أو به محتوى ضئيل جدا من الرواسب»؛ يمكن يه التحكم في النسبة الم للرواسب تلبية لاحتياجات الأسواق أو المستهلكين. وبصفة عامة؛ للحصول على ناتج به قدر أكبر © _من المواد الثقيلة أو قدر أقل من المواد المترسبة؛ يُستخدم مزيد من التحويل بالتمرير مرة واحدة و/أو خلال عملية الانحلال الحراري pyrolysis يعاد تدوير المادة الثقيلة و/أو يعاد تدويرها جزئيا عن طريق أحد المسارات الثلاثة على النحو الذي تطرقت إليه المناقشة هنا. وسينتج عن ذلك خطوات إضافية للفصل بين الكسور الخفيفة والثقيلة» فيمكن تجميع الكسور الخفيفة لتكوين ناتج ض نهائي مركب به نسبة م من الرواسب ضمن النطاق الذي يرغبه السوق أو المستهلك.
٠ أما الكسر المتبقي؛ أو جزء من تيار النواتج؛ المنتج وفقا لطريقة الاختراع الحالي؛ فيمكن أن يعمل بمثابة مصدر منفرد أو تكميلي للطاقة لتوفير احتياجات الطاقة في منشأة لإنتاج الزيت . وبالتالي قد يزيل الكسر المتبقي؛ أو جزء من تيار النواتج؛ بصفة جزئية أو تماما الحاجة إلى مصادر أخرى أكثر تكلفة للطاقة؛ كالغاز الطبيعي natural gas ؛ من التي تلزم في عمليات استخلاص الزيت. ويمكن تحويل الكسر المتبقي؛ أو جزء من تيار النواتج؛ إلى شكل من أشكال الطاقة إما في موقع
٠ منشأة إنتاج الزيت أو خارج موقعها. ويمكن تنظيم كمية الطاقة المطلوبة لمنشأة إنتاج الزيت وفقا لاحتياجات الأسواق والمستهلكين. وتولد وسائل الاختراع الحالي بشكل عام كمية قابلة للاستخدام من ثاني اكسيد الكربون» يحيث (Se استخدام ثاني أكسيد الكربون الناتج لتعزيز استعادة الزيت باستخدام الطرق المعروفة في هذا المجال. وقد صممت الطرق المستخدمة في هذا الاختراع لتحديد احتياجات منشأة إنتاج الزيت من الطاقة
Ye ومن ثم؛ استنادا إلى احتياجات الطاقة التي يتم تحديدهاء؛ التوجيه إما إلى:
Yiov
= ما )١ نقل الكسر الثقيل في تيار الإنتاج بأكمله إلى منشأة إنتاج الزيت (لتحويله إلى أحد أشكال الطاقة؛ من قبيل البخار steam أو الكهرباء (electricity ؛ أو Jas (¥ جزء من الكسر الثقيل في تيار الإنتاج إلى منشأة إنتاج الزيت لتحويله إلى أحد أشكال الطاقة Oli) البخار أو الكهرباء) وإعادة تدوير الجزء المتبقي من الكسر الثقيل في مفاعل للتيار الصاعد للمزيد من المعالجة داخل عملية إعادة تدوير بالانحلال الحراري pyrolysis لإنتاج تيار من المنتجات المعاد تدويرهاء أو ؟) إعادة تدوير الكسر الثقيل في تيار الإنتاج بأكمله في مفاعل للتيار الصاعد للمزيد من التجهيز داخل عملية لإعادة التدوير بالانحلال الحراري لإنتاج تيار من المنتجات المعاد تدويرها في اتجاه التدفق. ٠ وكبديل عن ذلك؛ استنادا إلى احتياجات الطاقة التي يتم تحديدها؛ يمكن لهذه الطريقة أن توجهنا إما إلى: )١ تحويل الكسر الثقيل في تيار الإنتاج بأكمله إلى أحد أشكال الطاقة (كالبخار أوالكهرباء؛ مثلا) ونقل الطاقة إلى منشأة إنتاج الزيت؛ أو 1( تحويل جزء من الكسر الثقيل في تيار الإنتاج إلى أحد أشكال الطاقة (كالبخار أو الكهرباء © مثلا)؛ ونقل الطاقة إلى منشأة إنتاج الزيت وإعادة تدوير الكسر المتبقي من الكسر الثقيل إلى مفاعل التيار الصاعد للمزيد من المعالجة ضمن جولة لإعادة التدوير بالتحلال الحراري من أجل إنتاج تيار من المنتجات المعاد تدويرهاء أو اام ع
وم - sale) )" تدوير الكسر الثقيل في تيار الإنتاج بكامله في المفاعل الصاعد للمزيد من المعالجة ضمن جولة من إعادة التدوير بالانحلال الحراري pyrolysis لإنتاج تيار من المنتجات المعاد تدويرها. وإضافة إلى الكسر المتبقي؛ تشمل مصادر الطاقة الأخرى المنتجة بهذا الاختراع؛ على سبيل المثال © الا الحصرء الكوك المنتج بتحديث درجة الخامة الأولية الهيدروكربونية الثقيلة؛ أو الذي يُنتج بإعادة تدوير الناتج المستمد من تحديث درجة الخامة الأولية الهيدروكربونية الثقيلة؛ والمنتج الثانوي من الغاز الذي Juan عليه من خطوة تحديث الدرجة؛ أو المواد التقيلة المترسبة التي يتم فصلها بواسطة عمود التجزئة أو HSA ويمكن تحويل جميع هذه المصادر الأخرى للطاقة أو جزء منها إلى طاقة تستخدمها منشأة إنتاج الزيت تبعا لاحتياجات المنشأة؛ وذلك إضافة إلى أي طاقة منتجة go ٠ الجزء المترسب المتبقي أو بغضّ النظر عنها. ويمكن توجيه كمية من الكسر الثقيل في تيار النواتج غير المخصص لإنتاج الطاقة إلى جهاز إعادة التسخين لتحويلها إلى طاقة قابلة للاستخدام Jue) البخار و/أو الكهرباء). وفي نموذج آخر ؛ يتم إدخال الخامة الأولية غير المعالجة إلى خطوة للفصل قبل تحديث الدرجة؛ وذلك لفرز العنصر الطيار في الخام عن المزيج السائل المستمد من الخامة الأولية التي تشتمل 59 على مكون ih ومكوّن ثقيل. ثم يخضع المكوّن الثقيل المستخلص من الخامة الأولية غير المعالجة لعملية تحديث الدرجة باستخدام المعالجة الحرارية السريعة rapid thermal processing ثم تجمع الأبخرة الساخنة الناتجة المستمدة من خطوة تحديث الدرجة في مكثف أو أكثر؛ مقترن ببرج فراغي؛ أو عمود تجزئة مقترن ببرج فراغي؛ أو يتم جمعها في برج فراغي فقط. وبعد ذلك يمكن استخدام البرج الفراغي لفصل البخار الناتج إلى كسر خفيف بوصفه ناتجا خاليا تقريبا من الرواسب Yo الثقيلة وكسر ثقيل (أي 'رواسب "ida أو "رواسب التفريغ vacuum resid ") ؛ ويمزج المكوّن لاه
ام الخفيف المستمد من الخامة الأولية غير المعالجة في البداية مع الكسر الخفيف المستمد من البرج الفراغي بعد خطوة تحديث الدرجة. وفي مثال خاص موضح في الشكل 6؛ يخضع الخامة الأولية الهيدروكربونية الثقيلة heavy )٠٠١( hydrocarbon feedstock لمعالجة حرارية سريعة في مفاعل للمعالجة الحرارية السريعة © )£1( وفقا لهذا الاختراع لإنتاج خليط من المنتجات المحسنة (470)؛ يتم جمعه في أحد عناصر التكثيف condensing elements أو أكثر (١٠7؟)؛ مقترنة ببرج فراغي:096) (E+) vacuum ثم يستخدم البرج الفراغي (440) لفرز خليط النواتج المحسنة الدرجة (470) إلى كسر من الزيت الخفيف الخالي إلى حد كبير من الرواسب الثقيلة bottomless fraction )£04( وكسر_تقيل heavy fraction (410؛ "رواسب متبقية resid ' أو 'رواسب تفريغ vacuum resid '). ويمكن ٠ تحويل الرواسب )£10( كلها أو جزء منها إلى شكل من أشكال الطاقة (كالبخار (Me للاستخدام في منشأة لإنتاج الزيت. وبالمثتل؛ يمكن Lad استخدام كل تيار النواتج الذي يحصل عليه بعد عناصر التكثيف )47٠0( condensing elements لتلبية احتياجات الطاقة Ja) منشأة إنتاج الزيت. ويمكن إعادة تدوير اي من تيار الرواسب أو النواتج الذي لم يجر تحويله إلى أحد أشكال الطاقة من خلال المعالجة الحرارية السريعة rapid thermal processing لإنتاج خليط آخر من المنتجات ١ _يمكن فصلها باستخدام البرج الفراغي )£8( إلى كمية أخرى من كسر الزيت الخفيف الخالي من الرواسب الثقيلة و/أو منتج محسن الدرجة يتم إنتاجه حسب احتياجات الأسواق أوالمستهلكين. وفي مثال آخر يوضحه الشكل 7؛ يجري أولا فصل الخامة الأولية الهيدروكربونية الثقيلة (4060) بواسطة برج تجزئة (470) إلى مكوّن زيت خفيف (480؛ (LI ومكون زيت تقيل (450؛ الرسب المتبقي .)١ ثم يعّرض مكوّن الزيت الثقيل heavy oil )+ £9( للمعالجة الحرارية السريعة في مفاعل Te للمعالجة الحرارية السريعة )4٠0( وفقا لهذا الاختراع لإنتاج خليط من المنتجات المحسّنة الدرجة Yeov
)£70( يتم جمعه في عنصر أو أكثر من عناصر التكثيف (0 47)؛ المقرنة بيرج فراغي vacuum .)4٠ ) tower ثم يستخدم البرج الفراغي )4 ££( لفصل خليط النواتج المحسنة الدرجة )£70( كسر من الزيت الخفيف الخالي تقريبا من الرواسب الثقيلة )£00 12( وكسر من الزيت JEN ٠ ( heavy oil ؛ رواسب متبقية .)١ ويتم الجمع بعد ذلك بين كسري الزيت الخفيف L1) و (L2 © لتكوين خليط من الزيت الخفيف )+ 00( ويمكن تحويل الكسر التقيل (١٠©؛ الراسب المتبقي ؟)؛ أو تيار النواتج (خليط النواتج المحسّن الدرجة المنتج من (£Y0 ؛ بالكامل أو جزء منه إلى أحد أشكال الطاقة (كالبخار مثلا) لاستخدامه في منشأة لإنتاج الزيت. وأي من الكسر الثقيل (510؛ الراسب المتبقي ؟)؛ أو خليط النواتج؛ الذي لا يتم تحويله إلى أحد أشكال الطاقة يمكن Bale) تدويره من خلال المعالجة الحرارية السريعة لإنتاج خليط آخر من النواتج التي يمكن فرزها باستخدام البرج ٠ الفراغي )£20( إلى كمية أخرى من كسر الزيت الخفيف الخالي من النواتج الثقيلة )12( يمكن
خلطه بمزيج الزيت الخفيف )+00(
ض وفي نهج بديل؛ يمكن تغذية تيار النواتج FY) الأشكال ١ و (0-F المستخلص من المعالجة الحرارية السريعة Je rapid thermal processing النحو المذكور هنا مباشرة إلى نظام معالجة ثانٍ للمزيد من تحديث درجته؛ وذلك على سبيل المثال لا الحصر بالتكسير بالعامل الحفاز أو
Vo بالتكسير بخفض اللزوجة visbreaking أو بعمليات التكسير الأخرى باستخدام العوامل الحفازة. ويمكن جمع الناتج المستخلص من تطبيق النظام الثاني بعد ذلك؛ على سبيل المثال؛ في عمود تكثيف أو أكثرء؛ على النحو الوارد وصفه أعلاه؛ أو على النحو المستخدم عادة مع هذه النظم للمعالجة الثانوية. وكاحتمال AT يمكن أولا تكثيف تيار النواتج المستخلصة من المعالجة الحرارية السريعة المذكورة هنا وبعد ذلك إما نقله؛ بخط أنابيب إلى نظام ثانٍ مثلاء أو مقترن مباشرة بالنظام
Ye الثاني.
viov
وكبديل (Se Al استخدام نظام رئيسي لتحديث درجة الهيدروكربونات Jie ALE التكسير بالعامل الحفاز أو التكسير بخفض اللزوجة أو بعمليات تكسير أخرى باستخدام عوامل lia كنظام معالجة استهلالي لرفع درجة الخامة الأولية جزئيا. ويمكن بعد ذلك استخدام نظام المعالجة الحرارية السريعة بهذا الاختراع إما لمواصلة تحديث درجة تيار النواتج المستخلصة من النظام الاستهلالي؛ © أو استخدامه day ad) كسور رواسب التفريغ vacuum resid المثبقية؛ أو الكسور الثقيلة المترسبة؛ أو غيرها من كسور تكرير الرواسب المتبقية؛ على النحو المعروف في هذا المجال؛ المستخلصة من النظام الاستهلالي (التكسير باستخدام العامل الحفاز أو التكسير مع خفض درجة اللزوجة viscosity التكسير مع الهدرجة hydrocracking أو عمليات تكسير أخرى بالعوامل
الحفازة)؛ أو كلاهما.
٠ ويعتقد أن التحديث الكيميائي لدرجة الخامة الأولية الذي يجري داخل نظام المفاعلات الوارد وصفه أعلاه يعزى بصفة جزئية إلى نسب التحميل العالية لناقل الحرارة heat carrier إلى الخام المستخدمة في طريقة هذا الاختراع. فقد كانت نسب الناقل إلى الخام المستخدمة سابقا تتراوح عادة ما بين 8 : ١ و حوالي .١ : ٠١ غير أن نسب الناقل الحراري إلى الخام المذكورة هناء تتراوح بين حوالي ١ : ٠١ وحوالي ١ : ٠ مما ينتج Ju aie سريع اسئصالي للحرارة من ناقل الحرارة
heat carrier ٠ إلى الخامة الأولية ويكفل ارتفاع حجم الناقل الحراري وكثافته داخل مناطق الخلط والتحويل الاحتفاظ بدرجة حرارة أكثر ثباتا للمعالجة في منطقة التفاعل. وبهذه الطريقة يمكن التحكم بشكل أفضل في نطاق الحرارة المطلوبة لعملية التكسير الوارد وصفها هنا. كما يسمح هذا أيضا باستخدام درجات حرارة منخفضة نسبيا للتقليل إلى أدنى حد من التكسير المفرط ؛ مع ضمان الاستمرار في تحقيق التكسير المعتدل للخامة الأولية. علاوة على ذلك؛ مع زيادة حجم ناقل الحرارة
٠ داخل المفاعل؛ يجري امتزاز الملوثات والمكونات غير المرغوبة الموجودة في الخامة الأولية ونواتج التفاعل الثانوية؛ بما فيها الفلزات Jie) النيكل vanadium nickel ( و coke ؛ وإلى حد ما
اد ع ١
47 ~ 00 والكبريت sulfur ؛ بسهولة نظرا لاتساع مساحة سطح ناقل الحرارة الموجود. وهذا يكفل الفعالية والإزالة المتلى للملوثات من الخامة الأولية؛ خلال تجهيز الخامة الأولية بالتحليل الحراري. فنظرا لاستخدام مساحة سطح أوسع للناقل الحراري؛ لا يتعرض الناقل الحراري ذاته للتلوث الذي لا داعي له؛ وأي فلزات أو كوك أو مواد مشابهة Jo (تلتصق) بسطحه يسهل تجريده منها خلال عملية تجديد © ناقل الحرارة. وبهذا النظام يمكن تنظيم أوقات المكوث بدقة لتحقيق الدرجة JRA) من معالجة الخامة ٠ الأولية والنواتج السائلة المتحصلة. ويشتمل الناتج السائل الناشئ عن معالجة الزيت الهيدروكربوني حسب الوصف المذكور هنا على قدر كبير من تحويل الكسر المترسب المتبقي مقارنة بالخامة الأولية. ونتيجة لذلك؛ يتسم الناتج السائل في هذا الاختراع؛ المنتج من معالجة الزيت الثقيل heavy oil ؛ على سبيل المثال لا الحصر؛ بدرجة ٠ جودة لا تفل عن حوالي ١١ وفقا لمعايير معهد البترول الأمريكي؛ بل وأفضل من ذلك درجة جودة لا تقل عن حوالي WY غير أن ارتفاع درجة الجودة وفقا لمعايير معهد البترول الأمريكي؛ كما سلفت الإشارة أعلاه؛ يمكن تحقيقه بإحداث خفض في الحجم. وعلى سبيل المثال؛ يتسم أحد النواتج السائلة التي يحصل عليها من معالجة الزيت الثقيل heavy oil باستخدام طريقة هذا الاختراع باشتماله على نسبة تتراوح بين حوالي ٠١ 7 وحوالي 7156 من حجمه سوائل (ALE ونسبة تتراوح بين حوالي 7٠١ ٠ و2159 من حجمه نواتج نهائية خفيفة؛ والباقي نواتج تقطير متوسطة. وتنخفض لزوجة السائل الناتج المصنوع من الزيت الثقيل DES عن مستويات اللزوجة viscosity في الخامة AY) من 680750 a Aes إلى مستوبات تتراوح بين 5,5 إلى نحو Ca Ag 511١ أو من حوالي 08:1747 fey م في الخامة الأولية؛ إلى ما يتراوح بين حوالي ١5 إلى حوالي a fea cStYO في المنتج السائل. وباتباع عملية التمرير bye واحدة؛ يتم الحصول على حصائل Ye سائلة تزيد نسبتها عن 80 في Bll من الحجم ودرجات جودة حوالي ١١7 وفقا لمعايير معهد لاه ؟
- te مرة بحد أدنى عن لزوجة الخامة الأولية عند TO البترول الأمركي؛ مع تخفيضات في اللزوجة أقل . م ٠ درجة الحرارة وبالمثل باتباع الطرق الوارد وصفها هناء يتسم الناتج السائل الذي يتم الحصول عليه من معالجة الخامة الأولية 0 بعد عملية تمرير واحدة بزيادة» غير حصرية؛ في درجة الجودة بمعايير معهد البترول في AT على الأقل (درجة جودة الخامة الأولية وفقا لهذه المعايير حوالي ٠١ الأمريكي قدرها حوالي © العادة). كذلك؛ يمكن الحصول على درجات جودة أعلى بخفض الحجم. كما يتسم المنتج الذي يتم وخفض كبير في اللزوجة ٠0١ وحوالي AT بكثافة تتراوح بين حوالي bitumen الحصول عليه من جم/مل إلى حوالي ١5 أقل من الخامة الأولية (أي من حوالي aye ٠١ لا يقل عن حوالي viscosity جم/مل في الخامة الأولية). وتمثل ١٠٠١ جم/مل عند درجة حرارة 6 م في الناتج؛ مقابل حوالي ٠ نسبة 770 على الأقل من حيث الحجم؛ bitumen حصائل النواتج السائلة التي يتم الحصول عليها من ٠ والأفضل أن تزيد عن حوالي 775 من حيث الحجم. يوما لم To وأظهر الناتج السائل المنتج حسبما ورد هنا قدرا طيبا من الاستقرار. فعلى مدى فترة طولها تكتشف سوى تغيرات طفيفة في نماذج محاكاة التوزيع على الملامح العامة واللزوجة ودرجة الجودة أو الخامات الأولية البيثومينية heavy oil الثقيل Cuil) للمنتجات السائلة التي يحصل عليها سواء من (Ys) (نظر المثال ٠ كذلك؛ كما ورد هناء قد يجري مزيد من المعالجة للنواتج السائلة التي يحصل عليها من معالجة خام باتباع طريقة هذا الاختراع. وقد تستغل هذه المعالجة bitumen أو heavy oil الزيت الثقيل ض الإضافية ظروفا مماثلة جدا للمعالجة المبدئية السريعة للخامة الأولية بالتحليل الحراري؛ أو يمكن تعديل هذه الظروف لتحديث إزالة النواتج الخفيفة (عملية من مرحلة واحدة أو تمريرة واحدة مع من التكسير للكسر المعاد تدويره. A تكسير معتدل) ؛ ويعقب ذلك مزيد أو درجة ٠ و
وفي الحالة الأولى؛ حالة إجراء مزيد من المعالجة تحت ظروف مماثلة؛ يعاد تدوير النواتج السائلة : من المعالجة الأولى بالتحليل (hall وضخها ثانية في مفاعل التحليل الحراري لزيادة تحديث خواص الناتج النهائي وإنتاج منتج Coal وفي هذا الترتيب؛ يستخدم الناتج السائل من أول جولة للانحلال الحراري كخام تغذية لجولة ثانية من الانحلال الحراري pyrolysis بعد إزالة الكسر الخفيف من الناتج © _من تيار النواتج. كذلك يمكن أيضا القيام بإعادة ضخ (تدوير) مركبة تعاد فيها تغذية الكسر الثقيل من تيار نواتج المعالجة الأولى في المفاعل مع إضافة خام جديد (على سبيل (JE الشكل oF ويرد وصفه بمزيد من التفصيل أدناه). ض وفي مثال على عملية إعادة التدوير أو إعادة التدوير الجزئية؛ يستخدم برج فراغي بالاشتراك مع المكثف أو عمود التجزئة الأولي لفصل المكونات السائلة الخفيفة من الخامة ا لأولية المبدئية ومن
٠ الخامة الأولية المعالجة المستمد من المكونات المترسبة الأثقل نسبياء وينقل خليط المكونات الخفيفة إلى مفاعل الغازات الصاعدة؛ حيث يتعرض لمعالجة حرارية سريعة rapid thermal processing . ويمكن أن تستخدم المكونات المترسبة المتبقية كمصدر للطاقة تستخدمه إحدى منشآت إنتاج الزيت على النحو الوارد أعلاه؛ أو يخضع لمزيد من المعالجة؛ لزيادة حصيلة المكوّنات السائل الأخف درجة.
٠ وتحقق المعالجة بإعادة التدوير وإعادة التدوير الجزئية معدلات عالية من تحويل الكسور المترسبة المتبقية وتحسّن نوعية النواتج السائلة (من حيث اللزوجة viscosity مثلا) أكثر مما كان يمكن تحقيقه بالمعالجة ذات المرحلة الواحدة. ويعرّض الخامة الأولية المعاد تدويرها لظروف تؤدي لتكسير معتدل لمكوناته الهيدروكربونية تفاديا للإسراف في التكسير وإنتاج كميات زائدة من الغاز والكوك. ويشمل أحد نماذج هذه الظروف» على سبيل المثال لا الحصر؛ حقن الخامة الأولية عند درجة حوالي ١5١٠م في
Te تيار gle ساخن يشمل ناقل الحرارة heat carrier في مدخل المفاعل reactor inlet . وتعالج الخامة
Yéiov
الأولية في زمن مكوث يقل عن حوالي ثانيتين داخل المفاعل عند درجة حرارة تتراوح بين حوالي Jeon وحوالي Tre م . ومن الأفضل ان يتراوح زمن المكوث بين حوالي ٠,8 من الثانية إلى حوالي ٠,3 Ad وحرارة المفاعل بين حوالي 485 م وحوالي ٠ *© م . ويجري فصل الناتج» الذي يشمل مواد أخف (تغلي في درجة منخفضة) ٠٠١( و 180 الشكل 0( ويزال في نظام التكثيف (40). أما المواد الأثقل © (750)؛ التي تفصل في قاع المكثف (40) فتجمع ويعاد ضخها في المفاعل (Ye) عبر الخط 770. وتدخل الغازات الناتجة التي تخرج من المكثف الأولي (40) إلى المكثف الثاني secondary condenser oO) حيث يجمع الناتج السائل ذو اللزوجة viscosity المنخفضة والحصيلة )+ (Te المرتفعة (انظر المثال © للاطلاع على تحليل للتقطير باستخدام هذه الطريقة). وبمعالجة الناتج المعاد تدويره؛ يعاد تمرير الخامة الأولية خلال المفاعل لإنتاج منتج يمكن جمعه من المكثف؛ أو في خطوة داخلية للتقطير ٠ التفاضلي؛ مما يؤدي إلى تحديث خواص الناتج السائل والنهوض بها إلى الدرجة المثلى. ويمكن أيضا استخدام نظم Alay للتغذية حسب مقتضيات dalled) ذات المرحلة الواحدة أو المرحلتين أو المركبة أو المتعددة المراحل. Sled يمكن استخدام نظام أوّلي لتحديث درجات الهيدروكربونات_الثقيلة؛ كالتكسير باستخدام عامل Olin أو التكسير مع خفض اللزوجة visbreaking » أو التكسير مع الهدرجة hydrocracking أو غيرها من عمليات التكسير الأخرى ٠ باستخدام العوامل lial كنظام للمعالجة الاستهلالية لتحديث درجة الخامة الأولية جزئيا. ويمكن بعد ذلك أن يستخدم نظام المعالجة الحرارية السريعة rapid thermal processing الوارد بهذا الاختراع إما لزيادة تحديث درجة تيار النواتج المستمدة من النظام الاستهلالي؛ أو أن يستخدم لتحديث درجة الكسور المترسبة من التفريغ؛ أو الكسور SALE غيرها من كسور التكرير المتبقية؛ المستمدة من النظام الاستهلالي (التكسير باستخدام عامل Glia او التكسير مع خفض اللزوجة visbreaking أو التكسير Ye مع الهدرجة hydrocracking ¢ او غيرها من عمليات التكسير باستخدام العوامل الحفازة)؛ او كلاهما معاء على النحو المعروف في هذه الصناعة. : اه ٠
وعليه؛ يوفر هذا الاختراع أيضا طريقة لمعالجة الخامة الأولية الهيدروكربونية ALE على النحو المبين في الشكل 5؛ حيث يُحصل على الخامة الأولية (الخامة ألولية المبدئية أو الخامة غير المعالجة) من نظام التغذية feed system (١٠)؛ ويُنقل داخل الخط YAR) الذي يمكن تسخينه على النحو الذي تم وصفه سابقا) إلى مكثف primary condenser (Jl )+£( أو عمود تجزئة. © ويمكن Lad إعادة تدوير الناتج الأوّلي الذي ييحصل عليه من المكثف الأوّلي/عمود التجزئة وضخه من جديد في المفاعل )٠١( reactor داخل خط لإعادة تدوير النواتج الأولية .)77٠١( ويمكن تسخين خط إعادة تدوير النواتج الأوّلية عند الاقتضاء؛ كما يمكن أن يشتمل على وحدة للتسخين المسبق unit 076-6816 (190) على النحو المبين في الشكل 0 لإعادة تسخين الخامة الأولية المعاد تدويرها إلى درجة الحرارة المطلوبة تمهيدا للإدخال إلى المفاعل AY +) reactor ٠ وعقب Adee إعادة التدوير المذكورة أعلاه والموضحة بيانيا في الشكل ©؛ يمكن أن ينتج من ّ| الخامات الأولية أو خامات الزيت الثقيل heavy oil ناتج يعطي ما يزيد عن ٠0 7 ؛ بل وأفضل من ذلك ما يزيد عن 7975 (7 من الوزن)؛ وبالخصائص التالية؛ على سبيل المثال لا الحصر: درجة جودة تتراوح بين حوالي VE وحوالي ١4 وفقا لمعايير معهد البترول الأمريكي؛ ولزوجة تتراوح بين حوالي ٠١ إلى حوالي cSt) ٠٠١ 9467 م)؛ ومحتوى فلزات منخفض low metals (انظر
.(° المثال ٠ وتدل هذه النتائج مجتمعة على أن نسبة كبيرة من المكونات ذات قابلية التطايرالمنخفضة في أي (نافتا خفيفة higher volatility من نوعي الخامة الأولية قد تم تحويلها إلى مكونات عالية التطاير في الناتج السائل. وتبرهن هذه النتائج عل أنه يمكن (diesels kerosene light naphtha تحديث درجة النواتج السائلة بشكل كبير وتحويلها إلى نوعية مناسبة للنقل خلال خطوط الأنابيب
. Pipelines | ٠
YioVv
ام
ولا يَقصد بالوصف المذكور أعلاه وضع حدود للاختراع الذي ندعيه على أي نحوء؛ كما أن المزايا التي تمت مناقشتها مجتمعة قد لا تكون لها ضرورة مطلقة Jal الابتكاري .
وسيجري إيضاح هذا الاختراع كذلك في الأمثلة التالية. غير أنه ينبغي أن يُفهم أن هذه الأمثلة ليست إلا لأغراض التوضيح فقط» ولا ينبغي استعمالها لتقييد نطاق هذا الاختراع بأي وجه من
© الوجوه.
المثال :١ الزيت heavy oil JE (تمريرة واحدة)
أجريب المعالجة بالتحليل الحراري لزيت ساسكاتشيوان saskatchewan heavy Jill و athabasca bitumen (انظر الجدول )١ عبر نطاق من درجات shall باستخدام مفاعل تكسير حراري تصعد فيه المكونات الخفيفة. ْ bitumens و heavy oil Jul) خواص الخامات الأولية من الزيت :١ الجدول ٠ ١ لاد
- £8 — ) مركب الزيت الثقيل Y bitumen ١ heavy oil dws] ٠-6و التي مر Fr اس po) rs es vi وا قينا oy ا )15 om td pe ge قن الح 777 ERP iy 3 جرم Sil 3 (C13 NMR) )١ زيت ساسكاتشيوان التقيل saskatchewan heavy athabasca bitumen (Y (خالص غير ممزوج) «Glas تشمل ظروف المعالجة Bla مفاعل تتراوح بين حوالي 90٠6 ونحو 170 م. ونسب التحميل لناقل الحرارة heat carrier المكون من جسيمات (رمل silica ) إلى الخامة الأولية تتراوح © ما بين 30 ٠: إلى حوالي 36 : ١ وأزمنة مكوث تتراوح بين حوالي im TO ثانية. ويجري إجمال هذه الأوضاع بتفصيل أكبر أدناه (الجدول AY اام ٠
— © ال الجدول ": معالجة التمريرة الواحدة لزيت ساسكاتشيوان التقيل saskatchewan heavy حرارة اللزوجة المتحصل الكثافة density | درجة الجودة المتحصل A API° @ 15 g/ml wit viscosity Je lad oC ب (cSt) a )١ اللزوجة Ava viscosity ثم ؟) المتحصلات لا تشمل التكثيف العلري overhead condensing © ؟) المتحصلات المقدرة ودرجات الجودة (API) مع التكثيف العلوي ¢ ( لم يتم } لإلمام بجميع السوائل في هذه التجربة. تم تحليل النواتج السائلة للتمريرات عند درجات الحرارة 08Y 52 17١ .م 5 +07 م بالنسبة لمحتواها من الفلزات metals والماء والكبريت sulfur . وهذه النتائج مبينة في الجدول ؟. وخفضت مستويات النيكل nickel يوستنتفقصة”» والماء بنسبة JAR و JAY JAR! على التوالي؛ في حين ظلت Yeov
— ١ه مستويات الكبريت nitrogen sulfur كما هي أو اعتراها خفض هامشي. ولم توحد فلزات metals مركة في الناتج السائل. الجدول ؟: تحليل الفلزات metals في النواتج السائلة (جزء في المليون (ppm 0 saskatchewan <u) التشغيل ب97 © | التشغيل vy 00% المركب التشغيل ONY wy م الثقيل م م Te ee الكبريت YA 3 9 vA sulfur (tw) ١ - كانت مقادير كل من النحاس copper والقصدير tin والكروميوم chromium والرصاص lead © و cadmium و manganese 5 barium 3 molybdenum titanium جميعا اقل من ١ جزء في المليون في الخامة الأولية والنواتج السائلة.يتم عرض ناتج الغاز من عمليتي التشغيل بالجدول 4 . Yiov
oY — — الجدول 4 : تحليل الغاز Gas analysis عمليات التحول الحراري Pyrolysis runs لغاز (Fol) | عملية التشغيل عند 368 م | علية التشغيل تم تحديث نقطة سيولة الخامات الأولية وتقلصت من صفر مئوية إلى حوالي 17,77 م . وتقلص كربون Conradson من 217 من الوزن إلى 71,7 من الوزن. © اعتماداً على تحليل هاتين العمليتين؛ تم تحقيق a ومنتجات أعلى حسب قياسات المعهد الأمريكي للبترول (API) بالنسبة لدرجات حرارة المفاعل من 5070 إلى 010 م تقريباً. وعند درجات الحرارة هذه؛ تم تحقيق زيادات في النسب حسب قياسات المعهد الأمريكي للبترول (API) في الثقل weil من ١4 إلى ١87 / وفي المنتجات من AL إلى AV من الحجم تقريباً وفي درجات اللزوجة ١٠9 (viscosity إلى cSt Ve (عند درجة حرارة 56 م) أو حوالي ie) cSt ٠١ درجة حرارة Av ٠ م) (لم يتم تضمين نواتج عملية التشغيل عند درجة حرارة 95٠ م في هذه المجموعة لأن مجموع ناتج السوائل لم يتم تحديثه خلال هذه العملية) ٠. وتعكس هذه المنتجات السائلة درجة كبيرة من التطورء وتُظهر خصائص نوعية مناسبة للنقل عبر خطوط الأنابيب Pipelines . يتم عرض تحليل التقطير بالمحاكاة (SimDist) للمواد الخام والمنتج السائل الذي تم الحصول عليه من عدة عمليات المنفصلة في الجدول 2 وقد جاء تحليل التقطير بالمحاكاة بعد البروتوكول ٠ الموضح في 5307-97 (ASTM D والذي يحدد الراسب Al أي شيء بنقطة غليان تفوق BTA م ويمكن أيضاً استخدام طرق أخرى للتقطير بالمحاكاة SimDist ؛ HT 750 Jie (00007 الذي اام ٠
oy — يتضمن توزيع نقطة الغليان حتى Vor م) ٠ وتشير هذه النتائج إلى أن أكثر من 9٠ 2 من مكونات الخامات الأولية تتطور عند درجة حرارة أعلى من OTA م. وهذه مكونات ذات وزن معياري عال وقابلية منخفضة للتطاير. وعلى العكس من ذلك؛ في معظم مكونات المنتجات السائلة؛ يعتبر 7١ تقريباً من المنتج أكثر قابلية للتطاير ويتطور في درجة حرارة أقل من OFA م. الجدول ©: تحليل التقطير بالمحاكاة للخامات الأولية والمنتجات السائلة بعد المعالجة أحادية الاتجاه (درجة حرارة المفاعل OFA م)
o الجن اما | en [ee
النفط الخفيف /المتوسط الا-١١٠ ب light/med naphtha ve [media ew | men | ded يت الغاز gh vo il يت 30 hey vo Ja يمكن أن تتميز الخامات الأولية أيضاً بتطور 0,١ 7 تقريباً من مكوناتها في درجة حرارة أقل من naphtha/kerosene fraction) » ٠7 )؛ في مقابل 77 تقريباً من مكونات المنتجات السائلة. ويظهر ٠١ جزء diesel أيضاً فروق كبيرة بين الخامات J لأولية والمنتجات السائلة حيث يتطور JA AY و ١ 0 Y / منها في نطاق درجة الحرارة هذا (37؟؟- 377 م) على التوالي. وتوضح هذه النتائج في مجملها أن نسبة كبيرة من المكونات ذات القابلية المنخفضة للتطاير في الخامات الأولية قد تحولت إلى مكونات لاه ٠
ذات ALE عالية للتطاير adil) الخفيف (diesels kerosene light naphtha في المنتجات السائلة. تم أيضاً تحديد ثبات المنتجات ALL خلال فترة تبلغ 5٠ يوماً (الجدول 1( ولم يتم ملاحظة أي تغيرات هامة في اللزوجة viscosity أو قياسات المعهد الأمريكي للبترول أو كثافة المنتجات السائلة © خلال الفترة البالغة 20 Jag الجدول :١ ثبات المنتجات السائلة بعد المعالجة أحادية الاتجاه mw] اسان ان نالا dry 8 د 1 on Ff مات ot va APL So viscosity Fal ٠؟ م (سنتي ستوك) مثال ؟ bitumen (أحادي الاتجاه) تم إجراء العديد من العمليات باستخدام athabasca bitumen عن طريق مفاعل التحول الحراري Jal transport pyrolysis reactor ٠ التدفق لأعلى. واشتملت ظروف المعالجة درجة حرارة للمفاعل من 0٠١ إلى pode تقريباً. وكانت نسب تحميل حامل حرارة الجسيمات الدقيقة particulate heat carrier للخامات الأولية من حوالي ١ :٠١ إلى حوالي ١ :٠ ١ وكانت فترات الثبات من See ١" ثانية تقريباً. وفيما يلي شرح لهذه الظروف والمنتجات السائلة الناتجة بتفصيل أكثر (الجدول AY Vo ااه ٠
الجدول »: المعالجة أحادية الاتجاه باستخدام athabasca bitumen غير المخفف درجة حرارة اللزوجة الناتج الكثافة حجم المعادن | المعادن 111 | قياسات الفصل viscosity الوزن 1 density (جزء في (جزء في API عند 6م عند 5 م المليون)* المليون)** (سنتي ستوك) *الخامات الأولية V 705 جزء في المليون : **الخامات الأولية AT NI جزء في المليون © تشير هذه النتائج إلى إمكانية معالجة البيتومين غير المخفف undiluted bitumen وفقاً لطريقة هذا الاختراع للحصول على منتجات سائلة ذات درجة لزوجة منخفضة من ما يفوق 4068660 cSt (عند ٠ م) إلى ,>< cSt (عند 6 م) (وفقاً لظروف العملية؛ انظر الجدولين A 35( بمنتجات أكثر من 7975 إلى 785 تقريباً وتحسن في المنتجات حسب قياسات المعهد الأمريكي للبترول من AT حوالي AY - ١١7 ووفقاً للمتال ١؛ Leds المنتجات السائلة تطوراً كبيراً ٠ للخامات الأولية. يتم عرض تحليل التقطير بالمحاكاة والخصائص الأخرى للمنتجات السائلة في الجدول A ويشتمل الجدول 9 على دراسات الثبات . لامع ٠
الجدول tA الخصائص وتحليل التقطير بالمحاكاة للخامات الأولية والمنتجات السائلة بعد المعالجة أحادية الاتجاه (درجة حرارة المفاعل 080 م). الجزء درجة الخامات R239 الحرارة (م) ١ الأولية الاسا| كسا ةريس Ce ames 0 ا بس ا ل ey co تاه لتحم الا نا ا النقط المتوسط و80 |e ee] ا ا an [rer ded | مع امي YioVv
— ١ه الجدول 4: ثبات المنتجات السائلة بعد المعالجة أحادية الاتجاه (درجة حرارة المفاعل 57٠5 م) اق ا EER درجة الخامات Lge [adv] ame | .م الحرارة الأولية Less )0 الكثافة density عند 7ر8١ 4A AA GAA eave y,v 40 a ١ . ee ae | Awe امنا ll eee ,> 9 هت ce جه || ان ال ا النفط الخفيف /المتوسط —V) 1 7 01 1 Yoo light/med naphtha النفط المتوسط ١ “Yeo med naphtha م ص Nt yi ١ Ve. ٠ yo 0 yn naphtha/kerosene ال 7 7 A Ye -١ 7 kerosene اد 7 ا ل diesel الا oven ALY | 6 ا ركز ايا vi. زيت الغاز الخفيف °,Y yi. light vgo إل لا إلا v,¢ ا زيت الغاز التقيل heavy vgo 06 م ١ | راع الأ $Y OFA *جم| سم ؟ لام ٠
امه _ إن الاختلافات الطفيفة في القيم الواردة في دراسات الثبات (الجدول 9 ودراسات الثبات الأخرى الواردة هنا) توجد في نطاق Gaal في طرق الاختبار المستخدمة؛ وهي اختلافات مقبولة في المجال ٠ وتوضح هذه النتائج ثبات المنتجات السائلة. وتشير هذه النتائج إلى أن أكثر من 796 من مكونات الخامات الأولية تتطور في درجات حرارة © تفوق OFA م (جزء رواسب التفريغ vacuum resid ). ويتميز هذا الجزء بمكونات ذات وزن معياري كبير وقابلية منخفضة للتطاير. وعلى العكس من ذلك؛ في العديد من العمليات؛ يتم تصنيف المنتجات السائلة على أنها تتكون من 18 إلى 7974 من منتجات أكثر قابلية للتطاير وتتطور في درجة حرارة أقل من OTA م. ويمكن أيضاً تصنيف الخامات الأولية على أن 0,1 تقريباً من مكوناتها تتطور في درجة حرارة أقل من YAY م naphtha/kerosene fraction) )؛ في مقابل لا,؟ ٠ إلى 7,4 تقريباً من مكونات المنتجات ALL ويظهر جزء diesel أيضاً فروق كبيرة بين الخامات الأولية والمنتجات السائلة حيث يتطور لاب 7 71١6.1 (pla alse) إلى ١5,8 (منتجات سائلة) منها في نطاق درجة الحرارة هذا TY) "- 777 م). وتوضح هذه النتائج في َ مجملها أن نسبة كبيرة من المكونات ذات القابلية المنخفضة للتطاير في الخامات الأولية قد تحولت إلى مكونات ذات قابلية عالية للتطاير (النفط الخفيف (diesels kerosene light naphtha Yo في المنتجات السائلة. وتوضح هذه النتائج أن المنتجات السائلة قد تطورت (HES وتُظهر خصائص مناسبة للنقل. مثال ؟: تركيب/إعادة تدوير الخامات الأولية recycle of feedstock يمكن تهيئة مفاعل التحول الحراري Jail transport pyrolysis reactor التدفق لأعلى بحيث تقوم مكثفات الاستعادة بتوجيه المنتجات السائلة إلى خط التغذية المتجه إلى المفاعل (انظر الشكلين ؟ ٠ و4). اه 2
ومن بين ظروف المعالجة توافر درجة حرارة تتراوح بين OF و90© م تقريباً. وقد تم استخدام نسب تحميل حامل حرارة الجسيمات الدقيقة particulate heat carrier إلى الخامات الأولية ١ : ve للتشغيل ual واعادة التدوير ؛ ومدة ثبات تتراوح من Yo إلى VY ثانية تقريباً. ps عرض هذه الظروف بصورة أكثر تفصيلاً فيما يلي (الجدول (Ve © بعد عملية التحول الحراري للموا الخام؛ © تتم إزالة الجزء الخفيف وتجميعه باستخدام مكثف ساخن موجود أمام المكثف الرئيسي primary condenser (انظر الشكل ¢( ؛ بينما تتم إعادة تدوير الجزء الثقيل من المنتجات السائلة وتوجيهه إلى المفاعل لمعالجته مرة أخرى (انظر أيضاً الشكل (VF ووفقاً لهذا النظام؛ تتم خلط خط التدوير (Y1+) الذي يتكون من الأجزاء الثقيلة بالخامات الأولية الجديدة (YY) مما أدى إلى إنتاج مواد خام مركبة )+ (YE تمت معالجتها فيما بعد بتهيئة نفس الظروف المستخدمة في عملية التشغيل Ve المبدئي بمفاعل التحول الحراري transport pyrolysis reactor . الجدول :٠ عملية تركيب/ إعادة التدوير باستخدام زيت Saskatchewan الخام التقيل و athabasca غير المخفف الخامات الأولية درجة ali) | قياسات APL إعادة التدوير؛ | إعادة التدوير؛ حرارة | الحجم # الناتج الحجم 7 ١ قياسات اط الفصل الم ايت الل ا rary اال ا [en ع ال ا ال لاسا ا ا ا اه | “a [ee ow pea ee a fe oe] )١ يشمل الناتج Jil النوعي لمعهد API على التكثيف الرأسي overhead condensing (الفعلي) لام ١٠
1١ = ا ") يشمل الناتج Jilly النوعي لمعهد APT على التكثيف الرأسي (المُقدر) ؟) لا تتم استعادة جميع السوائل في هذه العملية ¢( تمثل هذه القيم إجمالي ما تم استعادته من المنتجات بعد عملية إعادة التدوير؛ وتفترض إزالة ما يقرب من 21٠١ من الجزء الثقيل الذي يتم تدويره حتى ينتهي تماماً. وهذا هو السبب في أن هناك © تقييم حذر للناتج لأن بعض منتجات الجزء الثقيل سوف ينتج عنها مكونات أخف تدخل إلى خط المنتجات» نظراً لأن الجزء الثقيل لا يتحول بكامله إلى Coke and . ويزداد الثقل النوعي لمعهد APT من ٠١١ لمواد خام الزيت heavy oil Jail! حتى ١١ إلى ١8.2 تقريباً بعد دورة المعالجة الأولى؛ ثم يزداد مرة أخرى لبلغ ١١7 إلى ؟؟ Lag بعد دورة المعالجة الثانية. ويلاحظ وجود زيادة مشابهة في قياسات معهد APE للبيتومين حيث يصل قياس APL dere ٠ بالخامات الأولية إلى AT وتزداد هذه النسبة لتصل إلى حوالي ١,4 بعد عملية التشغيل الأولى ١ sls بعد عملية إعادة التدوير ٠ ومع زيادة قياسات معهد (APT هناك زيادة مصاحبة في الناتج من لال إلى 2897 تقريباً بعد عملية التشغيل edad ومن 17 إلى 7795 تقريباً بعد عملية إعادة التدوير. ولذلك يصاحب إنتاج منتج أخف حدوث انخفاض فقي المنتجات السائلة. ومع ذلك؛ قد تكون هناك ٠ رغبة في نقل المنتج الأخف المتطور ¢ وينتج عند sale] تدوير المنتجات السائلة الحصول على هذا المنتج. مثال ؛: معالجة sale) تدوير الزيت heavy oil Jill لامع
+١ — : قد تتم أيضاً إعادة معالجة الزيت heavy oil Jul) أو مواد bitumen الخام باستخدام عملية sale) التدوير بالتحول الحراري التي تضم كمرحلة أولى تعريض الخامات الأولية لظروف تسمح بفصل مكونات الهيدروكربون لتجنب الفصل المفرط وانبعاث الغاز الزائد وإنتاج Coke aad وتتم إزالة المواد الأخف بعد عملية المعالجة التي تتم في المرحلة الأولى؛ أما المواد الثقيلة فيتم تعريضها © لعملية فصل حاد في ظروف درجات حرارة أعلى. وتشمل ظروف المعالجة في المرحلة الأولى على درجة حرارة للمفاعل تتراوح من 0٠١ إلى + OF م (بيانات درجة الحرارة 010 م موضحة أدناه)؛ أما المرحلة الثانية فتكون ظروف درجات حرارة التشغيل تتراوح من 0450 إلى 800 م (بيانات درجة الحرارة Ae © م موضحة بالجدول .)١١ وتتمثل نسب تحميل حامل حرارة الجسيمات الدقيقة particulate heat carrier إلى الخامات الأولية في ٠٠ ٠؛ ومدة ثبات في ٠,75 إلى ١,7 ثانية ٠ في كلتا المرحلتين. ويتم عرض هذه الظروف بصورة أكثر تفصيلاً فيما يلي (الجدول )0 الجدول :١١ عمليتا التشغيل ذات المرحلتين لزيت Saskatchewan الثقيل اللزوجة الكثافة حا ٠ب الناتج الوزن ا عند قياسات 1م = = (سنتي ستوك) (He ض الاختصار "nd" بمعنى "غير محدد" )١ لا يتم الحصول على مواد سريعة CSA . لذلك فإن هذه القيم مجرد تقديرات حذرة. لامع ٠
7+ تشير النتائج إلى أن عملية الفصل الخفيف الأولية التي تبعد تماماً عن الفصل المفرط للمواد الخفيفة إلى الغاز والكوك؛ قد أعقبت عملية فصل حاد للمواد الثقيلة؛ نتج عنها الحصول على منتج سائل يتميز بزيادة في قياسات معهد (APT مع تحقيق مستويات جيدة من المنتجات. واشتملت العمليات الأخرى المستخدمة في معالجة إعادة التدوير على حقن الخامات الأولية عند © درجة حرارة ١5١ م في خط غاز ساخن يتم الحفاظ على درجة حرارته عند 010 م؛ وإدخالها في المفاعل عند 00 م (درجة حرارة المعالجة ٠ ( processing temperature وتم فصل المنتج الذي يحتوي على المواد الخفيفة (الغلايات المنخفضة (low boilers وإزالته بعد المرحلة الأولى في نظام التكثيف. وبعد ذلك تم تجميع المواد الثقيلة التي تم فصلها في القاع الحلزوني مع مراعاة تعريضها لعملية فصل أشد في المفاعل للحصول على منتج عال يتميز بدرجة لزوجة منخفضة. أما الظروف ٠ المستخدمة في المرحلة الثانية فهي درجة حرارة للمعالجة تتراوح من OT إلى 296 م. وقد تمت معالجة وتجميع الناتج من المرحلة الثانية. بعد انتهاء عملية ale) التدوير؛ يتميز منتج المرحلة الأولى (الغلايات الخفيفة light boilers ) بناتج يصل إلى 7٠0 من Jamal وبمعدل ١9 تقريباً من قياسات معهد (APL مع تضاعف انخفاض درجة اللزوجة viscosity في الخامات الأولية. ويتميز منتج جزء ALE الغليان العالية؛ ٠ الذي ينتج بعد عملية معالجة جزء إعادة التدوير في مرحلة إعادة التدوير؛ بأنه يحتوي على حجم ناتج أكبر يزيد على Vo من الحجم of بالإضافة إلى معدل ٠ للتقل النوعي حسب معيد (API) ودرجة لزوجة منخفضة للجزء المعاد تدويره من الخامات الأولية. مثال ©: معالجة sale) تدوير الزيت الثقيل bitumen heavy oil باستخدام الخامات الأولية Ye لإجراء التبريد المفاجئ بالمكثتف الرئيسي primary condenser لاه ؟
oar — _ قد يتم أيضاً معالجة الزيت الثقيل heavy oil أو مواد bitumen الخام باستخدام عملية إعادة تدوير بالتحول الحراري كما هو موضح بالشكل 0 وفي هذا النظام؛ يتم تهيئة مفاعل التحول الحراري transport pyrolysis reactor لنقل التدفق لأعلى بحيث يقوم مكثف الاستعادة الرئيسي بتوجيه المنتجات السائلة إلى خط التغذية عائداً إلى © المفاعل ؛ ويتم إدخال الخامات الأولية introducing the feedstock بالنظام عند all الرئيسي primary condenser حيث يتم التبريد المفاجئ المنتجات التي يتم الحصول عليها أثنا ء عملية التحول الحراري. ومن بين ظروف المعالجة توافر درجة حرارة تتراوح بين OTe 0805 م تقريباً. وقد تم استخدام نسب تحميل حامل حرارة الجسيمات الدقيقة particulate heat carrier إلى الخامات الأولية ١ : ve Ye للتشغيل المبدئي وإعادة التدوير ؛ ومدة ثبات تتراوح من ١,75 إلى ٠,7 ثانية تقريباً. ويتم عرض هذه الظروف بصورة أكثر تفصيلاً فيما يلي (الجدول SOY وبعد التحول الحراري للخامات الأولية؛ يتم توجيه الجزء الثقيل إلى المكثف الثانوي secondary Cus condenser يتم إعادة تدوير الجزء التقيل من المنتجات السائلة التي يتم الحصول عليها من المكثئف الرئيسي primary condenser وإعادتها إلى المفاعل أو لإعادة معالجتها مرة أخرى (الشكل Yo °( . الجدول :١١ تصنيف المنتجات السائلة التي يتم الحصول عليها بعد عملية المعالجة ذات المرحلتين لزيت Saskatchewan الثقيل و bitumen لامع ١
- 4+ وق - اسمس درجة حرارة اللزوجة الناتج الوزن ١ الكثافة density قياسات الناتج الحجم ْ الفصل م x vie viscosity عند ١8,7 م API 7( ام (سنتي (جم/مل) ستوك) : الزيت heavy oil Jail
الي EE IS NO A تُظهر المنتجات السائلة التي تنتج عن معالجة الخامات الأولية processing of the feedstock ذات مرحلتين خصائص مناسبة Jail مع انخفاض اللزوجة viscosity بدرجة كبيرة من IVEY cSt عند ١م للزيت الثقيل و١ cSt (عند 2 6 لذ bitumen وبالمثل؛ زادت قياسات © المعهد ١ لأمريكي للبترول من ١١ (الزيت التقيل heavy oil ) إلى معدل من ١5,5 إلى 18:7؛ ومن (bitumen) A, إلى 4,7 .١ بالإضافة إلى ذلك؛ ازدادت منتجات الزيت الثقيل heavy oil .في
وجود ظروف التفاعل هذه من 59 إلى TAA للزيت التقيل» والى ZAY لل bitumen
١# - الجدول VY الخصائص والتقطير بالمحاكاة للمنتجات السائلة من الزيت التقيل heavy oil باستخدام معالجة إعادة التدوير (لمعرفة خصائص الخامات الأولية انظر الجدولين ١ و 5). اال لم لم اسيم 9 ِ اك لس لمعتال ال vo Lee en | = | ane] ا Co |e Lo | |e Le vi light/med naphtha اسن ا Ce Le : اام ١
* درجة حرارة المفاعل 47 9 م * * درجة حرارة المفاعل 851 م * * * درجة حرارة المفاعل 9761 م في وجود هذه الظروف ازدادت قياسات المعهد الأمريكي للبترول من ١١ حتى حوالي ١5,4 إلى WVIAC وتم تحقيق منتجات بمعدل 67,7 oA (R241 coal) (الوزن 7؛ Ved (R242 (الوزن 7؛ (R244 بالإضافة إلى انخفاض مستويات اللزوجة viscosity إلى حد كبير. وقد تطورت هذه المنتجات السائلة BES بشكل أكبر من تطور الخامات الأولية؛ وهي تُظهر خصائص مناسبة Jill عبر خطوط الأنابيب Pipelines . تشير نتائج التقطير بالمحاكاة أن أكثر من Tov من مكونات الخامات الأولية تتطور في درجات ٠ حرارة أعلى من OTA م (جزء رواسب التفريغ (vacuum resid في حين يتم تصنيف المنتجات السائلة على أنها تتكون من YA إلى AY تقريباً من المنتجات الأكثر قابلية للتطاير وتتطور في درجة حرارة أقل من OFA م. ويمكن أيضاً تصنيف الخامات الأولية على أن 70,١ تقريباً من مكوناتها تتطور في درجة حرارة أقل من YAY م naphtha/kerosene fraction) )؛ في مقابل ٠,“ إلى 7,8 من مكونات المنتجات السائلة. كما تُظهر أجزاء diesels kerosene أيضاً فروق كبيرة بين الخامات الأولية ٠ والمنتجات السائلة بنسبة 79 من جزء الخامات الأولية يتطور في درجة حرارة بين TTY 5 VAT م في مقابل YA إلى 75 من المنتجات GAUL وبنسبة AY (مواد خام) و ١8,5 إلى 77,١ (منتجات سائلة) تتطور في نطاق درجة الحرارة هذا TV = YY) م). وتوضح هذه النتائج في مجملها أن نسبة كبيرة من المكونات ذات القابلية المنخفضة للتطاير في الخامات الأولية قد تحولت إلى مكونات ذات قابلية عالية للتطاير (النفط الخفيف (diesels kerosene light naphtha في المنتجات ٠ السائلة. وتوضح هذه النتائج أن المنتجات السائلة قد تطورت (HES وتُظهر خصائص مناسبة للنقل. لاد ٠
١17 — الجدول ؛١: الخصائص وتحليل التقطير بالمحاكاة للمنتجات السائلة الناتجة من bitumen بعد المعالجة ذات المرحلتين (درجة حرارة المفاعل OTA م؛ لمعرفة خصائص الخامات الأولية انظر الجداول ١ و 8 و 3( i Gee | Ro om سوس ست ا 7 صلا ا : >١١ النفط الخفيف light naphtha Yom) ft النفط الخفيف /المتوسط light/med naphtha قط esd 06040106 wow | ee ا ا CE new [| cu J موا و © في وجود ظروف التشغيل هذه ارتفعت قياسات المعهد ١ لأمريكي للبترول من ATV إلى Ve تقريباً. وتم الحصول على ناتج 184 Ly من الوزن) بالإضافة إلى زيادة مستويات اللزوجة viscosity (من TTA ون عند ١ م للخامات الأولية؛ إلى £0 cSt تقريباً للمنتجات السائلة). يوضح تحليل التقطير بالمحاكاة أن أكثر من 756 من مكونات الخامات الأولية تتطور في درجات SUN أعلى من OVA م (جزء رواسب التفريغ vacuum resid ) في حين يتطور 786,8 من ٠ المنتجات السائلة في درجات حرارة أقل من OA م. ويمكن أيضاً تصنيف الخامات الأولية على أن لامع ٠
IAN = — 0١ تقريباً من مكوناتها تتطور في درجة حرارة أقل من 197 م (جزء naphtha/kerosene 0 )ء؛ في مقابل 1,7 من مكونات المنتجات السائلة. ويظهر جزء diesel أيضاً فروق كبيرة بين الخامات الأولية والمنتجات السائلة حيث يتطور 8,7 7 (مواد خام) و714.7 (منتجات سائلة) منها في نطاق درجة الحرارة هذا ( 7 - 77 م). وتوضح هذه النتائج في مجملها أن نسبة كبيرة © من المكونات ذات ALE المنخفضة للتطاير في الخامات الأولية قد تحولت إلى مكونات ذات قابلية عالية للتطاير (النفط الخفيف (diesels kerosene light naphtha في المنتجات السائلة. وتوضح هذه النتائج أن المنتجات السائلة قد تطورت Has وتُظهر خصائص مناسبة للنقل. Jl 7: تصنيف أدق لزيت الغاز التقيل heavy vgo (1700). تم الحصول على زيت الغاز الثقيل (VGO) heavy vgo من مجموعة من مواد النفط الخام الثقيل ٠١ تتضمن ما يلي: athabasca bitumen (خام ATB-VGO(243) alas ATB وخام (ATB-VGO(255) خام VGO مهدرج hydrotreated ناتج من ATB) athabasca bitumen مهدرج)؛ خليط رواسب خام 1760 Athabasca (راسب خام 13-1760م)؛ VO العملية التي نتج منها خام 211-255)؛ و Kerrobert ala الثقيل (KHC) heavy Yéov
تم تقطير المنتج السائل الذي أعقب عملية المعالجة الحرارية للخامات الأولية المذكورة أعلاه لإنتاج جزء زيت الغاز الخفيف (VGO) light veo باستخدام الإجراءات القياسية الواردة في 8714م ASTM 05236 D2892 بالنسبة لمعالجة athabasca bitumen بالهدرجة «VGO كانت ظروف المفاعل كما يلي: © درجة حرارة المفاعل 287,77 Ca ضغط المفاعل 8 VY كيلو / سم ؛ السرعة في الفراغ 0,8 ؛ معدل jie ٠١,154 hydrogen مكعب . تم استخدام الزيت الخام من منحدرات Alaskan الشمالية كمرجع. : يتم عرض خصائص زيوت الغاز الخفيفة (VGO) هذه في الجدول Ne ٠ الجدول 59: خصائص زيوت الغاز الخفيفة (VGOs) الناتجة من مجموعة متنوعة من مواد الزيت الخام IEF ATB-VGO ATB- | رسب ATB- VGO | ANS- | KHC — | ATB- VGO | 0 VGO (255) VGO المهدرج )243( الثقل النوعي YY, ¢ YY Vo,0 ** YY A ١7 YA لمعيد API : الكبريت ١١ 771 171 sulfur )** د A كف م من الوزن نقطة ¢Y.YY | ١ Aniline ل ل -- ١ | فرقلا ل Ta م * مم * لمعرفة نقطة Aniline المحسوبة انظر الجدول ا ¥ * مقدرة ام ١
سا١ تم تحديد خصائص الفص[ » لكل زيت من زيوت الغاز الخفيفة (VGOs) باستخدام طريقة اختبار النشاط المصغر (MAT) في وجود الظروف التالية (انظر أيضاً الجدول HVT درجة حرارة التفاعل OTV,VA م ؛ مدة التشغيل 7٠ ثانية؛ © نسبة العامل المساعد إلى الزيت 5,)؛
توازن العامل المساعد: فصل السوائل باستخدام عامل مساعد (FCC)
يتم إدراج نتيجة اختبار النشاط المصغر بالجدول OT وهي تشير إلى أن نسبة التحول بالفصل لخام )243( ATB-VGO هي 717 تقريباً ولخام KHC-VGO هي حوالي 176 ولخام ANS- VGO هي حوالي IVY ولخام ATB-VGO المهدرج هي حوالي VE علاوة على ذلك؛ تبلغ نسبة
٠ التحول بالفصل لراسب ATB-VGO المهدرج (ثم الحصول عليه من خام (ATB-255 هي حوالي ZY من الحجم الأكبر من زيت الغاز الخفيف 0» Tight الناتج عن عملية التشغيل ذاتها (أي خام )255( 113-760). تنطوي idee تشكيل ATB-VGO pla وخام ATB-VGO المهدرج على استخدام جهاز لتبريد العامل المساعد من أجل الحفاظ على درجة حرارة جهاز إعادة التوليد في نطاق حدود التشغيل الخاصة به. لام ٠
١ — (MAT) نتائج اختبار النشاط المصغر :1١6 الجدول Hydro- - -
Ee B __
VGO | المهدرج 255 43
Sr ve الدسنا ow [Font [re | (a aod) ar [ar [Fo [ve [on | po |S Ga سل So ov [or on [fon [on | wl تا ae [oe he [he | owl on يت [To [ve [on [oo | ow ست است اس [on on [or [ow or [dee Lie am [we [den | om
So Ton [fe oe [on [or | ol اي Th [fo oe متا [fo | can]
Tr | امت |v [a |e [dw | هجو Yeiov
- ؟ - تم تحديد نقاط Aniline باستخدام معيار ASTM الطريقة 1. ويتم عرض النتائج وكذلك نسبة التحول والناتج على أساس م من الحجم في الجدول VY )1( و (ب). وتم الحصول على نتائج شبيهة عند مقارنة النسبة على أساس 7 من الوزن (البيانات غير موضحة). وتتمثل نسبة التحول بالفصل لخام )243( KHC-VGO plas ATB-VGO في 77١ و7217 على أساس حجم أقل من © حجم VGO 15<م. أما نسبة تحول خام ATB المهدرج فهي 75 على أساس حجم أقل من حجم .ANS-VGO
Yiov
— YY — المحسوبة على أساس نسبة 7 من الحجم Aniline نقطة (1) VV الجدول ATB- KHC- ATB-VGO ATB- ANS-
VGO255) | 71760 | os المهدرج | VGO(243) | من 7 7060 الحد / من الحد الحد من الحم / من الح
TA TAT TA TA TA معدل مواد التغذية الجديدة
MBPD
OY YTV درجة حرارة مخرج الأنبوب 1ر57 5 ره 1ر8 الصاعد ل ع 7
TSG oe اا oe ee اا ee oe |" eh we [we | owe [ov | * |0000 meee ee [oo [oe [ee Ov 7 ci
Buns جلك J fr ——
YA, CA ارد 11 بق oA, ET — C5) Gasoline البنزين YY) YY, .o YY, YV, oA Ye, Yo, VA - YY),11) LCGO
FATTY a |e [ee [ee تن Ge
A قر Vo 14, \YY, Ve VIA (+): Aniline نقطة محسوبة ١ اه
- إل -
الفارق بين تحول خام ATB-VGO وخام ATB-VGO plas KHC-VGO المهدرج الذي يتناسب مع خام ANS-VGO (عنصر التحكم) المدرج في الجدول ١7 (أ) هو فارق أكبر من المتوقع؛ وذلك عند دراسة نتائج اختبار النشاط المصغر (الجدول 1). وينطبق ذلك على خام ATB-VGO )243( و(255) وخام KHC-VGO وخام ATB-VGO المهدرج وراسب ATB-VGO وراسب ATB- VGO 9 المهدرج. ولتحديد ما إذا كانت نقطة Aniline المحسوبة ليست مؤشراً موثتوق به لخام ATB- KHC , وزيوت الغاز الخفيفة المهدرجة Hydro-VGOs ؛ تم حساب نقطة Aniline باستخدام طرق فياسية معروفة في المجال اعتماداً على بيانات التفطير والثقل النوعي للمعهد الأمريكي للبترول ٠ (API) ويتم إدراج نقاط Aniline المحسوبة ونسب التحول بالفصل للعديد من زيوت الغاز الخفيفة
في الجدول 1١ (ب) و )2(
لاه ؟
— تلا الجدول ١١7 (ب) نقطة Aniline المحسوبة على أساس نسبة 7# من الحجم KHC-VGO | ATB-VGO ATB- ANS- VGO 72 من | VGO(243) | المهدرج 7 من | 7 من الحجم الحد 4 من all الحد سل FO Gi درجة Hla مخرج الأنبوب الصاعد لت | SY, oY YAY ayy ay بالفهرنهايت حا حا Eb ريات TR | Ce ااا rr — أ ا | om |e [ee ee ER Co جلي Bus So ااا ااا ا —- م 7 ال 0 eR ew [em [ee | wel ااا -—r rr ليع لسيد 070 Fo le بيات For] الجدول VV (ج): نقطة Aniline المحسوبة على أساس نسبة 7 من الحجم؛ تابع لاه ؟
KHC- راسب رسب ATB-VGO | ATB- 7 اووى KHC- (255) VGO(25 من | المهدرج من لمهدرج 7 ١ 1 2 مب | ووب ٠ من لمهدرج 2 5( ْ a |e الحجم Er TT جاع Se on اح rer To Re Jen درجة rr tee Le po ee ew eee rw ee ee
Te ee
Te ee ee
FO tee a aa rr ااا pie — rr ااا Cr Crm mn | امه [en | (Denon Leo) (+) TTT HOGO +DO من الوزن 7 + Coke فحم I ااا ااا ا ب ا لني le ل Yeiov
- كا اعتماداً على نقاط Aniline المحسوبة؛ تزداد جميع Aniline bla ويصبح الحفاظ عليها أكبر من خلال البيانات المحددة الناتجة من اختبار النشاط المصغر (MAT) على سبيل المثال؛ نقطة Aniline الخاصة بخام: ATB-VGO (243) هي Ca OV,TY ATB-VGO (255) © هي (a 1Y,YA KHC-VGO هي TY,YY م راسب ATB-VGO هي 1544 (a ATB-VGO المهدرج هي seo Vo راسب ATB-VGO المهدرج هي 17ر1 م . ye ليس هناك تغير في نقطة Aniline أو المنتجات المحصلة لخام ANS-VGO (عنصر تحكم) . وبالإضافة إلى نقاط Aniline المحسوبة الزائدة؛ فإن المنتجات المحصلة ازدادت بشكل متناسق مع نتائج اختبار النشاط المصغر (MAT) لفوارق الفصل الواردة بالجدول ا تشير النتائج إلى أن زيوت الغاز الخفيفة الناتجة من عملية المعالجة الحرارية السريعة (RTP) thermal processing 40 متعددة في السلاسل الجانبية المتاحة لعملية الفصل؛ وأنها توفر VO مستويات تحول أعلى من مستويات تحول الزيوت المشتقة من عمليات قياس نقطة Aniline . ثم وصف ١ لاختراع قيد الدراسة مع وضع النماذج المفضلة في J لاعتبار ٠ ومع ذلك سيكون من الواضح للمهرة من الأشخاص في هذا المجال أنه يمكن إجراء عدد من التغييرات والتعديلات بدون الخروج عن نطاق Jas } لاختراع كما ورد هنا . Yiov ”
Claims (1)
- VI عناصر الحماية heavy hydrocarbon Jl منتج متطور من مواد خام الهيدروكربون gl Ah - ١ ١ تتكون من: " من upgrading a heavy hydrocarbon feedstock ترقية مادة الهيدروكربون الثقيل الخام 1 1 ؛ خلال طريقة تتألف من الخطوات التالية: في مفاعل 18 a particulate heat carrier توفير حامل حرارة للجسيمات الدقيقة )١ o ¢ upflow reactor التدفق العلري 71 مفاعل التدفق العلوي (A heavy hydrocarbon لا ؟) إدخال مواد خام الهيدروكربون الثقيل يعلو موقع حامل حرارة الجسيمات الدقيقة JVI موقع واحد على 4 upflow reactor A بحيث تكون نسبة تحميل حامل حرارة الجسيمات الدقيقة إلى مواد particulate heat carrier 4 حيث يتم dj ٠:٠١ إلى ١:٠١ هي من heavy hydrocarbon خام الهيدروكربون الثقيل ٠ م تقريباً؛ و ٠00 م إلى Ter بدرجة حرارة من upflow reactor تشغيل مفاعل التدفق العلوي ١ sha بالتفاعل مع حامل heavy hydrocarbon السماح لمواد خام الهيدروكربون الثقيل (YOY ثانية؛ وذلك لإنتاج خليط منتجات ٠ بزمن مكوث يقل عن حوالي carrier الجسيمات الدقيقة ١ يتضمن دفق من المنتجات وحامل حرارة الجسيمات الدقيقة؛ VE ب) فصل دفق المنتجات عن حامل حرارة الجسيمات الدقيقة. VO ج) الحصول على خليط من منتج غازي ومنتج سائل من دفق المنتج ويتضمن خليط المنتج ١ على جزء خفيف وجزء ثقيل. JL ١١ باستخدام برج تفريغ. Jill د) الحصول على منتج مطور من خليط المنتج YA ه) إعادة تدوير جزء على الأقل من الجزء الثقيل من خليط المنتج السائل من برج التفريغ 4 إلى مفاعل التيار الصاعد. vacuum tower ٠ حرارة الجسيمات الدقيقة؛ dela الثقيل مع gall ؟ - الطريقة وفقاً للعنصر ١؛ حيث يتم خلط ١ ١ لامحيث يكون Jala حرارة الجسيمات الدقيقة particulate heat carrier بدرجة حرارة عند حوالي أو تزيد عن درجة الحرارة المستخدمة في خطوة الترقية (خطوة أ).١ ؟ - الطريقة وفقاً للعنصر ١؛ حيث أن الطريقة تتضمن علاوة على ذلك مزج الجزء J مع Y حامل حرارة الجسيمات الدقيقة؛ Cua أن حامل حرارة الجسيمات الدقيقة particulate heat carrier ¥ لدورة التحلل بالحرارة المعاد تدويرة يكون بدرجة حرارة عند حوالى أو تزيد عن تلك ؛ المستخدمة في خطوة الترقية (خطوة أ).١ 4 - الطريقة وفقاً للعنصر ١١ حيث يتم dallas دفق المنتج داخل مكثف ساخن قبل الحصول " على الجزء الخفيف والجزء JED١ © - الطريقة وفقاً للعنصر ١ حيث أن مخزون الهيدروكربون الثقيل؛ يكون عبارة عن إما زيت " تققيل bitumen o .١ 1 - الطريقة وفقاً للعنصر ١ حيث أن مفاعل التيار العلوي يعمل عند درجة حرارة تتراوح من " حوالي 490 م إلى حوالي ٠٠ م.VY - الطريقة وفقاً للعنصر dum) أن المفاعل يعمل عند درجة حرارة في مدى من حوالي "4800 إلى حوالي 886 م.١ +- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية ١ حيث أنه في خطوة الإدخال (خطوة أ) (7) تكون نسبة " التحميل تتراوح من حوالي ٠: ٠ إلى حوالي .١: ٠١١ ادA «= اس١ +- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية Cun) أنه قبل خطوة التطوير؛ يتم فيها إدخال الخامات " الأولية introducing the feedstock إلى عمود التجزئة الذي يفصل المكون المتطاير ov بالخامات الأولية عن الخليط السائل المشتق من الخامات الأولية؛ ويتكون المكون السائل ؛ لخطوة التطوير (خطوة أ).-٠١ ١ الطريقة وفقاً لعنصر الحماية ١ حيث أنه قبل خطوة التطوير يتم إدخال الخام إلى عمود Y التجزئة الذي يقوم بفصل مكون متطاير من الخام من خليط سائل مشتق من الخام ويتكون " الخليط السائل من مكون خفيف ومكون ثقيل حيث يخضع المكون الثقيل إلى خطوة التطوير ؛ (خطوة أ)؛ أما المكون الخفيف فيتم الجمع بينه وبين الجزء الخفيف المشتق من برج التفريغ 22s vacuum tower | خطوة الحصول عليه (الخطوة ج).١ اام
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US89428007P | 2007-03-12 | 2007-03-12 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA111320425B1 true SA111320425B1 (ar) | 2014-06-25 |
Family
ID=39506550
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA8290136A SA08290136B1 (ar) | 2007-03-12 | 2008-03-12 | طرق وأنظمة لإنتاج متخلف منخفض ومنتجات خالية من الرواسب من خامات أولية هيدروكربونية ثقيلة |
| SA111320425A SA111320425B1 (ar) | 2007-03-12 | 2008-03-12 | طرق وأنظمة لإنتاج منتجات منخفضة وخالية من الرواسب من الخامات الأولية الهيدروكربونية الثقيلة |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA8290136A SA08290136B1 (ar) | 2007-03-12 | 2008-03-12 | طرق وأنظمة لإنتاج متخلف منخفض ومنتجات خالية من الرواسب من خامات أولية هيدروكربونية ثقيلة |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US8377287B2 (ar) |
| EP (1) | EP1970427A3 (ar) |
| JP (1) | JP2008266592A (ar) |
| CN (1) | CN101265415B (ar) |
| BR (1) | BRPI0801728B1 (ar) |
| CA (1) | CA2624746C (ar) |
| CO (1) | CO6080087A1 (ar) |
| EA (1) | EA016772B1 (ar) |
| EC (1) | ECSP088261A (ar) |
| MX (1) | MX2008003534A (ar) |
| PE (1) | PE20081629A1 (ar) |
| SA (2) | SA08290136B1 (ar) |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101460473A (zh) | 2006-04-03 | 2009-06-17 | 药物热化学品公司 | 热提取方法和产物 |
| CA2624746C (en) * | 2007-03-12 | 2015-02-24 | Robert Graham | Methods and systems for producing reduced resid and bottomless products from heavy hydrocarbon feedstocks |
| WO2008153633A2 (en) | 2007-05-03 | 2008-12-18 | Applied Nano Works, Inc. | Product containing monomer and polymers of titanyls and methods for making same |
| US9206359B2 (en) | 2008-03-26 | 2015-12-08 | Auterra, Inc. | Methods for upgrading of contaminated hydrocarbon streams |
| US8540870B2 (en) * | 2009-06-25 | 2013-09-24 | Uop Llc | Process for separating pitch from slurry hydrocracked vacuum gas oil |
| US8231775B2 (en) | 2009-06-25 | 2012-07-31 | Uop Llc | Pitch composition |
| US8202480B2 (en) * | 2009-06-25 | 2012-06-19 | Uop Llc | Apparatus for separating pitch from slurry hydrocracked vacuum gas oil |
| US20110284359A1 (en) | 2010-05-20 | 2011-11-24 | Uop Llc | Processes for controlling afterburn in a reheater and for controlling loss of entrained solid particles in combustion product flue gas |
| US8499702B2 (en) | 2010-07-15 | 2013-08-06 | Ensyn Renewables, Inc. | Char-handling processes in a pyrolysis system |
| US9828557B2 (en) | 2010-09-22 | 2017-11-28 | Auterra, Inc. | Reaction system, methods and products therefrom |
| PE20140206A1 (es) | 2010-12-29 | 2014-03-08 | Ivanhoe Energy Inc | Metodo, sistema y aparato para la distribucion de gas de elevacion |
| RU2013139463A (ru) * | 2011-01-28 | 2015-03-10 | 1Нсайт Текнолоджиз Лтд. | Модульный транспортируемый комплекс для гравитационного дренирования при закачке пара |
| US9441887B2 (en) | 2011-02-22 | 2016-09-13 | Ensyn Renewables, Inc. | Heat removal and recovery in biomass pyrolysis |
| US9347005B2 (en) | 2011-09-13 | 2016-05-24 | Ensyn Renewables, Inc. | Methods and apparatuses for rapid thermal processing of carbonaceous material |
| US10400175B2 (en) | 2011-09-22 | 2019-09-03 | Ensyn Renewables, Inc. | Apparatuses and methods for controlling heat for rapid thermal processing of carbonaceous material |
| US9044727B2 (en) * | 2011-09-22 | 2015-06-02 | Ensyn Renewables, Inc. | Apparatuses and methods for controlling heat for rapid thermal processing of carbonaceous material |
| US10041667B2 (en) | 2011-09-22 | 2018-08-07 | Ensyn Renewables, Inc. | Apparatuses for controlling heat for rapid thermal processing of carbonaceous material and methods for the same |
| US9920252B2 (en) * | 2011-11-23 | 2018-03-20 | Kenneth D. Moss | Fast pyrolysis heat exchanger system and method |
| US9109177B2 (en) | 2011-12-12 | 2015-08-18 | Ensyn Renewables, Inc. | Systems and methods for renewable fuel |
| US9150470B2 (en) | 2012-02-02 | 2015-10-06 | Uop Llc | Process for contacting one or more contaminated hydrocarbons |
| US9670413B2 (en) | 2012-06-28 | 2017-06-06 | Ensyn Renewables, Inc. | Methods and apparatuses for thermally converting biomass |
| WO2014210150A1 (en) | 2013-06-26 | 2014-12-31 | Ensyn Renewables, Inc. | Systems and methods for renewable fuel |
| US20150337208A1 (en) * | 2014-05-23 | 2015-11-26 | Auterra, Inc. | Hydrocarbon products |
| CN105273749A (zh) * | 2014-06-30 | 2016-01-27 | 湖南万通科技有限公司 | 一种轻质油的制备方法 |
| WO2016154529A1 (en) | 2015-03-26 | 2016-09-29 | Auterra, Inc. | Adsorbents and methods of use |
| EP3337966B1 (en) | 2015-08-21 | 2021-12-15 | Ensyn Renewables, Inc. | Liquid biomass heating system |
| US10450516B2 (en) | 2016-03-08 | 2019-10-22 | Auterra, Inc. | Catalytic caustic desulfonylation |
| EP3565664A4 (en) | 2016-12-29 | 2020-08-05 | Ensyn Renewables, Inc. | LIQUID BIOMASS DEMETALLIZATION |
| US10604709B2 (en) | 2017-02-12 | 2020-03-31 | Magēmā Technology LLC | Multi-stage device and process for production of a low sulfur heavy marine fuel oil from distressed heavy fuel oil materials |
| US20190233741A1 (en) | 2017-02-12 | 2019-08-01 | Magēmā Technology, LLC | Multi-Stage Process and Device for Reducing Environmental Contaminates in Heavy Marine Fuel Oil |
| US11788017B2 (en) | 2017-02-12 | 2023-10-17 | Magëmã Technology LLC | Multi-stage process and device for reducing environmental contaminants in heavy marine fuel oil |
| CN107245346B (zh) * | 2017-06-20 | 2022-12-13 | 中冶焦耐(大连)工程技术有限公司 | 一种改质沥青生产工艺 |
| CN109504417A (zh) * | 2017-09-14 | 2019-03-22 | 大连正邦新能源材料有限公司 | 一种中间相可纺沥青的生产方法及系统 |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE532013A (ar) | 1953-09-29 | |||
| US4243514A (en) * | 1979-05-14 | 1981-01-06 | Engelhard Minerals & Chemicals Corporation | Preparation of FCC charge from residual fractions |
| US4569753A (en) * | 1981-09-01 | 1986-02-11 | Ashland Oil, Inc. | Oil upgrading by thermal and catalytic cracking |
| US5264115A (en) | 1987-12-30 | 1993-11-23 | Compagnie De Raffinage Et De Distribution Total France | Process and apparatus for fluidized bed hydrocarbon conversion |
| FR2625509B1 (fr) * | 1987-12-30 | 1990-06-22 | Total France | Procede et dispositif de conversion d'hydrocarbures en lit fluidise |
| US4894145A (en) * | 1988-07-19 | 1990-01-16 | Applied Automation, Inc. | Automatic control of feedstock vacuum towers |
| RU2083638C1 (ru) | 1995-10-06 | 1997-07-10 | Цегельский Валерий Григорьевич | Способ вакуумной перегонки жидкого продукта и установка для его осуществления |
| WO2000061705A1 (en) * | 1999-04-07 | 2000-10-19 | Ensyn Group Inc. | Rapid thermal processing of heavy hydrocarbon feedstocks |
| BR0113937A (pt) * | 2000-09-18 | 2004-01-13 | Ensyn Group Inc | Ëleo pesado e betume beneficiados, produto lìquido e óleo de gás de vácuo |
| US20030051988A1 (en) * | 2001-05-22 | 2003-03-20 | Gunnerman Rudolf W. | Treatment of crude oil fractions, fossil fuels, and products thereof with ultrasound |
| US7572362B2 (en) | 2002-10-11 | 2009-08-11 | Ivanhoe Energy, Inc. | Modified thermal processing of heavy hydrocarbon feedstocks |
| US7572365B2 (en) * | 2002-10-11 | 2009-08-11 | Ivanhoe Energy, Inc. | Modified thermal processing of heavy hydrocarbon feedstocks |
| DE10259450B4 (de) | 2002-12-19 | 2006-08-10 | Lurgi Lentjes Ag | Verfahren zur Hochtemperatur-Kurzzeit-Destillation von Rückstandsöl |
| CO5540064A1 (es) | 2003-04-17 | 2005-07-29 | Ivanhoe Htl Petroleum Ltd | Proceso termico modificado de materias primas de hidrocarburos pesados |
| RU2263702C1 (ru) | 2004-02-18 | 2005-11-10 | Андрейчук Игорь Николаевич | Способ перегонки жидкой углеводородной смеси |
| RU2263703C1 (ru) | 2004-05-05 | 2005-11-10 | Государственное унитарное предприятие "Институт нефтехимпереработки" Республики Башкортостан" (ГУП ИНХП РБ) | Способ перегонки мазута |
| CA2624746C (en) * | 2007-03-12 | 2015-02-24 | Robert Graham | Methods and systems for producing reduced resid and bottomless products from heavy hydrocarbon feedstocks |
-
2008
- 2008-03-07 CA CA2624746A patent/CA2624746C/en not_active Expired - Fee Related
- 2008-03-11 EA EA200800578A patent/EA016772B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2008-03-11 JP JP2008061888A patent/JP2008266592A/ja active Pending
- 2008-03-11 PE PE2008000455A patent/PE20081629A1/es not_active Application Discontinuation
- 2008-03-11 US US12/046,363 patent/US8377287B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2008-03-12 CO CO08026210A patent/CO6080087A1/es active IP Right Grant
- 2008-03-12 BR BRPI0801728A patent/BRPI0801728B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2008-03-12 EC EC2008008261A patent/ECSP088261A/es unknown
- 2008-03-12 SA SA8290136A patent/SA08290136B1/ar unknown
- 2008-03-12 MX MX2008003534A patent/MX2008003534A/es active IP Right Grant
- 2008-03-12 EP EP08250846A patent/EP1970427A3/en not_active Ceased
- 2008-03-12 SA SA111320425A patent/SA111320425B1/ar unknown
- 2008-03-12 CN CN200810082769.7A patent/CN101265415B/zh not_active Expired - Fee Related
-
2013
- 2013-02-14 US US13/767,776 patent/US8808632B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2014
- 2014-08-13 US US14/459,180 patent/US9434888B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ECSP088261A (es) | 2008-10-31 |
| US9434888B2 (en) | 2016-09-06 |
| CA2624746A1 (en) | 2008-09-12 |
| PE20081629A1 (es) | 2008-11-22 |
| CN101265415A (zh) | 2008-09-17 |
| EP1970427A2 (en) | 2008-09-17 |
| BRPI0801728A2 (pt) | 2008-11-25 |
| US20140353210A1 (en) | 2014-12-04 |
| CO6080087A1 (es) | 2009-09-30 |
| JP2008266592A (ja) | 2008-11-06 |
| US20080230440A1 (en) | 2008-09-25 |
| EP1970427A3 (en) | 2012-05-09 |
| SA08290136B1 (ar) | 2011-10-29 |
| CN101265415B (zh) | 2014-01-08 |
| EA016772B1 (ru) | 2012-07-30 |
| US8377287B2 (en) | 2013-02-19 |
| MX2008003534A (es) | 2009-02-26 |
| US20130171039A1 (en) | 2013-07-04 |
| US8808632B2 (en) | 2014-08-19 |
| EA200800578A1 (ru) | 2008-12-30 |
| CA2624746C (en) | 2015-02-24 |
| BRPI0801728B1 (pt) | 2017-05-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA111320425B1 (ar) | طرق وأنظمة لإنتاج منتجات منخفضة وخالية من الرواسب من الخامات الأولية الهيدروكربونية الثقيلة | |
| US7749378B2 (en) | Bitumen production-upgrade with common or different solvents | |
| EP1332199B8 (en) | Products produced from rapid thermal processing of heavy hydrocarbon feedstocks | |
| SA522433333B1 (ar) | توليفة وقود مكون بواسطة دمج مكونات هديروكربونية بنسب مختلفة تحتوي على (l) مكونات الخفيفة + والمتوسطة (m) + والثقيلة (h) ليشتمل على كبريت وقود بنسبة 0.05- 0.25 % بالوزن. | |
| CN102652169A (zh) | 用于生产烃燃料和组合物的方法和设备 | |
| MXPA01010120A (es) | Procesamiento termico rapido de materias primas de hidrocarburos pesados. | |
| CN104105780A (zh) | 具有旋风分离的溶剂脱沥青 | |
| US10760013B2 (en) | Process and apparatus for recycling slurry hydrocracked product | |
| WO2015108883A1 (en) | High efficiency pour point reduction process | |
| US10703992B2 (en) | Process and apparatus for recovering hydrocracked soft pitch | |
| US11214743B2 (en) | System, method and apparatuses for reduced-emission micro oil refinery | |
| Colyar | Has the time for partial upgrading of heavy oil and bitumen arrived? | |
| CN109486518A (zh) | 一种低品质油的改质方法和系统 | |
| US10676682B2 (en) | Process and apparatus for recovering hydrocracked effluent with vacuum separation | |
| Lander | Jet Fuel from Shale Oil: 1981 Technology Review | |
| Abdel-Aal | Crude Oil Processing | |
| Abdel-Aal et al. | Crude Oil Refining: Physical Separation | |
| Benissad et al. | Theoretical study on the hydrocracking of heavy distillates and simulation using HYSYS software |