SA05260115B1 - إسالة غاز طبيعي - Google Patents

إسالة غاز طبيعي Download PDF

Info

Publication number
SA05260115B1
SA05260115B1 SA05260115A SA05260115A SA05260115B1 SA 05260115 B1 SA05260115 B1 SA 05260115B1 SA 05260115 A SA05260115 A SA 05260115A SA 05260115 A SA05260115 A SA 05260115A SA 05260115 B1 SA05260115 B1 SA 05260115B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
stream
aforementioned
distillation column
volatile
distillation
Prior art date
Application number
SA05260115A
Other languages
English (en)
Inventor
ون دي ويلكينسون
جوي تي لينش
كايل تي . كويلار
هانك أم . هودسون
Original Assignee
اورتلوف إنجينيرز، ليمتد
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by اورتلوف إنجينيرز، ليمتد filed Critical اورتلوف إنجينيرز، ليمتد
Publication of SA05260115B1 publication Critical patent/SA05260115B1/ar

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F25J1/0215—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle
    • F25J1/0216—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle using a C3 pre-cooling cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0045—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by vaporising a liquid return stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0057—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream after expansion of the liquid refrigerant stream with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0205—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level SCR refrigeration cascade
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F25J1/0239—Purification or treatment step being integrated between two refrigeration cycles of a refrigeration cascade, i.e. first cycle providing feed gas cooling and second cycle providing overhead gas cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0247—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 4 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/30—Processes or apparatus using separation by rectification using a side column in a single pressure column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/08—Cold compressor, i.e. suction of the gas at cryogenic temperature and generally without afterstage-cooler
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/20—Integrated compressor and process expander; Gear box arrangement; Multiple compressors on a common shaft
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/30—Dynamic liquid or hydraulic expansion with extraction of work, e.g. single phase or two-phase turbine
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/40—Vertical layout or arrangement of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, condensers, heat exchangers etc.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

الملخص : ق هذا الاختراع بعملية لإسالة غاز طبيعي liquefying natural gas مع إنتاج تيار سائل في نفس الوقت يحتوي في اغلبه على هيدروكربونات hydrocarbons أثقل من الميثان methane . وفي العملية يتم تبريد جزئي لتيار الغاز الطبيعي natural gas المراد إسالته . ويبرد التيار الأول ثانية لتكثيفه بأكمله إلى حد كبير ويمدد إلى ضغط متوسط ثم يمرر إلى عمود التقطير عند موضع تغذية أول بوسط العمود . وسيتم تمديد التيار الثاني أيضا إلى ضغط متوسط ثم يمرر إلى العمود عند موضع تغذية ثان بوسط العمود؟ ويتم سحب تيار التقطير من العمود أسفل نقطة التغذية من التيار الثاني ويبرد لتكثيف جزء منه علىالأقل لتكوين تيار ارتجاع. ويوجه جزء على الأقل منتيار الارتجاع إلى عمود التقطير كتغذية علوية له . وتحتوي الناتج السفلي من عمود التقطير هذا ، كما هو مفضل ، على معظم أي هيدروكربونات hydrocarbons أثقل من الميثان methane والتي بدون ذلك يمكن أن تقلل من نقاء الغاز الطبيعي المسال liquefied natural gas .ويتم ضغط تيار الغاز المتبقي من عمود التقطير إلى ضغط متوسط أعلى ، ويبرد تحت الضغط لتكثيفه ثم يمدد بعد ذلك إلى ضغط منخفض لتكوين تيار الغاز الطبيعي المسال.

Description

Y
‏إسالة غاز طبيعي‎
Natural gas liquefaction ‏الوصف الكامل‎ ‏خلفية الاختراع‎ ‏أو تيارات الغاز الغنية‎ natural gas ‏يتعلق هذا الاختراع بعملية لمعالجة الغاز الطبيعي‎ ‏ذو نقاوة‎ (LNG) 1100650 natural gas ‏الأأخرى لإنتاج تيار غاز طبيعي مسال‎ methane ‏بالميثان‎ ‎.methane ‏سائدة أثقل من الميثان‎ hydrocarbons ‏عالية و تيار يحتوي على هيدروكربونات‎ 0 يستخلص الغاز الطبيعي عادة من آبار محفورة في خزانات . وهو يحتوي عادة على نسبة كبيرة من الميثان ¢ أي ميثان يحتوي على ‎5٠‏ جزء مول في المائة من الغاز ‎gas‏ ‏وبناءاً على الخزان الجوفي المعين ؛ فان الغاز الطبيعي أيضا يحتوي على كميات أقل نسبياً من الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ الأكثر قلا ‎Jie‏ الايثان ‎ethane‏ والبروبان ‎propane‏ ‏والبيوتانات ‎butanes‏ والبنتانات ‎pentanes‏ وما تشابهها ؛ بالإضافة إلى الماء والهيدروجين gases ‏وغازات‎ carbon dioxide ‏وثاني أكسيد الكعربون‎ nitrogen ‏0:0880:رط والنيتروجين‎ ٠ ‏أخرى.‎ ويتم التعامل مع أكثر الغازات ‎gases‏ الطبيعية في الشكل الغازي . أن أكثر الطرق شيوعاً لنقل الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ من فوهة البثر إلى مصائنع معالجة الغاز ثم إلى مستهلكي الغاز الطبيعي عن طريق خطوط أنابيب نقل الغاز ذات الضغط العالي . وفي عدد من ‎١‏ الظروف ؛ على كل حال ؛ وجد أنه من الضروري و/أو المرغوب فيه إسالة الغاز الطبيي ‏سواء للنقل أو للاستخدام . وفي المواقع النائية ؛ على سبيل المثال ؛ لا يوجد عادة بنية تحتية ‏لخطوط الأنابيب تسمح ‎Jill‏ الملائم للغاز الطبيعي إلى السوق . وفي مثل هذه الحالات ؛ فان ‏الحجم المعين الأكثر قلة للغاز الطبيعي المسال ‎(LNG)‏ ذو الصلة بالغاز الطبيعي في الحالة ‏اف
7 ٍ الغازية يقلل بدرجة كبيرة من تكاليف النقل بالسماح بنقل الغز الطبيعي المسال ‎(LNG)‏ باستخدام سفن الشحن أو الناقلات. وهناك حالة أخرى تفضل إسالة الغاز الطبيعي وهي لاستخدامه كوقود للسيارات . ففي المناطق الحضرية الكبيرة يوجد أساطيل من الأوتوبيسات والعربات والشاحنات التي يمكن أن © تعمل بالغاز الطبيعي المسال ‎(LNG)‏ إذا كان هناك مصدر اقتصادي متاح للغاز الطبيعي المسال ‎(LNG)‏ . وهذه العربات التي تعمل بالغاز الطبيعي المسال ‎(LNG)‏ تسبب تلوث اقل للهواء بدرجة معقولة نظرا لطبيعة الاحتراق النظيفة للغاز الطبيعي مقارنة بالسيارات المشابهة التي تعمل بالجازولين ومحركات الديزل ‎diesel‏ والتي تحرق هيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ ذات وزن جزيئي أعلى . بالإضافة إلى ذلك ؛ فإذا كان الغاز الطبيعي المسال ‎(LNG)‏ ذو نقاوة مرتفعة ‎٠‏ (أي ذو نقاوة ميثان ‎methane‏ 90 مول في المائة أو أعلى) ؛ فان كمية ثاني أكسيد الكربون ‎le") carbon dioxide‏ التدفئة") الناتجة تكون اقل بدرجة معقولة نتيجة لنسبة الكربون : الهيدروجين ‎hydrogen‏ للميثان مقارنة بكل أنواع الوقود الهيدروكربوني ‎hydrocarbon‏ ‏الأخرى. ‏الوصف العام للاختراع ‎\o‏ والاختراع الحالي يتعلق عامة بإسالة ‎liquefaction‏ الغاز الطبيعي الذي ينتج كمنتج مصاحب ؛ تيار سائل يتكون أساساً من هيدروكربونات أثقل من الميثان ؛ مثل سوائل الغاز الطبيعي ‎(LNG) natural gas‏ التي تتكون من الايثان ‎ethane‏ والبروبان ‎propane‏ والبيوتانات ‎butanes‏ والمكونات الهيدروكربونية الأثقل وغاز البترول المسال ‎(LNG)‏ الذي يتكون من البروبان والبيوتانات ‎butanes‏ ومكونات الهيدروكربون الأثق ل ؛ أو ناتج التكثيف الذي ‎٠‏ يتكون من البيوتان ومكونات الهيدروكربون الأثقل ؛ وإنتاج التيار السائل منتج مصاحب له فائدتان هامتان : : ل
¢ الغاز الطبيعي المسال ‎(LNG)‏ له نقاوة ميثان عالية ؛ كما أن السائل المنتج المصاحب هو منتج ذو قيمة يمكن استخدامه للعديد من الأغراض الأخرى . أن التحليل التقليدي لتيار الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ المنتج طبقا لهذا الاختراع سوف يكون بنسبة جزئية تقريبية ¢ عبارة عن 784.7 ميثان و 797.9 إيثان ‎ethane‏ ومكونات ‎Co‏ أخرى و 4.9 بروبان ‎propane‏ ومكونات © وح و ‎7٠.١‏ ايزو - ‎7٠١١٠ siso-butane (Gen‏ بيوتان عادي ‎normal butane‏ و ‎A‏ .+ 7 بنتانات ‎pentanes :‏ 5 523 والباقي يتكون من النيتروجين ‎nitrogen‏ وثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ .
ويوجد أحياناً غازات ‎gases‏ تحتوي على الكبريت. وهناك عديد من الطرق المعروفة لإسالة الغاز الطبيعي . فعلى سبيل المثال ؛ انظر ‎Finn,‏ ‎Adrian J. , Grant L.
Johnson and Terry R.
Tomlinson "LNG Technology for Offshore and‏ ‎Mid-Scale Plants" Proceedings of the Seventy — Ninth Annual Conventions of the Gas ٠‏ ‎Processors Associations pp. 429-450 Atlanta, Georigia, March 13-15, 2000 and Kikkawa‏ ‎Yoshitsugi , Masaaki Ohishi , and Noriyshoshi Nozawa "Optimize the Power System of‏ ‎Baseload LNG Plant" , Proceedings of the Eighteenth Annual Conventions of the Gas‏ ‎٠4 - ١١ ¢ Processors Association, San Antonio, Texas,‏ مارس ‎Yeo)‏ - لتقدير و فحص ‎١‏ عدد هذه العمليات : والبراءات الأمريكية رقم ‎4440591١7‏ و 0750185 و ‎togovao‏ و ‎fvooY..‏ رو 417/7 و ممتضم و ‎OFToVE.‏ رو 014.4% 5 الجمملكه وححخلاحمكه ر 4 لامعلا 4 للااتتمر حتخكية و ىتات 5 ‎TIVAEVE‏ ‏و ‎7١11757657‏ و 0175و 75 91و ‎Bl TYVYAAY‏ 1م١811‏ و/51/؛ 177 31 و ‎BL TYEVOYY‏ و ‎calla‏ براءة الاختراع الأمريكية المعلق رقم 161780158 ‎٠‏ المقدم في ؛ يونيو ‎٠007‏ ءتصف أيضا العمليات ذات الصلة ‎Jay‏ هذه الطريق عامة الخطوات التي يتم بها تنقية الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ (بالتخلص من الماء والمكونات الغير مرغوب فيها ‎Jie‏ ثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ ومكونات الكبريت) وتبريده وتكثيفه
وتمديده . ويمكن إنجاز تبريد وتكثيف الغاز الطبيعي بطرق كثيرة مختلفة . وعملية "التبريد
التعاقبي" الذي يستخدم فيها التبادل الحراري للغاز الطبيعي مع مبردات مختلفة ذات
درجات متوالية الانخفاض ‎Jie‏ البروبان ‎propane‏ والايثان ‎ethane‏ والميثان ‎methane‏ . وكبديل
لذلك فان هذا التبادل الحراري يمكن إنجازه باستخدام غاز مبرد فردي بتبخير المبرد
© عند درجات ضغط مختلفة متعددة . وعملية "التبريد المتعدد ‎"lis Cl‏ الذي يستخدم فيه
التبادل الحراري للغاز الطبيعي مع واحد أو أكثر من موائع التبريد ؛ يتكون من مكونات
تبريد متعددة بدلا من سوائل التبريد الفردية ذات المكونات المتعددة . ويمكن إنجاز تمدد
الغاز الطبيعي عن طريق كل من ‎isenthalpically AED‏ المتساوي المحتوي الحراري
(باستخدام تمدد جول — طومسون ‎(Johle - Thomson‏ على سبيل ‎Ja‏ »وعن طريق duu ‏تمدد بالتشغيل) » على‎ turbine ‏المتساوية (باستخدام توربين‎ isentropically ‏الانتروبيا‎ ٠ . ‏المثال‎
وبغض النظر عن الطريقة المستخدمة لإسالة تيار الغاز الطبيعي ؛ فمن الشائع أن يتطلب
الأمر التخلص من جزء من الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ الأثقل من الميثان قبل إسالة التيار
الغني بالميثان . وهناك العديد من الأسباب لإزالة الهيدروكربونات وتشمل الحاجة إلى التحكم في
‎١‏ قيمة التسخين لتيار الغاز الطبيعي ‎(LNG)‏ وفي قيمة المكونات الهيدروكربونية ‎JE‏ هذه
‏كمنتجات في حد ذاتها . ولسوء الحظ انه لم يتم حتى الآن التركيز و توجيه الاهتمام الكافي
‏لفاعلية خطوة التخلص من الهيدروكربون.
‏وطبقاً للاختراع الحالي ؛ فقد وجد أن التكامل الدقيق لخطوة التخلص من الكربون
‏في عملية إسالة الغاز الطبيعي المسال ‎(LNG)‏ يمكن أن ينتج كل من الغاز الطبيعي المسال
‎(LNG) ٠٠‏ وينتج هيدروكربون أثقل سائل منفصل باستخدام طاقة اقل من العمليات السابقة في
‏هذا المجال . والاختراع الحالي ؛ بالرغم من قابليته للتطبيق والاستخدام في درجات ضغط
: أقل ؛ إلا انه مفيد خاصة عند معالجة غازات ‎gases‏ التغذية في مدى من 5800 إلى ‎psia ٠500‏ ‎Jb)‏ بوصة مربعة) ‎YVOA]‏ إلى ‎[kPa(a) ٠١747‏ أو أعلى. شرح مختصر للرسومات ولأجل فهم أفضل للاختراع الحالي ؛ يمكن الرجوع إلى الأمثلة والرسومات التالية . ‎oo‏ وبالرجوع إلى الرسومات : شكل ‎-١‏ يبين مخطط تدفق لوحدة إسالة غاز طبيعي ‎natural gas liquefaction‏ معد للإنتاج المشترك لغاز البترول المسال ‎(LPG)‏ طبقاً للاختراع الحالي. ‎—Y JRA‏ يبين مخطط بياني ‎As jal‏ انثالبية الضغط للميثان ‎methane‏ الذي يستخدم لتوضيح مميزات الاختراع الحالي عن العمليات السابقة في نفس المجال ؛ و ‎٠١‏ الأشكال 0 ‎Tc‏ او ‎A‏ توضح مخططات تدفق بيانية لوحدات إسالة الغز الطبيعي البديلة المعدة للإنتاج المشترك للسيل السائل طبقا للاختراع الحالي. والتفسيرات التالية للأشكال المذكورة أعلاه ؛ فان الأرقام والجداول تقدم لتلخيص معدلات التدفق محسوبة لأجل ظروف العملية التمثيلية . وفي الجداول الموضحة هنا ؛ فان قيم معدلات التدفق (بالأوزان الجزيئية في الساعة) قد تم تقريبها لأقرب رقم صحيح ‎١‏ _للملائمة . وتشمل معدلات التيار الكلية الموضحة في الجداول كل المكونات الغير الهيدروكربونية ‎hydrocarbon‏ وبالتالي فهي اكبر ‎Add‏ من مجموعة معدلات تدفق التيار للمكونات الهيدروكربونية . ودرجات الحرارة المبينة هي قيم تقريبية مقربة لأقرب درجة . ويجب ملاحظة أن حسابات تصميم العملية معدة لغرض مقارنة العمليات المبينة في الأرقام تقوم على افتراض عدم وجود تسرب حراري من (أو إلى) البيئة المحيطة ب (أو من) العملية . أن جودة مواد ‎Ys‏ العزل المتوفرة تجاريا تجعل ذلك افتراضا معقولا جدا والذي قام به تقليديا هؤلاء الخبراء في نفس المجال.
لا ولأجل الملائمة ¢ وضعت بارامترات ‎parameters‏ متغيرات العملية بكلا الوحدات البريطانية التقليدية وبوحدات النظام الدولي للوحدات ([6) . أن معدلات التدفق الجزيئي المبينة في الجداول يمكن تفسيرها أما بالمولات باوند ‎pound moles‏ في الساعة أو بالمولات كيلوجرام في الساعة. أن استهلاكات الطاقة الواردة بالقدرة الحصانية ‎(HP)‏ و/أو الوحدات الحرارية © البريطانية بالآلف للساعة ‎(MBTU / Hr)‏ المماثلة معدلات الدفق بالوزن الجزيئي المقررة بالمولات باوند ‎pound moles‏ في الساعة . أن استهلاكات الطاقة الواردة بالكيلووات ‎(kw)‏ ‎Alles‏ لمعدلات التدفق بالوزن الجزيئي المقرر بالمولات كيلو جرام ‎kilogram moles‏ في الساعة . ومعدلات الإنتاج الواردة . بالباوندات ‎pounds‏ في الساعة تكون مماثلة لمعدلات التدفق بالوزن الجزيئي المقررة بالمولات بأوند ‎pound moles‏ في الساعة . ومعدلات ‎ZL)‏ الواردة ‎٠‏ بالكيلو جرام للساعة تكون مماثلة لمعدلات التدفق الجزيئي المقررة بالمولات كيلو جرام في الساعة.
بالإشارة إلى الشكل ‎Tag)‏ بتوضيح العملية طبقا للاختراع الحالي حيث يرغب في إنتاج منتج .1161 مصاحب_يحتوي على غالبية البروبان ‎propane‏ والمكونات الأثقل في تيار ‎As‏ ‎Vo‏ الغاز الطبيعي . وفي هذا التقويم للاختراع الحالي ؛ فان الغاز الداخل يدخل الوحدة عند درجة حرارة ‎9٠0‏ "ف ‎YY]‏ درجة مئوية] وضغط ‎١785#‏ رطل بوصة مربعة ‎[kPa(a)8860]‏ كتيار ‎١‏ . وإذا كان الغاز الداخل يحتوي على تركيز ثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ و/أو مركبات كبريت تمنع تيارات المنتج من تلبية المواصفات ؛ يتم التخلص من هذه المكونات بواسطة المعالجة المسبقة الملائمة ‎lad‏ التغذية (غير مبينة) . وبالإضافة إلى ذلك ؛ يجفف تيار ‎2٠‏ التغذية ‎sale‏ لمنع تكون الماء (الثلج) تحت الظروف المتعلق بدرجات الحرارة المنخفضة . وقد تم
استخدام مجفف صلب في العادة لهذا الغرض.
ض 177
A
‏بواسطة التبادل الحراري مع‎ ٠١ ‏في جهاز التبادل الحراري‎ YY ‏ويتم تبريد تيار التغذية‎ ‏تيارات السوائل المبردة و سوائل الفصل الومضية عند -4 4ف [47"م] (تيار 4 أ) . ويلاحظ‎ ‏ممثل أما لعدة تبادلات حرارية فردية أو‎ ٠١ ‏انه في كل الحالات ؛ فان المبادل الحراري‎ ‏لمبادل حراري فردي متعدد المشاوير ؛ أو لأي اتجاه منها . (يتوقف قرار استخدام أكثر من‎ ‏؛ لكنها‎ Join ‏حراري واحد لخدمات التبريد الموضحة على عدد من العوامل والتي‎ dole ٠ ‏ليست مقصورة على ؛ معدل تدفق الغاز الداخل وحجم المبادل الحسراري ودرجات حرارة‎ ‏عند صفر ف (-18أم) وضغط‎ ١١ ‏أ جهاز الفصل‎ ©١ ‏التيار ؛ الخ) . ويدخل التيار المبرد‎ ‏من السائل المتكثف‎ (YY ‏حيث يتم فصل البخار (تيار‎ kPa(a) AMY ‏رطل بوصة مربعة‎ ١/4 (YY ‏(تيار‎ ‎٠١‏ ويقسم البخار (تيار ‎(FY‏ من جهاز الفصل ‎١١‏ إلى تيارين ‎WE‏ ؛ +7 مع احتواء التيار ‎YE‏ على حوالي 715 من البخار الكلي . ويفضل في بعض الظروف اتحاد التيار ‎YE‏ مع جزء من السائل المكثف (تيار ‎(VA‏ لتكوين تيار مجمع ‎YO‏ ؛ لكن في هذا العرض لا يوجد تدفق في التيار 4 . يمر التيار المتحد ‎Yo‏ من خلال المبادل الحراري ‎١"‏ في علاقة تبادل حراري مع التيار المبرد ‎VY‏ ه وتيار التقطير السائل 40 مما ينتج عنه تبريد وتكثيف كبير ‎٠‏ ا ‎٠ fre Jal‏ ويتم عمل تمديد ومضي للتيار ‎Fe Lala casa)‏ عنذ -196 ف ‎(YA)‏ ‏خلال جهاز تمديد ملام ‎Jie‏ صمام تمديد ‎VE‏ إلى الضغط التشغيلي (تقريباً £10 رطل بوصة مربعة) ‎YY kPa(@)]‏ ] لبرج التقطير التجزيئي ‎١9‏ . وأثناء التمديد يتبخر جزء من التيار خلال التمدد مما ينتج عنه تبريد التيار الكلي. وفي العملية الموضحة في شكل ‎١‏ ؛ فان التيار المتمدد ©“ ب الذي يترك صمام التمدد ‎VE‏ يصل إلى درجة حرارة ‎١8-‏ ف ‎(a AY)‏ ثم ‎Ye‏ يمرر بعد ذلك و يضاف عند موضع تغذية متوسط علوي في قسم ‎Gall‏ أببرج ‏التقطير التجزيئي ‎NA‏
; وتدخل نسبة ال 785 المتبقية من البخار من جهاز الفصل ‎١١‏ (التيار ‎(FY‏ ‎All‏ تمدد تشغيلي ‎١١‏ والتي تستخلص فيها الطاقة الميكانيكية من هذا الجزء من تغنذية الضغط العالي . وتقوم الآلة ‎١١‏ بتمديد البخار بطريقة متساوية الضغط إلى الضغط التشغيلي للبرج مع تبريد تمدد العمل للتيار المتمدد © أ إلى درجة حرارة تقريبا -76 ف
JAS = Av ‏م) والممددات التقليدية المتوفرة تجارياً قادرة على استخلاص نسبة‎ +١<-( ‏ويستنخدم الناتج‎ . Me ‏من الناتج المتاح نظرياً في تمدد انتروبي متساوي‎ ‏والذي يمكن استخدامه لإعادة‎ (V1 ‏لتشغيل ضاغط الطرد المركزي (مثل بند‎ sale ‏المستخلص‎ ‏ضغط غاز فوهة البرج (تيار £9( على سبيل المثال . ويمرر التيار المتمدد والمتكثشف‎ ‏عند نقطة تغذية‎ ١9 ‏أ في عمود التقطير‎ ١9 ‏جزئيا © أ كتغذية إلى قسم الامتصاص‎ ‎٠‏ سفلية بمنتصف العمود . ويتم تمديد ومضي للتيار ‎VA‏ وهو الجزء المتبقي من سائل جهاز الفصل (تيار ‎(FY‏ لأعلى ‎SB‏ من ضغط التشغيل لمزيل الإيثان ‎٠9 ethane‏ ؛ بواسطة صمام التمديد ‎VY‏ مع تبريد التيار 4“ إلى -4؛ ف (-؟؟ م) (تيار © أ ) قبل أن يوفر التبريد لغاز التغذية ‎Jalal‏ كما وصف سابقاً . ويدخل تيار 34 ب الآن عند ‎Ao‏ ف (74م) : عندئذ في قسم التفصيل ‎١4‏ ب بمزيل الميثان ‎١9 methane‏ عند نقطة تغذية سفلية ثانية ‎١‏ بمنتصف العمود. ‏ومزيل الإيثان في برج التقطير الجزيئي ‎١4‏ هو عمود تقطير تقليدي يحتوي على مجموعة من الصواني المتباعدة المسافات رأسيا ؛ ومهد واحد أو أكثر مدعم أو بعض صواني مجمعة وحشوات تدعيم . وكما هي الحالة عادة في وحدات معالجة الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ ؛ فقد يتكون برج التقطير الجزيئي من قنمين . اقسم الامتصاص (التقويم) ‎YL‏ العلوي ‎IV‏ (يحتوي على الصواني أو الحشوات الدعامية لتوفير التلامس اللازم بين جزء ‏البخار من التيار الممدد © الصاعد إلى أعلى والسائل البارد الهابط إلى أسفل لتكثيف ‏وامتصاص الإيثان ‎ethane‏ والبروبان ‎propane‏ والمكونات الأثقل ؛ وقسم التتصيل السفلي ا
ب يحتوي على الصواني و/أو الحشوات الدعامية لتوفير التلامس اللازم بيم السوائل الهابطة إلى أسفل والأبخرة الصاعدة إلى أعلى . ويشمل قسم التنصيل أيضاً واحد أو أكثشر من مراحل إعادة الغليان (مثل مراحل إعادة الغليان ‎)٠١‏ والذي يسخن ويبخر جزء من السوائل المتدفقة لأسفل العمود لتوفير أبخرة التنصيل والتي تتدفق لأعلى العمود لتتصيل الناتج ‎oo‏ السائل والتيار ‎4١‏ ؛ من الميثان و المكونات الأخف . ويخرج تيار الناتج السائل ١؛‏ من قاع مزيل الميثان ‎١١9‏ عند ١٠٠”ف‏ )2711( على أساس المواصفات التقليدية لنسبة الميثان إلى الإيثان ‎ethane‏ والتي تساوي ‎٠: ٠‏ على أساس جزي جرامي في ناتج القاع . ويخرج تيار التقطير العلوي ‎١7‏ المحتوي في اغلبه على ميثان ‎methane‏ ومكونات اخف من قمة مزيل الميثان
14 عند ‎Ve A-‏ ف ‎(AVAS)‏ . ويخرج تيار المنتج السائل ١؛‏ من أسفل . ‎٠١‏ ويتم سحب جزء من بخار التقطير (تيار 47) من المنقطة العلوية ‎andy‏ التتصسيل 4 ب . ويبرد هذا التيار من ‎Ao‏ ف )700( إلى ‎Cis (VA) GY a=‏ جزئياً (تيار 7؛أ) في مبادل حرارة ‎VY‏ بتبادل الحرارة مع تيار مبرد 7/اه و تيار تقطير سائل 560 . ويحفظ ضغط التشغيل في فاصل ارتجاع ‎YY‏ (711؛ رطل بوصة مربعة) [7187 ‎(a) kpa‏ ] عند ضغط أقل ‎pe SLE‏ ضغط تشغيل مزيل الميشان ‎١4‏ . ويوفر هذا قوة إدارة دافعة ‎Vo‏ والتي تسبب تدفق تيار بخار التقطير ‎£Y‏ خلال مبادل الحرارة ‎VY‏ ومنه إلى فاصسل الارتجاع ‎YY‏ حيث يتم فصل السائل المكتشف (تيار ؛؛) من أي بخار غير ‎Cia‏ ‏(تيار ؛) . ويتحد ‎Lal‏ 7؛ مع تيار بخار التاقطير (تيار ‎(YY‏ الخارج من المنطقة العليا بقسم الامتصاص ‎1A‏ من مزيل الميثان ‎١4‏ لتكوين تيار غاز متبقي بارد 58 عند
(SYA) GV A= ‏ويتم ضخ السائل المكثف (تيار ؛ ؛) إلى ضغط أخف بواسطة مضخة 77 ؛ حيث ينقسم‎ ٠ ‏إلى جزأين . الجزء الأول وهو التيار 46 يوجه إلى‎ (VA) ‏ف‎ ٠١ ‏التيار ؛؛ أ عند‎ ‏لكي يقوم بوظيفة‎ ١1 methane ‏بمزيل الميثان‎ Na ‏المنطقة الععلوية من قسم الامتصاص‎
١
السائل البارد الذي يتلامس مع الأبخرة الصاعدة إلى أعلى خلال قسم الامتصاص . ويمر الجزء الثاني إلى المنطقة العلوية من قسم التنصيل ‎١9‏ ب بمزيل ‎id‏ كتيار
ارتجاع ‎LET‏ ‏ويتم سحب تيار التقطير السائل £0 من منقطة سفلية بقسم الامتصساص 11 ‎Oa‏ ‎٠‏ _مزيل الميثان ‎٠9‏ ويوجه إلى مبادل حرارة ‎١“‏ حيث يسخن نظراً لأنه يوفر برودة لتيار
بخار التقطير ؟؟ و التيار المتحد ‎Yo‏ وعامل اتبريد (تيار ‎(IVY‏ . ويسخن تيار التقطير السائل من -4لاف (-27ام) إلى ‎Yam‏ ف ‎(a VAT)‏ مع تبخير جزئي ‎TE lal‏ قبل إمراره كتغذية منتصف عمود إلى قسم التتصيل 4٠ب‏ في مزيل الميثان 19.
‎٠١‏ ويتم تدفئة الغاز البارد ‎nd‏ (ثيار ‎(EY‏ إلى 44 ف ‎VE)‏ م) في مبادل حراري ‎YE‏ ويسحب ‎Mae‏ جزء (تيار ‎($A‏ للعمل كغاز وقود للوحدة . (يتم تحديد كمية غاز الوقود التي يجب أن تسحب بدرجة كبيرة طبقاً للوقود المطلوب للمحركات و/أو التوربينات ‎turbines‏ التي تشغل مكابس الغاز في الوحدة ؛ مثل مكابس سوائل لتبريد ‎CTT + 4‏ 18 في هذا المثال) . ويضغط الجزء المتبقي من البخار المدفاً المتبقي
‎١٠‏ (ثيار 9؛) بواسطة المكبس ‎١١‏ والذي يشغله آلات التمديد ‎١5‏ ؛ ‎CTY‏ 17 . وبعد التبريد إلى ‎٠٠١‏ ف (8”م) في مبرد تصريف ‎YO‏ ويتم تبريد ‎Sal‏ (9؛ب) إلى
‏| -9 ف (-19 م) في مبادل حراري ‎YE‏ بواسطة تبادل مستعرض مع البغار البارد ؛ تيار 497 . ثم يدخل التيار 49؛ج في المبادل الحراري ‎٠١‏ ويبرد مرة أخرى بواسطة
‏3 التيار المبرد ‎VY‏ د إلى درجة = ‎YO‏ ف ‎(a ١١-(‏ لتكثيفه وتبريده تبريداً إضافاً ؛ وهكذا بدخل ماكينة تمدد العمل ‎7١‏ حيث يتم استخلاص الطاقة الميكانيكية من التيار . وتقوم الماكينة ‎6١‏ بتمديد التيار السائل 4؛د تمدداً إضافياً متساوي الضصسغط من
‏ا
ضغط يقاس بحوالي 774 رطل بوصة مربعة ]4399 ‎[kPa(a)‏ إلى ضغط تخزين — ‎LNG‏ )10.0 رطل بوصة مربعة ]107 ‎([kPa(a)‏ ؛ أعلى من الضغط الجبوي بمعدل طفيف . ويقوم الشغل الممدد بتمديد التيار £4 ه تقريباً إلى درجة حرارة ‎75١7‏ ف )1110 م) ؛ وعليه يتم توجيهه إلى مستودع تخزين ال ‎TY LNG‏ والذي يحتوي على منتج ال
‎ING ©‏ (تيار +0( ويتم الحصول على كل التبريد للتيار £9 ج و جزء من التبريد للتيارات ‎EY sve‏ ‎١‏ عن طريق دائرة تبريد حلقية مغلقة . ويتكون سائل التشغيل لدورة التبريد هذه من خليط من الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ والنيتروجيسن ‎nitrogen‏ « مع تركيب الخليط المعدل حسب الحاجة للحصول على درجة التبريد المطلوبة ؛ بينما يتم ‎GAS‏ ‎٠‏ عند ضغط معقول باستخدام وسط التبريد المتاح . وفي هذه الحالة تم افقراض حدوث التكثيف باستخدام الماء المبرد ؛ وبذلك فالخليط المبرد الذي يتكون من نيتروجين ‎nitrogen‏ » وميثان ‎methane‏ » و إيثان ‎ethane‏ وبروبان ‎propane‏ وهيدروكربونات أثقل يستخدم في محاكاة العملية في الشكل ‎)١(‏ . والنسبة الجزيئية الجرامية التقريبية لتركيب التيار هي 77109 نيتروجين ‎nitrogen‏ و 5008 ميثان و 7.8 إيثان و 8.7 بروبان ؛ والباقي من الهيدروكربونات
‎| ‏الأتثقل.‎ ٠ ‏ضغط‎ IN FA) ‏ف‎ ٠٠١ ‏من مبرد التفريغ 4 عند درجة‎ VY ‏ويخرج التيار المبرد‎ ‏ويبرد إلى‎ ٠١ ‏ثم يدخل المبادل الحراري‎ [kPa(a) 4158] ‏رطل بوصة مربعة‎ ٠١١ ‏ف (-71 م) ويتم تكثيفه تكثيفاً جزئياً بواسطة التيار المتمدد المبرد والمدفاً جزئياً‎ Yom ‏؛ تم افقراض أن هذه التيارات‎ ١ ‏وبواسطة تيارات مبردة أخرى . ولمحاكاة الشكل‎ IV) ‏المبردة الأخرى مبردات بروبان ذات جودة تجارية عند ثلاث مستيات مختلفة من‎ YL ‏إلى المبادل‎ IVY ‏الضغط ودرجة الحرارة . ثم يدخل التيار المبرد المكثف جزئياً‎ —a Vv) ‏بواسطة تيار مبرد متمدد مدفاً جزئياً‎ (+ YA) ean ‏لتبريد إلى‎ VY ‏الحراري‎
‎YY
\Y ‏ب) . ويكثف المبرد ثم يتم تبريده تبريداً إضافياً‎ ١١ ‏لزيادة تكثيف التيار المبرد (تيار‎
AVY ‏بواسطة التيار المبرد المتمصند‎ ٠١ ‏م) في المبادل الحراري‎ ٠١-( ‏إلى -787 ف‎ ‏ج إلى ماكينة تمدد تشغيل 7+ حيث يتم‎ VY ‏ويدخل تيار السائل المبرد تبريداً إضافياً‎ ‏استخلاص الطاقة الميكانيكية من التيار أثتاء تمدده بوفرة وبشكل متساوي الضغط‎ ‏رطل بوصسة ض‎ VE ‏إلى حوالي‎ [KPa(a) 4040] ‏رطل بوصة مربعة‎ OAT ‏من ضغط حوالي‎ © ‏وأشاء التمدد يتبخر جزء من التيار ؛ فينتج عن ذلك تبسريد‎ . [kPa(a) 234[ ‏مربعة‎ ‏د‎ ١ ‏؛ ثم يدغل التيار المتمدد‎ (av) Jal) (pV) ‏بأكمله إلى -767 ف‎ a ‏حيث يوفر التبريد للتيار 4؛ج والتيار‎ ٠١ ‏و‎ ١“ ‏و‎ 6١ ‏مرة أخرى إلى المبادلات الحرارية‎ ‏تم تبخرها وتسخينها فوق درجة‎ )بال١‎ IVY ‏؛‎ 7١ ‏والتيار المبرد (تيارات‎ £Y ‏والتيار‎ ve ‏حرارة التسخين.‎ ٠ ٠١ ‏المسخن فوق درجة التسخين من المبادل الحراري‎ (OV) ‏ويخرج بخار التيار المبرد‎ ‏رطل بوصسة‎ TY ‏إلى درجة‎ dale ‏م) ويتم ضغطه على ثلاث‎ TE) ‏عند درجة 47 ف‎ ‏وتشغيل كل مرحلة من مراحل الضغط الثلاثة (إضواغط تبريد‎ . [kPa(a) 4254] ‏مربعة‎ ‎)19 ‏و + و 18) بواسطة مصدر طاقة إضافي يليه مبرد (مبردات التفريغ 158 و 17و‎ 4 ‏من مبرد التفريغ 9 إلى المبادل الحراري‎ VY ‏الإزالة حرارة الضغط . ويرجع التيار المضغوط‎ ١ ‏ليكمل الدورة.‎ ٠ ١ ‏وتم توضيح ملخص لمعدلات تدفق التيار واستهلاك الطاقة للعملية الموضحة بالشكل‎ ‏في الجدول التالي:‎ "٠١ ‏جدول‎ ‎ns ٠ ‏ملخص لتدفق التيار رطل / مول / ساعة (كلج / مول / ساعة)‎ ey | roma | gu | ‏لان‎ | gw | ‏ير‎
Ve
Cw . ‏له العا هنا »ا‎ ‏لجا قا أ نا اي اب‎ ‏ل‎ ‎ ‎Mme | ‏ها ا‎ ow [es an | noe [eee « ‏ا .ا‎ eee [oe ‏أ«‎ ‎Con | ‏”ا نا‎ Tem a
IP ET I EV ‏ال‎ ‎NGL ‏المسترجع من‎ / 7.5 ‏إيثان‎ ‎744.07 ‏بروبان‎ ‏بيوتانات + يمل هر‎ ° (Rela / ‏رطل / ساعة 7416.777 كلج‎ YET. YOY ‏معدل الإنتاج‎ ‏ا‎ vo
LNG ‏منتج‎ ‏كلج / ساعة)‎ 179.113( del / ‏معدل الإنتاج 17.17 رطل‎ ‏النقاء * 78م‎ (MJ ‏مسا‎ ١7 ٠١( BTU/SCF 4£1.+ ‏قيمة تسخين اقل‎ ‏القدرة‎ ٠ (KW Yoo.41Y) HP 4£.ATA ‏الضغط المبرد‎ (KW 41.470( ‏ضغط البروبان 67 ل‎ (KW 597. 7957( ‏الضغط الكلي ا‎ ‏الحرارة المستخدمة‎ (KW Yo.AAA) | ‏ساعة‎ [MBTU ١.857 ‏غلاية إعادة الغلي لإزالة الميثان‎ ٠ ‏(تعتمد على معدلات تدفق غير كاملة)‎ ‏بشكل نموذجي باستخدام "الاستهلاك‎ BING ‏إن كفاءة عمليات إنتاج‎ ‏النوعي للطاقة' المطلوب والذي يمثل : نسبة قوة ضغ التبريد الكلي إلى‎
Dla ‏المعدل الكلي لإنتاج السائل وتشضير المعلومات المنتشورة عن‎ ‏توضح مدى ما بين‎ ING ‏النوعي للطاقة لصالح العمليات الفنية سابقة لإنتاج‎ ١٠ ‏والذي يعتقد‎ » 0.182 HP-Hr/Lb [0.300 KW-Hr/Kg] ‏إلى‎ 0.168 HP-Hr [0.276 KW-Hr/Kg] ‏يوم في السنة لإنتاج الوحدة الصناعية‎ YE ‏انه يعتمد على عامل سريان التيار لمدة‎ ‏موضوع‎ ١ ‏وعلى نفس القاعدة ؛ فإن الاستهلاك النوعي للطاقة لتجسيد الشكل‎ . LNG ‏من‎ ‏مما يعطي تحسين للعائد‎ 0.148HP-Hr Lb [0.229 KW-Hr/Kg] ‏الاختراع الحالي المقدم يكون‎ ‏أكثر من العمليات الفنية السابقة.‎ 77١ -7١ ‏يقدر ب‎ ٠ ‏وهناك عاملان أساسيان يرجع إليها الكفاءة المحسنة لهذا الاختراع . ويمكن فهم العامل‎ ‏لعملية الإسالة عندما يم تطبيقها على تيار‎ thermodynamics ‏الأول باختيار الديناميكية الحرارية‎
غاز ذو ضغط عالي كمثل الذي تم دراسته في هذا المثال . وبما أن المكون الأساسي لهذا التيار هو الميثان ‎methane‏ ؛ فيمكن استخدام الخصائص الديناميكية الحرارية للميثان لأغراض مقارنة
دورة الإسالة التي يتم توظيفها في العمليات الفنية السابقة في مقابل الدورة المستخدمة في هذا 0 ‎٠‏ ‏الاختراع . ويحتوي الشكل ¥ على مخطط ‎shal‏ المحتوى الحراري لضغط الميثان وفي معظم ‎o‏ دورات الإسالة ‎liquefaction‏ الفنية السابقة ؛ يكتمل كل التبريد لتيار الغاز ‎gas‏ بينما يكون التيار عند ضغط مرتفع (مسار أ - ب) وهكذا فان التيار إذن يتمدد (مسار ب - ج) إلى ضغط وعاء تخزين ال ‎ING‏ (أكبر من الضغط الجوي بمعدل طفيف) . وخطوة التمدد هذه ربما توظف ماكينة تمدد العمل ؛ والتي يمكنها أن تسترجع ما قيمته ‎VO‏ - 7860 من العمل المتاح نظريا في تمدد مثالي متساوي الانتروبيا ‎isentropic‏ . وبغرض التبسيط يتم عرض ‎٠‏ تتمدد كامل متساوي الانتروبيا ‎isentropic‏ (للمسار ب - ج) في شكل ؟ . وبالرغم من ذلك فان تقليل المحتوى الحراري الذي حصلنا عليه بواسطة تمدد العمل يكون صغيراً جداً ؛ لان خطوط درجة التعادل الحراري الثابتة تكون تقريباً رأسية في منطقة السائل الخاصة بمخطط
الطور. ويتم مقارنة هذا الآن بدورة الإسالة للاختراع الحالي بعد تبريد جزئي عند 0 ضغط عالي (مسار أ - أ ) ؛ فيتمدد تيار الغاز بالتشغيل (مسار أ - أ) إلى ضغط متوسط . (ومرة أخرى ؛ يتم عرض تمدد كامل متساوي الانتروبيا بغرض التبسيط)ء ويكتمل الباقي من عملية التبريد عند ضغط متوسط (مسار أ - ب)؛ وعندئذ يتمصدد التيار (إمسار ب - ج) إلى ضغط وعاء تخزين ال ‎ING‏ . وبما أن خطوط درجة التعادل الحراري الثابتة ‎Jud‏ بشدة أق ل في منطقة البخار في مخطط الطور ؛ فإننا ‎٠‏ نحصل على محتوى حراري أقل بكثير بشكل عام ؛ بواسطة الخطوة الأولى لتمدد التشغيل (مسار أ - أ ) في الاختراع الحالي . وهكذا فإن كمية التبريد الكلي المطلوبة لال
لا للاختراع الحالي (مجموع المسارات أ - أ و أ - ب) تكون أقل من التبريد (وبالتالي ضغط التبريد) المطلوب لإسالة تيار الغاز. أما العامل الثاني الذي يوضح الكفاءة المحسنة للاختراع الحالي فهو الأداء الأعلى لنظم تقطير الهيدروكربون عند ضغوط تشغيل أقل ويتم إجراء خطوة إزالة الهيدروكربون ‎٠‏ في معظم عمليات الفن السابق . عند ضغط مرتفع عادة باستخدام عمود غسل يستخدم سائل هيدروكربون بارد كتيار ماص لإزالة الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ الأثقل من تيار الغاز الداخل . وتشغيل عمود الغسل عند ضغط عالي لا يكون فعالا بدرجة كافية ؛ حيث أن ينتج عنه امتصاص مصاحب لجزء كبير من الميثان ‎methane‏ والإيثان ‎ethane‏ من تيار الغاز ؛ والذي لابد من إزالته لاحقا من السائل الماص و تبريده ليصبح جزءاً من منتج ال ‎LNG‏ وتتم ‎٠‏ خطوة إزالة الهيدروكربون في الاختراع الحالي عند ضغط متوسط ؛ حيث يكون تعادل أو توازن البخار - السائل أكثر ملائمة ؛ ينتج ‎die‏ استرجاع فعال جدا للهيدروكربونات الأثقل المطلوبة لتيار السائل الذي تم إنتاجه في نفس الوقت. تجسيدات أخرى سوف يتفهم المهرة في هذا المجال أن الاختراع الحالي يمكن تكييفه مع كل أنواع ‎١‏ وحدات ‎Al‏ ال ‎ING‏ ليسمح بإنتاج تيار مشترك من .1101 وتيار ‎«LPG‏ أو تيار مكثف في نفس الوقت ؛ حسب أفضل ما يناسب الاحتياجات في موقع محدد للوحدة الصناعية . كما انه سوف يكون من المفهوم أيضاً انه يمكن استخدام مجموعة متتوعة من أشكال العملية لاسترجاع تيار السائل المشترك المنتج في نفس الوقت . كما انه يمكن تكييف ‎Copa)‏ ‏الحالي لاسترجاع تيار ‎NGL‏ يحتوي على جزء أكبر كثيراً من مكونات :© الموجودة في غاز التغذية ؛ لاسترجاع تيار ‎LPG‏ يحتوي فقط على وت والمكونات الأثقل الموجودة في غاز التغذية ؛ أو لاسترجاع تيار مكثف يحتوي فقط على ‎Cp‏ ومكونات أثقل
YA
‏مشترك في نفس الوقت يحتوي فقط على جزء‎ NGL ‏من ناتج‎ Yau ‏موجودة في غاز التغذية ؛‎ ‏كما تم وصفه فيما قبل.‎ Cp ‏متوسط من مكونات‎ ‏وهذا الاختراع مميز بصفة خاصة عن عمليات الفن السابق عندما يكون الاسترجاع‎
JE ‏الجزئي فقط لمكونات ,© في غاز التغذية مرغوباً فيه مع حجز مكونات بن والمكونات‎ ls ‏مرتفع‎ Ca ‏يسمح باستمرار استرجاع جزء‎ ١ ‏حيث أن تيار الارتجاع £0 في تجسيد شكل‎ 0
Ca ‏بصرف النظر عن مستوى استرجاع الجزء‎ ‏ووفقاً لهذا الاختراع. يفضل بوجه عام تصميم قسم لامتصاص (المعالجة) بمزيل‎ ‏الميثان لكي يحتوي على مراحل فصل نظرية متعددة . ومع ذلك ؛ يمكن تحقيق فوائد هذا‎ ‏الاختراع بأقل عدد لا يزيد عن مرحلة واحدة من المراحل النظرية ؛ ومن المعتقد أن ما‎ ‏يكافئ أو يساوي مرحلة نظرية جزيئية يمكن أن يسمح بتحقيق هذه الفوائد . وعلى سبيل‎ ٠ ‏المثال + يمكن خلط أو تجميع كل أو جزء من السائل المتكثف الذي جرى ضخه‎ ‏وكل أو جزء من التيار الممدد المتكثف إلى حد‎ YY ‏(تيار ؛؛أ) والخارج من فاصل الارتجاع‎ ‏(كما في مجموعة الأنابيب التي توصل صمام التمدد‎ VE ‏كبير “ب من صمام التمدد‎ ‏بمزيل الميثان) وإذا تم الاختلاط المتبادل جيداً ¢ فان الأبخرة والسوائل سوف تختلط معا‎ . ‏وتنفصل وفقاً للمواد الطيارة النسبية بالمكونات المختلفة من التيارات الإجمالية المجمعة‎ ١
Ls ‏وسوف يعتير أن الاختلاط المشترك للتيارين ؛ لأغراض هذا الاختراع ؛ يكون أو‎ ‏امتصاص.‎ aud dic ¢ ‏التجسيد المفضل لهذا الاختراع في ظروف التشضغيل الموضحة‎ ١ ‏ويمثل شكل‎ ‏تجسيدات بديلة لهذا الاختراع والتي يمكن أو تؤخذ في‎ A ‏وتوضح الأشكال ؟ إلى‎ ‏الاعتبار لاستخدام معين . واعتماداً على كمية الهيدروكربونات الأثقل في غاز التغذية‎ YL ‏؛‎ ٠١ ‏الحرارة‎ dale ‏الخارج من‎ PY ‏وضغط غاز التغذية ؛ فإن تيار التغذية المبرد‎ ‏وبما لا يكون محتويا على أي سائل (لأنه يكون أعلى من نقطة الندى الخاصة به ؛ أو‎ ‏جل‎
V4 ‏لأنه يكون أعلى ضغط التكثف الحرج الخاص 4( . وفي تلك الحالات لا يكون الفاصل‎ ‏مطلوباً . ويمكن أن ينقسم تيار التغذية المبرد إلى‎ A ‏و © إلى‎ ١ ‏المبين في الأشكال‎ ١ ‏جهاز تمدد‎ Uo (VE LW) ‏والتي يمكن أن تتدفق إلى مبادل حراري‎ ©“ VE ‏تيارات‎ ‎No ‏مثل آلية تحقيق التمدد‎ (YL) ‏مناسب‎ ‏جزئياً ويستعمل ناتج‎ £Y ‏وكما سبق إيضاحه يكثف تيار بخار التقطير‎ ‏من الأبخرة‎ dail ‏التكثيف الناتج لامتصاص مكونات © والمكونات الأثقل ذات‎
JE) 14 methane ‏أ من مزيل الميثان‎ ١9 ‏المتصاعدة خلال قسم الامتصاص‎ ‎١‏ و ؛ إلى ‎f(A‏ عمود الامتصاص ‎VA‏ (شكل ©) . ومع ذلك ؛ لا يكون هذا الاختراع ض محدود بهذا التجسيد . وقد يكون من المفضل ؛ على سبيل المثال ؛ أن يعالج فقط ‎٠‏ جزء من هذه الأبخرة بهذه الكيفية ؛ أو يستعمل جزء من ناتج التكفف كعاملل امتصاص ؛ في الحالات التي ‎led‏ يجب ؛ لاعتبارات تصميم أخرى ؛ أن يتم تحويل أجزاء من الأبخرة أو ناتج التكثف إلى مسار جانبي من قسم الامتصاص ‎١9‏ أ بمزيل الميثان 9٠؛‏ ويمكن أن تساعد بعض الحالات على التكثف الكامل ‎You‏ من التكثف الجزئي ‏| لتيار التقطير ‎EY‏ في مبادل الحرارة ‎VY‏ وقد يكون من المفضل في حالات أخرى ‎١‏ أن تيار التقطير 7؛ يكون تيار بخار إجمالي جانبي من عمود تكسير ‎Yu ١49‏ من تيار بخار جانبي جزئي . وعند تنفيذ هذا الاختراع ؛ يكون هناك بالضرورة فرق ضغط ‎Jin‏ بين مزيل الميشان ‎VA‏ وفاصل الارتجاع 7؟ الذي يجب أو يوؤخذ في ‎٠‏ ‏الاعتبار . وإذا مر تيار بخار التقطير ‎£Y‏ خلال مبادل الحرارة ‎VF‏ وإلى داخل فامسل الارتجاع ‎YY‏ دون زيادة في الضغط » فان فاصل الارتجاع سوف يتعرض ‎XY.‏ بالضرورة لضغط تشغيل أقل ‎OB‏ من ضغط تشغيل مزيل الميثان ‎١19‏ . وفي هذه ‎ALS)‏ يمكن ضخ التيار السائل المسحوب من فاصل الارتجاع إلى وضع التغذية الخاص به في مزيل الميثان . والبديل لذلك أن يتخدم جهاز نفخ دافع لتيار
' بخار التقطير ؟؛ لزيادة أو رفع ضغط التشغيل في مبادل الحرارة ‎VF‏ وفاصل الارتجاع ‎YY‏ بدرجة كبيرة بحيث يمكن إمرار التيار السائل £8 إلى مزيل الميثشان ‎VE‏ دون ضخ. ولا يحتاج سائل الضغط المرتفعة (تيار © في أشكال ‎١‏ و “ إلى 8) إلى أن يتم © تمديده وتغذيته إلى مواضع أو ‎Ak‏ تغذية بوسط العمود على عمود التقطير ‎me Yayo‏ ذلك ؛ يمكن خلط أو تجميعه بأكمله أو جزء منه مع جزء البخار من الفاصل (تيار ‎(FE‏ ‏المتتفق إلى مبادل الحراري ‎١“‏ . (ويوضح ذلك بالتيار المتقطع 8 في أشكال ‎١‏ و ” إلى ‎A‏ . ويمكن أن يتم تمديد أي جزء متبقي من السائل خلال جهاز تمدد مناسب ؛ مثل صمام عدد أو آلة تمدد ؛ ويمرر إلى نقطة تغذية بوسط العمود على عمود التقطير ‎٠‏ (ثيار #4 ب في ‎١ Jaf‏ و * إلى ‎(A‏ . ويمكن ‎Lad‏ أن يستعمل تيار 4 في أشكال ‎١‏ و “ إلى + لتبريد الغاز الداخل أو لهطوه تبادل حرارة أخرى قبل أو بعد خطوة التهصدد قبل التدفق إلى مزيل الميثان كما هو مبين بالتيار المتقطع 34 أ . في ‎deal‏ ١و‏ +
A
ووفقاً لهذا الاختراع ؛ يمكن ‎of‏ يتحقق انقسام تيار التذية البخاري بعدة طرق . وفي ‎١‏ عمليات الأشكال ‎١‏ و “ إلى ‎cA‏ يحدث انقسام البخار بعد تبريد و فصل أي سوائل تكون قد تكونت ويمكن أن يحدث انقسام لغاز الضغط المرتفع ؛ مع ذلك قبل تبريد الغاز الداخل أو بعد تبريد للغاز وقبل أي مراحل فصل . وفي بعض التجسيدات ؛ يمكن أن يحدث انقسام للبخار في فاصل. ويوضح شكل * برج تكسير مركب من وعاءين ؛ في شكل عمود امتصاص ‎VA‏ ‎٠‏ وعمود تتصيل ‎١4‏ . وفي هذه الحالات ؛ يمكن أن ينقسم البخار العكلوي (تيار ‎(OF‏ من عمود التتصيل ‎١9 stripper‏ إلى جزأين . ويوجه ‎asl‏ الجزأين (تيار ‎(£Y‏ إلى مبادل حرارة ‎١“‏ ‏لأحداث ارتجاع لعمود الامتصاص ‎VA‏ كما سبق وصفه . وأي جزء متبقي (تيار ‎(0f‏ يتدفق
71 ا إلى القسم السفلي من عمود الامتصاص ‎١“‏ لكي يتلامس بواسطة تيار ممدد متكثف إلى حد كبير ‎To‏ ب وسائل ارتجاع (تيار £0( . وتستعمل مضخة ١؟‏ لدفع السوائل (تيار )0( من قاع عمود الامتصاص ‎VA‏ إلى ‎Ad‏ عمود التنصيل ‎١9 stripper‏ لكي يعمل البرجان بكفاءة كجهاز أو نظام تقطير واحد . وسوف يتوقف القرار الذي سيتم بموجه أما تركيب برج التكسير م كوعاء وحيد ‎Ji)‏ مزيل الميثان ‎١9‏ في أشكال ‎١‏ و ؛ إلى ‎(A‏ أو أوعية متعددة ؛ على عدد من العوامل مثل حجم الوحدة والمسافة إلى معدات التصنيع ؛ إلى آخره. وفي بعض الحالات قد يكون من المفضل سحب كل تيار التقطير السائل البارد ‎Eo‏ ‏للخارج من قسم الامتصاص ‎١١١‏ في أشكال ‎١‏ و ؛ إلى ‎JA‏ عمود الامتصاص ‎١8‏ في شكل ؟ للتبادل الحراري ؛ في حين انه في حالات أخرى قد يكون من غير المفضل أن يتم سحب أو ض ‎٠‏ استعمال تيار 40 للتبادل الحراري على الإطلاق ؛ ولذلك يظهر التيار +5 و يبين في أشكال ‎١‏ و إلى ‎A‏ متقطعاً . وبالرغم من منه يمكن استعمال جزء فقط من السائل من قسم الامتصاص 114 لعملية التبادل الحراري عند تشغيل هذا الاختراع لاسترجاع جزء كبير من الإيثان في غاز التغذية دون حفظ استرجاع الإيثان ‎ethane‏ في مزيل الميثان ‎V4 methane‏ «¢ إلا انه يمكن في بعض الأحيان الحصول على خدمة أداء مع هذه السوائل مما هو مع جهاز ‎٠‏ ‎sale] ١‏ غليان جانبي شائع باستعمال سوائل من قسم ‎٠6 Jalil‏ ب . و يوجع هذا إلى أن السوائل في قسم الامتصاص ‎NA‏ من مزيل الميشان ‎١9‏ تكون متوافرة عند مستوى درجة أكثر برودة من مستويات الحرارة في قسم التنصيل ‎٠9 stripper‏ ب . ويمكن تحقيق نفس هذه الخاصية عند بتاء ‎J‏ تركيب برج التكسير ‎١9‏ على شكل وعاءين ؛ كم ‎١‏ هو مبين بالتيار المتقطع ‎fe‏ في شكل “ . وعند ضخ السوائل من عمود الامتصاص ‎١8‏ كما هو مبين في ‎x.‏ شكل *؟ ؛ فان السائل (تيار ‎(fo)‏ الخارج من المضخة ‎YY‏ يمكن أن ينقسم إلى جزأين ؛ أحداهما (تيار £0( يستعمل لتبادل الحرارة ثم يوجه إلى موضع تغذية بوسط العمود على عمود تيار التتصيل ‎VA‏ (تيار 160( . وأي جزء متبقي (تيار ‎(OF‏ يصبح هو التغذية العلوية
YY
لعمود التتصيل ‎١9‏ . وكما هو مبين بالتيار المتقطع 86 أشسكال ‎١‏ و * إلى ‎A‏ ؛ في هذه الحالات ؛ قد يكون من المفضل تجزئة أو انقسام التيار السائل من مضخة ارتجاع ‎VY‏ (تيار 62( إلى تيارين على الأقل بحيث يمكن تغذية أو إمبرار جزء (تيار 46) إلى قم التتصيل ‎stripper‏ ببرج التكسير ‎١4‏ (أشكال ‎١‏ و ؛ إلى ‎(A‏ أو إلى عمود التنصيل ‎(FUSE) ١9‏ م ازيادة تدفق السائل في ذلك الجزء من نظام التقطير وتحسين معالجة تقويم التيار 57 ؛ في حين يتم إمرار أو تغذية الجزء المتبقي (تيار ©؛) إلى قمة ‎ad‏ الامتصاص ‎١١‏ أ (أشكال ‎١‏ و ؛ إلى
AF ‏(شكل‎ VA ‏إلى قمة عمود الامتصاص‎ f(A ويمكن أن تتم عملية تصريف تيار الغاز المتبقي بعد استرجاع تيار السائل المنتج المشترك (تيار ‎gy‏ في الأشكال ‎١‏ و © إلى ‎(A‏ قبل تغذيته إلى المبادل الحراري ‎٠١‏ للتكثيف ‎٠‏ والتبريد الفرعي بطرق كثيرة . وفي العملية الموضحة بالشكل ‎١‏ يتم تسخين التيار ؛ وضغطه ‏عند ضغط مرتفع باستخدام الطاقة المستخلصة من ماكينة أو أكثر من ماكينات تمدد التشغيل ؛ ‏ويبرد جزئياً في مبرد تفريغ ؛ ثم يبرد إضافياً عن طريق تبادل مستعرض مع التيار الأصلي . ‎LS‏ هو واضح في الشكل ؛ ؛ يمكن أن تساعد بعض التطبيقات على ضغط التيار عند ضغط ‎. ‏باستخدام ضاغط إضافي 09 يشغل بواسطة مصدر طاقة خارجي على سبيبيل المثال‎ lef ‎No‏ وكما هو موضح بالمعدات المضافة (المبادل الحراري ؛ و مبرد التفريغ 75 ) في الشكل ‎١‏ ؛ ‏فان بعض الحالات يمكن أن تساعد عملية تقليل التكلفة الرأسمالية لهذه الوسيلة عن طريق ‏تقليل أو إزالة التيار المضغوط قبل أن يدخل المبادل الحراري ‎١‏ (على حساب زيادة حمل ‏التبريد الواقع على المبادل الحراري ‎٠١‏ وزيادة استهلاك طاقة ضواغط التبريد 14 و ‏7 و ‎(TA‏ . وفي ‎Jie‏ هذه الحالات يمكن أن يتدفق التيار 169 الذي يغادر الضاغط مباشرة ‏إلى المبادل الحراري ‎YE‏ كما هو موضح في الشكل 0 أو يتدفق مباشرة إلى المبادل الحراري ‎٠‏ هو موضح في الشكل ‎١‏ . وإذا لم يستخدم ماكينات تمدد التشغيل لتمديد أي من أجزاء ‏غاز التغذية ذي الضغط العالي ؛ يمكن استخدام ضاغط يشغل بواسطة مصدر طاقة ‏| ل
لاف
خارجي ؛ مثل ضاغط 04 الظاهر في الشكل 7 ‎Yay‏ من الضاغط ‎١١‏ . وفي بعض الحالات قد لا يكون هناك مبرر لأي ضغط للتيار على الإطلاق ؛ لذلك فان التيار يتدفق مباشرة إلى المبادل الحراري ‎٠١‏ كما هو ظاهر في الشكل ‎A‏ وبواسطة المعدات المشرط (المبادل الحراري ‎YE‏ ؛ والضاغط ‎VT‏ ؛ ومبرد التفريغ ‎(Yo‏ الشكل ‎١‏ . وإذا ‎gary od‏ المبادل م الحراري ‎YE‏ لتسخين التيار قبل انسحاب غاز وقود الوحدة الصناعية (تيار ‎(EA‏ ‏فربما ‎plas‏ إلى جهاز تسخين إضافي ‎oA‏ لتدفئة غاز الوقود قبل استهلاكه ؛ ولذلك باستخدام تيار منفعة أو تيار معالجة آخر لتوفير الحرارة الضرورية ؛ كما هو موضح في الأشكال + إلى ‎A‏ . ويجب تقييم هذه الخيارات بشكل عام عند كل تطبيق لأنه لابد من دراسة جميع العوامل ‎Jie‏ تركيب الغاز ؛ وحجم الوحدة الصناعية ‎٠‏ ومستوى استرجاع التيار المشترك المرغوب المنتج في نفس الوقت ؛ والمعدات
المتاحة. ووفقاً للاختراع الحالي ؛ فان تبريد تيار الغاز الداخل وتيار التغذية إلى قسم اندماج ال ‎ING‏ يمكن أن يتم بطرق كثيرة في العمليات الظاهرة . وفي الأشكال ‎١‏ و * إلى ‎cA‏ يبرد تيار الغاز الداخل ‎YY‏ ويكثف بواسطة تيارات تبريد خارجية وسوائل ‎Vo‏ وميض فاصلة . ومع ذلك ؛ يمكن أن تستخدم التيارات الباردة للمعالجة أيضا لتوفير بعصض التبريد للمبرد ذي الضغط المرتفع (تيار ١7أ)‏ . وبالإضافة إلى ذلك ن فانه يمكن استخدام أي تيار درجة حرارة ابرد من التيارات التي تم تبريدها . وعلى سبيل المثال ؛ يمكن إجراء سحب جانبي للبخار من برج التكسير ‎١9‏ في أشكال ‎١‏ و ؛ إلى ‎JA‏ عمود الامتصاص ‎VA‏ في شكل “ لاستخدامه في التبريد . ويجب تقييم استخدام وتوزيع سوائل البرج و/ أو © الأبخرة للتبادل الحراري في العملية والترتيب الخاص للمبادلات الحرارية لتبريد الغاز الداخل وتبريد غاز التغذية بالنسبة لكل تطبيق خاص ؛ علاوة على اختيار تيارات العملية للخدمات الخاصة للتبادل الحراري . وسوف يعتمد اختيار مصدر للتبريد على عدة عوامل تتضمن ¢
Ye ‏لكن بدون تحديد ؛ تركيب وظروف غاز التغذية ؛ وحجم الوحدة الصناعية ؛ وحجم المبادل‎ ‏الحراري ودرجة حرارة مصدر تبريد المحتملة ؛ ... الخ . وسوف يتفهم المهرة في هذا‎ ‏أن أي مجموعة من مصادر التبريد المذكورة عالية أو طرق التبريد يمكن أن‎ Lad ‏المجال‎ ‏تستخدم معاً في مجموعة للحصول على درجة الحرارة المطلوبة (أو درجات الحرارة) لتيار‎ : ale وعلاوة على ذلك ؛ فان التبريد الإضافي الخارجي الذي يضاف إلى تيار ‎Ss‏ ‎Jalal‏ وتيار التغذية لقسم إنتاج ال ‎ING‏ يمكن أن يكمل ‎Lad‏ بطرق عديدة مختلفة . وفي الشكل ‎١‏ و ؟ إلى + استمر غليان مبرد أحادى المكون للتبريد الخارجي المرتفع المستوى وتبخير المبرد المتعدد المكونات للتبريد الخارجي المنخفض المستوى ؛ ذلك مع استخدام مبرد ‎٠‏ أحادى المحتوى للتبريد السابق لتيار المبرد المتعدد المحتوى . وكبديل لذلك ؛ يمكن أن يتم كل من التبريد العالي المستوى والتبريد المنخفض المستوى باستخدام مبردات أحادية المحتوى مع درجات غليان منخفضة على التوالي (مثال : التبريد التعاقبي) أو مبرد واحد أحادي المحتوى عند ضغوط تبخير منخفضة متعاقبة . وكبديل آخر ؛ يمكن أن يتم كل من التبريد العالي المستوى والتبريد المنخفض المستوى باستخدام تيارات مبردة متعددة المحتوى مع تعديل ‎١‏ تركيباتها النسبية للحصول على درجات حرارة التبريد الضرورية ويعتمد انتقاء وسيلة توفير التبريد الخارجي على عدد من العوامل تشمل ؛ بدون تحديد ؛ ظطلروف غاز التغذية ؛ وحجم الوحدة الصناعية ؛ وحجم ‎Jide‏ الضاغط ؛ وحجم المبادل الحراري ؛ ودرجة حرارة التصريف المحيطة ... الخ . وسوف تضح للمهرة في هذا المجال أيضاً أن أي مجموعة أو تجميع لوسائل توفهير التبريد الخارجي الموصوفة أعلاه يمكن أن تستخدم معا ‏للوصول إلى درجة أو درجات الحرارة المطلوبة لتيار التغذية.‎ Y-
To ‏والتبريد الإضافي لتيار السائل المكثف الذي يغادر المبادل الحراري‎ co ‏؛ وتيار 4؛ج في الشكل‎ f ‏و © ؛ تيار 4؛ه في الشكل‎ ١ ‏(تيار 4؛د في الشكل‎
YY IY
Yo ‏يقلل أو يزيل كمية البخار الومضي‎ (A ‏في الأشكال 6 7 و تيار 44أ في الشكل‎ afd ‏وتيار‎ ‏يمكن أن يتولد أثناء تمدد التيار حتى الضغط المشغل للمستودع 67 لتخزين ال‎ flash vapor ‏بواسطة إزالة‎ ING ‏ويقلل هذا بشكل عام من استهلاك الطاقة الخاص لإنتاج ال‎ . 0 ‏ومع ذلك ؛ يمكن أن تساعد‎ flash gas compression ‏واستبعاد الحاجة لضغط الغاز الومضي‎ 0 ‏بعض الظروف على تقليل التكلفة الرأسمالية للوسيلة من خلال تقليل حجم المبادل الحراري‎ ٠ واستخدام ضغط الغاز الومضي أو وسيلة أخرى للتخلص من أي غاز ومضي قد يتولد. وبالرغم من انه تم إيضاح تمدد تيار فردي في أجهزة تمدد خاصة ؛ إلا انه يمكن استخدام وسيلة تمدد بديلة حينما يكون ذلك مناسباً . وعلى سبيل المثال ؛ يمكن أن تتضمن ‎Cig, Ball‏ حدوث تمدد تشغيل لتيار التغذية المكثف بالفعل (تيار ‎vo‏ أ في الأشكال ‎٠‏ ١و‏ * إلى ‎(A‏ وبالإضافة إلى ذلك ؛ يمكن أن يستخدم التمدد الومضي ‎flash‏ المتساوي المحتوى بدلاً من تمدد التشغيل لتيار السائل المبرد تبريداً إضافياً والذي يترك المبادل الحراري ‎٠١‏ (تيار 9؛ د في الشكل ‎١‏ و ؟ والتيار 4؛ ه في الشكل ؛ و التيار 4؛ ج في ‏: الشكل ‎co‏ والتيار £9 في الأشكال 6 ‎ov‏ والتيار ‎Tea‏ الشكل ‎(A‏ لكن سوف يكون من الضروري إجراء أما تبريد إضافي أكثر في المبادل الحراري ‎٠١‏ لتجنب تكون بخار ومضي ‎. ‏عند التمدد ؛ أو إضافة ضغط البخار الومضي أو وسيلة أخرى لإزالة البخار الومضي الناتج‎ ١ ‏من تمدد‎ Ya ‏يمكن أن يستخدم التمدد الومضي المتساوي المحتوي الحراري‎ Jills
Te ‏الضغط المبرد تبريداً إضافياً والذي يترك المبادل الحراري‎ Me ‏التشغيل للتيار المبرد‎ ‏مع الزيادة الناتجة في طاقة الاستهلاك لضغط‎ (A ‏و ” إلى‎ ١ ‏ه في الأشكال‎ VY ‏(التيار‎ ‏المبرد.‎ ‏2 وسوف يتم أيضاً تفهم أن المقدار النسبي من التغذية الموجودة في كل فرع من شحنته تغذية البخار المجزأة سوف يتوقف على عوامل كثيرة بما في ذلك ضغط الغاز وتركيب غاز التغذية ومقدار الحرارة الذي يمكن أن يستخلص اقتصادياً من شحنة التغذية ؛ ومكونات

Claims (1)

  1. 7 > Leal) ‏عناصر‎
    ‎-١ ١‏ في عملية لإسالة تيار غاز طبيعي ‎natural gas‏ يحتوي على ميثان 160:06 ومكونات ‎٠‏ هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ أنقل والتي فيها:
    ‎condensed ‏المذكور تحت الضغط لكي يتكثف‎ natural gas ‏يتم تبريد تيار الغاز الطبيعي‎ (0 v ‏جزء منه على الأقل مكونا تيار متكثفاً ؛ و‎ 1
    ‏(ب) يتم تحديد التيار المتكثف المذكور إلى ضغط اقل لتكوين تيار الغاز الطبيعي المسال - المذكور؛
    ‏7 التحسين الذي فيه:
    ‎)١( A‏ يتم معالجة تيار الغاز الطبيعي ‎gas‏ ل0800:8 المذكور في خطوة تبريد واحدة أو 9 أكثر؛
    ‎١‏ (7) يتم تقسيم أو تجزئة تيار الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ المبرد المذكور إلى تيار أول غازي ‎١١‏ ثان على الأقل؛ ‏ب (©) يتم تبريد الأول المذكور لكي يتكثف ‎condense‏ كله أساساً و بعد ذلك يعود إلى مضغط ‎VY‏ متوسط.
    ‎ve‏ )£( يتم تمديد التيار الغاز الثاني المذكور إلى الضغط المتوسط المذكور؛
    ‎vo‏ )0( يتم توجيه التيار الغازي الأول الممدد الدافئ المذكور والتيار الغازي الممدد المذكور إلى داخل عمود التقطير المذكور حيث يتم فصل التيارات المذكور إلى تيار التقطير البخاري ‎yy‏ الأكثر تطايراً المذكور وجزء أقل تطايراً نسبيا يحتوي على جزء كبير من مكونات م الهيدروكربون الأثقل المذكورة.
    ‎V4‏ (7) يتم سحب تيار تقطير بخار من منطقة بعمود التقطير المذكور أسفل التيار الممدد ‎٠‏ > الثاني المذكور ويبرد كافياً لتكثيف جزء على الأقل منه ؛ وذلك بتكوين تيار بخار متبقي 71 وتيار ارتجاع, 0 ا
    ل ا
    ‎YY‏ () يتم توجيه تيار الارتجاع المذكور إلى ‎Jala‏ عمود التقطير المذكور كشحنة تغذية علوية ‎St Yy‏ ‎xs‏ (8) يتم اتحاد تيار البخار المتبقي المذكور مع تيار تقطير البخار الأكثر تطايراً المذكور ‎Yo‏ لتكوين جزء غازي متبقي قابل للتطاير يحتوي على جزء كبير من الميثان ‎methane‏ المذكور 74 ومكونات اخف؛ و
    ‎Yy‏ )3( يتم تبريد جزء الغاز المتبقي الطيار المذكور تحت الضغط لكي يتكثف جزء منه على ‎Ya‏ الأقل وبذلك يتكون التيار المتكثتف ‎condensed‏ المذكور.
    ‎١‏ ؟- في عملية ‎ALY‏ تيار غاز طبيعي يحتوي على ميشان 601806« ومكونات هيدروكربون ‎hydrocarbon ¥‏ أنقل والتي فيها:
    ‏ٍٍ 0( يتم تبريد تيار الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ المذكور تحت الضغط لكي يتكثشف ‎condense ¢‏ جزء منه على الأقل مكونا تيار متكتقاً ؛و
    ‏8 (ب) يتم تحديد التيار المتكثف المذكور إلى ضغط اقل لتكوين تيار الغاز الطبيعي المسال - المذكور؛ ض
    ‏ل التحسين الذي فيه:
    ‎)١( A‏ يتم معالجة تيار الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ المذكور في خطوة تبريد واحدة أو أكثر لكي
    ‏ْ 9 يتكثف جزئيا؛ ‎(Y) Ve‏ يتم فصل تيار الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ المتكثف جزئياً المذكور لكي ينتج بذلك تيار ‎YA‏ بخار أو تيار سائل؛ ‎ay‏ (©) يتم تجزئة تيار البخار المذكور إلى تيار أول وتيار ثان على الأقل؛ ‎VY‏ )4( يتم تبريد الأول المذكور لكي يتكثف ‎condense‏ كله أساساً وبعد ذلك يعود إلى ضغط ¢\ متوسط. ‎vo‏ (©) يتم تمديد التيار الثاني المذكور إلى الضغط المتوسط المذكور؛ .
    ‎YA +‏ 1" (7) يتم تمديد التيار السائل المذكور إلى الضغط المتوسط المذكور؛ ‎(VY) VY‏ يتم توجيه التيار الأول الممدد المذكور والتيار الممدد المذكور إلى داخل عمود التقطير ‎1A‏ حيث يتم فصل التيارات المذكورة إلى تيار التقطير البخاري الأكثر تطايراً وجزء أقل 14 تطايراً نسبياً يحتوي على جزء كبير من مكونات الهيدروكربون ‎hydrocarbon‏ الألقل
    ‎Y.‏ المذكورة. ‎(A) 1‏ يتم تمديد التيار السائل المذكور إلى الضغط المتوسط المذكور؛ ‎YY‏ )9( يتم توجيه تيار الارتجاع المذكور إلى داخل عمود التقطير المذكور كشحنة تغذية ‎wo‏ علوية ؛ و ‎)٠١( 7‏ يتم اتحاد تيار البخار المتبقي المذكور مع تيار تقطير البخار الأكثر تطايرا المذكور ‎Yo‏ لتكوين جزء غازي ‎gas‏ متبقي قابل للتطاير يحتوي على جزء كبير من الميثان ‎methane‏ ‏71 المذكور ومكونات أخف؛ و ‎(VY) vy‏ يتم تبريد جزء الغاز المتبقي الطيار المذكور تحت الضغط لكي يتكثف منه على الأقل ‎YA‏ وبذلك يتكون التيار المتكتثف ‎condensed‏ المذكور. ‎١‏ *- في عملية لإسالة تيار غاز طبيعي يحتوي على ميثشان ‎Cli Sa ymethane‏ هيدروكربون ‎hydrocarbon ¥‏ أثقل ‎Alls‏ فيها: 3 0( يتم تبريد تيار الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ المذكور تحت الضغط لكي يتكثف جزء منه على الأقل مكونا تيار ‎he‏ ؛ و ° (ب) يتم تحديد التيار المتكثف المذكور إلى ضغط اقل لتكوين تيار الغاز الطبيعي المسال 1 المذكور؛ 7 التحسين الذي فيه: ‎)١( A‏ يتم معالجة تيار الغاز الطبيعي المذكور في خطوة تبريد واحدة أو أكثر لكي ‎hy‏ ‎a‏ جزئياً؛ ‎YY IY‏
    ‎٠‏ (7) يتم فصل تيار الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ المتكثف جزئياً المذكور لكي ينتج بذلك تيار ‎١١‏ بخار وتيار سائل؛ ‎(Y) VY‏ يتم تجزئة تيار البخار المذكور إلى تيار أول وتيار ثان على الأقل؛ ‎١‏ )8( يتم تبريد التيار الأول المذكور لكي يتكثف بأكمله فعلياً وبعد ذلك يمدد إلى ضغط ¢\ متوسط ؛ ‎Yo‏ )0( يتم تمديد التيار الغاز الثاني المذكور إلى الضغط المتوسط المذكور؛ 1 )1( يتم تمديد التيار السائل المذكور إلى الضغط المتوسط المذكور؛ ويسخن؛ ‎(V) VY‏ يتم توجيه التيار الأول الممدد المذكور ؛ والتيار الثاني الممدد المذكور والجزء ‎YA‏ السائل المسخن الممدد المذكور إلى داخل عمود التقطير المذكور حيث يتم فصل 1 التيارات المذكورة إلى تيار التقطير البخاري الأكثر تطايراً المذكور وجزء أقل ‎Ye‏ تطايراً نسبياً يحتوي على جزء كبير من مكونات الهيدروكربون ‎JY) hydrocarbon‏ ‎71١‏ المذكورة. ‎(A) YY‏ يتم تمديد التيار السائل المذكور إلى الضغط المتوسط المذكور؛ ‎YY‏ )9( يتم توجيه تيار الارتجاع المذكور إلى داخل عمود التقطير المنكور كشحنة تغذية ‎vi‏ علوية؛و ‎)٠١( Yo‏ يتم اتحاد تيار البخار المتبقي المذكور مع تيار تقطير البخار الأكثز تطايراً المذكور 91 لتكوين جزء غازي متبقي قابل للتطاير يحتوي على جزء كبير من الميثان ‎methane‏ المذكور ‎Yv‏ ومكونات اخف؛ و ‎)١١( YA‏ يتم تبريد جزء الغاز ‎gas‏ المتبقي الطيار المذكور تحت الضغط لكي يتكثف ‎condense‏ ‏1 منه على الأقل وبذلك يتكون التيار المتكثف المذكور. ‎١‏ 4- في عملية لإسالة تيار غاز طبيعي يحتوي على ميثان 0060806 ومكونات هيدروكربون أثقل والتي فيها:
    Ye :
    ‎Y‏ (أ) يتم تبريد تيار الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ المذكور تحت الضغط لكي يتكثف جزء منه على الأقل مكوناً تيار متكثفا ؛ و
    ‏هه (ب) يتم تمديد التيار المتكثف المذكور إلى ضغط اقل لتكوين تيار الغاز الطبيعي المسال
    ‏1 المذكور؛ ض
    ‏7 التحسين الذي فيه: : ‎)١( +‏ يتم معالجة تيار الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ المذكور في خطوة تبريد واحدة أو أكثر لكي .. 4 يتكثف جزئياً؛ ض ‎(Y) © 0‏ يتم فصل تيار الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ المتكثف جزئياً المذكور لكي ينتج بذلك تيار
    ‎: | ‏بخار و تيار سائل؛‎ ny
    ‎vy‏ (©) يتم تجزئة تيار البخار المذكور إلى تيار أول و تيار ثان على الأقل؛
    ‎١“‏ - (58) يتم اتحاد التيار الأول المذكور مع جزء على الأقل من التيار السائل المذكور ؛ وبذلك
    ‏64 > يتكون تيار متحد؛
    ‎yo‏ )9( يتم تبريد التيار المتحد المذكور لكي يتكثف ‎condense‏ كله أساساً وبغد ذلك يعود إلى
    ‏1 ضغط متوسط.
    ‎ay‏ (1) يتم تمديد التيار الغاز الثاني المذكور إلى الضغط المتوسط المذكور؛ ‎١١‏ ("*) يتم تمديد أي جزء متبقي من التيار السائل المذكور إلى الضغط المتوسط المذكور؛
    ‎(A) 5‏ يتم توجيه التيار المتحد الممدد المذكور والتيار الثاني الممدد المنكور ؛ والجزء
    ‏© - المتبقي الممدد المذكور والتيار السائل المذكور إلى داخل عمود التقطير المذكور حيث يتم
    ‎YY‏ فصل التيارات المذكورة إلى تيار التقطير البخاري الأكثر تطايراً المذكور وجزء أقل تطايرا
    ‎YY‏ نبياً يحتوي على جزء كبير من مكونات الهيدروكربون ‎hydrocarbon‏ الأثقل المذكورة. ‎YY‏ (4) يتم سحب تيار تقطير بخار من منطقة بعمود التقطير المذكور أسفل التيار الممدد
    ‎ve‏ الثاني المذكور ويبرد ‎CREST LES‏ جزء على الأقل منه ؛ وذلك بتكوين تيار بخار متبقي ‎Ye‏ وثيار ارتجاع,
    \ A
    ‎)٠١( 1‏ يتم توجيه تيار الارتجاع المذكور إلى داخل عمود التقطير المذكور كشحنة تغذية ‎vy:‏ علوية ؛ و
    ‎)١١( YA‏ يتم اتحاد تيار البخار المتبقي المذكور مع تيار تقطير البخار الأكثر تطايرا المذكور ‎Y4‏ لتكوين جزء غازي متبقي قابل للتطاير يحتوي على جزء كبير من الميثان ‎methane‏ المذكور ف ومكونات اخف ؛ و
    ‎(VY) ١‏ يتم تبريد جزء الغاز المتبقي الطيار المذكور تحت الضغط لكي يتكثف جزء منه على ب الأقل وبذلك يتكون التيار المتكثف ‎condensed‏ المذكور.
    ‎-٠ ١‏ في عملية لإسالة تيار غاز طبيعي ‎natural gas‏ يحتوي على ميثان 0160806 ومكونات "| هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ أثقل والتي فيها:
    ‏¥ (أ) يتم تبريد تيار الغاز الطبيعي المذكور تحت الضغط لكي يتكثف جزء منه على الأقل ¢ مكونا تيار ‎condensed Fr‏ ¢ و
    ‏° (ب) يتم تحديد التيار المتكثف المذكور إلى ضغط أقل لتكوين تيار الغاز الطبيعي 1 المسال المذكور؛
    ‏ل التحسين الذي فيه:
    ‎)١( A‏ يتم معالجة تيار الغاز الطبيعي المذكور في خطوة تبريد واحدة أو أكثر؛
    ‏9 (7) يتم تقسيم أو تجزئة تيار الغاز الطبيعي المبرد المذكور إلى تيار أول غازي ثان على ‎Ve‏ الأقل؛
    ‎(Y) ١١‏ يتم تجزئة تيار البخار المذكور إلى تيار أول وتيار ثان على الأقل؛
    ‏ب )2( يتم اتحاد التيار الأول المذكور مع جزء على الأقل من التيار السائل المذكور ؛ وبذلك ‎VY‏ يتكون تيار متحد؛
    ‎ve‏ )0( يتم تبريد التيار المتحد المذكور لكي يتكثف كله أساساً وبعد ذلك يعود إلى ضغط ‎Vo‏ متوسط.
    ‎YY VY
    © ٠
    ىاه )1( يتم تمديد التيار الغاز الثاني المذكور إلى الضغط المتوسط المذكور؛ ‎(VY) VY‏ يتم تمديد أي جزء متبقي من التيار السائل المذكور إلى الضغط المتوسط المذكور؛ ‎(A) A‏ يتم توجيه التيار المتحد الممدد المذكور والتيار الثاني الممدد المنذكور ؛ والجزء 14 المتبقي الممدد المذكور والتيار السائل المذكور إلى داخل عمود التقطير المذكور حيث يتم ‎ila dev,‏ المذكورة إلى تيار التقطير البخاري الأكثر تطايراً المذكور وجزء فل ‎71١‏ تطايرا نسبياً يحتوي على جزء كبير من مكونتات الهيدروكربون ‎hydrocarbon‏ الأثقل ‎YY‏ المذكورة. ‎YY‏ )4( يتم سحب تيار تقطير بخار من منطقة بعمود التقطير المذكور أسفل التيار الممدد ‎vg‏ الثاني المذكور ويبرد كافياً لتكثيف جزء على الأقل ‎die‏ وذلك بتكوين تيار بخار متبقي ‎Yo‏ وتيار ارتجاع,
    ‎(V4). 71 |‏ يتم توجيه تيار الارتجاع المذكور إلى داخل عمود التقطير المذكور كشحنة تغذية 7 علوية ؛ و ‎(VY) YA‏ يتم اتحاد تيار البخار المتبقي المذكور مع تيار تقطير البخار الأكثر تطايرا المذكور 45 لتكوين جزء غازي متبقي قابل للتطاير يحتوي على جزء كبير من الميثان ‎methane‏ المذكور 7 ومكونات أخف ؛و ‎(VY) ry‏ يتم تبريد جزء الغاز المتبقي الطيار المذكور تحت الضغط لكي يتكثف جزء منه على ب الأقل وبذلك يتكون التيار المتكثف المذكور. ‎-١ ١‏ التحسين وفقاً للعنصر ‎(F(X ١‏ 4 أو © ‎Cun‏ يتم سحب تيار تقطير سائل من عمود ¢ التقطير المذكور عند موضع أعلى المنطقة التي يتم فيها سحب تيار تقطير البغار ‎CoS‏ ‏» - وعندئذ يسخن تيار التقطير السائل المذكور ثم يعاد توجيهه إلى داخل عمود التقطير ؛ المذكور كتغذية أخرى آلية عند موضع أسفل المنطقة التي يتم ‎Led‏ سحب تيار تقطير البخار م المذكور.
    > vy
    ‎١‏ 7- التحسين وفقاً للعنصر ‎FY)‏ 4 أو © حيث يتم تجزئة تيار الارتجاع ‎Sal‏ إلى " - جزء أول وثان على الأقل ؛ وعندئذ يتم توجيه الجزء الأول المذكور إلى داخل عمود التقطير © المذكور كتغذية علوية له ؛ ويتم إضافة الجزء الثاني المذكور إلى عمود التقطير المذكور 4 كتغذية أخرى له ؛ عند موضع تغذية في نفس المنطقة التي يتم فيها سحب تيار تقطير ‎٠‏ البخار المذكور. ‎=A)‏ التحسين وفقاً للعنصر 6 ؛ حيث يتم تجزئة تيار الارتجاع المذكور إلى جزء أول وثان على الأقل ؛ وعندئذ يتم توجيه الجزء الأول المذكور إلى داخل عمود التقطير المذكور كتغذية علوية له ؛ ويتم إضافة الجزء الثاني المذكور إلى عمود التقطير المذكور ؛ كتغذية أخرى له ؛ عند موضع تغذية في نفس المنطقة التي يتم فيها سحب تيار تقطير البخار 6 المذكور. ‎١‏ 4- التحسين وفقاً للعنصر ‎oF 7 ١١‏ 4؛ أو © حيث يتم ضغط جزء الغاز الطيار المتبقي المذكور ثم يبرد تحت الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل وبذلك يتكون التيار المتكشف المذكور. ‎-٠١ ١‏ التحسين وفقاً للعنصر + ؛ حيث يتم ضغط جزء الغاز الطيار المتبقي المذكور ثم " يبرد تحت الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل وبذلك يتكون التيار ‎taal‏ ‏المذكور. ‎-١١ ١‏ التحسين وفقاً للعنصر 7 ؛ حيث يتم ضغط جزء الغاز ‎gas‏ الطيار المتبفقي " المذكور ثم يبرد تحت الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل وبذلك يتكون التيار المتكشف ‎condensed |‏ المذكور .
    ‎Y¢ :‏ ‎١‏ ؟١-‏ التحسين وفقاً للعنصر ‎A‏ ؛ حيث يتم ضغط جزء ‎gas Jl al‏ الطيار المتبقي المذكور ثم يبرد تحت الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل وبذلك يتكون التيار المتكشف ل" المذكور . . ‎VV \‏ — التحسين ‎La,‏ للعنصر اء 7ت كم أو © ؛ ‎Cua‏ يتم ضغط جزء الغاز الطيار ‎ES‏ المذكور ثم يبرد تحت الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل وبذلك يتكون التيار ‎Y‏ المتكثف المذكور . ‎-١4 ١‏ التحسين وفقاً للعنصر ‎6١‏ ؛ حيث يتم ضغط جزء الغاز الطيار المتبقي المذكور ‎ "‏ ثم يبرد تحت الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل وبذلك يتكون التيار المتكثشف أ المذكور . ‎-١© ١‏ التحسين وفقاً للعنصر 7 ؛ حيث يتم ضغط جزء ‎gas Sal‏ الطيار المتبي المذكور ثم يبرد تحت الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل وبذلك يتكون التيار “+ المتكثف المذكور . ‎-١“ ١‏ التحسين وفقاً للعنصر ‎A‏ ؛ حيث يتم ضغط جزء الغاز الطيار المتبقي المذكور ثم ‎Y‏ يبرد تحت الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل وبذلك يتكون التيار ‎co rad‏ 7 المذكور . ‎-١ ١‏ التحسين وفقاً للعنصر + ‎ef YY‏ أو © حيث جزء الغعاز الطيار المتبقي ¥ المذكور يحتوي على جزء كبير من الميثان ‎methane‏ المذكور ومكونات هيدروكربون »| أثقل مختارة من المجموعة المكونة من مكونات ‎Cp‏ ومكونات ‎Cp‏ + مكونات ‎WC‏
    \ م ‎Y‏ > ‎VA‏ التحسين وفقاً للعنصر 6 ؛ حيث جزء الغاز الطيار المتبقي المذكور يحتوي على جزء كبير من الميثان ‎methane‏ المذكور ومكونات هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ أثقل »| مختارة من المجموعة المكونة من مكونات ‎Cp‏ ومكونات ‎Cy‏ + مكونات و0. ‎١‏ 4- التحسين وفقاً للعنصر ‎١7‏ ء حيث جزء الغاز ‎gas‏ الطيار المتبقي المنكور يحتوي على جزء كبير من الميثان ‎methane‏ المذكور ومكونات هيدروكربون أثقل مختارة من » - المجموعة المكونة من مكونات ‎Cp‏ ومكونات ‎Cp‏ + مكونات و0. ‎٠ ١‏ التحسين ‎La,‏ للعنصر ‎A‏ ¢ حيث جزء الغاز الطيار المتبقي المنكور يحتوي على ‎ "‏ جزء كبير من الميثان ‎methane‏ المذكور ومكونات هيدروكربون ‎JB‏ مختارة من ‎٠“‏ المجموعة المكونة من مكونات ‎Cp‏ ومكونات ‎Cy‏ + مكونات ‎Cy‏ ‎١‏ ١؟-‏ التحسين وفقاً للعنصر 4 ؛ حيث جزء الغاز الطيار المتبقي المكور يحتوي على ¥ جزء كبير من الميثان ‎methane‏ المذكور ومكونات هيدروكربون أقل مختارة من © المجموعة المكونة من مكونات ‎Cp‏ ومكونات ‎Cy‏ + مكونات ‎Cy‏ ‎١‏ 7؟- التحسين وفقاً للعنصر ‎Ve‏ حيث جزء الغاز الطيار المتبقي المدكور يحتوي على جزء كبير من الميثان ‎methane‏ المذكور ومكونات هيدروكربون أثقل مختارة من »| المجموعة المكونة من مكونات ‎Cp‏ ومكونات ‎Cp‏ + مكونات ‎C3‏ ‎-١ ١‏ التحسين ‎Ls,‏ للعنصر ‎١١‏ ؛ ‎Cua‏ جزء الغاز الطيار المتبقي المنكور يحتوي على ‎Y‏ جزء كبير من الميثان ‎methane‏ المذكور ومكونات هيدروكربون ‎JB‏ مختارة من © المجموعة المكونة من مكونات ‎Cy‏ ومكونات ‎Cp‏ + مكونات ‎Cy‏
    د الم ‎٠١‏ ؛7- التحسين وفقاً للعنصر ‎VY‏ حيث ‎ea‏ الغاز ‎gas‏ الطيار المتبقي ‎ss Sa‏ يحتوي ¥ على جزء كبير من الميثان ‎methane‏ المذكور ومكونات هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ أنقل + مختارة من المجموعة المكونة من ‎Cp li Sa‏ ومكونات ‎Cp‏ + مكونات وى. ‎-Yo ١‏ التحسين وفقاً للعنصر ‎٠‏ + حيث جزء الغاز الطيار المتبقي المنكور يحتوي على جزء كبير من الميثان ‎methane‏ المنكور ومكونات هيدروكربون أثقل مختارة من + المجموعة المكونة من مكونات ‎Cp‏ ومكونات ‎Cy‏ + مكونات ‎Cy‏ ‎١ ١‏ - التحسين ‎Ls,‏ للعنصر؛ ‎١‏ ¢ حيث جزء الغاز ‎Sk gas‏ المتبقي المنك_ور ‎vy‏ يحتوي على جزء كبير من الميثان 10808086 المنكور ومكونات هيدروكربون ‎JE] hydrocarbon ٠‏ مختارة من المجموعة المكونة من مكونات و ومكونات يي + ¢ مكونات ‎٠ Cs‏ ‎٠١‏ 77- التحسين وفقاً للعنصر 10 ؛ حيث جزء الغاز الطيار المتبقي المذكور يحتوي على جزء كبير من الميثان ‎methane‏ المذكور ومكونات هيدروكربون أثقل مختارة من + المجموعة المكونة من مكونات ‎Cp‏ ومكونات ‎Cp‏ + مكونات ‎Cs‏ ‎٠‏ *8؟- التحسين وفقاً للعنصر 16 ؛ حيث جزء الغاز الطيار المتبقي المذكور يحتوي على ‎y‏ جزء كبير من الميثان ‎yo Sali methane‏ ومكونات هيدروكربون ألقل مختارة من + المجموعة المكونة من مكونات ‎Cp‏ ومكونات م + مكونات ‎Cy‏ ‎١‏ 74- جهاز لإسالة تيار غاز طبيعي ‎gas‏ 0800181 يحتوي على ميثان ع680: ومكونات ‎٠‏ هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ أثقل ؛ يشتمل على:
    م ‎(VY) yv‏ وسيلة تبادل حراري أولى واحدة أو أكثر لاستقبال تيار الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ ¢ المذكور وتبريده تحت الضغط؛
    ° (7)_وسيلة تجزئة متصلة بوسيلة التبادل الحراري الأولى المذكورة لاستقبال تيار 1 الغاز الطبيعي المبرد المذكور وتجزئته إلى تيار أول وتيار ثاني على الأقل؛
    ‎Alias )©( 7‏ تبادل حراري ثانية متصلة بوسيلة التجزئة المذكورة لاستقبال التيار الأول ‎A‏ المذكور وتبريده تبريداً كافياً لتكثيفه إلى حد كبير؛
    ‎Alay (£) 9‏ تمدد أولى متصلة بوسيلة التبادل الحراري الثانية المنكورة لاستقبال ‎Ve‏ التيار الوله المتكثف إلى حد كبير ‎He Sl‏ وتمديده إلى ضغط متوسط.
    ‏3 )8( وسيلة تمدد ثانية متصلة بوسيلة التجزئة المذكورة لاستقبال التيار الثاني المذكور ‎VY‏ وتمديده إلى الضغط المتوسط المذكور؛ ‎ye‏ )1( عمود تقطير متصل بوسيلة التمدد الأولى المذكورة ووسيلة التمدد الثانية المذكورة ‎VE‏ لاستقبال التيار الأول الممدد المذكور والتيار الثاني الممدد المذكور + حيث يكون ‎yo‏ عمود التقطير المذكور مهياً لفصل التيارات المذكورة إلى تيار تقطير بخار أكثر تطايراً 1 وجزء أقل تطايراً نسبياً يحتوي على جزء كبير من مكونات الهيدروكربون و ‎hydrocarbon‏ الأثقل المذكورة.
    ‎(VY) ١‏ وسيلة سحب بخار متصلة بعمود التقطير المذكور لاستقبال تيار تقطير بخار من 4 منطقة بعمود التقطير المذكور أسفل التيار الممدد الثاني المذكور؛ ‎YL‏ (8)_وسيلة تبادل حراري ثالثة متصلة بوسيلة سحب البخار ‎He SO‏ لاستقبال تيار ‎Yy‏ التقطير البخار المذكور وتبريده تبريدا كافيا لتكثيف جزء منه على الأقل؛
    ‎Alps (4) -‏ فصل متصلة بوسيلة التبادل الحراري الثالثة المذكورة لاستقبال تيار التقطير ‎yy‏ المبرد المتكثف جزئياً المنكور وفصله إلى تيار بخار متبقي وتيار ارتجاع ؛ ‎Cin‏ ‎Ye‏ تكون وسيلة الفصل المذكورة متصلة أيضاً بعمود التقطير المذكور لتوجيه وسيلة ‎Yo‏ الارتجاع المذكورة إلى داخل عمود التقطير المذكور كتغذية علوية له؛
    + اليم 7 (١٠)_وسيلة‏ اتحاد متصلة بعمود التقطير المذكور ووسيلة الفصل المذكورة لاستقبال ‎YY‏ تيار التقطير البخاري الأكثر تطايرا المذكور وتيار البخار المتبقي المذكور وتكوين ‎YA‏ جزء غاز متبقي متطاير يحتوي على جزء كبير من الميشان ‎methane‏ المذكور ‎Ya‏ ومكونات اخف؛ ‎(VY) 2‏ وسيلة تبادل حراري رابعة متصلة بوسيلة الاتحاد المنكورة لاستقبال ‎١‏ جزء الغاز المتبقي الطيار المذكور ؛ حيث تكون وسيلة التبادل الحراري ب الرابعة المذكورة مهيأة لتبريد جزء الغاز المتبقي الطيار المذكور تحت الضغط ‎YY‏ لتكثيف جزء منه على الأقل وبالتالي تكوين تيار متكثف ‎condensed stream‏ ؛ ‎Als (VY) ve‏ تمدد ثالثة متصلة بوسيلة التبادل الحراري الرابعة ‎Sl‏ 55 لاستقبال ‎Yo‏ التيار المتكثف المذكور ة تمديده إلى ضغط اقل لتكوين تيار الغاز الطبيعي المسال د المذكور ؛ و ‎Alay (VY) Yv‏ تحكم ضابطة لتنظيم كميات ودرجات حرارة تيارات التغذية المذكورة إلى ‎YA‏ عمود التقطير المذكور للاحتفاظ بدرجة الحرارة العلوية لعمود التقطير المذكور ‎ra‏ عند درجة حرارة يتم عندها استرجاع الجزء الأكبر من مكونات الهيدروكربون ‎hydrocarbon 1‏ الأثقل المذكورة في الأجزاء الأقل تطايراً نسبياً المذكور. ‎-©٠ ١‏ جهاز لإسالة ‎liquefaction‏ تيار غاز طبيعي يحتوي على ميثان 60806 ومكونات هيدروكربون ‎hydrocarbon‏ أثقل » يشتمل على: ‎ )١( v‏ وسيلة تبادل حراري واحدة أو أكثر لاستقبال تيار الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ المذكور وتبريده تحت الضغط بدرجة تكفي لتكثيفه جزئياً؛ ض ‎(Y) 5‏ وسيلة فصل أولى متصلة بوسيلة التبادل الحراري الأولى المذكورة لاستقبال 1 تيار الغاز الطبيعي المتكثف جزئياً المذكور ‎Al aby‏ تيار بخار وتيار 7 سائل؛
    : ‏م‎ ١ ‏وسيلة تجزئة متصلة بوسيلة الفصل الأولى المذكورة لاستقبال تيار البخار المذكور‎ (V) A ‏وتجزئته إلى تيار أول وتيار ثاني على الأقل؛‎ 1 ‏وسيلة تبادل حراري ثانية متصلة بوسيلة التجزئة المذكورة لاستقبال التيار الأول‎ (2) ve ‏المذكور وتبريده تبريداً كافيا لتكثيفه إلى حد كبير؛‎ ١١ ‏الحراري الثانية المذكورة لاستقبال التيار‎ Jalil) ‏وسيلة تمدد أولى متصلة بوسيلة‎ (0) ١ ‏الوله المتكثئف إلى حد كبير المذكور وتمديده إلى ضغط متوسط.‎ Xs ‏تمدد ثانية متصلة بوسيلة التجزئة المذكورة لاستقبال التيار الثاني المذكور‎ Aly (1) 0" ‏وتمديده إلى الضغط المتوسط المذكور؛‎ Vo ‏وسيلة تمدد ثالثة متصلة بوسيلة الفصل الأولى المذكورة لاستقبال التيار السائل‎ (V) 4 ‏المذكور وتمديده إلى الضغط المتوسط المذكور؛‎ yy ‏عمود تقطير متصل بوسيلة التمدد الأولى المذكورة ووسيلة التمدد الثانية المذكورة‎ (A) YA ‏لاستقبال التيار الأول الممدد المذكور والتيار الثاني الممدد المذكور ؛ حيث يكون‎ 14 ‏عمود التقطير المذكور مهياً لفصل التيارات المذكورة إلى تيار تقطير بخار أكثر‎ Y. ‏تطايراً وجزء أقل تطايراً نسبياً يحتوي على جزء كبير من مكونات الهيدروكربون‎ 71١ ‏الأثّل المذكورة.‎ YY ‏وسيلة سحب بخار متصلة بعمود التقطير المذكور لاستقبال تيار تقطير‎ (9) Yr ‏بخار من منطقة بعمود التقطير المذكور أسفل التيار الممدد الثاني‎ Y¢ ‏المذكور؛‎ Yo ‏تبادل حراري ثالثة متصلة بوسيلة سحب البخار المنكور لاستقبال تيار‎ As (V4) YA ‏ال التقطير البخار المذكور وتبريده تبريداً كافياً لتكثيف جزء منه على الأقل؛‎ ‏وسيلة فصل متصلة بوسيلة التبادل الحراري الثالثة المكورة لاستقبال تيار‎ (VY) YA ‏التقطير المبرد المتكثف جزئياً المنكور وفصله إلى تيار بخار متبقي وتيار‎ Ya ‏ا ارتجاع ؛ حيث تكون وسيلة الفصل المذكورة متصلة أيضاً بعمود التقطير المذكور‎
    + 2 لتوجيه وسيلة الارتجاع المذكورة إلى داخل عمود التقطير ‎yy Sl‏ كتغذية ‎YY‏ علوية له؛ ‎Alig (VY) vy‏ اتحاد متصلة بعمود التقطير المذكور ووميلة الفصل المذكورة لاستقبال ‎vi‏ تيار التقطير البخاري الأكثر تطايرا المذكور وتيار البخار المتبقي المذكور ‎Yo‏ وتكوين جزء غاز متبقي متطاير يحتوي على جزء كبير من الميثان ‎methane‏ ‎re‏ المذكور ومكونات أخف؛ ‎(VY) vv‏ وسيلة تبادل حراري رابعة متصلة بوسيلقلة الاتحاد المذكورة لامستقبال جزء م الغاز المتبقي الطيار المذكور ؛ حيث تكون وسيلة التبادل الحراري الرابعة المذكورة ‎she v4‏ لتبريد جزء الغاز المتبقي الطيار المذكور تحت الضغط لتكثيف جزء منه على 2 الأقل وبالتالي تكوين تيار متكثف ‎tcondensed stream‏ \‘ (15)_وسيلة تمدد رابعة متصلة بوسيلة التبادل الحراري الرابعة المذكورة لاستقبال التيار 2 المتكثف المذكور وتمديده إلى ضغط اقل لتكوين تيار الغغاز الطبيعي المسال ل المذكور ؛ و ّ ‎(V0) 1‏ وسيلة تحكم ضابطة لتنظيم كميات ودرجات حرارة تيارات التغذية المنكورة £0 إلى عمود التقطير المذكور للاحتفاظ بدرجة الحرارة العلوية لعمود التقطير المذكور 3 عند درجة حرارة يتم عندها استرجاع الجزء الأكبر من مكونات الهيدروكربون الأثقل ‎١‏ المذكورة في الأجزاء الأقل تطايراً نسبياً المذكور. ‎-”١ ١‏ جهاز لإسالة تيار غاز طبيعي يحتوي على ميشان ع:60:8: ومكونات هيدروكربون ‎hydrocarbon ٠‏ أثقل ؛ يشتمل على: سَ' ‎)١(‏ وسيلة تبادل حراري واحدة أو أكثر لاستقبال تيار الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ ¢ المذكور وتبريده تحت الضغط بدرجة تكفي لتكثيفه جزئيا؛
    > ف \ ‎(Y) °‏ وسيلة فصل أولى متصلة بوسيلة التبادل الحراري الأولى المذكورة لاستقبال تيار الغاز الطبيعي ‎Cal‏ جزئياً المذكور وفصله إلى تيار بخار وتيار 7 سائل؛
    ‎A‏ )1( وسيلة تجزئة متصلة بوسيلة الفصل الأولى المذكورة لاستقبال تيار البخار المذكور
    ‏4 وتجزئته إلى تيار أول وتيار ثاني على الأقل؛
    ‎٠١‏ )£( وسيقة تبادل حراري ثانية متصلة بوسيلة التجزئة المذكورة لاستبال التيار
    ‎١‏ الأول المذكور وتبريده تبريدا كافياً لتكثيفه إلى حد كبير؛
    ‎VY‏ )0( وسيلة تمدد أولى متصلة بوسيلة التبادل الحراري الثانية المذكورة
    ‎VY‏ لاستبال التيار الوله المتكثف إلى حد كبير المذكور وتمديده إلى ضغط
    ‏متوسط. ‎yo‏ )1( وسيلة تمدد ثانية متصلة بوسيلة التجزئة المذكورة لاستقبال التيار الثاني المذكور
    ‏1 وتمديده إلى الضغط المتوسط المذكور؛
    ‎Vy‏ 0( وسيلة تمدد ثالثة متصلة بوسيلة الفصل الأولى المذكورة لاستقبال التيار السائل
    ‏م المذكور وتمديده إلى الضغط المتوسط المذكور؛
    ‎(A) 14‏ وسيلة تسخين متصلة بوسيلة التمدد الثالثة المذكورة لاستقبال التيار السائل الممدد
    ‎| ‏المذكور و تسخينه؛‎ 9٠١
    ‏71 )4( عمود تقطير متصل بوسيلة التمدد الأولى المذكورة ووسيلة التمدد الثانية المذكورة
    ‎YY‏ لاستقبال التيار الأول الممدد المذكور والتيار الثاني الممدد ‎Shall‏ ؛ حيث يكون
    ‎Yr‏ عمود التقطير المذكور مهياً لفصل التيارات المذكورة إلى تيار تقطير بخار أكثر
    ‎Y$‏ تطايرا وجزء اقل تطايرا نسبّيا يحتوي على جزء كبير من مكونات الهيدروكربون
    ‎Yo‏ الأثقل المذكورة.
    ‎Aly (V+) 7‏ سحب بخار متصلة بعمود التقطير المذكور لاستقبال تيار تقطير بخار من
    ‎vv‏ منطقة بعمود التقطير المذكور أسفل التيار الممدد الثاني المذكور؛ ‎YY VY‏
    ‎(VY) YA‏ وسيلة تبادل حراري ثالثة متصلة بوسيلة سحب البخار المذكور لاستقبال تيار ‎Ya‏ التقطير البخار المذكور وتبريده تبريداً كافياً لتكثيف جزء منه على الأقل؛ ‎(VY) 5‏ وسيلة فصل متصلة بوسيلة التبادل الحراري الثالثة المنكورة لاستقبال تيار 71 التقطير المبرد المتكثف جزئياً المذكور وفصله إلى تيار بخار متبقي وتيار ‎ry‏ ارتجاع + حيث تكون وسيلة الفصل المذكورة متصلة أيضاً بعمود التقطير ‎vr‏ المذكور لتوجيه وسيلة الارتجاع المذكورة إلى ‎Jala‏ عمود التقطير المذكور كتغذية ‎ve‏ علوية له؛ ‎Alay (VV) vo‏ اتحاد متصلة بعمود التقطير المذكور ووسيلة الفصل المذكورة لاستقبال 4 تيار التقطير البخاري الأكثر تطايرا المذكور وتيار البخار المتبقي المنكور ‎vv‏ وتكوين جزء غاز متبقي متطاير يحتوي على جزء كبير من الميثان ‎methane‏ ‎YA‏ المذكور ومكونات اخف؛ ‎(V4) 4‏ وسيلة تبادل حراري رابعة متصلة بوسيلة الاتحاد المذكورة لاستقبال £4 جزء الغاز المتبقي الطيار المنكور ؛ حيث تكون وسيلقلة التبادل ‎١‏ الحراري الرابعة المذكورة مهيأة لتبريد جزء الغاز المتبقي الطيار ‎١‏ المذكور تحت الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل وبالتالي تكوين تيار متكثف ؛ ‎gr‏ (١٠)_وسيلة‏ تمدد رابعة متصلة بوسيلة التبادل الحراري الزابعة المذكورة لاستقبال 2 التيار المتكثف المذكور وتمديده إلى ضغط أقل لتكوين تيار الغاز الطبيعي المسال $0 المذكور ؛ و ‎Aly (V1) 1‏ تحكم ضابطة لتنظيم كميات ودرجات حرارة تيارات التغذية المذكورة 3 إلى عمود التقطير المذكور للاحتفاظ بدرجة الحرارة العلوية لعمود التقطير ‎٠‏ ‎£A‏ المذكور عند درجة حرارة_ يتم عندها استرجاع الجزء الأكبر من مكونات 4 الهيدروكربون الأقل ‎heavier hydrocarbon‏ المذكورة في الأجزاء الأتقل 8 تطايرا نسبيا المذكور.
    > ا > ‎YY‏ جهاز لإسالة تيار غاز طبيعي يحتوي على ميثان ‎methane‏ ومكونات هيدروكربون أثقل ‎heavier hydrocarbon vy‏ « يشتمل على: ‎(V) y‏ وسيلة تبادل حراري واحدة أو أكثر لاستقبال تيار الغاز $ الطبيعي ‎natural gas‏ المذكور وتبريده تحت الضغط بدرجسة تكفسي هت لتكثيفه جزئياً ¢ ‎(Y) 1‏ وسيلة فصل أولى متصلة بوسيلة التبادل الحراري الأولى المذكورة لاستقبال 7 تيار الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ المتكثف جزئياً المنكور وفصله إلى تيار ‎A‏ بخار وتيار سائل؛ ‎(Y) 9‏ وسيلة تجزئة متصلة بوسيلة الفصل الأولى المذكورة لاستقبال تيار البخار المذكور ‎Ye‏ وتجزئته إلى تيار أول وتيار ثاني على الأقل؛ ‎١١‏ )2( وسيلة تبادل حراري ثانية متصلة بوسيلة الاتحاد الأولى المذكورة لاستقبال التيار 7" المتحد الأول وتبريده بدرجة كافية لتكثيفه إلى حد كبير؛ )©( وسيلة تبادل حراري ثانية متصلة بوسيلة الاتحاد الأولى المذكورة لاستقبال التيار ¢\ المتحد الأول وتبريده بدرجة كافية لتكثيفه إلى حد كبير؛ ‎yo‏ )1( وسيلة تمدد أولى متصلة بوسيلة التبادل الحراري الثانية المذكورة لاستقبال التيار ‎١‏ الوله المتكثف إلى حد كبير المذكور وتمديده إلى ضغط متوسط. ‎(VY) vy‏ وسيلة تمدد ‎Al‏ متصلة بوسيلة التجزئة المذكورة لاستقبال التيار الشاني المذكور ‎A‏ وتمديده إلى الضغط المتوسط المذكور؛ ‎Alas (A) \q‏ تمدد ثالثة متصلة بوسيلة الفصل الأولى المذكورة لاستقبال التيار السائل
    ‎Y.‏ المذكور وتمديده إلى الضغط المتوسط المذكور؛ 2 )9( عمود تقطير متصل بوسيلة التمدد الأولى المذكورة ووسيلة التمدد الثانية المذكورة ‎YY‏ لاستقبال التيار الأول الممدد المذكور والتيار الثاني الممدد المذكور ‏ حيث يكون ‎YY‏ عمود التقطير المذكور مهياً لفصل التيارات المذكورة إلى تيار تقطير بخار أكثر
    ‎Y¢‏ تطايراً وجزء أقل تطايراً نسبياً يحتوي على جزء كبير من مكونات ‎Yo‏ الهيدروكربون ‎hydrocarbon‏ الأثقل المذكورة. ‎(V4) 71‏ وسيلة سحب بخار متصلة بعمود التقطير المذكور لاستقبال تيار تقطير بخار من ‎vy‏ منطقة بعمود التقطير المذكور أسفل التيار الممدد الثاني المذكور؛ ‎YA‏ )11( وسيلة تبادل حراري ثالثة متصلة بوسيلة سحب البخار المذكور لاستقبال ‎Yq‏ تيار التقطير البخار المذكور وتبريده تبريداً كافياً لتكثيف جزء منه على ف الأقل؛ م ‎(VY)‏ وسيلة فصل متصلة بوسيلة التبادل الحراري الثالثة المذكورة لاستقبال تيار ‎YY‏ التقطير المبرد ‎ca Saal)‏ جزئيا المذكور و فصله إلى تيار بخار متبقي و تيار ‎rv‏ ارتجاع ؛ حيث تكون وسيلة الفصل المذكورة متصلة أيضاً بعمود التقطير ‎YY‏ المذكور لتوجيه وسيلة الارتجاع المذكورة إلى داخل عمود التقطير المذكور كتغذية ‎vo‏ علوية له؛ ‎Aly (VY) 4‏ اتحاد متصلة بعمود التقطير المذكور ووسيلة الفصل المذكورة لاستقبال تيار ‎vv‏ التقطير البخاري الأكثر تطايرا المذكور وتيار البخار المتبقي المذكور م وتكوين جزء غاز متبقي متطاير يحتوي على جزء كبير من الميثان المذكور ‎va‏ ومكونات اخف؛ ا ‎(V€) 1‏ وسيلة تبادل حراري رابعة متصلة بوسيلة الاتحاد المذكورة لاستقبال جزء الغاز ‎١‏ المتبقي الطيار المذكور 0 حيث تكون وسيلة التبادل الحراري الرابعة المذكورة مهيأة لتبريد جزء الغاز المتبقي الطيار المذكور تحت الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل ار وبالتالي تكوين تيار متكثف ؛ ‎Aly (V0) 23‏ تمدد رابعة متصلة بوسيلة التبادل الحراري الرابعة المذكورة لاستقبال التيمار ‎go‏ المتكثف المذكور وتمديده إلى ضغط اقل لتكوين تيار الغاز الطبيعي المسال 1 المذكور ؛ و
    YYyy
    ‎to .‏ : ‎(V1) 31‏ وسيلة تحكم ضابطة لتنظيم كميات ودرجات حرارة تيارات التغذية 1 المذكورة إلى عمود التقطير المذكور للاحتفاظ بدرجة الحرارة العلوية لعمود £4 التقطير المذكور عند درجة حرارة يتم عندها استرجاع الجزء الأكبر من 84 مكونات الهيدروكربون ‎hydrocarbon‏ الأثقل المذكورة في الأجزاء الأقل تطايراً
    ‏نسبياً المذكور. ض ‎—YY ١‏ جهاز ‎ALY‏ تيار غاز طبيعي ‎natural gas stream‏ يحتوي على ميثان ‎methane‏ ومكونات ‎y‏ هيدروكربون أثقل ؛ يشتمل على: ‎As(V) 1‏ تبادل حراري واحدة أو أكثر لاستقبال تيار الغاز الطبيعي ‎natural gas‏ المذكور 3 وتبريده تحت الضغط بدرجة تكفي لتكثيفه جزئيا؛ ه 7( وسيلة فصل أولى متصلة بوسيلة التبادل الحراري الأولى المذكورة لاستقبال 1 تيار الغاز الطبيعي المتكثف جزئياً المذكور وفصله إلى تيار بخار وتيار 7 سائل؛ ‎(V) A‏ وسيلة تجزئة متصلة بوسيلة الفصل الأولى المذكورة لاستقبال تيار البخار المذكور 4 وتجزئته إلى تيار أول وتيار ثاني على الأقل؛ = 08 وسيلة تبادل حراري ثانية متصلة بوسيلة الاتحاد الأولمى المذكورة ‎١١‏ لاستقبال ‎lal‏ المتحد الأول وتبريده بدرجة كافية لتكثيفه إلسى حد ‎VY‏ كبير ؛ 9 )0( وسيلة تبادل حراري ثائية متصلة بوسيلة الاتحاد الأولى المذكورة لاستقبال التيار ‎Vi‏ المتحد الأول وتبريده بدرجة كافية لتكثيفه إلى حد كبير؛ )7( وسيلة تمدد ‎Jf‏ متصلة بوسيلة التبادل الحراري الثانية المذكورة لاستقبال 8 التيار الوله ‎Catal‏ إلى حد كبير المنكور وتمديده إلى ضغط ل متوسط.
    ‎(V) VA‏ وسيلة تمدد ثانية متصلة بوسيلة التجزئة المذكورة لاستقبال التيار الشاني المذكور
    ‎Kk‏ وتمديده إلى الضغط المتوسط المذكور؛
    ‎Aas (A) Y.‏ تمدد ثالثة متصلة بوسيلة الفصل الأولى المذكورة لاستقبال التيار السائل
    ‏71 المذكور وتمديده إلى الضغط المتوسط المذكور؛
    ‎YY‏ )%( وسيلة تسخين متصلة بوسيلة التمدد الثالثة المذكورة لاستقبال التيار السائل الممدد
    ‏19 المذكور وتسخينه؛
    ‎)٠١( 7‏ عمود تقطير متصل بوسيلة التمدد الأولى المذكورة ووسيلة التمدد الثانية المذكورة
    ‎Yo‏ لاستقبال التيار الأول الممدد المذكور والتيار الثاني الممدد المذكور ؛ حيث يكون
    ‏1 عمود التقطير المذكور مهياً لفصل التيارات المذكورة إلى تيار تقطير بخار أكثر
    ‎ry‏ تطايراً وجزء أقل تطايرا نسبياً يحتوي على جزء كبير من مكونات الهيدروكربون
    ‎YA‏ الأثقل المذكورة.
    ‎(VY) 4‏ وسيلة سحب بخار متصلة بعمود التقطير المذكور لاستقبال تيار تقطير بخار من
    ‎: ‏منطقة بعمود التقطير المذكور أسفل التيار الممدد الثاني المذكور؛‎ v.
    ‎Aly (VY) 8١‏ تبادل حراري ثالثة متصةة بوسيلة سحب البخار المذكور لاستقبال
    ‏ل تيار التقطير البخار المنكور وتبريده تبريدا كافيا لتكثيف جزء منه على الأقل؛
    ‎Aly (VY) vy‏ فصل متصلة بؤسيلة التبادل الحراري الثالثة المذكورة لاستقبال تيار
    ‎ve‏ التقطير المبرد المتكثف جزئياً المذكور وفصله إلى تيار بخار متبقي وتيار ‎vo |‏ ارتجاع ؛ حيث تكون وسيلة الفصل المذكورة متصلة أيضاً بعمود التقطير
    ‏85 المذكور لتوجيه وسيلة الارتجاع المذكورة إلى داخل عمود التقطير المذكور كتغذية
    ‎| ‏علوية له؛‎ ry
    ‎YA‏ )£ 1( وسيلة اتحاد متصلة بعمود التقطير المذكور ووسيلة الفصل المذكورة لاستقبال
    ‎Ya‏ تيار التقطير البخاري الأكثر تطايرا المذكور وتيار البخار المتبقي المذكور وتكوين
    ‏2 جزء غاز متبقي متطاير يحتوي على جزء كبير من الميثان المذكور ومكونات اخف؛
    ‎$V 2‏ \ ‎gy‏ (١1)_وسيلة‏ تبادل حراري رابعة متصلة بوسيلة الاتحاد المذكورة لاستقبال جزء الغاز المتبقي الطيار المذكور ؛ حيث تكون وسيلة التبادل الحراري الرابعة المذكورة مهيأة ‎٠ 1#‏ لتبريد جزء الغاز المتبقي الطيار المذكور تحت الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل
    ‏£4 وبالتالي تكوين تيار متكتف ؛ ‎Alay (V1) ¢o‏ تمدد رابعة متصلة بوسيلة التبادل الحراري الرابعة المذكورة لاستقبال 3 التيار المتكثف المذكور وتمديده إلى ضغط اقل لتكوين تيار الغاز الطبيعي المسال 3 المذكور ؛ و م ‎(VY)‏ وسيلة تحكم ضابطة لتنظيم كميات ودرجات حرارة تيارات التغذية المذكورة £4 إلى عمود التقطير المذكور للاحتفاظ بدرجة الحرارة العلوية لعمود التقطير ‎on‏ المذكور د درجة حرارة يتم عندها استرجاع الجزء الأكبر من مكونات ‎oY‏ الهيدروكربون ‎hydrocarbon‏ الأثقل المذكورة في الأجزاء الأقل تطايرا نسبيا ‎oY‏ المذكور. ‎٠>‏
    ‎: ‏جهاز وفقاً للعنصر 74 ؛ حيث الجهاز المذكور يشتمل على‎ -¥E ١
    ‏ل ‎-)١(‏ وسيلة سحب سائل متصلة بعمود التقطير المذكور لاستقبال تيار تقطير سائل أعلى ‎Y‏ المنطقة التي يتم فيها سحب تيار التقطير البخاري المذكور؛ و
    ‎(VY)‏ وسيلة تسخين متصلة بوسيلة سحب السائل المذكور لاستقبال تيار التقطير السائل المذكور وتسخينه ؛ حيث تتصل وسيلة التسخين المذكورة أيضاً بعمود التقطير 1 المذكور لتوجيه تيار التقطير السائل المسخن المذكور إلى داخل عمود التقطير 2 المذكور كتغذية أخرى له عند موضع أسفل المنطقة التي يتم فيها سحب التقطير ‎A‏ البخاري المذكور.
    ‎: ‏حيث الجهاز المذكور يشتمل على‎ Yo ‏الجهاز وفقاً للعنصر‎ -*© ١
    ب
    ‎Y‏ )1( وسيلة سحب سائل متصلة بعمود التقطير المذكور لاستقبال تيار تقطير سائل اعلي 1 المنطقة التي يتم فيها سحب تيار التقطير البخاري المذكور؛ و
    ‎(Y) ¢‏ وسيلة تسخين متصلة بوسيلة سحب السائل المذكور لاستقبال تيار التقطير السائل َ المذكور وتسخينه ؛ حيث تتصل وسيلة التسخين المذكورة أيضا بعمود التقطير 1 المذكور لتوجيه تيار التقطير السائل المسخن المذكور إلى داخل عمود التقطير ‎y‏ المذكور كتغذية أخرى له عند موضع أسفل المنطقة التي يتم فيها سحب التقطير ‎A‏ البخاري المذكور
    ‎: ‏؛ حيث الجهاز المذكور يشتمل على‎ ١ ‏الجهاز وفقاً للعنصر‎ -*١ ٠
    ‎)١( Y‏ - وسيلة سحب سائل متصلة بعمود التقطير المذكور لاستقبال تيار تقطير سائل أعلى ‎v‏ المنطقة التي يتم فيها سحب تيار التقطير البخاري المذكور؛ و
    ‎(Y) ¢‏ وسيلة تسخين ثانية متصلة بوسيلة سحب السائل المذكور لاستقبال تيار التقطير السائل ‎o‏ المذكور وتسخينه ؛ حيث تتصل وسيلة التسخين المذكورة أيضاً بعمود التقطير 1 المذكور لتوجيه تيار التقطير السائل المسخن المذكور إلى داخل عمود التقطير 7 المذكور كتغذية أخرى له عند موضع أسفل المنطقة التي يتم فيها سحب التقطير ‎A‏ البخاري المذكور
    ‎: ‏حيث الجهاز المذكور يشتمل على‎ TY ‏الجهاز وفقاً للعنصر‎ -©7 ١
    ‎Y‏ )1( وسيلة سحب سائل متصلة بعمود التقطير المذكور لاستقبال تيار تقطير
    ‎vo‏ سائل أعلى المنطقة التي يتم فيها سحب تيار التقطير البخاري المذكور؛.
    ‏ّ و
    ‎(V) °‏ وسيلة تسخين متصلة بوسيلة سحب السائل المذكور لاستقبال تيار التقطير السائل 1 المذكور وتسخينه ؛ حيث تتصل وسيلة التسخين المذكورة أيضاً بعمود التقطير
    ‎YYVY
    : £4 ‎v‏ المذكور لتوجيه تيار التقطير السائل المسخن المذكور إلى داخل عمود التقطير 0 المذكور كتغذية أخرى له عند موضع أسفل المنطقة التي يتم فيها سحب التقطير 9 البخاري المذكور ‎YA‏ الجهاز وفقاً للعنصر ‎PY‏ حيث الجهاز المذكور يشتمل على : ‎(V) Y‏ وسيلة سحب سائل متصلة بعمود التقطير المذكور لاستقبال تيار تقطير سائل أعلى ' المنطقة التي يتم فيها سحب تيار التقطير البخاري المذكور؛ و ‎(Y)‏ وسيلة تسخين ثانية متصلة بوسيلة سحب السائل المذكور لاستقبال تيار التقطير السائل ‎o‏ المذكور وتسخينه ؛ حيث تتصل وسيلة التسخين المذكورة أيضاً بعمود التقطير ا المذكور لتوجيه تياز التقطير السائل المسخن المذكور إلى داخل عمود التقطير 7 المذكور كتغذية أخرى له عند موضع أسفل المنطقة التي يتم فيها سحب التقطير ‎A‏ البخاري المذكور ‎١‏ 4©*- التحسين وفقاً للعنصر +7 ؛ حيث الجهاز المذكور يشتمل على : 0 )1( وسيلة تجزئة ثانية متصلة بوسيلة الفصل المذكورة لتجزئة تيار الارتجاع المذكور ‎Y‏ إلى جزء أول و جزء ثاني على الأقل؛ ‎(Y) ¢‏ وسيلة التجزئة الثانية المذكورة المتصلة ‎Lind‏ بعمود التقطير المذكور لتوجيه الجزء ° الأول المذكور إلى داخل عمود التقطير المذكور كتغذية علوية له؛ و ‎Aly (¥) ِ‏ التجزئة الثانية إلى عمود التقطير المذكور المتصلة أيضاً بعمود التقطير 7 المذكور لتغذية الجزء الثاني المذكور إلى عمود التقطير المذكور عند موضع تغذية ‎A‏ في نفس المنطقة التي فيها يتم سحب تيار التقطير البخاري المذكور. ‎٠١‏ 6١؟-‏ التحسين وفقاً للعنصر ‎٠‏ ؛ حيث الجهاز المذكور يشتمل على :
    لل
    ‎Y‏ )1( وسيلة تجزئة ثانية متصلة بوسيلة الفصل الثانية المذكورة لتجزئة تيار الارتجاع 1 المذكور إلى جزء أول وجزء ثاني على الأقل.
    ‏¢ )7( وسيلة التجزئة الثانية المذكورة المتصلة أيضاً بععصود التقطير المذكور لتوجيه الجزء الأول المذكور إلى داخل عمود التقطير المذكور كتغذية علوية 1 لَه؛و :
    ‎(v) v‏ وسيلة التجزئة الثانية إلى عمود التقطير المذكور المتصلة أيضاً بعمود التقطير ‎A‏ المذكور لتغذية الجزء الثاني المذكور إلى عمود التقطير المذكور عند موضع تغذية 4 في نفس المنطقة التي فيها يتم سحب تيار التقطير البخاري المذكور.
    ‎: ‏الجهاز المذكور يشتمل على‎ Cum ‏؛‎ ١ ‏التحسين وفقاً للعنصر‎ -؛١٠‎ ١
    ‎Y‏ )1( وسيلة تجزئة ثائية متصلة بوسيلة الفصل الثانية المذكورة لتجزئة تيار الارتجاع 1 المذكور إلى جزء أول وجزء ثاني على الأقل.
    ‎(Y) ¢‏ وسيلة التجزئة الثانية المذكورة المتصلة أيضاً بعمود التقطير المذكك ور ° لتوجيه الجزء الأول المذكور إلى داخل عمود التقطير المذكور كتغذية 1 علوية له ؛ و
    ‏7 0( وسيلة التجزئة الثانية إلى عمود التقطير المذكور المتصلة أيضاً بععصود ‎A‏ التقطير المذكور لتغذية الجزء الثاني المذكور إلى عمود التقطير المذكور عند موضع تغذية في نفس المنطقة التي فيها يتم سحب تيار التقطير البخاري ‎٠١‏ المذكور.
    ‎: ‏؟؟؛- التحسين وفقاً للعنصر 7 ؛ حيث الجهاز المذكور يشتمل على‎ ١
    ‎١‏ )1( وسيلة تجزئة ‎Al‏ متصلة بوسيلة الفصل الثانية المذكورة لتجزئة تيار الارتجاع 1 المذكور إلى جزء أول وجزء ثاني على الأقل
    > 1ت ‎(Y) 1‏ وسيلة التجزئة الثانية المذكورة المتصلة أيضاً بعمود التقطير المذكور لتوجيه الجزء الأول المذكور إلى داخل عمود التقطير المذكور كتغذية علوية له؛ و ‎٠‏ ©)_وسيلة التجزئة الثانية إلى عمود التقطير المذكور المتصلة أيضاً بعمود التقطير 7 المذكور لتغذية الجزء الثاني المذكور إلى عمود التقطير المذكور عند موضع تغذية ‎A‏ في نفس المنطقة التي فيها يتم سحب تيار التقطير البخاري المذكور. ‎١‏ “4- التحسين وفقاً للعنصر 7 ؛ حيث الجهاز المذكور يشتمل على : ‎As(V) Y‏ تجزئة ‎Ag‏ متصلة بوسيلة الفصل الثانية المذكورة لتجزئة تيار الارتجاع ‎v‏ المذكور إلى جزء أول وجزء ثاني على الأقل ‎As (Y)‏ التجزئة الثانية المذكورة المتصلة ‎Lind‏ بعمود التقطير المذكور لتوجيه الجزء الأول المذكور إلى داخل عمود التقطير المذكور كتغذية علوية له؛ و ‎ )©( “‏ وسيلة التجزئة الثائية إلى عمود التقطير المذكور المتصلة أيضاً بعمود التقطير ‎v‏ المذكور لتغذية الجزء الثاني المذكور إلى عمود التقطير المذكور عند موضع تغذية ‎A‏ في نفس المنطقة التي فيها يتم سحب تيار التقطير البخاري المذكور ‎١‏ ؛؛- التحسين وفقاً للعنصر ‎YE‏ حيث الجهاز المذكور يشتمل على : ‎)١( Y‏ - وسيلة تجزئة ‎ol‏ متصلة بوسيلة الفصل ‎Ag‏ المذكورة لتجزئة تيار الارتجاع ‎v‏ المذكور إلى جزء أول وجزء ثاني على الأقل ‎(Y) ¢‏ وسيلة التجزئة الثانية المذكورة المتصلة أيضاً بعمود التقطير المذكور لتوجيه الجبزء الأول المذكور إلى داخل عمود التقظير المذكور كتغذية علوية له؛ و ‎(V) “‏ وسيلة التجزئة الثانية إلى عمود التقطير المذكور المتصلة أيضاً بعمود التقطير ‎v‏ المذكور لتغذية الجزء الثاني المذكور إلى عمود التقطير المذكور عند موضع تغذية ‎A‏ في نفس المنطقة التي فيها يتم سحب تيار التقطير البخاري المذكور
    7717 ْ
    Coy
    : ‏حيث الجهاز المذكور يشتمل على‎ YO ‏©؛- التحسين وفقاً للعنصر‎ ١
    ‎Y‏ )1( وسيلة تجزئة ثانية متصلة بوسيلة الفصل الثانية المذكورة لتجزئة تيار الارتجاع
    ‎| ‏المذكور إلى جزء أول وجزء ثاني على الأقل‎ r
    ‎Aly (Y)‏ التجزئة الثانية المذكورة المتصلة ‎Lind‏ بعمود التقطير المذكور لتوجيه الجزء
    ‏الأول المذكور إلى داخل عمود التقطير المذكور كتغذية علوية له؛ و
    ‏“ 0( وسيلة التجزئة الثانية إلى عمود التقطير المذكور المتصلة أيضاً بعمود التقطير
    ‎y‏ المذكور لتغذية الجزء الثاني المذكور إلى عمود التقطير المذكور عند موضع تغذية ‎A‏ في نفس المنطقة التي فيها يتم سحب تيار التقطير البخاري المذكور
    ‏£1 التحسين وفقاً للعنصر + ؛ حيث الجهاز المذكور يشتمل على :
    ‎As(V)‏ تجزئة ثانية متصلة بوسيلة الفصل الثانية المذكورة لتجزئة تيار الارتجاع
    ‎Y‏ المذكور إلى جزء أول وجزء ثاني على الأقل
    ‎Aly (Y) 1‏ التجزئة الثائية المذكورة المتصلة أيضاً بعمود التقطير المذكور لتوجيه الجزء
    ‏الأول المذكور إلى داخل عمود التقطير المذكور كتغذية علوية له ؛ و
    ‏ا (©) ‎Alay‏ التجزئة ‎ASB‏ إلى عمود التقطير المذكور المتصلة أيضاً بعمود التقطير
    ‏المذكور لتغذية الجزء الثاني المذكور إلى عمود التقطير المذكور عند موضع تغذية
    ‎A‏ في نفس المنطقة التي فيها يتم سحب تيار التقطير البخاري المذكور
    ‎: ‏7؛- التحسين وفقاً للعنصر 7 ؛ حيث الجهاز المذكور يشتمل على‎ ٠
    ‎٠‏ ()_وسيلة تجزئة ثانية متصلة بوسيلة الفصل ‎A‏ المذكورة لتجزئة تيار الارتجاع ض
    ‏1 المذكور إلى جزء أول وجزء ثاني على الأقل ‎٠‏
    ‎(Y) 0‏ وسيلة التجزئة الثانية المذكورة المتصلة ‎Lind‏ بعمود التقطير المذكور لتوجيه الجزء
    ‏الأول المذكور إلى داخل عمود التقطير المذكور كتغذية علوية له ؛ و
    ‏ل"
    ‎oy :‏ ‎x‏ (©)_وسيلة التجزئة الثانية إلى عمود التقطير المذكور المتصلة أيضاً بعمود التقطير ‎v‏ المذكور لتغذية الجزء الثاني المذكور إلى عمود التقطير المذكور عند موضع ‎A‏ تغذية في نفس المنطقة التي فيها يتم سحب تيار التقطير البخاري المذكور ‎١‏ *48؛- التحسين وفقاً للعنصر 7 ؛ حيث الجهاز المذكور يشتمل على : ‎٠‏ (١)_وسيلة‏ تجزئة ثائية متصلة بوسيلة الفصل الثانية المذكورة لتجزئة تيار الارتجاع المذكور إلى جزء أول وجزء ثاني على الأقل ‎Ay (Y) 0-4‏ التجزئة الثائية المذكورة المتصلة أيضاً بعمود التقطير المذكور لتوجيه هه الجزء الأول المذكور إلى ‎Jala‏ عمود التقطير المنكور كتغنية علوية 1 له؛و ‎(T) v‏ وسيلة التجزئة الثانية إلى عمود التقطير المذكور المتصلة أيضاً بعمود التقطير ‎A‏ المذكور لتغذية الجزء الثاني المذكور إلى عمود التقطير المذكور عند موضع ‎q‏ تغذية في نفس المنطقة التي فيها يتم سحب ثيار التقطير البخاري المذكور £4— الجهاز وفقاً للعتصر 4ك ا ‎(fa FATT YO FE FY‏ فى لك م ‎CEN J‏ ‎Cus vy‏ الجهاز المذكور يشتمل على: ‎)١( ¥‏ وسيلة ضغط متصلة بوسيلة الاتحاد المذكورة لاستقبال جزء الغاز ‎gas‏ الطيار المتبقي ¢ المذكور وضغطه ¢ و ‎(Y) °‏ وسيلة التبادل الحراري الرابعة المذكورة متصلة بوسيلة اللضغط المذكورة 3 لاستقبال جزء الغاز الطيار المضغوط المتبقي المذكور حيث تكون وسيلة ‎y‏ التبادل الحراري الرابعة المذكورة مهيأة لتبريد جزء الغاز الطيار المضغوط 0 المتبقي المذكور تحت الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل وتكوين التيار المتكتف ‎q‏ بالتالي .
    ‎YY Y
    وم
    ‎-#+١ +‏ الجهاز وفقاً للعنصر ‎EY EF EY OFA CFV OFF FY‏ أو ‎EA‏ ؛ حيث الجهاز المذكور ‎y‏ يشتمل على : ‎y‏ )1( وسيلة ضغط متصلة بوسيلة الاتحاد المذكورة ‎JL‏ جزء الغاز الطيار ¢ المتبقي المذكور وضغطه؛ و ‎Ay (Y) o‏ التبادل الحراري الرابعة المذكورة متصلة بوسيلة الضغط المذكورة 1 لاستقبال جزء الغاز الطيار المضغوط المتبقي ‎Hs Sal‏ حيث تكون وسيلة ‎v‏ التبادل الحراري الرابعة المذكورة مهيأة لتبريد جزء الغاز الطيار المضغوط ‎A‏ المتبقي المذكور تحت الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل وتكوين التيار 4 المتكثف بالتالي.
    ‎-*١ ٠‏ الجهاز وفقاً للعنصر 74 0 ‎FFA‏ 460 ؛ حيث الجهاز المذكور يشتمل على:
    ‏0 )1( وسيلة تسخين متصلة بوسيلة الاتحاد المذكورة لاستقبال جزء الغاز الطيار المتبقي المذكور وتسخينه.
    ‏)£( وسيلة ضغط متصلة بوسيلة التسخين المذكورة لاستقبال جزء الغاز الطيار المسخن ° المتبقي المذكور وضغطه ؛ و
    ‎Alay (0) “‏ التبادل الحراري الرابعة المذكورة المتصلة بوسيلة الضغط 7 المذكورة لاستقبال جزء الغاز المضغوط المسخن الطيار المتبقي المذكور ¢ ‎A‏ حيث تكون وسيلة التبادل الحراري الرابعة المذكورة مهيآة لتبريد 9 جزء الغاز ‎gas‏ المضغوط المسخن الطيار المتبقي المذكور تحت ‎٠‏ الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل وتكوين التيار المتكثف المذكور بالتالي. ‎—0Y ٠‏ الجهاز وفقاً للعنصر ‎FY‏ 24 ؛ ‎(Fo‏ )£££ أو £0 ؛ ‎Cum‏ الجهاز المذكور يشتمل ‎Y‏ على:
    > 00 ‎)١( ¥‏ وسيلة تسخين ثانية متصلة بوسيلة الاتحاد المذكور لاستقبال جزء الغاز الطيار المتبقي ¢ المذكور وتسخينه؛ ‎(Y) °‏ وسيلة تسخين متصلة بوسيلة الاتحاد المذكورة لاستقبال جزء الغاز الطيار المتبقي 1 المذكور وتسخينه. 7 (©) وسيلة التبادل الحراري الرابعة المذكورة المتصلة بوسيلة الضغط المذكورة ‎A‏ لاستقبال جزء الغاز المضغوط المسخن الطيار المتبقي المذكور » حيث تكون وسيلة التبادل 4 الحراري الرابعة المذكورة مهيأة لتبريد جزء الغاز المضغوط المسخن الطيار المتبقي ‎Ye‏ المذكور تحت الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل وتكوين التيار ‎condensed «a Sad‏ ‎١١‏ المذكور بالتالي. ‎٠‏ **- الجهاز وفقاً للعنصر +“ أو £1 ؛ حيث الجهاز المذكور يشتمل على: ‎Y‏ )1( وسيلة تسخين ثالثة متصلة بوسيلة الاتحاد المذكور لاستقبال جزء الغاز الطيار 1 المتبقي المذكور وتسخينه؛ ‎(VY) ¢‏ وسيلة ضغط متصلة بوسيلة التسخين الثالثة المذكورة لاستقبال جزء الغاز الطيار المتبقي المذكور و تسخينه. ‎(A) 0‏ وسيلة التبادل الحراري الرابعة المذكورة ‎Ala Sal‏ بوسيلة الضغط 7 المذكورة لاستقبال جزء الغاز المضغوط المسخن الطيار المتبقي ‎A‏ المنكور ؛ حيث تكون وسيلة التبادل الحراري الرابعة المذكورة مهيأة 9 لتبريد جزء الغاز ‎gas‏ المضغوط المسخن الطيار المتبقي المذنكور تحت ‎١‏ الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل وتكوين التيار ‎a Aad‏ المذكور ‎١‏ بالتالي. ‎٠‏ ؛#- الجهاز وفقاً للعنصر ‎£Y JPY‏ ؛ حيث الجهاز المذكور يشتمل على:
    Con ‏وسيلة تسخين متصلة بوسيلة الاتحاد الثانية المذكورة لاستقبال جزء الغاز الطيار‎ )١( Y ‏المتبقي المذكور وتسخينه؛‎ 1 ‏وسيلة تسخين متصلة بوسيلة الاتحاد المذكورة لاستقبال جزء الغاز الطيار المتبقي‎ (Y) ¢ ‏المذكور وتسخينه.‎ ° ‏وسيلة التبادل الحراري الرابعة المذكورة المتصلة بوسيلة الضغط المذكورة‎ )©( . ‏لاستقبال جزء الغاز المضغوط المسخن الطيار المتبقي المذكور ؛ حيث تكسون‎ 7 ‏وسيلة التبادل الحزاري الرابعة المذكورة مهيأة لتبريد جزء الغاز المضغوط‎ A ‏منه على الأقل وتكوين‎ a ‏المسخن الطيار المتبقي المذكور تحت الضغط لتكثيف‎ q ‏التيار المتكثف المذكور بالتالي.‎ Ve : ‏؛ حيث الجهاز المذكور يشتمل على‎ EY ‏أو‎ 7 FY 33 ‏الجهاز وفقاً للعنصر‎ —00 ١ ‏تسخين ثانية متصلة بوسيلة الاتحاد الثانية المذكورة لاستقبال جزء الغاز‎ Alu (2) Y ‏الطيار المتبقي المذكور وتسخينه؛‎ ‏وسيلة ضغط متصلة بوسيلة التسخين الثالثة المذكورة لاستقبال جزء الغاز الطيار‎ (V4) ¢ ‏هه المتبقي المذكور وتسخينه.‎ ‏بوسيلة المضغط‎ Ala Sal ‏التبادل الحراري الرابعة المذكورة‎ Aly (VY) ‏ل‎ ‏المضغوط المسخن الطيار المتبقي‎ gag ‏المذكورة لاستقبال جزء ض الغاز‎ 7 ‏المنكور + حيث تكون وسيلة التبادل الحراري الرابعة المذكورة مهيأة‎ A ‏لتبريد جزء الغاز المضغوط المسخن الطيار المتبقي المذكور تحت‎ 9 ‏المذكور‎ Gaal ‏الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل وتكوين التيار‎ Ve ‏بالتالي.‎ ١١ : ‏حيث الجهاز المذكور يشتمل على‎ ١ A ‏الجهاز وفقاً للعنصر 8“ أو‎ -*“ ٠
    ‎ov >‏ ‎)١( Y‏ وسيلة تسخين ثالثة متصلة بوسيلة الاتحاد الثانية المذكورة لاستقبال جزء الغاز ‎v‏ الطيار ‎gas fraction‏ المتبقي المذكور وتسخينه؛ ‎(Y) ¢‏ وسيلة ضغط متصلة بوسيلة التسخين الثالثة المذكورة لاستقبال جزء الغاز الطيار ‎o‏ المتبقي المذكور وتسخينه. 1 (©) وسيلة التبادل الحراري الرابعة المذكورة المتصلة بوسيلة الضغط المذكورة لاستقبال جزء الغاز المضغوط المسخن الطيار المتبقي المذكور ؛ حيث تكون وسسيلة 0 ‎A‏ التبادل الحراري الرابعة المذكورة مهيأة لتبريد جزء الغاز المضغوط ‎q‏ المسخن الطيار المتبقي المذكور تحت الضغط لتكثيف جزء منه على الأقل ‎Ye‏ وتكوين التيسار المتكثف ‎condensed‏ المذكور بالتالي. ‎mov‏ الجهاز وفقاً للعخصر 4ت ‎PY CF) Fe‏ أ ‎FE‏ ع ‎Ee FAA PY FT‏ ‎EV (£7 (£0 (££ 47 47 (£)‏ أو ‎$A‏ حيث يحتوي جزء الغاز الطيار المتبقي المذكور ¥ على جزء كبير من الميثان ‎methane‏ المذكور ومكونات أخف ومكونان هيدروكربون ‎heavier hydrocarbon Js £‏ مختارة من المجموعة المكونة من أجزاء ‎Cp‏ وأجزاء ‎Cp‏ + هه أجزاء ‎Cs‏ ‎١‏ *#8- الجهاز وفقاً للعنصر 44 ؛ حيث يحتوي جزء الغاز الطيار المتبقي المنكور على ‎mS edn Y‏ من الميثان المذكور ومكونات أخف ومكونان هيدروكربون ‎JE‏ مختارة من » المجموعة المكونة من أجزاء ‎Cp‏ وأجزاء ‎Cp‏ + أجزاء ‎Cs‏ ‎0d‏ الجهاز وفقاً للعنصر ‎٠٠‏ ؛ حيث يحتوي جزء الغاز الطيار المتبقي المنك ور على ‎Y‏ جزء كبير من الميثان المذكور ومكونات اخف ومكونان هيدروكربون أثقل مختارة من ¥ المجموعة المكونة من أجزاء © وأجزاء ,© + أجزاء ‎Cs‏
    > oA ‏المتبقي‎ gas fraction ‏؛ حيث يحتوي جزء الغاز الطيار‎ 80١ ‏للعنصر‎ Ls, ‏الجهاز‎ = ١ ‏المذكور ومكونات أخسف ومكونان‎ methane ‏المذكور على جزء كبير من الميثان‎ y el jal ‏مختارة من المجموعة المكونة من‎ heavier hydrocarbon ‏هيدروكربون أثقل‎ |» Cy ‏؛ ل وأجزاء يى + أجزاء‎ ‏حيث يحتوي جزء الغاز الطيار المتبقي المذكور على‎ OY ‏الجهاز وفقاً للعنصر‎ -+1 ١ ‏جزء كبير من الميثان المذكور ومكونات اخف ومكونان هيدروكربون أثقل مختارة من المجموعة‎ Cy ‏أجزاء مر وأجزاء ين + أجزاء‎ pedal ‏؛ حيث يحتوي جزء الغاز الطيار المتبقي المذكور على‎ OF ‏الجهاز وفقاً للعنصر‎ -47 ١ ‏جزء كبير من الميثان المذكور ومكونات اخف ومكونان هيدروكربون أثقل مختارة من‎ - " Cy ‏أجزاء‎ + Cp ‏المجموعة المكونة من أجزاء ,© وأجزاء‎ +“ ‏الجهاز وفقاً للعنصر 6 حيث يحتوي جزء الغاز الطيار المتبفسي المذكور على‎ -1Y ١ ‏مختارة من‎ JB ‏جزء كبير من الميثان المذكور ومكونات اخف ومكونان هيدروكربون‎ ¥ Cy ‏المجموعة المكونة من أجزاء و© وأجزاء ب + أجزاء‎ ‏الجهاز وفقاً للعنصر 00 حيث يحتوي جزء الغاز الطيار المتبقي المذكور على‎ -+4 ١ ‏جزء كبير من الميثان المذكور ومكونات أخف ومكونان هيدروكربون أثقل مختارة من‎ XY Cy ‏أجزاء‎ + Cp ‏المجموعة المكونة من أجزاء © وأجزاء‎ © ‏المتبقي‎ gas fraction ‏الجهاز وفقاً للعنصر 07 ؛ حيث يحتوي جزء الغاز الطيار‎ -+85 ١ ‏المذكور ومكونات أخف ومكونان‎ methne ‏المذكور على جزء كبير من الميشان‎ ‏ل‎
    > . 08 ٍ + | هيدروكربون أثقل ‎heavier hydrocarbon‏ مختارة من المجموعة المكونة من أجبزاء ؛ ‏ © وأجزاء © + أجزاء ‎Cs‏ ‎YY wy‏
SA05260115A 2004-05-04 2005-05-01 إسالة غاز طبيعي SA05260115B1 (ar)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10/840,072 US7204100B2 (en) 2004-05-04 2004-05-04 Natural gas liquefaction

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA05260115B1 true SA05260115B1 (ar) 2009-04-04

Family

ID=35238207

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA05260115A SA05260115B1 (ar) 2004-05-04 2005-05-01 إسالة غاز طبيعي

Country Status (20)

Country Link
US (1) US7204100B2 (ar)
EP (1) EP1745254A4 (ar)
JP (1) JP2007536404A (ar)
KR (1) KR101273717B1 (ar)
CN (1) CN101006313B (ar)
AR (1) AR049491A1 (ar)
AU (1) AU2005241455B2 (ar)
BR (1) BRPI0510698A (ar)
CA (1) CA2562907C (ar)
EA (1) EA011919B1 (ar)
EG (1) EG25478A (ar)
HK (1) HK1106283A1 (ar)
MX (1) MXPA06012772A (ar)
MY (1) MY140288A (ar)
NO (1) NO20065085L (ar)
NZ (1) NZ550149A (ar)
PE (1) PE20051108A1 (ar)
SA (1) SA05260115B1 (ar)
WO (1) WO2005108890A2 (ar)
ZA (1) ZA200608020B (ar)

Families Citing this family (77)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7475566B2 (en) * 2002-04-03 2009-01-13 Howe-Barker Engineers, Ltd. Liquid natural gas processing
MY146497A (en) * 2004-12-08 2012-08-15 Shell Int Research Method and apparatus for producing a liquefied natural gas stream
US20070061950A1 (en) * 2005-03-29 2007-03-22 Terry Delonas Lipowear
CA2619021C (en) * 2005-04-20 2010-11-23 Fluor Technologies Corporation Integrated ngl recovery and lng liquefaction
US20070157663A1 (en) * 2005-07-07 2007-07-12 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods of integrated NGL recovery and LNG liquefaction
AU2006280426B2 (en) * 2005-08-09 2010-09-02 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process for LNG
WO2007116050A2 (en) * 2006-04-12 2007-10-18 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for liquefying a natural gas stream
US20080098770A1 (en) * 2006-10-31 2008-05-01 Conocophillips Company Intermediate pressure lng refluxed ngl recovery process
US7777088B2 (en) * 2007-01-10 2010-08-17 Pilot Energy Solutions, Llc Carbon dioxide fractionalization process
US7883569B2 (en) * 2007-02-12 2011-02-08 Donald Leo Stinson Natural gas processing system
BRPI0808909A2 (pt) 2007-05-03 2014-08-19 Exxonmobil Upstream Res Co Processo para liquefazer uma corrente de gás rica em metano.
US9869510B2 (en) 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US9103585B2 (en) * 2007-08-14 2015-08-11 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for improved natural gas liquids recovery
WO2009029140A1 (en) * 2007-08-24 2009-03-05 Exxonmobil Upstream Research Company Natural gas liquefaction process
US7932297B2 (en) * 2008-01-14 2011-04-26 Pennsylvania Sustainable Technologies, Llc Method and system for producing alternative liquid fuels or chemicals
US20090182064A1 (en) * 2008-01-14 2009-07-16 Pennsylvania Sustainable Technologies, Llc Reactive Separation To Upgrade Bioprocess Intermediates To Higher Value Liquid Fuels or Chemicals
WO2009101127A2 (en) * 2008-02-14 2009-08-20 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for cooling a hydrocarbon stream
US9243842B2 (en) 2008-02-15 2016-01-26 Black & Veatch Corporation Combined synthesis gas separation and LNG production method and system
CN102203530A (zh) * 2008-02-20 2011-09-28 国际壳牌研究有限公司 用于冷却和分离烃流的方法和设备
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US20090293537A1 (en) * 2008-05-27 2009-12-03 Ameringer Greg E NGL Extraction From Natural Gas
US8584488B2 (en) * 2008-08-06 2013-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas production
WO2010027986A1 (en) * 2008-09-03 2010-03-11 Ameringer Greg E Ngl extraction from liquefied natural gas
US8464551B2 (en) * 2008-11-18 2013-06-18 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefaction method and system
KR100963491B1 (ko) * 2008-12-02 2010-06-17 지에스건설 주식회사 천연가스 분리 장치 및 방법
WO2010077614A2 (en) * 2008-12-08 2010-07-08 Howe-Baker Engineers, Ltd. Liquid natural gas processing
US9080811B2 (en) * 2009-02-17 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
US9052136B2 (en) 2010-03-31 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
BRPI1008851B1 (pt) * 2009-02-17 2021-03-16 Ortloff Engineers, Ltd. processo e aparelho para a separação de uma corrente de gás contendo metano, componentes c2, componentes c3, e componentes de hidrocarbonetos mais pesados
US9933207B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9074814B2 (en) * 2010-03-31 2015-07-07 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8881549B2 (en) * 2009-02-17 2014-11-11 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9052137B2 (en) 2009-02-17 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9939195B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-10 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
US20100287982A1 (en) 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
CA2764636C (en) * 2009-06-11 2018-12-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
FR2954345B1 (fr) * 2009-12-18 2013-01-18 Total Sa Procede de production de gaz naturel liquefie ayant un pouvoir calorifique superieur ajuste
US9021832B2 (en) * 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9068774B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9057558B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-16 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
BRPI1105770A2 (pt) * 2010-03-31 2016-05-03 Ortloff Engineers Ltd processamento de gás de hidrocarbonetos.
US10113127B2 (en) 2010-04-16 2018-10-30 Black & Veatch Holding Company Process for separating nitrogen from a natural gas stream with nitrogen stripping in the production of liquefied natural gas
WO2011153087A1 (en) 2010-06-03 2011-12-08 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
CN101975335B (zh) * 2010-09-26 2012-08-22 上海交通大学 液化天然气汽车加气站蒸发气体的再液化装置
FR2966578B1 (fr) 2010-10-20 2014-11-28 Technip France Procede simplifie de production d'un courant riche en methane et d'une coupe riche en hydrocarbures en c2+ a partir d'un courant de gaz naturel de charge, et installation associee.
CA2819128C (en) 2010-12-01 2018-11-13 Black & Veatch Corporation Ngl recovery from natural gas using a mixed refrigerant
US10451344B2 (en) 2010-12-23 2019-10-22 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery and ethane rejection methods and configurations
DE102011010633A1 (de) * 2011-02-08 2012-08-09 Linde Ag Verfahren zum Abkühlen eines ein- oder mehrkomponentigen Stromes
KR101318136B1 (ko) * 2011-12-21 2013-10-16 한국에너지기술연구원 천연가스로부터 천연가스액을 회수하는 방법 및 그 장치
US10139157B2 (en) 2012-02-22 2018-11-27 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
WO2013184068A1 (en) * 2012-06-06 2013-12-12 Keppel Offshore & Marine Technology Centre Pte Ltd System and process for natural gas liquefaction
RU2641778C2 (ru) 2012-12-28 2018-01-22 Линде Инжиниринг Норз Америка Инк. Комплексный способ извлечения газоконденсатных жидкостей и сжижения природного газа
US9790147B2 (en) 2013-09-11 2017-10-17 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon processing
MY179078A (en) 2013-09-11 2020-10-27 Ortloff Engineers Ltd Hydrocarbon gas processing
RU2674807C2 (ru) 2013-09-11 2018-12-13 Ортлофф Инджинирс, Лтд. Обработка газообразных углеводородов
US10563913B2 (en) 2013-11-15 2020-02-18 Black & Veatch Holding Company Systems and methods for hydrocarbon refrigeration with a mixed refrigerant cycle
US9574822B2 (en) 2014-03-17 2017-02-21 Black & Veatch Corporation Liquefied natural gas facility employing an optimized mixed refrigerant system
FR3021091B1 (fr) * 2014-05-14 2017-09-15 Ereie - Energy Res Innovation Eng Procede et dispositif de liquefaction du methane
US10808999B2 (en) 2014-09-30 2020-10-20 Dow Global Technologies Llc Process for increasing ethylene and propylene yield from a propylene plant
CN104792116B (zh) * 2014-11-25 2017-08-08 中国寰球工程公司 一种天然气回收乙烷及乙烷以上轻烃的系统及工艺
AU2015388393B2 (en) * 2015-03-26 2019-10-10 Chiyoda Corporation Natural gas production system and method
CN104845692A (zh) * 2015-04-03 2015-08-19 浙江大学 一种油田伴生气全液化回收系统及其方法
EP3115721A1 (en) * 2015-07-10 2017-01-11 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and system for cooling and separating a hydrocarbon stream
FR3039080B1 (fr) * 2015-07-23 2019-05-17 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Methode de purification d'un gaz riche en hydrocarbures
US10006701B2 (en) 2016-01-05 2018-06-26 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery or ethane rejection operation
US10330382B2 (en) 2016-05-18 2019-06-25 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
MX2019001888A (es) 2016-09-09 2019-06-03 Fluor Tech Corp Metodos y configuracion para readaptacion de planta liquidos de gas (ngl) para alta recuperacion de etano.
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
KR102142610B1 (ko) * 2018-05-10 2020-08-10 박재성 천연가스 처리방법 및 처리장치
US11015865B2 (en) * 2018-08-27 2021-05-25 Bcck Holding Company System and method for natural gas liquid production with flexible ethane recovery or rejection
US11473837B2 (en) 2018-08-31 2022-10-18 Uop Llc Gas subcooled process conversion to recycle split vapor for recovery of ethane and propane
CN110953841A (zh) * 2019-12-17 2020-04-03 西安石油大学 一种基于三循环混合冷剂的天然气液化方法及装置

Family Cites Families (80)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE579774A (ar) * 1958-06-23
US3292380A (en) * 1964-04-28 1966-12-20 Coastal States Gas Producing C Method and equipment for treating hydrocarbon gases for pressure reduction and condensate recovery
FR1535846A (fr) 1966-08-05 1968-08-09 Shell Int Research Procédé pour la séparation de mélanges de méthane liquéfié
US3837172A (en) * 1972-06-19 1974-09-24 Synergistic Services Inc Processing liquefied natural gas to deliver methane-enriched gas at high pressure
US4171964A (en) * 1976-06-21 1979-10-23 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4140504A (en) * 1976-08-09 1979-02-20 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4157904A (en) * 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4251249A (en) * 1977-01-19 1981-02-17 The Randall Corporation Low temperature process for separating propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream
US4185978A (en) * 1977-03-01 1980-01-29 Standard Oil Company (Indiana) Method for cryogenic separation of carbon dioxide from hydrocarbons
US4278457A (en) * 1977-07-14 1981-07-14 Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4445917A (en) * 1982-05-10 1984-05-01 Air Products And Chemicals, Inc. Process for liquefied natural gas
USRE33408E (en) * 1983-09-29 1990-10-30 Exxon Production Research Company Process for LPG recovery
US4525185A (en) * 1983-10-25 1985-06-25 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction with staged compression
US4545795A (en) * 1983-10-25 1985-10-08 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction
US4519824A (en) * 1983-11-07 1985-05-28 The Randall Corporation Hydrocarbon gas separation
DE3414749A1 (de) * 1984-04-18 1985-10-31 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur abtrennung hoeherer kohlenwasserstoffe aus einem kohlenwasserstoffhaltigen rohgas
FR2571129B1 (fr) * 1984-09-28 1988-01-29 Technip Cie Procede et installation de fractionnement cryogenique de charges gazeuses
US4617039A (en) * 1984-11-19 1986-10-14 Pro-Quip Corporation Separating hydrocarbon gases
FR2578637B1 (fr) * 1985-03-05 1987-06-26 Technip Cie Procede de fractionnement de charges gazeuses et installation pour l'execution de ce procede
US4687499A (en) * 1986-04-01 1987-08-18 Mcdermott International Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents
US4707170A (en) * 1986-07-23 1987-11-17 Air Products And Chemicals, Inc. Staged multicomponent refrigerant cycle for a process for recovery of C+ hydrocarbons
US4710214A (en) * 1986-12-19 1987-12-01 The M. W. Kellogg Company Process for separation of hydrocarbon gases
US4755200A (en) * 1987-02-27 1988-07-05 Air Products And Chemicals, Inc. Feed gas drier precooling in mixed refrigerant natural gas liquefaction processes
US4869740A (en) * 1988-05-17 1989-09-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4854955A (en) * 1988-05-17 1989-08-08 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4889545A (en) * 1988-11-21 1989-12-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4851020A (en) * 1988-11-21 1989-07-25 Mcdermott International, Inc. Ethane recovery system
US4895584A (en) * 1989-01-12 1990-01-23 Pro-Quip Corporation Process for C2 recovery
US5114451A (en) * 1990-03-12 1992-05-19 Elcor Corporation Liquefied natural gas processing
FR2681859B1 (fr) * 1991-09-30 1994-02-11 Technip Cie Fse Etudes Const Procede de liquefaction de gaz naturel.
JPH06299174A (ja) * 1992-07-24 1994-10-25 Chiyoda Corp 天然ガス液化プロセスに於けるプロパン系冷媒を用いた冷却装置
JPH06159928A (ja) * 1992-11-20 1994-06-07 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
US5275005A (en) * 1992-12-01 1994-01-04 Elcor Corporation Gas processing
FR2714722B1 (fr) * 1993-12-30 1997-11-21 Inst Francais Du Petrole Procédé et appareil de liquéfaction d'un gaz naturel.
US5615561A (en) * 1994-11-08 1997-04-01 Williams Field Services Company LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US5568737A (en) * 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5779507A (en) * 1995-05-15 1998-07-14 Yeh; Te-Hsin Terminal device for interface sockets
BR9609099A (pt) * 1995-06-07 1999-02-02 Elcor Corp Processo e dispositivo para a separação de um fluxo de gás
US5555748A (en) * 1995-06-07 1996-09-17 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5566554A (en) * 1995-06-07 1996-10-22 Kti Fish, Inc. Hydrocarbon gas separation process
MY117899A (en) * 1995-06-23 2004-08-30 Shell Int Research Method of liquefying and treating a natural gas.
US5600969A (en) * 1995-12-18 1997-02-11 Phillips Petroleum Company Process and apparatus to produce a small scale LNG stream from an existing NGL expander plant demethanizer
US5755115A (en) * 1996-01-30 1998-05-26 Manley; David B. Close-coupling of interreboiling to recovered heat
WO1997032172A1 (en) * 1996-02-29 1997-09-04 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Reducing the amount of components having low boiling points in liquefied natural gas
US5799507A (en) 1996-10-25 1998-09-01 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5755114A (en) * 1997-01-06 1998-05-26 Abb Randall Corporation Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process
JPH10204455A (ja) * 1997-01-27 1998-08-04 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
US5983664A (en) * 1997-04-09 1999-11-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5890378A (en) * 1997-04-21 1999-04-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5881569A (en) * 1997-05-07 1999-03-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
TW366411B (en) * 1997-06-20 1999-08-11 Exxon Production Research Co Improved process for liquefaction of natural gas
ID24280A (id) * 1997-07-01 2000-07-13 Exxon Production Research Co Proses untuk memisahkan aliran gas multi-komponen yang mengandung paling tidak satu komponen yang dapat membeku
EG22293A (en) * 1997-12-12 2002-12-31 Shell Int Research Process ofliquefying a gaseous methane-rich feed to obtain liquefied natural gas
US6182469B1 (en) * 1998-12-01 2001-02-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6116050A (en) * 1998-12-04 2000-09-12 Ipsi Llc Propane recovery methods
US6119479A (en) * 1998-12-09 2000-09-19 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant cycle for gas liquefaction
MY117548A (en) * 1998-12-18 2004-07-31 Exxon Production Research Co Dual multi-component refrigeration cycles for liquefaction of natural gas
US6125653A (en) * 1999-04-26 2000-10-03 Texaco Inc. LNG with ethane enrichment and reinjection gas as refrigerant
US6336344B1 (en) * 1999-05-26 2002-01-08 Chart, Inc. Dephlegmator process with liquid additive
US6324867B1 (en) * 1999-06-15 2001-12-04 Exxonmobil Oil Corporation Process and system for liquefying natural gas
US6308531B1 (en) * 1999-10-12 2001-10-30 Air Products And Chemicals, Inc. Hybrid cycle for the production of liquefied natural gas
US6347532B1 (en) * 1999-10-12 2002-02-19 Air Products And Chemicals, Inc. Gas liquefaction process with partial condensation of mixed refrigerant at intermediate temperatures
CN1095496C (zh) * 1999-10-15 2002-12-04 余庆发 液化天然气的生产方法
GB0000327D0 (en) * 2000-01-07 2000-03-01 Costain Oil Gas & Process Limi Hydrocarbon separation process and apparatus
WO2001088447A1 (en) 2000-05-18 2001-11-22 Phillips Petroleum Company Enhanced ngl recovery utilizing refrigeration and reflux from lng plants
US6401486B1 (en) * 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
US6367286B1 (en) * 2000-11-01 2002-04-09 Black & Veatch Pritchard, Inc. System and process for liquefying high pressure natural gas
US6526777B1 (en) * 2001-04-20 2003-03-04 Elcor Corporation LNG production in cryogenic natural gas processing plants
UA76750C2 (uk) * 2001-06-08 2006-09-15 Елккорп Спосіб зрідження природного газу (варіанти)
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
US6890378B2 (en) * 2002-01-18 2005-05-10 Seiko Epson Corporation Inkjet ink
US7069743B2 (en) * 2002-02-20 2006-07-04 Eric Prim System and method for recovery of C2+ hydrocarbons contained in liquefied natural gas
US6941771B2 (en) * 2002-04-03 2005-09-13 Howe-Baker Engineers, Ltd. Liquid natural gas processing
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
CN100541093C (zh) * 2003-02-25 2009-09-16 奥特洛夫工程有限公司 一种烃气处理的方法和设备
CA2525428C (en) 2003-06-05 2009-02-17 Fluor Corporation Liquefied natural gas regasification configuration and method
US6907752B2 (en) 2003-07-07 2005-06-21 Howe-Baker Engineers, Ltd. Cryogenic liquid natural gas recovery process
US6986266B2 (en) * 2003-09-22 2006-01-17 Cryogenic Group, Inc. Process and apparatus for LNG enriching in methane
US7155931B2 (en) 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US7278281B2 (en) * 2003-11-13 2007-10-09 Foster Wheeler Usa Corporation Method and apparatus for reducing C2 and C3 at LNG receiving terminals

Also Published As

Publication number Publication date
AU2005241455A1 (en) 2005-11-17
CA2562907C (en) 2011-03-15
US20050247078A1 (en) 2005-11-10
NO20065085L (no) 2006-12-01
KR20070022714A (ko) 2007-02-27
EA200602027A1 (ru) 2007-04-27
WO2005108890A3 (en) 2006-11-16
EP1745254A4 (en) 2007-12-19
CN101006313B (zh) 2012-10-10
AR049491A1 (es) 2006-08-09
EG25478A (en) 2012-01-15
CA2562907A1 (en) 2005-11-17
HK1106283A1 (en) 2008-03-07
WO2005108890A2 (en) 2005-11-17
ZA200608020B (en) 2008-07-30
US7204100B2 (en) 2007-04-17
JP2007536404A (ja) 2007-12-13
MY140288A (en) 2009-12-31
EA011919B1 (ru) 2009-06-30
BRPI0510698A (pt) 2007-12-26
KR101273717B1 (ko) 2013-06-12
AU2005241455B2 (en) 2010-11-18
MXPA06012772A (es) 2007-02-14
CN101006313A (zh) 2007-07-25
NZ550149A (en) 2010-08-27
EP1745254A2 (en) 2007-01-24
PE20051108A1 (es) 2005-12-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA05260115B1 (ar) إسالة غاز طبيعي
TW580554B (en) Natural gas liquefaction
NL1020810C2 (nl) Het vloeibaar maken van aardgas.
SA05260083B1 (ar) إسالة غاز طبيعي
US6945075B2 (en) Natural gas liquefaction
WO2014106178A1 (en) Integrated process for ngl (natural gas liquids recovery) and lng (liquefaction of natural gas)
MXPA05009293A (es) Produccion de gas natural licuado (gnl) en plantas criogenicas de procesamiento de gas natural.
NO329177B1 (no) Fremgangsmåte og system til dannelse av flytende LNG
CN102906232A (zh) 来自烃类热裂解设备的裂化气流的处理方法和相关设备
AU2002349087A1 (en) Natural gas liquefaction