SA03240437B1 - انبوب تكسير cracking tube له أذرع حلزونية helical fins - Google Patents
انبوب تكسير cracking tube له أذرع حلزونية helical fins Download PDFInfo
- Publication number
- SA03240437B1 SA03240437B1 SA03240437A SA03240437A SA03240437B1 SA 03240437 B1 SA03240437 B1 SA 03240437B1 SA 03240437 A SA03240437 A SA 03240437A SA 03240437 A SA03240437 A SA 03240437A SA 03240437 B1 SA03240437 B1 SA 03240437B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- tube
- arms
- cracking
- helical
- fluid
- Prior art date
Links
- 238000005336 cracking Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 230000004323 axial length Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 25
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 2
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 7
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 abstract description 7
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 abstract description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 25
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 19
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 12
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 6
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- HQQADJVZYDDRJT-UHFFFAOYSA-N ethene;prop-1-ene Chemical group C=C.CC=C HQQADJVZYDDRJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- -1 natural gas hydrocarbon Chemical class 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- 241000238876 Acari Species 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000006068 polycondensation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/40—Static mixers
- B01F25/42—Static mixers in which the mixing is affected by moving the components jointly in changing directions, e.g. in tubes provided with baffles or obstructions
- B01F25/43—Mixing tubes, e.g. wherein the material is moved in a radial or partly reversed direction
- B01F25/431—Straight mixing tubes with baffles or obstructions that do not cause substantial pressure drop; Baffles therefor
- B01F25/4316—Straight mixing tubes with baffles or obstructions that do not cause substantial pressure drop; Baffles therefor the baffles being flat pieces of material, e.g. intermeshing, fixed to the wall or fixed on a central rod
- B01F25/43162—Assembled flat elements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/40—Static mixers
- B01F25/42—Static mixers in which the mixing is affected by moving the components jointly in changing directions, e.g. in tubes provided with baffles or obstructions
- B01F25/43—Mixing tubes, e.g. wherein the material is moved in a radial or partly reversed direction
- B01F25/431—Straight mixing tubes with baffles or obstructions that do not cause substantial pressure drop; Baffles therefor
- B01F25/43197—Straight mixing tubes with baffles or obstructions that do not cause substantial pressure drop; Baffles therefor characterised by the mounting of the baffles or obstructions
- B01F25/431971—Mounted on the wall
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/0053—Details of the reactor
- B01J19/006—Baffles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
- B01J19/2415—Tubular reactors
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
- C10G9/18—Apparatus
- C10G9/20—Tube furnaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/0022—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for chemical reactors
Abstract
الملخص: الاختراع الحالى بأنبوب تكسير cracking tube للاستخدام فى أفران التكسير الحرارى thermal cracking furnaces لانتاج ethylene أو ما شابه ذلك، يشتمل الأنبوب على أذرع تتشكل على سطح داخلى منه وتميل عن محاور الانبوب tube axis من أجل تقليب مائع fluid بداخل الانبوب. ويتم ترتيب الأذرع بشكل منفصل على موقع حلزونى واحد أو عدة مواقع حلزونية ويشتمل السطح الداخلى للأنبوب على مناطق حيث لا يوجد أذرع فيها على الطول المحورى axial length بأكمله من الانبوب من طرف محورى axial end واحد من الأنبوب إلى الطرف المحوري axial end الآخر منه.
Description
XY helical fins أذرع حلزونية 4) cracking tube أنبوب تكسير الوصف_الكامل ا ١ PY إلا 4 at » أو ethylene يتعلق الاختراع الحالى بأنابيب تكسير للاستخد ام فى مفاعلات التكسير الحرارى لانتاج ع0:8000_مزود بأذرع على السطح الداخلى tube ما شابه ذلك؛ وعلى وجه التحديد بأنبوب تكسير الموجود بداخله وتعد لمنع فاقد الضغط إلى أكبر حد ممكن مع تعزيز. fluid منه لتقليب المائع . الموجود بداخله fluid بفاعلية إلى المائع heat transfer التحويل الحرارى © أو ما شابه ذلك عن طريق تكسير المواد propylene أو ethylene مثل Olefins ويتم إنتاج naphtha ( thermally cracking material gases of hydrocarbons الهيدروكربونية الغازية حر ارياً thermal ؛ إلخ...)؛ ويجرى تفاعل التكسير الحرارى ethane و natural gas و الغاز الطبيعى hydrocarbon material عن طريق تقديم البخار و مادة الهيدروكربون الغازية cracking reaction إلى ملف تكسير يوضع بداخل فرن تسخين يتم تمديده بالحرارة من الخارج؛ وتسخين الخليط gas حتى معدل درجة حرارة التفاعل بينما يتدفق الخليط خلال الملف عند سرعة عالية. وبشكل مثالى؛ يشتمل ملف التكسير على مجموعه من الانابيب (المستقيمة) التى تتصل فى تجميعه متعرجة عن طريق المنحنيات. | ض بفاعلية من المهم تسخين thermal cracking reaction التكسير الحرارى Jeli ومن أجل إجراء
Jeli) الذى يتدفق بداخل الملف عند سرعة كبيرة وصولاً إلى معدل درجة حرارة fluid _المائع ١ بصورة نصف قطرية إلى الداخل حتى الجزء المركزى من قناة الأنبوب فى زمن قصير من الوقت وذلك لتفاد ى التسخين عند درجة حرارة عالية تصل إلى أقصى حد ممكن؛ وإذا تم تسخين الغاز عند
om ; درجة حرارة عالية لفترة زمنية ممتدة؛ يتم الحصول على كسور أخف من hydrocarbons methane) « كربون حر free carbons « الخ) بكميات زائدة أو يخضع منتج التكسيرء على سبيل المثال للتفاعل متعدد التكثيف من أجل الحد من إنتاج المنتج المطلوب؛ كما يؤدى التكويك المعزز( ترسيب الكربون الحر free carbons على الجدار الداخلى من الأنبوب ) إلى تقليل معامل التحويل
© الحرارى heat transfer . حيث ينشأ عن ذلك الحاجة لاجراء عملية إزالة التكويك بصورة متكررة. وبناء على ذلك؛ فإن تقديم أذرع على السطح الداخلى للأنبوب من ملف التكسير ممارسة معاد بوصفها عناصر لتقليب المائع fluid بداخل الأنابيب ؛ وينتج المائع fluid المتدفق عند سرعة عالية اضطراب عندما يتم تقليبه بواسطة الأذرع وقد يتم تسخينه حتى درجة حرارة أعلى بشكل سريع. وكنتيجة لذلك يكتمل التفاعل فى زمن قصير من الوقت؛ بينما يتم تفادى إنتاج الكسور الأخف or
heat transfer عن التكسير الزائد؛ وعلاوة على ذلك؛ يمكن تحسين معامل التحويل الحرارى ٠ يتم الحصول على أثر فى تحسين مدة صلاحية (Se للأنابيب من تقليل درجة حرارة الأنابيب
الأنابيب. ض توضح الأشكال ١١ حتى VE بصورة متطورة الأمثلة المقترحة من الأذرع على أنابيب التكسير (البراءة اليابانية رقم 19491 / 411781 1) ل“
sila ممتدة بشكل متواصل حلزونياً عند زاوية ميل ثابتة بالنسبة إلى )١( يوضح الأذرع VY شكل Ye
الانبوب tube axis . ض
شكل VY يتناظر مع الأذرع الحلزونية المتواصلة continuous helical fins من شكل ١١ حسبما تم تشكيلها بصورة منفصلة؛ وتكون الأذرع )١( والأجزاء التى تكون بدون أذرع )¥( على المواضع. الحلزونية فى ترتيب مائل؛ بحيث تحل الأجزاء التى تكون بدون اذرع محل الأذرع عند كل منحنى
| | turn of helix من الحلزون Yo ا
¢ ا ولتلك الامثلة أثر كبير على تقليب المائع 2010 فى الأنابيب؛ وتكون فعاله بدرجة كبيرة فى تحويل الحرارة إلى المائع fluid بداخل الأنابيب ؛ بينما يتراكم الضغط الداخلى للمائع fluid بداخل الأنابيب بسبب فاقد الضغط الكبير فى المائع؛ مما يستتبع وجود عيب وهو أن عملية التكسير تنتج ethylene أو propylene أو ما شابه ذلك بشكل أقل.
© شكل ١4 يوضح أذرع )١( وأجزاء بدون أذرع (7) مرتبه بشكل متبادل على مجموعة من الخطوط . المتوازية مع محاور الانبوب «tube axis ومع ذلك فإن الأذر ع التى توضع فى توازى مع مخاور الانبوب tube axis لا يمكنها إنتاج أثراً كافياً من أجل تقليب المائع fluid بداخل الأنابيب ومن أجل تحقيق اداء التحويل الحرارى heat transfer المطلوب. : ونظراً للمشاكل المذكورة بعاليه؛ فإن الغرض من الاختراع الحالى هو منع فاقد الضغط إلى أقضئ
٠ حد ممكن مع الحفاظ على أثر لتعزيز التحويل الحرارى heat transfer إلى المائع fluid بداخل لأنبوب . ا وصف عام للاختراع Co من أجل تحقيق الغرض المذكور بعاليه؛ فإن الاختراع Mal يقدم usm] تكسير cracking tube يشتمل على أذرع تتشكل على سطح داخلى منه وتميل عن محاور الانبوب tube axis من أجل Ve تقليب مائع fluid بداخل الأنبوب » ويتم ترتيب الأذرع بصورة منفصلة على موضع حلزونى arly أو مجموعه من المواضع الحلزونية؛ ويشتمل السطح الداخلى من الأنبوب على مناطق حيث لا توجد أذرع فيها على الطول المحورى axial length بأكمله من الأنبوب من طرف محورى axial 48 واحد من الأنبوب إلى الطرف المحورى axial end الآخر منه .
ّ o الموجود بداخل fluid يعد الاتبوب الذى يكون له تلك البنية من أجل الحد من فاقد الضغط فى المائع الداخلى بفعالية عالية. fluid الأنبوب مع السماح للأذرع الحلزونية بتحويل الحرارة إلى المائع شرح مختصر للرسومات قم تطور السطح الداخلى لأنبوب التكسير وفقا للاختراع لغرض توضيح نموذج من نمط ترتيب ١ شكل الأذرع التى تتشكل على السطح الداخلى للأنبوب. ° شكل ؟ تطور للسطح الداخلى من أنبوب التكسير وفقا للاختراع لتوضيح نموذج آخر من نمط 0 . ترتيب الأذرع التى تكونت على السطح الداخلى من الأنبوب للاختر اع لتوضيح نموذج آخر من نمط Gy تطور للسطح الداخلى من أنبوب التكسير V1 شكل ترتيب الأذرع التى تكونت على السطح الداخلى للأنبوب. ل" من نمط Al شكل ؛ تطور السطح الداخلى من أنبوب التكسير وفقا للاختراع لتوضيح نموذج . ٠ 'ترتيب الأذرع التى تكونت على السطح الداخلى من الأنبوب. شكل © تطور السطح الداخلى من أنبوب التكسير وفقا للاختراع لتوضيح نموذج آخر من نمط . ترتيب الأذرع التى تكونت على السطح الداخلى من الأنبوب
Se .“ شكل +7 مخطط لتوضيح ترتيب الأذرع الموضح فى شكل . .١ شكل 7 منظر فى صورة قطاع عرضى ويوضح الأنبوب وفقا للنموذج الموضح فى شكل ve مخطط لتوضيح طريقة طلاء لتكوين الأذرع الحلزونية فى شكل كريات مطلية. A شكل
+ شكل > رسم بيانى يوضح خصائص التحويل الحرارى heat transfer لأنابيب الاختبار حسبما حددتها التجربة. شكل ٠١ رسم بيانى يوضح خصائص فقد الضغط بأنابيب الاختبار حسبما حددتها التجربة . - شكل ١١ مخطط لتوضيح تصميم ملف الاختبار بشكل عام. ّ 0 ٠ شكل VY تطور السطح الداخلى لأنبوب التكسير التقليدى لتوضيح نمط الذراع المتكون على السطح Jalal للأنبوب ل شكل VY تطور السطح الداخلى لأنبوب التكسير التقليدى لتوضيح نمط ترتيب آخر للأذرع الى تكونت على السطح الداخلى من الأنبوب . oo شكل VE تطور السطح الداخلى من أنبوب التكسير التقليدى لتوضيح نمط ترتيب آخر للأذرع التى Ve تكونت على السطح الداخلى من الأنبوب. : الوصف التفصيلى سوف يتم لاحقاً وصف أنبوب التكسير وفقاً للاختراع الحالى بشكل تفصيلى مع الرجوع إلى النماذج الموضحة. شكل ١ تطور السطح الداخلى من الأنبوب يوضح نموذج ترتيب أذرع حلزونية طبقاً للاختراع ٠ الحالى. "0 تتكون ١ ) g ( بشكل منفصل بطول الموضع الحلزونى sl يوضع عند زاوية ميل سابقة التحديد 0 فيما يتصل بالإتجاه المحورى X من الأنبوب؛ ويتبين الموضع الحلزونى بالخطوط المتقطعة المائلة و توصيلات منحنى الحلزون التى تتضح بالخطوط المتقطعة العامودية؛ pin iy
ل 0 الخطوط المسلسلة الأفقية المناطق Cus Za يتم ترتيب الأذرع فى الاتجاه المحورى. والمناطق Zs التى تتألف من الأجزاء التى تكون بدون أذرع 2 حيث لا يوجد أذرع. وفى نموذج شكل ١ يتم ترتيب أربعة أذرع بطول كل منحنى من الحلزون؛ و يتم ترتيب الأذرع المتناظرة )1( وكذلك الأجزاء المتناظرة التى تكون بدون أذرع (7) التى توجد على Jag ball ٠ الحلزونية التى تمثل المنحنيات المتتابعة من الحلزون فى اتجاه موازى لمخور الأنبوب . ا الأشكال ؟ حتى © هى تطورات الأسطح الداخلية من الأنابيب A توضح نماذج أخرى لترتيبات" الأذرع الحلزونية طبقاً للاختراع . شكل ١ يوضح أذرع حلزونية تكونت بطول المواضع الحلزونية المتواصلة التى تختلف فى زوايا ميلها 6 ؛ وتكون زاوية الميل 1 0 من منحنى الحلزون فى المنطقة 1 من قناة الأنبوب أكبر من زاوية Ne الميل ١ من منحنى الحلزون فى المنطقة ]1 منه؛ ويتم ترتيب الأذرع )١( والأجزاء التى تكون. بدون أذرع )¥( فى المناطق الخاصة بها م7 و Zp التى تكون متوازية مع محاور الانبوب tube axis . شكل ٠ يوضح نموذج حيث يوجد موضعان حلزونيان؛ وتتكون الأذرع بصورة منفصلة عند نفس زاوية الميل 0 بطول المواضع الحلزونية الخاصة بها 581 و 82؛ وتتكون الأذرع )١١( ١٠ والأجزاء التى تكون بدون أذرع (TV) على الموضع الحلزونى 581 وتتكون الأذرع (VY) والأجزاء التى تكون بدون & ) Y ْ( على الموضع الحلزونى S2 ويتم ترتيب الأذرع ) ١١ ( و (VY) فى المناطق Za ويتم ترتيب الأجزاء التى تكون بدون أذرع )7١( و (YY) فى المناطق Zs 0 شكل ؛ يوضح نموذج حيث تتكون الأذرع الحلزونية بطول موضعين حلزونيين ST و 82؛ وتختلف الأذر ع التى توجد بطول الموضع 51 فى الأذرع التى توجد بطول الموضع 52 من Cun الحجم ؛ 14.4
i ; A ’ : ا رآ وتكون الأذرع (VY) التى توجد بطول الموضع الحلزونى 51 أطول من الأذرع (VY) بطول الموضع الحلزونى 52 ؛ ويتم ترتيب الأذرع (VY) و (VY) فى المناطق ZA ويتم ترتيب كل أو بعض من الأجزاء التى تكون بدون أذرع (YY) و (YY) المناطق ZB . شكل © يوضح نموذج حيث تتكون الأذرع الحلزونية بطول أربعة مواضع حلزونية 51 حتى 54 © ويتم ترتيب الأذرع ١١ حتى ؛١ التى توجد بطول المواضع الحلزونية الخاصة بها 51 حتى 54 عند مساحات متغيرة بشكل طفيف عند محيط الأنبوب؛ ويتم ترتيب مجموعة الأذرع )١١( حتى )£ 1( التى توجد على المواضع الحلزونية الأربعة الخاصة بها 51 حتى 84 فى منطقة ZA ؛ ويتم ترتيب مجموعة من الأجزاء التى تكون أذرع (YE) aa (YY) توجد على تلك المواضع.:51 حتى 54 فى منطقة ZB ويتم ترتيب تلك الأذرع )١١( حتى (V€) الموجودة بداخل المنطقة ZA ٠ بطول موجه (تم توضيحها فى صورة خط مسلسل). ) ومن ثم فوفقاً لكافة نماذج الأشكال حتى ©؛ يشتمل السطح الداخلى للأنبوب على مناطق ZB حيث لا توجد أذر 2 على الطول المحورى axial length بأكمله من ١ لأنبوب من طرف محورى . axial end واحد من الأنبوب إلى الطرف المحورى axial end الآخر منه. شكل +١ مخطط يوضح ترتيب الأذرع الموضح فى شكل oF وتتضح عند 0 زاوية ميل EW Yo الجلزونية وعند P ذروة الذراع وهى المسافة من المركز إلى المركز بين الأذرع المتناظرة de ا الخطوط الحلزونية المتجاورة فى اتجاه محاور الانبوب tube axis ؛ وتتحدد تلك القيم بشكل مناسب طبقاً للقطر الداخلى A من الأنبوب. 0:7 وإذا كان الأنبوب له قطر Jala © حوالى We حتى ١٠١ ملليمتر على سبيل المثال قد تكونزاوية الميل 0 حوالى Vo حتى sa 85 درجة وتكون Poy ll حوالى ٠١ حتى 408٠0 مللى متر وتزداد تيكتا
Geo 5 أو تقل الذروة 7 من أجل الضبط استتاداً إلى زاوية dud 0 بمنحنى الحلزون وعدد 17 منحنيات الحلزون ) E Cus E/A =P هو الجزء الأمامى من منحنى الحلزون). ّ ويكون الارتفاع 11 (ارتفاع البروز من السطح الداخلى للأنبوب ) الذى يخص الأذرع على سيل المثال حوالى واحد على ثلاثة de حتى واحد على عشرة من القطر الداخلى للأنبوب»؛ ويكون © الطول الذى يخص الأذرع حوالى © حتى ٠٠١ مللى متر على سبيل المثال؛ ويتحدد على سسبيل. المثال Gy للقطر الداخلى D من الأنبوب وعدد الأثر ع المنقسمة بطول كل منحنى من الموضيع الحلزونى. شكل Vv منظر مقطعى للأذر ع الجلزونية فى سطح متعامد مع محور ا لأنبوب 6 ويوضح نموذج حيث يتم ترتيب الأذرع الأربعة على منحنى واحد من الخط الحلزونى. وبافتراض أن الذراع يشتمل على. ٠ طول قوسى مستدير (حسبما يبرز على السطح) فيكون 177 وعدد الأذر ع على متحنى واحد من الخط الحلزونى هو« ؛ ويكون إجمالى الطول القوسى الحلقى TW من الأذرع 8 1 TW = Wx المحيطى © ؛ ( 5 » < 6) من السطح الداخلى للأنبوب وعلى وجه التحديد (R=TW/C) R بشكل مفضل حوالى ٠١7 حتى ١,8 من أجل ضمان فاقد منخفض فى الضغط مع السماح للأذرع ٠ الحلزونية بتعزيز التحويل الحرارى heat transfer إلى المائع fluid بداخل الأنبوب» فإذا كانت هذه القيمة ضئيلة للغاية يكون أثر تعزيز التحويل الحرارى heat transfer أكثر انخفاضاً بينما إذا كانت القيمة كبيرة بصورة مفرطة ينتج فاقداً مفرطاً فى الضغط. قد تتكون الأذر ع الحلزونية بشكل فعال فى صورة كريات بطريقة طلاء مثل اللحام بمسحوق. plasma Lo ul) (لحام PTA )ويوضح شكل A مثال لعملية اللحام.
Ye ويدعم أنبوب )04( أفقيا بواسطة جهاز الدفع الدوار (غير موضح) ويكون قابل للدوران حول الذى (°Y) support arm على ذراع التدعيم )©٠١( welding torch لحام dled وتثبت X محوره pad يثبت فى توازى مع محور الأنبوب ويكون قابل للحركة إلى الأمام أو إلى الخلف وفقاً او اما . tube axis الانبوب welding torch إلى شعلة اللحام (0 ¥) pipe ويتم تمديد مسحوق (مادة للطلاء) بواسطة ماسورة plasma plasma التى تشكل كريات على السطح الداخلى من الأنبوب؛ ويتم اللحام بالبلازما (21) ’ والحركة الأفقية (فى اتجاه محور الانبوب) (e ٠ ) tube بصورة متقطعة عن طريق دوران الأنبوب من أجل تكوين أذرع حلزونية تشتمل على كريات (01) welding torch الخاصة بشعلة اللحام
ARE تكونت عن طريق التغطية. كما تبين؛ فإن الأذرع تتكون بطول الموضعينٌ )*٠١( welding torch وفى حالة تركيب شعلتى لحام ٠ الحلزونيين. © سوف يتم تكوينها وزاوية الميل 0 والذروة (All ويكون عدد منحنيات الحلزون الخاصة بالأذرع من مناطق الأذرع م28 إلخ ) ١ والعدد والعرض ( الطول القوسى الحلقى للصورة البارزة فى شكل قابلين للضبط بشكل مناسب عن طريق تغيير سرعة دوران الأنبوب )04( وعدد مشاعل اللحام .. التى تم تركيبها وسرعة حركتها الأفقية ودورة تطبيق قوس البلازما ( o) ) welding torches Vo متقطع إلخ ... ا JSG plasma ويتم ترتيب الأذرع الحلزونية بطول قناة الأنبوب بأكملها من طرف مدخل الانبوب إلى طرف عند جزء أو أجزاء مناسبة من القناة فى أحد المناطق على الاق ل على سبيل المثال of منفذه؛ a المجاورة لطرف مدخل القناة؛ والمنطقة الوسطى منها ومنطقة مجاورة لطرف المنفذ. ا
١١ وتكون المادة المخصصة لتكوين أذرع حلزونية من نفس نوع السبيكة المقاومة للحرارة مثل الأنبوب 07 (علامة تجارية). Incology أو 25Cr-35Ni(SCH24) أو 250-111)501122( Jie ومن المناسب أيضاً استخدام سبائك أخرى مقاومة للحرارة تكون مفيدة فى البيئة التى سوف يستخدم ل ٠ الانبوب فيها وسوف يتم وصف الاختراع الحالى مع الرجوع للأمثلة المعينة © ] ١ [مثال ثم تحضير أنابيب اختبار 1 > 5 وتم فحصها من حيث معامل التحويل الحرارى dp وفقد الضغط (K (ALS (وات / متر ' إكل درجة film heat transfer coefficient الشريطى .(Pa (باسكال تفاصيل حول ١ عبارة عن أمثلة مقارنة. ويوضح جدول TS حتى T2 و21 تكون طبقاً للاختراع ؛ ٠ أنابيب الاختبار تلك.
0 7 0 3 الا 3 .و ٠ 3 اه 3 ٠ ١ ا A _ = 5 > د T ف 9 1111 3 : A ٠ 4 : 44 3 2 = + |: ded al 3 - - 3ه 7 3 ض 4 3 2 z 2 ض وا + 03 3 + و 3401 * 3 3 1 3 17 9 1 + - oJ 3 1 17 "3 0 133 ناد 4 0 Th 3 4 اه ؟ 5 4 ض a 4, 4, A 335 303 3 قل [15 [42s
VY
0 1. ~ - 2 3 5 1 > 9 > 5 َ % 3 149 131 nop - x ! = : 1g Al © 1 3 : 11: — 1 ض قت 0 13 3 = 3 < 337 4 5 a 4 3 ّ د : ; J ا 3 IT > A 4ق نا نا 3 ساس 1 5 ا 4 i سس - ‘0
Td 3 by 4 0 ب :
¢ 1 . ْ م تكون ظروف الاختبار كما يلى: - مائع fluid الاختبار : هواء - درجة حرارة المائع fluid (طرف المدخل) : درجة حرارة الغرفة. 1 -— رقم رينولدز ٠ X rye ee Ta yey 0 - قطاع قياس فاقد الضغط: ٠٠٠١ مللى متر. تم توضيح نتائج القياس فى شكل 9 ) معامل التحويل الحرارى heat transfer الشريطى (h وشكل ٠ (فاقد الضغط (dp وتم توضيح كل قياس بالنسبة إلى قيمة أنبوب الاختبار TS عند رقم رينولدز البالغ 70.00٠ حيث تؤخذ كل قيمة بوصفها ٠١ ( القيمة المرجعية). وتكشف الأشكال 9 و ٠١ عن أن أنبوب الاختبار 11 من الاختراع يكون قابل للمقارنة مع أنبوب ٠ الاختبار 12 الذى يشتمل على ذراع حلزونى متواصل وأنبوب الاختبار 73 الذى يشتمل على أذرع حلزونية منفصلة من ناحية خصائص التحويل الحرارى heat transfer ؛ كما أنه يكون قابل للمقازنة مع أنبوب الاختبار 14 من ناحية فاقد الضغط. ومع ذلك تكون أنابيب الاختبار 72 و T3 أكبر من أنبوب الاختبار )١( من ناحية فاقد الضغط وتؤدى إلى الحصول على انتاج أقل حسبما سوف يوصف لاحقاً. ٍ ٠ ومن ناحية أخرى؛ يكون أنبوب الاختبار T4 أقل من أنبوب الاختبار TA من ناحية مزايا التحوريل الحرارى heat transfer ومن ثم فبه مشكلة؛ وهى السماح بالتكويك بالاضافة إلى الناتج CL
١ خا وأنبوب الاختبار TS هو أنبوب له سطح منبسط لا يشتمل على أذرع؛ ومن ثم فيفوق أنبوب الاختبار Tay 1 للاختراع فيما يتصل بفاقد الضغط؛ ولكته أدنى من ناحية خصائص التحويل الحرارى heat transfer ؛ وينطوى على مشكلة الناتج والتكويك مثل أنبوب الاختبار 74 وفى المقابل يعد أنبوب الأختبار 11 وفقاً للاختراع لضمان أقل فاقد للضغط مع الحفاظ على" © خصائص التحويل الحرارى heat transfer المطلوبة. Jud ¥[ وبعد ذلك 6 ثم إجراء تحليل للمائع ad fluid باستخدام ملف له شكل حرف w الموضح فى شكل ١١ ويحاكى الأوضاع التى تستخدم المفاعلات a, لها للحصول على ethylene من أجل تحديد فاقد ضغط بالمائع fluid بداخل الملف ونواتج ethylene و propylene + ٍ ٠ ويشتمل الملف الموضح فى شكل ١١ على أنابيب (أجزاء أنبوبية مستقيمة) يكون قطرها الداخلى 8 ملليمتر وسمك جدارها 6,4 ملليمتر وطولها 9,7 متر وتوفر ممر أول وممر ثانى وممر ثالث وممر رابع على التوالى ؛ حسيما ثم ترتيبها فى هذا النظام من عكس اتجاه التيار إلى اتجاه lal ؛ ويوضح جدول Y تركيب أنابيب الاختبار 76 حتى 19. : ويكون أنبوب الاختبار 76 طبقاً للاختراع وتكون أنابيب الاختبار 17 حتى TO عبارة عن أمثلة ٠ -_مقارنة؛ وبالنسبة إلى ترتيب الأذرع على الأنبوب (الجزء الأنبوبى المستقيم)؛ يكون أنبوب الاختبار 6 هو نفس أنبوب الاختبار الموضح فى شكل ١ ؛ ويكون 17 كما يتضح فى شكل VV ويكون 18 كما يتضح فى شكل ١١و TO هو مثال حيث لا يوجد أذرع.
[جدول IY & بنية الممرات أنابيب الاختبار 16 17 18 19 (الاختراع) (مثال مقارنه) (مثال مقارنه) (مثال مقارنه) الممر الثانى ض الممر الرابع eps | vies موي | ean (ملحوظة) ْ * ذراع أ : الأذرع الحلزونية المنفصلة (؛ أذرع/منحنى الحلزون) فى الترتيب الوارد فى شلكل 3 زاوية الميل (day) To ارتفاع الذراع 0 ملليمتر 6 الذروة 7 ١مللى مثر. ** الأذرع ب : الأذرع الحلزونية المنفصله فى الترتيب الوارد فى شكل OF زاوية الميلً 30+ درجة وارتفاع الذراع كرد ملليمتر ‘ والذروة 7 ملليمتر . . *** الأذر ع iE ذراع حلزونى متواصل يمتد كما يتضح فى شكل OY زاوية الميل 1١ درجة وارتفاع الذراع كن ملليمتر والذروة ١١7 ملليمتر . وتكون ظروف التحليل هى ضغط المائع fluid عند منفذ الملف البالغ SBS), A جرام/إستتيمتر" Yo (إضغط مطلق) ودرجة حرارة مدخل الملف Tee 1 و درجة حرارة منفذ الملف AY 1 وتم دفع
لاا naphtha على التدفق خلال ملف واحد عند معدل تدفق بالغ 5 كيلو جرام/ساعة؛ والبخار عند معدل تدفق بالغ 47١0 كيلو جرام / ساعة يوضح جدول درجة حرارة الممر الأول حتى الممر الرابع من الملف. 77 ويوضح جدول ؛ نتائج التحليل» أى الضغط ودرجة الحرارة عند مدخل ومنفذ الملف ؛ وفاقد © الضغط ونواتج propylene ethylene . 0 [جدول S [v درجة الحرارة أنابيب الاختبار BE عند كل ممر من أنابيب الاختبار | T9 T8 T7 To (الاختراع | (مثال (مثال (مثال ١ © ( مقارنه) مقارنه) مقارنه) لسر £030 0 RE مر yet BYTES ا
YA
[جدول ؛] 0 (الاختراع) (مثال مقارنه) | (مثال مقارنه) | (مثال مقارنه) جرام/سنتيمتر') * : جرام/سنتيمتر') * I جرام/سنتيمتر") * مما (ملحوظة) * ضغط مطلق يكشف جدول 7 عن أن T6 تكون قابلة للمقارنة مع 17و 18 من ناحية درجة حرارة الأثبوب وحوالى ٠١ م أقل من TO ؛ وهذا يعنى أن T6 حتى 18 تكون قابلة للمقارنة من ناحية فعالية © التحويل الحرارى heat transfer وقد تعمل عند درجة حرارة أكثر انخفاضاً. ام RRR
4" م يوضح جدول ؛ أن T6 أصغر من 17 و 18 من ناحية فاقد الضغط وتكون ممتازة فى نواتج propylene ethylene » وعلى الرغم من أن 9 تكون صغيرة من ناحية فاقد الضغط؛ إلا Lg تكون أدنى من ناحية فعالية التحويل الحرارى heat transfer ومن ثم تكون أقل من ناحية نواتج propylene 3 ethylene . : : © يسمح ترتيب الأذرع الحلزونية المتكونة على السطح الداخلى من أنبوب التكسير وفقاً للاختراع للأنبوب بتقليل فاقد الضغط بالمائع fluid بداخل الأنبوب مع السماح للأنبوب بالحفاظط على مزايا التحويل الحرارى Mal heat transfer كنتيجة لأثر التقليب الخاص بالأذرع. وبناء على ذلك يحقق الأنبوب نواتج محسنة من propylene ethylene ويقلل من عملية تزع التكويك الخاصة بالأنبوب ؛ وله عمر ممتد؛ ومن ثم فإنه يصلح كأنبوب تكسير tube ودنام
Lo ethylene من أجل الحصول على thermal cracking furnaces ا لأفران التكسير الحرارى ٠ شابه ذلك.
Claims (1)
- مل | J عناصر الحماية -١ ١ أنبوب تكسير cracking tube يشتمل على أذرع تتكون على سطح داخلى منه وتميل Y عن محاور الانبوب qui) tube axis مائع fluid بداخل الأنبوب. Y يتسم أنبوب التكسيرن cracking tube بأن الأذرع تكون مرتبة بصورة منفصلة على ¢ أحد المواضع الحلزونية أو مجموعه من المواضع الحلزونية ؛ ويشتمل السطح ° الداخلى للأنبوب على مناطق لا توجد فيها أذرع على الطول المحورى axial length 1 بأكمله من الأنبوب من طرف محورى axial end واحد من الأنبوب إلى الطرف v المحورى JAY) axial end منه. ١ "- أنبوب التكسير cracking tube طبقاً لعنصر الحماية١ Cua تشتمل الأذرع على زاوية ميل تتراوح ما بين ١9 إلى 85 درجة. —Y ١ أنبوب التكسير Gh cracking tube لعنصر الحماية Cua Yi) أنه بافتراض أن Y حاصل جمع الطول القوسى الحلقى للأذرع هو TW= wx «( TW حيث أن *» هق 1 الطول القوسى الحلقى للذراع circular arc length حسبما يبرز على سطح متعامد مع 1 محور الأنبوب و An عدد الأذرع على منحنى واحد من المواضع الحلزونية هه (helical locus و أن الطول المحيطى للسطح الداخلى من الانبوب هو C ) مض 1 حيث أن D هو القطر الداخلى للأنبوب) فإن نسبة TWIC تتراوح ما بين ١, إلى Ce CUA v ١ ¢— أنبوب التكسير cracking tube طبقاً لعنصر الحماية ٠؛ حيث أن الأذرع عبارة عن كريات للحام تتكون عن طريق الطلاء. CeYa.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002332257 | 2002-11-15 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SA03240437B1 true SA03240437B1 (ar) | 2007-10-29 |
Family
ID=32321658
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SA03240437A SA03240437B1 (ar) | 2002-11-15 | 2003-12-09 | انبوب تكسير cracking tube له أذرع حلزونية helical fins |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US20060102327A1 (ar) |
EP (1) | EP1561795B1 (ar) |
JP (1) | JP4290123B2 (ar) |
KR (2) | KR101075999B1 (ar) |
CN (1) | CN100342199C (ar) |
AU (1) | AU2003280759A1 (ar) |
CA (1) | CA2505518C (ar) |
HK (1) | HK1085760A1 (ar) |
SA (1) | SA03240437B1 (ar) |
TW (1) | TWI270574B (ar) |
WO (1) | WO2004046277A1 (ar) |
Families Citing this family (42)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB0306179D0 (en) * | 2003-03-18 | 2003-04-23 | Imp College Innovations Ltd | Piping |
DE202004016252U1 (de) * | 2004-08-12 | 2005-12-22 | Schmidt + Clemens Gmbh & Co. Kg | Verbundrohr und eine Anlage zum thermischen Spalten von Kohlenwasserstoffen in Anwesenheit von Dampf |
US7749462B2 (en) | 2004-09-21 | 2010-07-06 | Technip France S.A.S. | Piping |
US8029749B2 (en) * | 2004-09-21 | 2011-10-04 | Technip France S.A.S. | Cracking furnace |
GB0420971D0 (en) * | 2004-09-21 | 2004-10-20 | Imp College Innovations Ltd | Piping |
JP5155163B2 (ja) * | 2006-07-05 | 2013-02-27 | 新日鐵住金株式会社 | 熱分解反応用金属管 |
US8585890B2 (en) * | 2007-03-28 | 2013-11-19 | China Petroleum & Chemical Corporation | Tubular cracking furnace |
JP4860531B2 (ja) * | 2007-03-30 | 2012-01-25 | 株式会社クボタ | 熱分解管 |
JP5289811B2 (ja) * | 2008-03-31 | 2013-09-11 | 株式会社クボタ | 反応管 |
JP5224877B2 (ja) * | 2008-04-01 | 2013-07-03 | 株式会社クボタ | 熱分解管 |
GB0817219D0 (en) | 2008-09-19 | 2008-10-29 | Heliswirl Petrochemicals Ltd | Cracking furnace |
CN101723784B (zh) * | 2008-10-16 | 2012-12-26 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种乙烯裂解炉 |
US8163170B2 (en) * | 2008-12-02 | 2012-04-24 | Lummus Technology Inc. | Coil for pyrolysis heater and method of cracking |
EP2248581A1 (en) | 2009-05-08 | 2010-11-10 | Total Petrochemicals Research Feluy | Process for quenching the effluent gas of a furnace |
US20120060727A1 (en) * | 2009-03-17 | 2012-03-15 | ToTAL PETROCHECMICALS RESEARCH FELUY | Process for quenching the effluent gas of a furnace |
CN101824333B (zh) * | 2010-05-07 | 2013-01-09 | 华东理工大学 | 一种基于场协同效应的裂解炉管 |
CN102679791B (zh) * | 2011-03-10 | 2015-09-23 | 卢瓦塔埃斯波公司 | 用于热交换器的传热管 |
CN103673603A (zh) * | 2012-09-26 | 2014-03-26 | 中国石油大学(北京) | 有交错排布衬里的加热炉辐射炉管 |
US20150211115A1 (en) * | 2014-01-28 | 2015-07-30 | Hzo, Inc. | Multi-channel pyrolysis tubes, material deposition equipment including the same and associated methods |
WO2016023776A1 (de) * | 2014-08-13 | 2016-02-18 | Basf Se | Verfahren zur herstellung von ethylenhaltigem spaltgas und spaltrohr zur verwendung in dem verfahren |
CA2971073C (en) | 2014-12-16 | 2019-04-09 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Pyrolysis furnace tubes |
WO2016099738A1 (en) | 2014-12-16 | 2016-06-23 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Alumina forming refinery process tubes with mixing element |
CN105180702A (zh) * | 2015-09-28 | 2015-12-23 | 湖北雷迪特冷却系统股份有限公司 | 一种散热紊流管 |
CN106016306B (zh) * | 2016-05-24 | 2018-06-12 | 浙江普林派特涂镀科技有限公司 | 彩涂有机溶剂废气焚烧炉系统及其使用方法 |
WO2018204060A1 (en) * | 2017-05-05 | 2018-11-08 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Heat transfer tube for hydrocarbon processing |
US10456768B2 (en) | 2017-09-12 | 2019-10-29 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Aluminum oxide forming heat transfer tube for thermal cracking |
CA3079047A1 (en) * | 2017-10-27 | 2019-05-02 | China Petroleum & Chemical Corporation | Heat transfer enhancement pipe as well as cracking furnace and atmospheric and vacuum heating furnace including the same |
CN109724444B (zh) * | 2017-10-27 | 2020-12-18 | 中国石油化工股份有限公司 | 传热管和裂解炉 |
CN109724447B (zh) * | 2017-10-27 | 2021-02-05 | 中国石油化工股份有限公司 | 强化传热管 |
CN109724448B (zh) * | 2017-10-27 | 2021-04-13 | 中国石油化工股份有限公司 | 强化传热管、裂解炉以及常减压加热炉 |
WO2019111349A1 (ja) * | 2017-12-06 | 2019-06-13 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器、冷凍サイクル装置及び熱交換器の製造方法 |
CN111712558B (zh) | 2017-12-29 | 2022-06-14 | 埃克森美孚化学专利公司 | 烃热解中的焦炭减轻 |
US20190346216A1 (en) * | 2018-05-08 | 2019-11-14 | United Technologies Corporation | Swirling feed tube for heat exchanger |
WO2019233680A1 (en) | 2018-06-04 | 2019-12-12 | Universiteit Gent | Devices and methods for hydrocarbon cracking |
FR3096766B1 (fr) | 2019-05-31 | 2021-08-06 | Manoir Pitres | tube comprenant au moins un segment torsadé à section elliptique ou lobée pour un four de vapocraquage |
GB2590363B (en) | 2019-12-09 | 2023-06-28 | Paralloy Ltd | Internally profiled tubes |
CN114829865A (zh) * | 2019-12-27 | 2022-07-29 | 株式会社久保田 | 具备流体搅拌元件的热分解管 |
WO2022250366A1 (ko) * | 2021-05-24 | 2022-12-01 | 주식회사 다원시스 | 유기 화합물 원료의 열분해 장치 및 방법 |
CN114100539A (zh) * | 2021-11-02 | 2022-03-01 | 中国石化工程建设有限公司 | 一种管内强化传热插件及裂解炉 |
FR3129935B1 (fr) * | 2021-12-03 | 2023-12-01 | E T I A Evaluation Tech Ingenierie Et Applications | Dispositif de production d’hydrogène par pyrolyse de gaz |
WO2024010266A1 (ko) * | 2022-07-05 | 2024-01-11 | 주식회사 엘지화학 | 높은 비저항 특성의 합금 소재, 그 제조방법 및 이를 포함하는 통전 가열 튜브 |
WO2023218435A1 (en) * | 2023-05-18 | 2023-11-16 | Saldorgar Mohammadjavad | A set of water-cooled panels for electric arc furnaces |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59119192A (ja) * | 1982-12-27 | 1984-07-10 | Hitachi Ltd | 伝熱管 |
JPH06100432B2 (ja) * | 1984-06-20 | 1994-12-12 | 株式会社日立製作所 | 伝熱管 |
JPH0670556B2 (ja) * | 1985-06-14 | 1994-09-07 | 株式会社日立製作所 | 伝熱管及びその製造方法 |
JPH0696708B2 (ja) | 1986-06-06 | 1994-11-30 | 出光石油化学株式会社 | 炭化水素の熱分解方法 |
JP3027658B2 (ja) * | 1992-09-25 | 2000-04-04 | 株式会社クボタ | 金属管の内面突出部の形成方法 |
JPH0734949B2 (ja) * | 1992-11-06 | 1995-04-19 | 株式会社日立製作所 | 伝熱管の製造方法 |
JP2722984B2 (ja) * | 1993-02-19 | 1998-03-09 | 凸版印刷株式会社 | 回折格子検出装置 |
JP3001181B2 (ja) * | 1994-07-11 | 2000-01-24 | 株式会社クボタ | エチレン製造用反応管 |
JP3323682B2 (ja) * | 1994-12-28 | 2002-09-09 | 株式会社日立製作所 | 混合冷媒用内面クロス溝付き伝熱管 |
JPH08303905A (ja) * | 1995-05-12 | 1996-11-22 | Hitachi Ltd | 混合冷媒用伝熱管とその製造方法 |
JPH09243283A (ja) * | 1996-03-04 | 1997-09-19 | Kubota Corp | 内面突起付き熱交換用金属管 |
JP3284330B2 (ja) * | 1996-03-12 | 2002-05-20 | 株式会社クボタ | 内面突起付きエチレン製造用熱分解反応管 |
JPH1024337A (ja) * | 1996-05-09 | 1998-01-27 | Nakamura Jikou:Kk | 熱交換器の伝熱管、伝熱管の製造方法及び伝熱管の製造装置 |
JP2000274983A (ja) * | 1999-03-18 | 2000-10-06 | Kobe Steel Ltd | 内面溝付管 |
JP2001208495A (ja) * | 2000-01-25 | 2001-08-03 | Hitachi Cable Ltd | 内面溝付伝熱管 |
JP4632487B2 (ja) * | 2000-06-22 | 2011-02-16 | 住友軽金属工業株式会社 | 内面溝付伝熱管及びその製造方法 |
JP2002107081A (ja) | 2000-09-29 | 2002-04-10 | Hitachi Cable Ltd | 管外水凝縮用伝熱管 |
KR100419065B1 (ko) * | 2001-03-07 | 2004-02-19 | 주식회사 엘지화학 | 열분해 반응관 및 이를 이용한 열분해 방법 |
-
2003
- 2003-11-12 JP JP2004553160A patent/JP4290123B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-12 CN CNB2003801031793A patent/CN100342199C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-12 AU AU2003280759A patent/AU2003280759A1/en not_active Abandoned
- 2003-11-12 CA CA002505518A patent/CA2505518C/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-12 WO PCT/JP2003/014403 patent/WO2004046277A1/ja active Application Filing
- 2003-11-12 KR KR1020117001862A patent/KR101075999B1/ko active IP Right Grant
- 2003-11-12 EP EP03772726.0A patent/EP1561795B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-11-12 KR KR1020057007203A patent/KR101028052B1/ko active IP Right Grant
- 2003-11-12 US US10/534,016 patent/US20060102327A1/en not_active Abandoned
- 2003-11-13 TW TW092131857A patent/TWI270574B/zh not_active IP Right Cessation
- 2003-12-09 SA SA03240437A patent/SA03240437B1/ar unknown
-
2006
- 2006-05-17 HK HK06105719A patent/HK1085760A1/xx not_active IP Right Cessation
-
2009
- 2009-03-03 US US12/379,845 patent/US7799963B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR101028052B1 (ko) | 2011-04-08 |
KR20110022710A (ko) | 2011-03-07 |
EP1561795A1 (en) | 2005-08-10 |
CA2505518A1 (en) | 2004-06-03 |
EP1561795A4 (en) | 2011-08-17 |
CN100342199C (zh) | 2007-10-10 |
US20060102327A1 (en) | 2006-05-18 |
EP1561795B1 (en) | 2014-04-02 |
TW200418975A (en) | 2004-10-01 |
KR101075999B1 (ko) | 2011-10-21 |
HK1085760A1 (en) | 2006-09-01 |
CA2505518C (en) | 2009-09-22 |
TWI270574B (en) | 2007-01-11 |
US7799963B2 (en) | 2010-09-21 |
KR20050084873A (ko) | 2005-08-29 |
AU2003280759A1 (en) | 2004-06-15 |
JPWO2004046277A1 (ja) | 2006-03-16 |
JP4290123B2 (ja) | 2009-07-01 |
WO2004046277A1 (ja) | 2004-06-03 |
CN1711340A (zh) | 2005-12-21 |
US20090177022A1 (en) | 2009-07-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SA03240437B1 (ar) | انبوب تكسير cracking tube له أذرع حلزونية helical fins | |
JP3001181B2 (ja) | エチレン製造用反応管 | |
EP2082796B1 (en) | Olefin production furnace with a helical tube | |
Amghizar et al. | Sustainable innovations in steam cracking: CO 2 neutral olefin production | |
US3512219A (en) | Injection reactor for titanium dioxide production | |
US7262384B2 (en) | Reaction vessel and method for synthesizing nanoparticles using cyclonic gas flow | |
CA2682470C (en) | Thermal cracking tube | |
US20070275335A1 (en) | Furnace for heating particles | |
SA98190543B1 (ar) | فرن تحلل حراري pyrolysis يحتوي على ملف مشع radiant coil على شكل u داخلي الزعانف | |
US3339616A (en) | Apparatus for combustion of fuels and burner therefor | |
JP5444236B2 (ja) | 2ステージ運動エネルギースプレー装置 | |
Smith et al. | Design and optimization of a tube-wall reactor | |
Kilik | Better swirl generation by using curved vane swirlers | |
CN108636155A (zh) | 文丘里混合器 | |
CN101893396A (zh) | 一种设置强化传热构件的急冷锅炉 | |
US5113028A (en) | Process for mixing ethane and chlorine gases | |
JPS62258924A (ja) | 燃焼炉用ノズル装置 | |
CN211650237U (zh) | 一种两用烧嘴 | |
CN207929988U (zh) | 一种等离子球化器 | |
US3329417A (en) | Method and apparatus for calcining inorganic hydrates | |
CN210215268U (zh) | 一种水冷壁盘管及气化炉 | |
CN109642723A (zh) | 金属燃烧器构件 | |
RU2615753C1 (ru) | Радиантный змеевик печи для этиленового крекинга | |
CN111059533A (zh) | 一种两用烧嘴 | |
Newbold et al. | The influence of changes to mixing on the sooting and NOx emission characteristics of unconfined turbulent jet diffusion flames |