RU95122579A - MULTI-PHASE CASTINGS WITH MICROSTRUCTURAL REFINING - Google Patents

MULTI-PHASE CASTINGS WITH MICROSTRUCTURAL REFINING

Info

Publication number
RU95122579A
RU95122579A RU95122579/02A RU95122579A RU95122579A RU 95122579 A RU95122579 A RU 95122579A RU 95122579/02 A RU95122579/02 A RU 95122579/02A RU 95122579 A RU95122579 A RU 95122579A RU 95122579 A RU95122579 A RU 95122579A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
casting
casting method
particles
metal alloy
primary
Prior art date
Application number
RU95122579/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2156176C2 (en
Inventor
Кевин Франкис Долмэн
Крайг Ян Уолкер
Чарльз Филип Харрис
Андрей Уильям Томсон
Original Assignee
Уормэн Интернешнл Лимитед
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Уормэн Интернешнл Лимитед filed Critical Уормэн Интернешнл Лимитед
Publication of RU95122579A publication Critical patent/RU95122579A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2156176C2 publication Critical patent/RU2156176C2/en

Links

Claims (26)

1. Способ разливки металлического сплава, содержащего первичную фазу, диспергированную в фазе эвтектики, отличающийся тем, что он включает в себя следующие операции:
(а) образование расплава металлического сплава;
(б) разливка расплавленного металлического сплава при температуре, равной или превышающей температуру ликвидуса в потоке в заливочную форму для образования отливки и
(в) ввод материала в виде частиц в поток расплавленного металла для отбора теплоты от расплавленного металлического сплава для переохлаждения расплавленного металлического сплава от температуры разливки в диапазон кристаллизации первичной фазы между температурами ликвидуса и солидуса металлического сплава.1. The method of casting a metal alloy containing a primary phase dispersed in the eutectic phase, characterized in that it includes the following operations:
(a) melt formation of a metal alloy;
(b) casting a molten metal alloy at a temperature equal to or higher than the liquidus temperature in the stream into the casting mold to form a casting, and
(c) introducing particulate material into the molten metal stream to select heat from the molten metal alloy to supercool the molten metal alloy from the casting temperature into the crystallization range of the primary phase between the liquidus and solidus temperatures of the metal alloy. 2. Способ разливки по п.1, отличающийся тем, что материал в виде частиц вводится в расплав равномерно во время разливки. 2. The casting method according to claim 1, characterized in that the material in the form of particles is introduced into the melt evenly during casting. 3. Способ разливки по п.1, отличающийся тем, что материал в виде частиц инжектируется через форсунку в поток расплавленного металла. 3. The casting method according to claim 1, characterized in that the material in the form of particles is injected through the nozzle into the stream of molten metal. 4. Способ разливки по п.3, отличающийся тем, что материал в виде частиц инжектируется в поток расплавленного металла в транспортирующем газе, содержащем сжатый воздух. 4. The casting method according to claim 3, characterized in that the material in the form of particles is injected into the molten metal stream in a conveying gas containing compressed air. 5. Способ разливки по п.1, отличающийся тем, что материал в виде частиц вводится в расплав в отношении от 0,1 до 10% от массы отливки. 5. The casting method according to claim 1, characterized in that the material in the form of particles is introduced into the melt in a ratio of from 0.1 to 10% by weight of the casting. 6. Способ разливки по п.5, отличающийся тем, что количество материала в виде частиц не превышает 5% от конечного веса отливки. 6. The casting method according to claim 5, characterized in that the amount of material in the form of particles does not exceed 5% of the final weight of the casting. 7. Способ разливки по п.6, отличающийся тем, что количество материала в виде частиц составляет от 0,5% до 1% от конечного веса отливки. 7. The casting method according to claim 6, characterized in that the amount of material in the form of particles is from 0.5% to 1% of the final weight of the casting. 8. Способ разливки по п.1, отличающийся тем, что максимальный размер частиц порошкового материала составляет 200 мкм, а преимущественно 75 мкм. 8. The casting method according to claim 1, characterized in that the maximum particle size of the powder material is 200 microns, and mainly 75 microns. 9. Способ разливки по п.1, отличающийся тем, что минимальный размер частиц порошкового материала составляет 5 мкм. 9. The casting method according to claim 1, characterized in that the minimum particle size of the powder material is 5 μm. 10. Способ разливки по п.1, отличающийся тем, что средний размер частиц порошкового материала составляет от 20 до 100 мкм. 10. The casting method according to claim 1, characterized in that the average particle size of the powder material is from 20 to 100 microns. 11. Способ разливки по п.1, отличающийся тем, что материалом в виде частиц является порошок. 11. The casting method according to claim 1, characterized in that the material in the form of particles is a powder. 12. Способ разливки по п.1, отличающийся тем, что материалом в виде частиц является металл или неорганический металлический сплав или соединение. 12. The casting method according to claim 1, characterized in that the material in the form of particles is a metal or inorganic metal alloy or compound. 13. Способ разливки по п.1, отличающийся тем, что материал в виде частиц растворяется по меньшей мере частично в расплаве. 13. The casting method according to claim 1, characterized in that the material in the form of particles is dissolved at least partially in the melt. 14. Способ разливки по п.1, отличающийся тем, что материал в виде частиц имеет более высокую точку плавления, чем расплав. 14. The casting method according to claim 1, characterized in that the particulate material has a higher melting point than the melt. 15. Способ разливки по п.1, отличающийся тем, что частицы порошкового материала поглощаются по меньшей мере частично первичной фазой. 15. The casting method according to claim 1, characterized in that the particles of the powder material are absorbed at least partially by the primary phase. 16. Способ разливки по п.1, отличающийся тем, что материал в виде частиц имеет совместимую кристаллографическую структуру с первичной фазой. 16. The casting method according to claim 1, characterized in that the particulate material has a compatible crystallographic structure with a primary phase. 17. Способ разливки по п.1, отличающийся тем, что металлическим сплавом является высокохромный заэвтектический белый чугун, а первичная фаза содержит карбиды M7C3.17. The casting method according to claim 1, characterized in that the metal alloy is high-chromium hypereutectic white cast iron, and the primary phase contains carbides M 7 C 3 . 18. Способ разливки по п.17, отличающийся тем, что сплав имеет весовой состав, содержащий в основном от 3 до 8,5% C, от 20 до 45% Cr, до приблизительно 15% Mn, до приблизительно 3% Si, до приблизительно 10% Mo, до приблизительно 10% Ni, до приблизительно 5% Cu, до приблизительно 2% B, до приблизительно 1% P, до приблизительно 1% S, при балансе Fe и наличии случайных примесей. 18. The casting method according to 17, characterized in that the alloy has a weight composition containing mainly from 3 to 8.5% C, from 20 to 45% Cr, to about 15% Mn, to about 3% Si, to about 10% Mo, up to about 10% Ni, up to about 5% Cu, up to about 2% B, up to about 1% P, up to about 1% S, with Fe balance and random impurities. 19. Способ разливки по п.18, отличающийся тем, что сплав имеет весовой состав, содержащий в основном от 4 до 5,5% C, от 28 до 37% Cr, от 1 до 4% Mn, от 0,1 до 1% Si, от 0,5 до 1,5% Mo, менее 1% Ni, менее 0,1% P, менее 0,1% S, при балансе Fe и наличии случайных примесей. 19. The casting method according to p. 18, characterized in that the alloy has a weight composition containing mainly from 4 to 5.5% C, from 28 to 37% Cr, from 1 to 4% Mn, from 0.1 to 1 % Si, from 0.5 to 1.5% Mo, less than 1% Ni, less than 0.1% P, less than 0.1% S, with Fe balance and the presence of random impurities. 20. Способ разливки по п. 17, отличающийся тем, что объем первичного карбида M7C3 составляет по меньшей мере 20%, причем первичные карбиды M7C3 равномерно распределены по объему отливки.20. The casting method according to p. 17, characterized in that the volume of primary carbide M 7 C 3 is at least 20%, and the primary carbides M 7 C 3 are evenly distributed over the volume of the casting. 21. Способ разливки по п.17, отличающийся тем, что средний размер поперечного сечения первичных карбидов M7C3 составляет от 10 до 50 мкм.21. The casting method according to 17, characterized in that the average cross-sectional size of the primary carbides M 7 C 3 is from 10 to 50 microns. 22. Способ разливки по п.21, отличающийся тем, что средний размер поперечного сечения первичных карбидов M7C3 составляет от 20 до 30 мкм.22. The casting method according to item 21, wherein the average cross-sectional size of the primary carbides M 7 C 3 is from 20 to 30 microns. 23. Способ разливки по п.17, отличающийся тем, что материал в виде частиц выбран из группы, содержащей высокоуглеродистый феррохром, карбид хрома и железо. 23. The casting method according to claim 17, wherein the particulate material is selected from the group consisting of high-carbon ferrochrome, chromium carbide and iron. 24. Способ разливки по п.17, отличающийся тем, что температура разливки (oС) приблизительно равняется:
температура ликвидуса (oС) + A + 15B,
в которой A = 15oС для сечений отливки толщиной менее 50 мм,
= 10oС для сечений отливки толщиной от 50 до 100 мм,
= 5oС для сечений отливки толщиной более 100 мм,
B = количеству порошкового материала в весовых процентах.24. The casting method according to 17, characterized in that the temperature of the casting ( o C) is approximately equal to:
liquidus temperature ( o С) + A + 15B,
in which A = 15 o With sections of the casting with a thickness of less than 50 mm,
= 10 o C for sections of castings with a thickness of 50 to 100 mm,
= 5 o C for sections of the casting with a thickness of more than 100 mm,
B = amount of powder material in weight percent. 25. Способ разливки по п.17, отличающийся тем, что вслед за разливкой отливка подвергается термообработке, повышающей твердость матрицы. 25. The casting method according to 17, characterized in that after the casting, the casting is subjected to heat treatment that increases the hardness of the matrix. 26. Способ разливки по п.25, отличающийся тем, что термообработка заключается в выдерживании отливки при температурах от 750 до 1050oС в течение 2 - 5 ч, с последующим охлаждением на воздухе или в печи.26. The casting method according A.25, characterized in that the heat treatment is to withstand the casting at temperatures from 750 to 1050 o C for 2 to 5 hours, followed by cooling in air or in an oven.
RU95122579/02A 1993-05-21 1994-05-20 Method of casting of metal alloy containing primary phase dispersed in eutectic phase RU2156176C2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AUPL8948 1993-05-21
AUPL894893 1993-05-21

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU95122579A true RU95122579A (en) 1997-11-27
RU2156176C2 RU2156176C2 (en) 2000-09-20

Family

ID=3776912

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU95122579/02A RU2156176C2 (en) 1993-05-21 1994-05-20 Method of casting of metal alloy containing primary phase dispersed in eutectic phase

Country Status (19)

Country Link
US (1) US5803152A (en)
EP (1) EP0701494B1 (en)
JP (1) JP3435162B2 (en)
CN (1) CN1053130C (en)
AT (1) ATE200749T1 (en)
AU (1) AU698777B2 (en)
BR (1) BR9406545A (en)
CA (1) CA2161959C (en)
DE (2) DE4493399T1 (en)
ES (1) ES2157982T3 (en)
GB (1) GB2292705B (en)
HK (1) HK1010351A1 (en)
IN (1) IN181991B (en)
MY (1) MY111100A (en)
NZ (1) NZ266400A (en)
RU (1) RU2156176C2 (en)
UA (1) UA42721C2 (en)
WO (1) WO1994027763A1 (en)
ZA (1) ZA943507B (en)

Families Citing this family (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6460595B1 (en) * 1999-02-23 2002-10-08 General Electric Company Nucleated casting systems and methods comprising the addition of powders to a casting
SE522667C2 (en) * 2000-05-16 2004-02-24 Proengco Tooling Ab Process for the preparation of an iron-based chromium carbide containing dissolved tungsten and such an alloy
US6689312B2 (en) * 2001-11-28 2004-02-10 Sg Alternatives, L.L.C. Alloy composition and improvements in mold components used in the production of glass containers
AU2003902535A0 (en) * 2003-05-22 2003-06-05 Weir Warman Ltd Wear resistant cast iron
CA2585499C (en) * 2003-10-27 2014-05-13 Global Tough Alloys Pty Ltd Improved wear resistant alloy
BRPI0507749B1 (en) * 2004-02-16 2017-07-18 Francis Dolman Kevin METHOD FOR PRODUCING A CONSUMABLE IRON-LEAF WELDING MATERIAL CONTAINING CARBONET
US20050211475A1 (en) * 2004-04-28 2005-09-29 Mirchandani Prakash K Earth-boring bits
US9428822B2 (en) 2004-04-28 2016-08-30 Baker Hughes Incorporated Earth-boring tools and components thereof including material having hard phase in a metallic binder, and metallic binder compositions for use in forming such tools and components
EP2351865A1 (en) 2004-10-27 2011-08-03 Global Tough Alloys Pty Ltd Improved wear resitant alloy
EP2351866B1 (en) 2004-10-27 2014-11-26 Global Tough Alloys Pty Ltd Improved wear resistant alloy
US8637127B2 (en) 2005-06-27 2014-01-28 Kennametal Inc. Composite article with coolant channels and tool fabrication method
US7687156B2 (en) 2005-08-18 2010-03-30 Tdy Industries, Inc. Composite cutting inserts and methods of making the same
CA2648181C (en) 2006-04-27 2014-02-18 Tdy Industries, Inc. Modular fixed cutter earth-boring bits, modular fixed cutter earth-boring bit bodies, and related methods
WO2008051588A2 (en) 2006-10-25 2008-05-02 Tdy Industries, Inc. Articles having improved resistance to thermal cracking
US8790439B2 (en) 2008-06-02 2014-07-29 Kennametal Inc. Composite sintered powder metal articles
US8025112B2 (en) 2008-08-22 2011-09-27 Tdy Industries, Inc. Earth-boring bits and other parts including cemented carbide
US8272816B2 (en) 2009-05-12 2012-09-25 TDY Industries, LLC Composite cemented carbide rotary cutting tools and rotary cutting tool blanks
US8201610B2 (en) 2009-06-05 2012-06-19 Baker Hughes Incorporated Methods for manufacturing downhole tools and downhole tool parts
US8308096B2 (en) 2009-07-14 2012-11-13 TDY Industries, LLC Reinforced roll and method of making same
US9643236B2 (en) 2009-11-11 2017-05-09 Landis Solutions Llc Thread rolling die and method of making same
CN102146546B (en) * 2010-02-09 2015-12-02 徐州胜海机械制造科技有限公司 A kind of high workability high-wearing feature alloy material for solid material conveying pipe
DE102010018228A1 (en) * 2010-04-23 2011-10-27 Rheinisch-Westfälische Technische Hochschule Aachen Metal hybrid composite casting
WO2011146743A2 (en) 2010-05-20 2011-11-24 Baker Hughes Incorporated Methods of forming at least a portion of earth-boring tools
MX2012013455A (en) 2010-05-20 2013-05-01 Baker Hughes Inc Methods of forming at least a portion of earth-boring tools, and articles formed by such methods.
EP2571647A4 (en) * 2010-05-20 2017-04-12 Baker Hughes Incorporated Methods of forming at least a portion of earth-boring tools, and articles formed by such methods
US8800848B2 (en) 2011-08-31 2014-08-12 Kennametal Inc. Methods of forming wear resistant layers on metallic surfaces
US9016406B2 (en) 2011-09-22 2015-04-28 Kennametal Inc. Cutting inserts for earth-boring bits
CN102851570A (en) * 2012-03-14 2013-01-02 宁波市圣盾机械制造有限公司 High-carbon high-chromium refining plate casting of defibrator
US9284631B2 (en) 2014-05-16 2016-03-15 Roman Radon Hypereutectic white iron alloys comprising chromium and nitrogen and articles made therefrom
US9580777B1 (en) 2016-02-08 2017-02-28 Roman Radon Hypereutectic white iron alloys comprising chromium, boron and nitrogen and articles made therefrom
MA44552B1 (en) * 2016-06-24 2020-11-30 Weir Minerals Australia Ltd Erosion and corrosion resistant white cast iron
EA202091383A1 (en) * 2017-12-04 2020-10-23 Уэйр Минералз Острэйлиа Лимитед STRONG AND CORROSION RESISTANT WHITE CAST IRONS
RU2652922C1 (en) * 2017-12-05 2018-05-03 Юлия Алексеевна Щепочкина Iron-based alloy
RU2652928C1 (en) * 2017-12-05 2018-05-03 Юлия Алексеевна Щепочкина Iron-based alloy
RU2663950C1 (en) * 2018-01-09 2018-08-13 Юлия Алексеевна Щепочкина Alloy
CN108776150B (en) * 2018-06-06 2020-05-19 东北大学 Method for researching formation and transformation of nonmetallic inclusion in solidification process
CN110724871B (en) * 2019-11-29 2021-08-13 南昌航空大学 Preparation method of guide plate of hypereutectic high-chromium cast iron puncher
KR102538088B1 (en) * 2021-09-24 2023-05-26 창원대학교 산학협력단 Manufacturing Method of High-Cr Cast Iron By Precipitation Hardening Through Phase Prediction
CN114752840B (en) * 2022-05-11 2023-06-16 长沙威尔保新材料有限公司 Direct connection method of high-chromium white wear-resistant cast iron part and metal part
CN114645186B (en) * 2022-05-11 2023-03-24 长沙威尔保新材料有限公司 High-chromium white wear-resistant cast iron capable of being electrically welded and preparation method thereof
CN115354208B (en) * 2022-07-25 2023-10-31 安徽新马铸造科技有限公司 High-chromium alloy composite wear-resistant steel ball

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB405842A (en) * 1932-05-02 1934-02-15 Ver Stahlwerke Ag Method of preventing coarse crystallisation at the solidification of metallic castings
GB491341A (en) * 1936-07-15 1938-08-31 Metal Carbides Corp Improvements in or relating to the casting of metal
DE2554782C3 (en) * 1975-12-05 1983-04-07 Caspers, Karl-Heinz, 8500 Nürnberg Method and device for the inoculation treatment of cast iron melts
SU569887A1 (en) * 1976-01-04 1977-08-25 Предприятие П/Я М-5539 Pressure gauge
JPS5418426A (en) * 1977-07-12 1979-02-10 Kawasaki Steel Co Prevention of internal defect in steel ingot
JPS5471726A (en) * 1977-11-19 1979-06-08 Kawasaki Steel Co Preventing of interior defect of casted steel lump
JPS5575855A (en) * 1978-11-30 1980-06-07 Hitachi Metals Ltd Adding method of inoculant
RO80621A2 (en) * 1980-03-04 1983-02-01 Institutul Politehnic,Ro RACER FOR SWITCHED PARTS AND PROCEDURE FOR REALIZATION
JPS575813A (en) * 1980-06-13 1982-01-12 Sumitomo Metal Ind Ltd Method of adding rare earth element containing material to molten steel
US4420460A (en) * 1982-12-02 1983-12-13 Lockheed Missiles & Space Company, Inc. Grain refinement of titanium alloys
ZA844074B (en) * 1983-05-30 1986-04-30 Vickers Australia Ltd Abrasion resistant materials
JPH059632A (en) * 1991-07-03 1993-01-19 Sekisui Chem Co Ltd Zinc alloy casting and production thereof

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU95122579A (en) MULTI-PHASE CASTINGS WITH MICROSTRUCTURAL REFINING
CA2161959A1 (en) Microstructurally refined multiphase castings
RU2449027C2 (en) Additives reducing steel grain size, manufacturing methods and use
RU2230797C2 (en) Method for steel graininess reduction, an alloy for steel graininess reduction and a method to produce the alloy for steel graininess reduction
RU2002123380A (en) METHOD FOR GRINDING STEEL GRAIN, ALLOY FOR GRINDING STEEL GRAIN AND METHOD FOR PRODUCING AN ALLOY FOR GRINDING GRAIN
US5225007A (en) Method for wear-resistant compound roll manufacture
WO2000003194A2 (en) Projectiles made from tungsten and iron
US4053304A (en) Flux for refinement of pro-eutectic silicon crystal grains in high-silicon aluminum alloys
US3765877A (en) High strength aluminum base alloy
CA2030928A1 (en) Method of preparing improved eutectic or hyper-eutectic alloys and composites based thereon
JP2005514206A (en) Inoculation filter
CN109266886B (en) Method for refining intermetallic compound phase of manganese-iron-containing aluminum alloy
US4092183A (en) Directionally solidified castings
WO1992009711A1 (en) Method of preparing eutectic or hyper-eutectic alloys and composites based thereon
JPS6237335A (en) Aluminum alloy having high corrosion resistance and strength
US3459540A (en) Production of clean fine grain steels
JP3597211B2 (en) Spheroidal graphite cast iron with excellent high-temperature strength
CN114657451A (en) Hypereutectic high-chromium cast iron and suspension and modification composite treatment method thereof
US4420460A (en) Grain refinement of titanium alloys
JPH062057A (en) Al base composite material
JPS5620145A (en) Roll material having superior wear resistance and breaking resistance
US4259111A (en) Alloy for welding rods and the like
SU1323227A1 (en) Method of producing castings
JPH03193842A (en) Ti-al matrix composite and its manufacture
SU1611972A1 (en) Cast iron