RU2754626C1 - Способ получения жаростойкого низкоуглеродистого железоалюминиевого сплава - Google Patents

Способ получения жаростойкого низкоуглеродистого железоалюминиевого сплава Download PDF

Info

Publication number
RU2754626C1
RU2754626C1 RU2020138808A RU2020138808A RU2754626C1 RU 2754626 C1 RU2754626 C1 RU 2754626C1 RU 2020138808 A RU2020138808 A RU 2020138808A RU 2020138808 A RU2020138808 A RU 2020138808A RU 2754626 C1 RU2754626 C1 RU 2754626C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
aluminum
alloy
charge
slag
carbon
Prior art date
Application number
RU2020138808A
Other languages
English (en)
Inventor
Владимир Викторович Катаев
Олег Юрьевич Шешуков
Original Assignee
Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии Уральского отделения Российской академии наук (ИМЕТ УрО РАН)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии Уральского отделения Российской академии наук (ИМЕТ УрО РАН) filed Critical Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии Уральского отделения Российской академии наук (ИМЕТ УрО РАН)
Priority to RU2020138808A priority Critical patent/RU2754626C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2754626C1 publication Critical patent/RU2754626C1/ru

Links

Images

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C33/00Making ferrous alloys
    • C22C33/04Making ferrous alloys by melting
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, в частности к получению литых низкоуглеродистых железоалюминиевых сплавов для производства отливок. Осуществляют совместный ввод в расплав под слой шлака алюмосодержащей части шихты и модифицирующей добавки в количестве 1-2 капсулы, обеспечивающем содержание в готовом сплаве, мас.%: алюминия 12,0-16,0, углерода 0,05-0,1 и титана 0,9-1,2, при этом в качестве алюмосодержащей части шихты используют гранулированный алюминий или сечку алюминия, в качестве модифицирующей добавки используют ферротитан марки ФТи-30, а в качестве шлака используют смесь, содержащую оксиды SiO2, СаО, Al2O3 и MgO. Изобретение позволяет получить сплав с повышенной жаростойкостью и измельченной структурой, улучшить его механические свойства.1 з.п. ф-лы, 6 табл., 4 ил.

Description

Изобретение относится к области металлургии, в частности к способам получения литых низкоуглеродистых железоалюминиевых сплавов с повышенной жаростойкостью и измельченной структурой, и может быть использовано при массовом производстве отливок.
Железоалюминиевые сплавы широко используются в промышленности в качестве раскислителей. Принимая во внимание тот факт, что они также обладают хорошей коррозионной и жаростойкостью, стойкостью к агрессивным средам, а также меньшим, чем хромоникелевые стали, удельным весом и стоимостью, в промышленности имеется потребность в таких сплавах в качестве конструкционных материалов. Необходим способ выплавки, при котором бы не требовалось введения большого количества дорогостоящих лигатур и модификаторов, а в качестве шихтовых материалов использовались бы лом низкоуглеродистых сталей и алюминиевый лом.
Известен способ выплавки ферроалюминия (патент РФ №2215809, МПК С22С 33/04 (2000.01), опубл. 10.11.2003), включающий загрузку исходной шихты в плавильный агрегат, нагрев ее до температуры, превышающей температуру плавления сплавов алюминия, и последующее расплавление с образованием расплава, выдержку и выпуск сплава, где в качестве плавильного агрегата используют открытую канальную или тигельную индукционную печь, при этом загружают первую порцию шихты, в количестве не более 5-20% от массы всей шихты, необходимой для плавки, состоящую из отходов производства - стального и алюминиевого лома и шлакообразующих материалов, после расплавления первой порции шихты на образовавшийся жидкоподвижный защитный шлак последовательно, после расплавления очередной порции, догружают следующие порции шихты в соотношении, определяемом составом выплавляемого сплава, причем плавку проводят под слоем жидкоподвижного защитного шлака толщиной не более 50-150 мм.
Недостатком данного способа является дробление шихты на порции, не превышающие по своему весу 5-10% от веса всей шихты, что приводит к затягиванию времени выплавки и энергетическим потерям.
Также известен способ получения алюминиевого чугуна с компактными включениями графита (патент РФ №2487950, МПК С21С 1/10 (2006.01), опубл. 20.07.2013), включающий приготовление расплава чугуна, заливку расплава в металлическую форму и охлаждение расплава, где приготавливают расплав чугуна, содержащего 9,8-19,7% Al, заливку расплава осуществляют в металлическую форму, помещенную в расплав солей с температурой 950-1100°С, закристаллизовавшуюся отливку изотермически выдерживают при температуре 950-1100°С в течение 0,5-2 ч.
Недостатком данного способа является высокое содержание в сплаве углерода, которое ухудшает его прочностные свойства. Для устранения данного недостатка необходима сфероидизация включений графита. Чтобы достичь этого, производится длительная выдержка расплава в солевой ванне при высокой температуре, что ухудшает технико-экономические показатели его производства.
Наиболее близким по совокупности существенных признаков является способ получения алюминиевого чугуна (патент РФ №2590772, МПК С21С 1/10, С22С 37/04 (2006.01), опубл. 10.07.2016), включающий совместное расплавление исходного чугуна, кальцийсодержащего материала и алюмосодержащей лигатуры, при этом в качестве алюмосодержащей лигатуры используют быстро охлажденный ферроалюминий марки ФА-30, который добавляют в количестве, обеспечивающем содержание в готовом чугуне, мас. %: алюминия 20-25 и углерода 1,5-2,0, а кальцийсодержащий материал добавляют в количестве, обеспечивающем получение слоя покрывного шлака толщиной 3-5 мм, перед разливкой полученный расплав выдерживают при температуре 1570-1580°С в течение 5-10 минут.
Недостатком данного способа является необходимость использования специально подготовленного быстроохлажденного ферроалюминия и большое содержание в сплаве углерода, что снижает прочностные свойства металла и удлиняет технологический процесс.
Техническим результатом заявляемого изобретения является получение низкоуглеродистого железоалюминиевого сплава с повышенной жаростойкостью и улучшенными прочностными свойствами, за счет измельчения его структурных составляющих, отсутствием карбидной фазы и повышением жаростойкости защитной оксидной пленки.
Указанный результат достигается тем, что в предлагаемом способе получения жаростойкого низкоуглеродистого железоалюминиевого сплава, включающем расплавление железистой основы с добавлением алюмосодержащей части и получением покрывного шлака толщиной 3-5 мм, где введение в расплав алюмосодержащей части шихты и модифицирующей добавки осуществляется совместно в количестве 1-2 капсул под слой шлака, в качестве алюмосодержащей части шихты используют гранулированный алюминий либо сечку алюминия, в количестве, обеспечивающем содержание в готовом сплаве, масс. %: алюминия 12,0-16,0, углерода 0,05-0,1 и титана 0,9-1,2; в качестве модифицирующей добавки используют ферротитан ФТи-30, а в качестве шлака используют смесь, содержащую оксиды SiO2, СаО, Al2O3 и MgO.
Совместное введение в расплав алюмосодержащей части шихты и титановой модифицирующей добавки в количестве 1-2 капсул из алюминиевой фольги на штанге под слой шлака способствует лучшему усвоению металлом алюминия и титана, а также улучшает модифицирующего эффекта.
Введение в расплав алюмосодержащей части в виде гранулированного алюминия либо сечки алюминия, в количестве, обеспечивающем содержание в готовом сплаве, масс. %: алюминия 12,0-16,0, углерода 0,05-0,1 и титана 0,9-1,2 обеспечивает показатель временного сопротивления σв сплава на уровне 300 МПа.
Использование ферротитана ФТи-30, в качестве модифицирующей добавки позволяет измельчить структуру железоалюминиевого сплава и сделать зерно более равноосным. Также вхождение титана в виде окисла TiO2 в состав защитной пленки вместе с Al2O3 повышает жаростойкость сплава.
Добавление шлакообразующего материала содержащего оксиды SiO2, СаО, Al2O3 и MgO в количестве, обеспечивает получение слоя покрывного шлака толщиной 3-5 мм, предотвращает взаимодействие расплава алюминиевого чугуна с воздухом атмосферы, существенно снижая угар алюминия. При получении слоя покрывного шлака толщиной менее 3 мм полного покрытия расплавленного металла не происходит, что приводит к повышенному угару алюминия. Получение слоя покрывного шлака толщиной более 5 мм экономически не целесообразно. Использование в качестве кальцийсодержащего материала извести и плавикового шпата позволяет получить легкоплавкий жидкоподвижный шлак, который образуется сразу после расплавления алюмосодержащей составляющей части шихты и предотвращает взаимодействие расплава алюминиевого чугуна с воздухом атмосферы и снижает угар алюминия.
Как известно, прочностные свойства чистых железоалюминиевых сплавов невысоки. Например, величина временного сопротивления σв составляет не более 100-150 МПа. Имеются способы повлиять на прочностные свойства данного вида сплавов [1, 2]. Но все они технологически сложны и материально затратные. Имеется возможность повлиять на свойства сплавов, изменяя их структуру путем ввода в их состав небольшого количества специальных модифицирующих добавок, например титана и циркония.
Прочность низкоуглеродистого жаростойкого железоалюминиевого сплава в зависимости от содержания в нем алюминия определялась опытным путем. Результаты измерений приведены на рис. 1. Из полученной зависимости было установлено, что оптимальной прочности выше 200 МПа соответствует содержания алюминия в сплаве 12-14 масс. % [3].
Для определения влияния на структуру Fe-Al сплавов небольших добавок титана и циркония было исследовано влияние модификаторов, химический состав которых приведен в таблице 1.
Figure 00000001
В таблице 2 приведен химический состав основного железоалюминиевого сплава без модифицирования, после модифицирования его ферротитаном, цирконием и совместно ферротитаном и цирконием.
Figure 00000002
На рисунке 2 приведена микроструктура не модифицированного и модифицированного железоалюминиевого сплава в соответствии с табл. 2.
Из анализа микроструктур не модифицированного и модифицированного железоалюминевого сплавов видно, что у модифицированного титаном сплава 3 зерно более мелкодисперсно и равноосно. Это позволило сделать предположение, что модифицирование титаном улучшает прочностные свойства низкоуглеродистого железоалюминиевого сплава.
Таким образом, введение в железистую основу алюминия и титансодержащей лигатуры под слой легкоплавкого шлака, позволяет получить измельченную плотную и однородную микроструктуру сплава и соответственно улучшить его прочностные свойства и повысить жаростойкость сплава.
Кроме того, вводом титана и циркония, можно повысить жаростойкость низкоуглеродистого железоалюминиевого сплава [4-6]. Опытным путем определен показатель жаростойкости четырех низкоуглеродистых железоалюминиевых сплавов, модифицированных титаном и цирконием в разных вариантах. Химический состав сплавов, исследованных на жаростойкость, приведен в таблице 3.
Figure 00000003
Исследование жаростойкости опытных сплавов проводилось по ГОСТ 6130-71 [7] путем нагрева образцов металла до температуры 1000°С со взвешиванием их после выемки из печи и охлаждения до комнатной температуры через каждые 50 часов до суммарной продолжительности 200 часов. Результаты приведены на рисунке 3.
Сравнение показателей жаростойкости Fe-Al сплавов и известного жаростойкого сплава 20Х23Н18 показало, что увеличение его массы (по справочным данным) и немодифицированного железоалюминиевого сплава, содержащего 13,8 мас. % Al, при окислении при 1000°С в течение 200 часов практически не отличаются и составляет 0,02 мг/с2⋅ч. А все другие модифицированные Fe-Al сплавы имеют показатель жаростойкости даже выше, чем у сплава 20Х23Н18. Причем, в сплавах с более высоким содержанием алюминия (сплав 23-13,9 мас. % и сплав 22-14,6 мас. %) жаростойкость несколько выше, чем у сплава, содержащего 13,3 мас. % Al (сплав 21).
Наивысшую жаростойкость (0,006 мг/см2⋅ч) показал Fe-Al сплав 23 (13,9 мас. % Al), который был легирован титаном совместно с цирконием. Сплавы 22 и 23 имеют сопоставимую жаростойкость. Принимая во внимание цену использованных модификаторов, практическую значимость имеет получение сплава 22, модифицированного титаном.
В таблице 4 приведены показатели жаростойкости стали 20Х23Н18 и нового заявляемого сплава при 1000°С.
Figure 00000004
Предлагаемый способ осуществляют следующим образом. Расплав низкоуглеродистого жаростойкого железоалюминиевого сплава получают в основной индукционной печи. В завалку в печь дается исходный низкоуглеродистый железосодержащий материал, после расплавления, которого наводится покровной шлак толщиной 3-5 мм, содержащий окислы SiO2, СаО, Al2O3 и MgO. После достижения расплавом температуры 1570-1580°С вводится гранулированный алюминий марки А-7 и ферротитан ФТи-30 в количестве, необходимом для получения в конечном металле в мас. %: Al 12-14, С 0,9-1,2 и Ti 0,05-1,0, задаются в 1-2 капсулах из алюминиевой фольги на штанге под шлак для лучшего усвоения алюминия и титана. Далее производится изотермическая выдержка в течение 5-10 минут. После изотермической выдержки расплава металла ниже температуры 1570°С и менее 5 минут он не достигает гомогенного состояния. Изотермическая выдержка расплава металла выше температуры 1580°С и более 10 минут экономически не рациональна. После отключения печи расплав разливается в литейные формы с отсечкой покрывного шлака. Из литых заготовок металла вытачиваются образцы по ГОСТ для механических испытаний.
Заявленный способ испытан в крупнолабораторных условиях.
Пример.
Получение низкоуглеродистого жаростойкого железоалюминиевого сплава, модифицированного титаном проводились в среднечастотной индукционной печи мощностью 16 кВт и емкостью основного тигля около 10 кг по весу металла. Шихтовые материалы использовались в количестве:
1. Лом трансформаторной стали - 4,5 кг.
2. Алюминий чушковый - 0,9 кг.
3. Ферротитан ФТи-30 - 0,35 кг.
4. Шлаковая смесь: известь, корунд, магнезит, бой стекла в соотношении 2:2:1:5 - 0,18 кг.
Химический состав шихтовых материалов приведен в таблице 5.
Figure 00000005
После расплавления железистой основы производится наведение покрывного шлака из кварцита, корунда, извести и магнезита толщиной 3-5 мм. После доведения температуры расплава до 1570-1580°С производится введение в расплав алюмосодержащей части шихты и модифицирующей добавки совместно в количестве 1-2 капсул на штанге под слой шлака, где в качестве алюмосодержащей части шихты используют гранулированный алюминий либо сечку алюминия, а в качестве модифицирующей добавки используют ферротитан ФТи-30. Добавки производятся в количестве, обеспечивающем содержание в готовом сплаве, масс. %: алюминия - 12-16, углерода - 0,05-0,1 и титана 0,9-1,2.
Химический состав полученного сплава приведен в таблице 6.
Figure 00000006
После расплавления шихтовых составляющих производилась доводка расплава до температуры 1580°С и изотермическая выдержка металла в течение 5-10 мин и последующая разливка металла. Разливка производилась в песчаную форму в виде пластин размером 15×150×200 мм, одну из которых впоследствии способом гидроабразивной резки разрезали на полоски размером 15×15×150 для токарной обработки образцов для механических испытаний. Полученные образцы сплава в количестве 6 штук протачивались до необходимых по ГОСТ 1497-84 [8] размеров.
Универсальная разрывная машина Zwick BT1-FRO050THW.A1K с усилием 50 кН и скоростью перемещения захватов 2 мм/мин позволила определить временное сопротивление всех шести образцов. Результаты испытаний приведены на рисунке 4. Анализ данных показал, что величина временного сопротивления всех образцов в основном составляет 200-300 МПа.
Таким образом, можно сделать вывод, что использование титана в качестве модифицирующей добавки позволяет повысить жаростойкость низкоуглеродистого железоалюминиевого сплава, а также улучшить его механические свойства.
Источники информации
1. Шешуков, О.Ю. Влияние содержания алюминия на структуру и механические свойства сплавов на основе системы Fe-Al / О.Ю. Шешуков, В.П. Ермакова, В.Г. Смирнова. В.В. Катаев, Л.А. Овчинникова, М.В. Лапин, A.В. Долматов // Рациональное природопользование и передовые технологии материалов. Ежегодное научно-практическое издание. Институт металлургии УрО РАН. ЦКП «Урал-М». - Екатеринбург: Эзапринт, - 2015. С. 83-85.
2. Мельчаков, С.Ю. Способ изменения структуры литых Fe-Al сплавов путем ввода титансодержащих модификаторов. Труды научно-практической конференции с международным участием и элементами школы молодых ученых «Перспективы развития металлургии и машиностроения с использованием завершенных фундаментальных исследований и НИОКР: «ФЕРРОСПЛАВЫ» / С.Ю. Мельчаков, В.Г. Смирнова, В.П. Ермакова, В.В. Катаев, Л.А. Маршук, И.В. Некрасов, О.Ю. Шешуков // ООО «Альфа Принт». Екатеринбург: - 2018. - С. 297-303.
3. Некрасов, И.В. Влияние модификаторов, содержащих Ti и Zr, на зеренную структуру литых Fe-12% Al сплавов. Фундаментальные и прикладные задачи механики деформируемого твердого тела и прогрессивные технологии в машиностроении: материалы V Дальневосточной конференции с международным участием / И.В. Некрасов, В.Г. Смирнова, В.П. Ермакова, С.Ю. Мельчаков, В.В. Катаев, Маршук, О.Ю. Шешуков // - Комсомольск - на - Амуре: ФГБОУ ВО «КнАГУ» - 2018. - С. 140-143.
4. Шешуков, О.Ю. К вопросу повышения жаростойкости материалов /О.Ю. Шешуков, В.П. Ермакова, Л.А. Маршук, В.Г. Смирнова, В.В. Катаев // Известия Самарского научного центра Российской академии наук. Самара: - 2012. - Т.14. - №1 - 2. С. 593-596.
5. Катаев, В.В. Разработка состава, технологии получения и исследование литого жаростойкого Fe-Al сплава / В.В. Катаев, О.Ю. Шешуков, B.П. Ермакова, В.Г. Смирнова, В.В. Конашков, Л.А. Маршук // Современные литейные высокожаропрочные и специальные сплавы, технология их выплавки и литья монокристаллических рабочих лопаток газотурбинных двигателей: сб. докл. научно-техн. конф., посвященной 110-летию со дня рождения К.К. Чуприна - М:. ФГУП ВИАМ. - 2014. - С. 8-10.
6. Катаев В.В. Разработка состава, технологии получения и исследование литого жаростойкого Fe-Al сплава / В.В. Катаев, О.Ю. Шешуков, В.П. Ермакова, В.Г. Смирнова, В.В. Конашков, Л.А. Маршук // Новости материаловедения. Наука и техника. - М.: - 2014, - №2. - С. 4.
7. ГОСТ 6130-71. Металлы. Методы определения жаростойкости. - М.: Государственный комитет стандартов совета министров СССР. - 13 с.
8. ГОСТ 1497-84. Металлы. Методы испытания на растяжение. - М.: Государственный комитет стандартов совета министров СССР. - 32 с.

Claims (2)

1. Способ получения жаростойкого низкоуглеродистого железоалюминиевого сплава, включающий расплавление железистой основы с добавлением алюмосодержащей части шихты с получением покровного шлака толщиной 3-5 мм, отличающийся тем, что осуществляют совместное введение в расплав под слой шлака алюмосодержащей части шихты и модифицирующей добавки в количестве 1-2 капсулы, обеспечивающем содержание в готовом сплаве, мас. %: алюминия 12,0-16,0, углерода 0,05-0,1 и титана 0,9-1,2, при этом в качестве алюмосодержащей части шихты используют гранулированный алюминий или сечку алюминия, а в качестве модифицирующей добавки используют ферротитан марки ФТи-30.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве шлака используют смесь, содержащую оксиды SiO2, CaO, Al2O3 и MgO.
RU2020138808A 2020-11-25 2020-11-25 Способ получения жаростойкого низкоуглеродистого железоалюминиевого сплава RU2754626C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020138808A RU2754626C1 (ru) 2020-11-25 2020-11-25 Способ получения жаростойкого низкоуглеродистого железоалюминиевого сплава

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020138808A RU2754626C1 (ru) 2020-11-25 2020-11-25 Способ получения жаростойкого низкоуглеродистого железоалюминиевого сплава

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2754626C1 true RU2754626C1 (ru) 2021-09-06

Family

ID=77669953

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2020138808A RU2754626C1 (ru) 2020-11-25 2020-11-25 Способ получения жаростойкого низкоуглеродистого железоалюминиевого сплава

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2754626C1 (ru)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1263043B (de) * 1959-04-17 1968-03-14 Ct Tech Des Ind De La Fonderie Verfahren zur Einbringung verschiedener Elemente, insbesondere von Kohlenstoff, in eine Metallschmelze
SU1211299A1 (ru) * 1984-04-23 1986-02-15 Ленинградский Ордена Ленина Политехнический Институт Им.М.И.Калинина Способ получени алюминиевого чугуна с компактным графитом
JPH01165708A (ja) * 1987-12-22 1989-06-29 Nkk Corp 粉体投射ランス
RU2215809C1 (ru) * 2002-10-14 2003-11-10 Общество с ограниченной ответственностью "Нижнесалдинский металлургический завод" Способ выплавки ферроалюминия
RU2590772C1 (ru) * 2015-04-09 2016-07-10 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии Уральского отделения Российской академии наук (ИМЕТ УрО РАН) Способ получения алюминиевого чугуна

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1263043B (de) * 1959-04-17 1968-03-14 Ct Tech Des Ind De La Fonderie Verfahren zur Einbringung verschiedener Elemente, insbesondere von Kohlenstoff, in eine Metallschmelze
SU1211299A1 (ru) * 1984-04-23 1986-02-15 Ленинградский Ордена Ленина Политехнический Институт Им.М.И.Калинина Способ получени алюминиевого чугуна с компактным графитом
JPH01165708A (ja) * 1987-12-22 1989-06-29 Nkk Corp 粉体投射ランス
RU2215809C1 (ru) * 2002-10-14 2003-11-10 Общество с ограниченной ответственностью "Нижнесалдинский металлургический завод" Способ выплавки ферроалюминия
RU2590772C1 (ru) * 2015-04-09 2016-07-10 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии Уральского отделения Российской академии наук (ИМЕТ УрО РАН) Способ получения алюминиевого чугуна

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN108866271B (zh) 一种高硅含钛奥氏体不锈钢材质管坯的制造方法
Beskow et al. Impact of slag–refractory lining reactions on the formation of inclusions in steel
CN110273105B (zh) 一种高速工具钢及其制备方法
CN108085590A (zh) 一种厚度为150~200mm高强度调质钢板S500QZ35及其生产方法
JP6990337B1 (ja) 表面性状に優れたNi基合金およびその製造方法
US3793000A (en) Process for preparing killed low carbon steel and continuously casting the same, and the solidified steel shapes thus produced
WO2019169548A1 (zh) 一种低强度微合金化稀土铸钢
WO2018018389A1 (zh) 一种高强度微合金化稀土铸钢
CA1082005A (en) Alloy for rare earth treatment of molten metals
CN114540699A (zh) 一种高性能热作模具钢及其制备方法
RU2754626C1 (ru) Способ получения жаростойкого низкоуглеродистого железоалюминиевого сплава
WO2019169549A1 (zh) 一种微合金化稀土铸钢
Wang et al. CAS-OB refining: slag modification with B2O3–CaO and CaF2–CaO
Sauermann et al. Aluminum–Lithium alloy development for thixoforming
CN102094125A (zh) 电渣重熔制备镁合金的工艺方法
CN108286013A (zh) 一种中厚板容器用钢15CrMnR炼钢连铸生产方法
Khaple et al. Effect of melting process and aluminium content on the microstructure and mechanical properties of Fe–Al alloys
CN110218954A (zh) 一种4Cr13V塑料模具钢的制备方法
Kaushik et al. Assessment of castability issues in interstitial-free (IF) steels
CN114369738A (zh) 一种具有低成本和高铸造性能的镁合金及其制备方法
CN107177714A (zh) 塑料模具用宽厚扁钢及其制备方法
CN103243195B (zh) 一种高性能风力发电电机轴用钢锭冶炼工艺
Wu et al. Effect of composition and morphology of non-metallic inclusions on fracture toughness in as-cast AHSS
Zhong et al. Prevention of Sharp Fracture Caused by Large Size Inclusion in Cold Heading Steel
RU2590772C1 (ru) Способ получения алюминиевого чугуна