RU2745411C1 - Method of producing cold-rolled mill products - Google Patents
Method of producing cold-rolled mill products Download PDFInfo
- Publication number
- RU2745411C1 RU2745411C1 RU2020111864A RU2020111864A RU2745411C1 RU 2745411 C1 RU2745411 C1 RU 2745411C1 RU 2020111864 A RU2020111864 A RU 2020111864A RU 2020111864 A RU2020111864 A RU 2020111864A RU 2745411 C1 RU2745411 C1 RU 2745411C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- cold
- annealing
- heating
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/663—Bell-type furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к технологии изготовления холоднокатаного проката из углеродистой качественной стали для изготовления патронов.The invention relates to the field of metallurgy, more specifically to a technology for manufacturing cold-rolled products from high-quality carbon steel for the manufacture of cartridges.
Известен способ производства листовой углеродистой стали, включающий холодную прокатку полос, рекристаллизационный отжиг стопы рулонов в колпаковой печи с нагревом до температуры отжига 670-710°С и охлаждением, согласно которому нагрев стопы рулонов в температурном интервале от 190-210°С до температуры отжига ведут со средней скоростью не выше 72°С/ч, а охлаждение стопы рулонов производят вначале до температуры 650-680°C за время 7-15 ч, по истечении которого охлаждение завершают с произвольной скоростью, при этом холодную прокатку осуществляют с суммарным относительным обжатием 55-80%, а углеродистая сталь имеет следующий химический состав, мас.%:There is a known method for the production of carbon steel sheet, including cold rolling of strips, recrystallization annealing of a stack of coils in a bell-type furnace with heating to an annealing temperature of 670-710 ° C and cooling, according to which the stack of coils is heated in the temperature range from 190-210 ° C to an annealing temperature at an average speed of not higher than 72 ° C / h, and the stack of coils is cooled first to a temperature of 650-680 ° C for 7-15 hours, after which the cooling is completed at an arbitrary speed, while cold rolling is carried out with a total relative reduction of 55 -80%, and carbon steel has the following chemical composition, wt%:
(Патент РФ №2309990, МПК C21D 8/04, C21D 1/26, опубл. 10.11.2007 г.)(RF patent No. 2309990, IPC C21D 8/04, C21D 1/26, publ. 10.11.2007)
Недостатком известного способа нестабильный уровень выхода годного по прочностным характеристикам.The disadvantage of this method is the unstable level of yield suitable for strength characteristics.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является способ производства холоднокатаного проката, включающий выплавку стали, разливку, горячую прокатку, охлаждение водой, смотку полос в рулоны, холодную прокатку, рекристаллизационный отжиг в колпаковой печи и дрессировку согласно которому выплавляют сталь следующего химического состава, мас.%:The closest in technical essence to the proposed invention is a method for the production of cold-rolled steel, including steel smelting, casting, hot rolling, water cooling, coiling strips into coils, cold rolling, recrystallization annealing in a bell-type furnace and tempering according to which steel is smelted with the following chemical composition, wt .%:
при этом рекристаллизационный отжиг осуществляют путем нагрева рулонов до температуры Т=-1,1239×ε+665,42, где 1,1239 - эмпирический коэффициент, ε - степень обжатия при холодной прокатке, %, 665,42 - эмпирический коэффициент, выдерживают под нагревательным колпаком с отключенными горелками не более 4 часов, затем с температуры не менее 580°С осуществляют ускоренное охлаждение под муфелем со скоростью 25-35°С/час (Патент РФ №263847, МПК C21D 8/04, C21D 9/48, C21D 9/663, опубл. 04.05.2016 г.).in this case, recrystallization annealing is carried out by heating the coils to a temperature of T = -1.1239 × ε + 665.42, where 1.1239 is an empirical coefficient, ε is the degree of reduction during cold rolling,%, 665.42 is an empirical coefficient, kept under heating cap with the burners off for no more than 4 hours, then from a temperature of at least 580 ° C, accelerated cooling is carried out under a muffle at a rate of 25-35 ° C / hour (RF Patent No. 263847, IPC C21D 8/04, C21D 9/48, C21D 9/663, publ. 05/04/2016).
Недостатком известного способа является низкий выход годного по относительному удлинению.The disadvantage of this method is the low yield of suitable for relative elongation.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является увеличение выхода годного холоднокатаного проката за счет повышения комплекса механических свойств.The technical result of the proposed invention is to increase the yield of suitable cold-rolled steel by increasing the complex of mechanical properties.
Технический результат достигается тем, что в способе производства холоднокатаного проката, включающем выплавку стали, разливку, горячую прокатку, охлаждение водой, смотку полос в рулоны, холодную прокатку, рекристаллизационный отжиг и дрессировку согласно изобретению температуру конца горячей прокатки поддерживают в 820-890°С, полосы сматывают в рулоны при температуре не более 660°С, а рекристаллизационный отжиг осуществляют в колпаковой печи путем нагрева стопы рулонов со скоростью Y=(-2,05÷(-2,01)) × М+110,5, где (-2,05÷(-2,01)) - эмпирический коэффициент из диапазона, М-максимальный вес рулона в садке, т, 110,5 - эмпирический коэффициент, в течение времени, ч, равного 1/2 массы, т, максимального рулона в садке, до температуры начала отжига 680-720°С, выдерживают до температуры конца рекристаллизационного отжига 650-690°С в течение времени, равного времени нагрева, затем охлаждают с выключенными горелками под нагревательным колпаком без подачи воздуха в течение 1-4 часов, при этом выплавляют сталь следующего химического состава, мас.%:The technical result is achieved by the fact that in the method for the production of cold-rolled steel, including steel smelting, casting, hot rolling, water cooling, coiling of strips into coils, cold rolling, recrystallization annealing and tempering according to the invention, the temperature of the end of hot rolling is maintained at 820-890 ° C, strips are wound into rolls at a temperature not exceeding 660 ° C, and recrystallization annealing is carried out in a bell-type furnace by heating a stack of rolls at a rate of Y = (- 2.05 ÷ (-2.01)) × M + 110.5, where (- 2.05 ÷ (-2.01)) is an empirical coefficient from the range, M is the maximum weight of a roll in the charge, t, 110.5 is an empirical coefficient, for a time, h, equal to 1/2 of the mass, t, of the maximum roll in the charge, up to the temperature of the beginning of the annealing of 680-720 ° C, is kept up to the temperature of the end of the recrystallization annealing of 650-690 ° C for a time equal to the heating time, then cooled with the burners off under the heating hood without air supply for 1-4 hours, wherein steel of the following chemical composition, wt%, is smelted:
Сущность изобретения заключается в следующем. На механические свойства холоднокатаного проката влияют как химический состав стали, так и режимы деформационно-термической обработки.The essence of the invention is as follows. The mechanical properties of cold-rolled steel are influenced by both the chemical composition of the steel and the modes of deformation-heat treatment.
Углерод - один из упрочняющих элементов, при содержании углерода менее 0,07% прочностные свойства стали ниже допустимого уровня. Увеличение содержания углерода более 0,22% приводит к снижению пластичности стали, что недопустимо.Carbon is one of the hardening elements, when the carbon content is less than 0.07%, the strength properties of steel are below the permissible level. An increase in the carbon content of more than 0.22% leads to a decrease in the ductility of steel, which is unacceptable.
Кремний раскисляет и упрочняет сталь. Увеличение содержания этого элемента более 0,22% приводит к потере пластичности стали, что недопустимо.Silicon deoxidizes and hardens steel. An increase in the content of this element over 0.22% leads to a loss of steel ductility, which is unacceptable.
Марганец обеспечивает получение заданных механических свойств. При содержании марганца менее 0,15% прочность стали ниже допустимой. Увеличение содержания марганца более 0,50% чрезмерно упрочняет сталь, ухудшает ее пластичность.Manganese provides the desired mechanical properties. When the manganese content is less than 0.15%, the strength of the steel is lower than the permissible one. An increase in the manganese content of more than 0.50% hardens the steel excessively and impairs its ductility.
Сера является вредной примесью, что негативно сказывается на штамповке стали. Содержание серы более 0,020% ухудшает пластические свойства стали.Sulfur is a harmful impurity that negatively affects steel stamping. Sulfur content of more than 0.020% deteriorates the plastic properties of steel.
Фосфор является вредной примесью, что негативно сказывается на штамповке стали. Содержание фосфора более 0,030% ухудшает пластические свойства стали.Phosphorus is a harmful impurity that negatively affects steel stamping. Phosphorus content of more than 0.030% deteriorates the plastic properties of steel.
Хром является вредной примесью, что негативно сказывается на штамповке стали. Содержание хрома более 0,20% ухудшает пластические свойства стали.Chromium is a harmful impurity that negatively affects the stamping of steel. Chromium content of more than 0.20% deteriorates the plastic properties of steel.
Никель является вредной примесью, что негативно сказывается на штамповке стали. Содержание никеля более 0,30% ухудшает пластические свойства стали.Nickel is a harmful impurity that negatively affects the stamping of steel. Nickel content of more than 0.30% deteriorates the plastic properties of steel.
Медь является вредной примесью, что негативно сказывается на штамповке стали. Содержание меди более 0,30% ухудшает пластические свойства стали.Copper is a harmful impurity that negatively affects steel stamping. Copper content of more than 0.30% deteriorates the plastic properties of steel.
Алюминий введен в сталь как раскислитель. При содержании алюминия менее 0,01% снижается пластичность стали, сталь становится склонной к старению. Увеличение содержания алюминия более 0,07% приводит к ухудшению комплекса механических свойств.Aluminum is introduced into steel as a deoxidizer. When the aluminum content is less than 0.01%, the ductility of steel decreases, and the steel becomes prone to aging. An increase in the aluminum content of more than 0.07% leads to a deterioration in the complex of mechanical properties.
Титан, ниобий упрочняют сталь и стабилизируют ее. Содержание более 0,01% каждого может снизить механические свойства стали.Titanium, niobium strengthen steel and stabilize it. Content of more than 0.01% each can reduce the mechanical properties of the steel.
Ванадий измельчает зерно и упрочняет сталь. Содержание более 0,01% приводит к увеличению себестоимости стали.Vanadium refines grain and hardens steel. A content of more than 0.01% leads to an increase in the cost of steel.
Азот ограничен пределом в 0,015% для контроля уровня хрупких неметаллических включений - нитридов. Содержание азота более 0,015% снижает пластические свойства стали.Nitrogen is limited to 0.015% to control the level of brittle non-metallic inclusions - nitrides. Nitrogen content of more than 0.015% reduces the plastic properties of steel.
Горячая прокатка с температурами конца прокатки 820-890°С и смотки не более 660°С обеспечивает получение однородных механических свойств по длине полосы. Невыполнение этих условий отрицательно сказывается на комплексе механических свойств проката - снижается относительное удлинение, повышается предел текучести.Hot rolling with temperatures at the end of rolling 820-890 ° C and coiling no more than 660 ° C provides uniform mechanical properties along the length of the strip. Failure to comply with these conditions adversely affects the complex of mechanical properties of rolled products - the elongation decreases, the yield stress increases.
Математическая зависимость, связывающая скорость нагрева стопы рулонов с максимальным весом рулона в садке - эмпирическая и получена при обработке опытных данных. Данная зависимость позволяет рассчитать оптимальную скорость нагрева стопы рулонов, которая позволяет получить требуемые механические характеристики проката при одновременно низкой себестоимости и высокой производительности участка колпаковых печей.The mathematical dependence linking the heating rate of the roll stack with the maximum roll weight in the cage is empirical and was obtained by processing experimental data. This dependence makes it possible to calculate the optimal heating rate of a stack of coils, which allows obtaining the required mechanical characteristics of rolled products at the same time low cost and high productivity of the bell-type furnaces section.
Время нагрева стопы рулона (ч), равное 1/2 массы (т), максимального рулона в садке является оптимальным с точки зрения равномерности набора температуры каждым рулоном и с точки зрения возгонки остатков эмульсии прокатных станов, так как пригоревшая эмульсия для данного сортамента недопустима.The heating time of the roll stack (h), equal to 1/2 of the mass (t), of the maximum roll in the charge, is optimal from the point of view of uniformity of temperature rise by each roll and from the point of view of sublimation of the emulsion residues from rolling mills, since a burnt-out emulsion is unacceptable for this assortment.
Температура начала отжига в диапазоне 680-720°С - оптимальная температура для получения полностью рекристаллизованной структуры проката.The temperature of the beginning of annealing in the range of 680-720 ° C is the optimum temperature for obtaining a completely recrystallized structure of rolled products.
Температура конца отжига в диапазоне 650-690°С позволяет обеспечить необходимый уровень механических свойств и снизить себестоимость продукции.The temperature of the end of the annealing in the range of 650-690 ° C allows to provide the required level of mechanical properties and reduce the cost of production.
Время выдержки до температуры конца отжига равное времени нагрева позволяет обеспечить одинаковый прогрев каждой точки металлопроката до необходимых температур для получения однородных свойств по длине рулона.The holding time to the temperature of the end of the annealing equal to the heating time allows to ensure the same heating of each point of the rolled metal to the required temperatures to obtain uniform properties along the length of the roll.
При охлаждении с выключенными горелками под нагревательным колпаком без подачи воздуха в течение 1-4 часа происходит тонкая доводка атмосферы подмуфельного пространства до одинаковой температуры, что дополнительно приводит к равномерному прогреву стопы рулонов в садке. Это позволяет сформировать требуемый комплекс механических свойств.When cooling with the burners turned off under the heating hood without air supply for 1-4 hours, the atmosphere under the muffle space is finely adjusted to the same temperature, which additionally leads to uniform heating of the stack of rolls in the cage. This makes it possible to form the required set of mechanical properties.
Примеры реализации способа. В кислородном конвертере выплавили стали, химический состав которых приведен в таблице 1. Выплавленную сталь разливали на машине непрерывного литья в слябы. Слябы нагревали в нагревательной печи с шагающими балками и прокатывали на непрерывном широкополосном стане 2000. Горячекатаные полосы на отводящем рольганге охлаждали водой до определенных температур и сматывали в рулоны. Охлажденные рулоны подвергали соляно-кислотному травлению в непрерывном травильном агрегате. Затем травленые полосы прокатывали на 4-клетевом стане. Холоднокатаные полосы отжигали в колпаковых печах с водородной защитной атмосферой. Отожженные полосы дрессировали на дрессировочном стане. Технологические параметры и механические свойства холоднокатаного проката приведены в таблице 2.Examples of implementation of the method. In the oxygen converter, steels were smelted, the chemical composition of which is shown in Table 1. The smelted steel was poured into slabs on a continuous casting machine. The slabs were heated in a walking beam heating furnace and rolled on a continuous broadband mill 2000. The hot-rolled strips on a discharge roller table were cooled with water to specific temperatures and coiled into rolls. The cooled rolls were subjected to hydrochloric acid pickling in a continuous pickling unit. The pickled strips were then rolled on a 4-stand mill. Cold-rolled strips were annealed in bell-type furnaces with a hydrogen protective atmosphere. The annealed strips were trained on a tempering mill. Technological parameters and mechanical properties of cold-rolled steel are shown in Table 2.
Из таблицы 2 следует, что при реализации заявленного способа производства достигается увеличение выхода годного за счет повышения комплекса механических свойств.From table 2 it follows that when implementing the claimed production method, an increase in the yield is achieved by increasing the complex of mechanical properties.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020111864A RU2745411C1 (en) | 2020-03-23 | 2020-03-23 | Method of producing cold-rolled mill products |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2020111864A RU2745411C1 (en) | 2020-03-23 | 2020-03-23 | Method of producing cold-rolled mill products |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2745411C1 true RU2745411C1 (en) | 2021-03-24 |
Family
ID=75159263
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2020111864A RU2745411C1 (en) | 2020-03-23 | 2020-03-23 | Method of producing cold-rolled mill products |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2745411C1 (en) |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02185916A (en) * | 1989-01-11 | 1990-07-20 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of stainless steel for roof |
RU2039839C1 (en) * | 1992-01-10 | 1995-07-20 | Акционерное общество "Радонеж" | Method of production of cold rolled non-aging steel for enamelling |
RU2358025C1 (en) * | 2007-11-21 | 2009-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of production of cold rolled metal of upgraded strength |
RU2424328C1 (en) * | 2010-03-03 | 2011-07-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Procedure for production of low carbon cold rolled steel for press forming and successive enamelling |
RU2562201C1 (en) * | 2014-06-27 | 2015-09-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping |
RU2638477C2 (en) * | 2016-05-04 | 2017-12-13 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for producing cold-rolled product for automotive engineering |
-
2020
- 2020-03-23 RU RU2020111864A patent/RU2745411C1/en active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02185916A (en) * | 1989-01-11 | 1990-07-20 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of stainless steel for roof |
RU2039839C1 (en) * | 1992-01-10 | 1995-07-20 | Акционерное общество "Радонеж" | Method of production of cold rolled non-aging steel for enamelling |
RU2358025C1 (en) * | 2007-11-21 | 2009-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of production of cold rolled metal of upgraded strength |
RU2424328C1 (en) * | 2010-03-03 | 2011-07-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Procedure for production of low carbon cold rolled steel for press forming and successive enamelling |
RU2562201C1 (en) * | 2014-06-27 | 2015-09-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping |
RU2638477C2 (en) * | 2016-05-04 | 2017-12-13 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for producing cold-rolled product for automotive engineering |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2358025C1 (en) | Method of production of cold rolled metal of upgraded strength | |
RU2361935C1 (en) | Manufacturing method of hot-galvanised rolled metal of heavy duty | |
RU2361936C1 (en) | Manufacturing method of hot-galvanised rolled stock of increased strength | |
CN104046895A (en) | Interstitial free steel cold-rolled steel plate and production method thereof | |
RU2361934C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled rolled iron of heavy-duty | |
RU2689348C1 (en) | Method for production of hot-rolled high-strength rolled metal | |
RU2745411C1 (en) | Method of producing cold-rolled mill products | |
US5700424A (en) | System for preparing aluminum alloy strip having improved formability and bake hardenability | |
RU2309990C2 (en) | Carbon steel sheets production method | |
RU2638477C2 (en) | Method for producing cold-rolled product for automotive engineering | |
RU2762448C1 (en) | Cold-rolled strip production method | |
RU2689491C1 (en) | Method for production of thin cold-rolled strips for application of polymer coating | |
JP3516747B2 (en) | Manufacturing method of cold-rolled steel sheet for non-aging deep drawing at room temperature with excellent material uniformity and surface quality in the coil longitudinal direction | |
RU2699480C1 (en) | Method of producing cold-rolled products | |
RU2361933C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled mill products | |
JPH05171353A (en) | Steel sheet for deep drawing excellent in baking hardenability and its production | |
RU2563909C9 (en) | Method of production of hot dipped galvanised roll stock of increased strength from low-alloyed steel for cold stamping | |
JP3613139B2 (en) | Method for producing hot-dip galvanized steel sheet | |
RU2645622C1 (en) | Method for production of hot galvanised roll stock for cold die forming | |
JP4930393B2 (en) | Cold rolled steel sheet manufacturing method | |
JPS6323248B2 (en) | ||
RU2358022C1 (en) | Method of production of steel hot rolled strips | |
JPH058257B2 (en) | ||
RU2570144C1 (en) | Method of production of hot galvanised high strength rolled stock | |
RU2312906C2 (en) | Method of production of cold-rolled strip made from low-carbon steel |