RU2562201C1 - Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping - Google Patents
Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping Download PDFInfo
- Publication number
- RU2562201C1 RU2562201C1 RU2014126307/02A RU2014126307A RU2562201C1 RU 2562201 C1 RU2562201 C1 RU 2562201C1 RU 2014126307/02 A RU2014126307/02 A RU 2014126307/02A RU 2014126307 A RU2014126307 A RU 2014126307A RU 2562201 C1 RU2562201 C1 RU 2562201C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- rolling
- steel
- cold
- carried out
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к технологии производства холоднокатаного проката повышенной прочности из низколегированной стали с высокими показателями пластичности, и может быть использовано для изготовления деталей, применяемых в автомобилестроении.The invention relates to the field of metallurgy, and more particularly to a technology for the production of high-strength cold-rolled steel from low alloy steel with high ductility, and can be used for the manufacture of parts used in the automotive industry.
В настоящее время наблюдается рост производства и потребления высокопрочных сталей, спроектированных для обеспечения лучших механических свойств, а именно сочетания высоких показателей прочности (340 МПа и более) и пластичности (общее удлинение не менее 35%), а также штампуемости, одной из характеристик которой является отношение предела текучести к временному сопротивлению σт/σв (оптимальное значение должно составлять 0,60-0,75), применяемых в энергопоглощающих элементах конструкции автомобиля. Исследуемая сталь относится к классу автолистовых сталей повышенной прочности. Учитывая сложность одновременного обеспечения указанных значений свойств, необходима разработка новых технологий производства высокопрочных микролегированных автолистовых сталей различных категорий прочности с целью обеспечения требований по механическим характеристикам.Currently, there is an increase in the production and consumption of high-strength steels designed to provide the best mechanical properties, namely a combination of high strength indicators (340 MPa and more) and ductility (total elongation of at least 35%), as well as stampability, one of the characteristics of which is the ratio of yield strength to temporary resistance σ t / σ in (the optimal value should be 0.60-0.75), used in energy-absorbing elements of the vehicle structure. The studied steel belongs to the class of autowork steels of increased strength. Given the complexity of simultaneously providing the indicated property values, it is necessary to develop new technologies for the production of high-strength micro-alloy steel sheets of various strength categories in order to meet the requirements for mechanical characteristics.
Известен способ производства листовой стали для холодной штамповки, включающий непрерывную разливку стальных слябов следующего химического состава, мас.%: C 0,002-0,007; Mn 0,08-0,16; Si 0,005-0,05; P не более 0,015; Al 0,01-0,05; N не более 0,006; S не более 0,01; Ni не более 0,04; Cu не более 0,04; Cr не более 0,04; Ti 0,05-0,12; остальное Fe, их нагрев до температуры 1150-1240°C, горячую прокатку с температурой конца прокатки не ниже 870°C, охлаждение полос водой до 550-730°C, смотку в рулон, холодную прокатку с суммарным обжатием не менее 70%, отжиг при 700-750°C с выдержкой при этой температуре 11-34 часов. Дрессировку полос ведут с обжатием 0,4-1,2% (Патент РФ 2197542, МПК C21D 8/04, C21D 9/48, опубл. 27.01.2003 г.)A known method of manufacturing sheet steel for cold stamping, including continuous casting of steel slabs of the following chemical composition, wt.%: C 0,002-0,007; Mn 0.08-0.16; Si 0.005-0.05; P not more than 0.015; Al 0.01-0.05; N not more than 0.006; S no more than 0.01; Ni no more than 0.04; Cu not more than 0.04; Cr not more than 0.04; Ti 0.05-0.12; the rest is Fe, their heating to a temperature of 1150-1240 ° C, hot rolling with a temperature of the end of rolling not lower than 870 ° C, cooling of strips with water to 550-730 ° C, winding into a roll, cold rolling with a total compression of at least 70%, annealing at 700-750 ° C with exposure at this temperature for 11-34 hours. The bands are trained with compression of 0.4-1.2% (RF Patent 2197542, IPC C21D 8/04, C21D 9/48, publ. January 27, 2003)
Недостатки известного способа состоят в том, что он не обеспечивает требуемого уровня механических свойств, в частности значений временного сопротивления 340 МПа и более. Кроме того, для листов, получаемых в соответствии с данным способом, получают слишком низкие значения предела текучести и значения σт/σв (менее 0,60).The disadvantages of this method are that it does not provide the required level of mechanical properties, in particular, the values of the temporary resistance of 340 MPa or more. In addition, for sheets obtained in accordance with this method, too low yield strength values and σ t / σ in (less than 0.60) are obtained.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является способ производства холоднокатаного проката повышенной прочности из низколегированной стали для холодной штамповки, включающий выплавку и непрерывную разливку в слябы стали следующего химического состава, мас.%: С 0,05-0,10; Si не более 0,30; Mn 0,25-1,20; Al 0,01-0,07; N не более 0,009; Nb и/или Ti 0,01-0,08 каждого; остальное Fe и неизбежные примеси, при этом горячую прокатку проводят с температурой конца прокатки 820-875°C, смотку горячекатаных полос ведут при температуре 510-640°C, рекристаллизационный отжиг осуществляют при температуре 600-700°C, продолжительность рекристаллизационного отжига составляет 9-21 ч, дрессировку полос производят с обжатием 0,8-2,1% (Патент РФ 2358025, МПК C21D 8/04, C21D 9/48, С22С 38/06, опубл. 10.06.2009).Closest to the technical nature of the present invention is a method for the production of cold rolled steel of increased strength from low alloy steel for cold stamping, including smelting and continuous casting into slabs of steel of the following chemical composition, wt.%: C 0.05-0.10; Si not more than 0.30; Mn 0.25-1.20; Al 0.01-0.07; N not more than 0.009; Nb and / or Ti 0.01-0.08 each; the rest of Fe and inevitable impurities, while hot rolling is carried out with a temperature of rolling end of 820-875 ° C, the winding of hot-rolled strips is carried out at a temperature of 510-640 ° C, recrystallization annealing is carried out at a temperature of 600-700 ° C, the duration of recrystallization annealing is 9- 21 hours, the training of the bands is carried out with a compression of 0.8-2.1% (RF Patent 2358025, IPC C21D 8/04, C21D 9/48, C22C 38/06, publ. 10.06.2009).
Способ обеспечивает получение удовлетворительных значений временного сопротивления, но при этом не обеспечивается получение заданного уровня относительного удлинения.The method provides satisfactory values of temporary resistance, but it does not provide a given level of elongation.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение пластичности и штампуемости холоднокатаного проката при сохранении прочности.The technical result of the invention is to increase the ductility and formability of cold-rolled steel while maintaining strength.
Указанный результат достигается тем, что в способе производства холоднокатаного высокопрочного проката для холодной штамповки, включающем выплавку стали, разливку, горячую прокатку, смотку полос в рулоны, холодную прокатку, рекристаллизационный отжиг, дрессировку, согласно изобретению выплавляют сталь, содержащую следующие компоненты, мас. %:This result is achieved by the fact that in the method for producing cold rolled high-strength steel for cold stamping, including steelmaking, casting, hot rolling, winding strips into coils, cold rolling, recrystallization annealing, and tempering, steel according to the invention is melted containing the following components, wt. %:
горячую прокатку проводят с температурой металла перед началом прокатки в чистовой группе клетей Т6≤1000°C, температурой конца прокатки 845-880°C, смотку горячекатаных полос ведут при температуре 510-560°C, рекристаллизационный отжиг проводят при температуре 630-670°C, при этом продолжительность отжига составляет 15-28 часов, дрессировку проводят с обжатием не менее 1,2%.hot rolling is carried out with the metal temperature before rolling in the finishing group of stands T 6 ≤1000 ° C, the temperature of the end of rolling is 845-880 ° C, the rolling of hot rolled strips is carried out at a temperature of 510-560 ° C, the recrystallization annealing is carried out at a temperature of 630-670 ° C, while the annealing time is 15-28 hours, training is carried out with compression of at least 1.2%.
Сущность изобретения заключается в том, что для обеспечения требуемых значений всего комплекса свойств, а именно стабильного получения высоких показателей штампуемости и пластичности при сохранении прочности, требуется формирование определенной структуры, что достигается корректировкой химического состава и технологических параметров производства.The essence of the invention lies in the fact that to ensure the required values of the whole complex of properties, namely, stable obtaining high rates of stampability and ductility while maintaining strength, the formation of a certain structure is required, which is achieved by adjusting the chemical composition and technological parameters of production.
Углерод - один из упрочняющих элементов в стали. Увеличение содержания углерода свыше 0,08% приводит к дополнительному упрочнению за счет образования частиц карбонитрида ниобия. При уменьшении содержания углерода ниже 0,05% снижаются прочностные характеристики.Carbon is one of the reinforcing elements in steel. An increase in carbon content in excess of 0.08% leads to additional hardening due to the formation of niobium carbonitride particles. With a decrease in carbon content below 0.05%, the strength characteristics decrease.
Присутствие в стали хрома, никеля и меди приводит к смещению рекристаллизационных процессов в область более высоких температур. Увеличение суммарного содержания хрома, никеля и меди более 0,15% упрочняет сталь, при этом в большей степени возрастает предел текучести, чем предел прочности, а также снижается пластичность.The presence of chromium, nickel and copper in steel leads to a shift in recrystallization processes to higher temperatures. An increase in the total content of chromium, nickel and copper by more than 0.15% strengthens the steel, while the yield strength increases more than the tensile strength, and ductility also decreases.
Ограничение содержания азота не более 0,006%, кремния не более 0,03%, марганца не более 0,65% и фосфора не более 0,015% связано с необходимостью ограничения твердорастворного упрочнения, которое приводит к снижению пластичности и штампуемости стали.The limit of nitrogen content is not more than 0.006%, silicon is not more than 0.03%, manganese is not more than 0.65% and phosphorus is not more than 0.015% due to the need to limit solid-solution hardening, which leads to a decrease in the ductility and formability of steel.
Сера является вредной примесью, ухудшающей механические свойства. Однако при содержании серы не более 0,020% ее вредное влияние проявляется слабо, а при содержании серы более 0,020% ухудшается пластичность.Sulfur is a harmful impurity that impairs mechanical properties. However, when the sulfur content is not more than 0.020%, its harmful effect is weak, and when the sulfur content is more than 0.020%, ductility worsens.
Ограничение нижнего предела содержания марганца 0,30% связано с необходимостью связать серу в частицы MnS.The limitation of the lower limit of the manganese content of 0.30% is associated with the need to bind sulfur to MnS particles.
Алюминий введен в сталь как раскислитель. При содержании алюминия менее 0,015% снижается пластичность и штампуемость стали. Увеличение содержания алюминия более 0,050% приводит к ухудшению комплекса механических свойств.Aluminum is introduced into steel as a deoxidizer. When the aluminum content is less than 0.015%, the ductility and formability of the steel is reduced. An increase in the aluminum content of more than 0.050% leads to a deterioration in the complex of mechanical properties.
Ввод в состав стали ниобия как легирующего элемента основан на его упрочняющей роли за счет образования дисперсных частиц, преимущественно вследствие связывания атомов углерода и азота и за счет измельчения ферритного зерна подката. Использование ниобия обеспечивает высокую однородность механических свойств по длине рулона. При содержании ниобия менее 0,005% требуемый уровень механических свойств не достигается. Увеличение содержания ниобия более 0,015% нецелесообразно, так как не наблюдается заметного увеличения прочностных характеристик, однако снижается относительное удлинение.The introduction of niobium into the composition of the steel as an alloying element is based on its strengthening role due to the formation of dispersed particles, mainly due to the bonding of carbon and nitrogen atoms and due to the grinding of ferritic grains of rolled metal. The use of niobium provides high uniformity of mechanical properties along the length of the roll. When the niobium content is less than 0.005%, the required level of mechanical properties is not achieved. An increase in the niobium content of more than 0.015% is impractical, since there is no noticeable increase in strength characteristics, but the relative elongation decreases.
Ограничение температуры металла перед началом горячей прокатки в чистовой группе клетей Т6≤1000°C обусловлено тем, что в процессе горячей прокатки начинается выделение нитрида алюминия, а при снижении Т6 данные процессы усиливаются, за счет чего содержание азота в твердом растворе снижается, что подавляет выделение карбонитрида ниобия при прокатке, приводящее к торможению рекристаллизационных процессов и к измельчению зерна.The limitation of the metal temperature before hot rolling in the finishing group of stands T 6 ≤1000 ° C is due to the fact that during the hot rolling process, the release of aluminum nitride begins, and when T 6 decreases, these processes are enhanced, due to which the nitrogen content in the solid solution decreases, which inhibits the release of niobium carbonitride during rolling, which leads to inhibition of recrystallization processes and to grain refinement.
При температуре конца прокатки 845-880°C происходит большее пересыщение твердого раствора элементами, входящими в состав избыточных фаз (ниобием, азотом и углеродом), что приводит к большей интенсивности дисперсионного твердения из-за большей объемной доли наноразмерных частиц, выделяющихся при отжиге. Снижение температуры конца прокатки нежелательно, так как при этом преимущественно формируются субмикронные частицы карбонитрида ванадия, приводящие к измельчению зерна. При повышении заявленного температурного предела технический результат не достигался.At a temperature of the end of rolling of 845–880 ° C, a greater supersaturation of the solid solution occurs with elements that are part of the excess phases (niobium, nitrogen, and carbon), which leads to a higher intensity of precipitation hardening due to the larger volume fraction of nanosized particles released during annealing. Lowering the temperature of the end of the rolling is undesirable, since in this case submicron particles of vanadium carbonitride are predominantly formed, resulting in grain refinement. With an increase in the declared temperature limit, the technical result was not achieved.
Использование температуры смотки в интервале 510-560°C связано с тем, что наноразмерные частицы карбонитрида ниобия будут формироваться не при охлаждении смотанного рулона, а только при отжиге, после завершения рекристаллизации, что будет положительно влиять на относительное удлинение. Снижение температуры смотки ниже 510°C технологически нецелесообразно. Увеличение температуры смотки более 560°C будет приводить к снижению прочностных характеристик из-за уменьшения количества и увеличения размеров наноразмерных частиц карбонитрида ниобия.The use of the winding temperature in the range of 510-560 ° C is due to the fact that nanosized particles of niobium carbonitride will not form upon cooling of the coiled coil, but only upon annealing, after completion of recrystallization, which will positively affect elongation. Lowering the winding temperature below 510 ° C is technologically impractical. An increase in the winding temperature of more than 560 ° C will lead to a decrease in strength characteristics due to a decrease in the number and increase in the size of nanosized particles of niobium carbonitride.
При температуре отжига 630-670°C (температура по металлу) продолжительностью 15-28 часов происходит полное прохождение рекристаллизационных процессов без укрупнения дисперсных частиц карбонитрида ниобия и без развития собирательной рекристаллизации, что обеспечивает получение требуемых значений предела текучести, отношения пределов и относительного удлинения.At an annealing temperature of 630-670 ° C (temperature over metal) of 15-28 hours, recrystallization processes undergo a complete passage without enlarging dispersed particles of niobium carbonitride and without developing collective recrystallization, which ensures the required values of yield strength, yield ratio, and elongation.
Благодаря дрессировке снижается возможность образования на металле при холодной штамповке линий сдвига, портящих поверхность изделий. При увеличении степени обжатия при дрессировке более 1,2% снимается площадка текучести и повышается пластичность.Thanks to training, the possibility of forming shear lines spoiling the surface of the products on the metal during cold stamping is reduced. With an increase in the degree of compression during training over 1.2%, the yield area is removed and ductility increases.
Примеры выполнения способа.Examples of the method.
В кислородном конвертере ОАО «Северсталь» выплавили четыре плавки стали, химический состав которых приведен в таблице 1. Выплавленную сталь разливали на установке непрерывного литья в слябы сечением 260×1280 мм, из которых на стане горячей прокатки «2000» получали полосы толщиной 2,75 мм. Горячекатаные полосы на отводящем рольганге охлаждали водой и сматывали в рулоны. Охлажденные рулоны подвергали кислотному травлению. Затем травленые полосы прокатывали на стане холодной прокатки со степенью обжатия 64% до толщины 1,0 мм. Холоднокатаный металл подвергали рекристаллизационному отжигу в колпаковых печах с водородной защитной атмосферой в течение 24 часов. Отожженные полосы дрессировали со степенью обжатия 1,3%. Технологические параметры и механические свойства опытных плавок приведены в таблице 2.Four steel melts were smelted in the oxygen converter of OJSC Severstal, the chemical composition of which is given in Table 1. The smelted steel was cast in a continuous casting machine into slabs with a section of 260 × 1280 mm, from which strips of 2.75 thickness were obtained from the 2000 hot rolling mill mm Hot rolled strips on the discharge roller table were cooled with water and wound into rolls. Chilled rolls were acid etched. Then, the etched strips were rolled on a cold rolling mill with a reduction ratio of 64% to a thickness of 1.0 mm. The cold-rolled metal was subjected to recrystallization annealing in bell-type furnaces with a hydrogen protective atmosphere for 24 hours. Annealed strips were trained with a compression ratio of 1.3%. The technological parameters and mechanical properties of the experimental melts are shown in table 2.
Были опробованы следующие варианты сталей и технологических параметров.The following steels and process parameters were tested.
Вариант 1 - сталь, содержащая 0,023% ниобия, что не соответствует формуле изобретения. Горячую прокатку проводили с температурой металла перед началом прокатки в чистовой группе клетей 990°C, температурой конца прокатки 860°C и температурой смотки 545°C. Температура отжига составляла 650°C. Данный вариант не соответствовал формуле изобретения по значению содержания ниобия.Option 1 - steel containing 0.023% niobium, which does not correspond to the claims. Hot rolling was carried out with the metal temperature before rolling in the finishing group of stands 990 ° C, the temperature of the end of rolling 860 ° C and the temperature of the winding 545 ° C. The annealing temperature was 650 ° C. This option did not comply with the claims in terms of niobium content.
Вариант 2 - сталь, химический состав которой соответствовал формуле изобретения. Горячую прокатку проводили с температурой металла перед началом прокатки в чистовой группе клетей 1112°C, температурой конца прокатки 855°C и температурой смотки 545°C. Температура отжига составляла 645°C. Данный вариант не соответствовал формуле изобретения по температуре металла перед началом прокатки в чистовой группе клетей при горячей прокатке.Option 2 - steel, the chemical composition of which was consistent with the claims. Hot rolling was carried out with a metal temperature before rolling in the finishing group of stands of 1112 ° C, a temperature of the end of rolling of 855 ° C and a winding temperature of 545 ° C. The annealing temperature was 645 ° C. This option did not correspond to the claims in terms of metal temperature before rolling in the finishing group of stands during hot rolling.
Вариант 3 - сталь, химический состав которой соответствовал формуле изобретения. Горячую прокатку проводили с температурой металла перед началом прокатки в чистовой группе клетей 985°C, температурой конца прокатки 865°C и температурой смотки 542°C. Температура отжига составляла 640°C. Данный вариант соответствовал формуле изобретения.Option 3 - steel, the chemical composition of which was consistent with the claims. Hot rolling was carried out with a metal temperature before rolling in the finishing group of stands of 985 ° C, a temperature of the end of rolling of 865 ° C and a winding temperature of 542 ° C. The annealing temperature was 640 ° C. This option is consistent with the claims.
Вариант 4 - сталь, химический состав которой соответствовал формуле изобретения. Горячую прокатку проводили с температурой металла перед началом прокатки в чистовой группе клетей 989°C, температурой конца прокатки 835°C и температурой смотки 570°. Температура отжига составляла 635°C. Данный вариант не соответствовал формуле изобретения по температуре конца прокатки и смотки.Option 4 - steel, the chemical composition of which was consistent with the claims. Hot rolling was carried out with the metal temperature before rolling in the finishing group of stands 989 ° C, the temperature of the end of rolling 835 ° C and the temperature of the winding 570 °. The annealing temperature was 635 ° C. This option did not comply with the claims according to the temperature of the end of rolling and winding.
Вариант 5 - сталь, химический состав которой соответствовал формуле изобретения. Горячую прокатку проводили с температурой металла перед началом прокатки в чистовой группе клетей 985°C, температурой конца прокатки 865°C и температурой смотки 542°C. Температура отжига составляла 690°C. Данный вариант не соответствовал формуле изобретения по температуре отжига.Option 5 - steel, the chemical composition of which was consistent with the claims. Hot rolling was carried out with a metal temperature before rolling in the finishing group of stands of 985 ° C, a temperature of the end of rolling of 865 ° C and a winding temperature of 542 ° C. The annealing temperature was 690 ° C. This option did not comply with the claims according to the annealing temperature.
Механические характеристики исследуемых сталей определяли при испытаниях на растяжение на универсальной электромеханической испытательной машине INSTRON-1185 в полуавтоматическом режиме с тензометром продольной деформации (база тензометра 26 мм). Скорость растяжения составляла 20 мм/мин, скорость деформирования ≈10-3 с-1. Относительная погрешность измерений составляла 0,5%. Испытания проводили в соответствии с рекомендациями ГОСТ 11701-84.The mechanical characteristics of the studied steels were determined during tensile tests on a universal electromechanical testing machine INSTRON-1185 in a semi-automatic mode with a longitudinal strain gauge (tensometer base 26 mm). The tensile rate was 20 mm / min, the strain rate ≈10 -3 s -1 . The relative measurement error was 0.5%. The tests were carried out in accordance with the recommendations of GOST 11701-84.
При отсутствии на кривой растяжения площадки текучести величину условного предела текучести σ0,2 определяли по показаниям тензометра с учетом линейного участка диаграммы растяжения (кроме этого, для контроля, использовали анализ машинной диаграммы растяжения).In the absence of a yield area on the tensile curve, the conditional yield strength σ 0.2 was determined from the readings of the tensometer taking into account the linear portion of the tensile diagram (in addition, for analysis, an analysis of the machine tensile diagram was used).
Видно, что для вариантов 1, 2 получены высокие значения предела текучести и, соответственно, слишком высокие значения отношения пределов, а также низкие значения относительного удлинения, а для варианта 4 - низкое значение относительного удлинения и высокое значение отношения пределов.It is seen that for options 1, 2, high values of the yield strength and, accordingly, too high values of the ratio of the limits, as well as low values of the relative elongation, and for option 4, a low value of the relative elongation and a high value of the ratio of the limits, were obtained.
Для варианта 1 это связано с упрочнением за счет образования дисперсных частиц из-за повышенного содержания ниобия, для варианта 2 - с сохранением азота в твердом растворе, что способствует преимущественному выделению карбонитрида ниобия при прокатке, что приводит к торможению рекристаллизационных процессов и измельчению зерна, для варианта 4 - с выделением при низких температурах конца прокатки субмикронных частиц Nb (С, N), их коагуляцией при смотке и снижению вклада в упрочнение дисперсионного твердения.For option 1, this is due to hardening due to the formation of dispersed particles due to the high content of niobium, for option 2, to the preservation of nitrogen in the solid solution, which contributes to the preferential release of niobium carbonitride during rolling, which leads to inhibition of recrystallization processes and grain refinement, for option 4 - with the release at low temperatures of the end of rolling submicron particles Nb (C, N), their coagulation during winding and reduce the contribution to the hardening of dispersion hardening.
Для варианта 5 получены низкие значения относительного удлинения и прочности, при этом значения отношения пределов высокие, что связано с формированием крупных выделений карбонитрида ниобия при отжиге, менее эффективных с точки зрения дисперсионного твердения, а также с укрупнением зерна. При этом низкие значения относительного удлинения свидетельствуют о развитии процессов собирательной рекристаллизации.For option 5, low values of elongation and strength were obtained, while the values of the ratio of the limits are high, which is associated with the formation of large precipitates of niobium carbonitride during annealing, less effective from the point of view of dispersion hardening, as well as with the enlargement of grain. Moreover, low values of elongation indicate the development of collective recrystallization processes.
Таким образом, варианты 1, 2, 4, 5 не удовлетворяют условию формулы изобретения, при этом не получены значения удовлетворительной штампуемости.Thus, options 1, 2, 4, 5 do not satisfy the condition of the claims, nor are satisfactory stampability values obtained.
Прокат, полученный по варианту 3, который полностью соответствовал формуле изобретения, имеет высокий уровень временного сопротивления, высокую пластичность и отношение пределов в диапазоне 0,60-0,75. Следовательно, использование данного способа обеспечивает получение всего комплекса свойств, а именно высоких значений прочности с сохранением высоких показателей штампуемости, при соблюдении низких значений отношения пределов.Rolled steel obtained according to option 3, which is fully consistent with the claims, has a high level of temporary resistance, high ductility and ratio of limits in the range of 0.60-0.75. Therefore, the use of this method provides the whole range of properties, namely high strength values while maintaining high stampability, while maintaining low values of the ratio of the limits.
Claims (1)
горячую прокатку сляба осуществляют при температуре начала прокатки в чистовой группе клетей T6≤1000°C и с температурой конца прокатки 845-880°C, смотку полос ведут при температуре 510-560°C, рекристаллизационный отжиг проводят при температуре 630-670°C с выдержкой 15-28 часов, а дрессировку ведут с обжатием не менее 1,2%. Method for the production of cold rolled high-strength steel for cold stamping, including steel smelting, steel casting into slabs, hot rolling of a slab, winding of hot-rolled strips into coils, cold rolling, recrystallization annealing, tempering, characterized in that steel containing the following components is smelted, wt.% :
hot rolling of the slab is carried out at a temperature of the start of rolling in the finishing group of stands T 6 ≤1000 ° C and with a temperature of the end of rolling of 845-880 ° C, strip winding is carried out at a temperature of 510-560 ° C, recrystallization annealing is carried out at a temperature of 630-670 ° C with an endurance of 15-28 hours, and training is carried out with compression of at least 1.2%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014126307/02A RU2562201C1 (en) | 2014-06-27 | 2014-06-27 | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014126307/02A RU2562201C1 (en) | 2014-06-27 | 2014-06-27 | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2562201C1 true RU2562201C1 (en) | 2015-09-10 |
Family
ID=54073558
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014126307/02A RU2562201C1 (en) | 2014-06-27 | 2014-06-27 | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2562201C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2745411C1 (en) * | 2020-03-23 | 2021-03-24 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing cold-rolled mill products |
| RU2747103C1 (en) * | 2019-11-13 | 2021-04-26 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for producing wild-rolled high-strength sheets from low-alloy steel |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2790009A1 (en) * | 1999-02-22 | 2000-08-25 | Lorraine Laminage | High elasticity limit dual-phase steel for car components such as door anti-intrusion reinforcement includes manganese, silicon and aluminum |
| EP1201780A1 (en) * | 2000-04-21 | 2002-05-02 | Nippon Steel Corporation | Steel plate having excellent burring workability together with high fatigue strength, and method for producing the same |
| RU2358025C1 (en) * | 2007-11-21 | 2009-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of production of cold rolled metal of upgraded strength |
| RU2433192C1 (en) * | 2010-08-13 | 2011-11-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of cold-rolled strip (versions) |
| RU2516358C2 (en) * | 2012-08-01 | 2014-05-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Production of cold-rolled strip from low-carbon steel for coil blanking |
-
2014
- 2014-06-27 RU RU2014126307/02A patent/RU2562201C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2790009A1 (en) * | 1999-02-22 | 2000-08-25 | Lorraine Laminage | High elasticity limit dual-phase steel for car components such as door anti-intrusion reinforcement includes manganese, silicon and aluminum |
| EP1201780A1 (en) * | 2000-04-21 | 2002-05-02 | Nippon Steel Corporation | Steel plate having excellent burring workability together with high fatigue strength, and method for producing the same |
| RU2358025C1 (en) * | 2007-11-21 | 2009-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of production of cold rolled metal of upgraded strength |
| RU2433192C1 (en) * | 2010-08-13 | 2011-11-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of cold-rolled strip (versions) |
| RU2516358C2 (en) * | 2012-08-01 | 2014-05-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Production of cold-rolled strip from low-carbon steel for coil blanking |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2747103C1 (en) * | 2019-11-13 | 2021-04-26 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method for producing wild-rolled high-strength sheets from low-alloy steel |
| RU2745411C1 (en) * | 2020-03-23 | 2021-03-24 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing cold-rolled mill products |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6893560B2 (en) | Tempered martensitic steel with low yield ratio and excellent uniform elongation and its manufacturing method | |
| JP6817076B2 (en) | Method for manufacturing high-strength steel sheet and obtained steel sheet | |
| RU2675183C2 (en) | Method for producing a high-strength flat steel product | |
| EP2759615B1 (en) | High-strength hot-rolled steel sheet having excellent bending characteristics and low-temperature toughness and method for producing same | |
| JP5630125B2 (en) | High strength hot rolled steel sheet with excellent low temperature toughness and method for producing the same | |
| EP2837706B1 (en) | Hot-rolled steel plate for square steel tube for use as builiding structural member and process for producing same | |
| JP6236078B2 (en) | Cold rolled steel sheet product and method for producing the same | |
| JP2005126733A (en) | Steel sheet for hot press having excellent hot workability, and automotive member | |
| WO2011115279A1 (en) | Hot-rolled steel sheet having excellent cold working properties and hardening properties, and method for producing same | |
| RU2433192C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled strip (versions) | |
| RU2549023C1 (en) | Method of production of rolled plates with strength class k65, x80, l555 to manufacture arc welded pipes of main pipelines | |
| JP2018188675A (en) | High strength hot-rolled steel sheet and production method thereof | |
| CN115003839A (en) | Steel sheet and method for producing same | |
| KR102374940B1 (en) | Hot rolled steel sheet and its manufacturing method | |
| WO2019103121A1 (en) | Hot-rolled steel sheet and manufacturing method therefor | |
| RU2583536C1 (en) | Method for production of hot-rolled sheets for construction of steel structures (versions) | |
| RU2547087C1 (en) | Method of production of higher-strength hot-rolled stock | |
| RU2361934C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled rolled iron of heavy-duty | |
| RU2630721C1 (en) | Thick sheet of structural steel for manufacturing details of welded structures and method for its production in normalized condition | |
| RU2562201C1 (en) | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping | |
| RU2562203C1 (en) | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping | |
| JP5481941B2 (en) | Hot-rolled steel sheet for high-strength cold-rolled steel sheet, method for producing the same, and method for producing high-strength cold-rolled steel sheet | |
| KR102412013B1 (en) | hot rolled steel | |
| RU2548536C1 (en) | Production method of thick rolled plates of strength classes k52-k60, x52-x70, l360-l485 to manufacture electric welded pipes of main pipelines | |
| RU2676543C1 (en) | Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method |