RU2583536C1 - Method for production of hot-rolled sheets for construction of steel structures (versions) - Google Patents
Method for production of hot-rolled sheets for construction of steel structures (versions) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2583536C1 RU2583536C1 RU2014142519/02A RU2014142519A RU2583536C1 RU 2583536 C1 RU2583536 C1 RU 2583536C1 RU 2014142519/02 A RU2014142519/02 A RU 2014142519/02A RU 2014142519 A RU2014142519 A RU 2014142519A RU 2583536 C1 RU2583536 C1 RU 2583536C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- rolling
- sheets
- thickness
- steel
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, преимущественно к производству горячекатаных листов для строительства металлических конструкций со сварными и другими соединениями.The invention relates to metallurgy, mainly to the production of hot rolled sheets for the construction of metal structures with welded and other joints.
Известен способ производства толстолистового низколегированного стального штрипса, включающий нагрев до температуры 1170-1200°С непрерывнолитой заготовки, содержащей 0,03-0,08% С, 1,6-2,2% Mn, 0,12-0,40% Si, 0,28-0,55% Ni, 0,20-0,45% Mo, 0,01-0,1% Cr, 0,1-0,4% Cu, 0,03-0,07% Nb, 0,01-0,04% Ti, 0,01-0,06% V, 0,01-0,05% Al, Fe и примеси с содержанием каждого элемента примеси менее 0,05 - остальное, при этом количество сульфидных неметаллических включений не превышает 1,5 балла, а количество остальных неметаллических включений не превышает 3 балла, черновую прокатку, последующее охлаждение промежуточной заготовки до температуры 820-850°С, чистовую прокатку с температурой конца 770-820°С, ускоренное охлаждение полученного штрипса до заданной температуры, определяемой в зависимости от толщины готового штрипса, его правку на роликоправильной машине и последующее замедленное охлаждение (патент РФ 2463360, МПК C21D 8/02, С22С 38/58, 10.10.2012 г.).A known method for the production of plate low alloy steel strip, including heating to a temperature of 1170-1200 ° C continuous casting containing 0.03-0.08% C, 1.6-2.2% Mn, 0.12-0.40% Si , 0.28-0.55% Ni, 0.20-0.45% Mo, 0.01-0.1% Cr, 0.1-0.4% Cu, 0.03-0.07% Nb , 0.01-0.04% Ti, 0.01-0.06% V, 0.01-0.05% Al, Fe and impurities with an impurity content of each element less than 0.05 - the rest, while the amount of sulfide non-metallic inclusions does not exceed 1.5 points, and the number of other non-metallic inclusions does not exceed 3 points, rough rolling, subsequent cooling of the intermediate workpiece to a temperature of 820-850 ° C, finish rolling with a temperature of the end of 770-820 ° C, accelerated cooling of the obtained strip to a predetermined temperature, determined depending on the thickness of the finished strip, its straightening on a roller straightening machine and subsequent slow cooling (RF patent 2463360, IPC C21D 8/02, C22C 38/58, 10/10/2012).
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ производства толстолистового низколегированного штрипса, включающий аустенизацию непрерывнолитой заготовки, содержащей 0,03-0,10% С, 1,6-2,0% Mn, 0,15-0,35% Si, 0,30-0,60% Ni, 0,25-0,45% Ni, Cr≤0,15%, 0,1-0,4% Cu, 0,03-0,07% Nb, Ti≤0,03%, V≤0,035%, Fe и примеси с содержанием каждого элемента примеси менее 0,05% - остальное, при этом коэффициент трещиностойкости готового штрипса PCM составляет менее 0,25%, а размер действительного зерна феррита не превышает 15 мкм, черновую прокатку при температуре не ниже 950°С со степенью обжатия за проход не менее 10%, за исключением последнего прохода, до толщины промежуточной заготовки 80-140 мм, последующее охлаждение промежуточной заготовки до температуры 820-850°С, чистовую прокатку, ускоренное охлаждение полученного штрипса до заданной температуры завершают при температуре 560-640°С, правку штрипса при температуре не менее 350°С и замедленное охлаждение штрипса (патент РФ 2463359, МПК C21D 8/02, С22С 38/58, 10.10.2012 г.).The closest in its technical essence and the achieved results to the proposed invention is a method for the production of low-plate thick-strip strip, including austenization of a continuously cast billet containing 0.03-0.10% C, 1.6-2.0% Mn, 0.15-0 , 35% Si, 0.30-0.60% Ni, 0.25-0.45% Ni, Cr≤0.15%, 0.1-0.4% Cu, 0.03-0.07% Nb, Ti≤0,03%, V≤0,035%, Fe and impurities with the content of each element of the impurity less than 0.05% - the rest, while the coefficient of crack resistance of the finished strip P CM is less than 0.25%, and the size of the actual grain of ferrite does not exceed 15 microns, rough draft weaving at a temperature of at least 950 ° C with a reduction ratio of at least 10% per pass, with the exception of the last pass, to an intermediate billet thickness of 80-140 mm, subsequent cooling of the intermediate billet to a temperature of 820-850 ° C, finishing rolling, accelerated cooling of the obtained the strip to a predetermined temperature is completed at a temperature of 560-640 ° C., strip straightening at a temperature of at least 350 ° C. and delayed cooling of the strip (RF patent 2463359, IPC C21D 8/02, C22C 38/58, 10/10/2012).
Указанные способы рассчитаны на производство горячекатаных листов толщиной не более 20 мм, что является их основным недостатком. Также при аналогичных требованиях по механическим свойствам в известных способах производства требуется дополнительное легирование, что увеличивает себестоимость готового листа.These methods are designed for the production of hot-rolled sheets with a thickness of not more than 20 mm, which is their main disadvantage. Also, with similar requirements for mechanical properties in known production methods, additional alloying is required, which increases the cost of the finished sheet.
Технический результат - получение проката толщиной до 30,0 мм с гарантированным пределом текучести не менее 345 МПа, а также улучшенным комплексом вязкостных и пластических свойств.EFFECT: production of rolled products with a thickness of up to 30.0 mm with a guaranteed yield strength of at least 345 MPa, as well as an improved complex of viscous and plastic properties.
Технический результат достигается тем, что в способе производства горячекатаных листов для строительных стальных конструкций толщиной до 20 мм, включающем нагрев под прокатку непрерывнолитой заготовки, черновую прокатку при температуре не ниже 950°С, подстуживание раската, чистовую прокатку, ускоренное охлаждение готового листа до заданной температуры и последующее замедленное охлаждение на воздухе, согласно изобретению заготовку получают из стали со следующим соотношением элементов, мас. %:The technical result is achieved by the fact that in the method for the production of hot rolled sheets for building steel structures up to 20 mm thick, which includes heating for rolling a continuously cast billet, rough rolling at a temperature of at least 950 ° C, reinforcing the roll, finishing rolling, accelerated cooling of the finished sheet to a predetermined temperature and subsequent delayed cooling in air, according to the invention, the preform is obtained from steel with the following ratio of elements, wt. %:
при этом углеродный эквивалент Сэ≤0,45%, нагрев под прокатку непрерывнолитой заготовки производят до температуры 1180-1200°С не более 9 ч, черновую прокатку осуществляют до достижения раскатом толщины 90-95 мм, чистовую прокатку начинают при температуре 840-860°С и завершают при температуре 770±10°С, после чего листы подвергают ускоренному охлаждению от температуры не менее 750°С до температуры 655±15°С.the carbon equivalent of C e ≤0.45%, heating for rolling a continuously cast billet is carried out to a temperature of 1180-1200 ° C for no more than 9 hours, rough rolling is carried out until the roll thickness reaches 90-95 mm, finishing rolling is started at a temperature of 840-860 ° C and complete at a temperature of 770 ± 10 ° C, after which the sheets are subjected to accelerated cooling from a temperature of at least 750 ° C to a temperature of 655 ± 15 ° C.
Также технический результат достигается тем, что в способе производства горячекатаных листов для строительных стальных конструкций толщиной свыше 20 мм до 30 мм, включающий нагрев под прокатку непрерывнолитой заготовки, черновую прокатку при температуре не ниже 950°С, подстуживание раската, чистовую прокатку, ускоренное охлаждение готового листа до заданной температуры и последующее замедленное охлаждение на воздухе, согласно изобретению заготовку получают из стали со следующим соотношением элементов, мас. %:The technical result is also achieved by the fact that in the method of manufacturing hot rolled sheets for building steel structures with a thickness of more than 20 mm to 30 mm, which includes heating for rolling a continuously cast billet, rough rolling at a temperature of at least 950 ° C, reinforcing the roll, finishing rolling, accelerated cooling of the finished sheet to a predetermined temperature and subsequent delayed cooling in air, according to the invention, the preform is obtained from steel with the following ratio of elements, wt. %:
при этом углеродный эквивалент Сэ≤0,45%, нагрев под прокатку непрерывнолитой заготовки производят до температуры 1180-1200°С не более 9 ч, черновую прокатку осуществляют до достижения раскатом толщины 115-120 мм, чистовую прокатку начинают при температуре 810-830°С и завершают при температуре 780±10°С, после чего листы подвергают ускоренному охлаждению от температуры не менее 760°С до температуры 600±20°С.the carbon equivalent of C e ≤0.45%, heating for rolling a continuously cast billet is carried out to a temperature of 1180-1200 ° C for no more than 9 hours, rough rolling is carried out until the rolled thickness reaches 115-120 mm, finishing rolling is started at a temperature of 810-830 ° C and complete at a temperature of 780 ± 10 ° C, after which the sheets are subjected to accelerated cooling from a temperature of at least 760 ° C to a temperature of 600 ± 20 ° C.
Сущность изобретения состоит в том, что заданный химический состав стали обеспечивает необходимый фазовый состав, определяющий технический результат при реализации предлагаемых технологических режимов.The essence of the invention lies in the fact that the specified chemical composition of the steel provides the necessary phase composition, which determines the technical result when implementing the proposed technological modes.
Углерод в стали определяет ее прочностные свойства. Снижение содержания углерода менее 0,12% приводит к падению прочностных свойств ниже допустимого уровня, увеличение содержания более 0,15% приводит к снижению пластичности и вязкости стали.Carbon in steel determines its strength properties. A decrease in carbon content of less than 0.12% leads to a drop in strength properties below an acceptable level, an increase in content of more than 0.15% leads to a decrease in ductility and toughness of steel.
При содержании кремния менее 0,15% повышается загрязненность стали оксидными включениями, увеличение содержания более 0,30% приводит к загрязненности силикатами - все это негативно отражается на механических свойствах стали.When the silicon content is less than 0.15%, the contamination of the steel with oxide inclusions increases, an increase in the content of more than 0.30% leads to contamination by silicates - all this negatively affects the mechanical properties of steel.
Марганец, так же как и углерод, повышает прочностные характеристики стали. При увеличении содержания марганца более 1,70% наблюдается понижение ударной вязкости стали и ухудшение свариваемости. Однако введение марганца в сталь является необходимым для раскисления стали и удаления серы, поэтому снижение содержания марганца менее 1,55% нежелательно.Manganese, like carbon, increases the strength characteristics of steel. With an increase in the manganese content of more than 1.70%, a decrease in the toughness of steel and a decrease in weldability are observed. However, the introduction of manganese into steel is necessary for the deoxidation of steel and sulfur removal; therefore, a decrease in the manganese content of less than 1.55% is undesirable.
Повышение содержания хрома, никеля и меди более 0,30% для каждого экономически нецелесообразно и приводит к повышению стоимости без улучшения свойств.An increase in the content of chromium, nickel and copper of more than 0.30% for each is not economically feasible and leads to an increase in cost without improving properties.
Содержание титана (0,003%), алюминия (0,005%) и азота (0,008%) является достаточным для обеспечения требуемого уровня механических свойств. Их содержание выше указанных максимальных значений также экономически нецелесообразно и приводит к повышению стоимости без улучшения свойств.The content of titanium (0.003%), aluminum (0.005%) and nitrogen (0.008%) is sufficient to provide the required level of mechanical properties. Their content above the specified maximum values is also not economically feasible and leads to an increase in cost without improving properties.
Заявленные пределы содержания серы (не более 0,005%) и фосфора (не более 0,015%) обеспечивают получение высоких значений ударной вязкости при отрицательных температурах.The declared limits of sulfur content (not more than 0.005%) and phosphorus (not more than 0.015%) provide high impact strength at low temperatures.
Для предложенного химического состава при значениях углеродного эквивалента Сэ более 0,45% возможно ухудшение свариваемости стали.For the proposed chemical composition with values of carbon equivalent With e more than 0.45%, a possible deterioration in weldability of steel.
Углеродный эквивалент Сэ определяется по результатам плавочного анализа по формуле:The carbon equivalent C e is determined by the results of the melting analysis according to the formula:
Сэ=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15.With e = C + Mn / 6 + (Cr + Mo + V) / 5 + (Ni + Cu) / 15.
Рациональные параметры реализации способа были определены эмпирически.Rational parameters of the implementation of the method were determined empirically.
Для достижения указанного технического результата получения проката толщиной до 30,0 мм с гарантированным пределом текучести не менее 345 МПа, а также улучшенным комплексом вязкостных и пластических свойств необходимо получение равномерной и мелкодисперсной структуры горячекатаных листов.To achieve the specified technical result of obtaining rolled products with a thickness of up to 30.0 mm with a guaranteed yield strength of at least 345 MPa, as well as an improved complex of viscous and plastic properties, it is necessary to obtain a uniform and finely divided structure of hot-rolled sheets.
Экспериментально установлено, что нагрев непрерывнолитой заготовки до температуры ниже 1180°С не достаточен для прогрева заготовки по сечению. Увеличение температуры нагрева выше 1200°С сопровождается интенсивным ростом зерен аустенита и огрублением границ. Нагрев свыше 9 ч приводит к чрезмерному укрупнению аустенитного зерна с последующим образованием кристаллического излома.It was experimentally established that heating a continuously cast billet to a temperature below 1180 ° C is not sufficient to heat the billet over its cross section. An increase in the heating temperature above 1200 ° C is accompanied by an intensive growth of austenite grains and coarsening of the boundaries. Heating over 9 hours leads to excessive coarsening of the austenitic grain with subsequent formation of a crystalline fracture.
Черновую прокатку начинают при температуре не ниже 950°С. При температуре начала черновой прокатки менее 950°С металл попадает в неблагоприятную для деформации температурную область, что может привести к повышенным нагрузкам на оборудование и невозможности обеспечить требуемую величину обжатия.Rough rolling begins at a temperature not lower than 950 ° C. When the temperature of the start of rough rolling is less than 950 ° С, the metal enters the temperature region unfavorable for deformation, which can lead to increased loads on the equipment and the inability to provide the required amount of compression.
В результате проведения опытных прокаток определена оптимальная толщина раската после черновой прокатки для различных толщин готового листа.As a result of experimental rolling, the optimal thickness of the roll after rough rolling for various thicknesses of the finished sheet was determined.
Установлено, что увеличение толщины раската после черновой прокатки более 90-95 мм для листа конечной толщины до 20 мм включительно и более 115-120 мм для листа конечной толщины более 20 мм существенно снижается проработка структуры по толщине раската.It was found that an increase in the thickness of the roll after rough rolling is more than 90-95 mm for a sheet of final thickness up to 20 mm inclusive and more than 115-120 mm for a sheet of final thickness more than 20 mm, the elaboration of the structure along the thickness of the roll is significantly reduced.
Экспериментально определено, что начало чистовой прокатки ниже 840°С для листа конечной толщины до 20 мм включительно и ниже 810°С для листа конечной толщины более 20 мм не позволяет подготовить аустенит к последующему превращению, создав высокую плотность несовершенств кристаллической решетки гамма-железа. При температуре конца прокатки выше 860°С для листа конечной толщины до 20 мм включительно и ниже 830°С для листа конечной толщины более 20 мм не обеспечивается оптимальное соотношение структурных составляющих (феррит, бейнит, игольчатый феррит), что приводит к необеспечению комплекса механических свойств.It was experimentally determined that the start of finish rolling below 840 ° C for a sheet of final thickness up to 20 mm inclusive and below 810 ° C for a sheet of final thickness more than 20 mm does not allow austenite to be prepared for subsequent transformation, creating a high density of imperfections in the gamma-iron crystal lattice. At a temperature of rolling end above 860 ° C for a sheet of final thickness up to 20 mm inclusive and below 830 ° C for a sheet of final thickness more than 20 mm, the optimum ratio of structural components (ferrite, bainite, needle ferrite) is not ensured, which leads to a failure to provide a complex of mechanical properties .
Чистовую прокатку завершают для листа конечной толщины до 20,0 мм включительно при температуре 770±10°С, для листа конечной толщины более 20 мм - при температуре 780±10°С. При нарушении указанных диапазонов температур конца чистовой прокатки появляется риск необеспечения механических свойств.Finishing rolling is completed for a sheet of final thickness up to 20.0 mm inclusive at a temperature of 770 ± 10 ° C, for a sheet of final thickness more than 20 mm at a temperature of 780 ± 10 ° C. If you violate the specified temperature ranges of the end of the finish rolling, there is a risk of non-provision of mechanical properties.
Ускоренное охлаждение листов после чистовой прокатки начинают от температуры не менее 750°С до температуры 655±15°С для листов конечной толщины до 20,0 мм включительно и от температуры не менее 760°С до температуры 600±20°С для листов конечной толщины более 20,0 мм. Ускоренное охлаждение до температуры ниже указанных диапазонов сопровождается чрезмерным развитием процесса промежуточного превращения переохлажденного аустенита с выделением соответствующих продуктов, резко ухудшающих вязкостные свойства материала. Ускоренное охлаждение листов до температур, превышающих заявленные диапазоны, обеспечивает низкую скорость охлаждения центральных слоев листа с выделением неблагоприятных структурных составляющих.Accelerated cooling of the sheets after finishing rolling starts from a temperature of at least 750 ° C to a temperature of 655 ± 15 ° C for sheets of final thickness up to 20.0 mm inclusive and from a temperature of at least 760 ° C to a temperature of 600 ± 20 ° C for sheets of final thickness more than 20.0 mm. The accelerated cooling to a temperature below the indicated ranges is accompanied by the excessive development of the process of intermediate transformation of supercooled austenite with the release of the corresponding products that sharply worsen the viscosity properties of the material. Accelerated cooling of sheets to temperatures exceeding the declared ranges, provides a low cooling rate of the Central layers of the sheet with the release of adverse structural components.
Из приведенного анализа следует, что реализация предложенного технического решения позволяет получить требуемое качество горячекатаных листов для строительства металлических конструкций со сварными и другими соединениями. Это достигается за счет выбора рациональных температурно-деформационньгх режимов для данного химического состава стали. Однако в случае выхода варьируемых технологических параметров за предлагаемые границы возникают трудности с получением стабильных и удовлетворительных механических свойств. Таким образом, полученные данные подтверждают правильность рекомендаций по выбору допустимых значений технологических параметров предложенного способа производства горячекатаных листов для строительных стальных конструкций.From the above analysis it follows that the implementation of the proposed technical solution allows to obtain the required quality of hot-rolled sheets for the construction of metal structures with welded and other joints. This is achieved by choosing rational temperature-strain regimes for a given chemical composition of steel. However, in the event that the variable technological parameters go beyond the proposed boundaries, difficulties arise in obtaining stable and satisfactory mechanical properties. Thus, the data obtained confirm the correctness of the recommendations on the selection of acceptable values of the technological parameters of the proposed method for the production of hot-rolled sheets for building steel structures.
Применение способа поясняется примером его реализации при производстве листов С345 на стане 5000.The application of the method is illustrated by an example of its implementation in the production of sheets C345 on a mill 5000.
Выплавка стали осуществлялась в кислородном конвертере вместимостью 370 т с проведением процесса десульфурации магнием в заливочном ковше. На выпуске проводилось первичное легирование, предварительное раскисление и обработка металла твердошлаковыми смесями с продувкой металла аргоном в сталеразливочном ковше. Окончательное легирование, микролегирование, обработка металла кальцием и перегрев металла для проведения вакуумирования проводилось на агрегате комплексной доводки стали. Дегазация металла осуществлялась путем его вакуумирования. Разливка производилась на машине непрерывного литья заготовок с защитой металла аргоном от вторичного окисления в заготовки сечением 315×1715-2003 мм.Steel was smelted in an oxygen converter with a capacity of 370 t with a magnesium desulfurization process in a pouring ladle. Primary alloying, preliminary deoxidation and metal processing with solid slag mixtures with metal purging with argon in a steel pouring ladle were carried out at the issue. The final alloying, microalloying, metal processing with calcium and metal overheating for evacuation were carried out on the complex steel finishing unit. The metal was degassed by evacuation. The casting was carried out on a continuous casting machine with metal protection with argon from secondary oxidation into billets with a section of 315 × 1715-2003 mm.
Химический состав сталей приведен в таблице 1.The chemical composition of the steels is given in table 1.
Сталь получена со следующим составом химических элементов: С=0,15%; Si=0,22%; Mn=1,62%; Cr=0,03%; Ni=0,02%; Cu=0,10%; Ti=0,002%; N=0,005%; Al=0,05%; S=0,005%; Р=0,012%; железо и примеси - остальное. Углеродный эквивалент составил 0,44%.Steel is obtained with the following composition of chemical elements: C = 0.15%; Si = 0.22%; Mn = 1.62%; Cr = 0.03%; Ni = 0.02%; Cu = 0.10%; Ti = 0.002%; N = 0.005%; Al = 0.05%; S = 0.005%; P = 0.012%; iron and impurities - the rest. The carbon equivalent was 0.44%.
Непрерывнолитые заготовки нагревали до температуры 1186°С в течение 8 ч 20 мин и прокатывали в черновой стадии при температуре начала прокатки 1011°С до толщины раската 95,0 мм, охлаждали на воздухе до температуры 860°С, прокатывали на чистовой стадии до конечной толщины 20,0 мм с окончанием процесса деформации при 780°С. после этого листы ускоренно охлаждены от температуры 760°С до 670°С.Continuously cast billets were heated to a temperature of 1186 ° C for 8 h 20 min and rolled in the rough stage at a temperature of rolling onset of 1011 ° C to a roll thickness of 95.0 mm, cooled in air to a temperature of 860 ° C, rolled at the finishing stage to a final thickness 20.0 mm with the end of the deformation process at 780 ° C. after that, the sheets are accelerated cooled from a temperature of 760 ° C to 670 ° C.
Испытания на статическое растяжение проводили на цилиндрических образцах по ГОСТ 1497. Испытания на ударную вязкость проводили по ГОСТ 9454, испытания на ударную вязкость после механического старения проводили по ГОСТ 7268.Tensile tests were carried out on cylindrical specimens according to GOST 1497. Impact strength tests were performed according to GOST 9454, impact tests after mechanical aging were carried out according to GOST 7268.
Варианты реализации предложенного способа и показатели их эффективности приведены в таблицах 2 и 3 соответственно.Implementation options of the proposed method and indicators of their effectiveness are shown in tables 2 and 3, respectively.
Из таблиц 2 и 3 следует, что при реализации заявленного способа производства (режимы №2-5) достигается получение горячекатаных листов для строительства металлических конструкций со сварными и другими соединениями с уровнем механических свойств, соответствующим категории прочности 345.From tables 2 and 3 it follows that when implementing the claimed production method (modes No. 2-5), hot-rolled sheets are obtained for the construction of metal structures with welded and other joints with a level of mechanical properties corresponding to strength category 345.
При запредельных значениях предложенных режимов (режимы №1 и №6) не обеспечивается получение готового листа с требуемым пределом текучести, при этом значительно снижаются относительное удлинение и ударная вязкость.With the transcendental values of the proposed modes (modes No. 1 and No. 6), it is not possible to obtain a finished sheet with the required yield strength, while the elongation and impact strength are significantly reduced.
Технико-экономические преимущества рассматриваемого изобретения состоят в том, что использование предложенного способа обеспечивает производство толстых листов из низколегированной стали толщиной до 30 мм для строительства металлических конструкций со сварными и другими соединениями.Technical appraisal and economic advantages of the considered invention consist in the fact that the use of the proposed method provides the production of thick sheets of low alloy steel with a thickness of up to 30 mm for the construction of metal structures with welded and other joints.
Claims (2)
при этом углеродный эквивалент Сэ≤0,45%, нагрев под прокатку непрерывнолитой заготовки производят до температуры 1180-1200 °С не более 9 ч, черновую прокатку осуществляют до достижения раскатом толщины 90-95 мм, чистовую прокатку листов начинают при температуре 840-860°С и завершают при температуре 770±10 °С с конечной толщиной листов до 20 мм, после чего листы подвергают ускоренному охлаждению от температуры не менее 750°С до температуры 655±5°С.1. A method of manufacturing hot rolled sheets for building steel structures, including heating for rolling continuously cast billets, rough rolling at a temperature not lower than 950 ° C, stiffening rolling, finish rolling, accelerated cooling of finished sheets to a predetermined temperature and subsequent delayed cooling in air, characterized in that the preform is obtained from steel having the following element content, wt. %:
wherein the carbon equivalent C e ≤0,45%, heating for rolling continuous casting to produce a temperature 1180-1200 ° C is not more than 9 hours, the roughing rolling is performed until the peal of 90-95 mm thickness, finish rolling the sheet started at a temperature 840- 860 ° C and complete at a temperature of 770 ± 10 ° C with a final sheet thickness of up to 20 mm, after which the sheets are subjected to accelerated cooling from a temperature of at least 750 ° C to a temperature of 655 ± 5 ° C.
при этом углеродный эквивалент Сэ≤0,45%, нагрев под прокатку непрерывнолитой заготовки производят до температуры 1180-1200°С не более 9 ч, черновую прокатку осуществляют до достижения раскатом толщины 115-120 мм, чистовую прокатку листов начинают при температуре 810-830°С и завершают при температуре 780±10°С до конечной толщины листов свыше 20 мм до 30 мм, после чего листы подвергают ускоренному охлаждению от температуры не менее 760°С до температуры 600±20°С. 2. A method of manufacturing hot rolled sheets for building steel structures, including heating for rolling continuously cast billets, rough rolling at a temperature not lower than 950 ° C, stiffening rolling, finish rolling, accelerated cooling of finished sheets to a predetermined temperature and subsequent slow cooling in air, characterized in that the preform is obtained from steel having the following element content, wt. %:
the carbon equivalent of C e ≤0.45%, heating for rolling a continuously cast billet is carried out to a temperature of 1180-1200 ° C for no more than 9 hours, rough rolling is carried out until the rolled thickness reaches 115-120 mm, finishing rolling of sheets begins at a temperature of 810- 830 ° C and complete at a temperature of 780 ± 10 ° C to a final sheet thickness of more than 20 mm to 30 mm, after which the sheets are subjected to accelerated cooling from a temperature of at least 760 ° C to a temperature of 600 ± 20 ° C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014142519/02A RU2583536C1 (en) | 2014-10-21 | 2014-10-21 | Method for production of hot-rolled sheets for construction of steel structures (versions) |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014142519/02A RU2583536C1 (en) | 2014-10-21 | 2014-10-21 | Method for production of hot-rolled sheets for construction of steel structures (versions) |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2583536C1 true RU2583536C1 (en) | 2016-05-10 |
Family
ID=55960008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014142519/02A RU2583536C1 (en) | 2014-10-21 | 2014-10-21 | Method for production of hot-rolled sheets for construction of steel structures (versions) |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2583536C1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2623945C1 (en) * | 2016-08-04 | 2017-06-29 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Heavy plate manufacturing method |
| RU2630721C1 (en) * | 2016-12-07 | 2017-09-12 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | Thick sheet of structural steel for manufacturing details of welded structures and method for its production in normalized condition |
| RU2637544C1 (en) * | 2017-02-28 | 2017-12-05 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method to produce thick-sheet strip of low-alloy steel |
| RU2638479C1 (en) * | 2016-12-20 | 2017-12-13 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | HOT-ROLLED SHEET OF LOW-ALLOY STEEL WITH THICKNESS FROM 15 TO 165 mm AND METHOD OF ITS PRODUCTION |
| CN109797350A (en) * | 2019-02-26 | 2019-05-24 | 南京钢铁股份有限公司 | A kind of Q345 series low-alloy steel Mn content minimizing manufacturing method |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000042228A1 (en) * | 1999-01-12 | 2000-07-20 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Limited | Cold rolled steel |
| RU2463359C1 (en) * | 2011-05-18 | 2012-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip |
| RU2463360C1 (en) * | 2011-05-18 | 2012-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip |
| EP2589673A1 (en) * | 2010-06-30 | 2013-05-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-rolled steel sheet and method for producing same |
| RU2519720C2 (en) * | 2012-08-15 | 2014-06-20 | Октрытое Акционерное Общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of making strips from low-alloy steel |
-
2014
- 2014-10-21 RU RU2014142519/02A patent/RU2583536C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000042228A1 (en) * | 1999-01-12 | 2000-07-20 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Limited | Cold rolled steel |
| EP2589673A1 (en) * | 2010-06-30 | 2013-05-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-rolled steel sheet and method for producing same |
| RU2463359C1 (en) * | 2011-05-18 | 2012-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip |
| RU2463360C1 (en) * | 2011-05-18 | 2012-10-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект" (ООО "Северсталь-Проект") | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip |
| RU2519720C2 (en) * | 2012-08-15 | 2014-06-20 | Октрытое Акционерное Общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of making strips from low-alloy steel |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2623945C1 (en) * | 2016-08-04 | 2017-06-29 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Heavy plate manufacturing method |
| RU2630721C1 (en) * | 2016-12-07 | 2017-09-12 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | Thick sheet of structural steel for manufacturing details of welded structures and method for its production in normalized condition |
| RU2638479C1 (en) * | 2016-12-20 | 2017-12-13 | Публичное акционерное общество "Северсталь" | HOT-ROLLED SHEET OF LOW-ALLOY STEEL WITH THICKNESS FROM 15 TO 165 mm AND METHOD OF ITS PRODUCTION |
| RU2637544C1 (en) * | 2017-02-28 | 2017-12-05 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method to produce thick-sheet strip of low-alloy steel |
| CN109797350A (en) * | 2019-02-26 | 2019-05-24 | 南京钢铁股份有限公司 | A kind of Q345 series low-alloy steel Mn content minimizing manufacturing method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10876180B2 (en) | Method of manufacturing hot rolled steel sheet for square column for building structural members | |
| US10351926B2 (en) | High toughness and high tensile strength thick steel plate with excellent material homogeneity and production method for same | |
| JP4855553B2 (en) | High-strength ultra-thick H-section steel and its manufacturing method | |
| RU2613265C1 (en) | Method of producing hot-rolled sheets from low-alloyed tube steel of k60 strength grade for longitudinal electric-welded pipes | |
| RU2583536C1 (en) | Method for production of hot-rolled sheets for construction of steel structures (versions) | |
| RU2463359C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| WO2011115279A1 (en) | Hot-rolled steel sheet having excellent cold working properties and hardening properties, and method for producing same | |
| RU2583973C1 (en) | Method of producing thick-wall pipe steel | |
| RU2581696C1 (en) | Method for production of hot-rolled sheets from low-alloy steel | |
| JP2016211073A (en) | High strength hot rolled steel sheet and production method therefor | |
| JP2018188675A (en) | High strength hot-rolled steel sheet and production method thereof | |
| RU2544326C1 (en) | Manufacturing method of low alloyed steel plates with increased corrosion resistance | |
| JP6620575B2 (en) | Thick steel plate and manufacturing method thereof | |
| WO2019103120A1 (en) | Hot-rolled steel sheet and manufacturing method therefor | |
| CN113166885B (en) | High-strength steel material having excellent ductility and low-temperature toughness, and method for producing same | |
| RU2630721C1 (en) | Thick sheet of structural steel for manufacturing details of welded structures and method for its production in normalized condition | |
| CN113631733A (en) | Bar-shaped steel | |
| RU2677426C1 (en) | Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method | |
| JPWO2016194273A1 (en) | Hot-rolled steel sheet, full-hard cold-rolled steel sheet, and hot-rolled steel sheet manufacturing method | |
| RU2385350C1 (en) | Method of production strips for pipes of main pipelines | |
| JP7063401B2 (en) | Manufacturing method of high manganese steel slab and manufacturing method of high manganese steel slab or steel plate | |
| JP6295632B2 (en) | High strength H-section steel with excellent toughness | |
| RU2593803C1 (en) | Method for production of pipe steel plate, micro alloyed with boron | |
| RU2562201C1 (en) | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping | |
| JP6123734B2 (en) | Low yield ratio high strength electric resistance welded steel pipe for steel pipe pile and method for manufacturing the same |