RU2433192C1 - Manufacturing method of cold-rolled strip (versions) - Google Patents
Manufacturing method of cold-rolled strip (versions) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2433192C1 RU2433192C1 RU2010134065/02A RU2010134065A RU2433192C1 RU 2433192 C1 RU2433192 C1 RU 2433192C1 RU 2010134065/02 A RU2010134065/02 A RU 2010134065/02A RU 2010134065 A RU2010134065 A RU 2010134065A RU 2433192 C1 RU2433192 C1 RU 2433192C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- rolling
- temperature
- carbon
- cold
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретно к технологии производства холоднокатаной полосы повышенной прочности, предназначенной для изготовления деталей автомобиля методом штамповки.The invention relates to the field of metallurgy, specifically to a technology for the production of cold-rolled strip of increased strength, intended for the manufacture of automobile parts by stamping.
Одним из определяющих качеств автолиста является его способность к вытяжке при штамповке деталей автомобиля. Холоднокатаные полосы с повышенной прочностью и высокой способностью к вытяжке в зависимости от класса прочности должны соответствовать определенному комплексу механических свойств (например, согласно таблице 1):One of the defining qualities of an autosheet is its ability to stretch when stamping car parts. Cold-rolled strips with increased strength and high ability to stretch, depending on the strength class, must correspond to a certain set of mechanical properties (for example, according to table 1):
Известен способ производства стали, содержащей не более 0,007% углерода и 0,006% азота, включающий нагрев слябов при температурах 1000-1160°С, горячую прокатку в полосы с температурой конца прокатки 620-720°С, смотку в рулоны при температурах 600-680°С, холодную прокатку с обжатиями не менее 70%, отжиг при температурах 650-900°С и дрессировку. Выдержку при отжиге холоднокатаной стали проводят в течение 5-18 минут при температурах 750-900°С в проходных печах, а выдержку в течение 11-34 часов при температурах 650-750°С в колпаковых печах [Патент РФ №2258749, МПК С21D 8/04, C21D 9/48, 20.08.2005 г.].A known method of producing steel containing not more than 0.007% carbon and 0.006% nitrogen, including heating slabs at temperatures of 1000-1160 ° C, hot rolling into strips with a temperature of the end of rolling 620-720 ° C, winding into coils at temperatures of 600-680 ° C, cold rolling with reductions of at least 70%, annealing at temperatures of 650-900 ° C and training. Excerpt from annealing of cold rolled steel is carried out for 5-18 minutes at temperatures of 750-900 ° C in continuous furnaces, and exposure for 11-34 hours at temperatures of 650-750 ° C in bell-type furnaces [RF Patent No. 2252549, IPC C21D 8 / 04, C21D 9/48, 08/20/2005].
Недостаток известного способа состоит в том, что он не обеспечивает требуемого уровня механических свойств проката классов прочности от 180 до 260.The disadvantage of this method is that it does not provide the required level of mechanical properties of rolled strength classes from 180 to 260.
Известен способ производства листовой стали, включающий разливку слябов из стали, содержащей, масс. %:A known method for the production of sheet steel, including casting slabs from steel containing, mass. %:
нагрев слябов до 1150-1240°С, горячую прокатку с температурой конца прокатки не ниже 870°С, охлаждение водой до 550-730°С, смотку в рулоны, холодную прокатку с суммарным обжатием не менее 70%, отжиг при 700-750°С с выдержкой при этой температуре в течение 11-34 часов, дрессировку с обжатием 0,4-1,2% [Патент РФ №2197542, МПК C21D 8/04, C21D 9/48, 28.06.2001 г.].heating slabs to 1150-1240 ° C, hot rolling with a temperature of rolling end not lower than 870 ° C, water cooling to 550-730 ° C, winding into coils, cold rolling with a total compression of at least 70%, annealing at 700-750 ° With exposure at this temperature for 11-34 hours, training with compression 0.4-1.2% [RF Patent No. 2197542, IPC C21D 8/04, C21D 9/48, 06/28/2001].
Недостаток известного способа состоит в том, что он не обеспечивает требуемого уровня механических свойств классов прочности от 180 до 260.The disadvantage of this method is that it does not provide the required level of mechanical properties of strength classes from 180 to 260.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является способ производства холоднокатаной стали для глубокой вытяжки, включающий разливку слябов из стали, содержащей компоненты при следующем соотношении, масс. %:Closest to the technical nature of the present invention is a method for the production of cold rolled steel for deep drawing, including casting slabs from steel containing components in the following ratio, mass. %:
горячую прокатку с температурой конца прокатки 850-910°С, охлаждение водой до 540-730°С, смотку в рулоны, холодную прокатку с суммарным обжатием 65-88%, отжиг при 700-750°С с выдержкой при этой температуре в течение 10-25 часов, дрессировку устанавливают с обжатием 0,2-0,6% при соотношении Ti/(4C+3,43N+1,5S)>1; а при соотношении меньше единицы - равным 0,61-1,2%. При наличии ниобия и соотношениях Ti/3,43N>1 и Nb/7,75C>1 обжатие при дрессировке устанавливают равным 0,20-0,60%, а при соотношении меньше единицы - равным 0,61-1,2% [Патент РФ №2277594, МПК C21D 8/04, C21D 9/48, 30.03.2005 г. - прототип].hot rolling with a temperature of rolling end of 850-910 ° С, water cooling to 540-730 ° С, winding into rolls, cold rolling with a total compression of 65-88%, annealing at 700-750 ° С with holding at this temperature for 10 -25 hours, training is set with a compression of 0.2-0.6% at a ratio of Ti / (4C + 3.43N + 1.5S)> 1; and with a ratio of less than unity, equal to 0.61-1.2%. In the presence of niobium and ratios Ti / 3.43N> 1 and Nb / 7.75C> 1, compression during training is set to 0.20-0.60%, and when the ratio is less than unity, it is set to 0.61-1.2% [ RF patent No. 2277594, IPC C21D 8/04, C21D 9/48, March 30, 2005 - prototype].
Недостатки известного способа состоят в том, что он не обеспечивает требуемого уровня механических свойств проката классов прочности от 180 до 260.The disadvantages of this method are that it does not provide the required level of mechanical properties of rolled strength classes from 180 to 260.
Техническим результатом изобретения является повышение прочностных характеристик стали с сохранением высокой пластичности для обеспечения глубокой штамповки. Для повышения прочностных характеристик в сталь добавляют марганец и фосфор. Для сохранения высокой пластичности выплавляют сталь типа IF без элементов внедрения, таких углерод, азот, сера. Для связывания этих элементов производят микролегирование титаном и/или ниобием.The technical result of the invention is to increase the strength characteristics of steel while maintaining high ductility to ensure deep stamping. To increase the strength characteristics, manganese and phosphorus are added to the steel. To maintain high ductility, IF type steel is smelted without any penetration elements such as carbon, nitrogen, and sulfur. To bind these elements, microalloying with titanium and / or niobium is performed.
Технический результат достигается тем, что в способе производства холоднокатаной полосы, включающем выплавку стали, разливку, горячую прокатку, охлаждение водой, смотку полос в рулоны, травление, холодную прокатку, рекристаллизационный отжиг в колпаковых печах и дрессировку, выплавляют сталь, содержащую углерод 0,001-0,006%, кремний не более 0,30%, марганец 0,26-1,60%, фосфор не более 0,12%, хром не более 0,15%, никель не более 0,15%, медь не более 0,50%, ванадий не более 0,010%, молибден не более 0,015%, алюминий 0,01-0,09%, азот не более 0,007%, сера не более 0,018%, железо и неизбежные примеси - остальное, в первом варианте сталь содержит титана 0,01-0,09% и ниобия не более 0,010% при выполнении соотношений Ti≥4C+3,43N+1,5S, во втором варианте сталь содержит титана 0,01-0,07% и ниобия 0,01-0,07% при выполнении соотношений Ti≥3,43N, Nb≥7,75С, где Ti, С, N, S, Nb - содержание титана, углерода, азота, серы, ниобия, горячую прокатку заканчивают при температуре 810-910°С, смотку полос ведут при температуре 510-710°С, холодную прокатку с суммарным обжатием 40-95%, рекристаллизационный отжиг осуществляют при температуре 600-750°С с выдержкой при этой температуре 8-35 часов, а дрессировку полос производят с обжатием 0,4-2,5%. Сталь может дополнительно содержать 0,0005-0,005% бора и/или 0,0003-0,001% кальция. Углеродный эквивалент стали может определяться соотношением Сэкв=С+(Мn+Si)/6≤0,28.The technical result is achieved by the fact that in the method for producing a cold-rolled strip, including steel smelting, casting, hot rolling, water cooling, winding the strips into rolls, pickling, cold rolling, recrystallization annealing in bell furnaces and tempering, steel containing 0.001-0.006 carbon is smelted %, silicon no more than 0.30%, manganese 0.26-1.60%, phosphorus no more than 0.12%, chromium no more than 0.15%, nickel no more than 0.15%, copper no more than 0.50 %, vanadium no more than 0.010%, molybdenum no more than 0.015%, aluminum 0.01-0.09%, nitrogen no more than 0.007%, sulfur no more than 0.018%, iron and non other impurities - the rest, in the first embodiment, the steel contains titanium 0.01-0.09% and niobium not more than 0.010% when the ratios Ti≥4C + 3.43N + 1.5S are fulfilled, in the second embodiment, the steel contains titanium 0.01- 0.07% and niobium 0.01-0.07% when fulfilling the ratios Ti≥3.43N, Nb≥7.75С, where Ti, С, N, S, Nb are the contents of titanium, carbon, nitrogen, sulfur, niobium , hot rolling is completed at a temperature of 810-910 ° C, strip winding is carried out at a temperature of 510-710 ° C, cold rolling with a total compression of 40-95%, recrystallization annealing is carried out at a temperature of 600-750 ° C with holding at this temperature 8- 35 hours produce bands temper rolling with a reduction of 0.4-2.5%. The steel may additionally contain 0.0005-0.005% boron and / or 0.0003-0.001% calcium. The carbon equivalent of steel can be determined by the ratio C equiv = C + (Mn + Si) / 6≤0.28.
Сущность изобретения состоит в следующем. На механические свойства холоднокатаной листовой стали влияют как химический состав стали, так и режимы деформационно-термической обработки.The invention consists in the following. The mechanical properties of cold rolled sheet steel are affected by both the chemical composition of the steel and the modes of deformation-heat treatment.
Углерод - один из упрочняющих элементов. Увеличение содержания углерода более 0,006% приводит к снижению пластичности, ухудшению штампуемости.Carbon is one of the reinforcing elements. An increase in carbon content of more than 0.006% leads to a decrease in ductility, deterioration of stampability.
Кремний в стали применен как раскислитель. При увеличении кремния более 0,30% имеет место охрупчивание стали, снижается пластичность, ухудшается штампуемость.Silicon in steel is used as a deoxidizing agent. With an increase in silicon of more than 0.30%, embrittlement of steel takes place, ductility decreases, and stampability worsens.
Марганец обеспечивает получение заданного комплекса механических свойств. При содержании марганца менее 0,26% прочность стали ниже допустимой. Увеличение содержания марганца более 1,60% чрезмерно упрочняет сталь, ухудшает ее пластичность.Manganese provides a given set of mechanical properties. When the manganese content is less than 0.26%, the strength of the steel is below acceptable. An increase in the manganese content of more than 1.60% excessively strengthens the steel, worsens its ductility.
Фосфор упрочняет сталь, повышает твердость феррита и усиливает выделение дисперсных карбидных включений. Увеличение содержания фосфора более 0,12% чрезмерно упрочняет сталь, ухудшает ее штампуемость.Phosphorus strengthens steel, increases the hardness of ferrite and enhances the precipitation of dispersed carbide inclusions. An increase in the phosphorus content of more than 0.12% excessively strengthens the steel, worsens its formability.
Хром, никель, медь упрочняют ферритную матрицу. При содержании хрома, никеля более 0,15% каждого и меди более 0,50% снижается пластичность стали, ухудшается ее штампуемость.Chromium, nickel, and copper strengthen the ferrite matrix. When the content of chromium, nickel is more than 0.15% of each and copper is more than 0.50%, the ductility of the steel decreases, its formability worsens.
Титан и ниобий применены как легирующие элементы. Микролегирование титаном (по первому варианту) или титаном и ниобием (по второму варианту) обеспечивает удаление из твердого раствора примесей внедрения (углерода, азота и серы). Минимальное содержание титана и ниобия определяется требованием достаточного удаления из твердого раствора примесей внедрения. Увеличение содержания титана более 0,09% и ниобия более 0,07% нецелесообразно вследствие чрезмерного упрочнения стали, из-за удорожания стали.Titanium and niobium are used as alloying elements. Microalloying with titanium (according to the first embodiment) or titanium and niobium (according to the second embodiment) ensures removal of interstitial impurities (carbon, nitrogen, and sulfur) from the solid solution. The minimum content of titanium and niobium is determined by the requirement of sufficient removal of interstitial impurities from the solid solution. An increase in titanium content of more than 0.09% and niobium of more than 0.07% is impractical due to excessive hardening of steel, due to the rise in price of steel.
При легировании титаном должно выполняться соотношение:When alloying with titanium, the ratio should be satisfied:
При легировании титаном и ниобием должны выполняться соотношения:When alloying with titanium and niobium, the following ratios should be satisfied:
Ванадий и молибден упрочняют ферритную матрицу. При содержании ванадия более 0,010% и молибдена более 0,015% ухудшается штампуемость и увеличивается себестоимость стали.Vanadium and molybdenum strengthen the ferrite matrix. When the content of vanadium is more than 0.010% and molybdenum more than 0.015%, stampability worsens and the cost of steel increases.
Алюминий введен в сталь как раскислитель. При содержании алюминия менее 0,01% снижается пластичность стали, сталь становится склонной к старению. Увеличение содержания алюминия более 0,09% приводит к ухудшению штампуемости.Aluminum is introduced into steel as a deoxidizer. When the aluminum content is less than 0.01%, the ductility of the steel decreases, the steel becomes prone to aging. An increase in aluminum content of more than 0.09% leads to a deterioration in stampability.
Азот является элементом, упрочняющим сталь. Увеличение содержания азота более 0,007% приводит к снижению пластичности и способствует старению стали.Nitrogen is an element that strengthens steel. An increase in nitrogen content of more than 0.007% leads to a decrease in ductility and contributes to the aging of steel.
Сера является примесным элементом и упрочняет ферритную матрицу за счет образования сульфидов марганца. Увеличение содержания серы более 0,018% приводит к ухудшению штампуемости.Sulfur is an impurity element and strengthens the ferrite matrix due to the formation of manganese sulfides. An increase in sulfur content of more than 0.018% leads to a deterioration in stampability.
Экспериментально установлено, что для получения требуемого класса прочности с высокой пластичностью углеродный эквивалент стали должен быть регламентирован в соответствии с выражением:It was experimentally established that in order to obtain the required strength class with high ductility, the carbon equivalent of steel should be regulated in accordance with the expression:
При запредельном значении углеродного эквивалента более 0,28 ухудшается пластичность.With a transcendental value of the carbon equivalent of more than 0.28, ductility worsens.
Горячая прокатка с температурами конца прокатки 810-910°С и смотки 510-710°С обеспечивает формирование оптимальной текстуры металла, которая после холодной прокатки и термообработки по предложенным режимам трансформируется в текстуру с преобладающей кристаллографической ориентировкой <111>, а также микроструктуру с высокой стабильностью и равномерностью. Ниже и выше заявленных температурных пределов сталь приобретает структуру с неблагоприятной для холодной штамповки текстурой и неравномерную микроструктуру ферритной матрицы.Hot rolling with temperatures of the end of rolling 810–910 ° С and winding 510–710 ° С ensures the formation of an optimal metal texture, which, after cold rolling and heat treatment according to the proposed modes, is transformed into a texture with a prevailing crystallographic orientation <111>, as well as a microstructure with high stability and uniformity. Below and above the stated temperature limits, the steel acquires a structure with a texture unfavorable for cold stamping and an uneven microstructure of the ferrite matrix.
Холодная прокатка с суммарным обжатием 40-95% обеспечивает однородную микроструктуру и текстуру с преобладанием кристаллографической ориентировки <111>, благоприятной для штамповки. При запредельных значениях суммарного обжатия менее 40% и более 95% сталь приобретает структуру с неблагоприятной для холодной штамповки текстурой и неравномерную микроструктуру ферритной матрицы.Cold rolling with a total compression of 40-95% provides a uniform microstructure and texture with a predominant crystallographic orientation <111>, favorable for stamping. With exorbitant values of the total reduction of less than 40% and more than 95%, the steel acquires a structure with a texture unfavorable for cold stamping and an uneven microstructure of the ferrite matrix.
В результате рекристаллизационного отжига при температуре 600-750°С с выдержкой при этой температуре 8-35 часов формируется однородная микроструктура. Снижение температуры отжига ниже 600°С или увеличение температуры выше 750°С в колпаковых печах не обеспечивает получение необходимого уровня механических свойств, либо ухудшается пластичность, либо не достигается необходимая прочность на прокате. При выдержке менее 8 часов формируется неравномерная микроструктура. Выдержка более 35 часов приводит к необоснованным энергозатратам.As a result of recrystallization annealing at a temperature of 600-750 ° C with holding at this temperature for 8-35 hours, a homogeneous microstructure is formed. A decrease in the annealing temperature below 600 ° C or an increase in temperature above 750 ° C in bell-type furnaces does not provide the required level of mechanical properties, either ductility worsens, or the required rolling strength is not achieved. With an exposure time of less than 8 hours, an uneven microstructure is formed. Exposure to more than 35 hours leads to unreasonable energy consumption.
Окончательно механические свойства формируются при дрессировке. Дрессировка полос с обжатием 0,4-2,5% обеспечивает оптимальный уровень механических свойств. Обжатие менее 0,4% приводит к появлению площадки текучести на диаграмме растяжения при испытании металла на разрыв, а значит к его старению. Дрессировка с обжатием более 2,5% ограничена техническими возможностями дрессировочного стана.Finally, mechanical properties are formed during training. The training of strips with compression of 0.4-2.5% provides the optimal level of mechanical properties. Compression of less than 0.4% leads to the appearance of a yield point on the tensile diagram when testing a metal for breaking, and therefore to its aging. Training with compression of more than 2.5% is limited by the technical capabilities of the training camp.
Примеры реализации способа.Examples of the method.
В кислородном конвертере выплавили низколегированные стали, химический состав которых приведен в таблице 2.Low oxygen steels were smelted in an oxygen converter, the chemical composition of which is given in table 2.
Выплавленную сталь разливали на машине непрерывного литья в слябы сечением 250×1280 мм. Слябы нагревали в нагревательной печи и прокатывали на непрерывном широкополосном стане 2000. Температура полос на выходе из последней клети стана регламентирована. Горячекатаные полосы на отводящем рольганге охлаждали водой до определенных температур и сматывали в рулоны. Охлажденные рулоны подвергали солянокислотному травлению в непрерывном травильном агрегате. Затем травленые полосы прокатывали на 5-клетевом стане до толщины 0,5-3,2 мм. Холоднокатаные полосы отжигали в колпаковых печах. Отожженные полосы дрессировали с заданным обжатием.Smelted steel was poured on a continuous casting machine into slabs with a cross section of 250 × 1280 mm. The slabs were heated in a heating furnace and rolled on a continuous broadband mill 2000. The temperature of the strips at the outlet of the last mill stand was regulated. Hot rolled strips on the discharge roller table were cooled with water to certain temperatures and wound into rolls. Chilled rolls were subjected to hydrochloric acid etching in a continuous etching unit. Then, the etched strips were rolled on a 5-stand mill to a thickness of 0.5-3.2 mm. Cold rolled strips were annealed in bell furnaces. Annealed strips were trained with a predetermined compression.
В таблице 3 указано необходимое минимальное содержание титана и ниобия согласно зависимостям (1)-(3).Table 3 shows the required minimum content of titanium and niobium according to dependencies (1) - (3).
В таблице 4 приведены значения углеродного эквивалента опытных плавок согласно зависимости (4).Table 4 shows the carbon equivalent values of the experimental swimming trunks according to the dependence (4).
В таблице 5 приведены варианты реализации способа производства холоднокатаной полосы, а также показатели механических свойств.Table 5 shows the options for implementing the method of production of cold-rolled strip, as well as indicators of mechanical properties.
Из таблиц 2-5 видно, что в случае реализации предложенного способа (составы №2-9) и выполнении зависимостей (1)-(4) достигаются механические свойства с классами прочности от 180 до 260. При запредельных значениях заявленных параметров (составы №1 и №10) и использовании способа-прототипа (составы №11-12) классы прочности от 180 до 260 не достигаются либо по прочности, либо по пластичности: для составов №1 и №11-12 классу прочности 180 не соответствует предел текучести; для состава №10 классу прочности 270 не соответствует предел текучести и относительное удлинение.From tables 2-5 it is seen that in the case of the implementation of the proposed method (compositions No. 2-9) and the fulfillment of dependencies (1) - (4), mechanical properties with strength classes from 180 to 260 are achieved. and No. 10) and using the prototype method (compositions No. 11-12), strength classes from 180 to 260 are not achieved either in strength or in ductility: for compositions No. 1 and No. 11-12, yield strength 180 does not correspond to yield strength; for composition No. 10, strength class 270 does not correspond to yield strength and elongation.
Claims (6)
при выполнении соотношений Ti≥4C+3,43N+l,5S, где Ti, С, N, S - содержание титана, углерода, азота, серы, причем горячую прокатку заканчивают при температуре 810-910°С, смотку полос ведут при температуре 510-710°С, холодную прокатку - с суммарным обжатием 40-95%, рекристаллизационный отжиг осуществляют при температуре 600-750°С с выдержкой при этой температуре 8-35 ч, а дрессировку полос производят с обжатием 0,4-2,5%.1. A method of manufacturing a cold-rolled strip, including steelmaking, casting, hot rolling, water cooling, winding strips into rolls, etching, cold rolling, recrystallization annealing in bell furnaces and tempering, characterized in that the steel is smelted containing the following components, wt. %:
when the ratios Ti≥4C + 3.43N + l, 5S are fulfilled, where Ti, C, N, S are the contents of titanium, carbon, nitrogen, sulfur, moreover, hot rolling is completed at a temperature of 810-910 ° C, the strip winding is carried out at a temperature 510-710 ° C, cold rolling with a total compression of 40-95%, recrystallization annealing is carried out at a temperature of 600-750 ° C with holding at this temperature for 8-35 hours, and the bands are trained with compression of 0.4-2.5 %
при выполнении соотношений Ti≥3,43N, Nb≥7,75C, где Ti, N, Nb, С, - содержание титана, азота, ниобия, углерода, причем горячую прокатку заканчивают при температуре 810-910°С, смотку полос ведут при температуре 510-710°С, холодную прокатку - с суммарным обжатием 40-95%, рекристаллизационный отжиг осуществляют при температуре 600-750°С с выдержкой при этой температуре 8-35 часов, а дрессировку полос производят с обжатием 0,4-2,5%.4. A method of manufacturing a cold-rolled strip, including steelmaking, casting, hot rolling, water cooling, winding the strips into coils, etching, cold rolling, recrystallization annealing in bell furnaces and tempering, characterized in that the steel is smelted containing the following components, wt. %:
when the ratios Ti≥3.43N, Nb≥7.75C are fulfilled, where Ti, N, Nb, С is the content of titanium, nitrogen, niobium, carbon, and hot rolling is completed at a temperature of 810-910 ° С, the strip winding is carried out at a temperature of 510-710 ° C, cold rolling with a total compression of 40-95%, recrystallization annealing is carried out at a temperature of 600-750 ° C with holding at this temperature for 8-35 hours, and the bands are trained with a compression of 0.4-2, 5%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010134065/02A RU2433192C1 (en) | 2010-08-13 | 2010-08-13 | Manufacturing method of cold-rolled strip (versions) |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010134065/02A RU2433192C1 (en) | 2010-08-13 | 2010-08-13 | Manufacturing method of cold-rolled strip (versions) |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2433192C1 true RU2433192C1 (en) | 2011-11-10 |
Family
ID=44997226
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010134065/02A RU2433192C1 (en) | 2010-08-13 | 2010-08-13 | Manufacturing method of cold-rolled strip (versions) |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2433192C1 (en) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2471876C1 (en) * | 2011-12-14 | 2013-01-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of making low-carbon cold-rolled thin-sheet steel |
| RU2479642C1 (en) * | 2012-02-22 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Manufacturing method of cold-rolled strip for high-speed cold blanking |
| RU2516358C2 (en) * | 2012-08-01 | 2014-05-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Production of cold-rolled strip from low-carbon steel for coil blanking |
| RU2562201C1 (en) * | 2014-06-27 | 2015-09-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping |
| RU2562203C1 (en) * | 2014-06-27 | 2015-09-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping |
| RU2633196C1 (en) * | 2016-12-09 | 2017-10-11 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method for manufacturing cold-rolled two-phase ferrite-martensite steel micro-alloyed with niobium |
| RU2633858C1 (en) * | 2016-12-09 | 2017-10-18 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method for producing cold-rolled two-phase ferrite-martensite automobile body sheet steel |
| RU2760968C1 (en) * | 2021-02-25 | 2021-12-01 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for the production of high-strength extra-low-carbon cold-rolled steel with annealing in batch furnaces |
| RU2764618C1 (en) * | 2021-02-25 | 2022-01-18 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for production of high-strength ultra low carbon cold-rolled steel with high ductility |
-
2010
- 2010-08-13 RU RU2010134065/02A patent/RU2433192C1/en active
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2471876C1 (en) * | 2011-12-14 | 2013-01-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of making low-carbon cold-rolled thin-sheet steel |
| RU2479642C1 (en) * | 2012-02-22 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Manufacturing method of cold-rolled strip for high-speed cold blanking |
| RU2516358C2 (en) * | 2012-08-01 | 2014-05-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Production of cold-rolled strip from low-carbon steel for coil blanking |
| RU2562201C1 (en) * | 2014-06-27 | 2015-09-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping |
| RU2562203C1 (en) * | 2014-06-27 | 2015-09-10 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping |
| RU2633196C1 (en) * | 2016-12-09 | 2017-10-11 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method for manufacturing cold-rolled two-phase ferrite-martensite steel micro-alloyed with niobium |
| RU2633858C1 (en) * | 2016-12-09 | 2017-10-18 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Method for producing cold-rolled two-phase ferrite-martensite automobile body sheet steel |
| RU2760968C1 (en) * | 2021-02-25 | 2021-12-01 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for the production of high-strength extra-low-carbon cold-rolled steel with annealing in batch furnaces |
| RU2764618C1 (en) * | 2021-02-25 | 2022-01-18 | Публичное Акционерное Общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Method for production of high-strength ultra low carbon cold-rolled steel with high ductility |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2433192C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled strip (versions) | |
| KR101287331B1 (en) | Steel sheet with high tensile strength and superior ductility and method for producing same | |
| JP2019056180A (en) | Steel sheet used for hot stamping | |
| RU2358025C1 (en) | Method of production of cold rolled metal of upgraded strength | |
| RU2361935C1 (en) | Manufacturing method of hot-galvanised rolled metal of heavy duty | |
| JP5064525B2 (en) | High carbon steel sheet with low anisotropy and excellent hardenability and method for producing the same | |
| JP7239685B2 (en) | Hot-rolled steel sheet with high hole expansion ratio and method for producing the same | |
| RU2361936C1 (en) | Manufacturing method of hot-galvanised rolled stock of increased strength | |
| RU2478729C2 (en) | Method of making steel strip (versions) | |
| US20230098505A1 (en) | Cold-rolled annealed dual-phase steel, steel plate, and manufacturing method therefor | |
| RU2361934C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled rolled iron of heavy-duty | |
| RU2495942C1 (en) | Method of producing higher-strength hot-rolled stock | |
| RU2445380C1 (en) | Manufacturing method of hot-dip galvanised strip (versions) | |
| RU2562201C1 (en) | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping | |
| RU2562203C1 (en) | Production of cold-rolled high-strength stock for cold stamping | |
| JP2002226941A (en) | Cold rolled steel sheet with composite structure having high-tensile strength and excellent deep drawability, and production method therefor | |
| RU2197542C1 (en) | Method of making sheet steel | |
| JP3818025B2 (en) | Method for producing cold-rolled steel sheet with small anisotropy | |
| JP2007211337A (en) | Cold-rolled steel sheet having excellent strain-aging resistance and low in-plane anisotropy and method for manufacture thereof | |
| JP2007009271A (en) | Steel sheet having low anisotropy, and manufacturing method therefor | |
| RU2764618C1 (en) | Method for production of high-strength ultra low carbon cold-rolled steel with high ductility | |
| RU2760968C1 (en) | Method for the production of high-strength extra-low-carbon cold-rolled steel with annealing in batch furnaces | |
| RU2689491C1 (en) | Method for production of thin cold-rolled strips for application of polymer coating | |
| JP3194120B2 (en) | Manufacturing method of cold-rolled steel sheet for non-aging deep drawing excellent in material uniformity in coil by continuous annealing | |
| RU2762448C1 (en) | Cold-rolled strip production method |