RU2727461C1 - Centrifugal casting method of bimetallic forming rolls - Google Patents
Centrifugal casting method of bimetallic forming rolls Download PDFInfo
- Publication number
- RU2727461C1 RU2727461C1 RU2019140369A RU2019140369A RU2727461C1 RU 2727461 C1 RU2727461 C1 RU 2727461C1 RU 2019140369 A RU2019140369 A RU 2019140369A RU 2019140369 A RU2019140369 A RU 2019140369A RU 2727461 C1 RU2727461 C1 RU 2727461C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- mold
- roll
- metal
- neck
- rolling roll
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
- B22D13/02—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force of elongated solid or hollow bodies, e.g. pipes, in moulds rotating around their longitudinal axis
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к литейному производству, в частности к технологии производства центробежным способом крупных биметаллических валков, рабочий слой которых заливают в форму с горизонтальной осью вращения, а металл сердцевины и шеек в вертикальную неподвижную песчано-глинистую форму, расположенную в вертикальной плоскости.The invention relates to foundry, in particular to a technology for the production of large bimetallic rolls by the centrifugal method, the working layer of which is poured into a mold with a horizontal axis of rotation, and the metal of the core and necks into a vertical stationary sandy-clay mold located in a vertical plane.
Чтобы выровнять время затвердевания расплава в толстых и тонких частях отливки, обеспечить одновременное, а при необходимости направленное затвердевание ее, применяют холодильники внешние или внутренние. Внешний холодильник ускоряет процесс затвердевания расплава в массивном узле отливки, ввиду чего уменьшается опасность образования в нем усадочных дефектов или трещин (Литейные системы и их моделирование. А.А. Бречко, Л.Г. Атливаник, Ю.Г. Поляков и др. - Л.: Машиностроение, 1975. 248 с; С. 169-174).In order to equalize the solidification time of the melt in thick and thin parts of the casting, to ensure its simultaneous, and, if necessary, directed solidification, external or internal refrigerators are used. An external refrigerator accelerates the process of solidification of the melt in a massive casting unit, which reduces the risk of shrinkage defects or cracks in it (Casting systems and their modeling. AA Brechko, LG Atlivanik, Yu.G. Polyakov and others - L .: Mashinostroenie, 1975.248 p; S. 169-174).
Известен способ отливки биметаллических чугунных заготовок, включающий заливку металла наружного слоя во вращающуюся вокруг горизонтальной оси форму, подачу в струю заливаемого металла флюса, затвердевание наружного слоя, установку формы в вертикальное положение и заливку металла внутреннего слоя при температуре наружного слоя на 50-100°С ниже температуры затвердевания металла наружного слоя, отличающийся тем, что на внутреннюю поверхность изложницы наносят слой теплоизоляции толщиной 3,0-7,0% от толщины наружного слоя металла, вводят флюс в количестве 1,5-2,5% от массы чугуна наружного слоя, начиная с 10-15% времени от начала заливки и заканчивая за 10-15% времени до окончания процесса заливки (Патент РФ №2117548, МПК B22D 13/00).There is a known method of casting bimetallic cast iron blanks, including pouring the metal of the outer layer into a mold rotating around the horizontal axis, supplying a stream of poured metal with flux, solidification of the outer layer, setting the mold to a vertical position and pouring the metal of the inner layer at a temperature of the outer layer at 50-100 ° C below the solidification temperature of the metal of the outer layer, characterized in that a layer of thermal insulation with a thickness of 3.0-7.0% of the thickness of the outer layer of metal is applied to the inner surface of the mold, flux is introduced in an amount of 1.5-2.5% of the mass of cast iron of the outer layer , starting from 10-15% of the time from the start of pouring and ending 10-15% of the time before the end of the pouring process (RF Patent No. 2117548, IPC
Недостаток указанного способа состоит в том, что при вертикальном положении и заливке металла внутреннего слоя валка возникает разность скоростей затвердевания металла в бочке валка и нижней шейке его: металл бочки затвердевает с высокой скоростью, так как он находится в металлической форме-кокиле, а металл шейки находится в формовочной смеси и затвердевает с низкой скоростью, это приводит к образованию трещин в месте сопряжения бочки и нижней шейки, что не обеспечивает получение качественной отливки.The disadvantage of this method is that with the vertical position and pouring of the metal of the inner layer of the roll, there is a difference in the rates of solidification of the metal in the barrel of the roll and its lower neck: the metal of the barrel solidifies at a high speed, since it is in a metal mold, and the metal of the neck is in the molding mixture and hardens at a low rate, this leads to the formation of cracks at the junction of the barrel and the lower neck, which does not provide a high-quality casting.
Наиболее близким к заявленному способу центробежного литья биметаллических прокатных валков является известный способ производства центробежно-литых чугунных валков, описанный в книге К.Н. Вдовина Прокатные валки, изд-во МГТУ им. Г.И. Носова, Магнитогорск, 2013, С. 142-144, предусматривающий предварительное центробежное литье рабочего слоя прокатного валка в кокиль с горизонтальной осью вращения, установку упомянутого кокиля с предварительно отлитым в нем рабочим слоем прокатного валка вертикально в кессон на форму с формовочной смесью, формирующую нижнюю шейку прокатного валка, установку на упомянутый кокиль формы с формовочной смесью, формирующей верхнюю шейку прокатного валка, на которую устанавливают прибыльную надставку, скрепляют все формы зажимами и заливают жидкий металл для формирования бочки и шеек прокатного валка, при этом в формовочную смесь устанавливают холодильник в виде четырех проволочных колец, расположенных с равными промежутками по высоте через 100 мм от нижнего конца кокиля.Closest to the claimed method of centrifugal casting of bimetallic rolling rolls is the known method of producing centrifugally cast iron rolls, described in the book by K.N. Vdovina Rolling rolls, publishing house of MSTU im. G.I. Nosova, Magnitogorsk, 2013, pp. 142-144, providing for preliminary centrifugal casting of the working layer of the rolling roll into a chill mold with a horizontal axis of rotation, the installation of the mentioned chill mold with the working layer of the rolling roll previously cast in it vertically into the caisson on the mold with the molding mixture forming the lower the neck of the rolling roll, installation on the said chill mold with the molding mixture forming the upper neck of the rolling roll, on which the profitable extension is installed, fastening all the molds with clamps and pouring liquid metal to form the barrel and necks of the rolling roll, while a refrigerator is installed in the molding mixture in the form four wire rings, spaced at equal intervals in height after 100 mm from the lower end of the chill mold.
Недостаток указанного способа состоит в том, что при вертикальном положении и заливке металла внутреннего слоя валка возникает разность скоростей затвердевания металла в бочке валка и его нижней шейке: металл бочки затвердевает с высокой скоростью, так как он находится в металлической форме-кокиле, а металл шейки находится в формовочной смеси и затвердевает с низкой скоростью, это приводит к образованию трещин в месте сопряжения бочки и нижней шейки, что не обеспечивает получение качественной отливки.The disadvantage of this method is that in the vertical position and pouring the metal of the inner layer of the roll, there is a difference in the rates of solidification of the metal in the barrel of the roll and its lower neck: the metal of the barrel solidifies at a high speed, since it is in a metal mold, and the metal of the neck is in the molding mixture and hardens at a low rate, this leads to the formation of cracks at the junction of the barrel and the lower neck, which does not provide a high-quality casting.
Кроме того, проволочные кольца, вставленные в формовочную смесь нижней шейки прокатного валка, расположены далеко от затвердевающего металла и не обеспечивают выравнивания скоростей затвердевания его в бочке и шейке, что приводит к возникновению трещин в месте сопряжения бочки и нижней шейки прокатного валка и снижению его качества.In addition, the wire rings inserted into the molding mixture of the lower neck of the rolling roll are located far from the solidifying metal and do not provide equalization of the rates of solidification in the barrel and neck, which leads to cracks at the junction of the barrel and the lower neck of the rolling roll and a decrease in its quality ...
Технической проблемой является центробежная отливка биметаллического прокатного валка без трещин в месте сопряжения шейки и бочки валков и повышение его качества.A technical problem is the centrifugal casting of a bimetallic roll without cracks at the junction of the roll neck and barrel and improving its quality.
Технический результат заявляемого способа отливки центробежно-литого биметаллического прокатного валка заключается в исключении трещин в месте сопряжения шейки и бочки валка за счет выравнивания скоростей затвердевания металлов нижней шейки валка, находящейся в формовочной смеси и металла сердцевины валка, находящегося в металлической форме - кокиле.The technical result of the inventive method of casting a centrifugally cast bimetallic rolling roll is to eliminate cracks at the junction of the roll neck and barrel by equalizing the solidification rates of the metals of the lower roll neck, which is in the molding mixture and the metal of the roll core, which is in a metal mold - a chill mold.
Поставленная проблема решается тем, что в известном способе центробежного литья биметаллических прокатных валков, включающем предварительно отлитый рабочий слой прокатного валка в кокиль с горизонтальной осью вращения, установку упомянутого кокиля с предварительно отлитым в нем рабочим слоем прокатного валка вертикально в кессон на форму с формовочной смесью, формирующую нижнюю шейку прокатного валка, установку на упомянутый кокиль формы с формовочной смесью, формирующей верхнюю шейку прокатного валка, на которую устанавливают прибыльную надставку, скрепляют все формы зажимами и заливают жидкий металл для формирования бочки и шеек прокатного валка, согласно изобретению, в формовочную смесь нижней формы шейки валка соосно ей вставлен металлический холодильник в виде кольца на расстоянии 47-53 мм от низа кокиля с толщиной стенки 1,8-2,0 мм, диаметром 360-400 мм и высотой 195-205 мм.The problem posed is solved by the fact that in the known method of centrifugal casting of bimetallic mill rolls, including a pre-cast working layer of a mill roll into a chill mold with a horizontal axis of rotation, the installation of the said chill mold with a pre-cast working layer of a mill roll in it vertically into a caisson on a mold with a molding mixture, forming the lower neck of the mill roll, installation on the mentioned chill mold with the molding mixture forming the upper neck of the mill roll, on which the profitable extension is installed, fastening all the forms with clamps and pouring liquid metal to form the barrel and necks of the rolling roll, according to the invention, into the molding mixture of the lower the shape of the roll neck is coaxially inserted into a metal cooler in the form of a ring at a distance of 47-53 mm from the bottom of the chill mold with a wall thickness of 1.8-2.0 mm, a diameter of 360-400 mm and a height of 195-205 mm.
Предлагаемый способ отливки центробежно-литого биметаллического прокатного валка представлена схематически на фигуре 1.The proposed method for casting a centrifugally cast bimetallic rolling roll is shown schematically in figure 1.
Для осуществления способа общая форма содержит кокиль 1, формирующий бочку валка 2, с заделкой 3 из формовочной смеси 4, верхнюю форму 5, формирующую верхнюю шейку валка 6 с прибыльной надставкой 7 и воронку 8 для заливки металла, установленную на прибыльной надставке 7. Нижняя часть конструкции устройства содержит форму 9, формирующую нижнюю шейку валка 10, вокруг которой соосно на расстоянии 47-53 мм от нижнего края 11 кокиля 1 установлен внешний металлический холодильник 12 в виде кольца диаметром 360-400 мм и высотой 195-205 мм с толщиной стенки 1,8-2,0 мм. Все формы и кокиль скрепляют специальными зажимами 13.To implement the method, the general mold contains a chill mold 1 forming a
Если кольцо-холодильник будет расположено ниже 47 мм от нижнего края кокиля, то скорость затвердевания металла в кокиле будет выше, чем в шейке валка и образуется трещина в месте сопряжения шейки и бочки.If the cooling ring is located below 47 mm from the bottom edge of the chill mold, then the metal solidification rate in the chill mold will be higher than in the roll neck and a crack will form at the junction of the neck and barrel.
Если кольцо-холодильник будет расположено выше 53 мм нижнего края кокиля, то скорость затвердевания металла в шейке валка будет выше, чем металла в кокиле, это приведет к образованию трещины в месте сопряжения шейки и бочки.If the cooling ring is located above 53 mm of the lower edge of the chill mold, then the speed of solidification of the metal in the roll neck will be higher than that of the metal in the chill mold, this will lead to the formation of a crack at the interface between the neck and the barrel.
Если диаметр кольца-холодильника будет меньше 360 мм, то скорость затвердевания металла в шейке валка будет выше, чем металла в кокиле, это приведет к образованию трещины в месте сопряжения шейки и бочки.If the diameter of the cooler ring is less than 360 mm, then the solidification rate of the metal in the roll neck will be higher than that of the metal in the chill mold, which will lead to the formation of a crack at the junction of the neck and barrel.
Если диаметр кольца-холодильника будет больше 400 мм, то скорость затвердевания металла в кокиле будет выше, чем в шейке валка и образуется трещина в месте сопряжения шейки и бочки.If the diameter of the cooler ring is more than 400 mm, then the metal solidification rate in the chill mold will be higher than in the roll neck and a crack will form at the junction of the neck and barrel.
Если высота кольца-холодильника будет ниже 195 мм, то скорость затвердевания металла в кокиле будет выше, чем в шейке валка и образуется трещина в месте сопряжения шейки и бочки.If the height of the cooler ring is lower than 195 mm, then the rate of metal solidification in the chill mold will be higher than in the roll neck and a crack will form at the junction of the neck and barrel.
Если высота кольца-холодильника будет выше 205 мм, то скорость затвердевания металла в шейке валка будет выше, чем металла в кокиле, это приведет к образованию трещины в месте сопряжения шейки и бочки.If the height of the cooler ring is higher than 205 mm, the solidification rate of the metal in the roll neck will be higher than that of the metal in the chill mold, this will lead to the formation of a crack at the junction of the neck and barrel.
Если толщина стенки кольца-холодильника будет ниже 1,8 мм, то скорость затвердевания металла в кокиле будет выше, чем в шейке валка и образуется трещина в месте сопряжения шейки и бочки.If the wall thickness of the cooler ring is less than 1.8 mm, then the metal solidification rate in the chill mold will be higher than in the roll neck and a crack will form at the junction of the neck and barrel.
Если толщина стенки кольца-холодильника будет выше 2,0 мм, то скорость затвердевания металла в шейке валка будет выше, чем металла в кокиле, это приведет к образованию трещины в месте сопряжения шейки и бочки.If the wall thickness of the cooler ring is higher than 2.0 mm, then the solidification rate of the metal in the roll neck will be higher than that of the metal in the chill mold, this will lead to the formation of a crack at the interface between the neck and the barrel.
Способ осуществлен следующим образом. Жидкий металл подают во вращающийся кокиль 1 с заделкой 3 из формовочной смеси 4, помещенный в центробежную машину (на фиг. не показана), где формируется рабочий слой валка (на фиг. не показан), после затвердевания рабочего слоя металла в кокиле 1, его краном переносят в кессон (на фиг. не показан) и устанавливают вертикально на нижнюю форму 9 шейки 10 из формовочной смеси, в которой соосно расположено кольцо-холодильник 12 на расстоянии 50 мм от нижнего края 11 кокиля 1 диаметром 380 мм и толщиной 19 мм. На кокиль 1 сверху вертикально устанавливают форму 5 верхней шейки 6, на форму 5 устанавливают прибыльную надставку 7, а на нее заливочную воронку 8. Все формы и кокиль скрепляют специальными зажимами 13. Через воронку 8 заливают жидкий металл сердцевины, формируя бочку 2 и шейки 6 и 10 валка. После полного затвердевания и охлаждения раскрепляют зажимы 13 и разбирают формы с помощью крана (на фиг. не показан), извлекая готовый валок. Он целиком получается качественным, без трещин в месте сопряжения нижней шейки и бочки, за счет наличия в нижней форме 9 шейки 10 кольца-холодильника 12 соосно расположенного вокруг шейки 10.The method is implemented as follows. Liquid metal is fed into a rotating chill mold 1 with
Таким образом, заявляемый способ для центробежного изготовления биметаллических прокатных валков позволяет добиться устранения трещин в месте сопряжения нижней шейки и бочки валка, а следовательно, обеспечит повышение его качества.Thus, the inventive method for the centrifugal production of bimetallic mill rolls makes it possible to eliminate cracks at the junction of the lower neck and roll barrel, and therefore, will improve its quality.
Конкретные примеры изготовления валков №1 и 2 с граничными и средним (оптимальным) №3 значениями размеров кольца и средним значением размеров проволочных колец, вставленных в нижнюю форму валка №4 (по прототипу - ближайшему аналогу) приведены в таблице 1.Specific examples of the manufacture of rolls No. 1 and 2 with boundary and average (optimal) No. 3 values of the ring dimensions and the average value of the dimensions of the wire rings inserted into the lower form of the roll No. 4 (according to the prototype - the closest analogue) are shown in Table 1.
Все четыре валка изготовили на специализированном предприятии - заводе ООО «Магнитогорский завод прокатных валков». Формы для изготовления валков готовили по принятой на заводе технологии при одних и тех же технологических параметрах. Температура заливки внутреннего слоя чугуна составляла 1350°С.All four rolls were manufactured at a specialized enterprise - Magnitogorsk Plant of Rolling Rolls LLC. The molds for the manufacture of rolls were prepared according to the technology adopted at the plant with the same technological parameters. The pouring temperature of the inner layer of cast iron was 1350 ° C.
Все испытуемые валки осматривали на предмет образования трещин в стыке бочки валка и нижней шейки с оценкой есть трещина или нет, видимая визуально или под микроскопом.All test rolls were examined for cracks in the junction of the roll barrel and the lower neck with an assessment of whether or not a crack was visible visually or under a microscope.
Полученные результаты по отсутствию или наличию трещин в месте сопряжения бочки и шейки валка приведены в таблице 2.The results obtained for the absence or presence of cracks at the junction of the barrel and roll neck are shown in Table 2.
Пример 1. При использовании размеров кольца, размещенного в нижней форме валка смеси №1 с размерами, выходящими за заявленные в меньшую сторону, установили наличие небольшой, зарождающейся трещины длиной 1,2-1,3 мм, в месте стыка бочки валка и нижней шейки, т.е. несоответствие конечного качества валка.Example 1. When using the dimensions of the ring placed in the lower form of the roll of the mixture No. 1 with dimensions that go beyond the declared ones to the smaller side, the presence of a small, incipient crack 1.2-1.3 mm long was found at the junction of the roll barrel and the lower neck , i.e. inconsistency in the final quality of the roll.
Пример 2. При использовании размеров кольца, размещенного в нижней форме валка смеси №1 с размерами, выходящими за заявленные в большую сторону, установили наличие небольшой, зарождающейся трещины длиной 1,5-2,2 мм, в месте стыка бочки валка и нижней шейки, т.е. несоответствие конечного качества валка.Example 2. When using the dimensions of the ring located in the lower form of the roll of the mixture No. 1 with dimensions exceeding the declared ones in a large direction, the presence of a small, incipient crack 1.5-2.2 mm long was found at the junction of the roll barrel and the lower neck , i.e. inconsistency in the final quality of the roll.
Пример 3. При использовании размеров кольца, размещенного в нижней форме валка смеси №1 с размерами, соответствующими заявленным, установили отсутствие каких-либо трещин в месте стыка бочки валка и нижней шейки, т.е. получение качественного валка.Example 3. When using the dimensions of the ring located in the lower form of the roll of the mixture No. 1 with the dimensions corresponding to the declared ones, it was established that there were no cracks at the junction of the roll barrel and the lower neck, i. E. obtaining a high-quality roll.
Пример 4. При использовании четырех проволочных колец, вставленных с равномерным расстоянием между каждым и примерно в те же размеры, что и заявляемое кольцо, обнаружили зарождающиеся трещины (две) длиной 1,4 - 2,5 мм, в месте стыка бочки валка и нижней шейки, т.е. несоответствие конечного качества валка.Example 4. When using four wire rings, inserted with a uniform distance between each and approximately the same dimensions as the inventive ring, we found incipient cracks (two) with a length of 1.4 - 2.5 mm, at the junction of the roll barrel and the bottom neck, i.e. inconsistency in the final quality of the roll.
Таким образом, положительные результаты проведенных испытаний позволили рекомендовать заявленный способ центробежного литья биметаллических прокатных валков в промышленное производство.Thus, the positive results of the tests carried out made it possible to recommend the claimed method of centrifugal casting of bimetallic mill rolls for industrial production.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019140369A RU2727461C1 (en) | 2019-04-10 | 2019-04-10 | Centrifugal casting method of bimetallic forming rolls |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019140369A RU2727461C1 (en) | 2019-04-10 | 2019-04-10 | Centrifugal casting method of bimetallic forming rolls |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2727461C1 true RU2727461C1 (en) | 2020-07-21 |
Family
ID=71741269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019140369A RU2727461C1 (en) | 2019-04-10 | 2019-04-10 | Centrifugal casting method of bimetallic forming rolls |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2727461C1 (en) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5586666A (en) * | 1978-12-26 | 1980-06-30 | Kubota Ltd | Production of dissimilar diameter composite roll |
| SU829328A1 (en) * | 1979-08-01 | 1981-05-15 | Днепропетровский Ордена Трудовогокрасного Знамени Металлургическийинститут | Centrifugal apparatus for high-speed crystallization of metals and alloys |
| SU899252A1 (en) * | 1980-05-07 | 1982-01-23 | Всесоюзный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский И Конструкторско-Технологический Институт Трубной Промышленности | Method of centrifugal casting of bimetallic tubes |
| JPS5794459A (en) * | 1980-12-04 | 1982-06-11 | Kubota Ltd | Die casting method for metal part of centrifugally cast composite roll of steel type core material |
| RU2003431C1 (en) * | 1992-04-20 | 1993-11-30 | Украинский научно-исследовательский институт металлов | Roll centrifugal casting mold |
| RU2148472C1 (en) * | 1998-07-30 | 2000-05-10 | Научно-техническое предприятие "Новые машины и технологии" | Casting mold for centrifugal casting of rolls |
| RU2346788C1 (en) * | 2007-06-29 | 2009-02-20 | Закрытое акционерное общество "Механоремонтный комплекс" | Device for fabricating large bimetallic forming rolls |
-
2019
- 2019-04-10 RU RU2019140369A patent/RU2727461C1/en active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5586666A (en) * | 1978-12-26 | 1980-06-30 | Kubota Ltd | Production of dissimilar diameter composite roll |
| SU829328A1 (en) * | 1979-08-01 | 1981-05-15 | Днепропетровский Ордена Трудовогокрасного Знамени Металлургическийинститут | Centrifugal apparatus for high-speed crystallization of metals and alloys |
| SU899252A1 (en) * | 1980-05-07 | 1982-01-23 | Всесоюзный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский И Конструкторско-Технологический Институт Трубной Промышленности | Method of centrifugal casting of bimetallic tubes |
| JPS5794459A (en) * | 1980-12-04 | 1982-06-11 | Kubota Ltd | Die casting method for metal part of centrifugally cast composite roll of steel type core material |
| RU2003431C1 (en) * | 1992-04-20 | 1993-11-30 | Украинский научно-исследовательский институт металлов | Roll centrifugal casting mold |
| RU2148472C1 (en) * | 1998-07-30 | 2000-05-10 | Научно-техническое предприятие "Новые машины и технологии" | Casting mold for centrifugal casting of rolls |
| RU2346788C1 (en) * | 2007-06-29 | 2009-02-20 | Закрытое акционерное общество "Механоремонтный комплекс" | Device for fabricating large bimetallic forming rolls |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3467166A (en) | Method of continuous and semicontinuous casting of metals and a plant for same | |
| CN103862000B (en) | A kind of end cap foundry goods core shell vertical-parting casting on flat casting technique | |
| CN1314501C (en) | Electromagnetic semicontinuous casting method of aluminium alloy pipe material and its casting device | |
| CN110153371B (en) | Casting method for preventing shrinkage porosity defect of ductile iron crankshaft | |
| CN109732047B (en) | Progressive solidification forming method for large steel ingot or steel billet | |
| CN102009128A (en) | Metal mold sand-overlying device used for casting lower die of brake drum | |
| RU2727461C1 (en) | Centrifugal casting method of bimetallic forming rolls | |
| CN106862488A (en) | The method cast using the vertical-parting of cooling fin reduction Shrinkage Porosity defect | |
| CN103128268B (en) | For the method for low temperature shake out in large extra thick plate blank | |
| US3929184A (en) | Apparatus for producing blank metal ingots of uniform cross section and in particular steel ingots | |
| CN108380835B (en) | Low-segregation gas valve steel continuous casting billet and manufacturing method thereof | |
| JP2013226579A (en) | Process for producing casting, and casting | |
| CN109128024A (en) | A kind of method that casting is quickly developed | |
| RU2427444C1 (en) | Method of producing piston rings and cylinder sleeve billets | |
| RU2647975C1 (en) | Method of producing cast steel by centrifugal casting | |
| RU178971U1 (en) | DEVICE FOR MAKING CAST CHAMBERS FROM IRON | |
| JPS5913565A (en) | Production of casting | |
| CN204817915U (en) | Casting mould of die casting machine locating lever | |
| US10335852B2 (en) | System and method for moulding metal parts | |
| CN203917814U (en) | A kind of dead head structure of aluminium alloy water inlet pipe | |
| CN104209471A (en) | Preparation method of triplet shell casting | |
| CN104785714A (en) | Casting die and casting process of die-casting machine positioning rod | |
| US1807536A (en) | Process for centrifugal casting | |
| CN103008626B (en) | For the method for the high temperate zone liquid core shake out of large extra thick plate blank | |
| RU2346788C1 (en) | Device for fabricating large bimetallic forming rolls |