RU2721968C1 - Method of rolling asymmetric rail profiles in rough passes - Google Patents
Method of rolling asymmetric rail profiles in rough passes Download PDFInfo
- Publication number
- RU2721968C1 RU2721968C1 RU2019131625A RU2019131625A RU2721968C1 RU 2721968 C1 RU2721968 C1 RU 2721968C1 RU 2019131625 A RU2019131625 A RU 2019131625A RU 2019131625 A RU2019131625 A RU 2019131625A RU 2721968 C1 RU2721968 C1 RU 2721968C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rail
- flanges
- sole
- gauge
- rolling
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при прокатке несимметричных рельсовых профилей, преимущественно остряковых рельсов, характеризующихся большой разницей длины фланцев подошвы с разных сторон профиля.The invention relates to rolling production and can be used when rolling asymmetric rail profiles, mainly witty rails, characterized by a large difference in the length of the flanges of the sole on different sides of the profile.
Известен способ прокатки несимметричных рельсовых профилей типа остряковых рельсов в черновых калибрах на рельсобалочном стане (Патент 2293615 Россия, МПК В21В 1/085. Способ прокатки несимметричных рельсовых профилей в черновых калибрах. / Кравченко Е.Л., Дорофеев В.В., Гришин С.П. и др. ОАО «Новокузнецкий металлургический комбинат». №2005123884/02, заявл. 04.08.2003 г. опубл. 20.02.2007 г. Бюл. №5.). Способ включает обжатие заготовки в симметричных трапециевидных ребровых и рельсовом разрезном калибре наклонного типа, которые используются в качестве черновых, где начальное формирование разной длины фланцев подошвы острякового рельса производится в первом трапециевидном калибре со смещением гребня нижнего ручья калибра относительно верхнего ручья в сторону будущего короткого фланца подошвы на величину 3÷5 мм. Последующую прокатку в симметричных трапециевидных калибрах осуществляют при меньшем заполнении их металлом со стороны будущего короткого фланца подошвы по сравнению с другой стороной калибров, соответствующей длинному фланцу подошвы рельса.A known method of rolling asymmetric rail profiles such as wit rails in draft calibers on a beam mill (Patent 2293615 Russia, IPC
К недостаткам прокатки несимметричных рельсовых профилей по рассмотренному способу следует отнести то, что для прокатки несимметричного в области фланцев подошвы острякового рельса величина смещения гребня нижнего ручья относительно верхнего ручья в первом трапециевидном калибре в сторону будущего короткого фланца подошвы на 3÷5 мм, с целью меньшего его заполнения в последующих симметричных трапециевидных калибрах, является недостаточной, чтобы избежать интенсивное укорачивание фланца в фасонных рельсовых калибрах, который на готовом профиле формируется в короткий, и четко сформировать длинный фланец по заполнению, в соответствии с требованиями по выполнению геометрии профиля. Так как значительная неравномерная деформация металла в области фланцев профиля в рельсовых калибрах не способствует качественному оформлению профиля, то процесс прокатки требует частых настроек стана, что приводит к снижению качественных показателей и производительности при прокатке остряковых рельсов. Увеличение величины смещения гребня нижнего ручья относительно верхнего в трапециевидном калибре более 5 мм ухудшает устойчивость прокатки раската в этом калибре, что отрицательно сказывается на точности выполнения элементов готового профиля и на стабильности прокатки.The disadvantages of rolling asymmetric rail profiles according to the considered method include the fact that for rolling asymmetrical in the flange of the sole of a witty rail, the offset value of the ridge of the lower stream relative to the upper stream in the first trapezoidal gauge towards the future short sole flange is 3–5 mm, with the aim of its filling in subsequent symmetrical trapezoidal gauges is insufficient to avoid intensive shortening of the flange in shaped rail gauges, which are formed into a short profile on the finished profile, and clearly form a long flange for filling, in accordance with the requirements for the profile geometry. Since a significant non-uniform deformation of the metal in the region of the profile flanges in rail gauges does not contribute to the quality design of the profile, the rolling process requires frequent settings of the mill, which leads to a decrease in quality indicators and performance when rolling witty rails. An increase in the displacement of the ridge of the lower stream relative to the upper in the trapezoidal gauge of more than 5 mm affects the stability of rolling of the roll in this gauge, which negatively affects the accuracy of the elements of the finished profile and the stability of the rolling.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому эффекту к предлагаемому способу (прототипом) является способ прокатки остряковых рельсов предусматривающий использование трапециевидного осевого, трапециевидного ребрового и рельсового разрезного наклонного с разъемами со стороны длинного фланца подошвы и головки по диагонали типов калибров в качестве черновых (Сметанин С.В. «разработка прогрессивных калибровок остряковых и усовиковых рельсов на универсальном рельсобалочном стане» [Текст] / Сметанин С.В., Юрьев А.Б., Дорофеев В.В. и др. / Металлург - 2019 г. С 35-39).The closest in technical essence and the achieved effect to the proposed method (prototype) is a method for rolling witty rails involving the use of a trapezoidal axial, trapezoidal rib and split rail inclined with connectors on the side of the long flange of the sole and head on the diagonal of the types of calibers as draft (Smetanin C. V. “Development of progressive calibrations of witty and guardrail rails on a universal rail and beam mill” [Text] / Smetanin S.V., Yuriev A.B., Dorofeev V.V. et al. / Metallurg - 2019, pp. 35-39) .
К недостаткам данного способа следует отнести следующее:The disadvantages of this method include the following:
1. Использование рельсового разрезного калибра наклонного типа с разъемами со стороны длинного фланца подошвы и головки по диагонали требует раскантовки раската, вышедшего из трапециевидного ребрового калибра и скантованного на 90°, при задачи его в разрезной калибр специальным кантующим устройством. Это связано с тем, что рельсовый разрезной наклонный калибр закрытого типа с разъемами со стороны длинного фланца подошвы и головки по диагонали имеет противоположный угол наклона к горизонтали по сравнению с углом наклона раската, вышедшего из трапециевидного ребрового калибра и скантованного на 90°. В случае отсутствия раскантовки не произойдет захват раската в калибре, а валки могут быть травмированы из-за удара раската в стенки ручьев разрезного калибра. Как показал опыт прокатки остряковых рельсов процесс захвата раската из трапециевидного ребрового калибра в разрезном калибре по прототипу не может осуществляться без раскантовки раската из трапециевидного калибра, скантованного на 90°, кантующим оборудованием на угол поворота раската в разрезном калибре и удержания его до момента захвата валками. Это связано с тем, что из-за особенностей конструкции разрезного калибра по прототипу направление действия сил трения создающих момент скручивания раската во время захвата в очаге деформации приводит только к возможному увеличению угла наклона относительно горизонтали между раскатом и разрезным калибром, что приводит к скручиванию раската, повреждению валков, налипанию металла на ручьи калибра и получению дефекта «плена» на готовом рельсе.1. The use of an inclined rail split gauge with connectors on the side of the long flange of the sole and head diagonally requires the peeling of the roll coming out of the trapezoid rib caliber and chanted 90 °, when it is assigned to the split gauge with a special edging device. This is due to the fact that the rail split oblique gauge of the closed type with connectors on the side of the long flange of the sole and head diagonally has an opposite angle of inclination to the horizontal compared to the angle of inclination of the roll that has left the trapezoid rib caliber and is chanted 90 °. In the absence of a flange, the roll in the gauge will not be captured, and the rolls may be injured due to the impact of the roll in the walls of the split-gauge streams. As experience in rolling witty rails has shown, the process of capturing a roll from a trapezoid rib caliber in a split gauge according to the prototype cannot be carried out without cutting out a roll from a trapezoid caliber, chanted 90 °, by turning over the equipment at the angle of rotation of the roll in a split caliber and holding it until it is captured by the rolls. This is due to the fact that, due to the design features of the split gauge according to the prototype, the direction of action of the friction forces creating the moment of rolling of the roll during capture in the deformation zone only leads to a possible increase in the angle of inclination relative to the horizontal between the roll and the split caliber, which leads to twisting of the roll, damage to the rolls, metal buildup on caliber streams and a “captivity” defect on the finished rail.
2. При применении раската в виде симметричной трапеции для прокатки несимметричного в области фланцев подошвы острякового рельса в рельсовых двухвалковых калибрах приходится интенсивно укорачивать один фланец, который на готовом профиле формируется в короткий, а длинный фланец из-за недостатка металла нередко получается незаполненным и не соответствует требованиям по выполнению геометрии профиля. Таким образом, неравномерная деформация металла в области фланцев профиля в рельсовых калибрах не способствует качественному оформлению профиля, требует настроек при прокатке, что приводит к снижению качественных показателей и производительности.2. When using a roll in the form of a symmetric trapezoid for rolling asymmetrical in the area of the flange of the sole of a wedge rail in two-roll rail gauges, it is necessary to intensively shorten one flange, which is formed into a short one on the finished profile and, due to a lack of metal, a long flange often turns out to be unfilled and does not correspond profile geometry requirements. Thus, the non-uniform deformation of the metal in the area of the profile flanges in rail gauges does not contribute to the quality design of the profile, it requires settings during rolling, which leads to a decrease in quality indicators and productivity.
Задачей, на решение которой направлено данное изобретение, является стабильность технологического процесса в результате плавности захода раската в рельсовом разрезном калибре наклонного типа, улучшение качества прокатываемого профиля за счет точного выполнения его геометрии, увеличения производительности стана и снижение поверхностных дефектов на готовом рельсе.The problem to which this invention is directed is the stability of the process as a result of the smoothness of the roll in the slanted rail gauge, improving the quality of the rolled profile due to the exact execution of its geometry, increasing the productivity of the mill and reducing surface defects on the finished rail.
Технический результат заключается в том, что предлагаемый способ прокатки несимметричных рельсовых профилей типа остряковых обеспечивает одинаковую направленность уклонов скантованного раската из трапециевидно ребрового калибра и рельсового разрезного калибра наклонного типа, а формирование подошвы в трапециевидном ребровом калибре с разной длиной фланцев позволяет получить требуемую геометрию профиля.The technical result consists in the fact that the proposed method for rolling asymmetric rail profiles of the type wit provides the same orientation of the slopes of the scanned roll from a trapezoid rib caliber and a split rail gauge of an inclined type, and the formation of the sole in a trapezoid rib caliber with different lengths of flanges allows to obtain the desired profile geometry.
Технический результат достигается тем, что в способе прокатки несимметричных рельсовых профилей типа рельсов остряковых включающем использование в качестве черновых трапециевидных осевого и ребрового калибров с начальным формированием фланцев подошвы, а также рельсового разрезного калибра наклонного типа с разной длиной фланцев, где в трапециевидном ребровом калибре формирование подошвы осуществляют с разной длиной фланцев, величину отношения которых определяют как 1,3÷1,7 величины отношения длин соответствующих фланцев в рельсовом разрезном калибре с разъемами со стороны короткого фланца подошвы и головки профиля.The technical result is achieved by the fact that in the method of rolling asymmetric rail profiles such as witty rails, including the use of draft trapezoidal axial and rib gauges with the initial formation of the sole flanges, as well as a slant rail gauge with different lengths of the flanges, where the formation of the sole in the trapezoid rib caliber carried out with different lengths of flanges, the ratio of which is determined as 1.3 ÷ 1.7 the ratio of the lengths of the respective flanges in the rail split gauge with connectors on the side of the short flange of the sole and profile head.
В предложенном способе прокатки выполнение разъемом в рельсовом разрезном калибре со стороны короткого фланца подошвы и головки профиля позволяет достичь одинаковой направленности и уклона с раскатом из трапециевидного ребрового калибра после кантовки на 90°. Захват металла валками осуществляется без специального кантующего устройства. Разработанная технология прокатки в черновых калибрах обеспечивает стабильность прокатки, увеличение производительности стана и снижение поверхностных дефектов на готовом рельсе.In the proposed rolling method, the execution of the connector in the rail split gauge from the side of the short flange of the sole and the profile head allows to achieve the same directivity and slope with a roll of trapezoid rib caliber after 90 ° pitching. The capture of metal rolls is carried out without a special canting device. The developed rolling technology in rough gauges ensures rolling stability, increased mill productivity and reduced surface defects on the finished rail.
Проведенный заявителем анализ уровня техники, включающий поиск по патентным и научно-техническим источникам информации и выявление источников, содержащих сведения об аналогах заявленного изобретения, позволил установить, что заявитель не обнаружил источник, характеризующийся признаками, тождественными всем существенным признакам заявленного изобретения. Определение из перечня выявленных аналогов прототипа, как наиболее близкого по совокупности признаков аналога, позволило установить совокупность существенных по отношению к устанавливаемому заявителем техническому результату отличительных признаков в заявленном способе, изложенных в формуле изобретения. Следовательно, заявленное изобретение соответствует условию «новизна». При изучении других известных технических решений в данной области техники признаки, отличающие заявленное изобретение соответствует условию «изобретательский уровень».The analysis of the prior art by the applicant, including a search by patent and scientific and technical sources of information and identification of sources containing information about analogues of the claimed invention, allowed to establish that the applicant did not find a source characterized by features identical to all the essential features of the claimed invention. The definition from the list of identified analogues of the prototype, as the closest in the totality of the features of the analogue, allowed us to establish a set of significant distinguishing features in relation to the technical result established by the applicant in the claimed method set forth in the claims. Therefore, the claimed invention meets the condition of "novelty." When studying other known technical solutions in the art, the features that distinguish the claimed invention meets the condition of "inventive step".
На фиг. 1 представлен предлагаемый способ прокатки несимметричных рельсовых профилей типа рельсов остряковых из которой видно, что заготовку прокатывают сначала в дуо-реверсивной обжимной клети BD1 за 7 проходов в прямоугольных (ящичных) (1-3) и трапециевидном осевом (4) калибрах, после чего кантуют и задают в трапециевидный ребровой (5) и после кантовки прокатывают в рельсовых калибрах: разрезном наклонного типа (6) с разъемами со стороны короткого фланца подошвы и головки по диагонали и уклоном одинаковой направленности с уклоном задаваемого раската и открытого типа (7) расположенных в дуо-реверсивной клети BD2. Окончательную прокатку рельса осуществляют в непрерывно-реверсивной группе клетей состоящей из черновой универсальной четырехвалковой, двухвалковой вспомогательной и чистовой универсальной клети, формирование профиля в которых осуществляют в трех четырехвалковых универсальных, двух двухвалковых открытых и одном универсальном чистовом калибрах за три прохода. Таким образом, прокатку рельсов остряковых производят в десяти фасонных калибрах: в четырех универсальных, трех двухвалковых открытого типа, одном разрезном наклонного типа рельсовых и двух трапециевидных - осевом и ребровом калибрах.In FIG. 1 shows the proposed method for rolling asymmetric rail profiles such as witty rails from which it can be seen that the workpiece is first rolled in a BD1 duo-reversible crimp stand for 7 passes in rectangular (box) (1-3) and trapezoidal axial (4) calibers, and then turn over and set in a trapezoidal rib (5) and after turning, rolled in rail gauges: split inclined type (6) with connectors on the side of the short flange of the sole and head diagonally and with a slope of the same direction with a slope of the set peal and open type (7) located in the duo reverse stand BD2. The final rolling of the rail is carried out in a continuously reversible group of stands consisting of a universal four-roll rough, two-roll auxiliary and finishing universal stands, the profile formation in which is carried out in three four-roll universal, two two-roll open and one universal finishing calibers in three passes. Thus, rolling of witty rails is carried out in ten shaped calibers: in four universal, three two-roll open types, one split inclined type of rail and two trapezoidal - axial and rib calibers.
На фиг. 2 показан трапециевидный ребровой калибр с отношением длин фланцев 
При отношение длин фланцев, в трапециевидном ребровом калибре идущих на формирование фланцев профиля менее 1,3 величины отношения длин фланцев в рельсовом разрезном калибре затрудняется прокатка в рельсовом открытом двухвалковом калибре из-за значительной деформации короткого фланца подошвы, что приводит к скручиванию раската и переполнению подошвы в этом калибре. При отношении длин фланцев в трапециевидном ребровом калибре более 1,7 величины отношения длин фланцев подошвы в рельсовом разрезном калибре затрудняется получение требуемой геометрии короткого фланца подошвы.When the ratio of the lengths of the flanges in the trapezoidal rib gauge going to the formation of profile flanges is less than 1.3, the ratio of the lengths of the flanges in the rail split gauge makes it difficult to roll in the rail open double-roll gauge due to significant deformation of the short flange of the sole, which leads to twisting of the roll and overflow of the sole in this caliber. When the ratio of the lengths of the flanges in the trapezoidal rib gauge is more than 1.7, the ratio of the lengths of the flanges of the sole in the rail split gauge makes it difficult to obtain the required geometry of the short flange of the sole.
На фиг. 4 «а» показан начальный момент захвата раската из трапециевидного ребрового калибра после кантовки на 90° в рельсовом разрезном калибре наклонного типа с разъемами со стороны короткого фланца подошвы и головки по диагонали. Угол поворота раската равен углу наклона рельсового разрезного калибра α=β, где α - угол наклона к горизонтали раската из трапециевидного ребрового калибра после кантовки, град.; β - угол наклона к горизонтали разрезного калибра, град. На фиг. 4 «б» показан момент захвата при угле наклона рельсового разрезного калибра α>β. Стрелками схематически показано направление действия сил определяющих момент скручивания раската за счет трения стенок ручьев калибров в очаге деформации. Таким образом, даже при условии, когда угол наклона раската из трапециевидного ребрового калибра будет больше угла наклона к горизонтали разрезного калибра α>β поворот раската при задаче его в разрезной калибр до осуществления разрезки будет осуществляться стенками ручьев калибра за счет момента от сил трения Р между металлом и ручьями калибра, обеспечивая плавный захват и устойчивость процесса прокатки без осуществления дополнительной раскантовки раската кантующим оборудованием (фиг. 4 «б»).In FIG. 4 " a " shows the initial moment of capture of the roll from the trapezoidal rib gauge after 90 ° pitching in an inclined rail split gauge with connectors on the diagonal side of the short sole and head flange. The angle of rotation of the roll is equal to the angle of inclination of the rail split gauge α = β, where α is the angle of inclination to the horizontal of the roll from the trapezoid rib caliber after tilting, deg .; β is the angle of inclination to the horizontal of the split gauge, deg. In FIG. 4 "b" shows the moment of capture at an angle of inclination of the rail split gauge α> β. The arrows schematically show the direction of action of the forces determining the moment of torsion of the roll due to the friction of the walls of the gauge streams in the deformation zone. Thus, even if the angle of inclination of the roll from the trapezoidal rib gauge is greater than the angle of inclination to the horizontal of the split gauge α> β, the rotation of the roll when it is set to the split gauge before cutting will be carried out by the walls of the gauge streams due to the moment from the friction forces P between metal and streams of caliber, providing a smooth grip and stability of the rolling process without performing additional roll out rolling edge equipment (Fig. 4 "b").
Конкретный пример реализации способа прокатки профиля рельса острякового в черновых калибра.A specific example of the implementation of the method of rolling the rail profile witty in draft caliber.
Реализация способа прокатки несимметричных рельсовых профилей в черновых калибрах показана при прокатке профиля рельса острякового типа ОР65 на современном рельсобалочном стане АО «ЕВРАЗ ЗСМК».The implementation of the method of rolling asymmetric rail profiles in rough gauges is shown when rolling a rail profile of the witty type OR65 on a modern rail and beam mill of EVRAZ ZSMK JSC.
Схема прокатки и калибровки рельса острякового типа ОР65 приведена на фиг. 1.The rolling and calibration diagram of the wit-type rail OP65 is shown in FIG. 1.
Расчет формоизменения металла и размеров калибров выполняли, идя против направления прокатки от чистового калибра.The calculation of the metal shape and size of the gauges was performed, going against the direction of rolling from the finishing gauge.
При расчете формоизменения металла при прокатке в универсальных калибрах непрерывно-реверсивной группы клетей пользовались методом расчета, в основу которого положено условие равенства коэффициентов вытяжки шейки, головки и подошвы, что обеспечивает равномерную деформацию металла по всем элементам профиля. При расчете вспомогательных калибров, следующих по ходу прокатки за универсальными клетями толщину шейки и фланцев не изменяли, высоту подошвы и головки принимали примерно одинаковыми во всех вспомогательных калибрах, равными соответствующим размерам фланцев в предчистовом контрольном вспомогательном калибре (Калибровка прокатных валков. Смирнов В.К., Шилов В.А., Игнатович Ю.В. Учебное пособие для ВУЗов, Изд. 2-е, Теплотехника, 2008 г., 369 с.).When calculating the metal forming during rolling in universal calibers of a continuously reversible stand group, the calculation method was used, which is based on the condition of equality of the neck, head and sole drawing coefficients, which ensures uniform metal deformation across all profile elements. When calculating the auxiliary gauges following the universal stands during rolling, the thickness of the neck and flanges was not changed, the height of the sole and head was assumed to be approximately the same in all auxiliary calibers, equal to the corresponding sizes of the flanges in the final control auxiliary gauge (Calibration of rolling rolls. V. Smirnov. , Shilov V.A., Ignatovich Yu.V. Textbook for High Schools, 2nd ed., Heat Engineering, 2008, 369 pp.).
При расчете открытых и наклонных рельсовых двухвалковых калибров дуо-реверсивной клети BD2 пользовались методом Б.П. Бахтинова и М.М. Штернова, который разработан с учетом общности профиля рельса и двутавровой балки, в основу метода положено равенство коэффициентов деформации шейки, открытого и закрытого фланцев профиля (Бахтинов Б.П. Калибровка прокатных валков / Б.П. Бахтинов, М.М. Штернов // М.: Металлургиздат. - 1953. - 783 с.).When calculating open and inclined rail two-roll calibers of the BD2 duo-reversing stand, the B.P. method was used Bakhtinova and M.M. Sternov, which was developed taking into account the common profile of the rail and the I-beam, the method is based on the equality of the deformation coefficients of the neck, open and closed profile flanges (Bakhtinov B.P. Calibration of rolling rolls / B.P. Bakhtinov, M.M.Sternov // M .: Metallurgizdat. - 1953. - 783 p.).
Расчет трапециевидного ребрового калибраCalculation of a trapezoid rib caliber
Исходя из размеров полученного разрезного калибра (фиг. 5) размеры трапециевидного ребрового калибра определяли в следующем порядке (фиг. 6).Based on the dimensions of the obtained split gauge (Fig. 5), the dimensions of the trapezoid rib caliber were determined in the following order (Fig. 6).
Уширение металла в разрезном калибре приняли равным ΔВ=9 мм (4÷14 мм) (в скобках и далее указаны рекомендуемые значения по данным заводской практики), ширина задаваемого в разрезной калибр трапециевидного профиля составила:The broadening of the metal in the split gauge was taken equal to ΔВ = 9 mm (4 ÷ 14 mm) (in parentheses and below are the recommended values according to the factory practice), the width of the trapezoidal profile specified in the split gauge was:
H=156-9=147 мм.H = 156-9 = 147 mm.
Утяжку подошвы и головки в разрезном калибре приняли соответственно 30 мм (25÷55 мм) и 7,5 мм (3÷10 мм). Определили ширину подошвы и головки трапециевидного профиля:30 mm (25 ÷ 55 mm) and 7.5 mm (3 ÷ 10 mm), respectively, took the sole and head in the split caliber. The width of the sole and head of the trapezoidal profile was determined:
Вп=189+30=219 мм,In n = 189 + 30 = 219 mm,
Вг=128,5+7,5=136 мм.In g = 128.5 + 7.5 = 136 mm.
Уклон граней подошвы берется равным уклону внутренних граней фланцев подошвы разрезного калибра tgϕ=0,25.The slope of the edges of the sole is taken equal to the slope of the inner faces of the flanges of the soles of the split caliber tgϕ = 0.25.
Уклоны граней соединяющих головку и подошву трапециевидного профиля tgϕ=0,1(0,06÷0,15), ψ=5°43'.The slopes of the faces connecting the head and sole of the trapezoidal profile tgϕ = 0.1 (0.06 ÷ 0.15), ψ = 5 ° 43 '.
Для выполнения условия соотношения длин фланцев в трапециевидном ребровом калибре в пределах 1,3÷1,7 величины отношения длин соответствующих фланцев в рельсовом разрезном калибре расчет длины длинного и короткого фланцев производили по формуле, полученной из решения следующей системы уравнений:To satisfy the condition for the ratio of the lengths of the flanges in the trapezoidal rib gauge within 1.3 ÷ 1.7 of the ratio of the lengths of the corresponding flanges in the rail split gauge, the lengths of the long and short flanges were calculated using the formula obtained from the solution of the following system of equations:
где bф.д. - длина длинного фланца в трапециевидном ребровом калибре, мм;where b f.d. - the length of the long flange in the trapezoid rib caliber, mm;
bф.к. - длина короткого фланца в трапециевидном ребровом калибре, мм;b fc - the length of the short flange in the trapezoid rib caliber, mm;
hф.д. - высота длинного фланца в рельсовом разрезном калибре, мм;h f.d. - the height of the long flange in the rail split gauge, mm;
hф.к. - высота короткого фланца в рельсовом разрезном калибре, мм.h fc - the height of the short flange in the rail split gauge, mm
Принимаем отношения длин фланцев в трапециевидном ребровом калибре 
Подставляем bф.д. в формулу 
3,56⋅bф.к.+bф.к.=53,72,3.56⋅b fc + b fc = 53.72,
4,56⋅bф.к.=53,72,4,56⋅b fc = 53.72,
bф.д.=53,72-11,78=41,94 мм.b f.d. = 53.72-11.78 = 41.94 mm.
После кантовки раската из трапециевидного ребрового калибра на 90° уклон оси шейки следующего по ходу прокатки рельсового разрезного калибра наклонного типа с разъемами со стороны короткого фланца подошвы и головки по диагонали совпадает по направлению с уклоном задаваемого в него раската (фиг. 4).After tilting the roll from the trapezoidal rib gauge by 90 °, the neck axis slopes along the inclined rail track gauge along the side of the short flange of the sole and head along the diagonal coincides in the direction with the slope of the roll specified in it (Fig. 4).
Использование предлагаемого способа прокатки несимметричных рельсовых профилей в черновых калибрах обеспечивает по сравнению с существующим следующие преимущества:Using the proposed method for rolling asymmetric rail profiles in draft calibers provides the following advantages over the existing one:
1. Повышает точность выполнения элементов профиля.1. Increases accuracy of profile elements
2. Стабилизирует процесс прокатки и повышает производительность стана.2. Stabilizes the rolling process and improves mill productivity.
3. Снижает поверхностные дефекты рельсов.3. Reduces surface defects of rails.
4. Увеличивает стойкость валков.4. Increases roll resistance.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019131625A RU2721968C1 (en) | 2019-10-07 | 2019-10-07 | Method of rolling asymmetric rail profiles in rough passes |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019131625A RU2721968C1 (en) | 2019-10-07 | 2019-10-07 | Method of rolling asymmetric rail profiles in rough passes |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2721968C1 true RU2721968C1 (en) | 2020-05-25 |
Family
ID=70803372
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019131625A RU2721968C1 (en) | 2019-10-07 | 2019-10-07 | Method of rolling asymmetric rail profiles in rough passes |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2721968C1 (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4400962A (en) * | 1980-09-15 | 1983-08-30 | Sacilor Acieries Et Laminoirs De Lorraine | Improved rolling mills apparatus for rolling rails with universal and edging passes wherein edging passes are made in a reversing universal finishing stand |
| RU1799647C (en) * | 1991-02-20 | 1993-03-07 | Кузнецкий металлургический комбинат им.В.И.Ленина | Method for grooving of rail-rolling rolls |
| RU2094488C1 (en) * | 1996-07-02 | 1997-10-27 | Открытое акционерное общество "Муромский стрелочный завод" | Method of manufacturing switch tongue |
| RU2293615C1 (en) * | 2005-07-27 | 2007-02-20 | Открытое акционерное общество "Новокузнецкий металлургический комбинат" | Method for rolling asymmetrical rail shapes in rough roll grooved passes |
-
2019
- 2019-10-07 RU RU2019131625A patent/RU2721968C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4400962A (en) * | 1980-09-15 | 1983-08-30 | Sacilor Acieries Et Laminoirs De Lorraine | Improved rolling mills apparatus for rolling rails with universal and edging passes wherein edging passes are made in a reversing universal finishing stand |
| RU1799647C (en) * | 1991-02-20 | 1993-03-07 | Кузнецкий металлургический комбинат им.В.И.Ленина | Method for grooving of rail-rolling rolls |
| RU2094488C1 (en) * | 1996-07-02 | 1997-10-27 | Открытое акционерное общество "Муромский стрелочный завод" | Method of manufacturing switch tongue |
| RU2293615C1 (en) * | 2005-07-27 | 2007-02-20 | Открытое акционерное общество "Новокузнецкий металлургический комбинат" | Method for rolling asymmetrical rail shapes in rough roll grooved passes |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8959975B2 (en) | Method for the production of a cold-rolled profile having at least one thickened profile edge | |
| RU2721968C1 (en) | Method of rolling asymmetric rail profiles in rough passes | |
| US11364524B2 (en) | Method for producing H-shaped steel | |
| EP3272435B1 (en) | H-shaped steel production method | |
| RU2721265C1 (en) | Structural channel rolling method | |
| RU2764911C1 (en) | Method for rolling railway rails with double slopes of the inner faces of the flanges of the base | |
| RU2787897C1 (en) | Method for rolling tramway grooved rails | |
| US4876874A (en) | Method of hot rolling steel strip with deformed sections | |
| EP3650132B1 (en) | Method for producing h-shaped steel | |
| RU2293615C1 (en) | Method for rolling asymmetrical rail shapes in rough roll grooved passes | |
| RU2210440C1 (en) | Method for rolling h-sections | |
| US20200391261A1 (en) | Method for producing h-shaped steel | |
| RU2741875C1 (en) | Method of rolling assymetric angular profiles | |
| JP4424374B2 (en) | Manufacturing method of section steel with flange inner surface projection and finishing universal rolling mill used therefor | |
| RU2684126C1 (en) | Method of calibration of inclined calibers with alternative direction of inclination in duo stand rolls for rolling of railways | |
| US20210252570A1 (en) | Method for producing h-shaped steel | |
| SU1380811A1 (en) | Method of manufacturing flange beams | |
| SU1186293A1 (en) | Method of rolling channel | |
| JPS6329607B2 (en) | ||
| RU2122906C1 (en) | Blank rolling method | |
| RU2025152C1 (en) | Method of producing calibrated hexagonal steel | |
| US20200206802A1 (en) | Method for producing h-shaped steel | |
| RU2574632C1 (en) | Method of h-bar rolling | |
| SU1077671A1 (en) | Method of rolling angle sections | |
| RU2268788C1 (en) | Channel bar sizing method |