RU2661960C1 - Совместимый со смазочным материалом медный сплав - Google Patents
Совместимый со смазочным материалом медный сплав Download PDFInfo
- Publication number
- RU2661960C1 RU2661960C1 RU2016128521A RU2016128521A RU2661960C1 RU 2661960 C1 RU2661960 C1 RU 2661960C1 RU 2016128521 A RU2016128521 A RU 2016128521A RU 2016128521 A RU2016128521 A RU 2016128521A RU 2661960 C1 RU2661960 C1 RU 2661960C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- silicon
- copper
- amount
- manganese
- Prior art date
Links
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 25
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 111
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 111
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 84
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 81
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 80
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 46
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 44
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims abstract description 34
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 229910021332 silicide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical group [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 23
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 20
- FVBUAEGBCNSCDD-UHFFFAOYSA-N silicide(4-) Chemical compound [Si-4] FVBUAEGBCNSCDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 13
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 35
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 32
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims description 31
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 28
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 19
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 4
- 239000012208 gear oil Substances 0.000 claims description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 18
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 18
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 10
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 66
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 26
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 22
- 235000019198 oils Nutrition 0.000 description 22
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 20
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 19
- 230000008569 process Effects 0.000 description 14
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 11
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 10
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000002199 base oil Substances 0.000 description 6
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 6
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 description 5
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 5
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 5
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 4
- OMZSGWSJDCOLKM-UHFFFAOYSA-N copper(II) sulfide Chemical compound [S-2].[Cu+2] OMZSGWSJDCOLKM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 4
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 4
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 4
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 4
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 4
- 229910000951 Aluminide Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004833 X-ray photoelectron spectroscopy Methods 0.000 description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 3
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 3
- 238000001878 scanning electron micrograph Methods 0.000 description 3
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 3
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 3
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 2
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 2
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000015112 vegetable and seed oil Nutrition 0.000 description 2
- 239000008158 vegetable oil Substances 0.000 description 2
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 description 2
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000730 Beta brass Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910005438 FeTi Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000914 Mn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 239000004480 active ingredient Substances 0.000 description 1
- 230000003044 adaptive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 239000012790 adhesive layer Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 1
- 238000002144 chemical decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N copper zinc Chemical compound [Cu].[Zn] TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 description 1
- 239000003925 fat Substances 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- -1 for example Chemical compound 0.000 description 1
- 239000002783 friction material Substances 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 230000035876 healing Effects 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 239000003446 ligand Substances 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 230000005923 long-lasting effect Effects 0.000 description 1
- 239000003879 lubricant additive Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 1
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 1
- 229910021334 nickel silicide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000005365 phosphate glass Substances 0.000 description 1
- 229920013639 polyalphaolefin Polymers 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000003856 thermoforming Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/01—Alloys based on copper with aluminium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/04—Alloys based on copper with zinc as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/08—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/165—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon of zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D23/00—Details of mechanically-actuated clutches not specific for one distinct type
- F16D23/02—Arrangements for synchronisation, also for power-operated clutches
- F16D23/025—Synchro rings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D69/00—Friction linings; Attachment thereof; Selection of coacting friction substances or surfaces
- F16D69/02—Composition of linings ; Methods of manufacturing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H57/00—General details of gearing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/10—Alloys based on copper
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/10—Alloys based on copper
- F16C2204/14—Alloys based on copper with zinc as the next major constituent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2361/00—Apparatus or articles in engineering in general
- F16C2361/61—Toothed gear systems, e.g. support of pinion shafts
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Gears, Cams (AREA)
Abstract
Изобретение относится к совместимому со смазочным материалом медному сплаву, используемому для производства компонентов зубчатой передачи, в частности колец синхронизатора. Фрикционная деталь, совместимая со смазочным материалом, выполнена из медного сплава, содержащего, мас.%: 54-65 меди, 2,5-5,0 алюминия, 1,0-3,0 кремния, 2,0-4,0 никеля, 0,1-1,5 железа, ≤1,5 марганца, ≤1,5 олова, ≤1,5 хрома, ≤1,5 кобальта, ≤0,8 свинца, остальное - цинк и неизбежные примеси, при этом сплав имеет структуру, в которой свободный кремний присутствует в матрице сплава или в кремнийсодержащих несилицидных фазах в количестве, составляющем по меньшей мере 0,4 и не более 2%, массовое отношение между цинком и свободным кремнием составляет от 15 до 75, β-фаза присутствует в структуре сплава в количестве, превышающем 80, а богатые кремнием γ-фазы отсутствуют. Изобретение направлено на повышение коррозионной стойкости сплава в различных смазочных средах в сочетании с хорошими механическими свойствами. 3 н. и 10 з.п. ф-лы, 3 ил.
Description
Изобретение относится к совместимому со смазочным материалом медному сплаву, который подходит, в частности, для производства компонентов зубчатой передачи, которые вступают в контакт со смазочным материалом и подвержены фрикционным напряжениям, таких как кольца синхронизатора, а также способу производства таких компонентов зубчатой передачи и зубчатой передачи, имеющей такие компоненты зубчатой передачи.
Для разработки медного сплава для производства деталей или компонентов, таких как, например, кольца синхронизатора, которые подвержены воздействию масла и фрикционных напряжений, с тем чтобы они имели повышенную коррозионную стойкость, необходимо учесть всю трибологическую систему. Она включает в себя состав смазочного материала, в частности содержащиеся в нем присадки, а также материал противостоящей фрикционной поверхности, в дополнение к слоям сплава возле поверхности. Кроме того, местное распределение температуры в случае возникновения фрикционного напряжения и старение смазочного материала оказывают влияние на износ, обусловленный коррозией.
Под воздействием фрикционного напряжения, адсорбционный слой, состоящий главным образом из присадок смазочного материала, формируется спустя лишь непродолжительное время контакта со смазочным материалом под фрикционной нагрузкой. В случае с термомеханической нагрузкой, под адсорбционным слоем образуется реакционно-способный слой, состоящий из компонентов адсорбционного слоя и составляющих сплава возле поверхности, вступающих в реакцию друг с другом. В ходе данного процесса, адсорбционный слой и реакционный слой формируют внешний пограничный слой на детали из медного сплава, под которой находится внутренний пограничный слой толщиной в несколько микрометров (мкм). Вследствие близости к внешнему пограничному слою, этот слой находится под воздействием механической нагрузки, воздействующей на поверхность, а также процессов химического преобразования, происходящих в реакционном слое. Процессы диффузии и процессы окисления с участием сплава подложки также влияют на формирование реакционного слоя в области внутреннего пограничного слоя.
Многие смазочные материалы содержат присадки, например такие, которые содержат серу и фосфор и могут оказывать коррозионное воздействие под соответствующей термомеханической нагрузкой вследствие фрикционного контакта, которое, в свою очередь, приводит к существенному сокращению срока службы детали. Уже были предложены медные сплавы для снижения коррозионного воздействия серных составляющих в смазочном материале. В патенте JP S 60162742 А описывается медный сплав для подшипника турбонагнетателя, который состоит из 57-61% Cu, 2,5-3,5% Pb, исходя из количества по массе, где могут присутствовать Fe и Zn в качестве примесей. Согласно описанию, на фрикционной поверхности образуется устойчивый слой CuS.
В патенте ЕР 0872565 А1 описывается, как можно снизить сернистую коррозию медного сплава путем введения в сплав, в дополнение к Cu и Zn, никелевого компонента в количестве 10-70% по массе, а также окисляемых ингредиентов сплава (An, Mn, Al и Si). Согласно описанию, оксидный слой подавляет образование слоя сульфида меди. В патенте ЕР 1281838 А2 раскрывается, что коррозии, обусловленной содержанием серы в смазочном масле, можно противодействовать посредством выбираемого соотношения Cu/Zn. Кроме того, добавляются Mn, Al, Si для повышения твердости сплава с формированием главным образом кристаллизированных силицид-марганцевых твердых фаз. Таким образом, предпочтительно использовать большое количество сплава Mn, составляющее до 7%, в этом уже известном сплаве. В патенте JP S 61117240 А предлагается медный сплав с массовыми количествами 54-64% Cu, 0,5-3% Si, 0,5-2% Al, 3-7% Mn и остальной долей Zn, в котором присутствует выделение твердых фаз в форме силицидов марганца. Сплав снижает формирование слоев сульфида меди, при этом эти слои имеют сниженную склонность к коррозии в качестве подшипникового материала для турбонагнетателя при высоких температурах выхлопа.
Кроме того, в патенте DE 4101620 С2 описывается медный сплав со сниженной склонностью к коррозии в отношении смазочных масел, которые содержат серу. Состав сплава состоит из 11,5-25% по массе Zn, 5-18% по массе Pb, 1-3,5% по массе Mn, 0,3-1,5% по массе Si. В структуре, состоящей из чистой α-фазы, содержание свинца равномерно распределено. Кроме того, кремниевые и марганцевые составляющие сплава добавляются таким образом, чтобы присутствовать в стехиометрическом соотношении, формируя силициды марганца с целью предотвращения выкристаллизовывания свободного кремния, что вызвало бы таким образом охрупчивание.
Для деталей, таких как, например, кольца синхронизатора, которые подвержены фрикционному напряжению, выделение твердой фазы повышает твердость поверхности и, таким образом, снижает степень износа. В трибологической системе со смазочным материалом, выделение твердой фазы в области возле поверхности, которая обеспечивает наибольшее сопротивление процессам износа и сглаживания, формирует пространственно ограниченные области с высоким механическим напряжением, где могут локально возникать высокие температуры. Процессы формирования и распада реакционного слоя ускоряются в этих областях компонента, которые подвержены особенно высоким тепловым нагрузкам, при этом выделение твердой фазы не является беспроблемным с точки зрения коррозии. Здесь следует подчеркнуть, что в случае с выделением твердой фазы в форме крупных зерен под механическими нагрузками, крупные участки внутреннего и внешнего пограничных слоев находятся под механическим напряжением, что, в свою очередь, повышает опасность питтинговой коррозии.
В целях противодействия таким процессам, в патенте США 6,793,468 В2 предлагается медный сплав, содержащий 54-64% по массе Cu, 0,2-3% по массе Si, 0,2-7% по массе Mn, 0,5-3,5% по массе Al и остальную долю Zn, при этом силициды кристаллического марганца присутствуют в виде вытянутых выровненных структур в матрице медного сплава. Для достижения этих целей, выравнивание твердых фаз должно обеспечиваться в осевом направлении относительно вращающегося вала, которому необходимо обеспечить опору, и/или противостоящего тела. Для дальнейшего развития этой концепции, в DE 102011004856 А1 предлагается ускорение формирования несущей нагрузку сульфидной пленки, так как это предотвращает сцепление с противостоящей поверхностью, скользящей по ней, при контакте с горячим смазочным маслом. Медный сплав, который используется для этой цели, содержит 25-45% по массе Zn, 0,3-2% по массе Si, 1,5-6% по массе Mn и остальную долю меди, в котором силицидные соединения кристаллического марганца присутствуют в ориентированном расположении. Плотность этих выделений выбирается таким образом, чтобы обеспечивалось среднее расстояние между зернами, составляющее 5-30 мкм, которое приводит к тепловому напряжению на стыке, когда он вступает в контакт с горячим смазочным маслом, что таким образом ускоряет образование желаемой сульфидной пленки на поверхности компонента.
В отношении повышенной стойкости к коррозии компонента, подверженного фрикционному напряжению, имеет значение влияние отдельных ингредиентов сплава подложки на состав и микроскопическую структуру внутреннего пограничного слоя, прилегающего к реакционному слою. В этом отношении, в ЕР 0709476 В1 предлагается спеченный медный сплав в качестве фрикционного материала в смазочной среде, который включает в себя присутствующие фосфорные и серные компоненты, где формируются интерметаллические твердые фазы, выбираемые из FeMo, FeCr, FeTi, FeW, FeB и Al2О3. Кроме того, присутствует пористая структура со средним диаметром пор, составляющим по меньшей мере 30 мкм, которая присутствует в количестве по меньше мере 20% от объема. Сплав состоит из 5-40% по массе Zn, 5-40% по массе Ni, 1-5% по массе Si, 0,1-5% по массе Al, 0,5-3% по массе Pb и предпочтительно Sn в количество 3-20% по массе, при этом остальную долю составляет медь. Формирование сульфида меди подавляется большими количествами цинка и никеля. Кроме того, также формируются силициды никеля, которые улучшают коэффициент трения.
Дополнительные медно-цинковые сплавы описываются в DE 102005059391 А1, DE 4240157 А1 или СН 223580. Эти сплавы используются для производства латунных компонентов, используемых в масляной среде, таких, например, как кольца синхронизатора. Эти сплавы имеют такую формулу, что кремний, который они содержат, полностью используется в формировании силицидов. Так как марганец является предпочтительным веществом для формирования силицида, количество марганца, приведенное в примерах сплавов, является соответственно высоким и, как правило, значительно превосходит 2% по массе. Содержание кремния корректируется таким образом, чтобы соответствовать силицид-формирующим долям, и включается в максимальном количестве, составляющем 1% по массе, в примере сплава, указанном в документах, ссылки на которые приводятся выше.
Во многие случаях присадки добавляются в смазочные материалы с целью снижения коррозии фрикционной поверхности и, следовательно, снижения износа, обусловленного истиранием. Одним примером такого ингибитора коррозии (противоизносного активного ингредиента) является, к примеру, диалкилдитиофосфат цинка. Фосфатное стекло, которое защищает поверхность реакционного слоя, формируется из этой присадки в реакционном слое. В идеальном случае, это предполагает обмен лигандов присадки с элементами сплава, а также включение катионов подложки, при этом формируется долговечный реакционный слой. Однако процессы реакций, которые защищают поверхность, зависят от состава внутреннего пограничного слоя материала подложки. Кроме того, дополнительные присадки оказывают влияние на процесс и при определенных обстоятельствах выступают в качестве защитных присадок, которые конкурентно защищают поверхность в отношении адгезии в адгезионном слое. Структура сплава и тепловые процессы, происходящие в реакционном слое, относящиеся к рассеянию тепла и локальным температурным пикам, также имеют важное значение для процессов наращивания слоя и распада. Таким образом, в зависимости от соответствующей трибологической системы, участие ингибиторов коррозии может даже привести к нежелательному процессу химического распада, при некоторых обстоятельствах распространяющегося на фрикционный слой. Коррозионно-стойкие медные сплавы, известные на настоящий момент, являются, таким образом, адаптированными индивидуально к весьма специфической смазочной системе.
В случае какого-либо изменения в составе присадки в смазочном материале, это сказывается на всей трибологической системе, что, в свою очередь, оказывает влияние на взаимодействующие химические реакции на металлической поверхности фрикционных партнеров. Следовательно, на формирование реакционного слоя могут влиять не только такие присадки, которые добавляются в смазочный материал с целью изменения поверхности фрикционной поверхности, но также и те, которые добавляются главном образом с целью защиты или улучшения базового масла. Кроме того, существует вероятность влияния на процессы старения смазочного материала. Затем могут происходить процессы окисления или процессы распада с участием присадок, оказывающие влияние на обмен с адсорбционным слоем на фрикционной поверхности в дополнение к поглощению частиц износа.
В дополнение к изменению в составе присадки, замена базового масла смазочного материала также приводит к кардинальному изменению в трибологической системе. В настоящее время для смазочных материалов, которые модифицируются для использования в качестве масел для зубчатых передач, главным образом используются базовые масла в форме минеральных масел, гидрокрекинговых масел или синтетических масел, таких как поли-α-олефины или сложные эфиры. В целях соответствия требованиям в отношении биосовместимого смазочного материала, замена базового масла растительными маслами или животными жирами может привести к кардинальным изменениям в адгезионных свойствах, так как растительные масла, как правило, имеют высокую полярность и, таким образом, усиливают афинность к металлической поверхности. Изменения в трибологической системе, вызванные изменением в смазочном материале, в частности, в его базовом масле, на настоящий момент по большей части влекут за собой необходимость корректировки состава сплава фрикционных партнеров для поддержания антикоррозионного эффекта.
Цель настоящего изобретения состоит, таким образом, в том, чтобы предложить медный сплав, обладающий высокой коррозионной стойкостью для различных смазочных материалов, в частности для разных базовых масел и вариаций присадок к смазочным материалам. Свойство низкой склонности к коррозии для различных трибологических систем должно сочетаться с хорошими механическими свойствами. Сплав должен, в частности, обладать высокой прочностью. Кроме того, он должен иметь низкий износ и должен, в частности, иметь коэффициент трения, который был бы как можно более адаптивен, для использования в качестве кольца синхронизатора во фрикционном соединении в паре со сталью.
Достижение этой цели обеспечивается, в соответствии с изобретением, медным сплавом, содержащим следующие материалы (количества, приведенные в % по массе):
54-65% | медь |
2,5-5,0% | алюминий |
1,0-3,0% | кремний |
2,0-4,0% | никель |
0,1-1,5% | железо |
≤1,5% | марганец |
≤1,5% | олово |
≤1,5% | хром |
≤0,8% | свинец |
остальная доля | цинк и другие неустранимые загрязняющие примеси, |
в котором свободный кремний присутствует в матрице сплава или в несилицидных фазах, которые содержат кремний в количестве, составляющем по меньшей мере 0,4%, предпочтительно по меньшей мере 0,5% и особенно предпочтительно по меньшей мере 0,6%.
Когда неустранимые загрязняющие примеси упоминаются в контексте описания изобретения, следует подчеркнуть, что они представляют собой элементы, вводимые в расплав вследствие использования повторно используемого материала, при этом каждый элемент, который следует рассматривать как загрязняющую примесь, не должен превышать максимальное количество, составляющее 0,5% по массе, и общее количество загрязняющих примесей не должно превышать 1,5% по массе. Предпочтительно предпринимается попытка минимизировать загрязняющие примеси по отдельным материалам и по общему количеству.
Сплав в соответствии с изобретением - специальный латунный сплав - и/или произведенная из него деталь, например, кольцо синхронизатора, характеризуется(-ются) высокой совместимостью с маслом для широкого спектра смазочных систем. Было признано, что сплав в соответствии с изобретением формирует, в частности, стабильный реакционный слой в различных трибологических системах под воздействием фрикционного и теплового напряжения, при этом процессы выравнивания и истирания, относящиеся к внутреннему пограничному слою, по существу замедляются. Стабилизация пограничного слоя обуславливается выбранным соотношением между составляющими сплава Si, Cu и Zn. Соотношение количества свободного кремния в сравнении с общим количеством медной и цинковой составляющих сплава имеет особенно важное значение.
Воздействие цинкового компонента видится как стабилизирующее реакционный слой посредством обеспечения доступности достаточной реактивности для быстрого формирования слоя и залечивания. В некоторой степени обратное воздействие обеспечивается кремниевым компонентом. Здесь важно, чтобы свободный кремний, который не связан в силицидах, присутствовал в растворенной форме в матрице или в кремнийсодержащих несилицидных фазах в количестве, составляющем по меньшей мере 0,4% по массе. Полезный эффект в данном случае уже достигается, когда содержание свободного кремния превышает порог отдельных загрязняющих примесей, составляющий 0,15% по массе. Минимальное количество, составляющее 0,4% по массе, приводит к явной стабилизации реакционного слоя. Еще большее количество свободного кремния, составляющее предпочтительно по меньшей мере 0,5% и, в частности, по меньшей мере, 0,6%, повышает желаемое влияние на образование реакционного слоя, при этом верхний предел обуславливается требованием для пригодности сплава к обработке. Высококремнистых γ-фаз, которые обуславливают механически неблагоприятные свойства сплава, следует избегать. Следовательно, предпочтительно, чтобы количество свободного кремния было ограничено макс.2% по массе и особенно предпочтительно макс. 1,5%. При выбранном пределе для абсолютного содержания кремния, напряжения в литейном сплаве, которые могут при некоторых обстоятельствах привести к растрескиванию, подавляются, и поддерживается благоприятная прочность сплава на разрыв.
Кроме того, предпочтительно, чтобы массовое соотношение между цинковой составляющей сплава и абсолютным содержанием кремния находилось в диапазоне от 10-40 и предпочтительно в диапазоне от 20-35. Если рассматривать содержание цинка относительно количества свободного кремния в матрице сплава, то отношение находится предпочтительно в диапазоне между 15 и 75 и предпочтительно в диапазоне между 20 и 55. Соотношение, упомянутые ниже, между цинковым компонентом, который повышает реактивность, и свободным кремнием, который влияет на скорость реакции, корректируется таким образом, что формирование реакционного слоя происходит выборочно применительно к участвующим присадкам в смазочном материале.
Кремний в свободной форме выступает в качестве ингибитора окисления других составляющих сплава, и, в частности, склонность цинка к окислению снижается таким образом, что оксид-цинковые слои формируются только в незначительной степени, и вместо этого цинк присутствует в элементарной форме для включения в реакционный слой. Кроме того, предполагается, что свободный кремний в специальной латуни снижает скорость диффузии третьих элементов и также снижает теплопередачу внутри сплава. Это влияет на кинетику формирования реакционного слоя таким образом, что процессы синтеза замедляются и в то же время происходят более выборочно. Вместо формирования оксидного слоя с высоким содержанием оксида цинка, формируется медленно растущий и стабильный реакционный слой, в котором элементарный цинк, который доступен в качестве реагента, будет выборочно вступать в реакции с отдельными присадками смазочного масла, тогда как большинство присадок к маслу, известных в настоящее время, включаются в реакционный слой лишь в меньшей степени. Таким образом, образование реакционного слоя не подавляется полностью, но вместо этого происходит выборочный рост слоя вследствие повышенной реактивности, обусловленной содержанием цинка и ингибиторным эффектом растворенного свободного кремния в матрице или фазах на основе кремния.
Это взаимодействие обуславливает тот факт, что только очень специфические присадки к смазочным материалам, обладающие воздействием, способным изменять поверхность, влияют на наращивание реакционного слоя. Это объясняет широкий характер коррозионной стойкости деталей, произведенных из сплава в соответствии с изобретением, например, изготовленных из него колец синхронизатора, так как большинство присадок к маслу могут использоваться и заменяться без оказания отрицательного влияния на процесс формирования слоя. В этом отношении, трибологическая система остается более или менее неизменной для деталей, выполненных из сплава в соответствии с изобретением, например, колец синхронизатора, применительно к реакционному слою для целого ряда вариаций смазочного материала. Для использования в других смазочных средах, необходимо лишь обеспечить, чтобы не использовались конкретные присадки или присадочные композиции, которые могут оказать отрицательное воздействие на трибологическую систему. Тогда как с деталями из сплавов, известных ранее, могут использоваться только очень специфические смазочные материалы, в случае с деталями, выполненными из сплава, предложенного в настоящей заявке, существует только несколько смазочных материалов и/или композиций смазочных материалов, с которыми не может быть достигнут намеченный полезный эффект. Таким образом, детали, произведенные из заявленного сплава, обладают широкой совместимостью с маслом.
Для деталей, выполненных из заявленного сплава, крайний внешний слой принимает износ, формируя реакционный слой таким образом, что при этом формируется стабильный реакционный слой. Это отличается от обычной процедуры снижения износа, даже начального износа. В ходе исследований, которые способствовали созданию заявленного изобретения, было обнаружено, что для получения стабильного реакционного слоя, необходимо не только контролировать рост слоя, включая толщину слоя и состав слоя, но также с точки зрения стабильного формирования реакционного слоя компонента важное значение имеет стабилизация внутреннего пограничного слоя, прилегающего к реакционному слою. Благодаря добавлению кремния, наблюдается повышенная механическая стабильность пограничного слоя, повышающая, в частности, стойкостью к питтинговому износу. Этот эффект дополнительно усиливается выделением интерметаллических твердых фаз, при этом для сплава в соответствии с изобретением может присутствовать смесь силицидов и алюминидов, содержащих только кремний и/или алюминий, но также марганцевые, железные и никелевые составляющие сплава, а также необязательный элемент хром. Выбранное содержание алюминия в сплаве приводит к формированию главным образом алюминиевых интерметаллических фаз; таким образом захватываются элементы, которые в иных случаях являются необходимыми для формирования силицида. В результате, содержание кремния остается избыточным и может присутствовать в виде свободного кремния, растворенного в матрице сплава. Массовое соотношение компонентов сплава корректируется для предпочтительного варианта осуществления изобретения таким образом, что содержание алюминия превышает стехиометрическое соотношение для общего количества железного, марганцевого, никелевого и хромового компонентов:
Требуемое минимальное количество, составляющее 0,4%, предпочтительно по меньшей мере 0,5% и особенно предпочтительно по меньшей мере 0,6% свободного кремния, достигается не только за счет достаточно большого количества алюминия, вследствие чего алюминиды формируются в конкуренции с силицидами, но еще один фактор, влияющий на растворимость кремния, приводит к корректировке структуры сплава, которую можно контролировать посредством абсолютного содержания кремния. В случае если присутствует только или преимущественно β-латунь, то обеспечивается хорошая растворимость кремния в матрице сплава. В рамках предварительно определенных пределов для сплава, возможны комбинированные количества, в которых α фаза является термодинамически стабильной ниже 600°С, и в которых свободный кремний является растворимым, только в меньшей степени, чем в β фазе. Аналогичным образом, требуемое минимальное количество, составляющее 0,4%, предпочтительно по меньшей мере 0,5% и особенно предпочтительно по меньшей мере 0,6% свободного кремния, обеспечивается тем, что β-фазный компонент вмораживается в сплав вследствие выбранных условий охлаждения после плавления сплава и возможно дополнительных шагов термоформования и отжига.
Еще одна возможность контроля растворимости кремния в матрице сплава также приобретается в случае со структурной корректировкой, для которой κ-фаза в форме смешанного кристалла Cu-Zn-Al-Si присутствует в форме выделений мелкозернистой фазы. Благодаря этому, кремний может быть выделен из смешанного кристалла (α+β). Чтобы повлиять на формирование κ-фазы, можно провести повторный отжиг с контролируемым охлаждением. Кроме того, необязательный элемент хром также влияет на равновесие фаз, при этом для предпочтительного варианта осуществления сплава, хром присутствует только в виде неустранимой загрязняющей примеси.
Кобальт может присутствовать в сплаве в количестве, составляющем макс. 1,5% по массе. Однако, предпочтительным является вариант осуществления, в котором содержание кобальта составляет <0,7% по массе, или сплав является более или менее бескобальтовым.
Содержание свинца, составляющее макс. 0,8% по массе, в основном считается загрязняющей примесью. Было удивительно обнаружить, что совместимость описываемого здесь сплава со специальным маслом также достигается, даже если он не содержит Pb. Это было удивительно в свете того, что известные из уровня техники сплавы должны содержать определенное количество Pb, чтобы достичь совместимости с маслом. Сплавы в соответствии с изобретением, в которых содержание Pb составляет <0,1% по массе, считаются не содержащими Pb в масштабе настоящих вариантов осуществления.
Было удивительно обнаружить, что, несмотря на низкое содержание марганца в сравнении с уже известными сплавами рассматриваемого типа, в компонентах, произведенных со сплавом в соответствии с изобретением, формируется достаточное количество кремния, чтобы придать компоненту требуемую стойкость к истиранию. Это открытие было удивительным потому, что марганец является предпочтительным силицид-формирующим элементом, и согласно преобладающему мнению для получения желаемого содержания силицида, содержание марганца должно быть высоким, вследствие его афинности к формированию силицида. Для сплава в соответствии с изобретением было возможным задействовать в формировании силицида другие элементы, такие как, например, никель и/или железо, несмотря на тот факт, что они обладают существенно меньшей афинностью к формированию силицида по сравнению с марганцем. В этой связи, заявленный сплав также содержит алюминий в виде составляющей сплава, из элементов железо и/или никель могут формироваться алюминиды, но преобладающей является афинность к формированию силицида.
В этом отношении, было на удивление возможно не только обеспечить то, чтобы производимый компонент имел достаточное содержание силицида, но также чтобы присутствовал желаемый свободный кремний, при условии умелого использования различных афинностей элементов к кремнию. Исследования показали, что желаемый свободный кремний обеспечивается в заявленном диапазоне только если необходимо полагаться на традиционные процессы производства.
Детали, произведенные из сплава в соответствии с изобретением, во взаимодействии со смазочным материалом обеспечивают наращивание внутреннего пограничного слоя, который обеспечивает хорошую адгезию реакционных слоев в дополнение к обеспечению высокой тепловой и механической стабильности. Предполагается, что это неожиданное свойство является результатом адаптированной способностью к диффузии, которая оказывает воздействие на рост слоя реакционного слоя, а также предоставляет возможность использования самосмазывающих компонентов в качестве дополнительной коррозионной защиты. Добавление олова в состав сплава в соответствии с изобретением обеспечивает достижение этой цели по мере того, как оно достигает, вследствие диффузии, фрикционной поверхности, где оно оказывает самосмазывающее воздействие.
Для производства сплава в соответствии с изобретением, после связывания составляющих сплава проводится переформовка и термическая обработка, при этом формируется β-фаза с содержанием в матрице, составляющим по меньшей мере 70% и предпочтительно более 80%. В дополнение к повышенной растворимости кремния в матрице сплава, результатом является высокая твердость деталей и высокая стойкость к абразивному износу, при этом во многих случаях не требуется конечное дисперсионное отверждение. В этом случае, количество необязательного ингредиента кобальта в сплаве может быть снижено. Предпочтительно полностью устранить кобальт за исключением неустранимых загрязняющих примесей. В этом отношении было на удивление обнаружено, что широкая совместимость с маслом требуемого состава сплава далее улучшается для количества кобальта, составляющего менее 0,7% по массе. Таким образом, предполагается, что в настоящей многокомпонентной системе, присутствует взаимодействие между фракциями кобальта и фракциями железа, а также с хромом, которое оказывает косвенное влияние на содержание свободного кремния.
Улучшения положительных свойств вышеупомянутого сплава можно достичь благодаря использованию предпочтительного медного сплава, содержащего следующие количества по массе:
54-65% | медь |
3,0-5,0% | алюминий |
1,0-3,0% | кремний |
2,0-4,0% | никель |
0,5-1,5% | железо |
≤1,5% | марганец |
≤0,7% | олово |
≤1,5% | хром |
≤0,8% | свинец |
остальная доля | цинк и другие неустранимые примеси, |
в котором присутствует свободный кремний в количестве, составляющем по меньшей мере 0,4%, предпочтительно по меньшей мере 0,5% и особенно предпочтительно по меньшей мере 0,6%, в матрице сплава или в кремнийсодержащих несилицидных фазах.
Дальнейшего улучшения положительных свойств вышеупомянутого сплава можно достичь благодаря использованию предпочтительного медного сплава, содержащего следующие количества по массе:
56-60% | медь |
3,0-4,0% | алюминий |
1,3-2,5% | кремний |
3,0-4,0% | никель |
0,5-1,5% | железо |
0,1-1,5% | марганец |
0,3-0,7% | олово |
≤0,7% | хром |
≤0,8% | свинец |
остальная доля | цинк и неустранимые примеси, |
где присутствует свободный кремний в количестве, составляющем по меньшей мере 0,4%, предпочтительно по меньшей мере 0,5% и особенно предпочтительно по меньшей мере 0,6%, в матрице сплава или в кремнийсодержащих несилицидных фазах.
С учетом преимуществ медного сплава в соответствии с изобретением, описанного выше, и/или произведенных из него деталей, видно, что этот сплав подходит для производства компонентов, которые используются в масляной среде, таких как, например, кольца синхронизатора, части подшипника или подобные им детали. Это означает, что положительные свойства изделий, произведенных из этого сплава, достигаются не только, когда изделие является фрикционным партнером во фрикционной паре, таким как кольцо синхронизатора, но также, когда другие компоненты используются в комбинации, например, в паре, например, в подшипнике (в осевом подшипнике или радиальном подшипнике). Эти дополнительные варианты полезного применения также включают в себя подшипники, используемые в качестве частей подшипников. В данном случае очевидно, что особые свойства деталей, произведенных из такого сплава, проявляются, в частности, когда они подвергаются воздействию марганцевой смазки по меньшей мере временно в своей масляной среде.
Даже если положительные свойства, описываемые выше, проявляются во всем заявленном масштабе, сплавы, выполненные со следующим составом, являются предпочтительными для частей подшипников, что обусловлено показателем прочности, в частности, когда компоненты, выполненные из этих сплавов, должны подвергаться повышенным механическим нагрузкам (количества приведены в % по массе):
59-61% | медь |
3,5-4,2% | алюминий |
1,1-1,7% | кремний |
2,6-3,8% | никель |
0,6-1,1% | железо |
0,5-1,0% | марганец |
0,1-0,3% | олово |
макс. 0,8% | свинец |
остальная доля | цинк и неустранимые примеси, |
где присутствует свободный кремний в количестве, составляющем по меньшей мере 0,4%, предпочтительно по меньшей мере 0,5% и особенно предпочтительно по меньшей мере 0,6%, в матрице сплава или в кремнийсодержащих несилицидных фазах.
Эксперименты, приведенные ниже, проводились с заготовками, содержащими следующие компоненты сплава (количества приведены в % по массе):
60% | медь |
4,0% | алюминий |
1,6% | кремний |
3,2% | никель |
0,9% | железо |
0,9% | марганец |
0,2% | олово |
0,8% | свинец |
остальная доля | цинк и неустранимые примеси. |
Исследованные прессованные заготовки с вышеупомянутым составом сплава обладают высокой вязкостью и достаточной прочностью, а также высоким относительным удлинением при разрыве. Могут быть получены детали и/или заготовки с твердостью НВ, составляющей 2,5/62,5 в диапазоне 250-270. Так как этот уровень прочности является достаточным для многих вариантов полезного применения, детали, произведенные из этого сплава, не требуют никакого последующего упрочнения. В случае с деталями, выполненными из уже известных сплавов, такая твердость может достигаться только с дополнительным шагом упрочнения. Испытания на растяжение показали, что предел растяжения составляет 0,2% в диапазоне 650-750 МПа. Кроме того, сплав в соответствии с изобретением имеет значение трения скольжения, составляющее ≥0,1. Это показано на Фигуре 1, где эксперименты А проводились со смазывающим материалом titanium EG 52512, эксперименты В проводились со смазывающим материалом ВОТ 350 М3, и измерения С проводились с ВОТ 402, при этом все эти материалы классифицируются как смазочные материалы.
Количество свободного кремния, не связанного в форме силицидов, определялось путем исследований с применением растровой электронной микрофотографии (РЭМ), проводимых на заготовке, произведенной из сплава в соответствии с изобретением. На Фигуре 2 показана микрофотография с помеченными точками измерений для проведения анализа посредством рентгеновской фотоэлектронной спектроскопии (РФЭС). В следующей таблице показано количество свободного кремния для выбранной точки измерения/поверхностей измерения, определяемых в данном контексте таким образом, чтобы эти точки измерения могли быть нанесены на матрицу сплава и, следовательно, внешнюю поверхность интерметаллических твердых фаз:
Кроме того, были проведены исследования с применением растровой электронной микрофотографии, не приведенные здесь в деталях, подтверждающие соответствующим образом измерения РЭМ-РФЭС по всему диапазону выбранных составов сплава. Было измерено содержание свободного кремния, составляющее по меньшей мере 0,6% по массе.
На Фигуре 3 показаны результаты экспериментов на изнашиваемость с экспериментальным сплавом в вышеупомянутых смазочных материалах, а именно A (titanium EG 52512), В (ВОТ 350 МЗ) и С (ВОТ 402), который имел широкую совместимость с маслом. Во всех смазочных системах было обнаружено наращивание стабильного реакционного слоя, при этом эксперименты проводились при температуре масла, составляющей 80°С, поверхностном давлении, составляющем 50 МПа, и скорости скольжения, составляющей 1 м/с. После прохождения фрикционного расстояния в 100 км, значения сопротивления износу находились в пределах относительно узкого диапазона 140-170 км/г. Было удивительно обнаружить, что в ходе уже описанных экспериментов на изнашиваемость, образец не только продемонстрировал особенно широкую совместимость с маслом, но также была высокой соответствующая стойкость к износу, а диапазон, покрываемый определенными таким образом значениями стойкости к износу, был довольно узким, несмотря на использование различных типов масла.
Сопоставимые результаты также могут быть достигнуты в вариантах, не содержащих Pb. Сплавы не содержащих Pb вариантов по существу подходят для производства заготовок или компонентов с тем же целевым назначением, как и варианты Pb-содержащего сплава, описанные выше, но они имеют преимущество, заключающееся в том, что они не содержат РЬ. Между тем, это требуется главным образом для соображений экологической безопасности.
Для этой цели подошел бы состав сплава, имеющий следующие элементы, указанные в % по массе:
59-62% | медь |
3,5-4,5% | алюминий |
1,2-1,8% | кремний |
2,5-3,9% | никель |
0,7-1,1% | железо |
0,7-1,0% | марганец |
0,05-0,5% | олово |
≤1,5% | хром |
≤0,1% | свинец |
остальная доля | цинк и другие неустранимые примеси, |
в котором присутствует свободный кремний в количестве, составляющем по меньшей мере 0,4%, предпочтительно по меньшей мере 0,5% и особенно предпочтительно по меньшей мере 0,6%, в матрице сплава или в несилицидных фазах, содержащих кремний.
Были проведены испытания на совместимость с маслом с использованием этой группы сплавов на основании двух разных типов сплавов, которые отличаются друг от друга в плане содержания в них никеля и алюминия. Интересно, что результаты совместимости с маслом, достигнутые с этими сплавами, показывают, что, несмотря на отсутствие свинца в качестве ингредиента сплава, совместимость с маслом соответствует совместимости с маслом, обнаруженной для сплава, содержащего Pb, как было описано выше. Ими являются следующие типы сплава (количество в % по массе), в которых свободный кремний предпочтительно присутствует в матрице сплава или в несилицидных фазах, содержащих кремний, в количестве, составляющем по меньшей мере 0,4%, предпочтительно по меньшей мере 0,5% и особенно предпочтительно по меньшей мере 0,6%:
Сплав типа 1
59,5-61,5% | медь |
3,6-4,2% | алюминий |
1,2-1,8% | кремний |
2,8-3,3% | никель |
0,7-1,1% | железо |
0,6-1,2% | марганец |
≤0,28% | олово |
<0,1% | свинец |
остальная доля | цинк и неустранимые примеси. |
Сплав типа 2
58,5-61,0% | медь |
3,9-4,4% | алюминий |
1,2-1,8% | кремний |
3,3-4,0% | никель |
0,7-1,1% | железо |
0,6-1,2% | марганец |
≤0,28% | олово |
<0,1% | свинец |
остальная доля | цинк и неустранимые примеси. |
Образец сплава типа 1 был испытан в частности применительно к его совместимости с маслом, и был выявлен следующий состав (количество в % по массе):
60% | медь |
4,0% | алюминий |
1,6% | кремний |
3,2% | никель |
0,9% | железо |
0,9% | марганец |
0,2% | олово |
0,02% | свинец |
остальная доля | цинк и неустранимые примеси. |
Состав испытанного образца, отобранного из сплава типа 2, имел следующий состав (количества в % по массе):
60% | медь |
4,2% | алюминий |
1,6% | кремний |
3,7% | никель |
0,9% | железо |
0,9% | марганец |
0,2% | олово |
0,02% | свинец |
остальная доля | цинк и неустранимые примеси. |
Втулки в качестве частей подшипника могут производиться из такого сплава посредством по существу известных шагов технологического процесса. Это включает в себя следующие шаги:
- Прессование заготовочного трубного материала
- Мягкий отжиг прессованного заготовочного трубного материала
- Холодное волочение мягкоотожженного заготовочного трубного материала макс, на 5%, предпочтительно на 2-3%
- Термическое разложение холоднотянутой заготовки
Claims (15)
1. Фрикционная деталь, совместимая со смазочным материалом и выполненная из медного сплава, содержащего, мас.%:
остальное цинк и неизбежные примеси, при этом сплав имеет структуру, в которой свободный кремний присутствует в матрице сплава или в кремнийсодержащих несилицидных фазах в количестве, составляющем по меньшей мере 0,4 и не более 2%, при этом массовое отношение между цинком и свободным кремнием составляет от 15 до 75, β-фаза присутствует в структуре сплава в количестве, превышающем 80, а богатые кремнием γ-фазы отсутствуют.
2. Деталь по п. 1, которая выполнена из медного сплава, содержащего, мас.%: 3,0-5,0 алюминия, 0,5-1,5 железа и ≤0,7% олова.
3. Деталь по п. 2, которая выполнена из медного сплава, содержащего, мас.%: 56-60 меди, 3,0-4,0 алюминия, 1,3-2,5 кремния, 3,0-4,0 никеля, 0,5-1,5 железа, 0,1-1,5 марганца и 0,3-0,7 олова.
4. Деталь по п. 1 или 2, которая выполнена из медного сплава, содержащего, мас.%: 59-62 меди, 3,5-4,5 алюминия, 1,2-1,8 кремния, 2,5-3,9 никеля, 0,7-1,1 железа, 0,7-1,0 марганца, 0,05-0,5 олова и ≤0,1 свинца.
5. Деталь по п. 1, отличающаяся тем, что количество свободного кремния составляет по меньшей мере 0,65 мас.%.
6. Деталь по п. 1, отличающаяся тем, что массовое отношение цинка к свободному кремнию составляет от 20 до 55.
7. Деталь по п. 1, отличающаяся тем, что количество алюминия превышает стехиометрическое соотношение общего количества железа, марганца, никеля и хрома.
8. Деталь по п. 1, отличающаяся тем, что отношение общего количества элементов Ni+Fe+Mn к Si составляет ≤3,45, предпочтительно ≤3,25.
9. Деталь по п. 1, отличающаяся тем, что свинец присутствует в качестве примеси в количестве, составляющем макс.0,8 мас.%.
10. Способ производства фрикционной детали по любому из пп. 1-9, заключающийся в том, что проводят по меньшей мере одну термообработку с последующим охлаждением таким образом, чтобы количество свободного кремния в матрице сплава или в кремнийсодержащих несилицидных фазах составляло по меньшей мере 0,4 %.
11. Способ по п. 10, отличающийся тем, что термическую обработку и последующее охлаждение осуществляют таким образом, что содержание β-фазы составляло по меньшей мере 80%.
12. Способ по п. 10 или 11, отличающийся тем, что деталь представляет собой кольцо синхронизатора для зубчатой передачи.
13. Зубчатая передача, содержащая по меньшей мере одну фрикционную деталь по любому из пп. 1-9, выполненную в виде кольца синхронизатора, при этом упомянутая зубчатая передача содержит коробку зубчатой передачи, в которой упомянутая деталь зубчатой передачи размещена в среде масла для зубчатой передачи, причем упомянутая деталь зубчатой передачи имеет реакционный слой на его поверхности, подвергающейся трению, с присадками, присутствующими в масле для зубчатой передачи, и свободный кремний, присутствующий в качестве химически активного элемента в матрице или в кремнийсодержащей несилицидной фазе, или в продуктах реакции, и/или продуктах распада.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102014101343 | 2014-02-04 | ||
DE102014101343.3 | 2014-02-04 | ||
PCT/EP2015/052229 WO2015117972A2 (de) | 2014-02-04 | 2015-02-04 | Schmierstoffverträgliche kupferlegierung |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2661960C1 true RU2661960C1 (ru) | 2018-07-23 |
Family
ID=52544437
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016128521A RU2661960C1 (ru) | 2014-02-04 | 2015-02-04 | Совместимый со смазочным материалом медный сплав |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US20160348215A1 (ru) |
EP (1) | EP3102713B1 (ru) |
JP (1) | JP6255501B2 (ru) |
KR (2) | KR101820036B1 (ru) |
CN (1) | CN105980586B (ru) |
BR (1) | BR112016014727B1 (ru) |
ES (1) | ES2688034T3 (ru) |
RU (1) | RU2661960C1 (ru) |
WO (1) | WO2015117972A2 (ru) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101051389B1 (ko) * | 2009-08-31 | 2011-07-22 | 주식회사 이미지넥스트 | 적응적 배경 기반의 객체 검출 및 추적 장치 및 방법 |
KR101820036B1 (ko) | 2014-02-04 | 2018-01-18 | 오토 푹스 카게 | 윤활제-상용성 구리 합금 |
DE102014106933A1 (de) * | 2014-05-16 | 2015-11-19 | Otto Fuchs Kg | Sondermessinglegierung und Legierungsprodukt |
DE202016102696U1 (de) | 2016-05-20 | 2017-08-29 | Otto Fuchs - Kommanditgesellschaft - | Sondermessinglegierung sowie Sondermessinglegierungsprodukt |
DE202016102693U1 (de) * | 2016-05-20 | 2017-08-29 | Otto Fuchs - Kommanditgesellschaft - | Sondermessinglegierung sowie Sondermessinglegierungsprodukt |
BR112021006583B1 (pt) | 2018-10-29 | 2023-03-14 | Otto Fuchs Kommanditgesellschaft | Produto de liga de latão especial |
CN109536773A (zh) * | 2018-12-29 | 2019-03-29 | 武汉泛洲中越合金有限公司 | 一种铜合金材料、制备方法及应用 |
CN111349811A (zh) * | 2020-04-16 | 2020-06-30 | 龙工(上海)精工液压有限公司 | 一种铜合金材料 |
JP7455039B2 (ja) | 2020-10-02 | 2024-03-25 | 大豊工業株式会社 | すべり軸受用銅合金およびすべり軸受 |
CN112126816A (zh) * | 2020-10-21 | 2020-12-25 | 绵阳市胜源合金制造有限公司 | 一种耐腐蚀稀土铜合金 |
EP3992317A1 (de) * | 2020-10-29 | 2022-05-04 | Otto Fuchs - Kommanditgesellschaft - | Bleifreie cu-zn-basislegierung |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5326646A (en) * | 1992-11-30 | 1994-07-05 | Chuetsu Metal Works Co., Ltd. | Syncronizer ring having a spray-coated film of a wear-resistant brass material |
US5337872A (en) * | 1991-06-21 | 1994-08-16 | Nippon Piston Ring Co., Ltd. | Synchronizer ring |
US20090092517A1 (en) * | 2005-07-28 | 2009-04-09 | Yoshiharu Kosaka | Copper Alloy Extruded Material and Its Manufacturing Method |
RU2382099C2 (ru) * | 2007-12-06 | 2010-02-20 | Открытое акционерное общество "Ревдинский завод по обработке цветных металлов" | Литая заготовка из латуни для изготовления колец синхронизаторов |
CN101709405A (zh) * | 2009-11-03 | 2010-05-19 | 苏州撼力铜合金材料有限公司 | 一种高强耐磨汽车同步环用复杂黄铜 |
Family Cites Families (43)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH223580A (de) | 1940-04-06 | 1942-09-30 | Eugen Dr Vaders | Kupfer-Zink-Legierung, insbesondere für die Herstellung von auf Gleitung beanspruchten Maschinenteilen. |
DE1558817B2 (de) | 1966-09-14 | 1975-02-27 | Vereinigte Deutsche Metallwerke Ag, 6000 Frankfurt | Verwendung einer Kupferlegierung |
DE1558467A1 (de) | 1967-01-20 | 1970-07-23 | Dies Dr Ing Kurt | Verwendung von Kupferlegierungen fuer auf Gleitung,Reibung und Verschleiss beanspruchte Gegenstaende und Verfahren zur Herstellung derselben |
US3923500A (en) | 1971-08-11 | 1975-12-02 | Toyo Valve Co Ltd | Copper base alloy |
JPS52155128A (en) * | 1976-05-27 | 1977-12-23 | Chuetsu Metal Works | High strengyh and antifriction brass alloy |
DE2718495A1 (de) | 1977-04-26 | 1978-11-02 | Diehl Fa | Verwendung von werkstoffen hoher waermeleitfaehigkeit |
JPS5472717A (en) * | 1977-11-24 | 1979-06-11 | Chuetsu Metal Works | Brass alloy with excellent weld and abrassion resistance |
JPS56127741A (en) * | 1980-03-06 | 1981-10-06 | Honda Motor Co Ltd | Abrasion resistant copper alloy |
JPS60162742A (ja) | 1984-02-01 | 1985-08-24 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 過給機の軸受 |
JPS61117240A (ja) | 1984-11-14 | 1986-06-04 | Hitachi Ltd | 過給機の軸受材 |
US4874439A (en) | 1987-02-24 | 1989-10-17 | Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha | Synchronizer ring in speed variator made of wear-resistant copper alloy having high strength and toughness |
KR910009871B1 (ko) | 1987-03-24 | 1991-12-03 | 미쯔비시마테리얼 가부시기가이샤 | Cu계 합금제 변속기용 동기링 |
US5114468A (en) | 1988-10-26 | 1992-05-19 | Mitsubishi Materials Corporation | Cu-base sintered alloy |
US5246509A (en) | 1990-01-22 | 1993-09-21 | Daido Metal Company Ltd. | Copper base alloy superior in resistances to seizure, wear and corrosion suitable for use as material of sliding member |
JPH03215642A (ja) | 1990-01-22 | 1991-09-20 | Daido Metal Co Ltd | 非焼付性、耐摩耗性および耐蝕性に優れた摺動用銅基合金 |
JPH083135B2 (ja) | 1991-02-07 | 1996-01-17 | 大同メタル工業株式会社 | 耐摩耗性銅合金 |
DE4339426C2 (de) * | 1993-11-18 | 1999-07-01 | Diehl Stiftung & Co | Kupfer-Zink-Legierung |
CN1031761C (zh) | 1994-01-29 | 1996-05-08 | 东南大学 | 高强度耐磨多元黄铜合金及其热处理工艺 |
JPH08253826A (ja) | 1994-10-19 | 1996-10-01 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 焼結摩擦材およびそれに用いられる複合銅合金粉末とそれらの製造方法 |
JPH10287940A (ja) | 1997-04-16 | 1998-10-27 | Toyota Motor Corp | 耐食性に優れたCu系材料 |
DE19908107C2 (de) | 1999-02-25 | 2003-04-10 | Man B & W Diesel As Kopenhagen | Verfahren zur Erzeugung einer verschleißfesten Oberfläche bei aus Stahl bestehenden Bauteilen sowie Maschine mit wenigstens einem derartigen Bauteil |
JP4123459B2 (ja) | 2000-06-12 | 2008-07-23 | 三菱マテリアル株式会社 | チャンファー部がすぐれた疲労強度を有する銅合金製熱間型鍛造シンクロナイザーリング |
JP3718147B2 (ja) | 2001-07-31 | 2005-11-16 | 株式会社日立製作所 | 内燃機関用のターボ式過給機 |
DE102004058318B4 (de) | 2004-12-02 | 2006-09-28 | Diehl Metall Stiftung & Co.Kg | Verwendung einer Kupfer-Zink-Legierung |
US20130330227A1 (en) | 2004-12-02 | 2013-12-12 | Diehl Metall Stiftung & Co. Kg | Copper-Zinc Alloy for a Valve Guide |
DE102005015467C5 (de) | 2005-04-04 | 2024-02-29 | Diehl Brass Solutions Stiftung & Co. Kg | Verwendung einer Kupfer-Zink-Legierung |
DE102005017574A1 (de) | 2005-04-16 | 2006-10-26 | Diehl Metall Stiftung & Co.Kg | Kupfer-Zink-Legierung und Verwendung einer solchen Legierung |
DE102005059391A1 (de) * | 2005-12-13 | 2007-06-14 | Diehl Metall Stiftung & Co.Kg | Kupfer-Zink-Legierung sowie daraus hergestellter Synchronring |
EP2806044B1 (de) | 2007-06-28 | 2017-09-13 | Wieland-Werke AG | Kupfer-Zink-Legierung, Verfahren zur Herstellung und Verwendung |
DE102007063643B4 (de) | 2007-06-28 | 2012-07-26 | Wieland-Werke Ag | Kupfer-Zink-Legierung, Verfahren zur Herstellung und Verwendung |
JP5111253B2 (ja) | 2008-06-20 | 2013-01-09 | 大同メタル工業株式会社 | 銅系摺動材料 |
JP5342882B2 (ja) | 2009-01-06 | 2013-11-13 | オイレス工業株式会社 | 摺動部材用高力黄銅合金および摺動部材 |
CN101705387B (zh) * | 2009-11-03 | 2011-11-23 | 苏州撼力铜合金材料有限公司 | 一种高强耐磨汽车同步环用复杂黄铜 |
JP5253440B2 (ja) | 2010-03-01 | 2013-07-31 | 大同メタル工業株式会社 | 内燃機関用過給機のすべり軸受 |
CN102251142A (zh) | 2011-07-25 | 2011-11-23 | 龙工(上海)桥箱有限公司 | 一种行走马达用球铰的材料 |
US10287653B2 (en) | 2013-03-15 | 2019-05-14 | Garrett Transportation I Inc. | Brass alloys for use in turbocharger bearing applications |
CN103589903B (zh) | 2013-08-16 | 2016-04-20 | 武汉泛洲中越合金有限公司 | 一种高强度耐磨铜合金及其制造方法 |
CN103602998B (zh) | 2013-09-25 | 2016-04-06 | 长春永新汽车同步器有限公司 | 一种同步器齿环除锈祛斑方法 |
KR101820036B1 (ko) | 2014-02-04 | 2018-01-18 | 오토 푹스 카게 | 윤활제-상용성 구리 합금 |
EP2927335B1 (de) | 2014-04-03 | 2016-07-13 | Otto Fuchs KG | Aluminiumbronzelegierung, Herstellungsverfahren und Produkt aus Aluminiumbronze |
DE102014106933A1 (de) | 2014-05-16 | 2015-11-19 | Otto Fuchs Kg | Sondermessinglegierung und Legierungsprodukt |
DE202016102693U1 (de) | 2016-05-20 | 2017-08-29 | Otto Fuchs - Kommanditgesellschaft - | Sondermessinglegierung sowie Sondermessinglegierungsprodukt |
DE202016102696U1 (de) | 2016-05-20 | 2017-08-29 | Otto Fuchs - Kommanditgesellschaft - | Sondermessinglegierung sowie Sondermessinglegierungsprodukt |
-
2015
- 2015-02-04 KR KR1020167021215A patent/KR101820036B1/ko active IP Right Grant
- 2015-02-04 BR BR112016014727-8A patent/BR112016014727B1/pt active IP Right Grant
- 2015-02-04 ES ES15705516.1T patent/ES2688034T3/es active Active
- 2015-02-04 RU RU2016128521A patent/RU2661960C1/ru active
- 2015-02-04 WO PCT/EP2015/052229 patent/WO2015117972A2/de active Application Filing
- 2015-02-04 JP JP2016549480A patent/JP6255501B2/ja active Active
- 2015-02-04 US US15/104,437 patent/US20160348215A1/en not_active Abandoned
- 2015-02-04 KR KR1020177015886A patent/KR20170070263A/ko not_active Application Discontinuation
- 2015-02-04 EP EP15705516.1A patent/EP3102713B1/de active Active
- 2015-02-04 CN CN201580007081.0A patent/CN105980586B/zh active Active
-
2019
- 2019-09-28 US US16/586,949 patent/US11427890B2/en active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5337872A (en) * | 1991-06-21 | 1994-08-16 | Nippon Piston Ring Co., Ltd. | Synchronizer ring |
US5326646A (en) * | 1992-11-30 | 1994-07-05 | Chuetsu Metal Works Co., Ltd. | Syncronizer ring having a spray-coated film of a wear-resistant brass material |
US20090092517A1 (en) * | 2005-07-28 | 2009-04-09 | Yoshiharu Kosaka | Copper Alloy Extruded Material and Its Manufacturing Method |
RU2382099C2 (ru) * | 2007-12-06 | 2010-02-20 | Открытое акционерное общество "Ревдинский завод по обработке цветных металлов" | Литая заготовка из латуни для изготовления колец синхронизаторов |
CN101709405A (zh) * | 2009-11-03 | 2010-05-19 | 苏州撼力铜合金材料有限公司 | 一种高强耐磨汽车同步环用复杂黄铜 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN105980586A (zh) | 2016-09-28 |
US11427890B2 (en) | 2022-08-30 |
US20200024694A1 (en) | 2020-01-23 |
BR112016014727B1 (pt) | 2021-06-29 |
JP2017511841A (ja) | 2017-04-27 |
BR112016014727A2 (pt) | 2017-08-08 |
EP3102713A2 (de) | 2016-12-14 |
JP6255501B2 (ja) | 2017-12-27 |
ES2688034T3 (es) | 2018-10-30 |
KR20170070263A (ko) | 2017-06-21 |
US20160348215A1 (en) | 2016-12-01 |
KR101820036B1 (ko) | 2018-01-18 |
KR20160115928A (ko) | 2016-10-06 |
CN105980586B (zh) | 2017-10-31 |
EP3102713B1 (de) | 2018-07-18 |
WO2015117972A3 (de) | 2015-11-26 |
WO2015117972A2 (de) | 2015-08-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2661960C1 (ru) | Совместимый со смазочным материалом медный сплав | |
JP6854798B2 (ja) | 高張力黄銅合金及び合金製品 | |
KR101742003B1 (ko) | 알루미늄 청동 합금, 이의 생산 방법, 및 알루미늄 청동으로 제조된 제품 | |
JP2020183580A (ja) | 多層滑り軸受けエレメント | |
US10570484B2 (en) | High tensile brass alloy and high tensile brass alloy product | |
JPH0380859B2 (ru) | ||
KR20190009366A (ko) | 무연 고장력 황동 합금 및 고장력 황동 합금 제품 | |
GB2383050A (en) | Aluminium bearing alloy | |
JP5412530B2 (ja) | すべり軸受用アルミニウム合金、すべり軸受及びその製造方法 | |
JP2022074111A (ja) | 鉛フリーCu-Zn基合金 | |
KR102577574B1 (ko) | 특수 황동 합금 및 특수 황동 합금 프로덕트 | |
JPS5864332A (ja) | アルミニウム系合金軸受 |