RU2650387C2 - Ультравысокопрочные сплавы медь-никель-олово - Google Patents

Ультравысокопрочные сплавы медь-никель-олово Download PDF

Info

Publication number
RU2650387C2
RU2650387C2 RU2015143929A RU2015143929A RU2650387C2 RU 2650387 C2 RU2650387 C2 RU 2650387C2 RU 2015143929 A RU2015143929 A RU 2015143929A RU 2015143929 A RU2015143929 A RU 2015143929A RU 2650387 C2 RU2650387 C2 RU 2650387C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
alloy
nickel
copper
inch
tin
Prior art date
Application number
RU2015143929A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2015143929A (ru
Inventor
Джон Ф. ВЕТЦЕЛЬ
Тед СКОРАШЕВСКИЙ
Original Assignee
Мэтерион Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Мэтерион Корпорейшн filed Critical Мэтерион Корпорейшн
Publication of RU2015143929A publication Critical patent/RU2015143929A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2650387C2 publication Critical patent/RU2650387C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/08—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C9/00—Alloys based on copper
    • C22C9/06—Alloys based on copper with nickel or cobalt as the next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B2003/005—Copper or its alloys

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Conductive Materials (AREA)
  • Contacts (AREA)
  • Electroplating Methods And Accessories (AREA)
  • Cell Electrode Carriers And Collectors (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Forging (AREA)

Abstract

Изобретение относится к ультравысокопрочным деформируемым сплавам медь-никель-олово. Способ термомеханической обработки деформируемого спинодального сплава медь-никель-олово включает выполнение этапа первой холодной обработки давлением сплава со степенью холодной деформации от 50% до 75% и термическую обработку упомянутого сплава при температуре от 740°F до 850°F в течение периода от 3 минут до 14 минут с обеспечением условного предела текучести сплава по меньшей мере 175 тысяч фунтов на кв. дюйм. Изобретение направлено на разработку сплавов с высоким пределом текучести. 8 з.п. ф-лы, 2 табл., 2 ил.

Description

РОДСТВЕННАЯ ЗАЯВКА
[0001] Настоящая заявка испрашивает приоритет американской предварительной патентной заявки с порядковым № 61/781942, поданной 14 марта 2013 г., содержание которой полностью включено в настоящий документ посредством ссылки.
ПРЕДПОСЫЛКИ СОЗДАНИЯ
[0002] Настоящее изобретение относится к ультравысокопрочным деформируемым сплавам медь-никель-олово, а также к способам улучшения характеристик предела текучести сплава медь-никель-олово. В частности, сплавы медь-никель-олово подвергаются способу обработки, который приводит к существенно более высоким уровням прочности по сравнению с известными сплавами и способами и который будет описан с конкретной ссылкой на него.
[0003] Сплавы медь-бериллий используются в технологии электродинамического сервопривода (VCM). Технология VCM относится к различным механическим и электрическим конструкциям, которые используют для обеспечения возможности высокой разрешающей способности, автофокуса и оптического зуммирования камеры в мобильных устройствах. Эта технология требует сплавов, которые могут помещаться внутри ограниченных пространств, которые также имеют особенности в уменьшенных размере, массе и энергопотреблении для увеличения портативности и функциональности мобильного устройства. В этих областях применения используют сплавы медь-бериллий благодаря их высокой прочности, эластичности и усталостной прочности.
[0004] Некоторые сплавы медь-никель-олово были идентифицированы как имеющие желательные свойства, подобные свойствам сплавов медь-бериллий, и могут производиться при уменьшенных затратах. Например, сплав медь-никель-олово, предлагаемый как Brushform® 158 (BF 158) компанией Materion Corporation, продается в различных формах и является высокоэффективным термообработанным сплавом, который позволяет проектировщику формовать сплав в электронные соединители, переключатели, датчики, пружины и т.п. Эти сплавы обычно продаются как продукт из деформируемого сплава, в котором проектировщик преобразует сплав в окончательную форму посредством обработки давлением, а не литьем. Однако у этих сплавов медь-никель-олово имеются ограничения формуемости по сравнению со сплавами медь-бериллий.
[0005] Следовательно, было бы желательно разработать новые ультравысокопрочные сплавы медь-никель-олово, а также способы улучшения характеристики предела текучести таких сплавов.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ
[0006] Настоящее раскрытие относится к ультравысокопрочному сплаву медь-никель-олово, а также к способу для улучшения 0,2%-ого условного предела текучести (в дальнейшем обозначен как «предел текучести») сплава медь-никель-олово так, чтобы получающийся в результате предел текучести составлял по меньшей мере 175 тысяч фунтов на кв. дюйм. Как правило, сплав сначала подвергается холодной обработке давлением до пластической деформации CW в % (то есть процента холодной обработки) от примерно 50% до примерно 75%. Затем сплав подвергается этапу снятия термического напряжения путем нагрева до повышенной температуры между примерно 740°F и примерно 850°F в течение от примерно 3 минут до примерно 14 минут, чтобы получить желаемые характеристики формуемости.
[0007] Эти и другие неограничивающие характеристики раскрытия более конкретно раскрыты ниже.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
[0008] Следующее представляет собой краткое описание чертежей, которые представлены для целей иллюстрирования примерных вариантов осуществления, раскрытых в настоящем документе, а не для целей их ограничения.
[0009] Фиг. 1 представляет собой блок-схему, иллюстрирующую примерный способ по настоящему раскрытию.
[0010] Фиг. 2 представляет собой диаграмму, показывающую 0,2%-ный условный предел текучести в зависимости от линейной скорости при различных температурах.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ
[0011] Более полное понимание компонентов, способов и приборов, раскрытых в настоящем документе, может быть получено при ссылке на сопроводительные чертежи. Эти фигуры являются просто схематическими представлениями, основанными на удобстве и легкости демонстрации настоящего раскрытия, и, следовательно, не предназначены для указания относительных размеров и габаритов устройств или их компонентов и/или для определения или ограничения объема примерных вариантов осуществления.
[0012] Хотя конкретные термины используются в последующем описании ради ясности, эти термины предназначены для ссылки только на конкретную структуру вариантов осуществления, выбранных для иллюстрации на чертежах, и не предназначены для определения или ограничения объема данного раскрытия. Следует понимать, что на чертежах и в последующем описании одинаковые цифровые обозначения относятся к компонентам с одинаковой функцией.
[0013] Формы единственного числа включают в себя также ссылки на множественное число, кроме случаев, когда контекст явно не указывает иное.
[0014] Используемые в описании и в формуле изобретения термины «включают(ет) в себя», «включают(ет)», «имеющий», «имеет», «может», «содержат(ит)» и их варианты, используемые в настоящем документе, подразумеваются как открытые переходные фразы, термины или слова, которые требуют присутствия названных компонентов/этапов и допускают присутствие других компонентов/этапов. Однако такое описание должно истолковываться так же, как описание составов или способов, «состоящих из» и «состоящих по существу из» перечисленных компонентов/этапов, что допускает присутствие только названных компонентов/этапов вместе с любыми неизбежными примесями, которые могут появляться при этом, и исключают другие компоненты/этапы.
[0015] Численные значения в описании и в формуле изобретения данной заявки должны пониматься как включающие в себя численные значения, которые являются теми же самыми при уменьшении до того же самого числа значащих цифр и цифровых значений, которые при определении значения отличаются от заявленного значения меньше, чем на экспериментальную погрешность обычного метода измерения того типа, который описан в настоящей заявке.
[0016] Все диапазоны, раскрытые в настоящем документе, являются включающими в себя приведенные конечные точки и независимо комбинируемыми (например, диапазон «от 2 грамм до 10 грамм» включает в себя конечные точки 2 грамма и 10 грамм и все промежуточные значения).
[0017] Значение, модифицированное термином или терминами, такими как «примерно» и «по существу», может быть не ограничено точным заданным значением. Приблизительный язык может соответствовать точности прибора для измерения этого значения. Модификатор «примерно» также должен рассматриваться как раскрывающий диапазон, определяемый абсолютными значениями двух конечных точек. Например, выражение «от примерно 2 до примерно 4» также раскрывает диапазон «от 2 до 4».
[0018] Процентные содержания элементов должны рассматриваться как массовые проценты заявленного сплава, если явно не указано иное.
[0019] Используемый в настоящем документе термин «спинодальный сплав» относится к сплаву, чей химический состав таков, что он способен подвергаться спинодальному распаду. Термин «спинодальный сплав» относится к химии сплавов, а не к физическому состоянию. Следовательно, «спинодальный сплав» может подвергаться или может не подвергаться спинодальному распаду и может находиться или может не находиться в процессе спинодального распада.
[0020] Спинодальное старение/распад является механизмом, посредством которого множественные компоненты могут разделяться на отдельные области или микроструктуры с различными химическими составами и физическими свойствами. В частности, подвергаются разделению кристаллы с суммарным составом в центральной области фазовой диаграммы. Спинодальный распад на поверхностях сплавов по настоящему раскрытию приводит к поверхностной закалке.
[0021] Спинодальные структуры сплава выполнены из однородных двухфазных смесей, которые получают, когда исходные фазы разделяют при определенных температурах и составах, называемых областью смешиваемости, которая достигается при повышенной температуре. Фазы сплава спонтанно распадаются на другие фазы, в которых кристаллическая структура остается той же самой, но атомы внутри структуры модифицируются, оставаясь подобными по размеру. Спинодальная закалка увеличивает предел текучести основного металла и включает в себя высокую степень однородности состава и микроструктуры.
[0022] Сплав медь-никель-олово, используемый в настоящем документе, обычно включает в себя от примерно 9,0 мас.% до примерно 15,5 мас.% никеля и от примерно 6,0 мас.% до примерно 9,0 мас.% олова с остатком, являющимся медью. Этот сплав может быть закален и более легко сформован в продукты с высоким пределом текучести, которые могут использоваться в различных промышленных и коммерческих применениях. Этот сплав с высокими рабочими характеристиками предназначен для обеспечения свойств, подобных свойствам сплавов медь-бериллий.
[0023] Более конкретно, сплавы медь-никель-олово по настоящему раскрытию включают в себя от примерно 9 мас.% до примерно 15 мас.% никеля и от примерно 6 мас.% до примерно 9 мас.% олова с остатком, являющимся медью. В более конкретных вариантах осуществления сплавы медь-никель-олово включают в себя от примерно 14,5 мас.% до примерно 15,5 % никеля и от примерно 7,5 мас.% до примерно 8,5 мас.% олова с остатком, являющимся медью. Эти сплавы могут иметь сочетание различных свойств, которое разделяет сплавы на различные группы. Настоящее изобретение направлено на сплавы, которые обозначены как TM12. Более конкретно, «TM12» относится к сплавам медь-никель-олово, которые обычно имеют 0,2% условный предел текучести по меньшей мере 175 тысяч фунтов на кв. дюйм, предел прочности на разрыв по меньшей мере 180 тысяч фунтов на кв. дюйм и минимальное относительное удлинение при разрушении 1%. Для того чтобы считаться сплавом TM12, предел текучести сплава должен составлять минимум 175 тысяч фунтов на кв. дюйм.
[0024] Фиг. 1 представляет собой блок-схему, которая показывает этапы способов обработки металла по настоящему раскрытию для получения сплава TM12. Способ обработки металла начинается с первой холодной обработки сплава 100. Затем сплав подвергается термической обработке 200.
[0025] Холодная обработка является способом механического (с помощью давления) изменения формы или размера металла посредством пластической деформации. Она может быть выполнена прокаткой, волочением, штамповкой, ротационным выдавливанием, прессованием или высадкой металла или сплава. Когда металл пластично деформируется, внутри материала появляются дислокации атомов. В частности, дислокации появляются на границах или внутри зерен металла. Дислокации перекрывают друг друга, и плотность дислокаций внутри материала увеличивается. Рост наложения дислокаций делает перемещение дополнительных дислокаций более трудным. Это увеличивает твердость и предел прочности получающегося сплава, одновременно в целом уменьшая пластичность и ударные характеристики сплава. Холодная обработка также улучшает финишную обработку поверхности сплава. Холодная обработка давлением обычно осуществляется при температуре ниже точки рекристаллизации сплава и обычно выполняется при комнатной температуре. Процент холодной обработки (CW в %) или степень деформации может быть определена путем измерения изменения площади поперечного сечения сплава до и после холодной обработки в соответствии со следующей формулой:
CW в %=100⋅[A0-Af]/A0
где A0 является начальной или исходной площадью поперечного сечения перед холодной обработкой, а Af является конечной площадью поперечного сечения после холодной обработки. Отметим, что изменение площади поперечного сечения обычно происходит благодаря исключительно изменениям в толщине сплава, так что CW в % также может быть вычислено с использованием начальной и конечной толщины.
[0026] Этап 100 первоначальной холодной обработки выполняется на сплаве таким образом, что результирующий сплав имеет пластическую деформацию в диапазоне холодной обработки 50%-75%. Более конкретно, % холодной обработки, достигаемый первым этапом, может быть примерно 65%.
[0027] Затем сплав подвергается этапу 200 термической обработки. Термическая обработка металла или сплавов является управляемым способом нагревания и охлаждения металлов для изменения их физических и механических свойств без изменения формы продукта. Термическая обработка связана с увеличением прочности материала, но она также может быть использована для изменения определенных требований технологичности, например, для улучшения механической обработки, улучшения формуемости или для восстановления пластичности после операции холодной обработки. Этап 200 термической обработки выполняется на сплаве после этапа 100 холодной обработки. Сплав помещается в традиционную печь или другую подобную установку, а затем подвергается воздействию повышенной температуры в диапазоне от примерно 740°F до примерно 850°F в течение периода времени от примерно 3 минут до примерно 14 минут. Отметим, что эти температуры относятся к температуре атмосферы, воздействию которой подвергается сплав, или в которую устанавливается печь; сам сплав не обязательно достигает этих температур. Эта термическая обработка может быть выполнена, например, путем размещения сплава в форме ленты на устройстве конвейерной печи и пропускания ленты из сплава со скоростью примерно 5 фут/мин через конвейерную печь. В более конкретных вариантах осуществления температура составляет от примерно 740°F до примерно 800°F.
[0028] Этот способ может достичь уровня предела текучести для ультравысокопрочного сплава медь-никель-олово, который составляет по меньшей мере 175 тысяч фунтов на кв. дюйм. Этот способ на системной основе был определен для получения сплава, имеющего пределом текучести в диапазоне от примерно 175 тысяч фунтов на кв. дюйм до 190 тысяч фунтов на кв. дюйм. Более конкретно, этот способ может обрабатывать сплав с получением в результате предела текучести (0,2% условного предела текучести) от примерно 178 тысяч фунтов на кв. дюйм до 185 тысяч фунтов на кв. дюйм.
[0029] Между холодной обработкой и термической обработкой достигается баланс. Для величины прочности, которая приобретена в результате холодной обработки, существует идеальный баланс, причем слишком сильная холодная обработка может оказать негативное влияние на характеристики формуемости этого сплава. Аналогичным образом, если в результате термической обработки приобретается слишком большая прочность, это может оказать негативное влияние на характеристики формуемости. Результирующие характеристики сплава TM12 включают в себя предел текучести, который составляет по меньшей мере 175 тысяч фунтов на кв. дюйм. Такая прочностная характеристика превышает прочность других известных подобных сплавов медь-никель-олово.
[0030] Следующие примеры приводятся для того, чтобы проиллюстрировать сплавы, изделия и способы настоящего раскрытия. Эти примеры являются лишь иллюстративными и не предназначены для ограничения раскрытия материалов, условий или параметров способа, изложенных в них.
ПРИМЕРЫ
[0031] Сплавы медь-никель-олово, содержащие 15 мас.% никеля, 8 мас.% олова и остаток - медь, формировали в полосы. Полосы затем подвергали холодной обработке с использованием прокатного стана. Полосы подвергали холодной обработке и измеряли при CW в % 65%. Далее полосы подвергали этапу термической обработки с использованием конвейерной печи. Конвейерную печь устанавливали на температуры 740°F, 760°F, 780°F, 800°F, 825°F или 850°F. Полосы пропускали через конвейерную печь с линейной скоростью 5, 10, 15 или 20 фут/мин. Для каждой комбинации температуры и скорости использовали две полосы.
[0032] Затем измеряли различные свойства. Эти свойства включали в себя предел прочности на разрыв (T) в тысячах фунтов на кв. дюйм; 0,2% условный предел текучести (Y) в тысячах фунтов на кв. дюйм; относительное удлинение при разрушении (E); и модуль Юнга (M) в миллионах фунтов на квадратный дюйм (106 psi). Таблица 1 и Таблица 2 представляют измеренные результаты. Также представлены средние значения для T и Y.
Таблица 1
Температура Линейная скорость, фут/мин T Y Среднее T Среднее Y E M
740 5 187,1 180,6 1,77 16,88
740 5 183,3 180,0 185,2 180,3 1,43 16,89
740 10 179,2 173,5 1,73 16,93
740 10 180,7 175,4 180,0 174,5 1,64 16,89
740 15 175,0 171,2 1,54 16,95
740 15 173,8 168,9 174,4 170,0 1,60 17,00
740 20 168,2 161,6 1,61 16,64
740 20 171,0 165,9 169,6 163,7 2,05 16,98
760 5 190,4 182,0 1,83 16,72
760 5 187,8 181,6 189,1 181,8 1,62 16,78
760 10 183,4 176,8 1,60 16,90
760 10 183,1 174,4 183,3 175,6 2,00 16,80
760 15 178,3 170,2 1,97 16,89
760 15 181,1 173,5 179,7 171,8 1,90 16,76
760 20 174,9 168,2 1,61 16,86
760 20 173,5 165,3 174,2 166,8 2,03 16,64
780 5 188,9 180,0 1,80 16,55
780 5 189,8 181,8 189,4 180,6 1,68 16,78
780 10 186,4 177,7 1,84 16,88
780 10 185,7 178,0 186,1 177,8 1,67 16,82
780 15 181,8 173,7 1,91 16,86
780 15 181,1 172,8 181,5 173,2 1,99 16,89
780 20 176,3 167,6 1,80 16,76
780 20 179,1 171,2 177,7 169,4 1,83 16,81
Таблица 2
Температура Линейная скорость, фут/мин T Y Среднее T Среднее Y E M
800 5 189,1 178,2 1,83 16,53
800 5 185,1 176,8 187,1 177,5 1,59 16,31
800 10 187,7 178,6 1,66 16,77
800 10 186,5 181,2 187,1 179,9 1,49 17,27
800 15 184,0 175,1 1,76 16,84
800 15 174,6 173,6 179,3 179,4 1,25 17,09
800 20 180,9 171,8 1,74 16,67
800 20 179,9 172,2 180,4 172 1,66 17,03
825 5 172,0 157,6 1,79 15,51
825 5 170,8 156,1 171,4 156,8 1,70 15,86
825 10 183,1 171,5 1,83 16,59
825 10 185,9 172,1 184,5 171,8 2,08 16,37
825 15 186,3 173,7 2,02 16,63
825 15 184,5 171,3 185,4 172,5 1,99 16,18
825 20 177,9 172,5 1,45 16,51
825 20 186,6 174,4 182,2 173,5 1,92 16,73
850 5 157,6 137,5 2,58 15,87
850 5 151,8 130,2 154,7 133,8 2,47 15,66
850 10 175,1 163,7 1,73 16,33
850 10 176,8 163,2 176,0 163,4 2,00 16,08
850 15 178,6 165,9 1,91 16,25
850 15 173,1 167,6 175,9 166,8 1,40 16,31
850 20 178,9 169,8 1,60 16,53
850 20 178,9 170,4 178,9 170,1 1,56 16,62
[0033] Суммируя, было найдено, что могут быть получены сплавы, имеющие минимальный 0,2% условный предел текучести по меньшей мере 175 тысяч фунтов на кв. дюйм, предел прочности на разрыв по меньшей мере 180 тысяч фунтов на кв. дюйм, относительное удлинение при разрушении по меньшей мере 1% и модуль Юнга по меньшей мере 16 миллионов фунтов на кв. дюйм. Фиг. 2 представляет собой диаграмму, показывающую 0,2%-ный условный предел текучести в зависимости от линейной скорости при различных температурах. Минимальный предел текучести по меньшей мере 175 тысяч фунтов на кв. дюйм достигается в широком температурном диапазоне.
[0034] Следует иметь в виду, что варианты вышераскрытых и других особенностей и функций или их альтернативы могут быть скомбинированы во многие другие различные системы или приложения. Впоследствии в них специалистами в данной области техники могут быть выполнены различные непредвидимые в настоящее время или неожиданные альтернативы, модификации, вариации или усовершенствования, которые также предназначены быть охваченными следующей формулой изобретения.

Claims (11)

1. Способ термомеханической обработки деформируемого спинодального сплава медь-никель-олово, включающий:
выполнение этапа первой холодной обработки давлением сплава со степенью холодной деформации от 50% до 75% и
термическую обработку упомянутого сплава при температуре от 740°F до 850°F в течение периода от 3 минут до 14 минут с обеспечением условного предела текучести сплава по меньшей мере 175 тысяч фунтов на кв. дюйм.
2. Способ по п. 1, в котором этап термической обработки выполняют при температуре от 740°F до 800°F.
3. Способ по п. 1, в котором этап термической обработки выполняют путем пропускания сплава в форме полосы через печь со скоростью от 5 фут/мин до 20 фут/мин.
4. Способ по п. 1, в котором получают сплав с условным пределом текучести от 175 до 190 тысяч фунтов на кв. дюйм.
5. Способ по п. 1, в котором обеспечивают предел прочности на разрыв сплава по меньшей мере 180 тысяч фунтов на кв. дюйм.
6. Способ по п. 1, в котором обеспечивают относительное удлинение при разрушении сплава по меньшей мере 1%.
7. Способ по п. 1, в котором обеспечивают модуль Юнга сплава по меньшей мере 16 миллионов фунтов на кв. дюйм.
8. Способ по п. 1, в котором обеспечивают условный предел текучести сплава по меньшей мере 175 тысяч фунтов на кв. дюйм и предел прочности на разрыв сплава по меньшей мере 180 тысяч фунтов на кв. дюйм.
9. Способ по п. 1, в котором сплав медь-никель-олово содержит от 14,5 мас.% до 15,5 мас.% никеля и от 7,5 мас.% до 8,5 мас.% олова, остальное - медь.
RU2015143929A 2013-03-14 2014-03-11 Ультравысокопрочные сплавы медь-никель-олово RU2650387C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201361781942P 2013-03-14 2013-03-14
US61/781,942 2013-03-14
PCT/US2014/023522 WO2014150532A1 (en) 2013-03-14 2014-03-11 Ultra high strength copper-nickel-tin alloys

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018109084A Division RU2764883C2 (ru) 2013-03-14 2014-03-11 Ультравысокопрочные сплавы медь-никель-олово

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2015143929A RU2015143929A (ru) 2017-04-20
RU2650387C2 true RU2650387C2 (ru) 2018-04-11

Family

ID=51522098

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015143929A RU2650387C2 (ru) 2013-03-14 2014-03-11 Ультравысокопрочные сплавы медь-никель-олово
RU2018109084A RU2764883C2 (ru) 2013-03-14 2014-03-11 Ультравысокопрочные сплавы медь-никель-олово

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018109084A RU2764883C2 (ru) 2013-03-14 2014-03-11 Ультравысокопрочные сплавы медь-никель-олово

Country Status (7)

Country Link
US (2) US9487850B2 (ru)
EP (1) EP2971199B1 (ru)
JP (1) JP6340408B2 (ru)
KR (2) KR102333721B1 (ru)
CN (2) CN110423968B (ru)
RU (2) RU2650387C2 (ru)
WO (1) WO2014150532A1 (ru)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3006588B1 (en) 2013-06-04 2018-07-18 NGK Insulators, Ltd. Copper-alloy production method, and copper alloy
JP5925936B1 (ja) 2015-04-22 2016-05-25 日本碍子株式会社 銅合金
CN106489199B (zh) 2015-06-15 2019-09-03 日铁新材料股份有限公司 半导体装置用接合线
KR101659254B1 (ko) 2015-07-23 2016-09-22 닛데쓰스미킹 마이크로 메탈 가부시키가이샤 반도체 장치용 본딩 와이어
EP3273306A1 (fr) * 2016-07-19 2018-01-24 Nivarox-FAR S.A. Pièce pour mouvement d'horlogerie
EP3273304B1 (fr) * 2016-07-19 2021-11-10 Nivarox-FAR S.A. Pièce pour mouvement d'horlogerie
EP3273307A1 (fr) * 2016-07-19 2018-01-24 Nivarox-FAR S.A. Pièce pour mouvement d'horlogerie
EP3273303A1 (fr) * 2016-07-19 2018-01-24 Nivarox-FAR S.A. Pièce pour mouvement d'horlogerie
US10837554B2 (en) * 2017-01-06 2020-11-17 Materion Corporation Piston compression rings of copper-nickel-tin alloys
EP3577247B1 (en) 2017-02-04 2022-09-14 Materion Corporation A process for producing copper-nickel-tin alloys
JP2019065362A (ja) 2017-10-03 2019-04-25 Ｊｘ金属株式会社 Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｎ系銅合金箔、伸銅品、電子機器部品およびオートフォーカスカメラモジュール
JP2019065361A (ja) 2017-10-03 2019-04-25 Ｊｘ金属株式会社 Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｎ系銅合金箔、伸銅品、電子機器部品およびオートフォーカスカメラモジュール
CN115896539B (zh) * 2022-12-28 2024-04-26 北冶功能材料(江苏)有限公司 一种超高强度、抗断裂铜镍锡合金箔材及其制造方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3198499A (en) * 1961-08-11 1965-08-03 Kaiser Aluminium Chem Corp Method and apparatus for supporting and heat treating
US5089057A (en) * 1989-09-15 1992-02-18 At&T Bell Laboratories Method for treating copper-based alloys and articles produced therefrom
US20070089816A1 (en) * 2004-04-05 2007-04-26 Swissmetal Ums Usines Metallurgiques Suisse Sa Machinable copper-based alloy and production method
RU2348720C2 (ru) * 2004-04-05 2009-03-10 Свиссметал-Юмс Юзин Металлюржик Сюисс Са Поддающийся механической обработке сплав на основе меди и способ его производства
RU2398904C2 (ru) * 2005-09-22 2010-09-10 Мицубиси Синдох Ко, Лтд Легкообрабатываемый резанием медный сплав, содержащий очень мало свинца

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4142918A (en) * 1978-01-23 1979-03-06 Bell Telephone Laboratories, Incorporated Method for making fine-grained Cu-Ni-Sn alloys
US4260432A (en) * 1979-01-10 1981-04-07 Bell Telephone Laboratories, Incorporated Method for producing copper based spinodal alloys
CN87100204B (zh) * 1987-01-05 1988-11-23 上海冶金专科学校 弹性元件用变形铜合金
JP2001032029A (ja) * 1999-05-20 2001-02-06 Kobe Steel Ltd 耐応力緩和特性に優れた銅合金及びその製造方法
CN1327017C (zh) * 2004-07-22 2007-07-18 同济大学 一种弹性导电合金的制备方法
DE102005063325B4 (de) * 2005-05-13 2008-01-10 Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg Gleitlagerverbundwerkstoff, Verwendung und Herstellungsverfahren
CN101845569A (zh) * 2010-06-23 2010-09-29 广州市安达汽车零件有限公司 滑动轴承铜基合金材料
CN102146533B (zh) * 2011-03-25 2012-11-14 富威科技（吴江）有限公司 一种铜镍锡合金带材的生产工艺
CN102286714A (zh) * 2011-08-15 2011-12-21 江西理工大学 一种铜镍锡合金的制备方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3198499A (en) * 1961-08-11 1965-08-03 Kaiser Aluminium Chem Corp Method and apparatus for supporting and heat treating
US5089057A (en) * 1989-09-15 1992-02-18 At&T Bell Laboratories Method for treating copper-based alloys and articles produced therefrom
US20070089816A1 (en) * 2004-04-05 2007-04-26 Swissmetal Ums Usines Metallurgiques Suisse Sa Machinable copper-based alloy and production method
RU2348720C2 (ru) * 2004-04-05 2009-03-10 Свиссметал-Юмс Юзин Металлюржик Сюисс Са Поддающийся механической обработке сплав на основе меди и способ его производства
RU2398904C2 (ru) * 2005-09-22 2010-09-10 Мицубиси Синдох Ко, Лтд Легкообрабатываемый резанием медный сплав, содержащий очень мало свинца

Also Published As

Publication number Publication date
JP2016516897A (ja) 2016-06-09
RU2764883C2 (ru) 2022-01-24
KR102333721B1 (ko) 2021-12-01
EP2971199A1 (en) 2016-01-20
KR20210031005A (ko) 2021-03-18
US20170029925A1 (en) 2017-02-02
CN110423968B (zh) 2022-04-26
EP2971199A4 (en) 2017-05-03
CN110423968A (zh) 2019-11-08
US20140261925A1 (en) 2014-09-18
KR20150125725A (ko) 2015-11-09
EP2971199B1 (en) 2020-09-02
JP6340408B2 (ja) 2018-06-06
CN105229180B (zh) 2019-09-17
CN105229180A (zh) 2016-01-06
RU2018109084A3 (ru) 2021-07-27
WO2014150532A1 (en) 2014-09-25
RU2018109084A (ru) 2019-02-26
KR102229606B1 (ko) 2021-03-19
US9487850B2 (en) 2016-11-08
RU2015143929A (ru) 2017-04-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2650387C2 (ru) Ультравысокопрочные сплавы медь-никель-олово
JP7025360B2 (ja) 鍛錬用銅－ニッケル－錫合金の成形性を改良するためのプロセス
JP7018332B2 (ja) アルミニウム合金を用いた曲げ成形品の製造方法
KR100807393B1 (ko) Ｔｉ－Ｎｉ계 경사기능 합금의 제조방법 및 그로부터제조된 Ｔｉ－Ｎｉ계 경사기능 합금
CN110462091B (zh) 生产铜镍锡合金的方法
KR20210149830A (ko) 고 강도 및 고 전도도를 갖는 구리 합금 및 이러한 구리 합금의 제조 방법
CN109182859B (zh) 一种复合变形制备高成形性镁合金板材的方法
CN113795602B (zh) 高强度的铜铍合金
JP2006249564A (ja) 曲げ加工性と強度のバランスに優れたｓｕｓ３０１ステンレス鋼帯及びその製造方法
JP2006097057A (ja) 耐ボディしわ性に優れたアルミニウム合金及びその製造方法