RU2640694C1 - METHOD OF MANUFACTURE OF COLD DRAWN TRADE PIPES OF 273×10×8700-9500 mm SIZE FROM TITANIUM ALLOYS PT-1M AND PT-7M - Google Patents
METHOD OF MANUFACTURE OF COLD DRAWN TRADE PIPES OF 273×10×8700-9500 mm SIZE FROM TITANIUM ALLOYS PT-1M AND PT-7M Download PDFInfo
- Publication number
- RU2640694C1 RU2640694C1 RU2017109107A RU2017109107A RU2640694C1 RU 2640694 C1 RU2640694 C1 RU 2640694C1 RU 2017109107 A RU2017109107 A RU 2017109107A RU 2017109107 A RU2017109107 A RU 2017109107A RU 2640694 C1 RU2640694 C1 RU 2640694C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pipes
- rolling
- size
- conversion
- billets
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно к способу производства товарных труб размером 273×10×8700-9500 мм из титановых сплавов ПТ-1М и ПТ-7М.The invention relates to pipe production, and in particular to a method for the production of commodity pipes of size 273 × 10 × 8700-9500 mm from titanium alloys PT-1M and PT-7M.
В практике трубного производства известен способ прокатки передельных труб размером 492×48, 485×36 и 398×46 мм под механическую обработку на размер 474×29,5, 467×16 и 377×24 мм из слитков и заготовок титанового сплава ВТ14 размером 650×100×1750 и 585×100×1740 мм, включающий отливку слитков в вакуумно-дуговых печах ОАО «Корпорация ВСМПО-АВИСМА» с последующей ковкой их в заготовки или использование в качестве заготовок слитков, сверление в слитках и заготовках сквозного центрального отверстия диаметром 100±5 мм, нагрев слитков и заготовок в муфелях в методических печах до температуры 1155-1180°С, прошивку их в гильзы в стане поперечно-винтовой прокатки и прокатку в передельные трубы на ТПУ 8-16'' с пилигримовыми станами с припуском под механическую обработку по стенке от 18,5 до 22,0 мм.In the practice of pipe production, there is a known method for rolling pig tubes of 492 × 48, 485 × 36 and 398 × 46 mm in size for machining in sizes of 474 × 29.5, 467 × 16 and 377 × 24 mm from ingots and blanks of titanium alloy VT14 with size 650 × 100 × 1750 and 585 × 100 × 1740 mm, including casting ingots in vacuum arc furnaces of VSMPO-AVISMA Corporation, followed by forging them into billets or using them as billets, drilling in ingots and billets of a through central hole with a diameter of 100 ± 5 mm, heating ingots and billets in muffles in a methodical furnace up to a temperature of 1155–1180 ° С, piercing them into sleeves in a cross-helical rolling mill and rolling them into conversion pipes at 8-16 '' TPU with pilgrim mills with machining allowances on the wall from 18.5 to 22.0 mm .
Недостатком указанного способа является то, что в процессе нагрева, прошивки в стане поперечно-винтовой прокатки и прокатки на пилигримовых станах происходит газонасыщение поверхностных слоев слитков-заготовок, гильз и передельных труб. На поверхностях горячих слитков-заготовок, гильз и труб образуется газонасыщенный - хрупкий слой, который при прошивке в двухвалковом стане поперечно-винтовой прокатки и прокатке на пилигримовых станах приводит к образованию поверхностных дефектов в виде рванин, которые на передельных трубах-заготовках приходится удалять способом механической обработки по наружной поверхности на глубину 9,0-10,5 мм, а по внутренней на глубину 9,5-11,5 мм, т.к. временное сопротивление разрыву σв превышает 800 МПа, а относительное удлинение δ5 не более 10%, то трубы данного размера из данного слава на станах ХПТ не производят. В некоторых случаях дефекты превышают эти значения, что приводит к окончательному браку передельных труб-заготовок или, при наличии попутчиков, к переточке их на более тонкие стенки.The disadvantage of this method is that during heating, flashing in a cross-helical rolling mill and rolling on a pilgrim mill, gas saturation of the surface layers of ingot blanks, sleeves and conversion tubes occurs. On the surfaces of hot ingots-blanks, sleeves and pipes, a gas-saturated - brittle layer is formed, which, when pierced in a twin roll cross-helical mill and rolled on pilgrim mills, leads to the formation of surface defects in the form of flaws, which must be removed mechanically on the conversion tubes-blanks processing on the outer surface to a depth of 9.0-10.5 mm, and on the inside to a depth of 9.5-11.5 mm, because since the tensile strength σ in exceeds 800 MPa, and the relative elongation δ 5 is not more than 10%, then pipes of a given size do not produce pipes of this size from HPT mills. In some cases, the defects exceed these values, which leads to the final rejection of the conversion pipe blanks or, in the presence of fellow travelers, to regrind them to thinner walls.
Другим недостатком данного способа является то, что при прокатке передельных труб на пилигримовых станах принят один припуск по толщине стенки под механическую обработку, а также отсутствует закономерность снимаемых слоев сплава по наружной и внутренней поверхностям в зависимости от геометрических размеров товарных труб, которая должна при переработке передельных труб в товарные механической обработкой увеличиваться с увеличением длины, кривизны товарных труб и отношения диаметра к толщине стенки товарных труб Dm/Sm. Промышленные прокатки передельных кратных горячекатаных труб большого и среднего диаметров из сплавов на основе титана на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами показали, что припуск по толщине стенки, при переделе передельных труб в товарные механической обработкой в доверительном интервале выхода годных труб, должен находиться в пределах от 16 до 20 мм, большие значения которых относятся к товарным трубам большей длины с большим отношением Dm/Sm.Another disadvantage of this method is that when rolling pig tubes on pilgrim mills, one allowance is adopted for the wall thickness for machining, and there is no regularity of the removed layers of the alloy on the outer and inner surfaces depending on the geometric dimensions of the commodity pipes, which should be processed during the conversion pipes for commodity machining increase with increasing length, curvature of commodity pipes and the ratio of diameter to wall thickness of commodity pipes D m / S m . Industrial rolling of hot-rolled multi-sectional hot-rolled pipes of large and medium diameters from titanium-based alloys in tube-rolling plants with pilgrim mills showed that the allowance for wall thickness when redistributing conversion pipes into commodity ones by mechanical processing in the confidence interval of yield of pipes should be in the range of 16 up to 20 mm, large values of which apply to commodity pipes of greater length with a large ratio of D m / S m .
Основным видом дефектов на передельных трубах из титановых сплавов являются рванины на наружной и внутренней поверхностях и раковины на внутренней поверхности. Из-за наличия данных дефектов необходимо увеличивать толщину стенки передельных горячекатаных труб и проводить дополнительные операции по обточке и расточке. Кроме того, наружная и внутренняя поверхности гильз-труб охлаждаются водой и технологическим инструментом (дорном и рабочими валками), что приводит к интенсивному охлаждению именно дефектных мест и образованию малопластичных участков. Деформация гильз с такими участками в пилигримовом стане приводит к увеличению глубины дефектов и к их закатке на внутренней поверхности передельных труб в виде раковин, которые вскрываются при механической обработке. Количество и глубина дефектов на внутренней поверхности горячекатаных передельных труб больше, чем на наружной, поэтому необходимо обоснованное соотношение между припусками под механическую обработку наружных и внутренних слоев.The main type of defects on titanium alloy conversion pipes are flaws on the outer and inner surfaces and sinks on the inner surface. Due to the presence of these defects, it is necessary to increase the wall thickness of the hot rolled tubes and carry out additional turning and boring operations. In addition, the outer and inner surfaces of the sleeve tubes are cooled by water and a technological tool (mandrel and work rolls), which leads to intensive cooling of precisely the defective places and the formation of low-plastic sections. The deformation of the liners with such sections in the pilgrim mill leads to an increase in the depth of defects and to their roll-up on the inner surface of the transfer tubes in the form of shells that are opened during machining. The number and depth of defects on the inner surface of the hot-rolled conversion tubes is greater than on the outer, so a reasonable relationship between the allowances for machining the outer and inner layers is necessary.
В трубной промышленности известен способ нагрева слитков и заготовок из сплавов на основе титана под прошивку в станах поперечно-винтовой прокатки, включающий сверление в слитках и заготовках центрального отверстия диаметром 100±5 мм, зарядку слитков и заготовок в муфеля, посад их на чистую подину методических нагревательных печей в один ряд с интервалом 10-15 мин, нагрев слитков и заготовок до температуры пластичности 1155-1180°С со скоростью 3,0-4,0°С в минуту с кантовкой через 14-18 мин на угол α=(180±30)°, кантовку слитков и заготовок на яму печи с 3-го окна первой зоны, интервал выдержки слитков и заготовок на яме печи 5,0-8,0 мин, при остановках станов до 30 мин и отсутствии места в печи кантовку слитков и заготовок вперед-назад через 15-20 мин на угол α=(180±30)°, при остановках станов по техническим причинам более 30 мин выдачу заготовок из печи через 15-20 мин с последующей кантовкой всех слитков и заготовок на угол α=(180±30)° (патент РФ №2312153, кл. C21D 1/34, В21В 21/00, C22F 1/00, бюл. №34, 2007).In the pipe industry, a method is known for heating ingots and billets from titanium-based alloys for piercing in cross-helical rolling mills, including drilling in ingots and billets of a central hole with a diameter of 100 ± 5 mm, charging ingots and billets into a muffle, planting them on a clean methodical bottom heating furnaces in a row with an interval of 10-15 minutes, heating ingots and billets to a plasticity temperature of 1155-1180 ° C at a speed of 3.0-4.0 ° C per minute with a tilting in 14-18 minutes at an angle α = (180 ± 30) °, tilting ingots and billets into the furnace pit from the 3rd windows of the first zone, the exposure interval of ingots and billets in the pit of the furnace is 5.0-8.0 min, with stops of the mills up to 30 min and there is no place in the furnace, the edge of the ingots and billets back and forth after 15-20 minutes at an angle α = (180 ± 30) °, when the mills are stopped for technical reasons more than 30 minutes, the delivery of billets from the furnace in 15-20 minutes, followed by turning over all ingots and billets at an angle α = (180 ± 30) ° (RF patent No. 2312153, class C21D 1 / 34, B21B 21/00, C22F 1/00, bull. No. 34, 2007).
Недостатком данного способа нагрева слитков и заготовок из сплавов на основе титана под прошивку в станах поперечно-винтовой прокатки является то, что он направлен на нагрев слитков и заготовок титанового сплава ВТ14 размером 650×100×1750 и 585×100×1740 мм и не решает всех технологических параметров нагрева заготовок размером 500±5×90±5×1750±25 мм из титановых сплавов ПТ-1М и ПТ-7М.The disadvantage of this method of heating ingots and billets from titanium-based alloys for piercing in helical rolling mills is that it is aimed at heating ingots and billets of VT14 titanium alloy with sizes 650 × 100 × 1750 and 585 × 100 × 1740 mm and does not solve of all technological parameters for heating workpieces with a size of 500 ± 5 × 90 ± 5 × 1750 ± 25 mm from titanium alloys PT-1M and PT-7M.
В трубном производстве известен способ прокатки передельных труб большого и среднего диаметров из слитков и заготовок сплавов на основе титана на трубопрокатных установках с пилигримовыми, включающий прокатку передельных труб на пилигримовом стане при установившемся процессе с подачей гильзы в очаг деформации m=30-40 мм и вытяжкой μ=2,5-4,0, увеличение подачи при затравке гильз в пилигримовый стан от 10 до 20 мм, плавное увеличение при установившемся процессе прокатки величины подачи гильз-труб с 20 до 40 мм, а при температуре гильз-труб менее 850°С плавное снижение до 25 мм, а обкатку пилигримовых головок с подачей не более 20 мм, увеличение при установившемся процесс прокати подачи на пилигримовом стане, величина которой определяется из выражения m=myсm+(tнач-tкpum)K, а при достижении температуры гильз-труб 850°С плавное снижение, величина которой определяется из выражения mi=m+(tкpum.-tкон.)Ki, где mусm.=20 - величина подачи при установившемся процесс прокатки, после затравки и полного пути отката подающего аппарата, мм; tнач .=1155-1180 - температура гильзы в начале прокатки, °С; tкpum.=850 - критическая температура гильзы-трубы, при которой плавное снижение величины подачи гильз-труб,°С; tкон. - температура конца прокатки гильз-труб, °С; K=0,06 - коэффициент, учитывающий увеличение подачи в начале установившегося процесса прокатки, при снижении температуры гильзы-трубы на 1°С; Ki=0,09 - коэффициент, учитывающий снижение подачи в процессе прокатки, при снижении температуры гильзы-трубы на 1°С ниже критической, мм/°С, после затравки гильз и до конца прокатки снижение температуры путем уменьшения подачи воды на валки пилигримового стана в 2-3 раза, прокатку труб на двух дорнах, разогретых до 600-650°С, путем прокатки 2-3 настроечных углеродистых гильз, после прокатки труб извлечение дорнов и охлаждение их на воздухе при перекатывании по наклонной решетке в течение 30-45 сек к ванне со смазкой, погружение дорноподъемным механизмом дорнов в ванну со смазкой и извлечение через 5-10 сек, поворачивание в дорноподъемном механизме на 180±20° и повторное погружение в ванну со смазкой на 5-10 сек, охлаждение на воздухе, а затем передачу в замок подающего аппарата и произведение прокатки следующей трубы, отрезку пилигримовых головок и передачу передельных труб с температурой прокатного нагрева на правильную машину для правки (патент РФ №2315672, кл. В21В 21/00, бюл. №3, 2007).In pipe production, there is a known method for rolling pigs of large and medium diameters from ingots and billets of titanium-based alloys on pipe-rolling plants with pilgrims, including rolling pigs on a pilgrim mill during a steady-state process with a sleeve supplied to the deformation zone m = 30-40 mm and a hood μ = 2.5-4.0, an increase in the feed when the liners are inoculated into the pilgrim mill from 10 to 20 mm, a smooth increase in the steady-state rolling process of the feed of the liners from 20 to 40 mm, and when the temperature of the liners is less than 850 ° With a gradual decrease to 25 mm, and the running of the pilgrim heads with a feed of no more than 20 mm, an increase in the steady-state process of rolling the feed on the pilgrim mill, the value of which is determined from the expression m = myсm + (tnach-tkpum) K , and when the temperature of the sleeve tubes reaches 850 ° С smooth decrease, the value of which is determined from the expression mi = m + (tкpum.-tcon.) Ki , where musm. = 20 - the value of the feed at the steady rolling process, after seeding and the full path of rollback of the feeding apparatus, mm; tach . = 1155-1180 - the temperature of the liner at the beginning of rolling, ° C; tkpum. = 850 is the critical temperature of the sleeve-tube, at which a gradual decrease in the feed value of the sleeve-tubes, ° C; tcon. - temperature of the end of the rolling of sleeve tubes, ° C; K = 0.06 - coefficient taking into account the increase in feed at the beginning of the steady rolling process, while reducing the temperature of the sleeve tube by 1 ° C; Ki = 0.09 - coefficient taking into account the decrease in feed during the rolling process, with a decrease in the temperature of the sleeve tube by 1 ° C below the critical, mm / ° C, after seeding of the shells and until the end of the rolling, a decrease in temperature by reducing the water supply to the rolls of the pilgrim mill 2-3 times, rolling pipes on two mandrels, heated to 600-650 ° C, by rolling 2-3 tuning carbon sleeves, after rolling the pipes, removing the mandrels and cooling them in the air when rolling over an inclined grate for 30-45 sec to the bathtub with lubrication, immersion with lifting gear with the help of the mandrels into the greased bath and removal after 5-10 seconds, turning in the lifting mechanism by 180 ± 20 ° and re-immersion in the greased bath for 5-10 seconds, cooling in air, and then transferring the feeding apparatus to the lock and rolling the next pipe, the segment of the pilgrim heads and the transfer of conversion tubes with the temperature of the rolling heat to the correct machine for dressing (RF patent No. 2315672, CL 21/21, bull. No. 3, 2007).
Недостатком данного способа является то, что он направлен на прокатку передельных труб размером 492×48 мм кратной длины с отношением D/S=10,25 из титанового сплава ВТ14 и не решает всех технологических вопросов при прокатке более тонкостенных с отношением D/S≥2,0 длинномерных передельных труб из титановых сплавов ПТ-1М и ПТ-7М.The disadvantage of this method is that it is aimed at rolling the conversion tubes with a size of 492 × 48 mm of multiple lengths with a ratio D / S = 10.25 of VT14 titanium alloy and does not solve all technological issues when rolling thinner with a D / S ratio ≥2 , 0 long lengthy conversion tubes made of titanium alloys PT-1M and PT-7M.
В трубном производстве известен также способ производства передельных труб большого и среднего диаметров на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами из слитков и заготовок сплавов на основе титана, включающий отливку слитков в вакуумно-дуговых печах с последующей ковкой их в заготовки, сверление центрального отверстия диаметром 100±5,0 мм, нагрев слитков и заготовок в муфелях до температуры пластичности, прошивку их в гильзы в стане поперечно-винтовой прокатки, прокатку передельных труб на пилигримовом стане, для последующей переработки в товарные механической обработкой или перекаткой на станах ХПТ по однопроходному маршруту с припуском по стенке ΔSм, а передельных труб под холодный передел по многопроходным маршрутам с припуском по стенке ΔSx, где ΔSм=16-20 - припуск по толщине стенки при переделе передельных труб в товарные механической обработкой или перекаткой на станах ХПТ по однопроходному маршруту, большие значения которого принимают для товарных труб с большим отношением Dm/Sm, мм; ΔSх=8-12 - припуск по толщине стенки при переделе передельных труб в товарные перекаткой на станах ХПТ по многопроходным маршрутам, большие значения которого принимают для товарных труб с большим отношением Dm/Sm, мм; Dm - номинальный наружный диаметр товарных труб, мм; Sm - номинальная толщина стенки товарных труб, мм, соотношение между припусками под механическую обработку наружных и внутренних слоев принимают равным ΔSмн/ΔSмв=ΔSхн/ΔSxв=0,7-0,95, где меньшие значения ΔSн/ΔSв принимают для товарных труб с большим отношением Dm/Sm; ΔSмн- припуск по толщине стенки с наружной поверхности при переделе передельных труб в товарные механической обработкой или перекаткой на станах ХПТ по однопроходному маршруту, мм; ΔSмв - припуск по толщине стенки с внутренней поверхности при переделе передельных труб в товарные механической обработкой или перекаткой на станах ХПТ по однопроходному маршруту, мм, ΔSхн - припуск по толщине стенки с наружной поверхности при переделе передельных труб в товарные перекаткой на станах ХПТ по многопроходным маршрутам, мм; ΔSхв - припуск по толщине стенки с внутренней поверхности при переделе передельных труб в товарные перекаткой на станах ХПТ по многопроходным маршрутам, мм (патент РФ №2311240, кл. В21В 21/00, бюл. №33, 2007).In pipe production, there is also a method for the production of conversion pipes of large and medium diameters in tube-rolling plants with pilgrim mills from ingots and titanium-based alloy billets, including casting ingots in vacuum arc furnaces followed by forging them into billets, drilling a central hole with a diameter of 100 ± 5 , 0 mm, heating ingots and billets in muffles to plasticity temperature, piercing them into sleeves in a cross-helical rolling mill, rolling pig tubes on a pilgrim mill, for subsequent transfer processing into commodity ones by machining or rolling on HPT mills on a single-pass route with an allowance on the wall Δ Sm , and redistribution pipes for cold redistribution along multi-pass routes with an allowance on the wall Δ Sx , where Δ Sm = 16-20 is an allowance for wall thickness during redistribution redistributed pipes into commodity ones by mechanical processing or by rolling on HPT mills on a single-pass route, large values of which are taken for commodity pipes with a large Dm / Sm ratio, mm; Δ Sх = 8-12 is the allowance for wall thickness during the redistribution of conversion pipes into commodity rolling at the KhPT mills along multi-pass routes, large values of which are taken for commodity pipes with a large ratio Dm / Sm , mm; Dm is the nominal outer diameter of the commodity pipes, mm; Sm is the nominal wall thickness of the commodity pipes, mm, the ratio between the allowances for machining the outer and inner layers is taken to be Δ Smn / Δ Smv = Δ Sxn / Δ Sxv = 0.7-0.95, where the smaller values are Δ Sn / Δ Sv accept for commodity pipes with a large ratio of Dm / Sm ; Δ Smn - allowance for wall thickness from the outer surface during the redistribution of conversion tubes into commercial ones by machining or rolling at the HPT mills along a single-pass route, mm; Δ Smv - allowance for wall thickness from the inner surface when redistributing pipes into commodity ones by machining or rolling on HPT mills along a one-pass route, mm, Δ Smn - allowance for wall thickness from the outer surface when redistributing pipes into commodity pipes by rolling on the HPT mills according to multi-pass routes, mm; Δ Sхв - allowance for wall thickness from the inner surface during the redistribution of conversion pipes into commodity rolling at the HPT mills along multi-pass routes, mm (RF patent No. 2311240, class B21B 21/00, bull. No. 33, 2007).
Недостатком данного способа является то, что он распространяется на механическую обработку передельных труб в товарные кратной длины, т.е. относительно малых длин, и не решает технологические вопросы производства труб размером 338×28×10300-11000 мм из сплавов ТП-1М и ПТ-7М.The disadvantage of this method is that it extends to the machining of conversion pipes into commodity tubes of multiple lengths, i.e. relatively short lengths, and does not solve the technological issues of the production of pipes with a size of 338 × 28 × 10300-11000 mm from TP-1M and PT-7M alloys.
Наиболее близким техническим решением (прототипом) является способ производства передельных труб размером 426×34×10500±250 мм на ТПУ 8-16'' с пилигримовыми станами из заготовок титанового сплава Gr 29, включающий отливку слитков в вакуумно-дуговых печах, ковку и обточку слитков в заготовки размером 585×1900±25 мм, сверление центрального отверстия диаметром 90±5,0 мм, шоопирование Аl2O3, нагрев в методических печах до температуры 1150-1180°С со скоростью 2,8-3,2°С в мин с кантовкой через 18-20 мин на угол α=(180±10)°, выдержку при температуре пластичности на 4-3 окнах первой зоны печи в течение 25-30 мин, кантовку заготовок с 3-го окна на яму печи, прошивку в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы размером 585хвн.390×3300-3390 мм, прокатку гильз на пилигримовом стане в передельные трубы размером 426×34×10500±250 мм, отрезку от труб пилой горячей резки технологических отходов и правку передельных труб с температурой прокатного нагрева на шестивалковой правильной машине в два-три прохода до кривизны не более 6 мм на длину трубы, задачу смазки перед прошивкой в центральное сверление заготовок с двух сторон в виде смеси графита с поваренной солью массой по 300-400 грамм, прокатку гильз на пилигримовом стане при установившемся процессе с подачей гильз в очаг деформации mу=25-30 мм, вытяжкой μ=3,56-3,58 и посадом по диаметру Δ=27,2%, дискретное увеличение подачи гильз в очаг деформации и угла кантовки при затравке, определение значений подачи гильз в очаг деформации пилигримового стана в начале прокатки - затравки, мм; my=25-30 мм - величина подачи гильз в очаг деформации при установившемся процессе прокатки, мм; n - количество подач от начала затравки до установившегося процесса прокатки, шт., определение значений угла кантовки при затравке из выражения: 
Одним из основных недостатков прототипа является то, что он направлен на разработку технологического процесса производства передельных труб размером 426×34×10500±250 мм на ТПУ 8-16'' с пилигримовыми станами из заготовок титанового сплава Gr 29 и не решает технологические вопросы производства передельных труб размером 338×28×10300-11000 мм на ТПУ 8-16'' с пилигримовыми станами из титановых сплавов ТП-1М и ПТ-7М, механической обработки - расточки и обточки их в передельные трубы-заготовки размером 325×15×5150-5600 мм и передела (переката) их на станах ХПТ в товарные трубы размером 273×10 мм.One of the main disadvantages of the prototype is that it is aimed at developing a technological process for the production of pig tubes of 426 × 34 × 10500 ± 250 mm in size on TPU 8-16 '' with pilgrim mills from Gr 29 titanium alloy blanks and does not solve technological issues of the production of pig pipes with a size of 338 × 28 × 10300-11000 mm on TPU 8-16 '' with piligrim mills made of titanium alloys TP-1M and PT-7M, machining - boring and turning them into conversion blanks of 325 × 15 × 5150- 5600 mm and their redistribution (rolling) at the HPT mills into commodity transport the size of 273 × 10 mm.
Задачей предложенного способа является освоение производства холоднокатаных труб размером 273×10 мм из титановых сплавов ПТ-1М и ПТ-7М из заготовок размером 500±5×90±5×1750±25 мм с использованием технологии прошивки в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы, прокатки гильз на ТПУ 8-16'' с пилигримовыми станами в передельные горячекатаные трубы, механической обработки в передельные механически обработанные трубы-заготовки и технологии прокатки их на станах ХПТ в товарные трубы размером 273×10 мм, а следовательно, освоение производства нового вида труб из титановых сплавов ПТ-1М и ПТ-7М.The objective of the proposed method is the development of the production of cold-rolled pipes of size 273 × 10 mm from titanium alloys PT-1M and PT-7M from billets of 500 ± 5 × 90 ± 5 × 1750 ± 25 mm in size using the flash technology in a cross-helical rolling mill , rolling of sleeves on TPU 8-16 '' with pilgrim mills into hot-rolled steel mills, machining into machined steel billets and rolling technologies at HPT mills in commodity pipes 273 × 10 mm in size, and consequently, the development of a new type of production pipes made of titanium alloys PT-1M and PT-7M.
Технический результат достигается предложенным способом производства холоднокатаных труб размером 273×10×8700-9500 мм из титановых сплавов ПТ-1М и ПТ-7М, включающем отливку слитков в вакуумно-дуговых печах, ковку слитков в поковки, обточку поковок в заготовки размером 500±5×1750±25 мм, сверление в заготовках центрального отверстия диаметром 90±5 мм, шоопирование Al2O3, нагрев в методических печах в муфелях до температуры 1140-1160°С, прошивку заготовок размером 500±5×90±5×1750±25 мм в стане поперечно-винтовой прокатки на оправке диаметром 300 мм с коэффициентом вытяжки μ от 1,39 до 1,46 в гильзы размером 515хвн.315х 2400-2590 мм, прокатку гильз на пилигримовом стане в калибре 351 мм с вытяжкой μ=4,78 и подачами гильз в очаг деформации m=18-20 мм, в передельные трубы размером 338×28×10300-11200 мм, отрезку технологических отходов, правку передельных труб с использованием температуры прокатного нагрева на шестивалковой правильной машине в два-три прохода до кривизны не более 6 мм на длину передельной трубы, резку передельных труб на две трубы равной длины, расточку и обточку горячекатаных передельных труб в трубы-заготовки размером 325×15×5150-5600 мм, прокатку их на станах ХПТ в товарные трубы размером 273×10 мм по маршруту 325×15×5150-5600---273×10×8700-9500 мм с относительным обжатием по стенке δm=33,3% и коэффициентом вытяжки μm=1,77.The technical result is achieved by the proposed method for the production of cold-rolled pipes of size 273 × 10 × 8700-9500 mm from titanium alloys PT-1M and PT-7M, which includes casting ingots in vacuum arc furnaces, forging ingots into forgings, turning of forgings into billets of 500 ± 5 × 1750 ± 25 mm, drilling in billets of a central hole with a diameter of 90 ± 5 mm, shoping of Al 2 O 3 , heating in methodological furnaces in muffles to a temperature of 1140–1160 ° С, piercing of billets with a size of 500 ± 5 × 90 ± 5 × 1750 ± 25 mm in a cross-rolling mill on a mandrel with a diameter of 300 mm with a coefficient hoods μ from 1.39 to 1.46 into sleeves measuring 515хвн.315х 2400-2590 mm, rolling sleeves on a pilgrim mill in caliber 351 mm with hood μ = 4.78 and feeds of sleeves into the deformation zone m = 18-20 mm, into conversion pipes with a size of 338 × 28 × 10300-11200 mm, a piece of technological waste, straightening of the conversion pipes using the temperature of rolling heating on a six-roll straightening machine in two or three passes to a curvature of not more than 6 mm for the length of the conversion pipe, cutting of the conversion pipes into two pipes of equal length, boring and turning of hot-rolled conversion pipes into billet pipes Dimensions 325 × 15 mm × 5150-5600, rolling them into commercial mills HPT tube size 273 × 10 mm from 325 × 15 × 273 × 5150-5600 --- 8700-9500 × 10 mm with a relative compression of the wall δm = 33.3% and an extraction coefficient μm = 1.77.
Сопоставительный анализ заявляемого решения с прототипом показывает, что заявляемый способ отличается от известного тем, что производят отливку слитков в вакуумно-дуговых печах, ковку слитков в поковки, обточку поковок в заготовки размером 500±5×1750±25 мм, сверление в заготовках центрального отверстия диаметром 90±5 мм, шоопирование Аl2O3, нагрев в методических печах в муфелях до температуры 1140-1160°С, прошивку заготовок размером 500±5×90±5×1750±25 мм в стане поперечно-винтовой прокатки на оправке диаметром 300 мм с коэффициентом вытяжки μ от 1,39 до 1,46 в гильзы размером 515хвн.315х 2400-2590 мм, прокатку гильз на пилигримовом стане в калибре 351 мм с вытяжкой μ=4,78 и подачами гильз в очаг деформации m =18-20 мм, в передельные трубы размером 338×28×10300-11200 мм, отрезку технологических отходов, правку передельных труб с использованием температуры прокатного нагрева на шестивалковой правильной машине в два-три прохода до кривизны не более 6 мм на длину передельной трубы, резку передельных труб на две трубы равной длины, расточку и обточку горячекатаных передельных труб в трубы-заготовки размером 325×15×5150-5600 мм, прокатку их на станах ХПТ в товарные трубы размером 273×10 мм по маршруту 325×15×5150-5600 - 273×10×8700-9500 мм с относительным обжатием по стенке δm=33,3% и коэффициентом вытяжки μm=1,77. Таким образом, заявляемый способ соответствует критерию «изобретательский уровень».A comparative analysis of the proposed solution with the prototype shows that the claimed method differs from the known one in that the ingots are cast in vacuum arc furnaces, the ingots are forged into forgings, the forgings are turned into blanks with a size of 500 ± 5 × 1750 ± 25 mm, drilling in central hole blanks diameter 90 ± 5 mm, shoping Al 2 O 3 , heating in methodical furnaces in muffles to a temperature of 1140-1160 ° С, piercing of workpieces with a size of 500 ± 5 × 90 ± 5 × 1750 ± 25 mm in a cross-helical rolling mill on a mandrel with a diameter 300 mm with a drawing coefficient μ from 1.39 to 1.46 in sleeves measuring 515хвн.315х 2400-2590 mm, rolling the sleeves on a pilgrim mill in a caliber of 351 mm with an extractor μ = 4.78 and feeding the sleeves into the deformation zone m = 18-20 mm, into conversion tubes of 338 × 28 × 10300- 11,200 mm, cutting of technological waste, dressing of conversion pipes using rolling temperature on a six-roll straightening machine in two or three passes to a curvature of not more than 6 mm per length of the conversion pipe, cutting conversion pipes into two pipes of equal length, boring and turning of hot-rolled conversion pipes into billet pipes measuring 325 × 15 × 5150-5600 m , Rolling them into commercial mills HPT tube size 273 × 10 mm from 325 × 15 × 5150-5600 - 273 × 10 × 8700-9500 mm with a relative compression of the wall δm = 33,3% and the coefficient of stretching μm = 1, 77. Thus, the claimed method meets the criterion of "inventive step".
Способ опробован на трубопрокатной установке 8-16'' с пилигримовыми станами и станах ХПТ ОАО «Челябинский трубопрокатный завод». По предлагаемой технологии на ТПУ 8-16'' с пилигримовыми станами прокатаны передельные трубы размером 338×28×10600-10800 мм под механическую обработку. В производство были заданы 2 заготовки из сплава ПТ-1М и 2 заготовки из сплава ПТ-7М. Данные по производству холоднокатаных труб размером 272×10 мм из титановых сплавов ПТ-1М и ПТ-7М на станах ХПТ из труб-заготовок размером 325×15×5300-5400 мм, полученных механической обработкой горячекатаных передельных труб размером 338×28×10600-10800 мм, прокатанных на ТПУ 8-16'' с пилигримовыми станами из заготовок размером 500±5×90±5×1750±25 мм, приведены в таблице 1.The method has been tested on an 8-16 '' pipe-rolling installation with pilgrim mills and mills of KhPT of Chelyabinsk Pipe-Rolling Plant OJSC. According to the proposed technology, conversion pipes of 338 × 28 × 10,600-10,800 mm for mechanical processing were rolled at 8-16 '' TPU with pilgrim mills. 2 blanks from the PT-1M alloy and 2 blanks from the PT-7M alloy were set into production. Data on the production of cold-rolled pipes of size 272 × 10 mm from titanium alloys PT-1M and PT-7M on HPT mills from billet pipes of size 325 × 15 × 5300-5400 mm, obtained by machining hot-rolled conversion pipes of size 338 × 28 × 10600- 10,800 mm, rolled on 8-16 '' TPU with pilgrim mills from billets of size 500 ± 5 × 90 ± 5 × 1750 ± 25 mm, are shown in table 1.
Заготовки были нагреты в муфелях до температуры 1150-1160°С, прошиты в стане поперечно-винтовой прокатки на оправке диаметром 300 мм в гильзы размером 515хвн.315x2470-2500 мм с коэффициентами вытяжки μ от 1,39 до 1,43 и прокатаны на пилигримовом стане в калибре 351 мм в передельные трубы размером 338×28×10600-10800 мм с коэффициентом вытяжки μ=4,78 и посадом по диаметру Δ=34,0%. От труб пилой горячей резки были удалены технологические отходы - пилигримовые головки и затравочные концы. Передельные трубы с температурой 500-550°С краном поданы на передаточную решетку, по которой переданы на входную сторону правильной машины. Трубы с температурой 300-350°С были выправлена за два-три прохода. Кривизна труб определялась визуально. После охлаждения труб максимальная кривизна труб составила от 5,5 до 6,0 мм. Трубы были порезаны на две трубы равной длины, а затем расточены и обточены в трубы-заготовки размером 325×15×5300-5400 мм. Трубы отправлены на ХПТ для переката по маршрутам 325×15×5300-5400 - 273×10×9000-9200 мм с относительным обжатием по стенке δ1m=33,5% и коэффициентом вытяжки μ1m=1,77. Из двух заготовок сплава ПТ-1М размером 500×90×1750 и 500×95×1775 мм общей массой 3001 кг получено 36,4 м товарных труб размером 273×10 мм общей массой 1365 кг. Расходный коэффициент металла по трубам данной партии составил 2,199. Из двух заготовок размером 495×95×1775 и 500×90×1750 мм общей массой 3001 кг получено 36,4 м товарных труб размером 273×10 мм общей массой 1365 кг. Расходный коэффициент металла составил 2,199. Так как данные трубы по предлагаемой технологии ранее не производились, то сравнительные данные не приводятся.The billets were heated in muffles to a temperature of 1150–1160 ° C, stitched in a cross-screw mill on a mandrel with a diameter of 300 mm into sleeves measuring 515хвн. 315x2470-2500 mm with drawing coefficients μ from 1.39 to 1.43 and rolled on a pilgrim in a caliber of 351 mm, we convert it into a conversion pipe measuring 338 × 28 × 10,600–10,800 mm with a drawing coefficient μ = 4.78 and a diameter fit Δ = 34.0%. Technological waste - pilgrim heads and seed ends were removed from the pipes with a hot cutting saw. Conveyor pipes with a temperature of 500-550 ° C are fed by crane to the transfer grill, through which they are transferred to the input side of the leveling machine. Pipes with a temperature of 300-350 ° C were straightened in two or three passes. The curvature of the pipes was determined visually. After cooling the pipes, the maximum curvature of the pipes ranged from 5.5 to 6.0 mm. The pipes were cut into two pipes of equal length, and then bored and turned into billet pipes measuring 325 × 15 × 5300-5400 mm. Pipes were sent to the KhPT for rolling along routes 325 × 15 × 5300-5400 - 273 × 10 × 9000-9200 mm with a relative wall compression of δ1m = 33.5% and an extraction coefficient μ1m = 1.77. Of the two billets of the PT-1M alloy 500 × 90 × 1750 and 500 × 95 × 1775 mm in total weight of 3001 kg, 36.4 m of 273 × 10 mm commodity pipes in total weight of 1365 kg were obtained. The expenditure coefficient of the metal in the pipes of this batch amounted to 2,199. From two billets of 495 × 95 × 1775 and 500 × 90 × 1750 mm in size with a total weight of 3001 kg, 36.4 m of 273 × 10 mm commodity pipes with a total weight of 1365 kg were obtained. The expenditure coefficient of the metal amounted to 2,199. Since these pipes were not previously produced using the proposed technology, comparative data are not provided.
Использование предлагаемого способа производства холоднокатаных труб размером 273×10 мм из титановых сплавов ПТ-1М и ПТ-7М позволило впервые в мировой практике получить товарные трубы из заготовок размером 500±5×90±5×1750±25 мм, прокаткой их на ТПУ 8-16'' с пилигримовыми станами в передельные горячекатаные трубы размером 338×28×10600-10800 мм, механической обработкой - расточкой и обточкой их в трубы-заготовки размером 325×15×5300-5400 мм и прокаткой на стане ХПТ 450.Using the proposed method for the production of cold-rolled pipes of size 273 × 10 mm from titanium alloys PT-1M and PT-7M made it possible for the first time in world practice to obtain commodity pipes from billets of 500 ± 5 × 90 ± 5 × 1750 ± 25 mm in size, rolling them to TPU 8 -16 '' with pilgrim mills into hot-rolled chimneys measuring 338 × 28 × 10,600-10,800 mm, machining by boring and turning them into billet pipes of 325 × 15 × 5300-5400 mm in size and rolling at the HPT 450 mill.
Данные по производству холоднокатаных труб размером 273×10 мм из титановых сплавав ПТ-1М и ПТ-7М на станах ХПТ450 из труб-заготовок размером 325×15×5150-5450 мм, полученных из горячекатаных передельных труб размером 338×28×10300-11200 мм, прокатанных на ТПУ 8-16'' с пилигримовыми станами из заготовок размером 500±5×90±5×1750±25 мм.Data on the production of cold-rolled pipes of size 273 × 10 mm from titanium alloys in PT-1M and PT-7M on KhPT450 mills from tube blanks of size 325 × 15 × 5150-5450 mm, obtained from hot-rolled conversion pipes of size 338 × 28 × 10300-11200 mm, rolled at 8-16 '' TPU with pilgrim mills from billets of size 500 ± 5 × 90 ± 5 × 1750 ± 25 mm.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017109107A RU2640694C1 (en) | 2017-03-20 | 2017-03-20 | METHOD OF MANUFACTURE OF COLD DRAWN TRADE PIPES OF 273×10×8700-9500 mm SIZE FROM TITANIUM ALLOYS PT-1M AND PT-7M |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017109107A RU2640694C1 (en) | 2017-03-20 | 2017-03-20 | METHOD OF MANUFACTURE OF COLD DRAWN TRADE PIPES OF 273×10×8700-9500 mm SIZE FROM TITANIUM ALLOYS PT-1M AND PT-7M |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016110299A Division RU2615927C1 (en) | 2016-03-22 | 2016-03-22 | METHOD OF COLD DRAWN TRADE PIPES MANUFACTURE OF 159x7x10000-11000 mm SIZE FROM TITANIUM ALLOYS PT-1M AND PT-7M |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2640694C1 true RU2640694C1 (en) | 2018-01-11 |
Family
ID=68235376
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017109107A RU2640694C1 (en) | 2017-03-20 | 2017-03-20 | METHOD OF MANUFACTURE OF COLD DRAWN TRADE PIPES OF 273×10×8700-9500 mm SIZE FROM TITANIUM ALLOYS PT-1M AND PT-7M |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2640694C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110280980A (en) * | 2019-07-31 | 2019-09-27 | 西部新锆核材料科技有限公司 | A kind of processing method of aircraft landing gear TC4 titanium alloy seamless tubular goods |
| RU2778319C1 (en) * | 2021-04-29 | 2022-08-17 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Method for manufacturing cold-worked weldless pipes from titanium alloys |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1224025A1 (en) * | 1984-10-05 | 1986-04-15 | Всесоюзный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский И Конструкторско-Технологический Институт Трубной Промышленности | Method of producing colled-rolled pipes |
| JP2002331301A (en) * | 2001-05-07 | 2002-11-19 | Kawasaki Steel Corp | Inclined drilling rolling method |
| RU2311240C2 (en) * | 2005-12-06 | 2007-11-27 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Method for producing conversion tubes of large and mean diameters in tube rolling plants with pilger mills from ingots and billets of titanium base alloys |
| RU2312153C2 (en) * | 2005-09-09 | 2007-12-10 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Method of heating ingots and blanks made from titanium-based alloy for piercing in skew rolling mills |
| RU2315672C2 (en) * | 2005-09-09 | 2008-01-27 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Rolling method of conversion tubes of large and mean diameters from ingots and billets of titanium base alloys in tube rolling aggregates with pilger mills |
-
2017
- 2017-03-20 RU RU2017109107A patent/RU2640694C1/en active IP Right Revival
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1224025A1 (en) * | 1984-10-05 | 1986-04-15 | Всесоюзный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский И Конструкторско-Технологический Институт Трубной Промышленности | Method of producing colled-rolled pipes |
| JP2002331301A (en) * | 2001-05-07 | 2002-11-19 | Kawasaki Steel Corp | Inclined drilling rolling method |
| RU2312153C2 (en) * | 2005-09-09 | 2007-12-10 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Method of heating ingots and blanks made from titanium-based alloy for piercing in skew rolling mills |
| RU2315672C2 (en) * | 2005-09-09 | 2008-01-27 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Rolling method of conversion tubes of large and mean diameters from ingots and billets of titanium base alloys in tube rolling aggregates with pilger mills |
| RU2311240C2 (en) * | 2005-12-06 | 2007-11-27 | ОАО "Челябинский трубопрокатный завод" | Method for producing conversion tubes of large and mean diameters in tube rolling plants with pilger mills from ingots and billets of titanium base alloys |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110280980A (en) * | 2019-07-31 | 2019-09-27 | 西部新锆核材料科技有限公司 | A kind of processing method of aircraft landing gear TC4 titanium alloy seamless tubular goods |
| RU2778319C1 (en) * | 2021-04-29 | 2022-08-17 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина" | Method for manufacturing cold-worked weldless pipes from titanium alloys |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2527578C2 (en) | PRODUCTION OF SEAMLESS COLD-FORMED OIL-WELL TUBING SIZED TO 88,9×6,45×9000-10700 mm FROM CORROSION-RESISTANT ALLOY OF "ХН30МДБ-Ш" GRADE | |
| RU2523398C1 (en) | PRODUCTION OF SEAMLESS COLD-FORMED OIL-WELL TUBING SIZED TO 114,3×6, 8×9000-10700 mm FROM CORROSION-RESISTANT ALLOY OF "ХН30МДБ-Ш" GRADE | |
| RU2638266C1 (en) | METHOD OF COLD DRAWN TRADE PIPES MANUFACTURE OF 219×9×11700-12800 mm SIZE FROM TITANIUM ALLOYS PT-1M AND PT-7M | |
| RU2640694C1 (en) | METHOD OF MANUFACTURE OF COLD DRAWN TRADE PIPES OF 273×10×8700-9500 mm SIZE FROM TITANIUM ALLOYS PT-1M AND PT-7M | |
| RU2639183C1 (en) | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS COLD-DEFORMED COUPLING PIPES OF 88,9 × 6,45 mm SIZE FROM CORROSION-RESISTANT ALLOY OF "ХН30МДБ-Ш" GRADE | |
| RU2615927C1 (en) | METHOD OF COLD DRAWN TRADE PIPES MANUFACTURE OF 159x7x10000-11000 mm SIZE FROM TITANIUM ALLOYS PT-1M AND PT-7M | |
| RU2615920C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS COLD DRAWN PIPES OF 325x8-14 mm SIZE MADE OF STEEL OF "08Х18Н10Т-Ш" GRADE | |
| RU2613817C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS PIPES OF 377×8-13 mm SIZE MADE OF STEEL OF "08Х18Н10Т-Ш" GRADE | |
| RU2527587C2 (en) | Production of 465×75 mm seamless hot-rolled pipes for steam boilers, steam pipelines and manifolds of plants with high and superhigh steam parameters from esr ingots of "10х9мфб-ш"-grade steel | |
| RU2523404C1 (en) | PRODUCTION OF REROLLED "426×34×10500±250" mm PIPES AT PRU 8-16'' WITH PILGER MILLS FROM BILLETS OF TITANIUM ALLOY GR 29 | |
| RU2545969C2 (en) | MANUFACTURING METHOD OF SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES WITH DIMENSIONS OF 530×25-30 mm FOR STEAM BOILERS, STEAM LINES AND HEADERS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERCRITICAL STEAM PARAMETERS FROM STEEL GRADE "10Х9МФБ-Ш" | |
| RU2638263C1 (en) | METHOD OF PRODUCTION OF SEAMLESS MACHINED PIPES WITH SIZE OF 610×28-32 mm FROM STEEL OF 08Cr18N10T-S GRADE | |
| RU2613822C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS PIPES OF 325×8-14 mm SIZE MADE OF STEEL OF "08Х18Н10Т-Ш" GRADE | |
| RU2542132C2 (en) | METHOD OF FABRICATION OF COMMERCIAL PIPES WITH SIZE 406,4+0,4/-0×14,38+0,28/-0,72 mm FROM TITANIUM ALLOY Gr 29 FOR FURTHER USE IN GEOTHERMAL WELLS CONSTRUCTION | |
| RU2638264C1 (en) | METHOD OF PRODUCTION OF SEAMLESS MACHINED PIPES WITH SIZE OF 610×15-20 mm FROM STEEL TO 08Cr18N10T-S GRADE | |
| RU2638265C1 (en) | METHOD OF PRODUCTION OF SEAMLESS MACHINED PIPES WITH SIZE OF 610×21-27 mm FROM STEEL OF 08Cr18N10T-S GRADE | |
| RU2523375C1 (en) | PRODUCTION OF 550×25-60 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS FROM ESR INGOTS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL | |
| RU2615923C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS COLD-DEFORMED PIPES OF 426x8-25 mm SIZE MADE OF STEEL OF "08Х18Н10Т-Ш" GRADE | |
| RU2642998C1 (en) | Method of production of seamless cold-formed pipes 08h18n10t-sh of size 426x14-19 mm | |
| RU2615921C1 (en) | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS MACHINED PIPES WITH 530x8-12 mm SIZE FROM THE STEEL GRADE 08X18H10T | |
| RU2617080C1 (en) | Method of producing seamless machined pipes with 610x10-14 mm size from steel of "08х18н10т-ш" grade | |
| RU2615928C1 (en) | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS MACHINED PIPES WITH 530x13-18 mm SIZE FROM STEEL OF "08Х18Н10Т-Ш" GRADE | |
| RU2613811C1 (en) | METHOD OF MANUFACTURING SEAMLESS PIPES OF SIZE 377×8-18 mm FOR NUCLEAR POWER FACILITIES OF STEEL OF 08X18H10T-W GRADE | |
| RU2523394C1 (en) | PRODUCTION OF SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES SIZED TO 610×28-32 mm FROM "15Х1М1Ф"- AND "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEELS AT PRU 8-16'' WITH PILGER MILLS FOR PIPELINES OF BOILER UNIT STEAM INTERMEDIATE OVERHEATING WITH HIGHER MECHANICAL PROPERTIES | |
| RU2615393C1 (en) | Method of manufacturing seamless pipes of size 426×20-22 mm for nuclear power facilities of steel of "08х18н10-ш" grade |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180323 |
|
| NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20200128 |
|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20210518 |