RU2618014C1 - Способ регенерации отработанного активного угля - Google Patents
Способ регенерации отработанного активного угля Download PDFInfo
- Publication number
- RU2618014C1 RU2618014C1 RU2016127129A RU2016127129A RU2618014C1 RU 2618014 C1 RU2618014 C1 RU 2618014C1 RU 2016127129 A RU2016127129 A RU 2016127129A RU 2016127129 A RU2016127129 A RU 2016127129A RU 2618014 C1 RU2618014 C1 RU 2618014C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- spent
- coal
- bulk density
- activated carbon
- initial
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
- B01J20/30—Processes for preparing, regenerating, or reactivating
- B01J20/34—Regenerating or reactivating
Landscapes
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Abstract
Изобретение относится к процессам регенерации адсорбентов. Предложен способ регенерации отработанного активного угля. Способ включает обработку отработанного угля в потоке перегретого водяного пара во вращающейся печи при температуре 800-900°С, охлаждение и рассев. Предложено рассчитывать объем отработанного АУ, постоянно находящегося на термообработке в печи, с учётом первичной и остаточной адсорбционной активности угля и насыпной плотности исходного и отработанного угля. Техническим результатом изобретения является возможность регулирования объемной загрузки печи при проведении процесса регенерации с учётом коэффициента остаточной адсорбционной активности и коэффициента отработки механических характеристик угля. 1 табл., 15 пр.
Description
Изобретение относится к технологиям получения активных углей (АУ) и восстановления их свойств после использования в сорбционных процессах.
Известен способ регенерации активного угля по патенту RU 2417948 (опубл. 10.05.2011), включающий нагрев угля в атмосфере дымовых газов, его выдержку при конечной температуре нагрева, охлаждение и термообработку проводят в потоке водяного пара при 850-950°С, а нагрев угля в атмосфере дымовых газов осуществляют до 350-500°С при скорости подъема температуры 50-150°С/мин.
Недостатком этого способа является относительно низкая адсорбционная способность регенерированного угля из-за невозможности достичь при восстановлении свойств отработанного угля его первоначальной активности.
Известен способ регенерации активного угля по патенту RU 2042616 (опубл. 27.08.1995), включающий обработку АУ сначала потоком дымовых газов до 500-650°С со скоростью подъема температуры 15-25°С/мин, охлаждение и обработку угля окислительным газом до 800-950°С со скоростью ее подъема 2-10°С/мин, при этом в качестве окислительного газа подают водяной пар в количестве 5-15 кг на 1 кг угля.
Недостатком этого способа является относительно низкая адсорбционная способность регенерированного угля из-за невозможности достичь при восстановлении свойств отработанного угля его первоначальной активности.
Известен способ регенерации активного угля по патенту СН №539580 (опубл. 31.10.1973), осуществляемый путем предварительного насыщения его водой до влажности 60-75% и последующей обработки окислительным газом (воздухом или смесью воздуха и водяного пара) при 760-1040°С со скоростью подъема температуры 100-400°С/мин, при этом водяной пар подают в количестве 0,1-2,0 кг на 1 кг угля.
Недостатком этого способа является относительно низкая адсорбционная способность регенерированного угля из-за невозможности достичь при восстановлении свойств отработанного угля его первоначальной активности.
Предлагаемым изобретением решается задача обеспечения эффективной регенерации АУ после использования в сорбционных процессах.
Техническим результатом данного решения является усовершенствование технологии восстановления свойств АУ после использования в сорбционных процессах, обеспечивающей полное восстановление свойств отработанного угля и, как следствие, высокое качество выпускаемой продукции.
Для достижения указанного технического результата регенерацию отработанного в различных адсорбционных процессах активного угля, включающую его высокотемпературную обработку, проводят в потоке перегретого водяного пара во вращающейся печи при температуре 800-900°С с последующим охлаждением и рассевом, причем объем отработанного АУ, постоянно находящегося в печи, определяется по формуле:
Vy=Vп×к1×к2,
где Vy - объем отработанного АУ в печи, м3;
Vп - объем печи, м3;
к1=Аост/Ап - коэффициент остаточной адсорбционной активности активного угля, который рассчитывается через остаточную и первоначальную адсорбционную активность, где
Аост - остаточная адсорбционная активность:
Ап - первоначальная адсорбционная активность;
к2=1-Δисх/Δотраб - коэффициент отработки механических характеристик активного угля, который рассчитывается через насыпную плотность отработанного АУ и его исходную плотность, где
Δисх - исходная насыпная плотность АУ;
Δотраб - насыпная плотность отработанного АУ.
Отличительными признаками предлагаемого изобретения является то, что для его реализации объем отработанного АУ (Vy), постоянно находящегося в печи, определяется по формуле:
Vy=Vп×к1×к2,
где Vу - объем отработанного АУ в печи, м3;
Vп - объем печи, м3;
к1=Аост/Ап - коэффициент остаточной адсорбционной активности активного угля, который рассчитывается через остаточную и первоначальную адсорбционную активность где
Аост - остаточная адсорбционная активность:
Ап - первоначальная адсорбционная активность;
к2=1-Δисх/Δотраб - коэффициент отработки механических характеристик активного угля, который рассчитывается через насыпную плотность отработанного АУ и его исходную плотность, где
Δисх - исходная насыпная плотность АУ;
Δотраб - насыпная плотность отработанного АУ.
Благодаря наличию этих признаков получена технология восстановления свойств АУ после использования в сорбционных процессах, обеспечивающая полное восстановление свойств отработанного угля до его первоначальной активности и, как следствие, высокое качество выпускаемой продукции.
В процессе использования АУ в многоцикловых процессах его пористая структура с течением времени оказывается заблокированной высокомолекулярными органическими примесями, содержащимися в очищаемых средах (газах, жидкостях, воде), и, следовательно, понижаются адсорбционные характеристики АУ на 40% и более от первоначальных.
Регенерация АУ путем высокотемпературной обработки в токе водяного пара должна обеспечивать восстановление его адсорбционных свойств до первоначального уровня, т.е. уровня адсорбционной активности свежеприготовленного активного угля. Заявленное техническое решение позволяет обеспечить возможность проведения эффективной регенерации отработанного активного угля при высоком выходе годного продукта.
Способ осуществляют следующим образом.
Берут отработанный АУ, который в процессе многоцикловой работы утратил свою адсорбционную способность на 40% и более. Загружают уголь во вращающуюся печь, где проводят обработку водяным паром до 800-900°С со скоростью ее подъема 2-10°С/мин, при этом параметры процесса термической регенерации отработанного АУ во вращающейся печи взаимосвязаны между собой как:
Vy=Vп×к1×к2,
где Vy - объем отработанного АУ в печи, м3;
Vп - объем печи, м3,
к1 - коэффициент остаточной адсорбционной активности АУ, который рассчитывается через остаточную и первоначальную адсорбционную активность;
к2 - коэффициент отработки механических характеристик АУ, который рассчитывается через насыпную плотность отработанного АУ и его исходную плотность.
Коэффициент остаточной адсорбционной активности АУ определяется как:
к1=Aост/Ап
Коэффициент отработки механических характеристик АУ определяется как:
к2=1-Δисх/Δотраб
Регенерированный уголь выгружают, охлаждают, отсеивают мелочь, затаривают в бумажные мешки или металлические барабаны и направляют потребителю.
Объем печи определяется ее геометрическими размерами, которые индивидуальны для каждой печи. Отработка процесса регенерации отработанного АУ проводилась с использованием горизонтальной вращающейся печи длиной 12 м и диаметром 1,08 м (объем 11 м3).
Рассмотрим примеры расчета объема отработанного АУ для проведения его регенерации во вращающейся печи.
Пример 1. Берут активный уголь АР-А после рекуперации, определяют его остаточную адсорбционную активность по методике ASTM D4607-94 и насыпную плотность по ГОСТ 16190-80. Остаточная адсорбционная активность отработанного активного угля и насыпная плотность составили соответственно 100 мг/г и 660 кг/м3. Первоначальная адсорбционная активность активного угля марки АР-А - 800 мг/г, насыпная плотность - 480 кг/м3. Для проведения регенерации отработанный АУ подают во вращающуюся печь объемом 11 м3, где проводят его обработку в токе водяного пара, нагревая до 800°С при скорости подъема температуры 2°С/мин, при этом расход водяного пара составлял 5 кг на 1 кг угля. Для обеспечения восстановления адсорбционных и механических характеристик отработанного угля до уровня первоначальных объем угля, находящегося в печи, с учетом исходных данных рассчитывался по формуле:
Vy=Vп×к1×к2, где
Vy - объем отработанного АУ в печи, м3;
Vп - объем печи, м3;
к1=Aост/Ап - коэффициент остаточной адсорбционной активности активного угля, который рассчитывается через остаточную и первоначальную адсорбционную активность,
где Аост - остаточная адсорбционная активность:
Ап - первоначальная адсорбционная активность;
к2=1-Δисх/Δотраб - коэффициент отработки механических характеристик активного угля, который рассчитывается через насыпную плотность отработанного АУ и его исходную плотность,
где Δисх - исходная насыпная плотность АУ;
Δотраб - насыпная плотность отработанного АУ.
Vy=Vп×к1×к2=Vп×Aост/Aп×(1-Δисх/Δотраб)=11×100/800×(1-480/660)=11×0,125×0,27=0,37 м3.
Полученный регенерированный уголь анализировали по показателям «адсорбционная активность по йоду» и «насыпная плотность», которые составили 800 мг/г и 480 кг/м3, что соответствует первоначальному уровню, т.е. его адсорбционные свойства были восстановлены до первоначального уровня.
Пример 2. Берут активный уголь АР-А после рекуперации, определяют его остаточную адсорбционную активность по методике ASTM D4607-94 и насыпную плотность по ГОСТ 16190-80. Остаточная адсорбционная активность отработанного активного угля и насыпная плотность составили соответственно 200 мг/г и 590 кг/м3. Первоначальная адсорбционная активность активного угля марки АР-А - 800 мг/г, насыпная плотность - 480 кг/м3. Для проведения регенерации отработанный АУ подают во вращающуюся печь объемом 11 м3, где проводят его обработку в токе водяного пара, нагревая до 800°С при скорости подъема температуры 2°С/мин, при этом расход водяного пара составлял 5 кг на 1 кг угля. Для обеспечения восстановления адсорбционных и механических характеристик отработанного угля до уровня первоначальных объем угля, находящегося в печи, с учетом исходных данных рассчитывался по формуле:
Vy=Vп×к1×к2=Vп×Аост/Ап×(1-Δисх/Δотраб)=11×200/800×(1-480/590)=11×·0,250×0,19=0,52 м3.
Полученный регенерированный уголь анализировали по показателям «адсорбционная активность по йоду» и «насыпная плотность», которые составили 800 мг/г и 480 кг/м3, что соответствует первоначальному уровню, т.е. его адсорбционные свойства были восстановлены до первоначального уровня.
Пример 3. Берут активный уголь АР-А после рекуперации, определяют его остаточную адсорбционную активность по методике ASTM D4607-94 и насыпную плотность по ГОСТ 16190-80. Остаточная адсорбционная активность отработанного активного угля и насыпная плотность составили соответственно 300 мг/г и 550 кг/м3. Первоначальная адсорбционная активность активного угля марки АР-А - 800 мг/г, насыпная плотность - 480 кг/м3. Для проведения регенерации отработанный АУ подают во вращающуюся печь объемом 11 м3, где проводят его обработку в токе водяного пара, нагревая до 800°С при скорости подъема температуры 2°С/мин, при этом расход водяного пара составлял 5 кг на 1 кг угля. Для обеспечения восстановления адсорбционных и механических характеристик отработанного угля до уровня первоначальных объем угля, находящегося в печи, с учетом исходных данных рассчитывался по формуле:
Vy=Vп×к1×к2=Vп×Аост/Ап×(1-Δисх/Δотраб)=11×300/800×(1-480/550)=11×0,375×0,13=0,54 м3.
Полученный регенерированный уголь анализировали по показателям «адсорбционная активность по йоду» и «насыпная плотность», которые составили 800 мг/г и 480 кг/м3, что соответствует первоначальному уровню, т.е. его адсорбционные свойства были восстановлены до первоначального уровня.
Пример 4. Берут активный уголь АР-А после рекуперации, определяют его остаточную адсорбционную активность по методике ASTM D4607-94 и насыпную плотность по ГОСТ 16190-80. Остаточная адсорбционная активность отработанного активного угля и насыпная плотность составили соответственно 400 мг/г и 540 кг/м3. Первоначальная адсорбционная активность активного угля марки АР-А - 800 мг/г, насыпная плотность - 480 кг/м3. Для проведения регенерации отработанный АУ подают во вращающуюся печь объемом 11 м3, где проводят его обработку в токе водяного пара, нагревая до 800°С при скорости подъема температуры 2°С/мин, при этом расход водяного пара составлял 5 кг на 1 кг угля. Для обеспечения восстановления адсорбционных и механических характеристик отработанного угля до уровня первоначальных объем угля, находящегося в печи, с учетом исходных данных рассчитывался по формуле:
Vy=Vп×к1×к2=Vп×Aост/Aп×(1-Δисх/Δотраб)=11×400/800×(1-480/540)=11×0,500×0,11=0,61 м3.
Полученный регенерированный уголь анализировали по показателям «адсорбционная активность по йоду» и «насыпная плотность», которые составили 800 мг/г и 480 кг/м3, что соответствует первоначальному уровню, т.е. его адсорбционные свойства были восстановлены до первоначального уровня.
Пример 5. Берут активный уголь АР-А после рекуперации, определяют его остаточную адсорбционную активность по методике ASTM D4607-94 и насыпную плотность по ГОСТ 16190-80. Остаточная адсорбционная активность отработанного активного угля и насыпная плотность составили соответственно 500 мг/г и 530 кг/м3. Первоначальная адсорбционная активность активного угля марки АР-А - 800 мг/г, насыпная плотность - 480 кг/м3. Для проведения регенерации отработанный АУ подают во вращающуюся печь объемом 11 м3, где проводят его обработку в токе водяного пара, нагревая до 800°С при скорости подъема температуры 2°С/мин, при этом расход водяного пара составлял 5 кг на 1 кг угля. Для обеспечения восстановления адсорбционных и механических характеристик отработанного угля до уровня первоначальных объем угля, находящегося в печи, с учетом исходных данных рассчитывался по формуле:
Vy=Vп×к1×к2=Vп×Aост/Aп×(1-Δисх/Δотраб)=11×500/800×(1-480/530)=11×0,625×0,09=0,62 м3.
Полученный регенерированный уголь анализировали по показателям «адсорбционная активность по йоду» и «насыпная плотность», которые составили 800 мг/г и 480 кг/м3, что соответствует первоначальному уровню, т.е. его адсорбционные свойства были восстановлены до первоначального уровня.
Пример 6. Берут активный уголь АГ-3 после отработки в водоподготовке для очистки питьевой воды, определяют его остаточную адсорбционную активность по методике ASTM D4607-94 и насыпную плотность по ГОСТ 16190-80. Остаточная адсорбционная активность отработанного активного угля и насыпная плотность составили соответственно 100 мг/г и 660 кг/м3. Первоначальная адсорбционная активность активного угля марки АГ-3 - 900 мг/г, насыпная плотность - 480 кг/м3. Для проведения регенерации отработанный АУ подают во вращающуюся печь объемом 11 м3, где проводят его обработку в токе водяного пара, нагревая до 800°С при скорости подъема температуры 2°С/мин, при этом расход водяного пара составлял 5 кг на 1 кг угля. Для обеспечения восстановления адсорбционных и механических характеристик отработанного угля до уровня первоначальных объем угля, находящегося в печи, с учетом исходных данных рассчитывался по формуле:
Vy=Vп×к1×к2=Vп×Aост/Aп×(1-Δисх/Δотраб=11×100/900×(1-480/660)=11×0,111×0,27=0,33 м3.
Полученный регенерированный уголь анализировали по показателям «адсорбционная активность по йоду» и «насыпная плотность», которые составили 900 мг/г и 480 кг/м3, что соответствует первоначальному уровню, т.е. его адсорбционные свойства были восстановлены до первоначального уровня.
Пример 7. Берут активный уголь АГ-3 после отработки в водоподготовке для очистки питьевой воды, определяют его остаточную адсорбционную активность по методике ASTM D4607-94 и насыпную плотность по ГОСТ 16190-80. Остаточная адсорбционная активность отработанного активного угля и насыпная плотность составили соответственно 200 мг/г и 590 кг/м3. Первоначальная адсорбционная активность активного угля марки АГ-3 - 900 мг/г, насыпная плотность - 480 кг/м3. Для проведения регенерации отработанный АУ подают во вращающуюся печь объемом 11 м3, где проводят его обработку в токе водяного пара, нагревая до 800°С при скорости подъема температуры 2°С/мин, при этом расход водяного пара составлял 5 кг на 1 кг угля. Для обеспечения восстановления адсорбционных и механических характеристик отработанного угля до уровня первоначальных объем угля, находящегося в печи, с учетом исходных данных рассчитывался по формуле:
Vy=Vп×к1×к2=Vп×Aост/Aп×(1-Δисх/Δотраб)=11×200/900×(1-480/590)=11×0,222×0,19=0,46 м3.
Полученный регенерированный уголь анализировали по показателям «адсорбционная активность по йоду» и «насыпная плотность», которые составили 900 мг/г и 480 кг/м3, что соответствует первоначальному уровню, т.е. его адсорбционные свойства были восстановлены до первоначального уровня.
Пример 8. Берут активный уголь АГ-3 после отработки в водоподготовке для очистки питьевой воды, определяют его остаточную адсорбционную активность по методике ASTM D4607-94 и насыпную плотность по ГОСТ 16190-80. Остаточная адсорбционная активность отработанного активного угля и насыпная плотность составили соответственно 300 мг/г и 550 кг/м3. Первоначальная адсорбционная активность активного угля марки АГ-3 - 900 мг/г, насыпная плотность - 480 кг/м3. Для проведения регенерации отработанный АУ подают во вращающуюся печь объемом 11 м3, где проводят его обработку в токе водяного пара, нагревая до 800°С при скорости подъема температуры 2°С/мин, при этом расход водяного пара составлял 5 кг на 1 кг угля. Для обеспечения восстановления адсорбционных и механических характеристик отработанного угля до уровня первоначальных объем угля, находящегося в печи, с учетом исходных данных рассчитывался по формуле:
Vy=Vп×к1×к2=Vп×Aост/Aп×(1-Δисх/Δотраб)=11×300/900×(1-480/550)=11×0,333×0,13=0,48 м3.
Полученный регенерированный уголь анализировали по показателям «адсорбционная активность по йоду» и «насыпная плотность», которые составили 900 мг/г и 480 кг/м3, что соответствует первоначальному уровню, т.е. его адсорбционные свойства были восстановлены до первоначального уровня.
Пример 9. Берут активный уголь АГ-3 после отработки в водоподготовке для очистки питьевой воды, определяют его остаточную адсорбционную активность по методике ASTM D4607-94 и насыпную плотность по ГОСТ 16190-80. Остаточная адсорбционная активность отработанного активного угля и насыпная плотность составили соответственно 400 мг/г и 540 кг/м3. Первоначальная адсорбционная активность активного угля марки АГ-3 - 900 мг/г, насыпная плотность - 480 кг/м3. Для проведения регенерации отработанный АУ подают во вращающуюся печь объемом 11 м3, где проводят его обработку в токе водяного пара, нагревая до 800°С при скорости подъема температуры 2°С/мин, при этом расход водяного пара составлял 5 кг на 1 кг угля. Для обеспечения восстановления адсорбционных и механических характеристик отработанного угля до уровня первоначальных объем угля, находящегося в печи, с учетом исходных данных рассчитывался по формуле:
Vy=Vп×к1×к2=Vп×Aост/Aп×(1-Δисх/Δотраб)=11×400/900×(1-480/540)=11×0,444×0,11=0,54 м3.
Полученный регенерированный уголь анализировали по показателям «адсорбционная активность по йоду» и «насыпная плотность», которые составили 900 мг/г и 480 кг/м3, что соответствует первоначальному уровню, т.е. его адсорбционные свойства были восстановлены до первоначального уровня.
Пример 10. Берут активный уголь АГ-3 после отработки в водоподготовке для очистки питьевой воды, определяют его остаточную адсорбционную активность по методике ASTM D4607-94 и насыпную плотность по ГОСТ 16190-80. Остаточная адсорбционная активность отработанного активного угля и насыпная плотность составили соответственно 500 мг/г и 530 кг/м3. Первоначальная адсорбционная активность активного угля марки АГ-3 - 900 мг/г, насыпная плотность - 480 кг/м3. Для проведения регенерации отработанный АУ подают во вращающуюся печь объемом 11 м3, где проводят его обработку в токе водяного пара, нагревая до 800°С при скорости подъема температуры 2°С/мин, при этом расход водяного пара составлял 5 кг на 1 кг угля. Для обеспечения восстановления адсорбционных и механических характеристик отработанного угля до уровня первоначальных объем угля, находящегося в печи, с учетом исходных данных рассчитывался по формуле:
Vy=Vп×к1×к2=Vп×Aост/Aп×(1-Δисх/Δотраб/)=11×500/900×(1-480/530)=11×0,556×0,09=0,55 м3.
Полученный регенерированный уголь анализировали по показателям «адсорбционная активность по йоду» и «насыпная плотность», которые составили 900 мг/г и 480 кг/м3, что соответствует первоначальному уровню, т.е. его адсорбционные свойства были восстановлены до первоначального уровня.
Пример 11. Берут активный уголь БАУ-А после отработки в ликеро-водочной промышленности, определяют его остаточную адсорбционную активность по методике ASTM D4607-94 и насыпную плотность по ГОСТ 16190-80. Остаточная адсорбционная активность отработанного активного угля и насыпная плотность составили соответственно 100 мг/г и 350 кг/м3. Первоначальная адсорбционная активность активного угля марки БАУ-А - 1000 мг/г, насыпная плотность - 220 кг/м3. Для проведения регенерации отработанный АУ подают во вращающуюся печь объемом 11 м3, где проводят его обработку в токе водяного пара, нагревая до 800°С при скорости подъема температуры 2°С/мин, при этом расход водяного пара составлял 5 кг на 1 кг угля. Для обеспечения восстановления адсорбционных и механических характеристик отработанного угля до уровня первоначальных объем угля, находящегося в печи, с учетом исходных данных рассчитывался по формуле:
Vy=Vп×к1×к2=Vп×Aост/Aп×(1-Δисх/Δотраб)=11×100/1000×(1-220/350)=11×0,1×0,37=0,41 м3
Полученный регенерированный уголь анализировали по показателям «адсорбционная активность по йоду» и «насыпная плотность», которые составили 1000 мг/г и 220 кг/м3, что соответствует первоначальному уровню, т.е. его адсорбционные свойства были восстановлены до первоначального уровня.
Пример 12. Берут активный уголь БАУ-А после отработки в ликеро-водочной промышленности, определяют его остаточную адсорбционную активность по методике ASTM D4607-94 и насыпную плотность по ГОСТ 16190-80. Остаточная адсорбционная активность отработанного активного угля и насыпная плотность составили соответственно 200 мг/г и 300 кг/м3. Первоначальная адсорбционная активность активного угля марки БАУ-А - 1000 мг/г, насыпная плотность - 220 кг/м3. Для проведения регенерации отработанный АУ подают во вращающуюся печь объемом 11 м3, где проводят его обработку в токе водяного пара, нагревая до 800°С при скорости подъема температуры 2°С/мин, при этом расход водяного пара составлял 5 кг на 1 кг угля. Для обеспечения восстановления адсорбционных и механических характеристик отработанного угля до уровня первоначальных объем угля, находящегося в печи, с учетом исходных данных рассчитывался по формуле:
Vy=Vп×к1×к2=Vп×Aост/Aп×(1-Δисх/Δотраб)=11×200/1000×(1-220/300)=11×0,2×0,27=0,59 м3.
Полученный регенерированный уголь анализировали по показателям «адсорбционная активность по йоду» и «насыпная плотность», которые составили 1000 мг/г и 220 кг/м3, что соответствует первоначальному уровню, т.е. его адсорбционные свойства были восстановлены до первоначального уровня.
Пример 13. Берут активный уголь БАУ-А после отработки в ликеро-водочной промышленности, определяют его остаточную адсорбционную активность по методике ASTM D4607-94 и насыпную плотность по ГОСТ 16190-80. Остаточная адсорбционная активность отработанного активного угля и насыпная плотность составили соответственно 300 мг/г и 270 кг/м3. Первоначальная адсорбционная активность активного угля марки БАУ-А - 1000 мг/г, насыпная плотность - 220 кг/м3. Для проведения регенерации отработанный АУ подают во вращающуюся печь объемом 11 м3, где проводят его обработку в токе водяного пара, нагревая до 800°С при скорости подъема температуры 2°С/мин, при этом расход водяного пара составлял 5 кг на 1 кг угля. Для обеспечения восстановления адсорбционных и механических характеристик отработанного угля до уровня первоначальных объем угля, находящегося в печи, с учетом исходных данных рассчитывался по формуле:
Vy=Vп×к1×к2=Vп×Aост/Aп×(1-Δисх/Δотраб=11×300/1000×(1-220/270)=11×0,3×0,19=0,63 м3.
Полученный регенерированный уголь анализировали по показателям «адсорбционная активность по йоду» и «насыпная плотность», которые составили 1000 мг/г и 220 кг/м3, что соответствует первоначальному уровню, т.е. его адсорбционные свойства были восстановлены до первоначального уровня.
Пример 14. Берут активный уголь БАУ-А после отработки в ликеро-водочной промышленности, определяют его остаточную адсорбционную активность по методике ASTM D4607-94 и насыпную плотность по ГОСТ 16190-80. Остаточная адсорбционная активность отработанного активного угля и насыпная плотность составили соответственно 400 мг/г и 260 кг/м3. Первоначальная адсорбционная активность активного угля марки БАУ-А - 1000 мг/г, насыпная плотность - 220 кг/м3. Для проведения регенерации отработанный АУ подают во вращающуюся печь объемом 11 м3, где проводят его обработку в токе водяного пара, нагревая до 800°С при скорости подъема температуры 2°С/мин, при этом расход водяного пара составлял 5 кг на 1 кг угля. Для обеспечения восстановления адсорбционных и механических характеристик отработанного угля до уровня первоначальных объем угля, находящегося в печи, с учетом исходных данных рассчитывался по формуле:
Vy=Vп×к1×к2=Vп×Aост/Aп×(1-Δисх/Δотраб)=11×400/1000×(1-220/260)=11×0,4×0,15=0,66 м3.
Полученный регенерированный уголь анализировали по показателям «адсорбционная активность по йоду» и «насыпная плотность», которые составили 1000 мг/г и 220 кг/м3, что соответствует первоначальному уровню, т.е. его адсорбционные свойства были восстановлены до первоначального уровня.
Пример 15. Берут активный уголь БАУ-А после отработки в ликеро-водочной промышленности, определяют его остаточную адсорбционную активность по методике ASTM D4607-94 и насыпную плотность по ГОСТ 16190-80. Остаточная адсорбционная активность отработанного активного угля и насыпная плотность составили соответственно 500 мг/г и 250 кг/м3. Первоначальная адсорбционная активность активного угля марки БАУ-А -1000 мг/г, насыпная плотность - 220 кг/м3. Для проведения регенерации отработанный АУ подают во вращающуюся печь объемом 11 м3, где проводят его обработку в токе водяного пара, нагревая до 800°С при скорости подъема температуры 2°С/мин, при этом расход водяного пара составлял 5 кг на 1 кг угля. Для обеспечения восстановления адсорбционных и механических характеристик отработанного угля до уровня первоначальных объем угля, находящегося в печи, с учетом исходных данных рассчитывался по формуле:
Vy=Vп×к1×к2=Vп×Aост/Aп×(1-Δисх/Δотраб)=11×500/100×(1-220/250)=11×0,5×0,12=0,66 м3.
Расчет объема АУ в печи в зависимости от остаточной адсорбционной активности и механических характеристик отработанного АУ при его регенерации представлен в таблице. Полученный регенерированный уголь анализировали по показателям «адсорбционная активность по йоду» и «насыпная плотность», которые составили 1000 мг/г и 220 кг/м3, что соответствует первоначальному уровню, т.е. его адсорбционные свойства были восстановлены до первоначального уровня.
Claims (10)
- Способ регенерации отработанного в адсорбционных процессах активного угля, включающий его термообработку в потоке перегретого водяного пара во вращающейся печи при температуре 800-900°С с последующим охлаждением и рассевом, отличающийся тем, что объем отработанного активного угля, постоянно находящегося на термообработке в печи, рассчитывают согласно следующей математической зависимости:
- Vу=Vп×κ1×κ2,
- где Vу - объем отработанного АУ в печи, м3,
- Vп - объем печи, м3,
- κ1 - коэффициент остаточной адсорбционной активности активного угля, рассчитанный по формуле: κ1=Аост/Ап,
- где Аост - остаточная адсорбционная активность,
- Ап - первоначальная адсорбционная активность,
- κ2 - коэффициент отработки механических характеристик активного угля, рассчитанный по формуле: κ2=1-Δисх/Δотраб,
- где Δисх - исходная насыпная плотность АУ;
- Δотраб - насыпная плотность отработанного АУ.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016127129A RU2618014C1 (ru) | 2016-07-05 | 2016-07-05 | Способ регенерации отработанного активного угля |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016127129A RU2618014C1 (ru) | 2016-07-05 | 2016-07-05 | Способ регенерации отработанного активного угля |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2618014C1 true RU2618014C1 (ru) | 2017-05-02 |
Family
ID=58697741
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016127129A RU2618014C1 (ru) | 2016-07-05 | 2016-07-05 | Способ регенерации отработанного активного угля |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2618014C1 (ru) |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH539580A (fr) * | 1972-03-06 | 1973-07-31 | Westvaco Corp | Procédé de fabrication ou de régénération de charbon actif |
US4094815A (en) * | 1977-06-02 | 1978-06-13 | Aluminum Company Of America | Regeneration of activated carbon having materials adsorbed thereon |
US4957721A (en) * | 1988-06-28 | 1990-09-18 | Lonsinger Jack J | Process for regeneration of activated carbon |
RU2042616C1 (ru) * | 1992-12-14 | 1995-08-27 | Дзержинское производственное объединение "Заря" | Способ регенерации активного угля |
UA13906A (ru) * | 1994-11-21 | 1997-04-25 | Виробничо-Комерційний Комбінат "Алко" | Способ регенерации древесного березового активированного угля, отработанного в ликероводочном производстве |
RU2167103C1 (ru) * | 2000-05-22 | 2001-05-20 | Государственное унитарное предприятие "Электростальское научно-производственное объединение "Неорганика" | Способ регенерации древесного активного угля |
RU2417948C1 (ru) * | 2009-10-14 | 2011-05-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Собинтел" | Способ регенерации активного угля |
-
2016
- 2016-07-05 RU RU2016127129A patent/RU2618014C1/ru active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH539580A (fr) * | 1972-03-06 | 1973-07-31 | Westvaco Corp | Procédé de fabrication ou de régénération de charbon actif |
US4094815A (en) * | 1977-06-02 | 1978-06-13 | Aluminum Company Of America | Regeneration of activated carbon having materials adsorbed thereon |
US4957721A (en) * | 1988-06-28 | 1990-09-18 | Lonsinger Jack J | Process for regeneration of activated carbon |
RU2042616C1 (ru) * | 1992-12-14 | 1995-08-27 | Дзержинское производственное объединение "Заря" | Способ регенерации активного угля |
UA13906A (ru) * | 1994-11-21 | 1997-04-25 | Виробничо-Комерційний Комбінат "Алко" | Способ регенерации древесного березового активированного угля, отработанного в ликероводочном производстве |
RU2167103C1 (ru) * | 2000-05-22 | 2001-05-20 | Государственное унитарное предприятие "Электростальское научно-производственное объединение "Неорганика" | Способ регенерации древесного активного угля |
RU2417948C1 (ru) * | 2009-10-14 | 2011-05-10 | Общество с ограниченной ответственностью "Собинтел" | Способ регенерации активного угля |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
МУХИН В.М. Активные угли России, М., 2000, с. 278-297. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9480944B2 (en) | Process for removal of siloxanes and related compounds from gas streams | |
JP5766434B2 (ja) | 二酸化炭素の排出を低減させた流動接触分解法 | |
JPS641165B2 (ru) | ||
CN113088318B (zh) | 费托轻质馏分油中含氧化合物的脱除方法 | |
WO2010114985A1 (en) | Self-ignition resistant thermally-activated carbon | |
JP2012512735A5 (ru) | ||
RU2618014C1 (ru) | Способ регенерации отработанного активного угля | |
JP2018513197A (ja) | 244bb中の1233xfの濃度を減少させる方法 | |
US2457566A (en) | Regeneration of alumina adsorbents by oxidation | |
JP2000312824A (ja) | メタンと窒素の混合ガスからメタンを分離するモレキュラーシービングカーボン | |
RU2465041C1 (ru) | Способ совместной очистки природного газа от фракции тяжелых углеводородов и серусодержащих примесей | |
JP6584410B2 (ja) | 酸性ガスの改善された吸着 | |
JP3675907B2 (ja) | ジフルオロメタンの精製法 | |
JP2020531272A (ja) | 温度スイング吸着方法 | |
JP5715427B2 (ja) | プロピレンガスの分離回収方法 | |
JP3132962B2 (ja) | 改質活性炭の製造方法 | |
CN104557420B (zh) | 一种甲苯脱氮的方法 | |
JP6089579B2 (ja) | 二酸化炭素吸着剤及びこれを用いた二酸化炭素回収装置並びに二酸化炭素の回収方法 | |
RU2417948C1 (ru) | Способ регенерации активного угля | |
CN102327725B (zh) | 一种使用位阻效应吸附捕集co2的方法 | |
JP6470765B2 (ja) | ハロゲン化エタンで汚染された(ハイドロ)フルオロプロペンを精製するためのプロセス | |
JP6285435B2 (ja) | 水蒸気ストリッピングにより炭化水素ストリームから塩化物を除去する方法 | |
EP2670821A1 (en) | Adiabatic regeneration of sulfur capturing adsorbents | |
JP2010221188A (ja) | 吸着剤の再生方法 | |
RU2626361C1 (ru) | Способ реактивации отработанного активного угля |