RU2564644C2 - Способ ремонта лопатки из титана путем лазерной наплавки и умеренного hip прессования - Google Patents

Способ ремонта лопатки из титана путем лазерной наплавки и умеренного hip прессования Download PDF

Info

Publication number
RU2564644C2
RU2564644C2 RU2012129965/02A RU2012129965A RU2564644C2 RU 2564644 C2 RU2564644 C2 RU 2564644C2 RU 2012129965/02 A RU2012129965/02 A RU 2012129965/02A RU 2012129965 A RU2012129965 A RU 2012129965A RU 2564644 C2 RU2564644 C2 RU 2564644C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
temperature
isostatic pressing
metal
repair
blade
Prior art date
Application number
RU2012129965/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2012129965A (ru
Inventor
. Жерар ДЕРРЬЕН
Original Assignee
Снекма
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Снекма filed Critical Снекма
Publication of RU2012129965A publication Critical patent/RU2012129965A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2564644C2 publication Critical patent/RU2564644C2/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
    • B23P6/00—Restoring or reconditioning objects
    • B23P6/002—Repairing turbine components, e.g. moving or stationary blades, rotors
    • B23P6/007—Repairing turbine components, e.g. moving or stationary blades, rotors using only additive methods, e.g. build-up welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F5/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product
    • B22F5/04—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product of turbine blades
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F7/00—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression
    • B22F7/06—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools
    • B22F7/062—Manufacture of composite layers, workpieces, or articles, comprising metallic powder, by sintering the powder, with or without compacting wherein at least one part is obtained by sintering or compression of composite workpieces or articles from parts, e.g. to form tipped tools involving the connection or repairing of preformed parts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/32—Bonding taking account of the properties of the material involved
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/34—Laser welding for purposes other than joining
    • B23K26/342—Build-up welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
    • B23K35/0244—Powders, particles or spheres; Preforms made therefrom
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/32—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at more than 1550 degrees C
    • B23K35/325—Ti as the principal constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
    • C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
    • C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/005—Repairing methods or devices
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
    • B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/001—Turbines
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
    • B23K2103/14—Titanium or alloys thereof
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2230/00—Manufacture
    • F05D2230/10—Manufacture by removing material
    • F05D2230/13—Manufacture by removing material using lasers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2230/00—Manufacture
    • F05D2230/30—Manufacture with deposition of material
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2230/00—Manufacture
    • F05D2230/80—Repairing, retrofitting or upgrading methods

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Coating By Spraying Or Casting (AREA)
  • Rotary Pumps (AREA)
  • Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
  • Secondary Cells (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу ремонта металлической детали. Осуществляют наплавку поврежденных частей детали порошком металла на упомянутую деталь. Выполняют лазерную наплавку упомянутых поврежденных частей при помощи металлического порошка. Затем выполняют этап горячего изостатического прессования. Устанавливают максимальную температуру во время изостатического прессования, не превышающую температуру рекристаллизации упомянутого металла. В результате повышается качество ремонта за счет устранения пористости в процессе наплавки без риска деформирования детали. 7 з.п. ф-лы, 1 ил.

Description

Предлагаемое изобретение относится к области авиационных турбомашин и, в частности, к области ремонта лопаток компрессора этих турбомашин.
Авиационные турбомашины обычно имеют в своем составе один или несколько компрессоров, располагающихся последовательно друг за другом, в которых воздух сжимают для того, чтобы затем нагнетать в камеру сгорания. В этой камере сгорания воздух смешивается с топливом, после чего сгорает. Газообразные продукты сгорания проходят через одну или несколько ступеней турбины, которые отбирают мощность, необходимую для приведения в движение одного или нескольких компрессоров, после чего они выбрасываются в реактивное сопло для того, чтобы создать желаемую реактивную тягу. В современных двухконтурных турбореактивных двигателях гражданского назначения, имеющих высокую степень двухконтурности, дополнительная ступень компрессора, обычно называемая вентилятором, размещается перед первым компрессором (компрессором низкого давления). Лопатки такого вентилятора имеют достаточно большие размеры и подвергаются различным агрессивным воздействиям от потока воздуха, таким, например, как атмосферные осадки различного характера, пыль или посторонние предметы, которые будут засасываться в двигатель.
Вследствие эрозии, вызываемой этими агрессивными воздействиями, лопатки вентилятора более или менее быстро подвергаются износу, который следует устранять, либо стараясь увеличить разрешенный срок службы поврежденных лопаток, либо разрабатывая технические решения, позволяющие обеспечить восстановление этих лопаток.
Множество технических решений было предложено для наплавки передней кромки или любой другой части лопаток компрессора после их эрозионного повреждения в процессе эксплуатации. Так, например, в международной патентной заявке WO 2007/027177, поданной фирмой Honeywell, предлагается способ наплавки лопаток вентилятора из титанового сплава, при помощи способа так называемого динамического напыления при помощи холодного газа. Этот способ основывается на напылении металлического порошка, частицы которого сцепляются с поверхностью лопатки вследствие их кинетической энергии и которые образуют, таким образом, слой, который способен снова придать лопатке ее исходный профиль. Этот способ представляет недостаток, который заключается в том, что он оставляет существенную пористость в этом сформированном путем напыления слое. Для того, чтобы решить эту проблему, способ, описанный в этой патентной заявке, предусматривает осуществление операции горячего изостатического прессования, называемой операцией HIP (аббревиатура английского выражения "hot isostatic pressing"), в относительно жестких условиях, поскольку в этом случае необходимо поместить ремонтируемую деталь под давление в диапазоне от 700 бар до 1000 бар при температуре от 1400°С до 1500°С в течение одного часа, после чего выдерживать ее при температуре порядка 900°С в течение еще нескольких часов.
Недостаток, связанный с таким повышением температуры детали, состоит в том, что титан в этих условиях в значительной степени теряет свою жесткость, и в том, что лопатка при таких условиях имеет тенденцию к деформированию. В то же время, используемая технология напыления металла в виде порошка при помощи холодного газа не позволяет обеспечить наплавку с достаточно точным ее позиционированием. Таким образом, эта технология должна быть дополнена последующей операцией механической обработки, которая придает лопатке ее точную геометрическую форму.
Другое рассматриваемое техническое решение состоит в осуществлении операции лазерной наплавки, которая позволяет более точно обеспечить требуемые размерные параметры, что дает возможность, таким образом, отказаться от операций окончательной механической обработки или по меньшей мере сократить их до простых операций окончательной подгонки, выполняемых вручную. Лазерная наплавка представляет собой технологию наплавки, которая состоит в напылении на поверхность детали слоя металла. Присадочный металл привносится в форме проволоки или порошка, подаваемого при помощи инертного газа, впрыскиваемого затем сбоку или коаксиально в лазерный пучок. При использовании этой системы часть энергии, подаваемой лазерным пучком, используется для предварительного нагревания порошка в пучке, тогда как некоторая доля этой энергии, передаваемая сквозь струю порошка, позволяет обеспечить локальное поверхностное расплавление подложки. Расплавленная ванна поддерживается в своем расплавленном состоянии введением энергии лазера.
Это техническое решение позволяет восстановить лопатку сразу в ее окончательных размерах, но не устраняет полностью проблемы, связанные с недостаточной компактностью. При этом даже если пористость, наблюдаемая при надлежащей регулировке лазера, оказывается определенно менее значительной, чем в предшествующем случае, остается необходимость в использовании процесса устранения этой пористости после наплавки для того, чтобы гарантировать достаточную усталостную прочность в случае использования лопаток компрессора из титанового сплава.
Также были предложены и другие способы наплавки путем напыления металла с последующим выполнением операций компактирования, таких, как прессование HIP, например, способы, описанные в патентных заявках ЕР 1643011 и ЕР 1743729, поданных фирмой General Electric, или же в патентной заявке ЕР 1897972 от фирмы United Technologies. При этом установлено, что эти операции горячего изостатического прессования реализуются в условиях достаточно высоких температур, поскольку они обычно превышают температуру в 700°С, которая соответствует, для титанового сплава марки TA6V, температуре его рекристаллизации. В первом документе D1 применяемая температура располагается между температурой, "по существу равной 700°С" и температурой, "по существу равной 950°С", тогда как в третьем документе эта температура рассматривается в диапазоне от 800°С до 1000°С; во втором документе величина этой температуры не уточняется.
Кроме того, давления, применяемые в процессе прессований HIP (изменяющиеся в диапазоне от 14 бар до 28 бар, как это указано в первом упомянутом документе, и составляющие примерно 10 бар, как это указано в третьем упомянутом документе) остаются здесь в целом относительно небольшими, что не является вполне благоприятным для устранения пористости. Техническая задача данного изобретения состоит в том, чтобы устранить эти недостатки и предложить способ ремонта, который не содержит по меньшей мере некоторых из дефектов, присущих существующему уровню техники в данной области, в частности, способ, который устраняет возможные пористости, создаваемые в процессе наплавки, без риска деформирования профиля лопатки.
Для решения этой технической задачи объектом предлагаемого решения является способ ремонта металлической детали путем наплавки ее поврежденных частей посредством напыления порошка упомянутого металла на упомянутую деталь, отличающийся тем, что этот способ содержит этап лазерной наплавки упомянутых поврежденных частей при помощи упомянутого порошка, вслед за которым осуществляется этап горячего изостатического прессования, причем установленная максимальная температура во время изостатического прессования, не превышает температуру рекристаллизации упомянутого металла.
При этом, не превышая температуру рекристаллизации металла, удается исключить деформирование металлической детали и получить возможность реализации этой детали в ее окончательных размерах с момента операции лазерной наплавки. При этом никакие операции обработки фрезерованием не являются необходимыми после осуществления операции прессования HIP для того, чтобы снова придать данной детали ее точную геометрическую форму.
Предпочтительным образом этот способ может быть применен к лопатке компрессора турбомашины из титанового сплава.
В этом случае максимальная температура максимум равна 680°С.
В соответствии со специфическим способом реализации деталь выдерживается при максимальной температуре на протяжении промежутка времени, составляющего по меньшей мере 2 часа.
Увеличение продолжительности выдерживания при максимальной температуре позволяет компенсировать понижение упомянутой максимальной температуры и обеспечить при этом аналогичный результат.
Предпочтительным образом давление изостатического прессования составляет по меньшей мере 970 бар.
В соответствии со частным вариантом реализации повышение температуры не превышает 350°С в час.
В соответствии с другим частным вариантом реализации снижение температуры в конце изостатического прессования не превышает 100°С в час.
Предпочтительным образом снижение давления в конце изостатического прессования не превышает 20 бар в минуту.
Предлагаемое изобретение, а также другие его цели, подробности, характеристики и преимущества, будут лучше поняты из приведенного ниже подробного пояснительного описания варианта реализации этого изобретения, представленного здесь в качестве чисто иллюстративного и не являющегося ограничительным примера, где даются ссылки на приведенный в приложении схематический рисунок.
Фиг.1 представляет собой блок-схему последовательности выполнения этапов реализации способа ремонта лопаток из титанового сплава в соответствии с вариантом реализации изобретения.
Способ в соответствии с предлагаемым изобретением осуществляется следующим образом.
Поверхность ремонтируемой детали прежде всего подвергается вполне классической подготовке в соответствии со способами, известными специалисту в данной области техники.
Затем эта деталь размещается в технологическом оборудовании для лазерной наплавки, где получившие эрозионное повреждение части этой детали подвергаются ремонту. Эта лазерная наплавка осуществляется без применения маскирующего шаблона, причем этот способ является достаточно точным для того, чтобы нанести металл в поврежденные места без его выхода за пределы зоны наплавки.
Полученная таким образом деталь еще представляет пористости относительно небольших размеров (между 10 мкм и 40 мкм), но которые остаются достаточно большими для инициирования зарождения усталостных трещин и которые препятствуют, таким образом, приданию лопатке оставшегося срока службы, равного сроку службы, который эта деталь имела перед наплавкой. Именно поэтому необходимо дополнять эту наплавку операцией уплотнения.
Как об этом уже было сказано выше, классическая операция уплотнения путем горячего изостатического прессования, выполняемая в обычно используемых температурных условиях, будет приводить к деформированию геометрии лопатки, которая вследствие этого может оказаться непригодной для дальнейшего использования.
В данном изобретении предлагается реализовать операцию горячего изостатического прессования в условиях менее высокой температуры, чем при осуществлении обычно используемых способов HIP. Посредством увеличения времени выдерживания при этой температуре удается получить аналогичный результат с точки зрения уплотнения.
В случае лопатки из титанового сплава, такого, например, как титановый сплав марки TA6V, эта деталь, на первом этапе, помещается в атмосферу нейтрального газа типа аргона при температуре максимум равной 700°С, на время, составляющее примерно 2 часа. Одновременно давление в камере, в которой находится эта деталь, повышается до величины порядка 1000 бар +/- 30 бар. Предпочтительная температура для осуществления этого прессования HIP располагается на уровне 665°С с допуском, имеющим величину плюс-минус 15°С.
Деталь выдерживается в этих условиях на протяжении примерно 2 часов.
После этого выдерживания при максимум 700°С, температура в камере постепенно доводится до 400°С на протяжении дополнительного периода времени, составляющего примерно 2 часа 30 минут.
И, наконец, давление в камере доводится до уровня атмосферного давления в соответствии с законом снижения, которое постоянно остается меньше скорости 20 бар в минуту.
Предпочтительным образом повышение температуры осуществляется с градиентом, составляющим 350°С в час, и снижение температуры осуществляется с градиентом 100°С в час.
Результаты, полученные после применения этого способа к лопатке вентилятора, показали, перед и после уплотнения:
- что геометрия лопатки, оцененная при помощи методов фотограмметрии, осталась неизменной;
- что пористости, контролируемые методами томографии на испытуемых образцах, которые были подвергнуты обработке тем же способом, исчезли или по меньшей мере приобрели размеры, не выявляемые при помощи использованных средств контроля.
Испытания по определению механических характеристик подтвердили, что восстановленная наплавкой лопатка ведет себя так же, как и лопатка, не подвергавшаяся наплавке, и что имеется возможность определить для этой лопатки оставшийся срок службы, идентичный сроку службы, который она бы имела без ремонта.
Надо констатировать, что максимальная температура, используемая во время прессования HIP находится ниже 700°С, то есть ниже температуры рекристаллизации титанового сплава марки TA6V, который используется для осуществления операции наплавки. Следовательно, в предлагаемом изобретении заявлены операции уплотнения для металлических материалов, которые реализуются путем горячего изостатического прессования, осуществляемого при температуре, меньшей, чем температура рекристаллизации рассматриваемого материала.

Claims (8)

1. Способ ремонта металлической детали, включающий наплавку ее поврежденных частей посредством напыления порошка металла на упомянутую деталь,
отличающийся тем, что после этапа лазерной наплавки упомянутых поврежденных частей при помощи упомянутого порошка осуществляют этап горячего изостатического прессования, при этом устанавливают максимальную температуру во время изостатического прессования, не превышающую температуру рекристаллизации упомянутого металла.
2. Способ по п. 1, в котором упомянутая деталь представляет собой лопатку компрессора турбомашины из титанового сплава.
3. Способ по п. 2, в котором максимальная температура максимум равна 680°C.
4. Способ по п. 2, в котором упомянутую деталь выдерживают при максимальной температуре в течение по меньшей мере 2 часов.
5. Способ по п. 2, в котором давление изостатического прессования составляет по меньшей мере 970 бар.
6. Способ по п. 2, в котором повышение температуры не превышает 350°C в час.
7. Способ по п. 2, в котором снижение температуры в конце изостатического прессования не превышает 100°C в час.
8. Способ по п. 2, в котором снижение давления в конце изостатического прессования не превышает 20 бар в минуту.
RU2012129965/02A 2009-12-14 2010-12-08 Способ ремонта лопатки из титана путем лазерной наплавки и умеренного hip прессования RU2564644C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0958956 2009-12-14
FR0958956A FR2953747B1 (fr) 2009-12-14 2009-12-14 Procede de reparation d'une aube en titane par rechargement laser et compression hip moderee
PCT/EP2010/069220 WO2011073071A1 (fr) 2009-12-14 2010-12-08 Procédé de réparation d'une aube en titane par rechargement laser et compression hip modérée

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2012129965A RU2012129965A (ru) 2014-01-27
RU2564644C2 true RU2564644C2 (ru) 2015-10-10

Family

ID=42115353

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012129965/02A RU2564644C2 (ru) 2009-12-14 2010-12-08 Способ ремонта лопатки из титана путем лазерной наплавки и умеренного hip прессования

Country Status (9)

Country Link
US (1) US20120276304A1 (ru)
EP (1) EP2512727B1 (ru)
JP (1) JP5850850B2 (ru)
CN (1) CN102712066B (ru)
BR (1) BR112012013925A2 (ru)
CA (1) CA2783412C (ru)
FR (1) FR2953747B1 (ru)
RU (1) RU2564644C2 (ru)
WO (1) WO2011073071A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2725469C1 (ru) * 2019-12-16 2020-07-02 Общество С Ограниченной Ответственностью "Технологические Системы Защитных Покрытий" (Ооо "Тсзп") Способ восстановления и упрочнения антивибрационных полок титановых лопаток компрессора гтд

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10314594B2 (en) 2012-12-14 2019-06-11 Corquest Medical, Inc. Assembly and method for left atrial appendage occlusion
US10813630B2 (en) 2011-08-09 2020-10-27 Corquest Medical, Inc. Closure system for atrial wall
US10307167B2 (en) 2012-12-14 2019-06-04 Corquest Medical, Inc. Assembly and method for left atrial appendage occlusion
US20140142689A1 (en) 2012-11-21 2014-05-22 Didier De Canniere Device and method of treating heart valve malfunction
US9482249B2 (en) * 2013-09-09 2016-11-01 General Electric Company Three-dimensional printing process, swirling device and thermal management process
US8991241B1 (en) * 2013-10-30 2015-03-31 General Electric Company Gas turbine component monitoring
US9566443B2 (en) 2013-11-26 2017-02-14 Corquest Medical, Inc. System for treating heart valve malfunction including mitral regurgitation
US9815139B2 (en) * 2014-01-22 2017-11-14 Siemens Energy, Inc. Method for processing a part with an energy beam
CN104046983A (zh) * 2014-06-26 2014-09-17 西安交通大学 钛合金薄壁叶片激光熔覆低应力局部定向冷却修复方法
US10842626B2 (en) 2014-12-09 2020-11-24 Didier De Canniere Intracardiac device to correct mitral regurgitation
CN104635615B (zh) * 2014-12-09 2017-07-18 扬州大学 铝合金精密压铸件机加工时表面孔洞控制的doe方法
CN105499565B (zh) * 2015-12-02 2017-10-20 西安交通大学 用于野外环境受损金属零件快速修复的装置
RU2676937C1 (ru) * 2017-10-17 2019-01-11 Акционерное общество "ОДК-Авиадвигатель" Способ восстановления детали газотурбинного двигателя с тонкостенным элементом
CN111015380B (zh) * 2019-12-31 2021-10-15 河南神州精工制造股份有限公司 高成型精度火箭推进器封头磨削方法
CN111633374B (zh) * 2020-06-01 2021-12-31 湖北三江航天江北机械工程有限公司 姿控发动机燃烧室壳体内部损伤的修复方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1643011A1 (en) * 2004-09-30 2006-04-05 General Electric Company Erosion and wear resistant protective structures for turbine components
EP1743729A2 (en) * 2005-06-30 2007-01-17 General Electric Company Niobium silicide-based turbine components with composition graded portion; methods of laser cladding of niobium silicide on a turbin component, also used for repairing
RU2304633C2 (ru) * 2001-02-14 2007-08-20 Х.Ц ШТАРК, Инк Обновление изделий из тугоплавких металлов
EP1897972A1 (en) * 2006-09-11 2008-03-12 United Technologies Corporation Method for processing titanium alloy components
RU2333086C2 (ru) * 2002-01-24 2008-09-10 Х.Ц. Щтарк, Инк. Очищенный лазерной обработкой и плавлением тугоплавкий металл и его сплав

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE463855B (sv) * 1989-06-01 1991-02-04 Abb Stal Ab Saett foer rekonstruktion av skovlar och ledskenor i aangturbiner vid erosionsskador
EP0578518B1 (fr) * 1992-06-05 1998-09-30 Gec Alsthom Electromecanique Sa Procédé de formation d'un insert sur une pièce à revêtir en acier ou en alliage de titane
US5415336A (en) * 1992-11-19 1995-05-16 Alliedsignal Inc. Method for preparing a composite surface for diffusion bonding
JPH09168927A (ja) * 1995-12-19 1997-06-30 Hitachi Ltd ガスタービン用動翼，静翼の補修方法
US5732467A (en) * 1996-11-14 1998-03-31 General Electric Company Method of repairing directionally solidified and single crystal alloy parts
DE10065406A1 (de) * 2000-12-27 2002-07-04 Alstom Switzerland Ltd Verfahren zum Reparieren von Schadstellen an einem Metallbauteil
JP2004332617A (ja) * 2003-05-07 2004-11-25 Toshiba Corp ガスタービン部品の再生処理方法および再生処理を施されたガスタービン部品
NZ541068A (en) * 2003-09-17 2007-08-31 Sumitomo Electric Industries Superconducting device and superconducting cable with high sintering density
US7259350B2 (en) * 2004-08-26 2007-08-21 United Technologies Corporation Turbine component crack repair using cathodic arc and/or low pressure plasma spraying and HIP
US20060045785A1 (en) * 2004-08-30 2006-03-02 Yiping Hu Method for repairing titanium alloy components
JP4928916B2 (ja) * 2006-11-22 2012-05-09 株式会社東芝 ガスタービン高温部品の補修方法およびガスタービン高温部品
US20090057275A1 (en) * 2007-08-31 2009-03-05 General Electric Company Method of Repairing Nickel-Based Alloy Articles
JP4818297B2 (ja) * 2008-03-19 2011-11-16 株式会社東芝 ガスタービン部品の補修方法及びガスタービン部品

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2304633C2 (ru) * 2001-02-14 2007-08-20 Х.Ц ШТАРК, Инк Обновление изделий из тугоплавких металлов
RU2333086C2 (ru) * 2002-01-24 2008-09-10 Х.Ц. Щтарк, Инк. Очищенный лазерной обработкой и плавлением тугоплавкий металл и его сплав
EP1643011A1 (en) * 2004-09-30 2006-04-05 General Electric Company Erosion and wear resistant protective structures for turbine components
EP1743729A2 (en) * 2005-06-30 2007-01-17 General Electric Company Niobium silicide-based turbine components with composition graded portion; methods of laser cladding of niobium silicide on a turbin component, also used for repairing
EP1897972A1 (en) * 2006-09-11 2008-03-12 United Technologies Corporation Method for processing titanium alloy components

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2725469C1 (ru) * 2019-12-16 2020-07-02 Общество С Ограниченной Ответственностью "Технологические Системы Защитных Покрытий" (Ооо "Тсзп") Способ восстановления и упрочнения антивибрационных полок титановых лопаток компрессора гтд

Also Published As

Publication number Publication date
JP5850850B2 (ja) 2016-02-03
EP2512727A1 (fr) 2012-10-24
CN102712066B (zh) 2016-03-23
CN102712066A (zh) 2012-10-03
CA2783412C (fr) 2018-04-17
BR112012013925A2 (pt) 2016-04-26
EP2512727B1 (fr) 2018-02-21
FR2953747A1 (fr) 2011-06-17
JP2013513491A (ja) 2013-04-22
CA2783412A1 (fr) 2011-06-23
WO2011073071A1 (fr) 2011-06-23
US20120276304A1 (en) 2012-11-01
FR2953747B1 (fr) 2012-03-23
RU2012129965A (ru) 2014-01-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2564644C2 (ru) Способ ремонта лопатки из титана путем лазерной наплавки и умеренного hip прессования
US7360678B2 (en) Repair and reclassification of superalloy components
CA1079043A (en) Method of refurbishing turbine components and the like
US7810237B2 (en) Method for repairing and/or modifying component parts of a gas turbine
US20090271985A1 (en) Repair method
US20040086635A1 (en) Method of repairing a stationary shroud of a gas turbine engine using laser cladding
US7140952B1 (en) Oxidation protected blade and method of manufacturing
US10472971B2 (en) Method of manufacture of a turbine component
JP2005350744A (ja) ガスタービン部品の材料劣化・損傷回復処理方法及びガスタービン部品
CN111378967A (zh) 一种在镍基高温合金表面制备热障涂层的方法
EP2423439A2 (en) Methods for the formation of MCrA1Y coatings on gas turbine engine components
EP3415253A1 (en) Heat treatment after alm of gamma'-strengthened nickel based superalloy component
US20050139581A1 (en) High-strength superalloy joining method for repairing turbine blades
EP1797989B1 (en) Compressor blade flow form technique for repair
EP4335574A1 (en) Adaptively depositing braze material using structured light scan data
EP4335569A1 (en) Additively depositing braze material
RU2556175C1 (ru) Способ восстановления профиля пера лопатки газотурбинного двигателя
CN114672759A (zh) 铝合金磨损面尺寸修复方法
Kittel et al. Advanced method for manufacturing hybrid nickel based components by combining single crystal (SX) subcomponents with polycrystalline (PX) structures generated by laser metal deposition (LMD)

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20181209