RU2563066C2 - Емкость из облегченной конструкционной стали для содержания источника энергии - Google Patents
Емкость из облегченной конструкционной стали для содержания источника энергии Download PDFInfo
- Publication number
- RU2563066C2 RU2563066C2 RU2013128961/02A RU2013128961A RU2563066C2 RU 2563066 C2 RU2563066 C2 RU 2563066C2 RU 2013128961/02 A RU2013128961/02 A RU 2013128961/02A RU 2013128961 A RU2013128961 A RU 2013128961A RU 2563066 C2 RU2563066 C2 RU 2563066C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- martensite
- steel
- structural steel
- hydrogen
- energy source
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
- B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
- B60K15/03—Fuel tanks
- B60K15/03006—Gas tanks
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/56—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.7% by weight of carbon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Transportation (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, а именно к облегченной конструкционной стали для изготовления емкости для содержания топлива автомобиля. Сталь имеет следующий химический состав, вес.%: C 0,04-2, Mn 14-30, Al 1,5-12, Si 0,3-3, Cr 0,12-6, дополнительно один или несколько из следующих элементов: Ti, V, Nb, В, Zr, Mo, Ni, Cu, W, Co, P и N с содержанием каждый до 5% и в сумме до 10%, остальное - железо и неизбежные примеси. Доля α'-мартенсита до или после деформации составляет не более 3%, а эквивалент α'-мартенсита составляет от 3,4 до 10,5 и определяется по выражению: 0,1*Mn + C + 0,5*Al + 0,05*Si. Обеспечивается при столкновении автомобиля высокая пластичность стали и предупреждается образование вызываемых водородом трещин. 2 н. и 4 з.п. ф-лы.
Description
Изобретение относится к емкости из облегченной конструкционной стали для содержания источника энергии, предназначенной, в частности, для автомобилей, согласно ограничительной части пункта 1 формулы изобретения.
Такие емкости содержат в себе, например, жидкости, такие как бензин, дизельное топливо, сжиженный газ или газообразные энергоносители, например водород, и должны отвечать высоким стандартам безопасности, в частности, в случае мобильного применения, например, в бензовозах, легковых автомобилях, на судах, а также в качестве источников энергии на спутниках или космических ракетах.
Если даже изобретение описано применительно, в частности, к емкостям для содержания источника энергии, то облегченная конструкционная сталь не ограничивается только применением для этой цели, а может, само собой разумеется, применяться и в других сферах, например в автомобилестроении, машиностроении, для стальных конструкций.
Именно автомобильный рынок, за который идет интенсивная борьба, вынуждает изготовителей постоянно искать решения по снижению среднего расхода топлива автомобиля при обеспечении максимального комфорта и защищенности пассажиров. При этом снижение веса всех компонентов автомобиля играет, с одной стороны, решающую роль, однако, с другой стороны, должны быть обеспечены свойства отдельных деталей, повышающие пассивную защиту пассажиров при высоких статических и динамических нагрузках во время эксплуатации и в случае столкновения. Кроме того часто такие емкости имеют очень сложную форму для того, чтобы можно было максимально использовать имеющееся монтажное пространство и увеличить объем заправки.
Стальные емкости для содержания источника энергии, как, например, автомобильные баки, известны, в частности, из DE 102005016492 А1. Для снижения веса емкости ее изготавливают из сталей высокой прочности, благодаря чему возможно уменьшение толщины стенки. В случае использования упомянутых здесь сортов стали повышенной прочности присутствует опасность, например, при хранении водорода или водородсодержащих газов при низких температурах, заключающаяся в вызываемых водородом трещинах вследствие внутренних напряжений или водородном охрупчивании, из-за чего в случае столкновения емкость может лопнуть и из-за выходящей из нее среды могут наступить серьезные последствия.
В основу изобретения положена задача создания облегченной конструкционной стали для емкостей для содержания источника энергии, которая при столкновении обладала бы высокой пластичностью и предупреждала бы образование вызываемых водородом трещин вследствие внутренних напряжений или водородную охрупчивость детали. Указанная задача решается за счет облегченной конструкционной стали согласно независимому пункту формулы изобретения.
Согласно предложенному техническому решению для емкости для содержания источника энергии применяется облегченная конструкционная сталь следующего химического состава (вес.%):
C | 0,04-2% |
Mn | 14-30% |
Al | 1,5-12% |
Si | 0,3-3% |
Cr | 0,12-6%, |
а также дополнительно один или несколько из следующих элементов:
Ti, V, Nb, B, Zr, Mo, Ni, Cu, W, Co, P, N с содержанием каждый до 5% и в сумме до 10%, остальное - железо и обычно сопутствующие стали элементы, при этом конкретный состав легирующих элементов выбирается с учетом ограничения доли α'-мартенсита до или после деформации величиной не более 3% с тем, чтобы эквивалент α'-мартенсита составлял согласно
0,1* вес.% Mn + вес.% C + 0,5* вес.% Al + 0,05* вес.% Si
от 3,4 до 10,5.
В последние годы отмечены большие достижения в области разработки так называемых облегченных конструкционных сталей, характеризующихся низким удельным весом при одновременно высоком пределе прочности и вязкости (например, EP 0489727 В1; EP 0573641 B1; DE 19900199 А1), обладающих высокой пластичностью и поэтому представляющих собой большой интерес для автомобилестроения.
В таких сталях, являющихся аустенитными в исходном состоянии, благодаря большой доле легирующих компонентов с удельным весом значительно ниже удельного веса железа (Mn, Si, Al) обеспечивается оптимальное для автомобильной промышленности снижение веса при сохранении прежней конструкции.
Такие известные облегченные конструкционные стали имеют частично стабилизированную структуру с γ-твердым раствором при заданной энергии дефекта упаковки частично с множественным эффектом TRIP (Transformation Induced Plasticity - обусловленная трансформацией пластичность), которым вызванное напряжением или растяжением превращение гранецентрированного γ-твердого раствора (аустенита) переходит в ε-мартенсит (гексагональную плотнейшую шаровую упаковку), который затем при последующей деформации превращается в объемноцентрированный α'-мартенсит и остаточный аустенит.
Высокая степень деформации стали достигается благодаря ее свойствам TRIP, TWIP (Twinning Induced Plasticity - обусловленная двойникованием пластичность) и SIP (Shear band Induced Plasticity - обусловленная полосой сдвига пластичность).
Как показали эксперименты, низко легированные традиционные стали TRIP и высоко легированные стали TRIP с низким содержанием алюминия обнаруживают из-за своей структуры и химического состава склонность к водородному охрупчиванию, которая препятствует использованию облегченной конструкционной стали в емкостях для содержания источника энергии. При этом вследствие собственных напряжений в материале и в зависимости от структуры и прочности может произойти вызванное водородом отсроченное охрупчивание, следствием которого явится растрескивание.
При экспериментах с обладающими эффектом TRIP сталями неожиданно было установлено, что присутствие α'-мартенсита в стали оказывает значительное влияние на подверженность водородному охрупчиванию. При ограничении его содержания до величины не более 3% отрицательных эффектов более не наблюдалось.
При этом, с одной стороны, конкретный состав легирующих элементов в облегченной конструкционной стали влияет на образование α'-мартенсита, с другой же стороны, и на деформацию, которой может быть подвергнута сталь или стальной лист.
Состав легирующих элементов необходимо выбирать так, чтобы в стали присутствовала по возможности стабильная аустенитная фаза. В облегченных конструкционных сталях, содержащих значительную метастабильную аустенитную фазу, метастабильный аустенит преобразуется в результате наведенных механических напряжений во вредный для описанного применения α'-мартенсит (эффект TRIP).
При появлении эффекта TRIP происходит, в зависимости от состава легирующих элементов, образование фазы α'-мартенсита частично через метастабильную фазу α'-мартенсита. В тех случаях, когда материал деформируется, например, напряжением сжатия, более плотно упакованная фаза α-мартенсита может присутствовать в соответствии с принципом минимальной необходимости и после деформации и снятия напряжения переходить в фазу α'-мартенсита.
При таком переходе фазы α-мартенсита в фазу α'-мартенсита должно происходить выделение водорода из-за низкой растворимости, что приводит либо в атомарном, либо в рекомбинированном отношении к ослаблению материала и возможно к растрескиванию.
При добавке алюминия и/или кремния в сплав с содержанием углерода и марганца происходит дестабилизация фазы α'-мартенсита. Это снижает опасность водородного охрупчивания и расширяет сталевару свободу действия в случае превышения максимального содержания водорода, и разлитый сплав может быть отнесен к допустимой категории. Чем меньше отбраковка, тем выше выход и, следовательно, рентабельность способа.
Независимо от воздействия добавки алюминия и/или кремния содержание углерода является решающим фактором в предложенном виде сплава, так как он стабилизирует аустенитную фазу и вытесняет водород из свободных мест решетки.
Например, сплавы с содержанием:
0,7% С, 15% Mn, 2,5% Al, 2,5% Si, 0,12% Cr,
0,4% C, 18% Mn, 2,5% Al, 2,5% Si, 0,12% Cr,
а также
1,0% C, 22% Mn, 9% Al, 0,6% Si, 0,12% Cr,
обладают превосходными механическими свойствами и не содержат или содержат лишь в очень небольшом количестве α'-мартенсит, поэтому они исключительно пригодны для емкостей для содержания источника энергии, в частности, для резервуаров под водород.
При экспериментах с полученной глубокой вытяжкой полой заготовкой, сопровождавшихся коррозионной нагрузкой, сплав согласно изобретению показал высокую стойкость против вызываемой водородом коррозии под напряжением, которая была существенно выше, чем у содержащих α'-мартенсит сталей TRIP в сопоставимых типовых условиях (прочность, среда, напряженное состояние и пр.).
В соответствии с этим сплав согласно изобретению превосходно подходит, например, для емкостей для содержания водорода и других содержащих водород или сероводород сред.
Другое преимущество по сравнению с облегченными конструкционными сталями с α'-мартенситом проявляется в случае перенапряжений, вызванных, например, повышенным рабочим давлением или столкновением. Стали с составом легирующих элементов согласно изобретению при максимальном количестве α'-мартенсита 3% способны поглощать на основе преобладающих свойств упрочнения TWIP/SIP по сравнению со сталями TRIP энергию более высокого уровня до того, как произойдет поломка детали.
Поэтому приведенные выше свойства облегченной конструкционной стали согласно изобретению предопределяют ее для изготовления емкостей для содержания источника энергии, выполненных мобильными, например, установленными в автомобилях, бензовозах, на судах или также на спутниках.
Добавкой дополнительных легирующих элементов: Ti, V, Nb, B, Zr, Mo, Ni, Cu, W, Co, P, N при содержании каждого до 5% и в сумме до 10% могут быть кроме того целенаправленно заданы специфические свойства материала. Так, например, наряду с увеличенной добавкой алюминия до 12% добавка Co, Mo или V повышает теплостойкость.
Повышенная теплостойкость имеет преимущество, например, при высокой температурной нагрузке, например, при пожаре, так как обеспечивается более длительно целостность емкостей, чем при известных в настоящее время содержащих α'-мартенсит сталях TRIP.
Оптимальными в отношении коррозионной стойкости оказались содержания хрома: минимальное 2% и максимальное 6%. При добавке хрома в количестве менее 2% он не оказывает решающего влияния на коррозионную стойкость. Образуется твердый раствор, а ответственное за коррозионную стойкость покрытие из оксида хрома не образуется. При добавке хрома в количестве свыше 6% может образоваться после длительного срока службы хрупкая фаза сигма. Если же требуется существенно улучшить только пластичность емкости, то хром добавляется в количестве от 0,12 до <2%.
Кроме того могут изготавливаться емкости со сложными структурами путем деформации предпочтительно из облегченной конструкционной стали согласно изобретению по пункту 5 формулы изобретения, имеющей относительное удлинение при разрыве А80, равное >40%.
Дополнительное улучшение свойств материала в отношении водородного охрупчивания может быть достигнуто в предпочтительном варианте осуществления изобретения, в котором содержание легирующих элементов при ограничении доли α'-мартенсита находится в пределах, указанных в пункте 4 формулы изобретения.
Облегченная конструкционная сталь с указанным составом легирующих элементов имеет так называемую структуру TRIPLEX, т.е. присутствует трехфазная микроструктура. Каппа-карбиды, нанодисперсно распределенные в структуре сталей TRIPLEX, обладают высокой стойкостью против водородного охрупчивания.
Claims (6)
1. Облегченная конструкционная сталь для изготовления емкости для содержания топлива автомобиля, имеющая следующий химический состав, вес.%:
С 0,04-2
Mn 14-30
Al 1,5-12
Si 0,3-3
Cr 0,12-6,
а также дополнительно один или несколько из следующих элементов:
Ti, V, Nb, В, Zr, Mo, Ni, Cu, W, Co, P, N с содержанием каждый до 5% и в сумме до 10%, остальное - железо и неизбежные примеси,
при этом доля α'-мартенсита до или после деформации составляет не более 3%, а эквивалент α'-мартенсита составляет от 3,4 до 10,5 и определяется по выражению:
0,1* вес.% Mn + вес.% C + 0,5* вес.% Al + 0,05* вес.% Si.
а также дополнительно один или несколько из следующих элементов:
Ti, V, Nb, В, Zr, Mo, Ni, Cu, W, Co, P, N с содержанием каждый до 5% и в сумме до 10%, остальное - железо и неизбежные примеси,
при этом доля α'-мартенсита до или после деформации составляет не более 3%, а эквивалент α'-мартенсита составляет от 3,4 до 10,5 и определяется по выражению:
0,1* вес.% Mn + вес.% C + 0,5* вес.% Al + 0,05* вес.% Si.
2. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержание хрома составляет от 2 до 6 вес.%.
3. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержание хрома составляет от 0,12 до <2 вес.%.
4. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она имеет трехфазную микроструктуру с тонко распределенными каппа-карбидами и следующий химический состав, вес.%:
С 0,5-1,2
Mn 14-22
Al 6-10
Si 0,3-3
Cr <4
5. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она имеет относительное удлинение при разрыве А80>40%.
6. Емкость для содержания топлива автомобиля, изготовленная из облегченной конструкционной стали, отличающаяся тем, что она изготовлена путем деформации из стали по любому из пп. 1-5.
Applications Claiming Priority (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102010053153 | 2010-11-26 | ||
DE102010053153.7 | 2010-11-26 | ||
DE102011117135.9 | 2011-10-24 | ||
DE102011117135A DE102011117135A1 (de) | 2010-11-26 | 2011-10-24 | Energie speicherndes Behältnis aus Leichtbaustahl |
PCT/DE2011/001943 WO2012069035A2 (de) | 2010-11-26 | 2011-10-28 | Energie speicherndes behältnis aus leichtbaustahl |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2013128961A RU2013128961A (ru) | 2015-01-10 |
RU2563066C2 true RU2563066C2 (ru) | 2015-09-20 |
Family
ID=45756881
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2013128961/02A RU2563066C2 (ru) | 2010-11-26 | 2011-10-28 | Емкость из облегченной конструкционной стали для содержания источника энергии |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US20130240520A1 (ru) |
EP (1) | EP2643492B1 (ru) |
KR (2) | KR20180014169A (ru) |
DE (1) | DE102011117135A1 (ru) |
RU (1) | RU2563066C2 (ru) |
WO (1) | WO2012069035A2 (ru) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2615738C1 (ru) * | 2016-02-08 | 2017-04-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Высокопрочная сталь системы Fe-Mn-Al-C, обладающая эффектом TWIP и TRIP |
RU2650952C1 (ru) * | 2017-12-05 | 2018-04-18 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
RU2652935C1 (ru) * | 2016-11-28 | 2018-05-03 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Конструкционная литейная и деформируемая микролегированная азотом аустенитная теплостойкая криогенная сталь с высокой удельной прочностью и способ ее обработки |
RU2704983C1 (ru) * | 2016-05-24 | 2019-11-01 | Арселормиттал | Холоднокатаная и отожженная листовая сталь, способ ее производства и использование такой стали для производства деталей транспортных средств |
RU2707775C1 (ru) * | 2016-05-24 | 2019-11-29 | Арселормиттал | Холоднокатаная и отожженная листовая сталь, способ ее производства и использование такой стали для производства деталей транспортных средств |
RU2796905C2 (ru) * | 2018-12-04 | 2023-05-29 | Арселормиттал | Холоднокатаный и отожжённый стальной лист, способ его изготовления и использование такой стали для производства деталей транспортных средств |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102012006941B4 (de) | 2012-03-30 | 2013-10-17 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Bauteils aus Stahl durch Warmumformen |
EP2994548B1 (de) | 2013-05-06 | 2022-10-26 | Salzgitter Flachstahl GmbH | Verfahren zur herstellung von bauteilen aus leichtbaustahl |
DE102014005662A1 (de) | 2014-04-17 | 2015-10-22 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Werkstoffkonzept für einen umformbaren Leichtbaustahl |
DE102014009534A1 (de) * | 2014-06-25 | 2015-12-31 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Stahlprodukt zum Schutz elektrischer Bauteile vor mechanischer Beschädigung |
KR101836714B1 (ko) * | 2016-10-12 | 2018-03-09 | 현대자동차주식회사 | 고망간강 |
CN106282804B (zh) * | 2016-11-10 | 2017-12-26 | 钢铁研究总院 | 一种Cr‑Al‑Nb‑V合金化的高耐磨高锰铸钢 |
KR102002301B1 (ko) * | 2018-03-20 | 2019-07-23 | 두산중공업 주식회사 | 내식성과 비강도가 뛰어난 경량철강 및 이의 제조방법 |
TWI715852B (zh) * | 2018-07-11 | 2021-01-11 | 永鼎應用金屬股份有限公司 | 沃斯田體合金鋼 |
KR102207723B1 (ko) * | 2018-12-24 | 2021-01-27 | 한국기계연구원 | 기계적 물성이 우수한 경량 스테인리스 강재 및 그 제조 방법 |
CN112980116B (zh) * | 2021-01-22 | 2022-02-15 | 北京理工大学 | 一种可伸缩螺旋结构储能破片的制备方法 |
CN115537673A (zh) * | 2022-08-08 | 2022-12-30 | 上海大学 | 一种高强高塑轻质钢及其制备方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0489727B1 (en) * | 1987-04-02 | 1995-08-02 | Ipsco Enterprises Inc. | Aluminium-manganese-iron stainless steel alloy |
EP0573641B1 (en) * | 1991-12-30 | 1998-09-09 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Austenitic high manganese steelsheet having superior formability, strength and weldability, and manufacturing process therefor |
DE19900199A1 (de) * | 1999-01-06 | 2000-07-13 | Ralf Uebachs | Leichtbaustahllegierung |
DE102005057599A1 (de) * | 2005-12-02 | 2007-06-06 | Volkswagen Ag | Leichtbaustahl |
RU2329308C2 (ru) * | 2002-12-17 | 2008-07-20 | Тиссенкрупп Шталь Аг | Способ производства изделия из стали |
EP2090668A1 (en) * | 2008-01-30 | 2009-08-19 | Corus Staal BV | Method of producing a high strength steel and high strength steel produced thereby |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4975335A (en) * | 1988-07-08 | 1990-12-04 | Fancy Steel Corporation | Fe-Mn-Al-C based alloy articles and parts and their treatments |
ES2242899T3 (es) * | 2001-09-28 | 2005-11-16 | Daimlerchrysler Ag | Acero de construccion ligera doble/triple de alta resistencia y su utilizacion. |
EP1699582B1 (de) | 2003-12-23 | 2013-12-11 | Salzgitter Flachstahl GmbH | Verfahren zum erzeugen von warmbändern aus leichtbaustahl |
DE102005016492B4 (de) | 2005-04-08 | 2016-12-22 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Energie speicherndes Behältnis für ein Kraftfahrzeug |
DE202005021771U1 (de) * | 2005-12-20 | 2010-02-18 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Umformbarer Leichtbaustahl |
-
2011
- 2011-10-24 DE DE102011117135A patent/DE102011117135A1/de not_active Withdrawn
- 2011-10-28 WO PCT/DE2011/001943 patent/WO2012069035A2/de active Application Filing
- 2011-10-28 US US13/989,544 patent/US20130240520A1/en not_active Abandoned
- 2011-10-28 EP EP11820838.8A patent/EP2643492B1/de not_active Not-in-force
- 2011-10-28 KR KR1020187001969A patent/KR20180014169A/ko not_active Application Discontinuation
- 2011-10-28 KR KR1020137013369A patent/KR20130140037A/ko active Application Filing
- 2011-10-28 RU RU2013128961/02A patent/RU2563066C2/ru active
-
2016
- 2016-01-21 US US15/003,503 patent/US10253399B2/en active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0489727B1 (en) * | 1987-04-02 | 1995-08-02 | Ipsco Enterprises Inc. | Aluminium-manganese-iron stainless steel alloy |
EP0573641B1 (en) * | 1991-12-30 | 1998-09-09 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Austenitic high manganese steelsheet having superior formability, strength and weldability, and manufacturing process therefor |
DE19900199A1 (de) * | 1999-01-06 | 2000-07-13 | Ralf Uebachs | Leichtbaustahllegierung |
RU2329308C2 (ru) * | 2002-12-17 | 2008-07-20 | Тиссенкрупп Шталь Аг | Способ производства изделия из стали |
DE102005057599A1 (de) * | 2005-12-02 | 2007-06-06 | Volkswagen Ag | Leichtbaustahl |
EP2090668A1 (en) * | 2008-01-30 | 2009-08-19 | Corus Staal BV | Method of producing a high strength steel and high strength steel produced thereby |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2615738C1 (ru) * | 2016-02-08 | 2017-04-10 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Высокопрочная сталь системы Fe-Mn-Al-C, обладающая эффектом TWIP и TRIP |
RU2704983C1 (ru) * | 2016-05-24 | 2019-11-01 | Арселормиттал | Холоднокатаная и отожженная листовая сталь, способ ее производства и использование такой стали для производства деталей транспортных средств |
RU2707775C1 (ru) * | 2016-05-24 | 2019-11-29 | Арселормиттал | Холоднокатаная и отожженная листовая сталь, способ ее производства и использование такой стали для производства деталей транспортных средств |
US11486017B2 (en) | 2016-05-24 | 2022-11-01 | Arcelormittal | Cold rolled and annealed steel sheet, method of production thereof and use of such steel to produce vehicle parts |
RU2652935C1 (ru) * | 2016-11-28 | 2018-05-03 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Конструкционная литейная и деформируемая микролегированная азотом аустенитная теплостойкая криогенная сталь с высокой удельной прочностью и способ ее обработки |
RU2650952C1 (ru) * | 2017-12-05 | 2018-04-18 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сталь |
RU2796905C2 (ru) * | 2018-12-04 | 2023-05-29 | Арселормиттал | Холоднокатаный и отожжённый стальной лист, способ его изготовления и использование такой стали для производства деталей транспортных средств |
RU2803628C2 (ru) * | 2019-01-22 | 2023-09-18 | Газтранспорт Эт Технигаз | Система хранения и/или транспортировки сжиженного газа |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE102011117135A1 (de) | 2012-05-31 |
WO2012069035A2 (de) | 2012-05-31 |
US20160138146A1 (en) | 2016-05-19 |
RU2013128961A (ru) | 2015-01-10 |
KR20130140037A (ko) | 2013-12-23 |
US10253399B2 (en) | 2019-04-09 |
WO2012069035A3 (de) | 2012-07-19 |
EP2643492A2 (de) | 2013-10-02 |
KR20180014169A (ko) | 2018-02-07 |
US20130240520A1 (en) | 2013-09-19 |
EP2643492B1 (de) | 2018-06-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2563066C2 (ru) | Емкость из облегченной конструкционной стали для содержания источника энергии | |
US7531129B2 (en) | Stainless steel for high-pressure hydrogen gas | |
EP2192204B1 (en) | Container for high-pressure hydrogen and use of a low alloy steel for high-pressure hydrogen gas environment | |
US20090324441A1 (en) | Austenitic stainless cast steel part, method for production and use thereof | |
EP1605073B1 (en) | Use of an austenitic stainless steel | |
Galán et al. | Advanced high strength steels for automotive industry | |
EP2246453B1 (en) | Ferrite-austenite stainless steel sheet for structural members excellent in workability and impact absorption characteristics and process for the production of the sheet | |
US9873924B2 (en) | Ferritic stainless steel sheet, method for the production thereof, and use of the same, especially in exhaust lines | |
KR100689783B1 (ko) | 수소 가스용 오스테나이트 스테인레스강 및 그 제조 방법 | |
AU2012234641B2 (en) | High-strength austenitic stainless steel for high-pressure hydrogen gas | |
KR20180115288A (ko) | 내열성과 가공성이 우수한 배기 부품용 오스테나이트계 스테인리스 강판 및 터보 차저 부품과, 배기 부품용 오스테나이트계 스테인리스 강판의 제조 방법 | |
US20160122839A1 (en) | Method for producing components from lightweight steel | |
KR20080106200A (ko) | 충격 흡수 특성이 우수한 구조 부재용 스테인리스 강판 | |
JP6628561B2 (ja) | 加工性に優れた構造部材用ステンレス鋼板及びその製造方法 | |
JP6703608B2 (ja) | 耐水素脆化性に優れたオーステナイト系鋼材 | |
KR20180070383A (ko) | 내지연파괴 특성이 우수한 고강도 클래드 강판 | |
JP7262172B2 (ja) | 高Mnオーステナイト系ステンレス鋼 | |
WO2024070493A1 (ja) | 電池部品用フェライト系ステンレス鋼材及びその製造方法、並びに電池部品 | |
KR101499336B1 (ko) | 고강도 강재 및 그 제조 방법 |