RU2540032C2 - Способ и устройство для получения жидкого азота путем разложения воздуха при низкой температуре - Google Patents

Способ и устройство для получения жидкого азота путем разложения воздуха при низкой температуре Download PDF

Info

Publication number
RU2540032C2
RU2540032C2 RU2010141520/06A RU2010141520A RU2540032C2 RU 2540032 C2 RU2540032 C2 RU 2540032C2 RU 2010141520/06 A RU2010141520/06 A RU 2010141520/06A RU 2010141520 A RU2010141520 A RU 2010141520A RU 2540032 C2 RU2540032 C2 RU 2540032C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
pressure column
stream
space
reflux condenser
column
Prior art date
Application number
RU2010141520/06A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2010141520A (ru
Inventor
Александер АЛЕКСЕЕВ
Original Assignee
Линде Акциенгезелльшафт
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Линде Акциенгезелльшафт filed Critical Линде Акциенгезелльшафт
Publication of RU2010141520A publication Critical patent/RU2010141520A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2540032C2 publication Critical patent/RU2540032C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
    • F25J3/04193—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions
    • F25J3/042—Division of the main heat exchange line in consecutive sections having different functions having an intermediate feed connection
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
    • F25J3/0423—Subcooling of liquid process streams
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04278—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using external refrigeration units, e.g. closed mechanical or regenerative refrigeration units
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/0429—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of feed air, e.g. used as waste or product air or expanded into an auxiliary column
    • F25J3/04296—Claude expansion, i.e. expanded into the main or high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04333—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04339—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of air
    • F25J3/04345—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of air and comprising a gas work expansion loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04375—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc.
    • F25J3/04393—Details relating to the work expansion, e.g. process parameter etc. using multiple or multistage gas work expansion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04424—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system without thermally coupled high and low pressure columns, i.e. a so-called split columns
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/20—Processes or apparatus using separation by rectification in an elevated pressure multiple column system wherein the lowest pressure column is at a pressure well above the minimum pressure needed to overcome pressure drop to reject the products to atmosphere
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/42—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

Группа изобретений относится к способу и устройству для получения жидкого азота путем разложения воздуха при низкой температуре. Способ и устройство служат для получения жидкого азота путем разложения воздуха при низкой температуре в системе дистилляционных колонн для разделения на азот и кислород, содержащей колонну высокого давления, колонну низкого давления и дефлегматор колонны высокого давления. По меньшей мере, часть дроссельного потока, давление которого было снижено, подается в испарительное пространство дефлегматора колонны высокого давления в виде потока охлаждающего средства. Система дистилляционных колонн для разделения на азот и кислород дополнительно имеет дефлегматор колонны низкого давления, пространство для сжижения и испарительное пространство. Часть головного азота колонны низкого давления подается в пространство для сжижения дефлегматора колонны низкого давления и там частично испаряется. Жидкость из нижней области колонны низкого давления, обогащенная кислородом, подается в испарительное пространство дефлегматора колонны низкого давления и там частично испаряется. Группа изобретений направлена на снижение энергопотребления, при этом аппаратные затраты должны удерживаться в определенных рамках. 2 н. и 12 з.п. ф-лы, 6 ил.

Description

Изобретение относится к способу согласно ограничительной части пункта 1 формулы изобретения.
«Первое давление», при котором очищается исходный воздух, составляет 5-12 бар, предпочтительно, 5,5-7,0 бар. Оно примерно равно рабочему давлению колонны высокого давления или немного превышает его.
«Второе давление» значительно выше первого давления. Оно составляет, например, по меньшей мере 50 бар, в частности, 50-80 бар, предпочтительно, 55-70 бар.
«Основной теплообменник» может быть образован одним или несколькими параллельно и/или последовательно соединенными участками теплообменников, например, из одного или нескольких блоков теплообменников.
«Система дистилляционных колонн для разделения на азот и кислород» содержит ровно две дистилляционные колонны, а именно, одну колонну высокого давления и одну колонну (30) низкого давления. Других дистилляционных колонн для разделения на азот и кислород в системе не существует. В принципе могут быть предусмотрены другие дистилляционные колонны для других задач по разделению, например, для получения благородного газа. Однако, предпочтительно, изобретение относится к способам и устройствам, вообще не имеющим никаких других разделительных колон, кроме колонн высокого и колонн низкого давления.
Кроме того, «система дистилляционных колонн для разделения на азот и кислород» содержит также один единственный дефлегматор (головной конденсатор) колонны высокого давления для сжижения головного газа колонны высокого давления, выполненный в виде конденсатора-испарителя и имеющий пространство для сжижения и одно единственное испарительное пространство. Таким образом, в способе и устройстве никакие другие конденсаторы для сжижения головного газа колонны высокого давления не используются. Дефлегматор колонны высокого давления имеет лишь одно единственное испарительное пространство, т.е. все части испарительного пространства сообщаются друг с другом. В частности, дефлегматор колонны высокого давления эксплуатируется не с несколькими охлаждающими средами различного состава, а, предпочтительно, только с одной единственной охлаждающей средой. Как правило, дефлегматор колонны высокого давления имеет также одно единственное пространство для сжижения, в котором сжижается по меньшей мере часть головного газа колонны высокого давления.
«Дроссельный поток» охлаждается и сжижается или - при закритическом давлении - псевдоожижается путем косвенного теплообмена в основном теплообменнике. Уменьшение давления дроссельного потока перед его подачей в систему дистилляционных колонн для разделения на азот и кислород обычно проводится в дроссельном клапане; в порядке альтернативы может осуществляться расширение с выполнением работы в жидкостной турбине. При снижении давления или расширении дроссельного потока образуется двухфазная смесь, состоящая преимущественно из жидкости.
Такие способы с использованием жидкого азота, при которых холод в основном теплообменнике передается воздушному потоку («дроссельному потоку»), находящемуся под очень большим давлением, известны из ЕР 316768 А2 (фиг.1), US 5660059 или DE 102004046344. Все эти способы имеют конвенциональную двухколонную систему, в которой дефлегматор колонны высокого давления (основной конденсатор) охлаждается с помощью жидкости снизу колонны низкого давления.
Недостатком этих известных способов является сильное сжижение воздуха, подаваемого в систему дистилляционных колонн. Это приводит к уменьшению разделяющей способности и тем самым к относительно большому энергопотреблению системы.
Поэтому в основу изобретение положена задача создания способа вышеназванного типа и соответствующего устройства, имеющих особенно малое энергопотребление. При этом аппаратные затраты должны удерживаться в определенных рамках.
Эта задача решается с помощью признаков отличительной части пункта 1 формулы изобретения, т.е. с помощью способа, при котором классическая двойная колонна заменяется двумя колоннами, которые обе содержат по дефлегматору (головному конденсатору). При этом дросселированный дроссельный поток по меньшей мере частично подается в дефлегматор колонны высокого давления и вызывает там образование жидкого азота, который в качестве возвратного продукта может подаваться в колонну высокого давления и/или в колонну низкого давления, и/или выделяться непосредственно в виде жидкого продукта под давлением. Таким образом, холод, содержащийся в дроссельном потоке, используется особенно эффективно, и имеет место особенно низкое энергопотребление.
Правда, такие системы колонн известны сами по себе, например, из US 6499312. Однако в этих известных способах дефлегматор колонны высокого давления охлаждается не дроссельным воздушным потоком, а жидкостью из нижней области колонны высокого давления. В отличие от этого изобретение имеет то преимущество, что используется фракция постоянного состава (и тем самым с постоянной температурой) со стороны выпаривания дефлегматора колонны высокого давления. Таким образом, в частности, при изменяющейся нагрузке (недогрузке/перегрузке) устанавливается особенно стабильный режим работы колонн. Даже если состав фракций при изменении нагрузки в колоннах изменяется, температура верха колонны высокого давления остается постоянной, и в подрегулировке рабочих давлений колонн нет необходимости. Кроме того, жидкость из дроссельного потока (с содержанием кислорода около 21 мольного %) закипает при более низкой температуре, чем жидкость внизу колонны высокого давления (с минимальным содержанием кислорода 32 мольных %, как правило, 36-40 мольных %); таким образом, рабочее давление колонны высокого давления в изобретении может удерживаться на относительно низком уровне, и способ работает особенно благоприятно с энергетической точки зрения.
При этом дроссельный поток, давление которого было снижено, может прямо или косвенно подаваться в испарительное пространство дефлегматора колонны высокого давления.
В первом случае поток охлаждающего средства подается непосредственно после снижения давления дроссельного потока прямо в испарительное пространство дефлегматора колонны высокого давления. При этом поток охлаждающего средства может быть образован всем дроссельным потоком или его частью, ответвляющейся сразу же после снижения давления.
В порядке альтернативы или дополнения по меньшей мере часть дроссельного потока, давление которого было снижено, подвергается разделению фаз, и поток охлаждающего средства при разделении фаз образуется по меньшей мере частью жидкой фазы. Предпочтительно, разделение фаз осуществляется в промежуточном месте колонны высокого давления. При этом дроссельный поток (или его часть) подается в колонну высокого давления в промежуточном месте, и поток охлаждающего средства отбирается из улавливающего устройства для жидкости (например, чаши), установленной в этом промежуточном месте. Промежуточное место находится, например, непосредственно над шестой до двенадцатой, предпочтительно, над восьмой до одиннадцатой теоретической тарелкой снизу при общем объеме, например, 40-90, предпочтительно, 40-60 теоретических тарелок в колонне высокого давления (в зависимости от желательной единицы продукта).
Предпочтительно, холод, необходимый для сжижения продукта, производится с помощью двухтурбинной циркуляции воздуха, как она описана в пункте 4 формулы изобретения. Оба детандера, как правило, образованы турбодетандерами. Они, предпочтительно, имеют одинаковое давление на входе (на уровне промежуточного давления или больше) и/или одинаковое давление на выходе (на уровне первого давления).
Благоприятно, чтобы механическая энергия, выработанная в детандерах, за счет механического соединения передавалась двум последовательно установленным дополнительным компрессорам, в которых часть воздуха подвергалась бы дальнейшему сжатию от промежуточного до высокого давления, что является предметом пункта 5 формулы изобретения. После этого поток высокого давления может быть использован в качестве дроссельного потока; в порядке альтернативы или дополнения оба турбинных потока образуются потоком высокого давления; в этом случае производство холода, а тем самым и производство жидкости могут быть еще более увеличены без необходимости подачи энергии извне.
В одном из предпочтительных вариантов выполнения весь холод, используемый в дефлегматоре колонны высокого давления, предоставляется за счет потока охлаждающего средства. Таким образом, поток охлаждающего средства, образуемый за счет дроссельного потока, представляет собой единый поток, используемый для испарительного пространства дефлегматора колонны высокого давления.
Кроме того, пар, полученный в испарительном пространстве дефлегматора колонны высокого давления, может быть подан в колонну низкого давления, в частности, в ее нижнюю область. Он служит там в качестве поднимающегося пара, предпочтительно, он составляет весь пар, поднимающийся в колонне низкого давления.
В одном из особых вариантов выполнения способа согласно изобретению ни колонна высокого, ни колонная низкого давления не имеют кипятильников для производства пара, поднимающегося из жидкости соответствующей колонны.
Кроме того, благоприятно, чтобы в испарительном пространстве дефлегматора колонны высокого давления производилось лишь частичное выпаривание, а фракция, оставшаяся жидкой, подавалась в испарительное пространство дефлегматора колонны низкого давления. Из последнего небольшое количество жидкости может быть отобрано для промывки.
По меньшей мере часть жидкости, полученной в испарительном пространстве дефлегматора колонны высокого давления, может быть подана в колонну низкого давления и там подвергнуться дальнейшему разделению.
Поток жидкости сырого кислорода, предпочтительно, подается снизу колонны высокого давления в колонну низкого давления.
В дополнение к дроссельному потоку в колонну высокого давления, в частности, в ее нижнюю область, в газообразном состоянии подается разлагаемый воздушный поток, образуемый другой частью исходного очищенного воздуха. Разлагаемый воздушный поток может образовываться за счет части обоих турбинных потоков после расширения с выполнением работы.
В способе согласно изобретению, предпочтительно, по меньшей мере 50 мольных %, в частности, 50-60 мольных %, всего количества исходного воздуха, подаваемого в систему дистилляционных колонн для разделения азота и воздуха, подаются в систему дистилляционных колонн для разделения на азот и кислород в жидком состоянии.
Кроме того, изобретение относится к производству жидкого азота путем разложения воздуха при низкой температуре согласно пункту 14 формулы изобретения.
Ниже изобретение, а также другие детали изобретения более подробно поясняются на примерах выполнения со ссылкой на схематически изображенные чертежи, на которых:
фиг.1 изображает первый пример выполнения способа согласно изобретению,
фиг.2 - второй пример выполнения, на котором показана только система дистилляционных колонн,
фиг.3 - система охлаждения первого примера выполнения в деталях, и
фиг.4-6 - другие варианты системы охлаждения.
На фиг.1 в виде трех заштрихованных прямоугольников разделены этапы процесса: предварительная обработка воздуха, система охлаждения и система дистилляционных колонн для разделения на азот и кислород (слева направо).
Поступающий воздух 1 через фильтр 2 подается в основной воздушный компрессор 3 и там сжимается до первого давления с 5,5 до 7,0 бар, а в устройстве 4 для предварительного охлаждения снова охлаждается до окружающей температуры, например, путем косвенного теплообмена в теплообменнике или непосредственного теплообмена в холодильнике с непосредственным контактом.
Предварительно охлажденный воздух под первым давлением очищается в очищающем устройстве 5 для предварительной очистки, содержащем адсорбер с молекулярным ситом. Очищенный воздух 6 (Воздух) подается в систему охлаждения, служащую для охлаждения исходного воздуха и для производства холода для сжижения. Там исходный очищенный воздух 6 сначала по меньшей мере частично смешивается с рециркуляционным потоком 7 с получением циркуляционного потока 8. Циркуляционный поток 8 в циркуляционном компрессоре 9 с дополнительным холодильником 10 сжимается далее до промежуточного давления 30-40 бар. Весь сжатый до промежуточного давления воздух 11 сжимается далее в двух последовательно соединенных дополнительных компрессорах 12, 14 до высокого давления по меньшей мере 50 бар, в частности, 50-80 бар, предпочтительно, до 55-70 бар. За дополнительными компрессорами 12, 14 следуют, соответственно, дополнительные холодильники 13, 15.
Сжатый воздух 16 высокого давления разделяется на два частичных потока 17, 18. Первый частичный поток 17 содержит дроссельный поток и первый турбинный поток, вместе поступающие на холодный конец основного теплообменника 19 и охлаждающиеся до первой промежуточной температуры, являющейся промежуточной между окружающей температурой и точкой росы. При этой промежуточной температуре первый турбинный поток 20 ответвляется от первого частичного потока. Остаток продолжает охлаждаться в основном теплообменнике до холодного конца, псевдоожижается и образует дроссельный поток 21, содержащий немногим более половины всего количества воздуха 1. Первый турбинный поток 20 в первой холодной турбине 22 расширяется с выполнением работы примерно до первого давления и до температуры на несколько градусов выше точки росы. Отработавший расширенный первый турбинный поток 23 полностью или в основном является газообразным и образует в первой части газообразный разлагаемый воздушный поток 24. Остаток 25 подается на холодный конец основного теплообменника 19 и снова нагревается примерно до окружающей температуры.
Второй частичный поток сжатого воздуха высокого давления 16 образует второй турбинный поток 18. Последний примерно при окружающей температуре и при высоком давлении расширяется с выполнением работы во второй (теплой) турбине 26 также примерно до первого давления. Отработавший расширенный второй частичный поток 27 со второй промежуточной температурой снова поступает в основной теплообменник 19 и там соединяется с частью 25 отработавшего первого частичного потока 23, образуя рециркуляционный поток 7, снова подаваемый в циркуляционный компрессор 9.
Газообразный разлагаемый воздушный поток 24 (Воздух) и дроссельный поток 21 (Стр. воздух) поступают в систему дистилляционных колонн для разделения на азот и кислород, содержащую колонну 28 высокого давления и дефлегматор 29 колонны высокого давления, колонну 30 низкого давления и дефлегматор 31 колонны низкого давления. Рабочее давление колонны 28 высокого давления составляет 5,5-7,0 бар. Газообразный разлагаемый воздушный поток 24 подается непосредственно в нижнюю область колонны 28 высокого давления. Давление дроссельного потока 21 снижается в дроссельном клапане 32 до давления менее 4 бар и полностью подается в испарительное пространство дефлегматора колонны высокого давления в качестве потока 33 охлаждающего средства.
Головной газ 34 колонны 28 высокого давления практически состоит из чистого азота, и его первая часть 35 (в молярном количестве, составляющем несколько менее половины поступающего количества воздуха 1) подается в пространство для сжижения дефлегматора 29 колонны высокого давления и там в основном полностью сжижается. Первая часть 37 жидкости 36, полученной в дефлегматоре колонны высокого давления, в порядке рециркуляции подается в колонну 28 высокого давления. Остаток 38 после охлаждения в противоточном теплообменнике 39 для переохлаждения охлаждается и через дроссельный клапан 40 в порядке рециркуляции подается в колонну 30 низкого давления, работающую при давлении ниже 4 бар. Жидкость, скапливающаяся внизу колонны 28 высокого давления, в виде потока 41 жидкости сырого кислорода через противоточный теплообменник 39 для переохлаждения и через дроссельный клапан 42 подается в испарительное пространство дефлегматора 31 колонны низкого давления.
Поток 33 охлаждающего средства почти полностью испаряется в дефлегматоре колонны высокого давления, в жидком виде отбирается лишь относительно небольшое количество, необходимое для промывки и регулирования. Пар 43, выработанный в испарительном пространстве дефлегматора 29 колонны высокого давления, подается непосредственно в нижнюю область колонны 30 низкого давления. Оставшаяся фракция 44 из испарительного пространства дефлегматора 29 колонны высокого давления направляется через дроссельный клапан 45 в испарительное пространство дефлегматора 31 колонны низкого давления.
Обогащенная кислородом жидкость 80, скапливающаяся внизу колонны 30 низкого давления, после переохлаждения в противоточном теплообменнике 39 для переохлаждения и после дросселирования также подается в испарительное пространство дефлегматора 31 колонны низкого давления.
Головной азот 46 колонны 30 низкого давления направляется в пространство для сжижения дефлегматора 31 колонны низкого давления и там в основном полностью сжижается. Жидкость, скапливающаяся внизу колонны 28 высокого давления, в виде потока 41 жидкости сырого кислорода через противоточный теплообменник 39 для переохлаждения и дроссельный клапан 42 подается в испарительное пространство дефлегматора 31 низкого давления, находящееся под давлением 1,4-1,6 бар.
Холодный газ из дефлегматора 31 колонны низкого давления сначала пропускается через противоточный теплообменник 39 для переохлаждения и при этом охлаждает жидкости. После этого он по трубопроводам 56 и 57 перетекает в основной теплообменник и там охлаждает теплые воздушные потоки. По трубопроводу 62 промывается также дефлегматор 31 колонны низкого давления, для чего отбирается небольшое количество жидкости (Очистка). Теплый остаточный газ 57/58 (Остаток/обычный газ) после использования в виде генераторного газа 59 в очищающем устройстве 5 для очистки непосредственно (60) или косвенно (61) выбрасывается в окружающую среду (Окр.ср.).
Первая часть 48 жидкости 47 из пространства для сжижения дефлегматора 31 колонны низкого давления в порядке рециркуляции подается в колонну 30 низкого давления. Остаток 49, 51 в виде жидкого азота (ЖА на хранение) находится под давлением свыше 3 бар и накапливается в не показанном резервуаре для жидкости. С помощью дросселирования 53 небольшого количества 52 жидкого азота 49, 51 его можно переохладить в переохладителе 50. Испарившийся при этом азот 54 смешивается с остаточным газом 56 из дефлегматора 31 колонны низкого давления (Остаток).
Небольшое количество головного газа 35 колонны 28 высокого давления может быть получено в виде газообразного сжатого азота 63, 64. Эта фракция (PGAN) из колонны 28 высокого давления также направляется в основной теплообменник 19 и способствует охлаждению теплых воздушных потоков.
На фиг.2 давление дроссельного потока 21 в дроссельном клапане 232 сначала снижается до рабочего давления колонны 28 высокого давления и подается в нее в промежуточном месте. В колонне высокого давления происходит разделение фаз. Затем после соответствующего дальнейшего дросселирования по меньшей мере часть жидкой составляющей дроссельного потока, давление которого уменьшено, подается в испарительное пространство дефлегматора колонны высокого давления в качестве потока 270, 233 охлаждающего средства. Таким образом, газообразная составляющая дроссельного потока 21 присутствует в колонне 28 высокого давления в качестве поднимающегося пара.
На фиг.3-7 изображены различные схемы системы охлаждения, которые могут, соответственно, комбинироваться с каждой из систем дистилляционных колонн, описанных на фиг.1 и 2.
На фиг.3 в увеличенном виде изображен лишь частичный разрез фиг.1. Этот вариант выполнения имеет то преимущество, что в теплой турбине 26 давление снижается с особенно высокого давления (высокого давления, под которым находится также дроссельный поток 21) при соответствующем падении ее температуры. Предварительного охлаждения второго турбинного потока 18 в основном теплообменнике 19 в этом случае не требуется. Нет необходимости ни в каком трубопроводе от основного теплообменника 19 к теплой турбине 26, теплообменник прост и экономичен в изготовлении.
На фиг.4 для разнообразия предварительному охлаждению подвергается также второй турбинный поток 18 в основном теплообменнике 419.
В примере выполнения на фиг.5 давление на входе второй (теплой) турбины 26 ниже и находится на уровне промежуточного давления. Кроме того, второй турбинный поток 518 ответвляется от циркуляционного потока 11, сжатого до промежуточного давления, еще до обоих дополнительных компрессоров 12, 14, подвергается предварительному охлаждению в основном теплообменнике 19 и, наконец, подается в турбину 26.
На фиг.6 основной теплообменник 19 дополнительно охлаждается с помощью холодильной машины. Такая холодильная машина может быть также добавлена в варианте выполнения на фиг.4.

Claims (14)

1. Способ получения жидкого азота путем разложения воздуха при низкой температуре в системе дистилляционных колонн для разделения на азот и кислород, содержащей ровно две дистилляционные колонны, а именно, колонну (28) высокого давления, колонну (30) низкого давления, а также один единственный дефлегматор (29) колонны высокого давления для сжижения головного газа (34) колонны (28) высокого давления, выполненный в виде конденсатора-испарителя и имеющий пространство для сжижения и одно единственное испарительное пространство, причем при осуществлении способа
- исходный воздух (1) сжимают в основном воздушном компрессоре (3) до первого давления, а затем очищают (5),
- дроссельный поток (21), образуемый частью очищенного исходного воздуха, сжижают или псевдоожижают в основном теплообменнике (19) под вторым давлением, которое выше первого давления,
- давление сжиженного или псевдоожиженного дроссельного потока (21) снижают (33), а затем подают в систему дистилляционных колонн для разделения на азот и кислород,
- по меньшей мере часть (35) головного газа (34) колонны (28) высокого давления подают в пространство для сжижения дефлегматора (29) колонны высокого давления и там по меньшей мере частично сжижают, а
- в колонне (30) низкого давления получают и частично отводят в виде жидкого продукта (51) азот (46),
отличающийся тем, что
- по меньшей мере часть дроссельного потока, давление которого было снижено, подают в испарительное пространство дефлегматора (29) колонны высокого давления в виде потока (33, 233, 270) охлаждающего средства,
- система дистилляционных колонн для разделения на азот и кислород дополнительно содержит дефлегматор (31) колонны низкого давления, выполненный в виде конденсатора-испарителя и имеющий пространство для сжижения и испарительное пространство,
- по меньшей мере часть головного азота (46) колонны (30) низкого давления подают в пространство для сжижения дефлегматора (31) колонны низкого давления и там по меньшей мере частично испаряют, а
- жидкость (80), обогащенную кислородом, подают из нижней области колонны (30) низкого давления в испарительное пространство дефлегматора (31) колонны низкого давления и там по меньшей мере частично испаряют.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что поток (33) охлаждающего средства непосредственно после снижения давления (32) дроссельного потока (21) подают прямо в испарительное пространство дефлегматора (29) колонны высокого давления.
3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что по меньшей мере часть дроссельного потока, давление которого было снижено (232), подвергают разделению фаз, а поток (233, 270) охлаждающего средства образуют по меньшей мере частью жидкой фазы после разделения фаз, причем разделение фаз осуществляют, в частности, в промежуточном месте колонны (28) высокого давления.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что
- очищенный исходный воздух (6) по меньшей мере частично смешивают с рециркуляционным потоком (7) с получением циркуляционного потока (8),
- циркуляционный поток (8) сжимают в циркуляционном компрессоре (9) до промежуточного давления, которое выше первого давления,
- первый турбинный поток (20), образуемый первой частью циркуляционного потока (11) после циркуляционного компрессора (9), расширяют с выполнением работы в первом детандере (22),
- второй турбинный поток (18), образуемый второй частью циркуляционного потока (11) после циркуляционного компрессора (9), расширяют с выполнением работы во втором детандере (26), а
- по меньшей мере часть отработавшего расширенного первого турбинного потока (23) и/или по меньшей мере часть отработавшего расширенного второго турбинного потока (27) возвращают в циркуляционный поток (8) в качестве рециркуляционного потока (7).
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что по меньшей мере часть циркуляционного потока (11), сжатого до промежуточного давления, сжимают в двух последовательно соединенных дополнительных компрессорах (12, 14) до высокого давления, которое выше промежуточного давления и, в частности, примерно равно второму давлению, причем
- первый детандер (22) механически соединен с одним (12) из обоих дополнительных компрессоров, а
- второй детандер (26) механически соединен с другим (14) из обоих дополнительных компрессоров.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что вся энергия, используемая в дефлегматоре (29) колонны высокого давления, предоставляется за счет потока (33, 233, 270) охлаждающего средства.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что пар (43), полученный в испарительном пространстве дефлегматора (29) колонны высокого давления, подают в колонну (30) низкого давления, в частности, в ее нижнюю область.
8. Способ по п.1, отличающийся тем, что ни колонна (28) высокого давления, ни колонна (30) низкого давления не имеют кипятильника для производства пара, поднимающегося из жидкости соответствующей колонны.
9. Способ по п.1, отличающийся тем, что остающуюся жидкую фракцию (44) подают из испарительного пространства дефлегматора (28) колонны высокого давления в испарительное пространство дефлегматора (31) колонны низкого давления.
10. Способ по п.1, отличающийся тем, что по меньшей мере часть (38) жидкости (36), полученную в пространстве для сжижения дефлегматора (28) колонны высокого давления, подают в колонну (31) низкого давления.
11. Способ по п.1, отличающийся тем, что поток (41) жидкого сырого кислорода подают из нижней области колонны (28) высокого давления в колонну (30) низкого давления.
12. Способ по п.1, отличающийся тем, что разлагаемый воздушный поток (24), образуемый другой частью очищенного исходного воздуха (6) в виде дроссельного потока, в газообразном состоянии подают в колонну (28) высокого давления, в частности, в ее нижнюю область, причем разлагаемый воздушный поток (24) содержит по меньшей мере часть отработавшего расширенного первого турбинного потока (23) и/или по меньшей мере часть отработавшего расширенного второго турбинного потока (27).
13. Способ п.1, отличающийся тем, что по меньшей мере 40 мольных %, в частности, по меньшей мере 50 мольных % всего количества исходного воздуха (1), вводимого в систему дистилляционных колонн для разделения на азот и кислород, подают (33, 232) в систему дистилляционных колонн для разделения на азот и кислород в жидком состоянии.
14. Устройство для получения жидкого азота путем разложения воздуха при низкой температуре, содержащее
- систему дистилляционных колонн для разделения на азот и кислород, содержащую ровно две дистилляционные колонны, а именно колонну (28) высокого давления, колонну (30) низкого давления, а также один единственный дефлегматор (29) колонны высокого давления для сжижения головного газа (34) колонны (28) высокого давления, выполненный в виде конденсатора-испарителя и имеющий пространство для сжижения и одно единственное испарительное пространство,
- основной воздушный компрессор (3) для сжатия исходного воздуха (1) до первого давления,
- очистительное устройство для очистки (5) исходного воздуха, сжатого до первого давления,
- средства для создания дроссельного потока (21) с помощью части очищенного исходного воздуха (6),
- основной теплообменник (19) для сжижения или псевдоожижения дроссельного потока под вторым давлением, которое выше первого давления,
- средства для снижения давления (32) сжиженного или псевдоожиженного дроссельного потока (21),
- средства для подачи дроссельного потока, давление которого было снижено, в систему дистилляционных колонн для разделения на азот и кислород,
- средства для подачи по меньшей мере части (35) головного газа (34) колонны (28) высокого давления в пространство для сжижения дефлегматора (29) колонны высокого давления, и
- средства для отвода азота (46), полученного в колонне (30) низкого давления, в виде жидкого продукта (51),
отличающееся тем, что оно содержит
- средства для подачи по меньшей мере части дроссельного потока, давление которого было снижено, в испарительное пространство дефлегматора (29) колонны высокого давления в виде потока (33, 233, 270) охлаждающего средства,
- дефлегматор (31) колонны низкого давления, выполненный в виде конденсатора-испарителя и содержащий пространство для сжижения и испарительное пространство,
- средства для подачи по меньшей мере части головного азота (46) колонны (30) низкого давления в пространство для сжижения дефлегматора (31) колонны низкого давления, и
- средства для подачи жидкости (80), обогащенной кислородом, из нижней области колонны (30) низкого давления в испарительное пространство дефлегматора (31) колонны низкого давления.
RU2010141520/06A 2009-10-09 2010-10-08 Способ и устройство для получения жидкого азота путем разложения воздуха при низкой температуре RU2540032C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP09012802 2009-10-09
EP09012802.6 2009-10-09

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2010141520A RU2010141520A (ru) 2012-04-20
RU2540032C2 true RU2540032C2 (ru) 2015-01-27

Family

ID=42236757

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2010141520/06A RU2540032C2 (ru) 2009-10-09 2010-10-08 Способ и устройство для получения жидкого азота путем разложения воздуха при низкой температуре

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20110083469A1 (ru)
EP (1) EP2312247A1 (ru)
CN (1) CN102042742A (ru)
BR (1) BRPI1003929A2 (ru)
MX (1) MX2010011008A (ru)
RU (1) RU2540032C2 (ru)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102013019504A1 (de) 2013-11-21 2015-05-21 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Gewinnung eines flüssigen Stickstoffprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft und Luftzerlegungsanlage
CN104048478B (zh) * 2014-06-23 2016-03-30 浙江大川空分设备有限公司 高提取率和低能耗污氮气提纯氮气的设备及其提取方法
EP2963371B1 (de) * 2014-07-05 2018-05-02 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur gewinnung eines druckgasprodukts durch tieftemperaturzerlegung von luft
EP3290843A3 (de) * 2016-07-12 2018-06-13 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von druckstickstoff und flüssigstickstoff durch tieftemperaturzerlegung von luft
CN109028759A (zh) * 2018-07-12 2018-12-18 北京拓首能源科技股份有限公司 一种利用液化天然气冷能的冷媒循环系统

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU169082A1 (ru) * Э. М. Юнович , Б. С. Салон Способ получения жидкого кислорода или азотаиз воздуха
US6499312B1 (en) * 2001-12-04 2002-12-31 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing high purity nitrogen

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1145649B (de) * 1959-11-17 1963-03-21 Linde Eismasch Ag Verfahren zur Tieftemperaturgaszerlegung mit grossem Kaeltebedarf
US4448595A (en) * 1982-12-02 1984-05-15 Union Carbide Corporation Split column multiple condenser-reboiler air separation process
US4715873A (en) * 1986-04-24 1987-12-29 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefied gases using an air recycle liquefier
DE3738559A1 (de) * 1987-11-13 1989-05-24 Linde Ag Verfahren zur luftzerlegung durch tieftemperaturrektifikation
WO1993013373A1 (en) * 1989-09-12 1993-07-08 Ha Bao V Cryogenic air separation process and apparatus
US5144808A (en) * 1991-02-12 1992-09-08 Liquid Air Engineering Corporation Cryogenic air separation process and apparatus
RU2089798C1 (ru) * 1993-08-20 1997-09-10 Балашихинское научно-производственное объединение криогенного машиностроения им.40 летия Октября Способ получения жидкого азота
GB9513766D0 (en) 1995-07-06 1995-09-06 Boc Group Plc Air separation
GB9724787D0 (en) * 1997-11-24 1998-01-21 Boc Group Plc Production of nitrogen
US5906113A (en) * 1998-04-08 1999-05-25 Praxair Technology, Inc. Serial column cryogenic rectification system for producing high purity nitrogen
CN1279325A (zh) * 1999-06-30 2001-01-10 马锡洪 沙面钢筋
DE10111428A1 (de) * 2001-03-09 2002-09-12 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Zerlegung eines Gasgemischs mit Notbetrieb
US6546748B1 (en) * 2002-06-11 2003-04-15 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing ultra high purity clean dry air
DE102004046344A1 (de) 2004-09-24 2006-03-30 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperatur-Zerlegung von Luft
GB0422635D0 (en) * 2004-10-12 2004-11-10 Air Prod & Chem Process for the cryogenic distillation of air
US7549301B2 (en) * 2006-06-09 2009-06-23 Praxair Technology, Inc. Air separation method
PL2235460T3 (pl) * 2008-01-28 2018-12-31 Linde Ag Sposób i urządzenie do niskotemperaturowego rozkładu powietrza

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU169082A1 (ru) * Э. М. Юнович , Б. С. Салон Способ получения жидкого кислорода или азотаиз воздуха
RU93041783A (ru) * 1993-08-20 1996-03-10 Балашихинское научно-производственное объединение криогенного машиностроения им.40-летия Октября Способ получения жидкого азота
US6499312B1 (en) * 2001-12-04 2002-12-31 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing high purity nitrogen

Also Published As

Publication number Publication date
BRPI1003929A2 (pt) 2013-02-13
EP2312247A1 (de) 2011-04-20
RU2010141520A (ru) 2012-04-20
MX2010011008A (es) 2011-04-20
US20110083469A1 (en) 2011-04-14
CN102042742A (zh) 2011-05-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2355960C1 (ru) Двухступенчатый отвод азота из сжиженного природного газа
KR100381108B1 (ko) 단일의 혼합된 냉매 가스 액화 방법
CN100592013C (zh) 利用从液化天然气中提取的冷量生产液氧的空气分离方法
RU2337130C2 (ru) Отвод азота из конденсированного природного газа
CN101108977B (zh) 在液化天然气制备中的一体化ngl回收
IE20190043A1 (en) N2 generator with argon co-production
JP2000205744A (ja) 多成分冷媒流体からの冷凍力を使用して周囲以下の温度での分離、特に極低温分離を実施するための方法
JP5878310B2 (ja) 空気分離方法及び装置
JPH087019B2 (ja) 空気の高圧低温蒸留方法
RU2540032C2 (ru) Способ и устройство для получения жидкого азота путем разложения воздуха при низкой температуре
JP2002327981A (ja) ３塔式深冷空気分離方法
JP2000205743A (ja) 混成冷凍発生による極低温精留系
JPH06101963A (ja) 空気の高圧低温蒸留方法
CN102155841A (zh) 低温分离方法及设备
CN101351680A (zh) 低温空气分离法
CN100424451C (zh) 超低压低温法空气分离氧气制备方法
JPH06257939A (ja) 空気の低温蒸留方法
US20170284735A1 (en) Air separation refrigeration supply method
US8549878B2 (en) Method of generating nitrogen and apparatus for use in the same
JPH0650658A (ja) 空気分離方法
US9182170B2 (en) Oxygen vaporization method and system
JP4519010B2 (ja) 空気分離装置
JP4787796B2 (ja) 空気分離方法及び装置
US4473385A (en) Lower pressure fractionation of waste gas from ammonia synthesis
JP7505702B1 (ja) 高純度酸素製造方法及び高純度酸素を製造する空気分離装置

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20161009